WO2006025231A1 - シングルモード光ファイバ - Google Patents

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WO2006025231A1
WO2006025231A1 PCT/JP2005/015293 JP2005015293W WO2006025231A1 WO 2006025231 A1 WO2006025231 A1 WO 2006025231A1 JP 2005015293 W JP2005015293 W JP 2005015293W WO 2006025231 A1 WO2006025231 A1 WO 2006025231A1
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radius
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optical fiber
mode optical
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PCT/JP2005/015293
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Shoichiro Matsuo
Hiroshi Kutami
Kuniharu Himeno
Hiroyuki Sawano
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Fujikura Ltd.
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    • G02B6/02242—Low dispersion slope fibres having a dispersion slope <0.06 ps/km/nm2
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    • G02B6/03605—Highest refractive index not on central axis
    • G02B6/03611—Highest index adjacent to central axis region, e.g. annular core, coaxial ring, centreline depression affecting waveguiding

Definitions

  • the present invention has a wavelength dispersion characteristic equivalent to that of a conventional single mode optical fiber (hereinafter referred to as SMF), and has a very small bending loss when bent to a small diameter, and has a characteristic. About.
  • SMF single mode optical fiber
  • WDM Widelength Division Multiplexing
  • Optical fibers for WDM transmission have been required to have characteristics such as suppression of nonlinear effects and dispersion control.
  • a fiber with a reduced dispersion slope and a fiber with almost no increase in loss due to OH have been proposed for a system with a span of several hundred km called a metro.
  • Patent Document 1 US Patent Application Publication No. 2004Z0213531
  • Patent Document 2 Pamphlet of International Publication No. 01Z27667
  • Patent Document 3 Japanese Patent Application Laid-Open No. 2004-133373
  • Patent Document 4 Japanese Patent No. 2618400
  • Non-Patent Document 1 Ikeda et al., "Low-loss optical fiber with reduced connection loss", IEICE Technical Report, 103, 255, OCS2003 -43 (2003)
  • Non-Patent Document 2 Sato et al., “Small-Bend Optical Fiber for Optical Access”, Proceedings of the 2003 IEICE Communication Society Conference, B-10-30 (2003)
  • Non-patent literature 3 S. Matsuo, et al., Bend- insensitive and Low-splice-loss optical fiber for indoor wiring in FTTH ", Technical Digest of OFC2004, ThI3 (2004)
  • Non-Patent Document 4 Ikeda et al., "Low-loss optical fiber with reduced splice loss", IEICE Proceedings of 2004 General Conference, B-10-10 1
  • JP 5 1. Sakabe, et al., Enhanced Bending Loss Insensitive Fiber and New Cables for CWDM Access Network, "Proceedings of the 53rd IWCS, pp.112—118 (2 004)
  • optical fibers are generally not allowed to have a bending radius of about 30 mm, and careful attention was required to avoid excessive bending during routing.
  • Fig. 1 is a graph illustrating the bending radius dependence of bending loss in an optical fiber with an allowable bending radius of 15 mm. As shown in Fig.
  • the low bending loss optical fiber disclosed in Patent Document 1 shows an example of ⁇ 4.6 to 10.7 ps / nmZkm in the wavelength 1300 nm band.
  • the chromatic dispersion in the 1300nm band of G.652 is calculated from the zero-dispersion wavelength and slope specification of G.652 and is in the range of 0 force -2.2ps / nm / km, whereas this conventional low
  • the chromatic dispersion of the bending loss optical fiber has a large absolute value.
  • this level of chromatic dispersion was almost a problem at transmission distances on the order of several tens of meters, such as in-home wiring.
  • the optical fiber for the line is resistant to bending loss when handling in a cable or a closure box is taken into consideration.
  • the chromatic dispersion value of such a low bending loss optical fiber may be a problem in a PON system.
  • the wavelength 1500 nm band is used for transmission from the base station to the user
  • the wavelength 130 Onm band is used for transmission from the user to the base station. It is prescribed by etc.
  • Inexpensive Fabry-perot lasers (hereinafter referred to as FP lasers) are widely used as light sources for the 1300 nm wavelength band.
  • the FP laser emits multimode light, its transmission characteristics are greatly affected by the chromatic dispersion of the optical fiber that forms the transmission line. Since current transmission equipment is designed with the wavelength dispersion characteristics of G. 652 in place, the wavelength dispersion value with a large absolute value of conventional low bending loss optical fiber may cause communication failure. It may not be preferable.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to provide an SMF that has very low bending loss while complying with the chromatic dispersion characteristics defined in G.652.
  • the present invention provides a cutoff wavelength of 1260 nm or less, a zero dispersion wavelength strength in the range of 300 nm to 1324 nm, a zero dispersion slope of 0.093 psZnm 2 Zkm or less, It provides an SMF that has an MFD in the range of 5.5 m to 7.9 m at a wavelength of 1310 nm and a bending loss of 0.5 dB or less at a wavelength of 1550 nm when it is wound 10 times around a radius of 10 mm.
  • the cutoff wavelength is a deviation of a cable cutoff wavelength, a fiber cutoff wavelength, or a jumper cutoff wavelength.
  • the chromatic dispersion value at a wavelength of 1550 nm is preferably +18 psZnmZkm or less, more preferably +17 psZnmZkm or less.
  • the RDS defined by the dispersion slope Z wavelength dispersion value has a wavelength of 15
  • It is preferably in the range of 0. 003nm- 1 ⁇ 0. 004nm _1 at 50nm.
  • the bending loss generated when the wire is wound 10 times with a radius of 10 mm has a wavelength of 1
  • 550nm! / Preferably less than 0.1 ldB! /.
  • the bending loss generated when the radius of 7.5 mm is wound 10 times is the wavelength.
  • a central core having a radius r and a refractive index n
  • an inner cladding having a radius r and a refractive index n provided on the outer periphery of the central core, and an outer periphery of the inner cladding.
  • the radius r of the trench portion is in the range of 6 ⁇ m to 20 ⁇ m.
  • a central core having a radius r and a refractive index n, an inner cladding having a radius r and a refractive index n provided on the outer periphery of the central core, and an outer periphery of the inner cladding are provided.
  • Preferred to have a distribution.
  • the radius r of the inner cladding is 4.5 m to
  • a range of 16 ⁇ m is preferred.
  • the outer cladding radius r is 28 ⁇ m to 6 ⁇ m.
  • the SMF of the present invention has an MFD of 5.5 / ⁇ at a cutoff wavelength of 1260 nm or less, a zero dispersion wavelength in the range of 1300 nm to 13 24 nm, a zero dispersion slope of 0.093 psZnm 2 Zkm or less, and a wavelength of 1310 nm. ⁇ to 7.9 m, and because the bending loss that occurs when winding 10 times on a radius of 10 mm is 0.5 dB or less at a wavelength of 1550 nm, it conforms to the chromatic dispersion characteristics specified in G. 652 While bending loss is very small SM F can be realized.
  • FIG. 1 is a graph illustrating the bending radius dependence of bending loss in a conventional SMF.
  • FIG. 2 is a graph illustrating the ⁇ dependence of bending loss.
  • FIG. 3 is a graph showing the refractive index distribution of the low bending loss SMF produced in Example 1.
  • FIG. 4 is a graph showing the refractive index distribution of the low bending loss SMF produced in Example 2.
  • FIG. 5 is a graph showing the refractive index distribution of the low bending loss SMF produced in Example 3.
  • FIG. 6 is a graph showing the refractive index distribution of the low bending loss SMF produced in Example 4.
  • FIG. 7 is a graph showing the refractive index distribution of the low bending loss SMF produced in Example 5.
  • FIG. 8 is a graph showing the refractive index distribution of the low bending loss SMF produced in Example 6.
  • the low bending loss SMF of the present invention has an MFD at a cutoff wavelength of 1260 nm or less, a zero dispersion wavelength in the range of 1300 nm to 1324 nm, a zero dispersion slope of 0.093 ps / nm 2 / km or less, and a wavelength of 131 Onm. 5.5 Bending loss in the range of ⁇ to 7. and 10 times at a radius of 10 mm is 0.5 dB or less at a wavelength of 1550 nm.
  • the cut-off wavelength of the low bending loss SMF of the present invention is defined by a cable cut-off wavelength, a fiber cut-off wavelength, or a jumper cut-off wavelength depending on the state of use of the fiber.
  • the measurement method for each cutoff wavelength is specified in ITU-T G. 650. 1, "Definitions and test metnods for linear, deterministic attributes of single-mode fiber ana cable"! / .
  • the low bending loss SMF of the present invention preferably has a chromatic dispersion value of +18 ps ZnmZkm or less at a wavelength of 1550 nm.
  • a chromatic dispersion value of +18 ps ZnmZkm or less at a wavelength of 1550 nm.
  • 17psZnmZkm is described as a typical value of the wavelength dispersion value at a wavelength of 1550 nm, and when the value is extremely larger than this, the viewpoint power of line design is preferable.
  • the low bending loss SMF of the present invention is RDS (Relative Disp ersion Slope) is preferably in the range of 0.003 nm to 0.004 nm.
  • This RDS is a parameter obtained by (dispersion slope) Z (wavelength dispersion value), and is an index for determining the compatibility between the dispersion compensating fiber and the compensated fiber.
  • Current G. 652 to a defined light Fainoku RDS hereinafter referred to as G. 652 fiber.
  • G. 652 fiber Is about 0. 0032nm _1.
  • a dispersion compensating fiber is indispensable.
  • the dispersion compensation fiber for G.652 fiber can be used and it is economical.
  • RDS is if the range of 0. 0 03nm- 1 ⁇ 0. 004nm _1 , it is possible to use a dispersion compensating optical fiber for G. 652 fiber.
  • the low bending loss SMF includes a central core having a radius r and a refractive index n, an inner cladding having a radius r and a refractive index n provided on the outer periphery of the central core,
  • Each radius r, r, r of the outer cladding is the central force of the central core to the outer peripheral edge of each part
  • 3 to 5 are diagrams illustrating the refractive index distribution of the low bending loss SMF10, 20, 30 having a trench portion, in which the reference numeral 1 is a central core, 2 is an inner cladding, and 3 is a trench. Sections 4 and 5 indicate the outer cladding.
  • Patent Document 4 Such a refractive index distribution is disclosed in Patent Document 4.
  • the invention described in Patent Document 4 discloses the effect of this refractive index distribution in the design of a so-called dispersion-shifted optical fiber having a zero dispersion wavelength near 1550 nm.
  • Each of the relative refractive index differences ⁇ of the trench portion has the following relationship:
  • Each of the radius r and the trench radius r has the following relationship:
  • the relative refractive index difference ⁇ force SO. Of the central core is smaller than 40%, the MFD at a wavelength of 1310 nm is larger than 7. As a result, the bending loss that occurs when winding 10 times at a radius of 10 mm is reduced at a wavelength of 1550 nm. Since it exceeds 0.1 dB, the characteristic of low bending loss, which is the object of the present invention, cannot be satisfied.
  • the relative refractive index difference ⁇ of the central core exceeds 0.85%, the zero-dispersion wavelength is reduced to 1300 ⁇ ! It becomes impossible to fit in the range of ⁇ 1324nm.
  • ⁇ is — 0.20%
  • the relative refractive index difference ⁇ of the trench is the power to reduce bending loss — 1.0% or more and less than ⁇
  • the bending loss changes so as to have a minimum value with respect to ⁇ .
  • ⁇ should be in the range of 0.2% to 0.6%
  • r Zr is selected from the range of 1.5 to 3.0 according to ⁇ and the like. ⁇ force, otherwise
  • a large r Zr is selected in the above range, and if ⁇ is large, a small r in the above range
  • the reduction viewpoint power cannot achieve a sufficient effect. If it exceeds 3.0, it may be difficult to enable single mode transmission.
  • the radius r of the trench portion is 5.0 m to 20 m depending on the combination of the parameters described above.
  • the radius r of the outer cladding can be set regardless of the parameters described above.
  • the radius r of the outer cladding of a typical optical fiber is 62.5 m (diameter 125 m) as the center value.
  • the center value is suitably set in the range of 30 ⁇ m to 62.5 ⁇ m.
  • r should be in the range of 28 ⁇ m to 64 ⁇ m! /.
  • Tables 1 to 3 show design examples of the low bending loss SMF of the present invention having a trench portion under various conditions (see Example 1 to Example 22.) 0 In these Examples 1 to 22, the cable The cut-off wavelength was 1220 nm in all cases.
  • Example 1 2 3 4 5 6 7 8 9-1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.8-2.5 2.5 2.5 2.5 3.0 2.2 2.0 2.5 2.8
  • Example 10 11 12 13 14 15 16 17 18-1.8 1.8 2.0 2.0 2.2 2.2 2.4 2.4 2.2-2.8 2.8 3.0 3.0 3.0 3.0 3.2 3.9 3.7
  • the low bending loss SMF of Examples 1 to 18 according to the present invention has a chromatic dispersion value of +18 psZnmZkm or less at a wavelength of 1550 nm, and 10 times a radius of 1 Omm! ⁇ ⁇
  • the bending loss generated at the time of 1550 nm is less than 0.1 dB, and SMF with very low bending loss can be realized while complying with the chromatic dispersion characteristics specified in G.652.
  • the low bending loss SMF of the present invention is the same material as the conventionally known SMF (for example, quartz-based) except that the refractive index distribution and radius of each layer are appropriately set so as to satisfy the above-mentioned parameters. Glass) and similar manufacturing methods (for example, MCVD method, external method, etc.).
  • the low bending loss SMF of the present invention does not conform to the chromatic dispersion characteristics specified in G.652. However, since the bending loss is very small, it can be suitably used as an SMF for home wiring in the FTTH system.
  • the low bending loss SMF includes a central core having a radius!:, Refractive index n, and an inner cladding having a radius r and refractive index n provided on the outer periphery of the central core.
  • the outer cladding with a radius r and a refractive index n provided on the outer periphery of the inner cladding.
  • It is the distance at. 6 to 8 are diagrams illustrating the refractive index distribution of the low bending loss SM F40, 50, 60 having the W-type refractive index distribution of the present invention, in which the reference numeral 1 is the central core, 2 is The inner cladding, 4 and 5, indicate the outer cladding.
  • the relative refractive index difference of the central core with respect to the outer cladding is ⁇
  • the relative refractive index difference of the inner cladding is ⁇
  • the relative refractive index difference ⁇ of the central core is smaller than 0.42%, the MFD at a wavelength of 1310 nm is larger than 7. Accordingly, the bending loss that occurs when winding 10 times at a radius of 10 mm is reduced to the wavelength. Since it exceeds 0.5 dB at 1550 nm, the object of realizing the low bending loss of the present invention cannot be achieved.
  • the relative refractive index difference ⁇ exceeds 0.85%, the MFD at a wavelength of 1310 nm is less than 5. In this case, the connectivity may be deteriorated, which is not preferable.
  • 2 1 2 2 1 is preferably in the range of 1 ⁇ 5 to 5 ⁇ 0, and ⁇ is preferably in the range of ⁇ 1.0% to 1.0%.
  • y (r Zr) ⁇
  • the zero dispersion wavelength can be set within the range of 1300 nm to 1324 nm. Furthermore, even when y is smaller than 0.075%, the two conditions cannot be satisfied.
  • the inner cladding radius r is preferably in the range of 4.5 / ⁇ ⁇ to 16 m.
  • the radius r of the outer cladding can be set regardless of the parameters described above.
  • the radius r of the outer cladding of a typical optical fiber is 62.5 m (diameter 125 m) as the center value.
  • the center value is suitably set in the range of 30 ⁇ m to 62.5 ⁇ m.
  • r should be in the range of 28 ⁇ m to 64 ⁇ m! /.
  • Tables 4 to 6 show design examples of the low bending loss SMF of the present invention having a W-type refractive index distribution under various conditions (see Examples 23 to 44;).
  • the cable cutoff wavelength was set to 1220 nm.
  • the low bending loss SMF of Examples 23 to 44 according to the present invention has a chromatic dispersion value of not more than +18 psZnmZkm at a wavelength of 155 Onm, and 10 times on a radius of 10 mm.
  • the resulting bending loss is 0.5 dB or less at a wavelength of 1550 nm, and an SMF with very low bending loss can be realized while complying with the chromatic dispersion characteristics specified in G.652.
  • the low bending loss SMF according to the present invention is calculated based on Example 14 shown in Table 2.
  • Figure 3 shows the refractive index profile of the low bending loss SMFIO produced in this example.
  • This low bending loss SMF10 is obtained by synthesizing the central core 1, inner clad 2, trench 3 and some outer clads 4 that also have silica-based glass power by the MCVD method, and then externally attaching the remaining outer clad 5
  • the resulting optical fiber preform was manufactured by drawing in the same way as ordinary SMF. Each characteristic of the obtained low bending loss SMF10 was measured. The results are shown in Table 7.
  • the low bending loss SMFIO of this example had a MFD at a wavelength of 1310 nm that was smaller than the range of 7.40 111 and 0.652.
  • the zero-dispersion wavelength was 1316.5 nm, which satisfied the provisions of G. did.
  • the chromatic dispersion value at a wavelength of 1550 nm was 16.5 psZnmZkm, and a value according to the typical value of G.652 was obtained.
  • the bending loss that occurs when winding 10 times on a radius of 10 mm is always 0.03 dB / J at a wavelength of 1550 nm, and an SMF with very low bending loss can be obtained while maintaining the chromatic dispersion characteristics of G.652. It was. [0060] (Example 2)
  • the low bending loss SMF according to the present invention was manufactured based on Example 6 shown in Table 1.
  • Figure 4 shows the refractive index profile of the low bending loss SMF20 produced in this example.
  • This low bending loss SMF20 is synthesized by synthesizing the center core 1, inner clad 2, trench 3 and some outer clads 4 that also have silica-based glass power by MCVD, and then externally synthesize the remaining outer clad 5.
  • the resulting optical fiber preform was then drawn in the same way as ordinary SMF.
  • Each characteristic of the obtained low bending loss SMF20 was measured. The results are shown in Table 8.
  • the low bending loss SMF20 of this example had an MFD of 6.19 / zm at a wavelength of 1310 nm, which was a smaller MFD than the SMF of Example 1.
  • the zero-dispersion wavelength was 1306.2 nm, which satisfied the G.652 regulations.
  • the chromatic dispersion value at a wavelength of 1550 nm was 16.6 psZnmZkm, and a value according to the typical value of G. 652 was obtained.
  • the bending loss was not only 10 mm radius, but also a very small value of less than 0.1 dB at a wavelength of 1550 nm even when it was applied 10 times to a radius of 7.5 mm and a radius of 5. Omm.
  • the low bending loss SMF according to the present invention was manufactured based on Example 6 shown in Table 1.
  • Figure 5 shows the refractive index profile of the low bending loss SMF30 produced in this example.
  • This low bending loss SMF30 is composed of the central core 1, the inner cladding 2, the trench 3, and a part of the outer cladding 4, which also has silica-based glass power.
  • the resulting optical fiber preform was then drawn in the same way as ordinary SMF.
  • Each characteristic of the obtained low bending loss SMF30 was measured. The results are shown in Table 9.
  • the low bending loss SMF30 of this example had an MFD at a wavelength of 1310 nm of 7.67 ⁇ m, which was larger than the SMF of Example 1.
  • the zero-dispersion wavelength is 1309.3nm, which satisfies the G.652 regulations.
  • the chromatic dispersion value at a wavelength of 1550 nm was 17.3 psZnmZkm, and a value according to the typical value of G.652 was obtained.
  • the bending loss that occurs when winding 10 times on a radius of 10 mm is always 0.03 dB / J at a wavelength of 1550 nm, and an SMF with very low bending loss can be obtained while maintaining the chromatic dispersion characteristics of G.652. It was.
  • a low bending loss SMF according to the present invention was manufactured based on Example 24 shown in Table 4.
  • Figure 6 shows the refractive index profile of the low bending loss SMF40 manufactured in this example.
  • This low bending loss SMF40 is made by synthesizing the central core 1 and inner clad 2 made of silica glass by the VAD method and the outer clad 5 by the external method, and the resulting optical fiber preform is combined with ordinary SMF. It was produced by drawing in the same manner. Each characteristic of the obtained low bending loss SMF40 was measured. The results are shown in Table 10. [0067] [Table 10] Item Measurement result
  • the low bending loss SMF40 of this example has a MFD at a wavelength of 1310 nm of 7.90 ⁇ m / G.652 / J, a force zero dispersion wavelength of 1313.8 nm, and a G.652 Satisfies the regulations.
  • the chromatic dispersion value at a wavelength of 1550 nm was 16.4 psZnmZkm, and a value according to the typical value of G.652 was obtained.
  • the bending loss that occurs when winding 10 times on a radius of 10 mm is always 0.14 dB / J at a wavelength of 1550 nm, and an SMF with very small bending loss can be obtained while maintaining the chromatic dispersion characteristics of G.652. It was.
  • FIG. 7 shows the refractive index distribution of the low bending loss SMF50 produced in this example.
  • This low bending loss SMF50 is obtained by synthesizing the central core 1, the inner cladding 2, and a part of the outer cladding 4, which also have silica-based glass power, by the MCVD method, and then externally attaching them to synthesize the remaining outer cladding 5.
  • the resulting optical fiber preform is drawn in the same way as normal SMF. Manufactured.
  • Each characteristic of the obtained low bending loss SMF50 was measured. The results are shown in Table 11.
  • the low bending loss SMF50 of the present example has a MFD at a wavelength of 1310 nm of 7.28 ⁇ m, which is a value smaller than the range of G. 652.
  • the zero-dispersion wavelength is 1302.3 nm, and G. 652 Satisfies the regulations.
  • the chromatic dispersion value at a wavelength of 1550 nm was 16.6 psZnmZkm, and a value according to the typical value of G.652 was obtained.
  • the bending loss caused by winding 10 times at a radius of 7.5 mm is very small at 0.15 dB at a wavelength of 1550 nm. SMF with a very small bending loss while maintaining the chromatic dispersion characteristics of G.652. was gotten.
  • a low bending loss SMF according to the present invention was manufactured based on Example 35 shown in Table 5.
  • Fig. 8 shows the refractive index profile of the low bending loss SMF60 manufactured in this example.
  • This low bending loss SMF60 is composed of the central core 1, the inner cladding 2, After the outer cladding 4 is synthesized by the MCVD method, external attachment is performed, the remaining outer cladding 5 is synthesized, and the resulting optical fiber preform is drawn in the same manner as ordinary SMF. did.
  • Each characteristic of the obtained low bending loss SMF60 was measured. The results are shown in Table 12.
  • the low bending loss SMF60 of this example has a MFD at a wavelength of 1310nm of 6.27 ⁇ m, which is a value smaller than the range of G.652.
  • the zero-dispersion wavelength is 1310.8 nm, Satisfies the regulations.
  • the chromatic dispersion value at a wavelength of 1550 nm was 15.6 psZnmZkm, and a value according to the typical value of G.652 was obtained.
  • the bending loss that occurs when winding 10 times on a radius of 5mm is always 0.09dB / J at a wavelength of 1550nm, and an SMF with very low bending loss was obtained while maintaining the chromatic dispersion characteristics of G.652. .

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Abstract

　シングルモード光ファイバは、カットオフ波長が１２６０ｎｍ以下、零分散波長が１３００ｎｍ～１３２４ｎｍの範囲、零分散スロープが０．０９３ｐｓ／ｎｍ２／ｋｍ以下、波長１３１０ｎｍにおけるモードフィールド径が５．５μｍ～７．９μｍの範囲、および半径１０ｍｍに１０回巻いた時に生じる曲げ損失が波長１５５０ｎｍにおいて０．５ｄＢ以下である。

Description

明 細 書
シングルモード光ファイバ
技術分野
[0001] 本発明は、従来のシングルモード光ファイバ（以下、 SMFと記す。）と同等の波長分 散特性を持つとともに、小径に曲げたときの曲げ損失が非常に小さ 、特性を持つ S MFに関する。
本願 ίま、 2004年 8月 30日【こ出願された特願 2004— 250039号ならび【こ 2004年 10月 8日に出願された特願 2004— 296369号に対し優先権を主張し、その内容を ここに援用する。
背景技術
[0002] 従来、幹線、長距離系の伝送容量拡大を目的に WDM (Wavelength Division Multi plexing)を用いた伝送システム及び光ファイバの開発が活発に進められてきた。 WD M伝送用の光ファイバには、非線形効果の抑制や分散制御といった特性が要求され てきた。近年では、メトロと呼ばれる数百 km程度のスパンのシステム向けに分散スロ ープを低減したファイバや OHによるロス増がほとんどないファイバなどが提案されて いる。
[0003] 一方で、オフィスや家庭への光ファイバ導入 (Fiber To The Home； FTTH)を考え た場合、これらの伝送用光ファイバとは異なった特性が要求される。ビルや住宅内に 光ファイバを引き回す際には、半径 15mm, 10mmといった非常に小さな曲げが入 る可能性がある。また、余長を収納する際、小さな曲げ径に卷いても、ロス増が生じな いことが非常に重要になる。つまり、小さな曲げ径に耐えることが、 FTTH向けの光フ アイバとして非常に重要な特性となる。また、基地局力もビルや住宅までに用いられる 光ファイバ（多くは、通常の波長 1300nm伝送用 SMF)との接続性も重要なポイント となる。このような観点から、曲げ損失を低減した光ファイバの報告や特許出願が多 数なされている（例えば、特許文献 1〜4、非特許文献 1〜5参照。 )0
特許文献 1 :米国特許出願公開第 2004Z0213531号明細書
特許文献 2：国際公開第 01Z27667号パンフレット 特許文献 3 :特開 2004— 133373号公報
特許文献 4：特許第 2618400号公報
非特許文献 1 :池田ら、 "接続損失低減型低曲げ損失光ファイバ"，電子情報通信学 会 信学技報， 103, 255, OCS2003 -43 (2003)
非特許文献 2 :佐藤ら、 "光アクセス用小径曲げ対応型光ファイバ"，電子情報通信学 会 2003年通信ソサイエティ大会講演論文集， B— 10— 30 (2003)
非特干文献 3 : S. Matsuo, et al., Bend- insensitive and Low-splice-loss optical fiber for indoor wiring in FTTH", Technical Digest of OFC2004, ThI3 (2004)
非特許文献 4 :池田ら、 "接続損失低減型低曲げ損失光ファイバ"，電子情報通信学 会 2004年総合大会論文集， B— 10— 1
特干文献 5 : 1. Sakabe, et al., Enhanced Bending Loss Insensitive Fiber and New Cables for CWDM Access Network," Proceedings of the 53rd IWCS, pp.112— 118 (2 004)
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0004] 現在の FTTHシステムでは、波長 1300nm帯伝送用 SMFを用いた PON (Passive Optical Network)が広く用いられている。
し力しながら、これらの光ファイバは、一般に 30mm程度の曲げ半径し力許容され ておらず、その引き回しの際には、過剰な曲げが加わらないように細心の注意が必要 であった。
[0005] 最近では、波長 1300nm帯用 SMFの国際規格である ITU—T G. 652 (以下、 G . 652と記す。）に準拠した波長分散特性を保ちつつ、モードフィールド径 (以下、 M FDと記す。）を小さくすることにより許容曲げ半径を 15mm程度まで許容した光フアイ バが商品化されている。し力しながら、このような光ファイバは、 15mm以下の曲げ半 径においては急激に曲げ損失が増大するという問題があった。図 1は、許容曲げ半 径 15mmの光ファイバにおける曲げ損失の曲げ半径依存性を例示するグラフである 。図 1に示す通り、この従来の許容曲げ半径 15mmの光ファイバは、曲げ半径が 10 mmよりも小さくなると急激に曲げ損失が増加してしまう。 [0006] ビルや宅内配線用途には、 15mm以下の曲げ半径が必要とされる場合がある。前 記特許文献 1〜3及び非特許文献 1〜5において提案されている光ファイバは、半径 15mm未満の曲げが加わる可能性がある環境下での使用を想定して!/、る。一般に 曲げ特性を強化した光ファイバは、零分散波長が長くなり、通常の SMFに比べて波 長 1300nm帯での波長分散の絶対値が大きくなる。例えば、特許文献 1に開示され ている低曲げ損失光ファイバは、波長 1300nm帯において—4. 6〜一 10. 7ps/n mZkmとなる実施例が示されている。 G. 652の 1300nm帯における波長分散は、 G. 652の零分散波長とスロープの規定から計算すると、 0力らー 2. 2ps/nm/km の範囲にあるのに対して、この従来の低曲げ損失光ファイバの波長分散は絶対値と して大きな値になっている。し力しながら、宅内配線のように数十 mオーダーの伝送 距離では、このレベルの波長分散が問題になることはほとんどな力つた。
[0007] 一方で、線路用の光ファイバに対しても、ケーブルやクロージャボックス内での取り 扱いを考慮した場合、曲げ損失に強いことが望まれているが、特許文献 1に示されて いるような低曲げ損失光ファイバの波長分散値は、 PONシステムにおいて問題にな る場合がある。 FTTHサービスに用いられている PONシステムでは、基地局からュ 一ザ一向けの伝送に波長 1500nm帯、ユーザーから基地局側への伝送に波長 130 Onm帯を用いることカ 丁11— T G. 983などで規定されている。波長 1300nm帯用 の光源としては、安価な Fabry-perotレーザ（以下、 FPレーザと記す。）が広く用いら れている。 FPレーザは、マルチモード発信となるため、その伝送特性は伝送線路と なる光ファイバの波長分散値に大きく影響を受ける。現在の伝送機器は G. 652の波 長分散特性を想定して設計されているため、従来の低曲げ損失光ファイバが持つ絶 対値の大きな波長分散値は、通信障害を起こす可能性があり、好ましくない場合があ る。
[0008] 本発明は前記事情に鑑みてなされ、 G. 652に規定されている波長分散特性に準 拠しながら、曲げ損失が非常に小さい SMFの提供を目的とする。
課題を解決するための手段
[0009] 前記目的を達成するため、本発明は、カットオフ波長が 1260nm以下、零分散波 長力 300nm〜1324nmの範囲、零分散スロープが 0. 093psZnm2Zkm以下、 波長 1310nmにおける MFDが 5. 5 m〜7. 9 mの範囲、および半径 10mmに 1 0回巻いた時に生じる曲げ損失が波長 1550nmにおいて 0. 5dB以下である SMFを 提供する。
本発明において、前記カットオフ波長は、ケーブルカットオフ波長、ファイバカットォ フ波長またはジヤンパカットオフ波長の 、ずれかであることが好ま U、。
[0010] 本発明の SMFにおいて、波長 1550nmにおける波長分散値が + 18psZnmZk m以下であることが好ましぐ + 17psZnmZkm以下であることがより好ましい。
[0011] 本発明の SMFにおいて、分散スロープ Z波長分散値で定義される RDSが波長 15
50nmで 0. 003nm―1〜 0. 004nm_1の範囲であることが好ましい。
[0012] 本発明の SMFにおいて、半径 10mmに 10回巻いた時に生じる曲げ損失が波長 1
550nmにお!/、て 0. ldB以下であることが好まし!/、。
[0013] 本発明の SMFにおいて、半径 7. 5mmに 10回巻いた時に生じる曲げ損失が波長
1550nmにおいて 0. 5dB以下であることが好ましぐ半径 5. Ommに 10回巻いた時 に生じる曲げ損失が波長 1550nmにおいて 0. 5dB以下であることがより好ましい。
[0014] 本発明の SMFにおいて、半径 r ,屈折率 nの中心コアと、該中心コアの外周に設 けられた半径 r ,屈折率 nの内側クラッドと、該内側クラッドの外周に設けられた半径
2 2
r ,屈折率 nのトレンチ部と、該トレンチ部の外周に設けられた半径 r ,屈折率 nの
3 3 4 4 外側クラッドとを有してなり、各部の屈折率が n >n≥n >nとなる屈折率分布を有
1 4 2 3
することが好ましい。
[0015] 前記トレンチ部を有する SMFにおいて、外側クラッドの屈折率 nを基準としたとき
4
の中心コアの比屈折率差 Δ 、内側クラッドの比屈折率差 Δ 、トレンチ部の比屈折率
1 2
差 Δ のそれぞれが、次の関係、
3
0. 40%≤ Δ ≤0. 85%
-0. 20%≤ Δ ≤0. 00%
2
- 1. 0%< Δ < Δ を満たすことが好ましい。
3 2
[0016] 前記トレンチ部を有する SMFにおいて、中心コアの半径 r、内側クラッドの半径 r
1 2 及びトレンチ部の半径 rのそれぞれが、次の関係、 0. 5 < (r -r ) /r < 3. 0を満たすことが好ましい。
3 2 1
[0017] 前記トレンチ部を有する SMFにおいて、トレンチ部の半径 rが 6 μ m〜20 μ mの範
3
囲であることが好ましい。
[0018] 前記トレンチ部を有する SMFにおいて、外側クラッドの半径 r力^ 8 μ m〜64 μ m
4
の範囲であることが好まし 、。
[0019] 本発明の SMFにおいて、半径 r ,屈折率 nの中心コアと、該中心コアの外周に設 けられた半径 r ,屈折率 nの内側クラッドと、該内側クラッドの外周に設けられた半径
2 2
r ,屈折率 nの外側クラッドとを有し、各部の屈折率が n >n >nとなる W型屈折率
4 4 1 4 2
分布を有することが好ま 、。
[0020] 前記 W型屈折率分布を有する SMFにおいて、外側クラッドを基準としたときの中心 コアの比屈折率差を Δ 、内側クラッドの比屈折率差を Δ としたときに、以下の関係、
1 2
0. 42%≤ Δ ≤0. 85%
1. 5≤r /τ ≤5. 0
2 1
- 1. 0%≤ Δ 0. 05%を満たすことが好ましい。
2
[0021] 前記 W型屈折率分布を有する SMFにおいて、 y= (r Zr ) · I Δ |としたときに、
2 1 2
以下の関係、
1. 4 · Δ - 0. 8≤y≤l . 4 · Δ —0. 05
y≥0. 075%を満たすことが好ましい。
[0022] 前記 W型屈折率分布を有する SMFにお!/、て、内側クラッドの半径 rが 4. 5 m〜
2
16 μ mの範囲であることが好ましい。
[0023] 前記 W型屈折率分布を有する SMFにお 、て、外側クラッドの半径 rが 28 μ m〜6
4
4 μ mの範囲であることが好まし!/、。
発明の効果
[0024] 本発明の SMFは、カットオフ波長が 1260nm以下、零分散波長が 1300nm〜13 24nmの範囲、零分散スロープが 0. 093psZnm2Zkm以下、波長 1310nmにおけ る MFDが 5. 5 /ζ πι〜7. 9 mの範囲、および半径 10mmに 10回巻いた時に生じる 曲げ損失が波長 1550nmにおいて 0. 5dB以下である特性を有するものなので、 G. 652に規定されている波長分散特性に準拠しながら、曲げ損失が非常に小さい SM Fを実現することがでさる。
図面の簡単な説明
[0025] [図 1]従来の SMFにおける曲げ損失の曲げ半径依存性を例示するグラフである。
[図 2]曲げ損失の Δ依存性を例示するグラフである。
3
[図 3]実施例 1で製造した低曲げ損失 SMFの屈折率分布を示すグラフである。
[図 4]実施例 2で製造した低曲げ損失 SMFの屈折率分布を示すグラフである。
[図 5]実施例 3で製造した低曲げ損失 SMFの屈折率分布を示すグラフである。
[図 6]実施例 4で製造した低曲げ損失 SMFの屈折率分布を示すグラフである。
[図 7]実施例 5で製造した低曲げ損失 SMFの屈折率分布を示すグラフである。
[図 8]実施例 6で製造した低曲げ損失 SMFの屈折率分布を示すグラフである。
符号の説明
[0026] 1· ··中心コア、 2· ··内側クラッド、 3· ··トレンチ部、 4, 5· ··外側クラッド、 10, 20, 30, 40, 50, 60- "SMF。
発明を実施するための最良の形態
[0027] 本発明の低曲げ損失 SMFは、カットオフ波長が 1260nm以下、零分散波長が 13 00nm〜1324nmの範囲、零分散スロープが 0. 093ps/nm2/km以下、波長 131 Onmにおける MFDが 5. 5 πι〜7. の範囲、および半径 10mmに 10回卷ぃ た時に生じる曲げ損失が波長 1550nmにおいて 0. 5dB以下である特性を有する。 また、本発明の低曲げ損失 SMFのカットオフ波長は、ファイバの使用状態に応じて 、ケーブルカットオフ波長、ファイバカットオフ波長またはジヤンパカットオフ波長によ り定義される。それぞれのカットオフ波長の測定方法は、 ITU— T G. 650. 1, "Defi nitions and test metnods for linear, deterministic attributes of single-mode fibre ana cable"にお!/、て規定されて!、る。
[0028] また本発明の低曲げ損失 SMFは、波長 1550nmにおける波長分散値が + 18ps ZnmZkm以下であることが好ましい。 G. 652では、波長 1550nmにおける波長分 散値のティピカル値として 17psZnmZkmが記載されており、これよりも極端に大き な値を示した場合、線路設計の観点力 好ましくな 、。
[0029] さらに、本発明の低曲げ損失 SMFは、波長 1550nmにおける RDS (Relative Disp ersion Slope)は、 0. 003nm 〜0. 004nm の範囲であることが好ましい。この RD Sは、（分散スロープ) Z (波長分散値)で求められるパラメータであり、分散補償ファ ィバと被補償ファイバの適合性を判断する指標となる。現状の G. 652に規定された 光ファイノく（以下、 G. 652ファイバと記す。）の RDSは、 0. 0032nm_1程度である。 高速、長距離伝送を行う際には、分散補償ファイバが不可欠となる。現在広く用いら れている G. 652ファイバと同程度の RDSであれば、 G. 652ファイバ用の分散補償 ファイバの流用が可能であり、経済的である。本発明の SMFにおいて、 RDSが 0. 0 03nm―1〜 0. 004nm_1の範囲にあれば、 G. 652ファイバ用の分散補償光ファイバ の利用が可能である。
[0030] 本発明の好ましい実施形態において、低曲げ損失 SMFは、半径 r ,屈折率 nの 中心コアと、該中心コアの外周に設けられた半径 r ,屈折率 nの内側クラッドと、該内
2 2
側クラッドの外周に設けられた半径 r ,屈折率 nのトレンチ部と、該トレンチ部の外周
3 3
に設けられた半径 r ,屈折率 nの外側クラッドとを有し、各部の屈折率が n >n≥n
4 4 1 4 2
>nとなる屈折率分布を有することが好ましい。なお、内側クラッド、トレンチ部及び
3
外側クラッドのそれぞれの半径 r , r , rは、中心コアの中心力 各部の外周端まで
2 3 4
の距離である。図 3〜図 5は、トレンチ部を有する低曲げ損失 SMF10, 20, 30の屈 折率分布を例示する図であり、これらの図中、符号 1は中央コア、 2は内側クラッド、 3 はトレンチ部、 4と 5は外側クラッドを示して 、る。
このような屈折率分布は、特許文献 4に開示されている。しカゝしながら、特許文献 4 に記載の発明においては、 1550nm付近に零分散波長をとる、いわゆる分散シフト 光ファイバの設計における、本屈折率分布の効果について開示をしている力 本発 明の主目的である零分散波長が 1300nm付近における本屈折率分布の効果につ いては、開示されていない。
[0031] 前記トレンチ部を有する低曲げ損失 SMF10, 20, 30において、外側クラッドの屈 折率 nを基準としたときの中心コアの比屈折率差 Δ 、内側クラッドの比屈折率差 Δ
4 1 2
、トレンチ部の比屈折率差 Δ のそれぞれが、次の関係、
3
0. 40%≤ Δ ≤0. 85%
-0. 20%≤ Δ ≤0. 00% - 1. 0% < Δ < Δ を有することが好ましぐさらに中心コアの半径 r、内側クラッド
3 2 1
の半径 r及びトレンチ部の半径 rのそれぞれが、次の関係、
2 3
1. 5<r /r < 3. 0
2 1
0. 5< (r -r ) /r < 3. 0を満たすことが好ましい。
3 2 1
[0032] 中心コアの比屈折率差 Δ 力 SO. 40%より小さくなると、波長 1310nmにおける MF Dが 7. より大きくなり、それに伴い半径 10mmに 10回巻いた時に生じる曲げ損 失が波長 1550nmにおいて 0. ldBを超えるため、本発明の目的である低曲げ損失 という特性が満足できなくなる。また、中心コアの比屈折率差 Δ が 0. 85%を超える と、零分散波長を 1300ηπ！〜 1324nmの範囲に収めることが不可能になる。
[0033] 内側クラッドの比屈折率差 Δ については、零分散波長と 1550nmにおける波長分
2
散値の観点から— 0. 20%〜0. 00%の範囲にする必要がある。 Δ が— 0. 20%より
2
小さい場合は、所望の零分散波長と 1550nmの波長分散を満足させるために、 r /
2 rを 3. 0以上にする必要があり、ファイバ製造性の観点から望ましくない。また、 Δ が
1 2
0. 00%を超える場合は、 1300nm〜1324nmの範囲の零分散波長と典型的に 17 psZnmZkmの波長 1550nmにおける波長分散値という条件を満足することができ なくなる。
[0034] トレンチ部の比屈折率差 Δ は、曲げ損失低減の観点力 — 1. 0%以上、 Δ未満
3 2 とする必要がある。
図 2は、 r Zr = 2. 2、 Δ =0. 50%、 Δ =0. 0%、 Δ =—0. 1〜一 1. 3%の屈
2 1 1 2 3
折率分布を基本とし、 (r -r ) /rを 0. 6, 0. 8, 1. 5に変化させた SMFにおける曲
3 2 1
げ損失の Δ依存性をシミュレーションした結果を示すグラフである。なお、該シミュレ
3
ーシヨンにおいて、カットオフ波長としてケーブルカットオフ波長を想定し、ケーブル カットオフ波長は全て 1220nmとした。図 2からわかるように、 (r— r ) /rの違いによ
3 2 1 り傾向が変化するが、曲げ損失は Δ に対して極小値をとるような変化をすることがわ
3
かる。したがって、 Δ Δ
3は 2よりも比屈折率差力 、さくなければ十分な曲げ損失低減 効果が得ることができず、また Δ が— 1. 0%よりも小さい場合は、曲げ損失低減の観
3
点からは効果がなくなってしまう。 Δ は 0. 2%〜一 0. 6%の範囲にあることが望ま
3
しい。 [0035] r Zrは、 1. 5〜3. 0の範囲から Δ 等に応じて選択される。 Δ 力 、さな場合は、
2 1 1 1
前述の範囲で大きな r Zrが選択され、 Δ が大きな場合は、前述の範囲で小さな r
2 1 1 2
Zrが選択される。
[0036] (r -r ) /rは、 Δ との組み合わせにおいて柔軟に設定することが可能である。し
3 2 1 3
力しながら、 (r -r ) /rが 0. 5を下回った場合、波長分散の制御及び曲げ損失低
3 2 1
減の観点力も十分な効果を得ることができない。また、 3. 0を超えると、シングルモー ド伝送を可能にすることが困難になる可能性がある。
[0037] トレンチ部の半径 rは、前述したパラメータの組み合わせに応じて、 5. 0 m〜20
3
μ mの範囲力 選択される。
[0038] 外側クラッドの半径 rは、前述した各パラメータとは無関係に設定可能である。一般
4
的な光ファイバの外側クラッドの半径 rは、中心値として 62. 5 m (直径 125 m)と
4
することが多いが、使用目的に応じて、中心値として 30 μ m〜62. 5 μ mの範囲で適 宜設定される。例えば、小さな曲げ径に卷いて収納することが想定される部品用の光 ファイバでは、 40 mに設定されることが多い。したがって、製造マージンなどを考慮 すると、 rは 28 μ m〜64 μ mの範囲とすることが望まし!/、。
4
[0039] 表 1〜3に、様々な条件における、トレンチ部を有する本発明の低曲げ損失 SMFの 設計例を示す (例 1〜例 22参照。 ) 0これらの例 1〜例 22において、ケーブルカットォ フ波長は、いずれも 1220nmとした。
[0040] [表 1]
例 1 2 3 4 5 6 7 8 9 - 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.8 - 2.5 2.5 2.5 2.5 3.0 2.2 2.0 2.5 2.8
(「3 - - 1.0 1.0 1.0 1.0 1.5 0.7 0.5 1.0 1.0 r3 [Mm] 6.93 7.10 7.26 7.63 8.88 6.79 6.13 8.14 8.88
Δ ! [%] 0.85 0.85 0.85 0.70 0.70 0.70 0.70 0.60 0.60
Δ2 [%] 0.00 -0.10 -0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
A 3 [%] -0.40 -0.40 -0.40 -0.40 -0.40 -0.40 -0.40 -0.30 -0.30 ケーブルカットオフ波長 [μπι】 1.22 1.22 1.22 1.22 1.22 1.22 1.22 1.22 1.22 FD(at 1310nm) [μνη] 5.63 5.59 5.55 6.17 6.08 6.22 6.21 6.66 6.72
MFD(at 1550nm) [μιτι] 6.17 6.12 6.07 6.75 6.65 6.81 6.84 7.30 7.44 零分散波長 [nm】 1318.5 1315.9 1311.4 1304.7 1307.1 1306.7 1314.1 1305.4 1321.1 零分散スロープ [ps/nm kml 0.085 0.084 0.084 0.089 0.089 0.088 0.084 0.089 0.087 波長分散値 (at 131 Onm) [ps/nm/km】 -0.7 -0.5 -0.1 0.5 0.3 0.3 -0.3 0.4 -1.0 分散ス口―プ (at 131 Onm) [ps/nm2/km] 0.086 0.086 0.085 0.088 0.088 0.087 0.085 0.088 0.089 波長分散値 (at 1550nm) [ps/nm/km] 15.3 15.3 15.5 17.1 17.0 16.5 15.3 17.0 16.1 分散ス口一プ (at 1550nm) [ps/nm2/km] 0.052 0.052 0.051 0.055 0.056 0.053 0.051 0.055 0.058
RDS(at 1550nm) [nm"1] 0.0034 0.0034 0.0033 0.0032 0.0033 0.0032 0.0033 0.0032 0.0036 r=5mm x 10ターン 0.00 0.00 0.00 0.04 0.04 0.05 0.07 0.34 0.42 曲げ損失 (at 1550nm)[dB】 r=7.5mm x 10タ一ン 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.02 r=10mm x lOターン 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 r=5mm x 10ターン 0.02 0.02 0.02 0.22 0.21 0.25 0.35 1.17 1.35 曲げ損失 (at 1650nm)[dB] r=7.5mm x 10ターン 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.01 0.01 0.09 0.11 r=10mm x lOターン 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.02
Figure imgf000013_0001
例 10 11 12 13 14 15 16 17 18 - 1.8 1.8 2.0 2.0 2.2 2.2 2.4 2.4 2.2 - 2.8 2.8 3.0 3.0 3.0 3.0 3.2 3.9 3.7
(r3 - r 1.0 1.0 1.0 1.0 0.8 0.8 0.8 1.5 1.5
Γ3 [Mm] 9.09 9.83 10.38 10.70 10.77 11.33 12.00 14.02 13.40
△1 [%] 0.60 0.50 0.50 0.50 0.50 0.45 0.45 0.45 0.45
△ 2 [%] -0.05 0.00 0.00 -0.05 -0.05 -0.05 -0.05 -0.05 -0.05
Δ3 【％】 -0.30 -0.30 -0.30 -0.30 -0.30 -0.30 -0.30 -0.25 -0.25 ケーブルカットオフ波長 [μιτι] 1.22 1.22 1.22 1.22 1.22 1.22 1.22 1.22 1.22
MFD(at 1310nm) [μιτι] 6.66 7.38 7.40 7.32 7.36 7.73 7.72 7.59 7.60 FD(at 1550nm) [μηι】 7.36 8.14 8.22 8.09 8.16 8.57 8.58 8.49 8.47 零分被波長 【nm] 1317.9 1309,0 1317.7 1312.7 1316.0 1311.1 1314.6 1321.9 1317.8 零分散スロープ [ps/nm2/km] 0.087 0.090 0.088 0.088 0.087 0.088 0.087 0.085 0.086 波長分散値 (at 1310nm) [ps/nm/km] -0.7 0.1 -0.7 -0.2 -0.5 -0.1 -0.4 -1.0 -0.7 分散スローブ (at 1310nm) [ps/nm2/km] 0.088 0.090 0.090 0.089 0.088 0.088 0.088 0.087 0.088 波長分散値 (at 1550nm) [ps/nm km] 16.2 17.6 16.8 17.0 16.5 17.1 16.7 16.0 16.5 分散ス口一プ (at 1550nm) [ps/nm2 km] 0.057 0.060 0.061 0.060 0.059 0.060 0.060 0.060 0.060
RDS(at 1550nm) [nm"1l 0.0035 0.0034 0.0036 0.0035 0.0036 0.0035 0.0036 0.0037 0.0036 r=5mm x 10ターン 0.36 1.40 1.43 1.22 1.27 2.31 2.36 1.57 1.59 曲げ損失 (at 1550nm)[dB] r=7.5mm x l0ターン 0.01 0.13 0.14 0.12 0.11 0.32 0.34 0.29 0.28 r=10mm x l0ターン 0.00 0.02 0.02 0.02 0.02 0.08 0.09 0.09 0.09 r=5mm x 10ターン 1.19 3.35 3.33 2.91 3.02 4.77 4.80 3.12 3.20 曲げ損失 (at 1650nm)[dB】 r=7.5mm x l0タ一ン 0.10 0.51 0.53 0.46 0.45 1.02 1.06 0.86 0.86 r=10mm x 10ターン 0.01 0.14 0.15 0.13 0.12 0.40 0.43 0.43 0.42
Figure imgf000014_0001
[0043] 表 1, 2に示すように、本発明に係る例 1〜例 18の低曲げ損失 SMFは、波長 1550 nmにおける波長分散値が + 18psZnmZkm以下であり、半径 1 Ommに 10回卷!ヽ た時に生じる曲げ損失が波長 1550nmにおいて 0. IdB以下であり、 G. 652に規定 されている波長分散特性に準拠しながら、曲げ損失が非常に小さい SMFを実現す ることがでさる。
[0044] 本発明の低曲げ損失 SMFは、各層の屈折率分布及び半径を、前述した各パラメ ータを満足できるように適宜設定する以外は、従来公知の SMFと同じ材質 (例えば、 石英系ガラス)及び同様の製造方法 (例えば、 MCVD法や外付け法など)を用いて 製造することができる。
本発明の低曲げ損失 SMFは、 G. 652に規定されている波長分散特性に準拠しな がら、曲げ損失が非常に小さいものなので、 FTTHシステムにおける宅内配線用 SM Fなどとしても好適に利用できる。
[0045] 本発明の好ましい別な実施形態において、低曲げ損失 SMFは、半径!： ,屈折率 n の中心コアと、該中心コアの外周に設けられた半径 r ,屈折率 nの内側クラッドと、該
2 2
内側クラッドの外周に設けられた半径 r ,屈折率 nの外側クラッドとを有し、各部の屈
4 4
折率が n >n >nとなる W型屈折率分布を有する構造を有する。なお、内側クラッド
1 4 2
、および外側クラッドのそれぞれの半径 r , rは中心コアの中心力も各部の外周端ま
2 4
での距離である。図 6〜図 8は、本発明の W型屈折率分布を有する低曲げ損失 SM F40, 50, 60の屈折率分布を例示する図であり、これらの図中、符号 1は中央コア、 2は内側クラッド、 4と 5は外側クラッドを示して 、る。
[0046] 前記 W型屈折率分布を有する低曲げ損失 SMF40, 50, 60において、外側クラッ ドを基準としたときの中心コアの比屈折率差を Δ 、内側クラッドの比屈折率差を Δ と
1 2 したときに、以下の関係、
0. 42%≤ Δ ≤0. 85%
1. 5≤r /r≤5. 0
2 1
- 1. 0%≤Δ 0. 05%を満たすことが好ましい。
2
[0047] さらに、 y= (r /r ) · | Δ |としたときに、以下の関係、
2 1 2
1. 4· Δ -0. 8≤y≤l . 4· Δ —0. 05
y≥0. 075%を満たすことが好ましい。
[0048] 中心コアの比屈折率差 Δ が 0. 42%よりも小さくなると、波長 1310nmにおける M FDが 7. よりも大きくなり、それに伴い半径 10mmに 10回巻いた時に生じる曲 げ損失が波長 1550nmにおいて、 0. 5dBを超えるために、本発明の低曲げ損失の 実現という目的を達することができなくなる。一方、比屈折率差 Δ が 0. 85%を超え ると、波長 1310nmにおける MFDが 5. を下回る。この場合、接続性が悪化す る可能性があり好ましくない。内側クラッドを規定する r Zr 、 Δ については、 r /r
2 1 2 2 1 が 1· 5〜5· 0の範囲内、 Δ がー 1. 0%〜一 0. 05%の範囲内とすることが好ましい
2
。これらのパラメータは、製法に応じて適切な値が選択される。
[0049] また、 r Zr 、 Δ 、 Δ については、 y= (r Zr ) · | Δ |で定義される yが（1. 4· Δ ^Ο. 8)〜（： L 4- Δ ^Ο. 05)の範囲内となるように設定することが望ましい。 に対して yを前記範囲に設定することにより、ゼロ分散波長を 1300nmから 1324nm の範囲内とすることが可能になる。さらに、 yが 0. 075%よりも小さい場合にも、前記 二つの条件を満足することができなくなる。
[0050] 前記 W型屈折率分布を有する低曲げ損失 SMF40, 50, 60において内側クラッド の半径 rが 4. 5 /ζ πι〜 16 mの範囲であることが好ましい。
2
[0051] 外側クラッドの半径 rは、前述した各パラメータとは無関係に設定可能である。一般
4
的な光ファイバの外側クラッドの半径 rは、中心値として 62. 5 m (直径 125 m)と
4
することが多いが、使用目的に応じて、中心値として 30 μ m〜62. 5 μ mの範囲で適 宜設定される。例えば、小さな曲げ径に卷いて収納することが想定される部品用の光 ファイバでは、 40 mに設定されることが多い。したがって、製造マージンなどを考慮 すると、 rは 28 μ m〜64 μ mの範囲とすることが望まし!/、。
4
[0052] 表 4〜6に、様々な条件における、 W型屈折率分布を有する本発明の低曲げ損失 SMFの設計例を示す（例 23〜例 44参照。；)。これらの例 23〜例 44において、ケー ブルカットオフ波長は、いずれも 1220nmとした。
[0053] [表 4]
例 23 24 25 26 27 28 29 30 31
Γ2 Γ1 - 1.5 3.5 3.5 3.0 2.0 2.0 1.5 3.5 2.5 r2 【ym】 6.35 13.60 12.95 11.54 7.42 7.66 5.71 12.88 8.88
[%] 0.42 0.44 0.48 0.48 0.50 0.50 0.52 0.52 0.54
△ 2 [%] -0.20 -0.05 -0.05 -0.10 -0.10 -0.15 -0.25 -0.10 -0.05
(r2/ri) - | Δ2| [%〗 0.300 0.175 0.175 0.300 0.200 0.300 0.375 0.350 0.125 ケーブルカットオフ波長 [μπι] 1.22 1.22 1.22 1.22 1.22 1.22 1.22 1.22 1.22
MFD(at 1310nm) [μηι] 7.89 7.90 7.56 7.50 7.33 7.29 7.08 7.22 7.20
MFD(at 1550nm) [μιη] 8.75 8.79 8.43 8.28 8.14 8.03 7.85 7.97 8.02
S分散波長 Inmj 1304.4 1313.1 1318.3 1306.0 1314.9 1304.0 1312.2 1310.3 1322.0 零分散スロープ 【ps/nm2 km】 0.085 0.086 0.084 0.087 0.083 0.086 0.081 0.086 0.083 波長分散値 (at 131 Onm) 【ps/nm/km】 0.5 -0.3 -0.7 0.3 -0.4 0.5 -0.2 0.0 -1.0 分散ス口一プ (at 1310nm) [ps/nm km] 0.084 0.087 0.086 0.087 0.084 0.085 0.082 0.086 0.085 波長分散値 (at 1550nm) [ps/nm/km] 16.2 16.4 15.8 16.9 15.5 16.5 14.9 16.4 15.2 分散スロープ (at 1550nm) [ps/nm2/km】 0.053 0.057 0.056 0.056 0.053 0.053 0.050 0.056 0.055
RDS(at 1550nm) [nm-1】 0.0033 0.0035 0.0036 0.0033 0.0034 0.0032 0.0033 0.0034 0.0036 r=5mm x l0ターン 11.04 5.30 3.08 1.94 3.39 2.51 2.33 0.91 1.53 曲げ損失 (at 1550nm)[dB】 r=7.5mm x i0ターン 1.68 0.71 0.30 0.18 0.28 0.19 0.16 0.06 0.08 r=10mm 10ターン 0.24 0.09 0.03 0.01 0.02 0.01 0.01 0.00 0.00 r=5mm x 10ターン 20.79 10.24 6.70 4.45 7.94 6.12 6.02 2.35 4.00 曲げ損失 (at 1650nm)IdB] r=7.5mm 10ターン 4.80 2.11 1.07 0.67 1.09 0.80 0.72 0.27 0.36 r=10mm x 10ターン 1.02 0.40 0.16 0.09 0.14 0.10 0.08 0.03 0.03
例 32 33 34 35 36 37 38 39 40
Γ2/Γ1 - 3.0 1.5 2.0 2.5 2.0 3.0 2.0 2.5 1.5
Γ2 [Mm] 10.58 5.44 6.92 8.24 6.55 9.40 6.44 7.98 4.87 厶， [%] 0.56 0.58 0.64 0.68 0.72 0.74 0.74 0.76 0.76 厶 2 [%] -0.10 -0.30 -0.25 -0.20 -0.30 -0.20 -0.30 -0.30 -0.50
(r2/ri) · |Δ2| [%] 0.300 0.450 0.500 0.500 0.600 0.600 0.600 0.750 0.750 ケーブルカットオフ波長 【μππ] 1.22 1.22 1.22 1.22 1.22 1.22 1.22 1.22 1.22
MFD(at 1310nm) [μπι] 6.96 6.69 6.40 6.25 6.02 6.00 5.94 5.87 5.80
MFD(at 1550nm) [pm] 7.70 7.41 7.01 6.86 6.59 6.59 6.50 6.40 6.38 零分散波長 [nm】 1315.4 1314.1 1302.4 1310.0 1303.2 1315.5 1305.6 1301.7 1312.8 零分散スロープ [ps/nn^/kml 0.084 0.080 0.085 0.084 0.084 0.083 0.084 0.086 0.076 波長分散値 (at 131 Onm) [ps/nm/km] -0.5 -0.3 0.6 0.0 0.6 -0.5 0.4 0.7 -0.2 分散ス口―プ (at 131 Onm) [ps/nm2/km】 0.085 0.080 0.083 0.084 0.083 0.084 0.082 0.084 0.077 波長分散値 (at 1550nm) [ps/nm/km] 15.7 14.4 16.0 15.7 15.6 15.2 15.3 16.3 13.3 分散ス口一プ (at 1550nm) [ps/nm2/km] 0.055 0.048 0.050 0.052 0.048 0.052 0.047 0.051 0.041
RDS(at 1550nm) [nm"1] 0.0035 0.0033 0.0031 0.0033 0.0031 0.0034 0.0031 0.0031 0.0031
r=5mm x l0ターン 0.64 0.89 0.15 0.06 0.03 0.01 0.02 0.01 0.02 曲げ損失 (at 1550nm)[dB] r=7.5mm x 10ターン 0.03 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
r=10mm x 10ターン 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 r=5mm x 10ターン 1.89 2.83 0.61 0.29 0.17 0.08 0.14 0.05 0.16 曲げ損失 (at 1650nm)【dB】 r=7.5mm x i0ターン 0.16 0.22 0.03 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
r=10mm x 10ターン 0.01 0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
s〕 〔a0054 [0055] [表 6]
Figure imgf000019_0001
[0056] 表 4〜6に示すように、本発明に係る例 23〜例 44の低曲げ損失 SMFは、波長 155 Onmにおける波長分散値が + 18psZnmZkm以下であり、半径 10mmに 10回卷 いた時に生じる曲げ損失が波長 1550nmにおいて 0. 5dB以下であり、 G. 652に規 定されている波長分散特性に準拠しながら、曲げ損失が非常に小さい SMFを実現 することができる。
実施例
[0057] (実施例 1)
本実施例では、表 2に示す例 14をベースにして本発明に係る低曲げ損失 SMFを 製造した。図 3に本実施例で製造した低曲げ損失 SMFIOの屈折率分布を示す。こ の低曲げ損失 SMF10は、石英系ガラス力もなる中心コア 1、内側クラッド 2、トレンチ 部 3及び一部の外側クラッド 4を MCVD法により合成した後に、外付けを行い、残り の外側クラッド 5を合成し、得られた光ファイバ母材を通常の SMFと同様に線引きす ることによって製造した。得られた低曲げ損失 SMF10の各特性を測定した。その結 果を表 7に示す。
[表 7]
Figure imgf000020_0001
本実施例の低曲げ損失 SMFIOは、波長 1310nmにおける MFDが 7. 40 111と0 . 652の範囲よりも小さい値であった力 零分散波長は 1316. 5nmであり、 G. 652 の規定を満足した。波長 1550nmにおける波長分散値は 16. 5psZnmZkmであり 、 G. 652のティピカル値に準じる値が得られた。半径 10mmに 10回巻いた時に生じ る曲げ損失は、波長 1550nmにおいて 0. 03dBと 常に/ J、さくなつており、 G. 652 の波長分散特性を保ちながら、非常に曲げ損失の小さな SMFが得られた。 [0060] (実施例 2)
本実施例では、表 1に示す例 6をベースにして本発明に係る低曲げ損失 SMFを製 造した。図 4に本実施例で製造した低曲げ損失 SMF20の屈折率分布を示す。この 低曲げ損失 SMF20は、石英系ガラス力もなる中心コア 1、内側クラッド 2、トレンチ部 3及び一部の外側クラッド 4を MCVD法により合成した後に、外付けを行い、残りの 外側クラッド 5を合成し、得られた光ファイバ母材を通常の SMFと同様に線引きする ことによって製造した。得られた低曲げ損失 SMF20の各特性を測定した。その結果 を表 8に示す。
[0061] [表 8]
Figure imgf000021_0001
[0062] 本実施例の低曲げ損失 SMF20は、波長 1310nmにおける MFDが 6. 19 /z mで あり、実施例 1の SMFよりもさらに小さい MFDとなった。し力し、零分散波長は 1306 . 2nmであり、 G. 652の規定を満足した。波長 1550nmにおける波長分散値は 16. 6psZnmZkmであり、 G. 652のティピカル値に準じる値が得られた。 曲げ損失は、半径 10mmのみならず、半径 7. 5mm及び半径 5. Ommに 10回卷 いた場合でも、波長 1550nmにおいて 0. IdB未満の非常に小さな値が得られた。さ らに、波長 1650nm〖こおいても、半径 10mm及び 7. 5mmの曲げ半径では、ほとん ど曲げ損失が観測されな力つた。このように本実施例では、 G. 652の波長分散特性 を保ちながら、非常に曲げ損失の小さな SMFが得られた。
[0063] (実施例 3)
本実施例では、表 1に示す例 6をベースにして本発明に係る低曲げ損失 SMFを製 造した。図 5に本実施例で製造した低曲げ損失 SMF30の屈折率分布を示す。この 低曲げ損失 SMF30は、石英系ガラス力もなる中心コア 1、内側クラッド 2、トレンチ部 3及び一部の外側クラッド 4を MCVD法により合成した後に、外付けを行い、残りの 外側クラッド 5を合成し、得られた光ファイバ母材を通常の SMFと同様に線引きする ことによって製造した。得られた低曲げ損失 SMF30の各特性を測定した。その結果 を表 9に示す。
[0064] [表 9]
項目 測定結果
伝送損失 (at1310nm) 0.358 dB/km 伝送損失 (at1550nm> 0.205 dB/km ケーブルカツトオフ波長 1.25 n
FD(at1310nm) 7.67 u m
MFD(at1550nm) 8.47 m
零分散波長 1309.3 nm
零分散スロープ 0.088 ps/nm2/km 波長分散値 (at1310nm) 0.1 ps/nm/km 分散スロープ (at1310nm) 0.088 ps/nm2/km 波長分散値 (at155〇nm) 7.3 ps/nm/km 分散スロープ (at1550nm) 0.060 ps/nm2/km
RDS(at1550nm) 0.0035 nm- at1550nm, r=5mm X 1〇ターン 1.46 dB
at1550nm, r=7.5mmXl〇ターン 0.14 dB
at1550nm,「=10mmX10ターン 0.03 dB
曲げ損失
at1650nm, r=5mm X 1〇ターン 3.24 dB
at 1650nm, r=7.5mm X 1〇ターン 0.52 dB
at 650nm, r=10mmX10ターン 0.15 dB
[0065] 本実施例の低曲げ損失 SMF30は、波長 1310nmにおける MFDが 7.67 μ mで あり、実施例 1の SMFよりも大きくなつた。零分散波長は 1309.3nmであり、 G.652 の規定を満足した。波長 1550nmにおける波長分散値は 17.3psZnmZkmであり 、 G.652のティピカル値に準じる値が得られた。半径 10mmに 10回巻いた時に生じ る曲げ損失は、波長 1550nmにおいて 0.03dBと 常に/ J、さくなつており、 G.652 の波長分散特性を保ちながら、非常に曲げ損失の小さな SMFが得られた。
[0066] (実施例 4)
本実施例では、表 4に示す例 24をベースにして本発明に係る低曲げ損失 SMFを 製造した。図 6に本実施例で製造した低曲げ損失 SMF40の屈折率分布を示す。こ の低曲げ損失 SMF40は、石英系ガラスからなる中心コア 1、内側クラッド 2を VAD法 により合成し、外側クラッド 5を外付け法により合成し、得られた光ファイバ母材を通常 の SMFと同様に線引きすることによって製造した。得られた低曲げ損失 SMF40の 各特性を測定した。その結果を表 10に示す。 [0067] [表 10] 項目 測定結果
伝送損失 <at1310nm) 0.361 dB/km 伝送損失 (at155〇nm) 0.209 dB/km ケーブルカツ卜オフ波長 1.22 jum
FD(at1310nm) 7.90 m
FD(a 1550nm) 8.79 p.m
零分散波長 1313.8 nm
零分散スロープ 0,086 ps/ nm2/km 波長分散値 (at1310nm) -0.3 ps/nm/km 分散スロープ (at1310nm) 0.086 ps/nm2/km 波長分散値 (at1550nm) 16.4 ps/nm/km 分散スロープ (at1550nm) 0.057 ps/ nm2/km
RDS(at1550nm) 0.0035 nm"1 at 550nm, r=5mmX1〇ターン 6.62 dB
at1550nm, r=7,5mmX 10ターン 1.03 dB
at1550nm, r=1〇mmXl〇ターン 0.14 dB
曲げ損失
at1650nm, r=5mm X 10ターン 12.33 dB
at1650nm, r=7.5mm X 1〇タ一ン 2.88 dB
at1650nm, r= 10mm X 10ターン 0.61 dB
[0068] 本実施例の低曲げ損失 SMF40は、波長 1310nmにおける MFDが 7.90 μ mと G .652の範囲よりも/ J、さい値であった力 零分散波長は 1313.8nmであり、 G.652 の規定を満足した。波長 1550nmにおける波長分散値は 16.4psZnmZkmであり 、 G.652のティピカル値に準じる値が得られた。半径 10mmに 10回巻いた時に生じ る曲げ損失は、波長 1550nmにおいて 0.14dBと 常に/ J、さくなつており、 G.652 の波長分散特性を保ちながら、非常に曲げ損失の小さな SMFが得られた。
[0069] (実施例 5)
本実施例では、表 4に示す例 28をベースにして本発明に係る低曲げ損失 SMFを 製造した。図 7に本実施例で製造した低曲げ損失 SMF50の屈折率分布を示す。こ の低曲げ損失 SMF50は、石英系ガラス力もなる中心コア 1、内側クラッド 2、及び一 部の外側クラッド 4を MCVD法により合成した後に、外付けを行い、残りの外側クラッ ド 5を合成し、得られた光ファイバ母材を通常の SMFと同様に線引きすることによつ て製造した。得られた低曲げ損失 SMF50の各特性を測定した。その結果を表 11に 示す。
[0070] [表 11]
Figure imgf000025_0001
[0071] 本実施例の低曲げ損失 SMF50は、波長 1310nmにおける MFDが 7. 28 μ mと G . 652の範囲よりも小さい値であった力 零分散波長は 1302. 3nmであり、 G. 652 の規定を満足した。波長 1550nmにおける波長分散値は 16. 6psZnmZkmであり 、 G. 652のティピカル値に準じる値が得られた。半径 7. 5mmに 10回巻いた時に生 じる曲げ損失は、波長 1550nmにおいて 0. 15dBと非常に小さくなつており、 G. 65 2の波長分散特性を保ちながら、非常に曲げ損失の小さな SMFが得られた。
[0072] (実施例 6)
本実施例では、表 5に示す例 35をベースにして本発明に係る低曲げ損失 SMFを 製造した。図 8に本実施例で製造した低曲げ損失 SMF60の屈折率分布を示す。こ の低曲げ損失 SMF60は、石英系ガラス力 なる中心コア 1、内側クラッド 2、及び一 部の外側クラッド 4を MCVD法により合成した後に、外付けを行い、残りの外側クラッ ド 5を合成し、得られた光ファイバ母材を通常の SMFと同様に線引きすることによつ て製造した。得られた低曲げ損失 SMF60の各特性を測定した。その結果を表 12に 示す。
[0073] [表 12] 項目 測定結果
伝送損失 (at1310nm) 0.363 dB/km 伝送損失 (at1550nm) 0.210 dB/km ケーブルカツ卜オフ波長 1.23 m
MFD(at1310nm) 6.27 um
MFD(at1550nm) 6.88 wm
零分散波長 1310.8 nm
零分散スロープ 0.837 ps/nm2/km 波長分散値 (at1310nm) -0.1 ps/nm/km 分散スロープ (at1310nm> 0.084 ps/ nm2/km 波長分散値 (at1550nm) 15.6 ps/nm/km 分散スロープ (at1550nm> 0.052 ps/nm2/km
RDS(at1550nm) 0.0033 nm"1 at1550nm, r=5mm X 1〇ターン 0.09 dB
at 1550nm, r=7.5mm X 10ターン 0.00 dB
at1550nm, r=1 OmmX 10ターン 0.00 dB
曲け損失
at 1650nm, r=5mm X 10ターン 0.39 dB
at1650nm, r=7.5mmX10ターン 0.02 dB
at 1650nm, r=10mmX10ターン 0.00 dB
[0074] 本実施例の低曲げ損失 SMF60は、波長 1310nmにおける MFDが 6. 27 μ mと G . 652の範囲よりも小さい値であった力 零分散波長は 1310. 8nmであり、 G.652 の規定を満足した。波長 1550nmにおける波長分散値は 15.6psZnmZkmであり 、 G.652のティピカル値に準じる値が得られた。半径 5mmに 10回巻いた時に生じる 曲げ損失は、波長 1550nmにおいて 0.09dBと 常に/ J、さくなつており、 G.652の 波長分散特性を保ちながら、非常に曲げ損失の小さな SMFが得られた。
以上、本発明の好ましい実施例を説明したが、本発明はこれら実施例に限定される ことはない。本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、構成の付加、省略、置換、およびそ の他の変更が可能である。本発明は前述した説明によって限定されることはなぐ添 付のクレームの範囲によってのみ限定される。

Claims

請求の範囲
[I] カットオフ波長が 1260nm以下、零分散波長が 1300nm〜1324nmの範囲、零分 散スロープが 0. 093psZnm2Zkm以下、波長 13 lOnmにおけるモードフィールド 径が 5. 5 /ζ πι〜7. の範囲、および半径 10mmに 10回巻いた時に生じる曲げ 損失が波長 1550nmにおいて 0. 5dB以下であるシングルモード光ファイバ。
[2] 前記カットオフ波長力 ケーブルカットオフ波長である請求項 1に記載のシングルモ ード光ファイバ。
[3] 前記カットオフ波長力 ファイバカットオフ波長である請求項 1に記載のシングルモ ード光ファイバ。
[4] 前記カットオフ波長力 ジヤンパカットオフ波長である請求項 1に記載のシングルモ ード光ファイバ。
[5] 波長 1550nmにおける波長分散値が + 18psZnmZkm以下である請求項 1に記 載のシングルモード光ファイバ。
[6] 波長 1550nmにおける前記波長分散値が + 17psZnmZkm以下である請求項 5 に記載のシングルモード光ファイバ。
[7] 分散スロープ Z波長分散値で定義される RDSが波長 1550nmにおいて 0. 003η m―1〜 0. 004nm_1の範囲である請求項 1に記載のシングルモード光ファイバ。
[8] 半径 10mmに 10回巻いた時に生じる前記曲げ損失が波長 1550nmにおいて 0. 1 dB以下である請求項 1に記載のシングルモード光ファイバ。
[9] 半径 7. 5mmに 10回巻いた時に生じる曲げ損失が波長 1550nmにおいて 0. 5dB 以下である請求項 1に記載のシングルモード光ファイバ。
[10] 半径 5. Ommに 10回巻いた時に生じる曲げ損失が波長 1550nmにおいて 0. 5dB 以下である請求項 1に記載のシングルモード光ファイバ。
[II] 半径 ,屈折率 nの中心コアと、該中心コアの外周に設けられた半径 r ,屈折率 n
1 1 2 2 の内側クラッドと、該内側クラッドの外周に設けられた半径 r ,屈折率 nのトレンチ部
3 3
と、該トレンチ部の外周に設けられた半径 r ,屈折率 nの外側クラッドとを有し、各部
4 4
の屈折率が n >n≥n >nとなる屈折率分布を有する請求項 1に記載のシングルモ
1 4 2 3
ード光ファイバ。 [12] 前記外側クラッドの屈折率 nを基準としたときの前記中心コアの比屈折率差 Δ 、前
4 1 記内側クラッドの比屈折率差 Δ 、前記トレンチ部の比屈折率差 Δ のそれぞれが、次
2 3
の関係、
0.40%≤ Δ ≤0. 85%
-0. 20%≤ Δ ≤0. 00%
2
-1. 0%< Δ < Δ を満たす請求項 11に記載のシングルモード光ファイバ。
3 2
[13] 前記中心コアの半径 r、前記内側クラッドの半径 r及び前記トレンチ部の半径 rの
1 2 3 それぞれが、次の関係、
1. 5<r /r <3. 0
2 1
0. 5< (r — r )/τ <3. 0を満たす請求項 11に記載のシングルモード光ファイバ
3 2 1
[14] 前記トレンチ部の半径 r力 μ m〜20 μ mの範囲である請求項 11に記載のシング
3
ルモード光ファイバ。
[15] 前記外側クラッドの半径 rが 28 μ m〜64 μ mの範囲である請求項 11に記載のシ
4
ングルモード光ファイバ。
[16] 半径 r ,屈折率 nの中心コアと、該中心コアの外周に設けられた半径 r ,屈折率 n
1 1 2 2 の内側クラッドと、該内側クラッドの外周に設けられた半径 r ,屈折率 nの外側クラッ
4 4
ドとを有し、各部の屈折率が n >n >nとなる屈折率分布を有する請求項 1かに記
1 4 2
載のシングルモード光ファイバ。
[17] 前記外側クラッドを基準としたときの前記中心コアの比屈折率差を Δ 、前記内側ク ラッドの比屈折率差を Δ としたときに、以下の関係、
2
0.42%≤ Δ ≤0. 85%
1. 5≤r /τ ≤5. 0
2 1
-1. 0%≤ Δ ≤-0. 05%を満たす請求項 16に記載のシングルモード光フアイ
2
バ。
[18] y= (r /r ) ·
2 1 I Δ |としたときに、以下の関係、
2
1.4· Δ -0. 8≤y≤l.4· Δ —0. 05
y≥0. 075%を満たす請求項 16に記載のシングルモード光ファイバ。 前記内側クラッドの半径 rが 4. 5 m〜16 mの範囲である請求項 16に記載のシ
2
ングルモード光ファイバ。
前記外側クラッドの半径 rが 28 μ πι〜64 /ζ mの範囲である請求項 16に記載のシン
4
グルモード光ファイバ。
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Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2008026736A1 (fr) * 2006-08-31 2008-03-06 The Furukawa Electric Co., Ltd. Fibre optique, ruban de fibres optiques et système d'interconnexion optique
WO2008026735A1 (ja) * 2006-08-31 2008-03-06 The Furukawa Electric Co., Ltd. 光ファイバおよび光ファイバテープならびに光インターコネクションシステム
WO2008041724A1 (en) * 2006-10-03 2008-04-10 The Furukawa Electric Co., Ltd. Optical fiber ribbon
WO2009104724A1 (ja) * 2008-02-22 2009-08-27 住友電気工業株式会社 光ファイバおよび光ケーブル
JP2010181641A (ja) * 2009-02-05 2010-08-19 Fujikura Ltd 光ファイバ
JP2010271460A (ja) * 2009-05-20 2010-12-02 Shin-Etsu Chemical Co Ltd 光ファイバ
WO2013005779A1 (ja) 2011-07-04 2013-01-10 株式会社フジクラ 光ファイバ
JP2013097173A (ja) * 2011-11-01 2013-05-20 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> 並列光伝送システムおよびこれに用いる光ファイバ
JP2013097172A (ja) * 2011-11-01 2013-05-20 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> 受動型光伝送システムおよびこれに用いる高強度伝送用光ファイバ
CN104520739A (zh) * 2013-03-01 2015-04-15 株式会社藤仓 光纤以及光传输路
JP2020140080A (ja) * 2019-02-28 2020-09-03 住友電気工業株式会社 光ファイバ
JP2020140079A (ja) * 2019-02-28 2020-09-03 住友電気工業株式会社 光ファイバ

Families Citing this family (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2893149B1 (fr) 2005-11-10 2008-01-11 Draka Comteq France Fibre optique monomode.
FR2899693B1 (fr) 2006-04-10 2008-08-22 Draka Comteq France Fibre optique monomode.
CN101373237B (zh) * 2007-08-22 2010-05-26 富通集团有限公司 一种优化色散特性的单模光纤
CN102099711B (zh) 2007-11-09 2014-05-14 德雷卡通信技术公司 抗微弯光纤
FR2930997B1 (fr) * 2008-05-06 2010-08-13 Draka Comteq France Sa Fibre optique monomode
US7676129B1 (en) 2008-11-18 2010-03-09 Corning Incorporated Bend-insensitive fiber with two-segment core
FR2941539B1 (fr) 2009-01-23 2011-02-25 Draka Comteq France Fibre optique monomode
US8520298B2 (en) * 2009-02-26 2013-08-27 Cubic Corporation Tightly coiled amplifying optical fiber with reduced mode distortion
CN101598834B (zh) * 2009-06-26 2011-01-19 长飞光纤光缆有限公司 一种单模光纤及其制造方法
US8385701B2 (en) * 2009-09-11 2013-02-26 Corning Incorporated Low bend loss optical fiber
US8369662B2 (en) 2010-11-19 2013-02-05 Schleifring Und Apparatebau Gmbh Fiber optic rotary joint with extended temperature range
US9315411B2 (en) 2010-12-23 2016-04-19 Prysmian S.P.A. Method of manufacturing an optical fibre glass preform
EP2656127B1 (en) 2010-12-23 2019-02-27 Prysmian S.p.A. Low macrobending loss single-mode optical fibre
EP2495589A1 (en) 2011-03-04 2012-09-05 Draka Comteq B.V. Rare earth doped amplifying optical fiber for compact devices and method of manufacturing thereof
US8873917B2 (en) 2011-05-20 2014-10-28 Corning Incorporated Low bend loss optical fiber
EP3505983A1 (en) 2011-08-19 2019-07-03 Corning Incorporated Low bend loss optical fiber
US9002164B2 (en) 2013-02-28 2015-04-07 Fujikura Ltd. Optical fiber and method of manufacturing the same
US9188736B2 (en) 2013-04-08 2015-11-17 Corning Incorporated Low bend loss optical fiber
CN103869410B (zh) * 2014-01-26 2015-12-30 烽火通信科技股份有限公司 一种具有兼容性的小弯曲半径单模光纤
US9650281B2 (en) 2014-07-09 2017-05-16 Corning Incorporated Optical fiber with reducing hydrogen sensitivity
US9586853B2 (en) 2014-07-09 2017-03-07 Corning Incorporated Method of making optical fibers in a reducing atmosphere
WO2016047749A1 (ja) * 2014-09-26 2016-03-31 株式会社フジクラ 光ファイバ
EP3199992A4 (en) 2014-09-26 2018-06-27 Fujikura Ltd. Optical fiber and method for manufacturing same
WO2018022413A1 (en) * 2016-07-29 2018-02-01 Corning Incorporated Single mode optical fiber with chlorine doped core and low bend loss
JP7371011B2 (ja) 2018-12-12 2023-10-30 古河電気工業株式会社 光ファイバおよび光ファイバの製造方法
JP7019617B2 (ja) 2019-02-07 2022-02-15 古河電気工業株式会社 光ファイバおよび光ファイバの製造方法
JP7060532B2 (ja) 2019-02-25 2022-04-26 古河電気工業株式会社 光ファイバおよび光ファイバの製造方法

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2618400B2 (ja) 1986-08-08 1997-06-11 エイ・ティ・アンド・ティ・コーポレーション 光ファイバ
WO2001027667A2 (en) 1999-10-12 2001-04-19 Corning Incorporated Higher wavelength optimized optical fiber waveguide
JP2003241000A (ja) * 2002-02-19 2003-08-27 Furukawa Electric Co Ltd:The 光ファイバおよびその光ファイバを用いた光増幅器ならびに光伝送システム
JP2004038133A (ja) * 2002-06-28 2004-02-05 Furukawa Electric Co Ltd:The 分散シフト光ファイバおよびこれを用いた光通信システム
JP2004054151A (ja) * 2002-07-24 2004-02-19 Furukawa Electric Co Ltd:The 広帯域用分散シフト光ファイバ
JP2004101840A (ja) * 2002-09-09 2004-04-02 Furukawa Electric Co Ltd:The 光ファイバおよびそれを用いた光通信システム
JP2004133373A (ja) 2002-08-09 2004-04-30 Fujikura Ltd 光ファイバ及び該光ファイバを用いた光伝送路
US20040213531A1 (en) 2002-01-15 2004-10-28 Eisuke Sasaoka Optical fiber, optical fiber tape, optical cable and optical connector with optical fiber

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002533744A (ja) * 1998-12-18 2002-10-08 ピレリー・カビ・エ・システミ・ソチエタ・ペル・アツィオーニ 大都市ネットワークシステムおよびアクセスネットワークシステム用の光ファイバ
JP2003255169A (ja) * 2002-03-04 2003-09-10 Furukawa Electric Co Ltd:The 光ファイバおよびその光ファイバを用いた光伝送路ならびに光伝送リンク
CN100516950C (zh) * 2002-02-13 2009-07-22 古河电气工业株式会社 光纤、使用这种光纤的光传输通路和光通信系统
US6856744B2 (en) * 2002-02-13 2005-02-15 The Furukawa Electric Co., Ltd. Optical fiber and optical transmission line and optical communication system including such optical fiber
JP4357851B2 (ja) 2003-02-20 2009-11-04 大日本印刷株式会社 複合容器
JP2004296369A (ja) 2003-03-28 2004-10-21 Japan Aviation Electronics Industry Ltd コネクタ留め金具
US6904218B2 (en) * 2003-05-12 2005-06-07 Fitel U.S.A. Corporation Super-large-effective-area (SLA) optical fiber and communication system incorporating the same
CN1300609C (zh) * 2003-10-28 2007-02-14 长飞光纤光缆有限公司 高性能色散补偿光纤及其制造方法
JP2006293117A (ja) * 2005-04-13 2006-10-26 Furukawa Electric Co Ltd:The 光ファイバおよびそれを用いた光通信システム

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2618400B2 (ja) 1986-08-08 1997-06-11 エイ・ティ・アンド・ティ・コーポレーション 光ファイバ
WO2001027667A2 (en) 1999-10-12 2001-04-19 Corning Incorporated Higher wavelength optimized optical fiber waveguide
US20040213531A1 (en) 2002-01-15 2004-10-28 Eisuke Sasaoka Optical fiber, optical fiber tape, optical cable and optical connector with optical fiber
JP2003241000A (ja) * 2002-02-19 2003-08-27 Furukawa Electric Co Ltd:The 光ファイバおよびその光ファイバを用いた光増幅器ならびに光伝送システム
JP2004038133A (ja) * 2002-06-28 2004-02-05 Furukawa Electric Co Ltd:The 分散シフト光ファイバおよびこれを用いた光通信システム
JP2004054151A (ja) * 2002-07-24 2004-02-19 Furukawa Electric Co Ltd:The 広帯域用分散シフト光ファイバ
JP2004133373A (ja) 2002-08-09 2004-04-30 Fujikura Ltd 光ファイバ及び該光ファイバを用いた光伝送路
JP2004101840A (ja) * 2002-09-09 2004-04-02 Furukawa Electric Co Ltd:The 光ファイバおよびそれを用いた光通信システム

Non-Patent Citations (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
I. SAKABE ET AL.: "Enhanced Bending Loss Insensitive Fiber and New Cables for CWDM Access Network", PROCEEDINGS OF THE 53RD IWCS, pages 112 - 118
ICHII KENTARO ET AL: "Mage Sonshitsu o Teigen shita Tei OH-SMF (FutureGuide R-SR15E) no Tokusei. (Characteristics of low macrobending-loss SMF (FutureGuide R-SR15E) with low water peak)", 2004 NEN THE INSTITUTE OF ELECTRONICS, INFORMATION AND COMMUNICATION ENGINEERS SOGO TAIKAI KOEN RONBUNSHU TSUSHIN 2., 8 March 2004 (2004-03-08), pages 373 (LECTURE NO.B-10-2), XP002996898 *
IKEDA ET AL.: "Low Bending Loss Optical Fiber with Reduced Splice Loss", COLLECTED PAPERS OF IEICE GENERAL MEETING 2004, 2004
IKEDA ET AL.: "Low Bending Loss Optical Fiber with Reduced Splice Loss", TECHNICAL REPORT OF THE INSTITUTE OF ELECTRONICS, INFORMATION AND COMMUNICATION ENGINEERS (IEICE, vol. 103, 2003, pages 255
IKEDA MASAKATA ET AL.: "Setsuzoku Sonshitsu Teigengata Taimage Shonshitsu Hikari-fiber (Low bending loss optical fiber with reduced splice loss", NEN THE INSTITUTE OF ELECTRONICS, INFORMATION AND COMMUNICATION ENGINEERS SOGO TAIKAI KOEN RONBUNSHU TSUSHIN, March 2004 (2004-03-01), pages 372
IKEDA MASAKATA ET AL: "Setsuzoku Sonshitsu Teigengata Taimage Sonshitsu Hikari-Fiber. (Low bending loss optical fiber with reduced splice loss)", 2004 NEN THE INSTITUTE OF ELECTRONICS, INFORMATION AND COMMUNICATION ENGINEERS SOGO TAIKAI KOEN RONBUNSHU TSUSHIN 2., 8 March 2004 (2004-03-08), pages 372 (LECTURE NO.B-10-1), XP002996876 *
MATSUO S ET AL: "Bend-Insensitive and Low-Splice-Loss Optical fiber for Indoor Wiring.", OPTICAL FIBER COMMUNICATION CONFERENCE, 2004.OFC. (PAPER TH13), vol. 2, February 2004 (2004-02-01), XP010745853 *
MATSUO SHOICHIRO ET AL.: "Bend-insensitive and low-splice-loss optical fiber for indoor wiring in FTTH", OPTICAL FIBER COMMUNICATION CONFERENCE, vol. 2, 23 February 2004 (2004-02-23), pages 3
S. MATSUO ET AL.: "Bend-insensitive and Low-splice-loss optical fiber for indoor wiring in FTTH", TECHNICAL DIGEST OFOFC 2004, 2004
SAKABE ITARU ET AL: "Mage ni Tsuyoi Hikari Fiber no Hikikomikei eno Tekiyo Kento. (A study of applying a bending loss insensitive fiber to drop wiring area)", 2004 NEN THE INSTITUTE OF ELECTRONICS, INFORMATION AND COMMUNICATION ENGINEERS SOGO TAIKAI KOEN RONBUNSHU TSUSHIN 2., 9 March 2004 (2004-03-09), pages 379 (LECTURE NO.B-10-8), XP002996896 *
SATO ET AL.: "Optical Fiber Conforming to Small Bending Radius for Optical Access", COLLECTED PAPERS OF LECTURES OF IEICE SOCIETY CONFERENCE
SATO FUMIAKI ET AL: "Hikari Access-yo Shokei Mage Taiogata Hikari-Fiber. (Small allowable bending radius type optical fiber for access networks)", 2003 NEN IEICE COMMUNICATIONS SOCIETY TAIKAI KOEN RONBUNSHU 2., 10 September 2003 (2003-09-10), pages 349 (LECTURE NO.B-10-30), XP002996895 *
See also references of EP1788411A4
TERAZAWA YOSHIAKI ET AL: "Shokei Mage Taiogata Access-yo Single Mode Hikari-Fiber. (Small bending radius type single mode optical fibers for access network)", SEI TECHNICAL REVIEW., no. 163, September 2003 (2003-09-01), pages 1 - 4, XP002996897 *

Cited By (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2008026735A1 (ja) * 2006-08-31 2008-03-06 The Furukawa Electric Co., Ltd. 光ファイバおよび光ファイバテープならびに光インターコネクションシステム
JP2008058663A (ja) * 2006-08-31 2008-03-13 Furukawa Electric Co Ltd:The 光ファイバおよび光ファイバテープならびに光インターコネクションシステム
JP2008058664A (ja) * 2006-08-31 2008-03-13 Furukawa Electric Co Ltd:The 光ファイバおよび光ファイバテープならびに光インターコネクションシステム
US7574088B2 (en) 2006-08-31 2009-08-11 The Furukawa Electric Co., Ltd. Optical fiber and optical fiber ribbon, and optical interconnection system
WO2008026736A1 (fr) * 2006-08-31 2008-03-06 The Furukawa Electric Co., Ltd. Fibre optique, ruban de fibres optiques et système d'interconnexion optique
US7583878B2 (en) 2006-08-31 2009-09-01 The Furukawa Electric Co., Ltd. Optical fiber, optical fiber ribbon, and optical interconnection system
US7689080B2 (en) 2006-10-03 2010-03-30 The Furukawa Electric Co., Ltd. Optical fiber ribbon
WO2008041724A1 (en) * 2006-10-03 2008-04-10 The Furukawa Electric Co., Ltd. Optical fiber ribbon
JP2008090040A (ja) * 2006-10-03 2008-04-17 Furukawa Electric Co Ltd:The 光ファイバテープ心線
US8301001B2 (en) 2008-02-22 2012-10-30 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Optical cable and optical transmission system
US8081856B2 (en) 2008-02-22 2011-12-20 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Optical fiber and optical cable
US8081855B2 (en) 2008-02-22 2011-12-20 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Optical fiber and optical cable
US8249407B2 (en) 2008-02-22 2012-08-21 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Optical fiber and optical cable
WO2009104724A1 (ja) * 2008-02-22 2009-08-27 住友電気工業株式会社 光ファイバおよび光ケーブル
JP2010181641A (ja) * 2009-02-05 2010-08-19 Fujikura Ltd 光ファイバ
JP2010271460A (ja) * 2009-05-20 2010-12-02 Shin-Etsu Chemical Co Ltd 光ファイバ
WO2013005779A1 (ja) 2011-07-04 2013-01-10 株式会社フジクラ 光ファイバ
US9057813B2 (en) 2011-07-04 2015-06-16 Fujikura Ltd. Optical fiber
JP2013097173A (ja) * 2011-11-01 2013-05-20 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> 並列光伝送システムおよびこれに用いる光ファイバ
JP2013097172A (ja) * 2011-11-01 2013-05-20 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> 受動型光伝送システムおよびこれに用いる高強度伝送用光ファイバ
CN104520739A (zh) * 2013-03-01 2015-04-15 株式会社藤仓 光纤以及光传输路
JP2020140080A (ja) * 2019-02-28 2020-09-03 住友電気工業株式会社 光ファイバ
JP2020140079A (ja) * 2019-02-28 2020-09-03 住友電気工業株式会社 光ファイバ

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