WO2006019142A1

WO2006019142A1 - 軸受用保持器

Info

Publication number: WO2006019142A1
Application number: PCT/JP2005/015081
Authority: WO
Inventors: Setsuo Nagai; Kazuki Higashida; Takeshi Tsuda; Akira Yamamoto
Original assignee: Jtekt Corporation
Priority date: 2004-08-18
Filing date: 2005-08-18
Publication date: 2006-02-23
Also published as: US20080097026A1; EP1790866A1; JPWO2006019142A1; EP1790866A4

Abstract

　本発明は、ポリフェニレンサルファイドと、ポリフェニレンサルファイドよりも１．８ＭＰａでの荷重たわみ温度が高い第２の樹脂とを含む樹脂組成物によって形成した軸受用保持器であって、従来の、ポリエーテルエーテルケトン製の軸受用保持器とほぼ同等の、高い耐熱性、耐薬品性、耐油性、高温強度等を備えると共に、前記ポリエーテルエーテルケトン製の軸受用保持器に比べて、寸法、形状の精度が高く、しかも、コスト安価に製造することができる。前記第２の樹脂としては、ポリフェニレンサルファイドよりも曲げ弾性率が高い樹脂を用いるのが好ましい。また、樹脂組成物には、強化繊維として炭素繊維を含有させるのが好ましい。

Description

軸受用保持器

技術分野

[0001] 本発明は、転がり軸受の転動体を保持するための、軸受用保持器に関するものである。

背景技術

[0002] ポリエーテルエーテルケトン (PEEK)は、結晶性の熱可塑性榭脂の中でも、高いレベルの耐熱性、耐薬品性、耐油性 (潤滑油やグリースに対する耐性)、高温強度、クリーブ強度等を有している。そのため、これらの特性を活力して、例えば、 180°C以上の高温で高速回転（15, OOOrpm以上）される、オルタネータ用の転がり軸受等に使用可能な榭脂製の軸受用保持器を、前記 PEEKによって製造することが検討されている。

[0003] 例えば、特許文献 1には、 PEEKの、先に説明した優れた特性と、熱可塑性榭脂としての、射出成形が可能な特徴とを活力して、ポリべンゾイミダゾール等の、熱可塑性榭脂よりも高ヽ耐熱性を有するものの、射出成形が困難な耐熱性榭脂の粉末を、前記 PEEK中に分散させることで、射出成形可能な榭脂組成物を作製し、前記榭脂組成物を射出成形して軸受用保持器を製造することが記載されている。前記構成によれば、これまでは、切削によって製造するし力なかった耐熱性榭脂製の軸受用保持器と、ほぼ同等の、高い耐熱性等を有する軸受用保持器を、射出成形によって製造できるため、軸受用保持器の製造コストを大幅に低減することができる。

特許文献 l :WO—Al— 9901676

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0004] しかし、 PEEKは、成形収縮率が大き!、ため、特に、冠型保持器のように片側が開放された形状の軸受用保持器においては、射出成形し、離型した後に、開放側の寸法が変化したり、それに伴って開放側の形状が変形したりしゃすぐ軸受用保持器の所定の寸法、形状の精度が低いという問題がある。また、 PEEKは、熱可塑性榭脂として非常に高価であるという問題もある。そのため、 PEEK製の軸受用保持器と、ほぼ同等の、高い耐熱性、耐薬品性、耐油性、高温強度、クリープ強度等を備えると共に、 PEEK製の軸受用保持器に比べて、寸法、形状の精度が高ぐし力も、コスト安価に製造することができる榭脂製の軸受用保持器が求められている。

[0005] 本発明は、ポリフエ-レンサルファイドと、第 2の榭脂とを含む榭脂組成物によって形成される軸受用保持器であって、前記第 2の榭脂が、ポリフエ-レンサルファイドよりも、 1. 8MPaでの荷重たわみ温度が高い榭脂であることを特徴とするものである。前記第 2の榭脂としては、ポリフエ-レンサルファイドよりも曲げ弾性率が高ヽ榭脂が好ましい。また、第 2の榭脂としては、ポリアミドイミド、全芳香族ポリイミド、ポリエーテルイミド、ポリエーテルサルフォン、ポリサルフォン、およびポリエーテルエーテルケトン力もなる群より選ばれた少なくとも 1種の樹脂が好ま、。

[0006] 本発明の軸受用保持器は、前記第 2の榭脂を、ポリフエ-レンサルファイド 100重量部に対して、 10〜： LOO重量部の割合で含んでいるのが好ましい。また、強化繊維としての炭素繊維を含んで、るのが好ま U、。

発明の効果

[0007] 本発明においては、 PEEKよりも安価で、し力も、 PEEKとほぼ同等の、高い耐熱性、耐薬品性、耐油性を有する上、射出成形が可能なポリフエ二レンサルファイド (P PS)と、前記 PPSよりも荷重たわみ温度が高いため、 PPS単体では、 PEEKに比べて不足する高温強度を補うことができる、第 2の榭脂とを含む榭脂組成物を用いて、軸受用保持器を形成している。しカゝも、前記榭脂組成物は、 PEEKに比べて成形収縮率が小さい。そのため、本発明によれば、従来の、 PEEK製の軸受用保持器とほぼ同等の、高い耐熱性、耐薬品性、耐油性、高温強度等を備えると共に、寸法、形状の精度が高い軸受用保持器を、前記 PEEK製の軸受用保持器に比べて、コスト安価に製造することが可能となる。

[0008] また、前記第 2の榭脂として、 PPSよりも曲げ弾性率が高い榭脂を用いた場合には、軸受用保持器に、 PEEK製の軸受用保持器とほぼ同等の、高いクリープ強度を付与することもできる。これらの特性を満足する第 2の榭脂として、ポリアミドイミド、全芳香族ポリイミド、ポリエーテルイミド、ポリエーテルサルフォン、ポリサルフォン、およびポリエーテルエーテルケトン力もなる群より選ばれた少なくとも 1種の榭脂を用いた場合には、前記榭脂が、 PPSと完全に相溶する力、または均一な海島構造を構成するため、先に説明した、第 2の榭脂による、 PPSの高温強度を補う効果や、軸受用保持器に高いクリープ強度を付与する効果を、さらに向上させることができる。

[0009] 本発明の軸受用保持器が、第 2の榭脂を、ポリフ -レンサルファイド 100重量部に対して、 10〜： LOO重量部の割合で含んでいる場合には、 PPSによる、耐熱性、耐薬品性、耐油性と、第 2の榭脂による、高温強度等とを、共に、良好な範囲に維持することができる。また、本発明の軸受用保持器が、強化繊維としての炭素繊維を含んでいる場合には、前記軸受用保持器の高温強度やクリープ強度を、さらに向上させることができる。また、軸受用保持器の摩擦係数を低減し、摩耗量を減少させることもできる。

図面の簡単な説明

[0010] [図 1]図 1は本発明の、実施例、比較例で製造した玉軸受用保持器の外観を示す斜視図である。

[図 2]図 2は前記実施例、比較例の玉軸受用保持器を回転試験するために用いた試験装置の断面図である。

[図 3]図 3は実施例 1、 2、比較例 1の玉軸受用保持器における、回転試験後の寸法変化量を示すグラフである。

[図 4]図 4は実施例 1〜4、比較例 1の玉軸受用保持器における、回転試験後の寸法変化量を示すグラフである。

[図 5]図 5は実施例の玉軸受用保持器を静的クリープ試験するために、前記玉軸受用保持器の上に、金属球を載置した状態を示す斜視図である。

[図 6]図 6は実施例 1、 3の玉軸受用保持器における、静的クリープ試験後の寸法変化量を示すグラフである。

発明を実施するための形態

[0011] 本発明の軸受用保持器は、 PPSと、前記 PPSよりも荷重たわみ温度が高い第 2の榭脂とを含む榭脂組成物を用いて、射出成形等によって形成されるものである。前記 PPSとしては、式 (1) : [0012] [化 1]

で表される繰り返し単位を有し、例えば、重合によって低重合度のポリマーを合成後、空気の存在下で加熱して部分橋かけを行って高分子量化した、いわゆる、橋かけタイプの PPSや、重合時に、高分子量の重合物を得る、いわゆる、リニアタイプの PP s等のうち、射出成形が可能な、従来公知の種々のグレードの PPSが、いずれも使用可能である。特に、リニアタイプの PPSが好ましい。

[0013] また、リニアタイプの PPSは、軸受用保持器に、高い耐熱性、高温強度およびタリープ強度を付与することを考慮すると、その数平均分子量 Mnが、できるだけ大きいことが好ましぐ特に、数平均分子量 Mnが 8000以上であるのが好ましい。なお、リニァタイプの PPSの数平均分子量 Mnは、耐熱性等の、熱的な特性を向上することを考慮すると、前記範囲内でも、大きいほど好ましい。

[0014] しかし、分子量が大きすぎる場合には、榭脂組成物を加熱して溶融させる際の流動性が低下して、射出成形時に、前記榭脂組成物を、金型の、軸受用保持器の形状に対応した型窩内の隅々まで、十分に充てんさせることができないおそれがある。そのため、リニアタイプの PPSの数平均分子量 Mnは、前記範囲内でも、特に、 20000以下であるのが好ましく、 8500〜 12000であるのがさらに好まし!/、。

[0015] 第 2の榭脂としては、軸受用保持器の高温強度を高めるために、荷重たわみ温度力組み合わせる PPSの荷重たわみ温度よりも高い榭脂を用いる必要がある。荷重たわみ温度が PPSと等しいか、または、低い榭脂を配合しても、軸受用保持器の高温強度等を向上できな、ためである。

第 2の榭脂の荷重たわみ温度は、組み合わせる PPSの荷重たわみ温度より高ければよい。しかし、軸受用保持器の高温強度を、より一層、向上することを考慮すると、前記第 2の榭脂の荷重たわみ温度は、 PPSの荷重たわみ温度より 20°C以上、特に、 30°C以上、高いことが好ましい。第 2の榭脂の荷重たわみ温度の上限については、特に、限定されない。第 2の榭脂の荷重たわみ温度を高くするほど、軸受用保持器の高温強度を向上できるためである。

[0016] また、第 2の榭脂としては、荷重たわみ温度が前記条件を満たすと共に、曲げ弾性率力 PPSよりも高い榭脂を用いるのが好ましい。これにより、軸受用保持器に良好なクリープ強度を付与することができる。第 2の榭脂の曲げ弾性率は、組み合わせる PPSの曲げ弾性率より高ければよい。しかし、軸受用保持器のクリープ強度をより一層、向上することを考慮すると、前記第 2の榭脂の曲げ弾性率は、 PPSの曲げ弾性率より 500MPa以上、特に、 lOOOMPa以上、高いことが好ましい。第 2の榭脂の、曲げ弾性率の上限については、特に、限定されない。第 2の榭脂の曲げ弾性率を高くするほど、軸受用保持器のクリープ強度を向上できるためである。

[0017] 本発明では、 PPSおよび第 2の榭脂の荷重たわみ温度を、 ISO 75— 1 : 1993「プラスチック一荷重たわみ温度の試験方法第 1部：通則」、ぉょび13075— 2 : 1993 「プラスチック一荷重たわみ温度の試験方法第 2部：プラスチック及びエボナイト」において規定される、フラットワイズ試験片の、曲げ応力 1. 8MPaでの、荷重たわみ温度でもって表すこととする。また、曲げ弾性率は、 ISO 178 : 1993「プラスチック— 曲げ特性の試験方法」にお、て規定される曲げ弾性率でもって表すこととする。

[0018] さらに、本発明では、 PPSと第 2の榭脂の荷重たわみ温度、およびクリープ強度を、いずれも、強化繊維や充てん材等を配合しない、その榭脂単体での荷重たわみ温度、クリープ強度でもって表すこととする。 PPSの荷重たわみ温度や曲げ弾性率は、 PPSの種類や、あるいは、同じ種類の PPSでも、分子量の違いによって、また、橋かけタイプの PPSでは、橋かけ率の違いによって異なる。そのため、組み合わせる PPS に固有の荷重たわみ温度や曲げ弾性率を基準として、前記条件を満たす荷重たわみ温度、および曲げ弾性率を有する第 2の榭脂を、選定すればよい。

[0019] また、第 2の榭脂としては、 PPSと完全に相溶する力、または、均一な海島構造を構成する榭脂が好ましい。そのような第 2の榭脂としては、例えば、ポリアミドイミド (PAI) 、全芳香族ポリイミド (PI)、ポリエーテルイミド（PEI)、ポリエーテルサルフォン (PES) 、ポリサルフォン (PSU)、ポリエーテルエーテルケトン (PEEK)等の 1種または 2種以上が挙げられ、これらの中から、先に説明した、荷重たわみ温度や曲げ弾性率の条件を満たす榭脂が、選択して使用される。 [0020] PPSと第 2の榭脂との配合割合については、特に限定されないが、 PPS100重量部に対して、第 2の榭脂を、 10〜： LOO重量部の割合で配合するのが好ましい。第 2の榭脂の配合割合が、 10重量部未満では、前記第 2の榭脂を配合したことによる、軸受用保持器の高温強度やクリープ強度を向上する効果が、十分に得られないおそれがある。また 100重量部を超える場合には、相対的に、 PPSの割合が少なくなるため、前記 PPSを第 2の榭脂と併用したことによる、 PEEK製の軸受用保持器と同等の高い耐熱性、耐薬品性、耐油性、高温強度、クリープ強度等を維持しながら、軸受用保持器のコストダウンを図る効果が低下するおそれがある。

[0021] また、榭脂組成物を加熱して溶融させる際の流動性が低下して、射出成形時に、前記榭脂組成物を、金型の、軸受用保持器の形状に対応した型窩内の隅々まで、十分に充てんさせることができないおそれもある。第 2の榭脂を 2種以上、併用する場合は、その総量を、前記配合割合の範囲内とするのが好ましい。

榭脂組成物には、強化繊維、充てん材その他、各種の添加剤を配合してもよい。強化繊維としては、例えばガラス繊維、炭素繊維、繊維状の珪灰石 (ウォラストナイト）、炭化ケィ素繊維、ボロン繊維、アルミナ繊維、 Si— Ti— C— O繊維、金属繊維 (銅、鋼、ステンレス鋼等）、芳香族ポリアミド (ァラミド)繊維、チタン酸カリウムゥイスカー、グラフアイトウィスカー、炭化ケィ素ゥイスカー、窒化ケィ素ゥイスカー、アルミナウイスカー等の 1種または 2種以上が挙げられる。

[0022] また、充てん材としては、例えばフエノール榭脂、シリコーン榭脂、フッ素榭脂、ポリアミドイミド榭脂、ポリイミド榭脂、芳香族ポリアミド榭脂等の耐熱性榭脂の粉末、ダラファイト、アルミナ、シリカ、炭化ケィ素、窒化ケィ素、カーボンブラック、二硫化モリブデン、タルク、珪藻土、石綿、炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、ガラスビーズ、シリ力バルーン等の無機物の粉末等の 1種または 2種以上が挙げられる。

[0023] 強化繊維と充てん材は、、ずれか一方のみを、榭脂組成物に配合してもよ、し、両方を配合してもよい。その配合割合、すなわち、強化繊維または充てん材のいずれか一方のみを単独で配合する場合は、その単独の成分の配合割合が、また、両者を併用する場合は、その合計の配合割合が、 PPSと、第 2の榭脂と、強化繊維および Zまたは充てん材の総量 100重量部中の、 10〜50重量部であるのが好ましい。 [0024] 強化繊維および Zまたは充てん材の配合割合が、前記範囲未満では、これらの成分の添加効果、つまり、軸受用保持器を補強する効果が、十分に得られないおそれがある。また、配合割合が、前記範囲を超える場合には、榭脂組成物を加熱して溶融させる際の流動性が低下して、射出成形時に、前記榭脂組成物を、金型の、軸受用保持器の形状に対応した型窩内の隅々まで、十分に充てんさせることができないおそれがある。

[0025] 本発明では、特に、強化繊維として、炭素繊維を配合するのが好ましい。炭素繊維は、最も一般的な強化繊維であるガラス繊維に比べて比重が小さいことから、 PPSと第 2の榭脂との総量に対して、一定の重量比で配合した際に、体積比で見ると、前記ガラス繊維より多量に配合することができる。そのため、高温での強度低下やクリープ発生の原因となる樹脂の体積比を、相対的に小さくして、軸受用保持器の高温強度やクリープ強度を向上することができる。

[0026] また、前記炭素繊維を、軸受用保持器の表面に、ガラス繊維に比べて、より密な状態で、存在させることもできる。その上、炭素繊維は、ガラス繊維に比べて摩擦係数力、さい。そのため、軸受用保持器の表面に密な状態で存在している摩擦係数の小さい炭素繊維の機能によって、前記表面の摩擦係数を低減すると共に、摩耗量を減少させることができる。

[0027] 炭素繊維としては、その直径が、現在、容易に入手できる炭素繊維の直径の最小値である 3 μ m以上で、かつ 15 μ m以下である炭素繊維を使用するのが好ましい。炭素繊維の直径が 15 /z mを超える場合には、軸受用保持器の靭性が低下して、前記軸受用保持器のポケットに転動体を圧入する際等に、割れたり折れたりしゃすくなるおそれがある。なお、軸受用保持器の靭性が低下するのを防止しながら、強化繊維として炭素繊維を配合したことによる、軸受用保持器の高温強度やクリープ強度を向上し、かつ、表面の摩擦係数を低減すると共に、摩耗量を減少させる効果をさらに向上することを考慮すると、炭素繊維の直径は、 6〜： LO mであるのがさらに好ましい。

[0028] 炭素繊維の配合割合は、 PPSと第 2の榭脂と炭素繊維の総量 100重量部中の、 10 〜50重量部であるのが好ましぐ 20〜40重量部であるのがさらに好ましい。炭素繊維の配合割合が前記範囲未満では、強化繊維として炭素繊維を配合したことによる、軸受用保持器の高温強度やクリープ強度を向上し、かつ、その表面の摩擦係数を低減すると共に、摩耗量を減少させる効果が十分に得られないおそれがある。

[0029] また、配合割合が、前記範囲を超える場合には、軸受用保持器の靭性が低下して、前記軸受用保持器のポケットに転動体を圧入する際等に、割れたり折れたりしゃすくなるおそれがある。また、榭脂組成物を加熱して溶融させる際の流動性が低下して、射出成形時に、当該榭脂組成物を、金型の、軸受用保持器の形状に対応した型窩内の隅々まで、十分に充てんさせることができないおそれもある。

[0030] 本発明の軸受用保持器は、前記各成分を溶融、混練し、ペレット状、粉末状等の、成形材料として使用可能な形状にした後、従来同様に射出成形等によって成形することで製造される。本発明の構成は、玉軸受、針状ころ軸受、円筒ころ軸受、円錐ころ軸受等の種々の転がり軸受用の、あらゆる形状の軸受用保持器に適用することができる。

カゝくして形成される本発明の軸受用保持器は、従来の、 PEEK製の軸受用保持器とほぼ同等の高い耐熱性、耐薬品性、耐油性、高温強度等を備えており、例えば、 1 80°C以上の高温で高速回転（15, OOOrpm以上）される、オルタネータ用の転がり軸受等に使用することが可能である。また、 PPSと第 2の榭脂とを含む榭脂組成物は、 PEEKに比べて成形収縮率が小さいため、本発明の軸受用保持器は、 PEEK製の軸受用保持器に比べて、特に、冠型保持器のように片側が開放された形状の軸受用保持器において、射出成形し、離型した後に、開放側の寸法が変化したり、それに伴って開放側の形状が変形したりするのを防止して、寸法、形状の精度を向上することが可能である。し力も PPSは、 PEEKよりも安価で、なおかつ、射出成形が可能であることから、本発明の軸受用保持器は、 PEEK製の軸受用保持器に比べて、よりコスト安価に製造することも可能である。

実施例

[0031] 〈第 2の榭脂の検討〉

PPSとして、数平均分子量 Mn= 8700の、リニアタイプの PPSを用いると共に、前記 PPSと組み合わせる第 2の榭脂について検討した。第 2の榭脂としては、下記サンプル 1〜6の 6種の榭脂を用いた。

サンプル 1 : PAI系榭脂

サンプル 2 : PI系榭脂

サンプル 3 : PEI系榭脂

サンプル 4 : PES系榭脂

サンプル 5 : PSU系榭脂

サンプル 6： PEEK系榭脂

前記各サンプルの榭脂と、 PPSと、そして、 70重量部の PPSに 30重量部のガラス繊維を配合した複合材料とについて、先に説明した IS075— 1および 2に則って、フラットワイズの荷重たわみ温度を測定した。また、 IS0178に則って、曲げ弾性率を測定した。結果を表 1に示す。

[0032] [表 1]

表 1より、各サンプルの榭脂は、いずれも、 PPSよりも荷重たわみ温度が高いことから、前記いずれかの榭脂を、第 2の榭脂として PPSに配合することによって、軸受用保持器の高温強度を向上できることが判った。また、サンプル 1の PAI系榭脂、サンプル 3の PEI系榭脂、およびサンプル 6の PEEK系榭脂は、 PPSよりも曲げ弾性率が高いことから、前記いずれかの榭脂を、第 2の榭脂として PPSに配合することによって、軸受用保持器のクリープ強度をも向上できることが判った。

[0033] 〈成形収縮率の検討〉

PPSとして、数平均分子量 Mn= 8700の、リニアタイプの PPSを用いると共に、前記 PPSと、サンプル 1の PAI系榭脂とを、重量比で 70Z30の割合で配合すると共に、 30重量％の炭素繊維を配合した榭脂組成物を用いて、長さ 127mm、幅 12. 7m m、厚み 3. 2mmの、成形収縮率測定用の試験片 1を射出成形した。また、比較のため、サンプル 6の PEEK系榭脂に、 30重量％のガラス繊維を配合した榭脂組成物を用いて、同寸法の試験片 2を射出成形した。射出成形用の金型としては、長さ方向の端面の中央にゲートを有し、試験片の長さ方向が、ゲートから注入された榭脂組成物の流れ方向と一致する金型を用、た。

[0034] 前記試験片 1、 2について、 ASTM D955— 00に所載の測定方法に則って、前記榭脂組成物の流れ方向、および、試験片の厚み方向と一致する垂直方向の成形収縮率を測定した。結果を表 2に示す。

[0035] [表 2]

表より、 PPSと第 2の榭脂とを併用した榭脂組成物によれば、特に、試験片の垂直方向の成形収縮率を、 PEEKに比べて、大幅に、低減して、軸受用保持器の寸法、形状の精度を向上できることが判った。

〈実施例 2〉

先の結果を踏まえて、前記リニアタイプの PPS〔荷重たわみ温度 110°C、曲げ弾性率 3200MPa、数平均分子量 Mn= 8700〕と、第 2の榭脂としての、サンプル 1の PA I系榭脂〔荷重たわみ温度 278°C、曲げ弾性率 4900MPa〕とを、重量比 70 : 30 (実施例 1)、または 62. 5 : 37. 5 (実施例 2)の割合で配合した。そして、両榭脂の配合物 70重量部に、ガラス繊維 30重量部を加えて溶融、混練して榭脂組成物を作製し、前記榭脂組成物を用いて、射出成形により、図 1に示す形状を有し、かつポケット側外形寸法 D力 0mm、内径寸法 D力^ Omm、高さ Tが 10mmである玉軸受用保持

1 2

器 Hを製造した。

[0036] 比較例 1 :

実施例 1、 2で使用したのと同じリニアタイプの PPSを単独で使用し、前記 PPS70 重量部に、ガラス繊維 30重量部を加えて溶融、混練して榭脂組成物を作製し、前記榭脂組成物を用いて、射出成形により、同形状、同寸法の玉軸受用保持器 Hを製造した。

回転試験：

実施例 2、比較例 1で製造した玉軸受用保持器 Hを、転がり軸受に組み込み、フッ素グリース（基油としてのパーフルォロアルキルポリエーテルに、増ちよう剤としてポリテトラフルォロエチレン粉末を配合したグリース）を充てんした状態で、図 2に示す試験装置にみ込んだ。

[0037] 図の試験装置は、内部にカートリッジヒータ 1を備える固定側ハウジング 2と、前記固定側ハウジング 2のフロント側に組み込まれる、試験する転がり軸受 3と、リャ側に組み込まれる軸受 4とによって回転自在に支持される回転軸 5と、前記回転軸 5の、フロント側の一端に固定されるプーリ 6と、前記プーリ 6と図示しないモータの駆動軸との間に掛け渡されるポリ Vベルト 7とを備えて、る。

[0038] 試験する転がり軸受 3を、前記試験装置のフロント側に組み込み、ポリ Vベルト 7の張力を調整して、プーリ 6に、図中に実線の矢印で示すように、荷重を加えた状態で、モータを作動させて、回転軸 5を、 18, OOOrpmの回転速度で回転させると共に、図示しな、熱電対で測定した、試験する転がり軸受 3の外輪の温度が 200°Cとなるように、同じく図示しない温度調整回路によってカートリッジヒータ 1への通電を開始した。

[0039] そして、外輪の温度が 200°Cに達した時点から、 1000時間、連続回転させた後、転がり軸受 3から玉軸受用保持器 Hを取り出して、ポケット側外径寸法 Dの寸法変化

1 量 (mm)を測定した。結果を図 3に示す。図 3より、 PPSに第 2の榭脂を配合した実施例 1、 2の玉軸受用保持器は、比較例 1に比べて、寸法変化量を、約 1Z5〜： LZ2ほど低減できたことから、高温強度およびクリープ強度を向上できることが確認された。

[0040] 実施例 3、 4 :

実施例 1、 2で使用したのと同じリニアタイプの PPSと、第 2の榭脂としての、サンプル 1の PAI系榭脂とを重量比 70 : 30 (実施例 3)、または 62. 5 : 37. 5 (実施例 4)の割合で配合した。そして、両榭脂の配合物 70重量部に、炭素繊維 (直径 6 m) 30 重量部を加えて、溶融、混練して榭脂組成物を作製し、前記榭脂組成物を用いて、射出成形により、同形状、同寸法の玉軸受用保持器 Hを製造した。前記実施例 3、 4 で製造した玉軸受用保持器 Hについて、先の回転試験を行った。結果を、実施例 1 、 2、比較例 1の結果とあわせて、図 4に示す。

[0041] 静的クリープ試験：

実施例 3で製造した玉軸受用保持器 Hを、図 5に示すように、水平な基板上に、ポケット側を上にして載置し、その上に、直径 40mm、重さ約 260gの金属球 Mを載置した状態で、 200°Cに設定した恒温槽中で 160時間、静置した後、取り出して、ポケット側内径寸法 Dの寸法変化量 (mm)を測定した。結果を図 6に示す。

2

[0042] 図 4、 6より、強化繊維として炭素繊維を用いた実施例 3の玉軸受用保持器の方が、ガラス繊維を用いた実施例 1よりも、回転試験および静的クリープ試験における寸法変化量を低減でき、高温強度およびクリープ強度を向上できることが確認された。

Claims

請求の範囲

[1] ポリフエ-レンサルファイドと、第 2の榭脂とを含む榭脂組成物によって形成される軸受用保持器であって、前記第 2の榭脂が、ポリフエ-レンサルファイドよりも、 1. 8 MPaでの荷重たわみ温度が高い榭脂であることを特徴とする軸受用保持器。

[2] 第 2の榭脂が、ポリフエ-レンサルファイドよりも曲げ弾性率が高ヽ榭脂である請求項 1記載の軸受用保持器。

[3] 第 2の榭脂が、ポリアミドイミド、全芳香族ポリイミド、ポリエーテルイミド、ポリエーテルサルフォン、ポリサルフォン、およびポリエーテルエーテルケトンからなる群より選ばれた少なくとも 1種の榭脂である請求項 1記載の軸受用保持器。

[4] 第 2の榭脂を、ポリフエ-レンサルファイド 100重量部に対して、 10〜： LOO重量部の割合で含む請求項 1記載の軸受用保持器。

[5] 強化繊維としての炭素繊維を含む請求項 1記載の軸受用保持器。