WO2005071781A1

WO2005071781A1 - 燃料電池システム

Info

Publication number: WO2005071781A1
Application number: PCT/JP2005/000559
Authority: WO
Inventors: Soichi Shibata; Takayuki Urata; Yasushi Sugawara; Takahiro Umeda; Junji Morita; Kazuhito Hatoh; Yukinobu Kitano
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co., Ltd.
Priority date: 2004-01-21
Filing date: 2005-01-19
Publication date: 2005-08-04
Also published as: EP1708300A1; EP1708300B1; JPWO2005071781A1; CN1839506A; JP4873952B2; KR20070017931A; KR101128552B1; US20070292728A1; US7691510B2; EP1708300A4; CN100411234C

Abstract

　燃料電池の運転停止時に、アノードおよび／またはカソードに不活性ガスを供給するパージ動作を行う燃料電池システムにおいて、アノードの入口側流路の圧力Ｐａとカソードの入口側流路の圧力Ｐｃとの差圧△Ｐ＝Ｐａ−Ｐｃと定義したとき、運転状態における差圧△Ｐｏと、パージ中の差圧△Ｐｐが、０＜△Ｐｏ×△Ｐｐの関係を満足するように、パージ中の差圧を制御する。これにより、固体電解質膜に対するストレスを低減し、燃料電池の長期信頼性を向上することができる。

Description

明細書

燃料電池システム

技術分野

[0001] 本発明は、固体高分子型燃料電池を用いて発電を行う燃料電池システムに関するものである。

背景技術

[0002] 燃料電池は、基本的には、イオン伝導性を持つ電解質を挟む一対の電極であるァノードと力ソードと、これらを挟持するアノード側セパレータとカソード側セパレータと力も構成される。アノード側セパレータはアノードに燃料を供給する流路を有し、カソ一ド側セパレータはカソードに酸化剤を供給する流路を有する。アノードに燃料、例えば、水素ガスあるいはエタノールなどを供給し、力ソードに酸化剤、例えば、酸素あるいは空気を供給して、これらの反応物質が持つ化学エネルギーを各電極上で起こす酸化あるヽは還元反応により電気エネルギーに変換し、電流を抽出する。

[0003] このような燃料電池の中には、電解質として水素イオン伝導性を持つ高分子膜を用い、燃料として水素あるいは水素を主成分とする混合ガスを用い、酸化剤として酸素あるいは空気などのガスを用いた型がある。この燃料電池では、アノード上で水素ガスが式（1)の反応により酸化されて電子と水素イオンを発生する。水素イオンは固体電解質膜中を移動して力ソード側に達する。一方、電子は外部回路を通って力ソードに達し、力ソードにある酸素と電子および水素イオンが式（2)の反応により還元されて水を生成する。

[0004] 2H→4H++4e (1)

2

4H++0 +4e→2H O (2)

2 2

[0005] この燃料電池の電解質である固体高分子膜は、湿潤状態でのみイオン導電性を発揮する。このため、高い発電性能を維持するには式（2)の反応で生成する水分のみでは不十分であり、外部より水分を補給する必要がある。一般的には、燃料電池の本体内部あるいは外部に設置された燃料電池に供給されるガスを加湿するための装置に通すことで、燃料電池の運転に必要な水分を供給する方法がとられる。 [0006] また、この燃料電池の運転温度は、電解質である固体高分子膜の耐熱性能による制約を受けるため、通常 90°C以下である。し力しながら、式（1)および（2)の反応は 9 0°C以下の環境では起こりにくいため、前述のアノードおよび力ソードはこれらの反応を活性化させる作用を持つ触媒を備える必要がある。したがって、この燃料電池のァノードおよび力ソードには、触媒能が高、白金が用いられて、る。

[0007] この燃料電池を備えた従来の燃料電池システムの一例として、図 1に示した構成を持つシステムがある（例えば、特許文献 1参照)。すなわち、このシステムは、水素供給手段 11から供給される水素と、空気供給手段 12から加湿器 13を通して加湿されて供給される空気中の酸素とを反応させて発電する燃料電池 10を備える。電極反応の熱を回収するために燃料電池 10に冷却水を循環させるポンプ 16と、燃料電池 10 で発電した直流電量を交流に変換するインバータ 25とを備えている。ポンプ 16によつて循環する冷却水は、燃料電池で得た熱エネルギーを熱交換器 19で放出する。一方、ポンプ 17によって循環する貯湯槽 18内の水は熱交換器 19から熱を吸収し、温水として貯湯槽 18中に貯蔵される。

[0008] この従来のシステムでは、燃料電池 10の燃料ガス入り口 14aに連なる流路 14および空気入り口 15aに連なる流路 15には三方弁 21および 22がそれぞれ設けられている。燃料電池 10の運転停止時には、不活性ガスボンべ 20より不活性ガスを燃料ガス流路および空気流路に供給できる構造になっている。 14bは燃料ガスの出口、 15b は空気の出口である。

[0009] この例に代表される燃料電池システムは、燃料ガスの化学エネルギーを効率的に使用するために、供給先の電力需要に応じて運転出力を変化させたり起動停止を繰り返したりする必要がある。し力しながら、発電源である燃料電池を起動停止させる場合、以下の問題によりアノードまたは力ソードのどちら力、あるいは両方のガスを不活性ガスと置換させる、すなわち不活性ガスでパージする必要がある。

[0010] まず、起動停止時の問題点として、第一に安全性の観点力停止中の燃料電池中より水素ガスを除去する必要があることが挙げられる。これは、アノードと力ソードを隔てている固体高分子膜が酸素ガスや水素ガスを透過するため、燃料電池の運転停止状態が長時間維持された場合、水素と酸素が混ざり合った状態となるためである。 [0011] 第二に、発電効率の観点力力ソード中の酸素ガスを除去する必要があることが挙げられる。これは、無負荷状態で力ソード中に酸素が存在する場合、力ソードが標準水素電極電位に対して約 IVの電位となり、この電位によって電極触媒である白金の酸化反応や溶解反応が起こることから、電極の触媒能が低下するためである。

[0012] 第三に、起動の安定性の観点から、アノードおよび力ソード中の水蒸気を除去する必要があることが挙げられる。これは、燃料電池に供給されるガスは加湿されており、さらに式（2)の反応による生成水が加わることで、燃料電池内部のガスは運転時の温、て相対湿度が 100%に近、状態となって!/、る。燃料電池の運転温度は通常 60°C— 80°Cである力燃料電池の停止時には室温付近まで燃料電池内部に滞留しているガスが冷却される。このため、ガス中の水分が凝集する。燃料電池の起動時には、燃料電池の温度が低い状態であるため、この凝集水は液体の状態で電池内にとどまつている。この凝集した水分による白金表面の被覆や、多孔体であるガス拡散層の孔の目詰まり、セパレータのガス流路の閉塞が起こることでガスの拡散が阻害され、起動時の発電が安定しない。

[0013] これらの問題を解決するためのパージ方法としては、図 1にあるようにシステムに窒素ガスなどの不活性ガスボンべ 20を搭載し、燃料電池 10の燃料ガス入り口 14a側の流路 14および空気の入り口 15a側の流路 15より、ボンベの圧力を動力として、燃料電池が停止する時に不活性ガスを供給する方法が最も一般的である。その他にも、冷却水によりパージする方法 (例えば、特許文献 2)や、力ソード排出ガス中の酸素を除去した後、燃料電池に再度供給する方法 (例えば、特許文献 3)、燃料である水素と空気を燃焼させた後、燃料電池に供給する方法 (例えば、特許文献 4)などが過去に提案されている。

特許文献 1：特開平 11—214025号公報

特許文献 2：特開平 06- 251788号公報

特許文献 3：特開平 06— 203865号公報

特許文献 4:特開 2002-50372号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題 [0014] 従来技術のパージの目的は、停止中に燃料電池中に存在するガスを不活性ガスに置換することである。また、燃料電池の起動停止特性を考えると、パージ時間はできるだけ短いことが望まれる。したがって、これらの要求を満たすパージ条件として、大流量の不活性ガスを供給することで、短時間で燃料電池内のガスを置換するパージ方法が望ま、ことになる。

し力しながら、運転時に供給されるガス量とパージ時に供給されるガス量の間に大きな差があると、燃料電池内においてアノードと力ソードの間の差圧が急激に変化することが問題となる。

[0015] この型の燃料電池では、通常数十/ z mの厚みの固体高分子膜が用いられている。

この固体高分子膜は、電解質としての機能の他に、アノードの燃料ガスと力ソードの酸化剤ガスを隔離する機能も要求される。アノードと力ソード間の差圧により、固体高分子膜は常に歪みを持った状態となっている。この歪み量の急激な変化が固体高分子膜の強度を低下させるため、日々の運転による起動停止の繰り返しにより固体高分子膜が破損にいたる期間が短くなる。特に、運転中とパージ中のアノードとカソードの圧損の大小が逆転すると、固体高分子膜がアノード側から力ソード側へと振動することになるため、固体高分子膜の強度が著しく低下してしまう。すなわち、従来技術のパージ方法にあるように、差圧の制御を行わないパージを繰り返すことにより、燃料電池の長期信頼性が低下してしまうことが課題であった。

[0016] 本発明は、前記従来の課題を解決するもので、アノードの燃料ガスと力ソードの酸ィ匕剤ガスの圧力を測定し、その測定値に応じ、アノードあるいは力ソードの圧力を制御することにより、起動停止が繰り返される燃料電池の長期信頼性を向上させることを目的とする。

課題を解決するための手段

[0017] 上記課題を解決するため、本発明の燃料電池システムは、燃料電池と、前記燃料電池のアノードに燃料ガスを供給する燃料ガス供給手段と、前記燃料電池のカソードに酸化剤ガスを供給する酸化剤ガス供給手段と、前記燃料電池のアノードおよび Zまたは力ソードに不活性ガスを供給する不活性ガス供給手段と、前記燃料電池のアノードの入り口側流路の圧力 Paおよび力ソードの入り口側流路の圧力 Pcを測定する手段とを具備し、前記燃料電池の起動または停止時に前記不活性ガス供給手段により前記燃料電池内の燃料ガスおよび,または酸化剤ガスを不活性ガスと置換するパージ動作をするように構成された燃料電池システムであって、差圧 AP = Pa— Pc と定義したとき、運転状態における差圧 ΔΡοと、パージ中の差圧 ΔΡρが、 0< ΔΡο Χ ΔΡρの関係を満足する。

[0018] ここで、 ΔΡοと ΔΡρ力 S I ΔΡρ | ≤ | ΔΡο |の関係にあることが好ましい。 ΔΡο = △Ρρの関係にあることがより好ま、。

本発明の好ま、実施の形態にぉ、ては、前記燃料電池のパージ中における Pa および Pcの値によって前記燃料電池に供給する不活性ガスの供給量を増減させる制御手段を具備する。この実施の形態によれば、 ΔΡοと ΔΡρの関係をうまく制御することができる力、一時的にも APo X APp。く 0のような関係になることを防止できる。

本発明の好ましい他の実施の形態においては、前記燃料電池力もの排出ガスの出口側流路の内径を変化させる手段と、前記燃料電池のパージ中における Paおよび Ρ cの値よつて前記内径を変化させる手段とを具備する。この実施の形態によれば、上記と同様に、 ΔΡοと ΔΡρの関係をうまく制御することができる。

本発明によって、燃料電池の起動または停止時に行われるパージ中の差圧を望ま LV、状態となるように制御することが可能となる。

発明の効果

[0019] 本発明によれば、運転中およびパージ動作中、常に電解質膜のアノード側または力ソード側の圧力が他方の圧力より大きくなるように制御される。したがって、起動あるいは停止時のパージの際に生じる固体高分子膜の振動による強度低下を抑制することができる。したがって、起動 ·停止をともなう長期運転において、高い信頼性を持つ燃料電池システムを提供することができる。

図面の簡単な説明

[0020] [図 1]従来の燃料電池システムの概略構成を示す図である。

[図 2]本発明の実施の形態 1の燃料電池システムの構成を示す図である。

[図 3]本発明の実施の形態 2の燃料電池システムの構成を示す図である。 [図 4]本発明の実施の形態 3の燃料電池システムの構成を示す図である。

[図 5]本発明の実施の形態 4の燃料電池システムの構成を示す図である。

[図 6]本発明の実施の形態 5の燃料電池システムの構成を示す図である。

[図 7]本発明の実施の形態 6の燃料電池システムの構成を示す図である。

[図 8]本発明の実施例および比較例の燃料電池スタックのサイクル試験における発電電圧の推移を示す図である。

発明を実施するための最良の形態

[0021] 以下に、本発明の実施の形態を、図面を参照しながら説明する。

実施の形態 1

図 2は、本発明の実施の形態 1による燃料電池システムを示す構成図である。実施の形態 1における燃料電池システムは、燃料ガスと酸化剤ガスを用いて発電を行う固体高分子型の燃料電池 10と、天然ガスなどの原料を水蒸気改質し、水素リツチなガスを生成して燃料電池 10に供給する水素供給手段 11と、酸化剤ガスとして外気を取り込む空気供給手段 12と、取り込んだ空気に必要な湿度を与える加湿器 13 とを備える。また、燃料電池 10が発電時に発生する熱を回収するための冷却水を循環させるポンプ 16と、その冷却水で回収した熱エネルギーを回収 '貯蔵するための熱交翻19、貯湯槽 18および貯湯槽 18内の水を熱交翻19をとおして循環させる循環ポンプ 17と、燃料電池 10で発電した直流電量を交流に変換するインバータ 2 5とを備える。さら〖こ、運転停止時に燃料電池 10に不活性ガスを供給するための不活性ガスボンベ 20などを備える。

[0022] 以上の構成要素は、従来技術のシステムと同じであるが、本実施の形態では、燃料ガスの入り口 14a側の流路 14および空気の入り口 15a側の流路 15の圧力を測定するための圧力計 31および 32と、それぞれの入り口に供給される不活性ガスの流量を制御するためのマスフローコントローラ 33および 34と、圧力計 31および 32で測定された圧力を記憶し、その値によってマスフローコントローラ 33および 34を制御するための制御器 30をさらに備える。

ここで不活性ガスとは、ヘリウムやアルゴンなどの希ガス類、窒素、脱硫後の天然ガスゃ水蒸気など、 0°C— 100°Cの高湿雰囲気下の白金上で単極となりうる酸ィ匕還元反応を起こさな!/ヽガスを指す。

[0023] 実施の形態 1における運転停止時のパージのシーケンスは以下の通りである。

外部回路の電力需要がなくなり、燃料電池システムに対して停止信号が発せられたとき、まず、燃料電池システムは最小出力まで出力を落とす。このときマスフローコントローラ 33および 34の流量は制御可能な最小流量の値に設定する。燃料電池内のガスの流れを安定させるために最小出力状態で一定時間維持した後、圧力計 31 および 32で観測されている燃料ガス入り口 14aおよび空気入り口 15aの圧力を制御器 30で記録する。

次に、インバータ 25への電気回路をオープンにした後、水素供給手段 11および空気供給手段 12を停止する。

[0024] 次に、制御器 30で記録した圧力の大小を比較し、圧力の大きい方の入り口、例えば 14aに接続している不活性ガス流路の弁 21を開放し、マスフローコントローラ 33により目的の流量となるまで段階的に不活性ガスの流量を上昇させる。

次に、もう一方の入り口、例えば 15aに接続している不活性ガス流路の弁 22を開放し、同様に段階的に不活性ガスの流量を上昇させる。そして、パージ中の両入口側流路の圧力の差の絶対値 I ΔΡρ Iが運転中の圧力の差の絶対値 I ΔΡο Iよりも小さくなつたときに、不活性ガスの流量の上昇を停止し、このときの流量を維持する。この状態で不活性ガスを燃料電池内に所定時間供給した後、不活性ガス供給時とは逆に、記録された圧力が小さい方の入り口、例えば 15aに接続している不活性ガス流路の弁 22を閉じ、次いでもう一方の入り口、例えば 14aに接続している不活性ガス流路の弁 21を閉じる。以上が、燃料電池停止のシーケンスである。

[0025] 再起動時のパージのシーケンスは以下の通りである。

外部回路よりの電力需要が発生し、燃料電池システムに対して起動信号が発せられたとき、まず、マスフローコントローラ 33および 34の流量を制御可能な最小流量の値に設定する。次に、制御器 30で前回停止時に記録した圧力の大小を比較し、圧力の大きい方の入り口、例えば 14aに接続している不活性ガス流路の弁 21を開放し、マスフローコントローラ 33により目的の流量となるまで段階的に不活'性ガスの流量を上昇させる。次に、もう一方の入り口、例えば 15aに接続している不活性ガス流路の弁 22を開放し、同様に段階的に不活性ガスの流量を上昇させる。そして、パージ中の差圧の絶対値 I ΔΡρ Iが運転中の差圧の絶対値 I ΔΡο Iよりも小さくなつたときに、不活性ガスの流量の上昇を停止し、このときの流量を維持する。

この状態で不活性ガスを燃料電池内に所定時間供給した後、不活性ガス供給時とは逆に、記録された圧力が小さい方の入り口、例えば 15aに接続している不活性ガス流路の弁 22を閉じ、次いでもう一方の入り口、例えば 14aに接続している不活性ガス流路の弁 21を閉じる。

[0026] 次に、水素供給手段 11および空気供給手段 12を起動し、これらの燃料ガスおよび空気が燃料電池 10内に十分に行き渡る時間だけ、この状態を保持した後、インバータ 25への電気回路をクローズにし、発電を開始する。以上が、燃料電池起動のシーケンスである。

[0027] 上記起動停止のシーケンスにお、て、後から不活性ガスの供給される入り口、例えば 15aの圧力は先に不活性ガスの供給された入り口、例えば 14aの圧力と同圧になるまで昇圧した方がさらに望ましい。

[0028] 実施の形態 1における燃料電池システムの構成およびパージ方法をとると、運転中およびパージ中を通じて、燃料電池 10中の固体電解質膜は常に一方向より差圧による力を受けることになり、振動による強度劣化の促進が起こらない。したがって、起動停止をともなう長期運転にぉ、て信頼性の高、燃料電池システムを提供することができる。

[0029] 実施の形態 2

図 3は、本発明の実施の形態 2による燃料電池システムを示す構成図である。実施の形態 2における燃料電池システムは、実施の形態 1で説明した従来技術のシステムの中で、不活性ガスボンべ 20に代わり、ブロワ一 41および 42によってシステム外より導入した空気を、燃焼機 43および 44を通すことで空気中の酸素を消費する処理により不活性ガスである窒素ガスを作り、これをパージガスとして燃料電池に供給できる構成となっている。さらに、燃料ガスの入り口 14a側の流路 14と空気の入り口 15a側の流路 15の圧力を測定するための圧力計 31および 32と、圧力計 31および 32で測定された圧力を記憶し、その値によってブロワ一 41および 42の出力を制御するための制御器 30を備えている。

[0030] 実施の形態 2における停止時のパージのシーケンスは以下の通りである。

外部回路の電力需要がなくなり、燃料電池システムに対して停止信号が発せられたとき、まず、燃料電池システムは最小出力まで出力を落とす。続いて、燃料電池内のガスの流れを安定させるために最小出力状態で一定時間維持した後、圧力計 31 および 32で観測されている燃料ガスの入り口 14a側の流路 14および空気の入り口 1 5a側の流路 15の圧力を制御器 30で記録する。

次に、インバータ 25への電気回路をオープンにした後、水素供給手段 11および空気供給手段 12を停止し、燃焼機 43および 44を着火する。

[0031] 次に、制御器 30で記録した圧力の大小を比較し、圧力の大きい方の入り口、例えば 14aに接続しているブロワ一 41を起動し、同時に燃料電池 10へとつながるガス流路の弁 21を開く。そして、ブロワ一 41の出力を上げながら目的の流量となるまで段階的に不活性ガスの流量を上昇させる。

次に、もう一方の入り口、例えば 15aに接続しているブロワ一 42を起動し、同時に燃料電池 10へとつながるガス流路の弁 22を開き、同様に段階的に不活性ガスの流量を上昇させる。そして、パージ中の差圧の絶対値 I ΔΡρ Iが運転中の差圧の絶対値 I ΔΡο Iよりも小さくなつたときに、不活性ガスの流量の上昇を停止し、このときのブロワ一に対する出力を維持する。

この状態でブロワ一を所定時間作動させた後、ブロワ一の起動時とは逆に、記録された圧力が小さい方の入り口、例えば 15aに接続しているブロワ一側の弁 22を閉じ、次いでもう一方の入り口、例えば 14aに接続しているブロワ一側の不活性ガス流路の弁 21を閉じる。以上が、燃料電池停止のシーケンスである。

[0032] 再起動時のパージのシーケンスは以下の通りである。

外部回路よりの電力需要が発生し、燃料電池システムに対して起動信号が発せられたとき、まず、燃焼機 43および 44を着火し、続いて制御器 30で前回停止時に記録した圧力の大小を比較し、圧力の大きい方の入り口、例えば 14aに接続しているブロワ一 41を起動し、同時に燃料電池 10へとつながるガス流路の弁 21を開く。そして、ブロワ一 41の出力を上げながら目的の流量となるまで段階的に不活'性ガスの流量を上昇させる。もう一方の入り口、例えば 15aに接続しているブロワ一 42を起動し、同時に燃料電池 10へとつながるガス流路の弁 22を開き、同様に段階的に不活性ガスの流量を上昇させる。そして、パージ中の差圧の絶対値 I ΔΡρ Iが運転中の差圧の絶対値 I ΔΡο Iよりも小さくなつたときに、不活性ガスの流量の上昇を停止し、このときの流量を維持する。

この状態でブロワ一を所定時間作動させた後、ブロワ一作動時とは逆に、記録された圧力が小さい方の入り口、例えば 15aに接続している弁 22を閉じ、次いでもう一方の弁 21を閉じる。

[0033] 次に、水素供給手段 11および空気供給手段 12を起動し、これらの燃料ガスおよび空気が燃料電池 10内に十分に行き渡る時間だけ、この状態を保持した後、インバータ 25への電気回路をクローズにし、発電を開始する。以上が、燃料電池起動のシーケンスである。

[0034] 上記の起動停止のシーケンスにお、て、後力不活性ガスの供給される入り口の圧力は先に不活性ガスの供給された入り口の圧力と同圧となるまで昇圧した方がさらに望ましい。

[0035] 実施の形態 2における燃料電池システムの構成およびパージ方法をとると、実施の形態 1と同様に、起動停止をともなう長期運転において信頼性の高い燃料電池システムを提供することができる。

[0036] 実施の形態 3

図 4は、本発明の実施の形態 3による燃料電池システムを示す構成図である。実施の形態 3における燃料電池システムは、実施の形態 1で説明した従来技術のシステムの中で、不活性ガスボンべ 20に代わり、昇圧ポンプ 51および 52によってシステム外より導入した都市ガスを不活性ガスとして燃料電池に供給できる構成となつている。さらに、燃料ガスの入り口 14a側の流路 14と空気の入り口 15a側の流路 15の圧力を測定するための圧力計 31および 32と、これらの圧力計で測定された圧力を記憶し、その値によって昇圧ポンプ 51および 52の出力を制御するための制御器 30 を備える。

[0037] 実施の形態 3における停止時のパージのシーケンスは以下の通りである。外部回路の電力需要がなくなり、燃料電池システムに対して停止信号が発せられたとき、まず、燃料電池システムは最小出力まで出力を落とす。続いて、燃料電池内のガスの流れを安定させるために最小出力状態で一定時間維持した後、圧力計 31 および 32で観測されている燃料ガスの入り口 14a側の流路 14および空気の入り口 1 5a側の流路 15の圧力を制御器 30で記録する。

[0038] 次に、制御器 30で記録した圧力の大小を比較し、圧力の大きい方の入り口、例えば 14aに接続している昇圧ポンプ 51を起動し、同時に燃料電池 10へとつながるガス流路の弁 21を開く。そして、昇圧ポンプ 51の出力を上げながら目的の流量となるまで段階的に都市ガスの流量を上昇させる。

次に、もう一方の入り口、例えば 15aに接続している昇圧ポンプ 52を起動し、同時に燃料電池 10へとつながるガス流路の弁 22を開き、同様に段階的に都市ガスの流量を上昇させる。そして、パージ中の差圧の絶対値 I ΔΡρ Iが運転中の差圧の絶対値 I ΔΡο Iよりも小さくなつたときに、都市ガスの流量の上昇を停止し、このときの昇圧ポンプ 51および 52に対する出力を維持する。

[0039] この状態で昇圧ポンプ 51および 52を所定時間作動させた後、これらの昇圧ポンプの起動時とは逆に、記録された圧力が小さい方の入り口、例えば 15aに接続している昇圧ポンプ 52側の弁 22を閉じ、次いでもう一方の入り口、例えば 14aに接続している昇圧ポンプ 51側の不活性ガス流路の弁 21を閉じる。以上が、燃料電池停止のシ一ケンスである。

[0040] 再起動時のパージのシーケンスは以下の通りである。

外部回路よりの電力需要が発生し、燃料電池システムに対して起動信号が発せられたとき、まず、制御器 30で前回停止時に記録した圧力の大小を比較し、圧力の大きい方の入り口、例えば 14aに接続している昇圧ポンプ 51を起動し、同時に燃料電池 10へとつながるガス流路の弁 21を開く。そして、昇圧ポンプ 51の出力を上げながら目的の流量となるまで段階的に都市ガスの流量を上昇させる。もう一方の入り口、例えば 15aに接続している昇圧ポンプ 52を起動し、同時に燃料電池 10へとつながるガス流路の弁 22を開き、同様に段階的に都市ガスの流量を上昇させる。

[0041] そして、パージ中の差圧の絶対値 I ΔΡρ Iが運転中の差圧の絶対値 I ΔΡο Iよりも小さくなつたときに、都市ガスの流量の上昇を停止し、このときの流量を維持するこの状態で昇圧ポンプ 51および 52を所定時間作動させた後、これらの昇圧ポンプの作動時とは逆に、記録された圧力が小さい方の入り口、例えば 15aに接続している弁 22を閉じ、次いでもう一方の弁 21を閉じる。

[0042] 次に、水素供給手段 11および空気供給手段 12を起動し、これらの燃料ガスおよび空気が燃料電池 10内に十分に行き渡る時間だけ、この状態を保持した後、インバータ 25への電気回路をクローズにし、発電を開始する。以上が、燃料電池起動のシーケンスである。

[0043] 上記の起動停止のシーケンスにお!/、て、後力都市ガスの供給される入り口の圧力は先に都市ガスの供給された入り口の圧力と同圧となるまで昇圧した方がさらに望ましい。

[0044] 実施の形態 3における燃料電池システムの構成およびパージ方法をとると、実施の形態 1と同様に、起動停止をともなう長期運転において信頼性の高い燃料電池システムを提供することができる。

[0045] 実施の形態 4

図 5は、本発明の実施の形態 4による燃料電池システムを示す構成図である。実施の形態 4における燃料電池システムは、実施の形態 1で説明した従来技術のシステムの中で、不活性ガスボンべ 20に代わり、昇圧ポンプ 52によってシステム外より導入した都市ガスを不活性ガスとして空気流路に供給できる構成となってヽる。さらに、燃料ガスの入り口 14a側の流路 14と空気の入り口 15a側の流路 15の圧力を測定するための圧力計 31および 32と、これらの圧力計で測定された圧力を記憶し、その値によって昇圧ポンプ 52の出力を制御するための制御器 30を備える。また、燃料ガスの入り口 14a側の流路 14には電磁弁 61が設けられ、燃料ガスの出口 14b側の流路には電磁弁 62が設けられている。燃料電池 10は、運転中における燃料ガスの流路および空気の流路の圧力は常に空気の入り口 15a側の流路の方が大きく設計されている。

[0046] 実施の形態 4における停止時のパージのシーケンスは以下の通りである。

[0047] 次に、燃料ガスの入り口 14a側の流路および出口 14b側の流路に設けてある電磁弁 61および 62を閉じ、燃料電池 10のアノード側を封止する。

次に、空気の入り口 15a側の流路に接続している昇圧ポンプ 52を起動し、同時に燃料電池 10へとつながるガス流路の弁 22を開く。そして、空気流路中の空気が都市ガスで十分に置換できるよう設定した目的流量に達するまで昇圧ポンプ 52の出力を段階的に上昇させる。そして、この状態で一定の所定時間、昇圧ポンプ 52を作動させた後、昇圧ポンプ 52を停止させ、空気の入り口 15a側の流路に接続している弁 22 を閉じる。以上が、燃料電池停止のシーケンスである。

[0048] 再起動時のパージのシーケンスは以下の通りである。

外部回路よりの電力需要が発生し、燃料電池システムに対して起動信号が発せられたとき、まず、昇圧ポンプ 52を起動し、同時に燃料電池 10へとつながるガス流路の弁 22を開く。そして、昇圧ポンプ 52の出力を上げながら停止中に空気流路中に進入した空気が都市ガスで十分に置換できるよう設定した目的流量に達するまで段階的に都市ガスの流量を上昇させる。そして、この状態で一定の所定時間、昇圧ポンプ 52を作動させた後、昇圧ポンプ 52を停止させ、空気の入り口 15a側の流路に接続している弁 22を閉じる。

次に、弁 61および 62を開き、水素供給手段 11および空気供給手段 12を起動し、これらの燃料ガスおよび空気が燃料電池 10内に十分に行き渡る時間だけ、この状態を保持した後、インバータ 25への電気回路をクローズにし、発電を開始する。以上が、燃料電池起動のシーケンスである。

[0049] 実施の形態 4における燃料電池システムの構成およびパージ方法をとると、実施の形態 1と同様に、起動停止をともなう長期運転において信頼性の高い燃料電池システムを提供することができる。

[0050] 実施の形態 5

図 6は、本発明の実施の形態 5による燃料電池システムを示す構成図である。実施の形態 5における燃料電池システムは、実施の形態 1で説明した従来技術のシステムの中で、不活性ガスボンべ 20に代わり、昇圧ポンプ 51によってシステム外より導入した都市ガスを不活性ガスとして燃料ガス流路に供給できる構成となっている。さらに、燃料ガスの入り口 14a側の流路 14と空気の入り口 15a側の流路 15の圧力を測定するための圧力計 31および 32と、これらの圧力計で測定された圧力を記憶し、その値によって昇圧ポンプ 51の出力を制御するための制御器 30を備える。また、空気の入り口 15a側の流路 15には電磁弁 63が設けられ、空気の出口 15b側の流路には電磁弁 64が設けられている。燃料電池 10は、運転中における燃料ガスの流路および空気の流路の圧力は常に空気の入り口 15a側の流路の方が大きく設計されている。

[0051] 実施の形態 5における停止時のパージのシーケンスは以下の通りである。

外部回路の電力需要がなくなり、燃料電池システムに対して停止信号が発せられたとき、まず、燃料電池システムは最小出力まで出力を落とす。続いて、燃料電池内のガスの流れを安定させるために最小出力状態で一定時間維持した後、圧力計 31 および 32で観測されている燃料ガスの入り口 14a側の流路および空気の入り口 15a 側の流路の圧力を制御器 30で記録する。

[0052] 次に、空気の入り口 15a側の流路および出口 15b側の流路に設けてある電磁弁 63 および 64を閉じ、燃料電池 10の力ソード側を封止する。

次に、燃料ガスの入り口 14a側の流路に接続している昇圧ポンプ 51を起動し、同時に燃料電池 10へとつながるガス流路の弁 21を開く。そして、燃料ガス流路中の水素が都市ガスで十分に置換できるよう設定した目的流量に達するまで昇圧ポンプ 51 の出力を段階的に上昇させる。そして、この状態で一定の所定時間、昇圧ポンプ 51 を作動させた後、昇圧ポンプ 51を停止させ、燃料ガスの入り口 14a側の流路に接続している弁 21を閉じる。以上が、燃料電池停止のシーケンスである。

[0053] 再起動時のパージのシーケンスは以下の通りである。

外部回路よりの電力需要が発生し、燃料電池システムに対して起動信号が発せられたとき、まず、昇圧ポンプ 51を起動し、同時に燃料電池 10へとつながるガス流路の弁 21を開く。そして、昇圧ポンプ 51の出力を上げながら停止中に燃料ガス流路中に進入した水素が都市ガスで十分に置換できるよう設定した目的流量に達するまで段階的に都市ガスの流量を上昇させる。そして、この状態で一定の所定時間、昇圧ポンプ 51を作動させた後、昇圧ポンプ 51を停止させ、燃料ガスの入り口 14a側の流路に接続している弁 21を閉じる。

次に、弁 63および 64を開き、水素供給手段 11および空気供給手段 12を起動し、これらの燃料ガスおよび空気が燃料電池 10内に十分に行き渡る時間だけ、この状態を保持した後、インバータ 25への電気回路をクローズにし、発電を開始する。以上が、燃料電池起動のシーケンスである。

[0054] 実施の形態 5における燃料電池システムの構成およびパージ方法をとると、実施の形態 1と同様に、起動停止をともなう長期運転において信頼性の高い燃料電池システムを提供することができる。

[0055] 実施の形態 6

図 7は、本発明の実施の形態 6による燃料電池システムを示す構成図である。実施の形態 6における燃料電池システムは、実施の形態 1で説明した従来技術のシステムの中で、不活性ガスボンべ 20に代わり、昇圧ポンプ 51および 52によってシステム外より導入した都市ガスを不活性ガスとして燃料電池に供給できる構成となつている。さらに、燃料ガスの入り口 14a側の流路 14と空気の入り口 15a側の流路 15の圧力を測定するための圧力計 31および 32と、燃料ガスの出口 14b側の流路および空気の出口 15b側の流路に、ガス流路の内径を変化させることが可能な圧力調整弁 71および 72を備えている。そして、圧力計 31および 32で測定された圧力を記憶し、その値によって圧力調整弁 71および 72の出力を制御するための制御器 70をも備える。

実施の形態 6では、圧力調整弁 71および 72がガス流路の内径を変化させる方式としているが、その他、流路長を長くする方式や、屈曲により流路抵抗を変化させる方式などもあり、実施の形態 6のものに限られるものではない。

[0056] 実施の形態 6における停止時のパージのシーケンスは以下の通りである。

外部回路の電力需要がなくなり、燃料電池システムに対して停止信号が発せられたとき、まず、燃料電池システムは最小出力まで出力を落とす。続いて、燃料電池内のガスの流れを安定させるために最小出力状態で一定時間維持した後、圧力計 31 および 32で観測されている燃料ガスの入り口 14a側の流路および空気の入り口 15a 側の流路の圧力を制御器 70で記録する。

[0057] 次に、出口側流路に接続している圧力調整弁 71および 72を次のように制御する。

すなわち、制御器 70で記録した入り口側流路の圧力の大小を比較し、圧力の大きい方、例えば燃料ガス流路側の圧力調整弁 71を 10%開口率とし、もう一方を全開とする。次に、前記と同じぐ燃料ガスの流路に接続した昇圧ポンプ 51を起動し、同時に燃料電池 10へとつながるガス流路の弁 21を開く。

[0058] 次に、もう一方の入り口に接続している昇圧ポンプ 52を起動し、同時に燃料電池 1 0へとつながるガス流路の弁 22を開き、段階的に圧力調整弁 72を絞り、入り口側流路の圧損を上昇させる。そして、パージ中の差圧の絶対値 I ΔΡρ Iが運転中の差圧の絶対値 I ΔΡο Iよりも小さくなつたときに、都市ガスの流量の上昇を停止し、このときの流量を維持する。

この状態で都市ガスを燃料電池内に所定時間供給した後、都市ガス供給時とは逆に、記録された圧力が小さい方の入り口、例えば 15a側の流路に接続している都巿ガス流路の弁 22を閉じ、次いでもう一方の入り口、例えば 14a側の流路に接続している都市ガス流路の弁 21を閉じる。以上が、燃料電池停止のシーケンスである。

[0059] 再起動時のパージのシーケンスは以下の通りである。外部回路よりの電力需要が発生し、燃料電池システムに対して起動信号が発せられたとき、まず、出口側流路に接続している圧力調整弁 71および 72を次のように制御する。すなわち、制御器 70で記録した入り口側流路の圧力の大小を比較し、圧力の大きい方、例えば燃料ガス流路側の圧力調整弁 71を 10%開口率とし、もう一方を全開とする。次に、前記と同じく圧力の大きい方の流路側に接続した昇圧ポンプ 51 を起動し、同時に燃料電池 10へとつながるガス流路の弁 21を開く。

次に、もう一方の入り口側流路に接続している昇圧ポンプ 52を起動し、同時に燃料電池 10へとつながるガス流路の弁 22を開き、段階的に圧力調整弁 72を絞り、空気の入り口流路の圧損を上昇させる。そして、パージ中の差圧の絶対値 I ΔΡρ Iが運転中の差圧の絶対値 I ΔΡο Iよりも小さくなつたときに、都市ガスの流量の上昇を停止し、このときの流量を維持する。

[0060] この状態で都市ガスを燃料電池内に所定時間供給した後、都市ガス供給時とは逆に、記録された圧力が小さい方の入り口、例えば 15aに接続している都市ガス流路の弁 22を閉じ、次いでもう一方の入り口、例えば 14aに接続している都市ガス流路の弁 21を閉じる。

次に、水素供給手段 11および空気供給手段 12を起動し、これらの燃料ガスおよび空気が燃料電池 10内に十分に行き渡る時間だけ、この状態を保持した後、インバータ 25への電気回路をクローズにし、発電を開始する。以上が、燃料電池起動のシーケンスである。

[0061] 上記の起動停止のシーケンスにおいて、後力都市ガスの供給される入り口の圧力は先に都市ガスの供給された入り口の圧力と同圧となるまで昇圧した方がさらに望ましい。

[0062] 実施の形態 6における燃料電池システムの構成およびパージ方法をとると、運転中およびパージ中を通じて、燃料電池 10中の固体電解質膜は常に一方向より差圧による力を受けることになり、振動による強度劣化の促進が起こらない。したがって、起動停止をともなう長期運転にぉ、て信頼性の高、燃料電池システムを提供することができる。

[0063] 上記の各実施の形態では、水素供給手段 11を持つシステムとした力システム外より直接水素を供給し、空気と同様に加湿器により加湿した後、燃料電池に供給するようにしてもよい。

実施例

[0064] 図 2—図 7に示した本発明の実施の形態 1一 6について、実施例 1一 6として実際に燃料電池システムを作成し、発明の効果を確認した。また、比較例として、図 1に示した構成力もなる燃料電池システムを作成した。

実施例および比較例では、水素供給手段 11として水素ボンべを用いた。また、空気供給手段 12、パージ空気用ブロワ一および昇圧ポンプ 51および 52としてブロワ一（(株）日立製作所製 VB— 004— DN)を用いた。

[0065] 燃料電池スタックは、電極面積が 8cm X 10cmで、セパレータの外形寸法が 10cm

X 20cmであり、セパレータに設けられたガス流路は、空気流路の流路抵抗の方が小さ、設計であった。このような単セルを 100セル積層したものを燃料電池スタックとして用いた。

[0066] 実施例 1および 2では窒素を、実施例 4一 6では都市ガスをそれぞれ不活性ガスとして使用した。実施例および比較例で使用した燃料電池スタックは、実施例の効果を確認するために、以下のシーケンスによる起動停止サイクルの実験を行った。このシ一ケンスでは、発電時には 0. 5AZcm²の電流密度で発電されるように、外部負荷を用いて制御した。また、このシーケンスでは、燃料電池スタックに耐久性に対する温度変化の影響を考慮にいれるため、運転停止後に燃料電池スタックの温度が室温付近まで低下に要する時間を測定したところ、 3. 2±0. 4時間であることが判明した。このことから、停止時間を 4. 0時間とした。

[0067] シーケンス：発電（2. Ohr)→停止パージ（1. Ohr)→再起動パージ（1. Ohr)→停止

(4. Ohr)→発電（2. Ohr)→' ' ' (繰り返し)。

[0068] 実施例 1一 6および比較例を前記のシーケンスで繰り返し運転を実施し、運転時の電圧の平均値の推移を調べた。その結果を図 8に示す。図 8では、比較例の電圧が、 1800サイクルを過ぎたあたりから急激に低下しているのに対し、実施例 1一 6では 3 000サイクルを過ぎても電圧の大きな変化は見られなヽ。試験後に燃料電池スタックの中で電池電圧が低下した単セルを分解調査したところ、電解質膜はセパレータ〖こ設けられて、るガス流路と接触するエッジ部分に破れが生じて、ることが明らかとなつた。これにより、本発明の効果が確認された。

産業上の利用可能性

本発明の固体高分子型燃料電池システムは、家庭用コジェネレーションシステムとして有用である。また、乗用車やバス、スクーター等の車両用原動機のエネルギー源としても適用が可能である。

Claims

請求の範囲

[1] 燃料電池と、前記燃料電池のアノードに燃料ガスを供給する燃料ガス供給手段と、前記燃料電池の力ソードに酸化剤ガスを供給する酸化剤ガス供給手段と、前記燃料電池のアノードおよび Zまたは力ソードに不活性ガスを供給する不活性ガス供給手段と、前記燃料電池のアノードの入口側流路の圧力 Paおよび力ソードの入口側流路の圧力 Pcを測定する手段とを具備し、前記燃料電池の起動または停止時に前記不活性ガス供給手段により前記燃料電池内の燃料ガスおよび Zまたは酸化剤ガスを不活性ガスと置換するパージ動作をするように構成された燃料電池システムであって、差圧 AP = Pa— Pcと定義したとき、運転状態における差圧 ΔΡοと、パージ中の差圧 △Ρρが、 0< ΔΡο X ΔΡρの関係を満足することを特徴とする燃料電池システム。

[2] ΔΡοと ΔΡρ力 S I ΔΡρ | ≤ | ΔΡο |の関係にある請求項 1記載の燃料電池システム。

[3] 前記燃料電池のパージ中における Paおよび Pcの値によって前記燃料電池に供給する不活性ガスの供給量を増減させる制御手段を具備する請求項 1または 2記載の燃料電池システム。

[4] 前記燃料電池からの排出ガスの出口側流路の内径を変化させる手段と、前記燃料電池のパージ中における Paおよび Pcの値よつて前記内径を変化させる手段とを具備する請求項 1または 2記載の燃料電池システム。