WO2002033467A1

WO2002033467A1 - 8-spiegel-mikrolithographie-projektionsobjektiv

Info

Publication number: WO2002033467A1
Application number: PCT/EP2001/012110
Authority: WO
Inventors: Hans-Jürgen Mann; Wilhelm Ulrich; Günther SEITZ
Original assignee: Carl Zeiss; Carl-Zeiss-Stiftung Trading As Carl Zeiss
Priority date: 2000-10-20
Filing date: 2001-10-19
Publication date: 2002-04-25
Also published as: EP1327172A1; US20070047069A1; US20040012866A1; US20080137183A1; US7372624B2; JP2004512552A; US7177076B2; US7508580B2; KR20030045817A

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Mikrolithographie-Projektionsobjektiv für die EUV-Lithographie mit einer Wellenlänge im Bereich 10 - 30 nm mit einer Eintrittspupille und einer Austrittspupille zur Abbildung eines Objektfeldes in einer Objektebene in ein Bildfeld in einer Bildebene. Die Erfindung ist dadurch gekennzeichnet, dass das Mikrolithographie-Projektionsobjektiv einen ersten, einen zweiten, einen dritten, einen vierten, einen fünften, einen sechsten, einen siebten und einen achten Spiegel (51-58) aufweist und der Strahlverlauf von der Objektebene (100) zur Bildebene (102) obskurationsfrei ist.

Description

8-Spiegel-Mikrolithographie-Projektionsobjektiv

Die Erfindung betrifft ein Mikrolithographieobjektiv gemäß dem Oberbegriff von Anspruch 1, eine Projektionsbelichtungsanlage gemäß Anspruch 18 sowie ein Chipherstellungsverfahren gemäß Anspruch 19.

Die Lithographie mit Wellenlängen < 193 nm, insbesondere die EUV- Lithographie mit λ = 11 nm bzw. λ = 13 nm werden als mögliche Techniken zur Abbildungen von Strukturen < 130 nm, besonders bevorzugt < 100 nm diskutiert. Die Auflösung eines lithographischen

Systems wird durch nachfolgende Gleichung beschrieben:

^flß?= *. ^' WA

wobei k1 ein spezifischer Parameter des Lithographieprozesses, λ die

Wellenlänge des einfallenden Lichtes und NA die bildseitige, numerische Apertur des Systems bezeichnet.

Für abbildende Systeme im EUV-Bereich stehen als optische Komponenten im wesentlichen reflektive Systeme mit Multilayer-Schichten zur Verfügung.

Als Multilayer-Schichtsysteme finden bei λ = 11 nm bevorzugt Mo/BeSysteme und bei λ = 13 nm Mo/Si-Systeme Verwendung.

Die Reflektivität der eingesetzten Multilayer-Schichten liegt derzeit maximal im Bereich von ungefähr 70 % so daß eine Anforderung an ein

Projektionsobjektiv für die EUV-Mikrolithographie ist, mit möglichst wenig optischen Komponenten auszukommen, um eine ausreichende Lichtstärke zu erreichen. Um eine möglichst hohe Auflösung zu erreichen, ist es andererseits notwendig, daß das System eine möglichst große bildseitige Apertur aufweist.

Für Lithographiesysteme ist es vorteilhaft, wenn der Strahlverlauf innerhalb eines Projektionsobjektives abschattungsfrei bzw. obskurationsfrei ist. Insbesondere sollen die Projektionsobjektive keine Spiegel mit transmissiven Bereiche, insbesondere Öffnungen aufweisen, da derartige transmissive Bereiche zu Abschattungen führen. Besitzt das Objektiv keine Spiegel mit transmissiven Bereichen, so weist das Objektiv einen obskurationsfreien Strahlverlauf auf und die Austrittspupille des Objektives ist abschattungsfrei. Desweiteren muß in der Aperturblende derartiger abschattungsfreier Systeme oder in zur Aperturblende konjugierten Ebenen keine Abschattungsvorrichtung angeordnet werden. Der Nachteil von Systeme mit abgeschatteter Austrittspupille, z.B. sogenannte

Schwarzschild-Spiegelsysteme ist, daß Strukturen bestimmter Größe nur eingeschränkt abgebildet werden können. Die Austrittspupille ist definiert als das Bild der Aperturblende, abgebildet durch den Objektivteil, der im Strahlengang zwischen Aperturblende und Bildebene liegt.

4-Spiegel-Systeme für die Mikrolithographie sind beispielsweise aus der US 5,315,629 oder der EP 0 480 617 B1 bekannt geworden. Derartige Systeme erlauben aber nur eine bildseitige numerische Apertur von NA = 0,1 bei einer ausreichenden Feldgröße von mindestens 1 ,0 mm Scanschlitzbreite. Die Auflösungsgrenze liegt bei Verwendung von Röntgenlicht mit einer

Wellenlänge von 10 bis 30 nm dann im Bereich von 70 nm.

6-Spiegel-Systeme für die Mikrolithographie sind aus den Druckschriften US-A-5 153 898, EP-A-0 252734, EP-A-0947 882, US-A-5686728, EP 0 779 528, US 5 815 310, WO 99/57606 und US 6 033 079 bekannt geworden. Derartige Systeme 6-Spiegel-Systeme weisen eine bildseitige numerische Apertur < 0,3 auf, was bei Verwendung von Röntgenlicht mit einer Wellenlänge von 10 bis 30 nm zu einer Auflösungsgrenze im Bereich von 30 nm führt.

Ein weiterer Nachteil sowohl der 4- wie der 6-Spiegel-Systeme ist, daß sie nur wenige Möglichkeiten zur KorrekturNon Abbildungsfehlern zur Verfügung stellen.

Ein Mikrolithographie-Projektionsobjektiv mit acht Spiegeln ist aus der US

5,686,728 bekannt geworden. Dieses Projektionsobjektiv weist eine hohe bildseitige numerische Apertur NA = 0,55 auf. Allerdings ist das aus der US 5,686,728 bekannte Projektionsobjektiv nur für Wellenlängen größer als 126 nm geeignet, da beispielsweise die Einfallswinkel des Hauptstrahles des Feldpunktes, der auf der Symmetrieachse in der Mitte des Objektfeldes liegt, so groß ist, daß dieses 8-Spiegel-System nicht im EUV- Wellenlängenbereich von 10 bis 30 nm betrieben werden kann. Ein weiterer Nachteil des Systemes gemäß der US 5,686,728 ist, daß sämtliche acht Spiegel asphärisch ausgebildet sind und daß der Hauptstrahlwinkel am Objekt einen Wert von 13° bei einer objektseitigen numerischen Apertur von 0.11 aufweist.

Eine erste Aufgabe der Erfindung ist es, ein für die Lithographie mit kurzen EUV-Wellenläπgen im Bereich von 10 bis 30 nm geeignetes Projektionsobjektiv anzugeben, das sich gegenüber den bislang bekannten

EUV-Mikrolithographie-Projektionsystemen durch eine große numerische Apertur und verbesserte Möglichkeiten der Abbildungskorrektur auszeichnet.

Eine weitere Aufgabe der Erfindung besteht darin, für die Lithographie mit

Wellenlängen < 193 nm ein Mikrolithographie-Projektionsobjektiv anzugeben, das sowohl eine große Apertur aufweist, wie auch einfach herzustellen ist.

Erfindungsgemäß wird die erste Aufgabe durch ein Mikrolithographie- Projektionsobjektiv für die EUV-Lithographie mit einer Wellenlänge im

Bereich 10 bis 30 nm dadurch gelöst, daß das Mikrolithographie- Projektionsobjektiv anstelle der vier bzw. sechs Spiegel acht Spiegel umfaßt.

Die Erfinder haben überraschenderweise erkannt, daß ein derartiges

Objektiv sowohl eine ausreichende Lichtstärke zur Verfügung stellt, wie auch eine ausreichend große numerische Apertur aufweist, um den Anforderungen an eine hohe Auflösung gerecht zu werden, sowie über ausreichende Möglichkeiten der Abbild ungskorrektur verfügt.

Um eine möglichst große Auflösung zu erzielen, ist in einer vorteilhaften Ausführungsform die bildseitige numerische Apertur des Projektionsobjektives größer als 0,2.

Um die Einfallswinkel des Hauptstrahles des Feldpunktes, der auf der Symmetrieachse und in der Mitte des Objektfeldes liegt, gering zu halten, wird vorteilhafterweise die bildseitige numerische Apertur des erfindungsgemäßen Projektionssystems begrenzt und zwar auf NA < 0,5.

Um das Strahlbündel in Richtung der optischen Achse (HA) zu zwingen und das Auftreten von achsfernen Nutzbereichen möglichst zu vermeiden, ist in einer besonders vorteilhaften Ausführungsform vorgesehen, daß das Projektionsobjektiv derart ausgelegt ist, daß im Strahlverlauf des Projektionsobjektives zwischen Objektfeld und Bildfeld wenigstens ein

Zwischenbild des Objektfeldes ausgebildet wird. Unter Nutzbereich eines Spiegels wird in der vorliegender Anmeldung der Teil eines Spiegels verstanden, in dem die Lichtstrahlen, die durch das Projektionsobjektiv geführt werden, auftreffen. Der Abstand des Nutzbereiches ist in vorliegender Anmeldung der Abstand des Auftreffpunktes des Hauptstrahles des mittleren Feldpunktes von der optischen Achse.

Um die Einfallswinkel auf den ersten Spiegeln des erfindungsgemäßen Projektionsobjektives gering zu halten, wird in einer besonders vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung vorgesehen, daß die Blende im Lichtweg zwischen erstem und drittem Spiegel, bevorzugt auf oder nahe dem ersten oder auf oder nahe dem zweiten Spiegel angeordnet wird. Unter "nahe" wird in vorliegender Anmeldung ein Abstand der Blende vom jeweiligen nächstgelegenen Spiegel verstanden, der geringer als 1/10 des Abstandes vom vorhergehenden Spiegel zum jeweiligen blendennahen Spiegel ist.

Beispielsweise bedeutet "nahe S2", daß gilt:

BS, < 1/10 S1S2 wobei BS₂ den Abstand der Blende zum zweiten Spiegel und S1S2 den

Abstand von ersten und zweiten Spiegel bezeichnet. Eine derartige Anordnung erlaubt eine minimale Separation der Strahlbündel im vorderen Objektivteil, die die Einfallswinkel auf dem ersten, zweiten und dritten Spiegel verringern. Des weiteren wird durch eine derartige Anordnung der Blende bewirkt, daß der Nutzbereich des dritten Spiegels direkt unterhalb der optischen Achse und nahezu spiegelbildlich zum Nutzbereich des ersten Spiegels S1 liegt. Aufgrund dieser Eigenschaft verringern sich auch die Einfallswinkel auf dem vierten und fünften Spiegel, da der Abstand des Strahlbündels von der optischen Achse zwischen dem vierten und fünften Spiegel minimal wird. Zur Erzeugung geringer Einfallswinkel auf den Spiegeln ist es weiterhin von Vorteil, wenn die Abstände der Nutzbereiche der Spiegel gering gehalten werden. Da diese durch eine entsprechende Skalierung beliebig variiert werden können, werden diese Abstände in vorliegender Anmeldung durch ihr Größenverhältnis zur Baulänge des Objektives charakerisiert. Besonders vorteilhaft ist es, wenn die Relation

Betrag des Abstandes des Nutzbereiches < 0.3 * Baulänge

bevorzugt

Betrag des Abstandes des Nutzbereiches < 0.25 * Baulänge

erfüllt ist, da hierdurch besonders kleine Winkel erzeugt werden.

In einer weitergebildeten Ausführungsform der Erfindung wird der Krümmungsradius mindestens eines Spiegels größer als die Baulänge des Projektionsobjektives gewählt. Unter Baulänge des Systems wird der Abstand vom abzubildenden Objekt bis zu dessen Bild in vorliegender Anmeldung verstanden. Besonders vorteilhaft ist es, wenn dies für den

Krümmungsradius des zweiten, dritten und ^"vierten Spiegels zutrifft, so daß die Strahlbündelverläufe vom ersten zum zweiten und vom dritten zum vierten Spiegel nahezu parallel liegen. Durch eine derartige Ausgestaltung ergibt sich eine minimale Separation der Strahlbündel und es werden große Driftstrecken erzeugt. Unter Driftstrecke wird in vorliegender

Anmeldung der Abstand der Scheitelpunkte zwischen zwei im optischen Strahlengang aufeinanderfolgenden Spiegeln verstanden. Dies trägt zu geringen Einfallswinkeln auf den Spiegeln bei.

In einer weitergebildeten Ausführungsform der Erfindung ist das

Mikrolithographie - Projektionsobjektiv derart ausgestaltet, das der Hauptstrahlwinkel am Objekt kleiner ist als der zweifache Wert der objektseitigen Apertur NAO. Dies ist vorteilhaft, da hierdurch Abschattungseffekte auf den Masken verringert werden.

Besonders vorteilhaft ist es, wenn das Projektionsobjektiv zwei

Zwischenbilder aufweist. Das erste Zwischenbild bei. einem System mit zwei Zwischenbildern wird bevorzugt zwischen dem zweiten und dritten Spiegel ausgebildet. Dies führt dazu, daß der erste, zweite, dritte und vierte Spiegel einen achsnahen Nutzbereich besitzen. Um auch im daran anschließenden Objektivteil, umfassend den fünften, sechsten, siebten und achten Spiegel für möglichst viele der Spiegel einen achsnahen Nutzbereich zu gewährleisten, ist vorteilhafterweise vorgesehen, daß das Projektionsobjektiv derart ausgebildet ist, daß im Strahlverlauf das zweite Zwischenbild zwischen sechstem und siebtem Spiegel ausgebildet wird. Besonders bevorzugt ist es, wenn bei einem System mit zwei

Zwischenbildern der Einfallswinkel des Hauptstrahles des Feldpunktes, der auf der Symmetrieachse in der Mitte des Objektfeldes liegt, auf allen Spiegeln kleiner als 20° ist.

In einer Ausgestaltung der Erfindung mit zwei Zwischenbildern ist wenigstens eine der acht Spiegeloberflächen sphärisch ausgebildet.

Besonders vorteilhaft ist es, wenn der bzw. die Spiegel des Objektives sphärisch ausgebildet sind, dessen bzw. deren Nutzbereich am weitesten von der optischen Achse des Projektionsobjektives entfernt ist, da die interferometrische Prüfbarkeit von Off-Axis-Asphären mit weit außerhalb der optischen Achse liegendem Nutzbereich um so mehr erschwert wird, je weiter der Nutzbereich von der optischen Achse entfernt ist. In einem System mit zwei Zwischenbildern zwischen zweitem und drittem Spiegel und zwischen sechstem und siebten Spiegel ist der sechste Spiegel der Spiegel mit dem achsfernsten Nutzbereich. In einer derartigen Ausführungsform ist dieser vorteilhafterweise der leichteren interferometrischen Prüfbarkeit halber sphärisch geformt.

Neben dem Projektionsobjektiv stellt die Erfindung auch eine Projektionsbelichtungsanlage zur Verfügung, wobei die Projektionsbelichtungsanlage eine Beleuchtungseinrichtung zur Beleuchtung eines Ringfeldes sowie ein Projektionsobjektiv gemäß der

Erfindung umfasst.

Die Erfindung soll nachfolgend anhand der Ausführungsbeispiele beschrieben werden.

Es zeigen:

Figur 1 : die Definition des Nutzbereiches eines Spiegels

Figur 2: die Form des Feldes in der Objekt- bzw. Bildebene des

Objektives

Figur 3: eine erste Ausführungsform eines erfindungsgemäßen

Projektionsobjektives mit acht Spiegeln mit einem Zwischenbild

Figur 4A - 4H: Nutzbereiche der Spiegel S1 - S8 der ersten

Ausführungsform.

Figur 5: eine zweite Ausführungsform eines erfindungsgemäßen

Projektionsobjektives mit sieben asphärischen Spiegeln und einem sphärischen Spiegel sowie zwei Zwischenbildern

Figur 6A - 6H: Nutzbereiche der S1 - S8 der zweiten Ausführungsform.

Figur 7: den prinzipiellen Aufbau einer

Projektionsbelichtungsanlage mit einem derartigen Objektiv

In Figur 1 ist dargestellt, was in der vorliegenden Anmeldung unter

Nutzbereich und Durchmesser des Nutzbereiches zu verstehen ist.

Figur 1 zeigt beispielhaft für ein ausgeleuchtetes Feld 1 auf einem Spiegel des Projektionsobjektives ein Feld in Nierenform. Eine derartige Form wird für den Nutzbereich bei Verwendung des erfindungsgemäßen Objektives in einer Mikrolithographie-Projektionsbelichtungsanlage erwartet. Der Hüllkreis 2 umschließt die Nierenform völlig und fällt an zwei Punkten 6, 8 mit dem Rand 10 der Nierenform zusammen. Der Hüllkreis ist stets der kleinste Kreis, der den Nutzbereich umfasst. Der Durchmesser D des Nutzbereiches ergibt sich dann aus dem Durchmesser des Hüllkreises 2.

In Figur 2 ist das Objektfeld 11 einer Projektionsbelichtungsanlage in der Objektebene des Projektionsobjektives dargestellt, das mit Hilfe des erfindungsgemäßen Projektionsobjektives in eine Bildebene, in der ein lichtempfindliches Objekt, beispielsweise ein Wafer angeordnet ist, abgebildet wird. Die Form des Bildfeldes entspricht dem des Objektfeldes. Bei Reduktionsobjektiven, wie sie in der Mikrolithographie häufig verwendet werden, ist das Bildfeld um einen vorbestimmten Faktor gegenüber dem Objektfeld verkleinert. Das Objektfeld 11 hat die Gestalt eines Segmentes eines Ringfeldes. Das Segment weist eine Symmetrieachse 12 auf. Des weiteren sind in Figur 2 die die Objekt- bzw. Bildebene aufspannenden Achsen, nämlich die x-Achse und die y-Achse eingezeichnet. Wie aus Figur

2 zu entnehmen, verläuft die Symmetrieachse 12 des Ringfeldes 11 in Richtung der y-Achse. Gleichzeitig fällt die y-Achse mit der Scan-Richtung einer EUV-Projektionsbelichtungsanlage, die als Ringfeldscanner ausgelegt ist, zusammen. Die x-Richtung ist dann die Richtung, die innerhalb der Objektebene senkrecht auf der Scan-Richtung steht. In Figur 12 eingezeichent ist desweiteren der Einheitsvektor x in Richtung der x-Achse.

Die optische Achse HA des Systems erstreckt sich in z-Richtung.

In Figur 3 ist ein erstes Ausführungsbeispiel eines Projektionsobjektives gezeigt, das im EUV-Bereich mit λ = 10 bis 30 nm eingesetzt werden kann und sich durch geringe Einfallswinkel auf allen Spiegeln auszeichnet.

Durch das Projektionsobjektiv wird das Objekt in der Objektebene 100 in die Bildebene 102, in der beispielsweise ein Wafer angeordnet sein kann, abgebildet. Das erfindungsgemäße Projektionsobjektiv umfaßt einen erste Spiegel S1 , einen zweiten Spiegel S2, einen dritten Spiegel S3, einen vierten Spiegel S4, eine fünften Spiegel S5, einen sechsten Spiegel S6, einen siebten Spiegel S7 sowie einen achten Spiegel S8. Bei dem in Figur

3 dargestellten Ausführungsbeispiel sind sämtliche Spiegel S1 , S2, S3, S4, S5, S6, S7 und S8 als asphärische Spiegel ausgebildet. Das System umfasst ein Zwischenbild Z1 zwischen fünftem S5 und sechstem S6 Spiegel. In Figur 3 eingezeichnet sind auch die y- und die z-Richtung des rechtshändigen x-, y-, z- Koordinatensystems. Die z-Achse verläuft parallel zur optischen Achse HA und die Orientierung der z-Achse weist von der Objektebene 100 zur Bildebene 102. Die y-Achse verläuft parallel zur Symmetrieachse 12 des Objektfeldes 11. Das Objektfeld 11 ist in Figur 2 gezeigt. Die Orientierung der y-Achse ist von der optischen Achse HA zum

Objektfeld 11. Desweiteren sind in Figur 3 für den ersten Spiegel S1 die Einheitsvektoren n und n ₁ ^nach eingezeichnet, welche die Richtung des Hauptstrahles CR vor und nach der Reflektion am ersten Spiegel angeben. Der Hauptstrahl CR geht von einem Objektpunkt auf der Symmetrieachse 12 in der Mitte des in Figur 2 gezeigten Objektfeldes 11 aus und verläuft zum Bildfeld. Für die anderen Spiegel S2 bis S8 ergeben sich die

Einheitsvektoren in analoger Art und Weise.

Das System ist zur optischen Achse HA zentriert und bildseitig, d.h. in der Bildebene 102 telezentrisch. Unter bildseitiger Telezentrie versteht man, daß der Hauptstrahl CR unter einem Winkel von nahe oder ungefähr 90° auf die

Bildebene 102 trifft. Der Hauptstrahl CR wird am vierten Spiegel S4 derart reflektiert, daß er von der optischen Achse wegläuft.

Als charakteristische Größe C; ergeben sich für die Spiegel die nachfolgenden Ungleichungen: C^O, C₂<0, C₃>0, C₄<0, C₅<0, C₆>0

C₇<0, C₈>0. Die charakteristischen Größen sind als das Skalarprodukt zwischen dem Einheitsvektors x in Richtung der x-Achse und dem Vektorprodukt zwischen einem Einheitsvektor n _j ^vor, welcher die Richtung des auf den i-ten Spiegels auftreffenden Hauptstrahles aufweist, und einem Einheitsvektor n i^nach, welcher die Richtung des am i-ten Spiegels reflektierten Hauptstrahles aufweist, also

C_j = x ^• ( n _j ^or x n i^πach ),

definiert. Anschaulich gibt die Größe C_j Auskunft darüber, ob ein auf einen

Spiegel auftreffender Hauptstrahl CR in positiver oder in negativer y- Richtung reflektiert wird, wobei zu beachten ist, ob der Hauptstrahl CR aus Richtung der Objektebene 100 oder aus Richtung der Bildebene 102 auftrifft. Es gilt, daß C_j>0 ist, wenn der Hauptstrahl aus Richtung der Objektebene 100 auf dem Spiegel auftrifft und in Richtung der negativen y-

Achse reflektiert wird. C;<0 gilt, wenn der Hauptstrahl aus Richtung der Objektebene 100 auf dem Spiegel auftrifft und in Richtung der positiven y- Achse reflektiert wird. C;>0 gilt, wenn der Hauptstrahl aus Richtung der Bildebene 102 auf dem Spiegel auftrifft und in Richtung der positiven y- Achse reflektiert wird und C_j<0 gilt, wenn der Hauptstrahl aus Richtung der Bildebene 102 auf dem Spiegel auftrifft und in Richtung der negativen y-

Achse reflektiert wird.

Um die Lichtverluste und die beschichtungsinduzierten Wellenfrontaberrationen innerhalb des Spiegelsystems möglichst gering zu halten, ist der Auftreffwinkel des Hauptstrahles CR des zentralen

Feldpunktes auf die jeweilige Spiegeloberfläche beim Ausführungsbeispiel gemäß Figur 3 kleiner als 26°. Die Einfallswinkel des Hauptstrahlers des zentralen Feldpunktes sind in nachfolgender Tabelle 1 wiedergegeben:

Tabelle 1: Einfallswinkel des Hauptstrahles des zentralen Feldpunktes für das Ausführungsbeispiel gem. Figur 3

Das in Figur 3 gezeigte 8-Spiegel-Objektiv weist eine bildseitige Apertur von NA = 0,4 und eine Scanschlitzbreite von 1 mm auf. Zur Minimierung der Einfallswinkel auf den einzelnen Spiegeln wurden folgende Maßnahmen ergriffen: Der Hauptstrahlwinkel am Objekt 100 wird minimiert, wobei die objektseitige Apertur NAO = 0,1 beträgt Hierdurch wird der Einfallswinkel auf dem ersten Spiegel minimiert. Der maximale Hauptstrahlwinkel am Objekt beträgt lediglich 6,1° bei der angegebenen objektseitigen numerischen Apertur NAO von 0,1 und ist somit wesentlich geringer als der maximale Hauptstrahlwinkel von 13° am Objekt gemäß der US 5,686,728.

Die physikalische Blende ist auf dem zweiten Spiegel S2 lokalisiert. Dieses erlaubt eine minimale Separation der Strahlbündel im vorderen Objektivteil, die die Einfallswinkel auf S1 , S2 und S3 verringert. Des weiteren wird hierdurch bewirkt, daß der Nutzbereich von S3 direkt unterhalb der optischen Achse und nahezu spiegelbildlich zum Nutzbereich S1 liegt, im Gegensatz beispielsweise zum in der US 5,686,728 gezeigten 8-Spiegel- Objektiv für Wellenlängen > 126 nm. Aufgrund dieser Maßnahme verringern sich auch die Einfallswinkel auf S4 und auf S5, da der Abstand des Strahlbündels von der optischen Achse zwischen S4 und S5 minimal wird. Die Nutzbereiche der einzelnen Spiegelsegmente sind in den Figuren 4A - 4H gezeigt. Dabei ist in Figur 4A der Nutzbereich auf Spiegel S1 , in Figur 4B der Nutzbereich auf Spiegel S2, in Figur 4C der Nutzbereich auf Spiegel S3, in Figur 4D der Nutzbereich auf Spiegel S4, in Figur 4E der Nutzbereich auf Spiegel S5, in Figur 4F der Nutzbereich auf Spiegel S6, in

Figur 4G der Nutzbereich auf Spiegel S7 und in Figur 4H der Nutzbereich auf Spiegel S8 der Ausführungsform eines 8-Spiegel-Objektives gemäß Figur 3 gezeigt. Wie aus den Figuren 4A-4H eindeutig hervorgeht, sind alle Nutzbereiche der Spiegel S1 bis S8 abschattungs- bzw. obskurationsfrei. Dies bedeutet, daß der Strahlengang eines Lichtbüschels, das das Objektiv von der Objektebene zur Bildebene durchläuft und das das Objektfeld in der Objektebene in das Bildfeld in der Bildebene abbildet, abschattungsfrei bzw. obskurationsfrei ist.

Des weiteren werden die Krümmungsradien mindestens einer der Spiegel

S2 bis S4 so groß gewählt, vorzugsweise größer als die Baulänge des Projektionsobjektives, daß möglichst große Driftstrecken entstehen und die Strahlbündelverläufe von S1 nach S2 und von S3 nach S4 nahezu parallel liegen. Das gleiche gilt für die Strahlbündelverläufe von S2 nach S3 und von S4 nach S5. Auch hieraus ergibt sich eine minimale Separation der Strahlbündel.

Die Wellenfront weist einen maximalen fms-Wert kleiner 0,030 λ auf. Die Verzeichnung ist über den Scanschlitz auf einen maximalen Wert von 1 nm korrigiert und hat die Form eines Polynoms dritten Grades, so daß die über den Scanvorgang gemittelte dynamische Verzeichnung minimiert wird. Die

Bildfeldkrümmung ist durch Berücksichtigung der Petzvalbedingung korrigiert.

Die genauen Daten des Objektives gemäß Figur 3 sind im Code-V-Format in Tabelle 2 im Anhang wiedergegeben.

In Figur 5 ist eine zweite Ausführungsform eines erfindungsgemäßen 8- Spiegel-Objektives mit Spiegeln S1, S2, S3, S4, S5, S6, S7 und S8 gezeigt. Gleiche Bauteile wie in Figur 3 sind mit denselben Bezugsziffern belegt. Insbesondere sind die x-Achse, die y-Achse und die z-Achse sowie die charakteristischen Größen wie bei der Beschreibung zu Figur 3 definiert. Für die charakteristischen Größen C_j, wie bei der Beschreibung zu Figur 3 definiert, gilt: 0^0, C₂<0, C₃<0, C₄>0, C₅<0, C₆>0, C₇>0, C₈<0.

Um eine Herstellung eines 8-Spiegel-Objektives mit möglichst geringem Aufwand zu erreichen und eine interferometrische Überprüfbarkeit sicherzustellen, ist bei diesem Objektiv vorgesehen, den Spiegel mit dem achsfernsteπ Nutzbereich sphärisch auszubilden. Um die Einfallswinkel niedrig zu halten, und das Strahlbündel in Richtung der optischen Achse zu zwingen und somit das Auftreten achsferner Nutzbereiche einzuschränken, weist die Ausführungsform gemäß Figur 5 zwei Zwischenbilder Z1 , Z2 auf.

Bei dem in Figur 5 gezeigten Ausführungsbeispiel mit zwei Zwischenbildern sind die Spiegel S1, S2, S3, S4, S5 sowie S7 und S8 asphärisch, Spiegel S6 mit dem achsfernsten Nutzbereich ist dagegen sphärisch ausgebildet. Das System hat eine bildseitige Apertur von NA = 0,4. Anhand des Ausführungsbeispieles in Figur 5 wird deutlich, daß das erste Zwischenbild zwischen S2 und S3 dafür sorgt, daß die ersten vier Spiegel S1 , S2, S3, S4 einen achsnahen Nutzbereich besitzen. Dies kann im hinteren hochaperturigen Objektivteil alleine durch das zweite Zwischenbild Z2 nicht in diesem Maß gewährleistet werden. Der sechste Spiegel S6 besitzt daher einen achsfemen Nutzbereich. Ist der Spiegel S6 als Asphäre geformt, so wäre er mit einer on-axis Prüfoptik nur schwer zu prüfen. Daher ist er erfindunsgemäß sphärisch geformt. Die Einfallswinkel des Hauptstrahles des zentralen Feldpunktes sind in nachfolgender Tabelle 3 wiedergegeben:

Tabelle 3: Einfallswinkel des Hauptstrahles des zentralen Feldpunktes für das Ausführungsbeispiel gemäß Figur 5

Die Nutzbereiche der einzelnen Spiegelsegmente sind in den Figuren 6A - 6H gezeigt. Dabei ist in Figur 6A der Nutzbereich auf Spiegel S1 , in Figur

6B der Nutzbereich auf Spiegel S2, in Figur 60 der Nutzbereich auf Spiegel S3, in Figur 6D der Nutzbereich auf Spiegel S4, in Figur 6E der Nutzbereich auf Spiegel S5, in Figur 6F der Nutzbereich auf Spiegel S6, in Figur 6G der Nutzbereich auf Spiegel S7 und in Figur 6H der Nutzbereich auf Spiegel S8 der Ausführungsform eines 8-Spiegel-0bjektives gemäß

Figur 5 gezeigt. Wie aus den Figuren 6A-6H eindeutig hervorgeht, sind alle Nutzbereiche der Spiegel S1 bis S8 abschattungs- bzw. obskurationsfrei. Dies bedeutet, daß der Strahlengang eines Lichtbüschels, das das Objektive von der Objektebene zur Bildebene durchläuft und das das Objektfeld in der Objektebene in das Bildfeld in der Bildebene abbildet, abschattungsfrei bzw. obskurationsfrei ist.

Die genauen Daten des Objektives gemäß Figur 5 sind im Code-V-Format in Tabelle 4 im Anhang wiedergegeben.

Bei beiden Ausführungsformen der Erfindung werden zur Erzeugung geringer Einfallswinkel auf den Spiegeln vorteilhafterweise die Abstände der Nutzbereiche der Spiegel gering gehalten. Da diese durch eine entsprechende Skalierung beliebig variiert werden können, werden diese Abstände vorliegend durch ihr Größenverhältnis zur Baulänge des

Objektives charakterisiert. In der folgenden Tabelle 5 sind die Verhältnisse Beträge der Abstände der Nutzbereiche geteilt durch Baulänge für alle Spiegel der beiden Ausführungsbeispiele aufgeführt:

Tabelle 5: Abstände der Nutzbereiche im Verhältnis zur Baulänge

In Figur 7 ist eine Projektionsbelichtungsanlage für die Mikrolithographie mit einem erfindungsgemäßen 8-Spiegel-Projektionsobjektiv 200 dargestellt. Das Beleuchtungssystem 202 kann, wie beispielsweise in der EP 99106348.8 mit dem Titel "Beleuchtungssystem, insbesondere für die EUV- Lithographie" oder US-Serial No. 09/305,017 mit dem Titel "Illumination System particulary for EUV-Lithography" beschrieben, deren Offenbarungsgehalt vollumfänglich in die vorliegende Anmeldung mitaufgenommen wird, ausgebildet sein. Ein derartiges Beleuchtungssystem umfaßt eine EUV-Lichtquelle 204. Das Licht der EUV- Lichtquelle wird vom Kollektorspiegel 206 gesammelt. Mit Hilfe eines ersten Spiegels 207 umfassend Rasterelemente - sogenannten Feldwaben - und eines zweiten Spiegels 208 umfassend Rasterelemente - sogenannte Pupillenwaben - sowie eines Spiegels 210 wird das Retikel 212 beleuchtet. Das vom Retikel 212 reflektierte Licht wird mittels des erfindungsgemäßen Projektionsobjektives auf einen Träger 214 umfassend eine lichtempfindliche Schicht abgebildet.

Mit der Erfindung wird somit erstmals ein Projektionsobjektiv mit acht Spiegeln angegeben, das sich durch eine Einsetzbarkeit im EUV- Wellenlängenbereich mit λ = 11 bis 30 nm auszeichnet und ein aus konstruktionstechnischer und fertigungstechnischer Sicht besonders vorteilhaftes, kompaktes Projektionsobjektiv darstellt.

Zudem zeichnet sich das vorgestellte Projektionsobjektiv durch einen hohe Apertur bei gleichzeitigem abschattungsfreien bzw. obskurationsfreien Strahlverlauf aus. Dies führt zu einer abschattungsfreien Austrittspupille.

Anhang: Tabelle 2 u 4

Tabelle 2 (Ausfuhrungsbeispiel Figur 3)

ELEMENT RADXIS OU-K-HMESSH

NUMMER BXCKE AKT oa3acr INF 437.8550

51 A<1> -248.1062 2ia.Λαα2 REH. APSπURBtENDE 91.-5283 0.0000

S. 2 A 25 193.6511 91.5770 RE .

S 3 A{3D -23Q. S805 133.7182 REFL

§4 AC4) 619.7098 ^•320.2546 REFL

S 5 AC5) -169.8751 39S.39S8 RER.

S 6 A « 202.7900 280.0000 EFL

-S 7 Aζ7) -293.6734 85.8365 REFL S 8 A 8) 326.9836 308.4810 REH.

BILD 3- F 55.0127

ASPHÄSISCHE KONSTANTEN

CCURV)Y 4 6 8 10

Z a + CA)Y + (B}Y + CÖY + C∑ÖY

2 2 1/2

1 + 1-Q--MO CCURV) Y )

12 14 lfi 18 20

+ CΞ)Y + CF3Y + CG)Y + CH)Y + CQ

ASPHÄRE OSO A S O e F G 3

AC 1) -0.00123747 o.oooooo 2.31212E-09 -1.20823E-14 5.14612E-19 -3.39768E-23

2.27258E-27 -4.42780E-32 0.000006+00 Q.00Q00E+αθ Q.OOOOOE+00

AC 2) 0.00016948 0.000000 -1.89814E-Q8 -2.29358E-13 -4.85183E-19 1.15028E-20

-4.21257E-24 S .69674E-28 o.αooαoE+oo Q.QQQOQE3-00 O.OQOOOε+00

A 3) -0.00011398 o.ooαooα 6.S3150E-09 -* €7300E-14 -1.83359E-13 5.15096E-23

-6-74819E-28 2.3848SE-32 0Λ3O0OOE+Q0 O.QOOOOE+00 α.αooαα&fαo

A D 0.00052128 0.000000 1.3Q245E-09 2.58343E-15 -1.56164E-19 2.66615E-24

-3.14527S-29 2.αai97E-34 Q„0OQOOE*00 O.QOOOOE+00 O.OOOOOE+OO

AC 5) -0.00182108 0.000000 -1-.19681E-09 -5.88576E-1S 1.80550E-19 -2..S11-.3E-24

6.43317E-3Q 3.29849E-36 Q.0OO0QE+00 o.αooooε+oo Q.OOOOOEfOO

A< 6D -0.00107055 o.oooooo 2.53003E- B -1.45839E-12 7.48859E-17 -1.38858E-21

1.34840E-28 6.67275E-31 O. QOOαOE+OO o.αoθQQE+oα α.OOOOOE+ O

AC 71 0.00584900 o.oooooo 5.51082E-O8 9.2S821S-13 -4.97336E-16 -6.35635E-20

-9.50902E-24 -1.7095SE-26 O. QQOQOE- OO Q.QOOOOE+00 O.flOOOOE+00

A 8) 0.0O289780 0.000000 4.07773E-10 3.17817E-15 2.239Q3E-2Q 1.620475-25-

1.06923E-3O 3.3937SE-35 α.αθOOOE-s-00 O.αOOQOE+QQ α. oooooE+oo

Tabelle 4 (Ausfuhrungsbeispiel Figur 5)

ELEMENT RAÖIUS DURCHMESSER NUMMER s-tlCKE ART

OBJEKT INF 346.0618

APEKTURBLENDE 174.4481 o.oooo-

≤.l ACD -596 ,9226 174.6201 REH. •S2 AG) 1258.0118 302.7847 REFL S3 AC3} -560.6789 376.8895 REFL ■34 A J 502.0689 132-.7627 REFL

.S S AC55 -548.1913 251.5133 REFL S6 369.9668 C 1025.6939 825.4854 REH. t⁷ A Ω -318.8926 93.3960 REH.

AC7) 349.2051 327.8538 REFL

BILD INF 56.5279

ASPHÄRXSCHE KONSTANTEN OURVjY 4 S 8 10

2 = + CA}Y + CB} + COY + oDY

2 2 1/2 1 + l-Orf-K) CCURV) Y )

ASPHÄRE CURV

A 1} -0.00077091 o.oooooo- 1.74667E-09 3-.88463E-14 2.31479E-19 -1.93103E-23

A 23 0.00069673 0.000000 -3.24472E-1Q 2.27H2E-15 7.69172E-21 7.043-0QE-26

AC 3) -0.00095818 0.000000 -8.63211E-11 -3.33704E-16 3.53842E-21 -2.98818E-26

A 4) 0.00013409 0.000000 5.05967E- 9 1.60649E-13 -2.50451E-18 -6.77033E-22

AC 5} 0.00174877 0.000000 -1.31567E-09 7.S14^Q7E-15 -1.05690E-19 2.09186E-24

AC 6) 0.00451027 0.000000 7.10441E-08 ^•3..63352E-12 -1.83737E-17 1.18169E-20

A 7) 0.00267159 Q.QOOQOO 2.02896E-10 2-44899E-15 2.34247E-20 2.04113E-2S

REFERENZWELLENLÄNGE = 13.0 NM ABBILDÜNGSMASSS AB = -0.25

B-OJBSEX.ΪSE APERTUR =» 0.40

Claims

Patentansprüche

1. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv für die EUV-Lithographie mit einer Wellenlänge im Bereich 10 - 30 nm zur Abbildung eines Objektfeldes in einer Objektebene in ein Bildfeld in einer Bildebene, dadurch gekennzeichnet, daß das Mikrolithographie- Projektionsobjektiv einen ersten (S1), einen zweiten (S2), einen dritten (S3), einen vierten (S4), einen fünften (S5), einen sechsten (S6), einen siebten (S7) und einen achten Spiegel (S8) aufweist, wobei ein Strahlenverlauf von der Objektebene zur Bildebene gegeben ist, der obskurationsfrei ist.

2. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv für die EUV-Lithographie gemäß Anspruch 1 dadurch gekennzeichnet, daß das Projektionsobjektiv eine abschattungsfreie Austrittspupille aufweist.

3. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv für die EUV-Lithographie gemäß einem der Ansprüche 1 bis 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Projektionsobjektiv eine Blende (B) zwischen der Objektebene zur Bildebene aufweist.

4. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv für die EUV-Lithographie gemäß Anspruch 3 dadurch gekennzeichnet, daß die Blende (B) kreisförmig oder nahezu kreisförmig ist.

5. Mikrolithographie-Projektionssystem nach einem der Ansprüche 3 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Blende (B) bevorzugt auf oder nahe dem ersten Spiegel (S1) oder auf oder nahe dem zweiten Spiegel (S2) angeordnet ist. Mikrolithographie-Projektionssystem nach einem der Ansprüche 1 bis 5, wobei das Objektfeld ein Segment eines Ringfeldes mit einer Symmetrieachse darstellt, welche senkrecht zu einer optischen Achse (HA) steht, wobei auf der Symmetrieachse in der Mitte des Objektfeldes ein Objektpunkt definiert ist, von dem ein Hauptstrahl (CR) ausgeht, welcher zum Bildfeld verläuft, wobei für das Mikrolithographie-Lithographie-Projektionsobjektiv ein rechtshändiges Koordinatensystem mit einer x-, einer y- und einer z-Achse definiert ist, wobei die z-Achse parallel zur optischen Achse verläuft und die Orientierung der z-Achse vom Objektfeld zum Bildfeld weist, wobei die y-Achse parallel zur Symmetrieachse verläuft und die Orientierung der y-Achse von der optischen Achse zum

Objektfeld weist, wobei für jeden Spiegel i (i=1 bis 8) eine charakteristische Größe C_; aufweist, welche als das Skalarprodukt eines Einheitsvektors x in Richtung der x-Achse und dem Vektorprodukt zwischen einem Einheitsvektor n _j ^vor, welcher die Richtung des auf den i-ten Spiegels auftreffenden Hauptstrahles aufweist und einem Einheitsvektor n i^πaoh, welcher die Richtung des am i-ten Spiegels reflektierten Hauptstrahles aufweist, definiert ist, also

C_j = x • ( n _j ^v°^r x n i^naoh ),

wobei für den ersten Spiegel (S1) C₁ > 0 gilt, wobei für den zweiten Spiegel (S2) C₂ < 0 gilt, wobei für den fünften Spiegel (S5) C₅ < 0 gilt, und wobei für den sechsten Spiegel

(S6) C₆ > 0 gilt.

7. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv gemäß einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Spiegel (S1 , S2, S3, S4, S5, S6, S7, S8) bezüglich einer optischen Achse (HA) zentriert angeordnet sind.

8. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv gemäß einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die bildseitige numerische Apertur NA > 0,2 ist.

9. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die bildseitige numerische Apertur NA < 0,5 ist.

10. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv gemäß einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß im Strahlverlauf des Projektionsobjektives zwischen Objektfeld und Bildfeld wenigstens ein Zwischenbild des Objektfeldes ausgebildet wird.

11. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv gemäß einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß das Bildfeld ein Segment eines Ringfeldes darstellt, wobei das Segment eine Symmetrieachse und eine Ausdehnung senkrecht zur Symmetrieachse aufweist und die Ausdehnung mindestens 20, bevorzugt mindestens 25 mm ist.

12. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv nach einem der Ansprüche 1 bis 11 , dadurch gekennzeichnet, daß der Sinus des Einfallswinkel des Hauptstrahies des Feldpunktes, der auf der Symmetrieachse und in der Mitte des Objektfeldes liegt, am Objektfeld kleiner ist als der zweifache Wert der objektseitigen Apertur NAO.

13. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß der Einfallswinkel des

Hauptstrahles des Feldpunktes, der auf der Symmetrieachse und in der Mitte des Objektfeldes liegt, auf allen Spiegeln < 45°, bevorzugt < 26°, insbesondere < 20° ist.

14. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv nach einem der Ansprüche 1 bis 13 dadurch gekennzeichnet, daß jeder der acht Spiegel (S1 , S2, S3, S4, S5, S6, S7, S8) einen Nutzbereich umfaßt, auf den die Strahlen, die das Objektiv vom Objekt zum Bild durchlaufen, auftreffen, und daß für jeden Spiegel der Abstand des Nutzbereiches zur optischen Achse höchstens 30 %, bevorzugt höchstens 25 %, der Baulänge beträgt.

15. Mikrolithographie-Projektionsobjektiveinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß das Objektiv bildseitig telezentrisch ist.

16. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv nach einem der Ansprüche 1 bis 15 dadurch gekennzeichnet, daß der erste Spiegel (S1), der dritte Spiegel (S3) und der vierte Spiegel (S4) konkav sind.

17. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv nach einem der Ansprüche 1 bis 16 dadurch gekennzeichnet, daß der sechste Spiegel (S6) und der achte Spiegel (S8) konkav sind.

18. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv nach einem der Ansprüche 1 bis 17 dadurch gekennzeichnet, daß der zweite Spiegel (S2) konkav ist.

19. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv nach einem der Ansprüche

1 bis 18 dadurch gekennzeichnet, daß der siebte Spiegel (S7) konvex und der achte Spiegel (S8) konkav ist.

20. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv nach einem der Ansprüche

1 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß für den dritten Spiegel (S3) C₃ > 0 gilt, für den vierten Spiegel (S4) C₄ < 0 gilt, für den siebten Spiegel (S7) C₇ < 0 gilt, und für den achten Spiegel (S8) C₈ > 0 gilt.

21. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv nach einem der Ansprüche 6 bis 20 dadurch gekennzeichent, daß der am vierten Spiegel (S4) reflektierte Hauptstrahl (CR) von der optischen Achse (HA) weg verläuft.

22. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv nach einem der Ansprüche 1 bis 21 , dadurch gekennzeichnet, daß der Betrag des Krümmungsradius mindestens eines Spiegels größer als die Baulänge des Projektionsobjektives ist.

23. Mikrolithographie - Projektionsobjektiv, nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet, daß der Betrag des Krümmungsradius des zweiten (S2) und/oder des dritten (S3) und/oder des vierten Spiegels (S4) größer als die Baulänge des Projektionsobjektives ist.

24. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv nach einem der Ansprüche 1 bis 23, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens eine Driftstrecke, die zwischen zwei Spiegeln des Objektives ausgebildet wird, länger als 70 % der Baulänge des Projektionsobjektives ist.

25. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv nach einem der Ansprüche 1 bis 23, dadurch gekennzeichnet, daß die Summe der Beträge aller

Driftstrecken zwischen zwei im optischen Strahlengang aufeinanderfolgenden Spiegein des Objektives und der Strecke von der Objektebene bis zum Scheitelpunkt des ersten Spiegels (S1) und der Strecke vom letzten Spiegel (S8) im optischen Strahlengang bis zur Bildebene mindestens das 2,5-fache der

Baulänge des Projektionsobjektives beträgt.

26. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv nach einem der Ansprüche 1 bis 25, dadurch gekennzeichnet, daß der fünfte Spiegel (S5) konkav ist.

27. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv nach einem der Ansprüche 1 bis 26, dadurch gekennzeichnet, daß der sechste Spiegel (S6) konvex ist.

28. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv nach einem der Ansprüche 1 bis 27, dadurch gekennzeichnet, zwischen Objektfeld und Bildfeld genau ein Zwischenbild (Z^ ausgebildet wird.

29. Mikrolithograhie-Projektionssystem nach einem der Ansprüche 1 bis 19, dadurch gekennzeichent, daß für den dritten Spiegel (S3) C₃ < 0 gilt, für den vierten Spiegel (S4) C₄ > 0 gilt, für den siebten Spiegel (S7) C₇ > 0 gilt, und für den achten Spiegel (S8) C₈ < 0 gilt.

30. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv gemäß einem der Ansprüche 1 bis 19 oder Anspruch 29, dadurch gekennzeichnet, daß das Mikrolithographie-Projektionsobjektiv drei Subsysteme umfaßt, wobei das erste Subsystem das Objektfeld in ein erstes Zwischenbild des Objektfeldes abbildet, das zweite Subsystem das erste Zwischenbild des Objektfeldes in ein zweites Zwischenbild des Objektfeldes abbildet und das dritte Subsystem das zweite Zwischenbild des Objektfeldes in das Bildfeld abbildet.

31. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv nach Anspruch 30, dadurch gekennzeichnet, daß jedes Subsystem mindestens zwei Spiegel umfaßt.

32. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv gemäß einem der Ansprüche 30 bis 31, dadurch gekennzeichnet, daß das erste Subsystem den ersten und zweiten Spiegel (S1, S2), das zweite Subsystem den dritten, vierten, fünften und sechsten Spiegel (S3, S4, S5, S6) und das dritte Subsystem den siebten und achten Spiegel (S7, S8) umfaßt.

33. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv nach einem der Ansprüche 1 bis 19 oder nach einem der Ansprüche 29 bis 32, dadurch gekennzeichent, daß der sechste Spiegel (S6) konkav ist.

34. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv nach einem der Ansprüche 1 bis 19 oder nach einem der Ansprüche 29 bis 33, dadurch gekennzeichent, daß der fünfte Spiegel (S6) konvex ist.

35. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv gemäß einem der Ansprüche 1 bis 34 dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens einer der acht Spiegel (S1 , S2, S3, S4, S5, S6, ^"S7, S8) sphärisch ausgebildet ist.

36. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv gemäß Anspruch 35, dadurch gekennzeichnet, daß sieben der acht Spiegel asphärisch sind und ein Spiegel sphärisch ausgebildet ist, wobei derjenige Spiegel sphärisch ausgebildet ist, dessen Nutzbereich den größten Abstand zur optischen Achse aufweist.

37. Mikrolithographie-Projektionsobjektiv gemäß Anspruch 35, dadurch gekennzeichnet, daß der sechste Spiegel (S6) sphärisch ausgebildet ist.

38. Projektions-Belichtungsanlage, dadurch gekennzeichnet, daß die Projektions-Belichtungsanlage

- eine Quelle zur Erzeugung von EUV-Strahlung,

- eine Beleuchtungseinrichtung, welche die von der Quelle erzeugte Strahlung teilweise sammelt und zur Beleuchtung eines Ringfeldes weiterleitet, - eine strukturtragende Maske auf einem Trägersystem, wobei diese

Maske in der Ebene des Ringfeldes liegt,

- ein Projektionsobjektiv gemäß einem der Ansprüche 1 bis 37, wobei dieses Projektionsobjektiv den beleuchteten Teil der strukturtragenden Maske in ein Bildfeld abbildet, - ein lichtsensitives Substrat auf einem Trägersystem, wobei dieses lichtsensitives Substrat in der Ebene des Bildfeldes des Projektionsobjektives liegt, umfaßt.

39. Verfahren zur Chip-Herstellung mit einer Projektions- Belichtungsanlage gemäß Anspruch 38.