WO2001093299A1

WO2001093299A1 - Tube cathodique

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Publication number: WO2001093299A1
Application number: PCT/JP2001/004665
Authority: WO
Inventors: Hirotoshi Watanabe; Masayuki Ohmori; Hideharu Ohmae
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co., Ltd.
Priority date: 2000-06-01
Filing date: 2001-06-01
Publication date: 2001-12-06
Also published as: EP1209717A4; CN1229843C; KR100399858B1; US20020180329A1; KR20020016797A; CN1366703A; EP1209717A1; JP3943343B2; JP2002260550A; US6566798B2

Description

明細書

技術分野

本発明は、テレビ受像機、コンピューターディスプレイ等に用いられるシャドウマスク型の陰極線管に関する。背景技術

従来の力ラー陰極線管の一例の断面図を図 1 8に示す。本図に示した力ラー陰極線管 1は、内面に蛍光体スクリーン面 2 aが形成された実質的に長方形状のフェイスパネル 2と、フェイスパネル 2の後方に接続されたフアンネル 3と、ファンネル 3のネック部 3 aに内蔵された電子銃 4と、フェイスパネル 2の内部に蛍光体スクリーン面 2 aに対向して設け¹られたシャドウマスク 6と.、これを固定するフレーム 7とを備えている。また、電子ビームを偏向走査するために、ファンネル 3の外周面上には偏向ョーク 5が設けられている。

シャドウマスク 6は、電子銃 4から発射される 3本の電子ビームに対して色選別の役割を果たすものであり、平板に電子ビ一ム通過孔である略スロット形の開孔がエッチングにより多数形成されている。 Aは、電子ビーム軌跡を示している

シャドウマスク 6を固定した板状部材であるフレーム 7は、長手方向の両端部にフレーム 7の支持体である一対のフレーム 8が固定されている。これら、一対のフレーム 7及び一対のフレーム 8によって枠状体が形成されている。この枠状体とこれに固定されたシャドウマスク 6とで、シャドゥマスク構体 9を形成している。一対の上下のフレーム 7には、板状のスプリング取付部材 2 1が固着され、このスプリング取付部材 2 1にスプリング部材 1 0が固定されている。一対の左右のフレーム 8には板状のスプリング取付部材 1 1が固着され、このスプリング取付部材 1 1にスプリング部材 1 2が固着されている。シャドウマスク構体 9のフェイスパネル 2への固定は、スプリング部材 1 0の取付け穴 1 0 aとフェイスパネル 2内面の上下のピン 1 ' 3とを嵌合させ、スプリング部材 1 2の取付け穴 1 2 aとフェイスパネル 2内面の左右のピン（図示せず）とを嵌合させることにより行われている。

カラ一陰極線管では、電子ビームの射突によるシャドウマスク 6の熱膨張によって、電子ビーム通過孔が変位して、電子ビーム通過孔を通過する電子ビームが所定の蛍光体に正しく当たらなくなり、色むらが発生するというドーミング現象が生じる。このため、シャドウマスク 6の温度上昇による熱膨張を吸収できるような引張力をあらかじめ加えて、シャドウマスク 6をフレーム 7に架張保持することが行われている。このような、架張保持によれば、シャドウマスク 6の温度が上昇しても、シャドウマスク 6 の開孔と蛍光体スクリーン面 2 aの蛍光体ストライプとの相互位置のずれを低減することができる。

しかしながら、前記のような従来のカラー陰極線管には以下のような問題があった。架張保持されているシャドウマスク 6に電子ビームが射突して熱膨張して、引張力が小さくなると、シャドウマスク構体 9の内力モ一メントも変動し、つり合い状態も変動することになる。このつり合い状態の変動により、シャドウマスク 6の開孔と蛍光体スクリーン面 2 aとの間の距離（Q値）のずれ、すなわちシャドウマスク 6の管軸方向の位置のずれが生じ、電子ビームが蛍光体に正しく当たらなくなり、色むらが発生するという問題があった。

このような、シャドウマスク 6の管軸方向の位置のずれによる色むらは、前記のようなシャドウマスクの架張保持によっても十分に防止できなかつた。発明の開示

本発明は、前記のような従来の問題を解決するものであり、シャドウマスクの管軸方向の位置のずれを抑え、色むらを防止した陰極線管を提供することを目的とする。

前記目的を達成するために、本発明の陰極線管は、一対の板状部材と、前記一対の板状部材が対向た状態で前記各板状部材と固着して前記各板状部材を支持する一対の支持体と、引張力が印加された状態で前記各板状部材に固着されたシャドウマスクとを備えた陰極線管であって、前記支持体は前記シャドウマスク側に凸となるように形成されたクランク状の段差部分を有していることを特徴とする。前記のような陰極線管によれば、シャドウマスク構体の内力モーメントを小さくできるので、電子ビーム射突によりシャドウマスクが熱膨張しても、シャドウマスクの管軸方向の変位を抑えることができ、 Q値ずれも抑えることができる。また、支,持体のクランク状の段差部分により、横方向の空隙を鉄系材料で遮蔽することが可能となるので、磁気特性を改善できる。 .

' 前記陰極線管においては、前記支持体は、前記板状部材の長手方向において端部から内側に至る延出部を有しており、前記延出部の端部と前記板状部材とを固着することにより、前記支持体は前記板状部材の長手方向における内側に入り込んだ部分で固着されていることが好ましい。前記のような陰極線管によれば、シャドウマスクの引張力の分布を山型にし易すくなり、シャドウマスクの振動をシャドマスクの自由端部で抑え易くなる _c また、この場合シャドウマスクの熱膨張により、支持体の動きが大きくなるが、内側に入り込んだ部分で応力が吸収され、支持体上のま持体を支持するスプリング部材を取り付けた軸上への応力が軽減される。このため、シャドウマスク構体の内力モーメントを小さくできる効果がより有効になる。

また、前記支持体には、前記クランク状の段差部分で形成された凹み部分に位置し、前記支持体を支持するスプリング取付部材がさらに固着されており、前記スプリング取付部材にはスプリング部材が固着され、前記スプリング部材には取付けピンに差し込むための取付け孔が形成されており、前記取付け孔の中心点は、前記板状部材を固着している部分の前記支持体の位置に対して、前記シャドウマスク側と反対側に位置していることが好ましい。前記のような陰極線管によれば、板状部材上面に加わるシャドウマスク引張力の反力による支持部材へのモーメントの変化を小さくできるので、板状部材上面の管軸方向の変位量を小さくすることができる。また、 '前記支持体には、前記クランク状の段差部分で形成された凹み部分又は凹み部分の外部に位置し、前記支持体を支持するスプリング部材が固着され、前記スプリング部材には取付けピンに差し込むための取付け孔が形成されており、前記取付け孔の中心点は、前記板状部材を固着している部分の前記支持体の位置に対して、前記シャドウマスク側と反対側に位置していることが好ましい。前記のような陰極線管によれば、スプリング部材を直接支持体に取り付けているので、スプリング取付部材が不要となる。

また、前記クランク状の段差部分は、前記支持体の長手方向にお,いて、直線状に形成された部分を有することが好ましい。前記のような陰極線管によれば、シャドウマスクの固着されたシャドウマスク構体をフェイスパネルに取り付けるための部材を、支持体に取り付けることが容易になる。また、前記クランク状の段差部分のうち、前記シャドウマスク側に変位した部分における中軸が、前記シャドウマスグの面より上側にあることが好ましい。前記のような陰極線管によれば、シャドウマスクの熱膨張により、シャドウマスクは、蛍光体スクリーン面側に近づくことになるので、色ずれ補正効果が得られる。

また、前記クランク状の段差部分の折れ曲がり部分は、円弧状に形成され、前記円弧の内周側の曲率半径は 2 0 mm以上であることが好ましい。前記のような陰極線管によれば、折れ曲がり部分における過度の応力集中を防止することができ、十分な剛性を確保することができる。

また、前記クランク状の段差部分で形成された凹部分を介して、前記 ,支持体と対向するように支持調整部材がさらに固着されていることが好ましい。前記のような陰極線管によれば、モーメント変化を小さくする効果に、支持体の剛性アップの効果が加わることになる。この場合、断面 2 次モーメン卜が増加するので、支持体に用いる鋼材の断面サイズを、よりランクの下のものとすることができる。さらに、電子ビーム射突時におけるシャドウマスクの管軸方向の変位をより抑えることができる。

さらに、支持体の管軸方向の軸回りの断面 2次モーメントに比べ、水平方向の軸回りの浙面 2次モ一メントが大きくなるので、支持体は管軸方向の変位が抑えられる一方で、水平方向の変位は増大することになり、この水平方向の変位を利用して、管軸方向の補正も可能になる。

また、前記支持調整部材には、前記支持調整部材の長手方向におけるばね定数を小さくする突起がさらに形成されていることが好ましい。前記のような陰極線管によれば、陰極線管動作時において支持調整部材が支持体を圧縮する方向の力を緩和することになるので、シャドウマスクの管軸方向の変位を低減させることができる。

また、前記支持調整部材の長手方向におけるばね定数は、 1 . 4 7 X 1 0 ⁴ N /mm以下であることが好ましい。

また、前記支持調整部材は、熱膨張係数が前記支持体より大きいことが

0 好ましい。前記のような陰極線管によれば、熱処理工程中におけるシャドゥマスクの塑性変形を防止することができる。さらに、陰極線管の動作時における管軸方向の変位を抑えることができる。

また、前記支持調整部材の熱膨張係数は、前記支持体の熱膨張係数の 1 . 2倍以上であることが好ましい。

また、前記支持体より熱膨張係数の小さい支持調整部材が、前記クランク状の段差部分のうち、前記シャドウマスク側に変位した部分における表面に固着されていることが好ましい。前記のような陰極線管によれば、熱処理工程中におけるシャドウマスクの塑性変形を防止することができる。

また、内部磁気シールドが、前記支持調整部材に、断熱材を介して固着されていることが好ましい。前記のような陰極線管によれば、支持体から内部磁気シールドへの熱伝達を抑え、内部磁気シールドの放熱効果を抑えることができるので、支持体と支持調整部材とを同じ温度で安定させることができる。このことにより、電子ビーム移動量を安定させることができ、色ずれ防止を図ることができる。

また、内部磁気シールドが、前記支持調整部材に固着されており、前記内部磁気シールドと前記支持調整部材との接触面積は、前記支持調整部材の片面の面積の 2 5 %以下であることが好ましい。前記のような陰極線管によれば、内部磁気シールドと支持調整部材との接触面積が小さいので、支持体から支持調整部材を経て内部磁気シールドへ伝わる熱伝達を抑え、内部磁気シールドの放熱効果を抑えることができるので、支持体と支持調整部材とを同じ温度で安定させることができる。このことにより、電子ビーム移動量を安定させることができ、色ずれ防止を図ることができる。また、前記内部磁気シールドと前記支持調整部材との接触面積は、前記支持調整部材の片面の面積の 5 %以下であることが好ましい。前記のような陰極線管によれば、支持体から支持調整部材を経て内部磁気シールドへ伝わる熱伝達をより確実に抑えることができるので、色ずれ防止がより確実になる。 '

また、前記内部磁気シールドと前記支持調整部材との間に、前記内部磁気シールド及び前記支持調整部材に比べ熱伝導率の低い部材が介在していることが好ましい。前記のような陰極線管によれば、支持体から支持調整部材を経て内部磁気シールドへ伝わる熱伝達をさらに確実に抑えることができる。

また、前記熱伝導率の低い部材の材料は、 S U S 3 0 4であることが好ましい。

また、前記内部磁気シールドは前記支持調整部材に、前記内部磁気シ一ルド及び前記支持調整部材のうち少なくともいずれかに形成された突起部を介して接合されており、前記接触面積は、前記突起部における接合面積であることが好ましい。前記のような陰極線管によれば、内部磁気シールドと前記支持調整部材とを容易かつ確実に接合しつつ、内部磁気シール ' ドと支持調整部材との接触面積を小さくすることができる。図面の簡単な説明

図 1は、本発明の一実施形態に係るカラー陰極線管の断面図。

図 2は、本発明の実施形態 1に係るシャドウマスク構体の斜視図。図 3は、本発明の実施形態 2に係るシャドウマスク構体の斜視図。図 4 Aは、従来のシャドウマスク構体に係るモーメン卜の印加状態の一例を示す図。

図 4 Bは、本発明の '実施形態のシャドウマスク構体に係るモーメントの印加状態を示す図。

図 5は、本発明の別の実施形態のシャドウマスク構体に係るモーメントの印加状態を示す図。図 6は、本発明の実施形態 3に係るシャドウマスク構体の斜視図。図 7 Aは、陰極線管動作時におけるフレーム及び支持調整部材の時刻と温度との関係を示す図。

図 7 Bは、陰極線管動作時における時刻と電子ビーム移動量との関係を示す図。

図 8は、内部磁気シールドの一例を示す斜視図。

図 9は、本発明の実施形態 4に係るシャドウマスク構体の斜視図。図 1 0は、内部磁気シールドとシャドウマスク構体とを接合した状態における図 9の A矢視図。

図 1 1は、内部磁気シールドとシャドウマスク構体とを接合した状態における図 9の I一 I線における断面図。

図 1 2 Aは、図 7の時刻 t 1より前の状態における陰極線管動作時のフレームの変位状態を示す図。

図 1 2 Bは、図 7の時刻 t 1より後の状態における陰極線管動作時のフレームの変位状態を示す図。

図 1 3 Aは、本発明の一実施形態に係るばね定数を小さくするための突起を形成した支持調整部材の一例の側面図。

図 1 3 Bは、本発明の一実施形態に係るばね定数を小さくするための突起を形成した支持調整部材の別の一例の側面図。

図 1 3 Cは、本発明の一実施形態に係るばね定数を小さくするための突起を形成した支持調整部材のさらに別の一例の側面図。

図 1 4 は、内部磁気シールドと支持調整部材との接合に係る実施例 1 の斜視図。

図 1 4 Bは、図 1 4 Aの I I一 I I線における断面図リ

図 1 5 Aは、内部磁気シールドと支持調整部材との接合に係る実施例 2 の斜視図。図 1 5 Bは、図 1 5 Aの III一 III線における断面図

図 1 6 Aは、内部磁気シールドと支持調整部材との接合に係る実施例 3 の斜視図。

図 1 6 Bは、図 1 5 Aの IV— IV線における断面図

図 1 7 Aは、本発明の実施形態 6に係る陰極線管動作時におけるフレーム及び支持調整部材の時刻と温度との関係を示す図。

図 1 7 Bは、本発明の実施形態 6に係る陰極線管動作時における時刻と電子ビーム移動量との関係を示す図。

図 1 8は、従来のカラー陰極線管の一例の断面図。発明を実施するための最良の形態

以下、図面を参照しながら、本発明の一実施形態について説明する。従来例と同一構成のものは同一番号を付して説明する。

(実施の形態 1 ) - 図 1は、本発明の実施形態 1に係るカラー陰極線管の断面図を示している。図 2は、図 1のシャドウマスク構体 1 6の斜視図を示している。図 2 ではシャドウマスク 6の図示は省略している。

板状部材であるフレーム 7の支持体であるフレ一ム 1 4は、折れ曲がり部分を有しており、この折れ曲がり部分によってクランク状の段差部分が形成されている。このクランク状の段差部分における面 1 4 bは、面 1 4 aに対して、シャドウマスク 6側に位置しており、面 1 4 aと面 1 4 bとの間には段差 1 5が形成されている。 '

' 上下のフレーム 7の各両端部に、左右のフレーム 1 4が溶接等で固着されて、枠状体が形成され（図 2) 、この枠状体のうちフレーム 7の上面にシャドウマスク 6が固着されてシャドウマスク構体 1 6が形成されている。一対の上下のフレーム 7には、板状のスプリング取付部材 2 1が固着され、このスプリング取付部材 2 1にスプリング部材 1 0が固定されている。一対の左右のフレーム 1 4には板状のスプリング取付部材 1 1が固着され、このスプリング取付部材 1 1にスプリング部材 1 2が固着されている。このことにより、スプリング部材 1 2の取付け穴 1 2 aは、フレーム 1 4の長手方向の略中央部に位置している。また、フレーム 1 4のクランク状部分のうち、面 1 4 bの形成部分は、フレーム 1 4の長手方向において直線状に形成されているので、スプリング取付部材 1 1の取り付けが容易である。

シャドウマスク構体 1 6のフェイスパネル 2への固定は、図 1 8の場合と同様であり、スプリング部材 1 0の取付け穴 1 0 aとフェイスパネル 2 内面の上下のピン 1 3とを嵌合させ、スプリング部材 1 2の取付け穴 1 2 aとフェイスパネル 2内面の左右のピン（図示せず）とを嵌合させることにより行われる。

図 4は、シャドウマスク構体に加わるモーメントを比較するための図であり、それぞれシャドウマスク構体の側面を部分的に示している。図 4 A は、図 1 8に示した従来例の場合の構成であり、図 4 Bは図 1に示した本実施形態の場合の構成である。図中の z軸の方向は管軸方向と等しく、上側に向かう方向を正とする。

いずれの図の場合も、シャドウマスク 6は、フレーム 7の上面 7 aに架張保持されており、シャドウマスク 6は矢印 a方向に引張力が加わっている。シャドウマスク 6の引張力を Fとすると、フレーム 7の上面 7 aには、引張力 Fと同じ大きさの反力 Fが矢印の方向（上面 7 aが内側に倒れ込む方向）に加わる'ことになる。なお、スプリング部材 1 2は厚さ 1 mm程度のものであり、シャドウマスク 6の熱膨張によるモ一メン卜変化は、すべて枠状体に組み立てられた各フレームにより決定される。

各図において、反力 Fによるモーメントについてみると、図 4 Aに示し、

た従来例の場合は、反力 Fによるフレーム 8の中軸上の中心点である A点回りのモーメント Mは、上面 7 aから中軸までの最短直線距離を Lとすると、 M=F XLとなる。すなわち、図 4 Aに示した状態では、フレーム 7 の上面 Ί aの反力 Fによる A点回りのモーメン卜 Mが加わった状態でつり合い状態が保たれていることになる。

このつり合い状態から、シャドウマスク 6が熱膨張して、引張力 Fが小さくなると、フレーム 7の上面 7 aの反力による A点回りのモ一メント M も小さくなり、つり合い状態も変動することになる。図 4 Aの場合では、熱膨張による引張力 Fの低下により、一点鎖線で示した位置から実線の位置に移動し、この状態で再びつり合い状態が保たれることになる。すなわち、熱膨張により、フレーム 7の上面 7 aは、 z軸の負方向に Δ ζだけ変位することになる。実際にはフレーム 8はスプリング部材 1 2の取付け穴 1 2 aで拘束されているため、 Δ zだけ z軸の負方向に変位することになる。 .

次に、図 4 Bに示した本実施形態の場合についてみると、反力 Fによる A点回りのモ一メン M' は、上面 7 aからフレーム 1 4 cの中軸までの最短直線距離 L ' とすると、 M' =F XL ' となる。本実施形態の場合は、フレーム 1 4の面 1 4 bは、面 14 aに対して、 z軸の正方向すなわちシャドウマスク 6側に位置している。これに伴て、 A点も z軸の正方向に変位している。したがって、距離 L ' は距離 Lに比べ段差 1 5の分短くなつているので、 L ' <Lとなり、 <Μの関係が成り立つ。

すなわち、図 4 Βに示した状態では、 Μより小さいモーメント] T が加わった状態でつり合い状態が保たれていることになる。図 4Aの場合と同様に、シャドウマスク 6が熱膨張して、引張力 Fが小さくなると、モーメント M' も小さくなり，つり合い状態も変動することになる。本図の場合では、引張力 Fの低下により、一点鎖線で示した位置から実線の位置に移動し、この状態で再び' pり合い状態が保たれることになる。このとき、 ' - 点鎖線で示したようにたわんだフレーム 1 4は、解放されるように動く。すなわち、熱膨張により、フレ一ム 7の上面 7 aは、 z軸の負方向に Δ z ' だけ変位することになる。

ここで、このような引張力の変動による z軸方向の変位量は、フレーム 1 4のたわみを発生させるフレーム 7の上面の反力による A点回りのモーメントに比例する。前記のように、 Μ ' <Mであるので、 Δ z ' く Δ z の関係が成り立つ。したがって、本実施形態によれば、フレーム 7の上面 7 aの反力による A点回りのモーメン卜を小さくできるので、フレーム 1 4のたわみの変化量を軽減させフレーム 7の上面 7 aの z軸方向の変位量も小さくすることができる。すなわち、電子ビーム射突によるシャドウマスク 6が熱膨張しても、シャドウマスク 6の管軸方向（z軸方向）の変位を抑えることができ、 Q値ずれも抑えることができる。

図 4 Bに示した実施形態では、フレーム 1 4の面 1 4 bは、面 1 4 aに対して、 z軸の正方向に変位している力面 1 4 bはシャドウマスク 6の面より下側にある。図 5に示した実施形態は、フレーム 2 0の面 2 0 aと面 2 0 bとの間の段差が、図 4 Bの場合と比べて大きく、面 2 0 bがさらに z軸の正方向に変位しており、面 2 0 bはシャドウマスク 6の面より上側に位置している。

本実施形態によれば、フレーム 2 0の中軸上の中心点である A点は、図 4 Bの場合に示した実施形態と異なり、シャドウマスク 6の面より上側に位置しているので、 A点回りのモーメント Mの方向が逆になる。このため. シャドウマスク 6の熱膨張によるフレーム 7の上面 7 aの変位の方向も逆（z軸の正方向〉になる。このように、シャドウマスク 6が z軸の正方向に変位することにより、シャドウマスク 6は、蛍光体スクリーン面 2 a 側に近づくことになるので、色ずれ補正効果が得られることになる。また、図 4 Bに示したフレーム 1 4には、シャドウマスク 6の架張保持の際に圧縮力が加わり、架張保持の後においては、前記のように A点回りのモ一メン卜が加わるので、塑性変形しない程度の一定の剛性が要求される。このため、クランク状部分における円弧状の折れ曲がり部分 1 4 c 、 1 4 dの内周側の曲率半径は 2 0 mm以上であることが好ましく、 3 0 m m以上であることがより好ましい。このことは、図 5の場合、及び以下に説明する図 3に示した実施形態の場合も同様である。

(実施の形態 2 )

図 3は、実施形態 2に係るシャドウマスク構体の実施形態を示している。本図では、シャドウマスク 6の図示は省略している。本図に示したシャドゥマスク構体 1 7は、図 2に示した枠状体と同様に、板状部材であるフレーム 7の支持体であるフレーム 1 8は、折れ曲がり部分を有しており、この折れ曲がり部分によってクランク状の段差部分が形成されている。このクランク状の段差部分における面 1 8 bは、面 1 8 aに対して、シャドウマスク 6側に位置しており、面 1 8 aと面 1 8 bとの間には段差が形成されている。

フレーム 1 8は、フレーム 7の長手方向において端部から内側に至る延出部 1 8 cを有しており、延出部 1 8 cの端部とフレーム 7とを固着することにより、延出部 1 8 cの端部はフレーム 7の長手方向における内側に入り込んだ部分で溶接等により固着されている。このため、フレーム 7の両端部分においては、フレーム 7と支持体 1 8とは離間している。 ' 本図に示した実施形態の場合も、図 2に示した実施形態の場合と同様に、フレーム 7の,上面 Ί aの反力による A点回りのモーメントを小さくでき、フレーム 1 8のたわみ変化を軽減させることができ、シャドウマスク 6が熱膨張しても、シャドウマスク 6 .の管軸方向の変位を抑えることができ、 q値ずれも抑えることができる。本図に示したような、シャドウマスク構体 1 7を用いれば、フレーム 7 の長手方向におけるシャドウマスク 6の引張力の分布を山型にし易すくなり、シャドウマスクの振動をシャドウマスクの自由端部で抑え易くなる。この場合、シャドウマスク 6の熱膨張により、引張力が小さくなつた場合は、図 2に示したようなシャドウマスク構体 1 6に比べて、短軸であるフレーム 1 8の動きが大きくなる。しかしながら、内側に入り込んだ延出部 1 8 cで応力が吸収され、フレーム 1 8上のスプリング部材 1 2を取り付けた軸上への応力が軽減される。このため、本実施形態では前記のような A点回りのモ一メントを小さくできる効果がより有効である。

図 1に示したような本実施形態に係るシャドウマスク構体を用いた実施例と、図 1 8に示したような従来のシャドウマスク構体を用いた従来例とで、電子ビーム照射時における電子ビーム移動量を比した実験結果を以下の表 1 、 2に示す。

表 1

E W端部コーナ部

従来例外 1 5 m 外 2 0 ^ m

実施例外 5 m 外 7 m

表 2

E W端部コーナ部

従来例外外 22 00 00 m 外 1 3 0 m

• 実施例外外 1l 0O 0O i mm 外 9 0 z m

表 1は、電子ビームをシャドウマスク全体に照射した場合の実験結果で、表 2は、電子ビームをシャドウマスクに局部的に照射した場合の実験結果である。表 2の場合は、シャドウマスクの左右の両端部に、電子ビームを照射し、電子ビームを照射した部分の面積はそれぞれシャドウマスク面積の 1 / 5に相当する。表 1 、 2において、 E W端部とあるのは、シャドウマスク左右の両端部のことであり、シャドウマスク表面側からみて右側が E端部で、左側が W 端部である。実験結果中、外とあるのは電子ビ一ムが蛍光体面において外. 側に移動したことを意味する。また、表 1、 2のいずれの塲合も、電子ビーム量は、 I a = 1 6 5 0 Aとした。

シャドウマスクが管軸の負方向（蛍光体面から遠ざかる方向）に変位するほど、電子ビームは蛍光体面において、外側に移動することになるが、表 1、 2に示した実施例ではいずれも、電子ビームの外側への移動量が大幅に低減されており、シャドウマスクの管軸方向の変位が大幅に低減していることが分かる。

(実施の形態 3 )

図 6は、実施形態 3に係るシャドウマスク構体の斜視図を示している。本図ではシャドウマスク 6の図示は省略している。本実施形態は、図 2 に示した実施形態のフレーム 1 4に支持調整部材 2 2を固着したものである。本図に示したように、支持調整部材 2 2は、，クランク状の段差部分で形成された凹み部分を介して、フレーム 1 4と対向するように配置されており、支持調整部材 2 2の両端部がフレーム 1 4の裏面に固着している _c このことにより、短軸であるフレーム 1 4の剛性が向上し、矩形断面と同様の効果が得られる。特に、管軸方向の軸である軸 2 7回りの断面 2次モーメントに比べ、水平方向の軸である軸 2 8回りの断面 2次モーメン卜が大きくなるので、フレーム 1 4は長手方向の湾曲に対して強度が向上する。すなわち、本実施形態では図 2、 3の実施形態におけるモーメント変化を小さくする効果に、フレーム 1 4の剛性アップの効果が加わることになる。

このため、図 2、 3の実施形態に比べ、電子ビーム射突時における短軸のモーメント変化によるシャドウマスクの管軸方向の変位をより抑えることができる。また、前記のように剛性アップの効果が加わることにより、断面 2次モーメン卜が増加するので、支持体に用いる鋼材の断面サイズを、よりランクの下のものとすることができる。

さらに、前記のように、フレーム 1 4は、管軸方向の軸（軸 2 7 ) 回りの断面 2次モーメントに比べ、水平方向の軸（軸 2 8 ) 回りの断面 2次モーメントが大きくなるので、フレーム 1 .4は管軸方向（軸 2 7方向）の変位が抑えられる一方で、水平方向（軸 2 8方向）の変位は増大することになる。フレーム 1 4が水平方向のうちフレーム 1 4が外側に広がる方向に動いた場合、フレーム 1 4に固定されている板状のスプリングを用いて、フレーム 1 4を管軸方向に変位させることもできる。すなわち、フレーム 1 4の水平方向の変位を利用して、管軸方向の補正も可能になる。

(実施の形態 4 )

実施形態 4は、さらに新たな効果を得るため、支持調整部'材の材料を、支持調整部材が固着される短辺フレームより熱膨張係数の大きい材料としたものであり、短辺フレームが鉄材であれば、支持調整部材は例えば S U S 3 0 4を用いる。

このことにより、本実施形態は、フリットシール工程等における高温領域での熱処理の際に、シャドウマスクが短辺フレームにより過度に引き伸ばされることにより発生するシャドウマスクの塑性変形、及び熱クリーブ現象による引張力の低下を防止することができる。

すなわち、高温状態においては、短辺フレームと支持調整部材との熱膨張係数の差により、例えば図 6に示した例では、短辺フレーム 1 4は矢印 cで示したように凹状に湾曲し、シャドウマスクに対しては、架張方向の引張力を緩和する方向に力が加わることになるのセ、温度上昇によるシャドウマスクに加わる引張力は軽減されることになる。

前記のように、支持調整部材を、短辺フレームより熱膨張係数を大きくすることにより、フリットシール工程等の生産工程における高温領域での熱シャドウマスクの塑性変形を防止することができることになるが、このように熱膨張係数の差を設けることは、陰極線管の動作時における管軸方向の変位を抑えることにもなる。このことについて、図？〜 1 2を用いながら説明する。図 7は、陰極線管動作時おける短辺フレーム及び支持調整部材の時刻と温度との関係を示している。線 2 3は短辺フレームの時刻と温度との関係、線 2 4は支持調整部材の時刻と温度との関係を示している。図 8は、内部磁気シールドの斜視図を示している。本図に示した内部磁気シールド 3 0は、本体 3 0 aから延出した溶接用の平面部 3 1と、この平面部 3 1から折れ曲がって形成されたス力一ト部 3 2を有している。本体 3 0 aは、電子ビーム移動部を囲むように、箱状に形成されている。図 9は、シャドウマスク構体の一実施形態の斜視図を示している。本図に示したシャドウマスク構体 3 3は、基本構成は図 6に示したものと同様であり、板状部材である長辺フレーム 3' 4に支持体である短辺フレーム 3 5が固着されており、各長辺フレーム 3 4にはシャドウマスク 3 6が固着されている。さらに短辺フレーム 3 5には、支持調整部材 3 7が固着されている。，

本図では、.支持調整部材 3 7側を表面にして図示しており、図 8に示した内部磁気シールド 3 0は、スカー卜部 3 2側がシャドウマスク構体 3 3 に覆い被さるように取付けられ、内部磁気シールド 3 0の平面部 3 1を、シャドウマスク構体 3 3の支持調整部材 3 7に溶接することにより、双方が互いに固着される。例えば図 8に示した平面部 3 1の溶接点 3 8と、図 9に示した支持調整部材 3 7の溶接^ 3 9とを重ね合わせて溶接される。図 1 0は、内部磁気シ一ルド 3 0とシャドウマスク構体 3 3とを接合した状態における A矢視（図 9 ) 図である。本図では、内部磁気シールド 3 0のスカート部 3 2の図示は一部省略しており，平面部 3 1と支持調整部材 3 7とが接合されていることが分かる。図 1 1は、磁気シールド 3 0とシャドウマスク構体 3 3とを接合した状態における I一 I線'（図 9 ) における断面図である。本図に示したように、内部磁気シ一ルド、 3 0には、エレクトロンシールド 4 0が接合されている。

陰極線管の動作により、図 1 1の矢印し jで示したように、電子銃から電子ビームが発射され、陰極線管内部の温度上昇が始まることになる。構造上、電子ビームはシャドウマスク 3 6の有効面積の 1 1 0 %で走査するため、有効面積を超え ¾電子ビームのうち、片側分の約 5 %の電子ビ一ムがそれぞれ両端部のエレクトロンシールド 4 0に射突することになる (矢印 i ) 。したがって、陰極線管の動作直後から、電子ビームは、エレクトロンシールド 4 0及びシャドウマスク 3 6に射突することになる。ここで、エレクト口ンシ一ルド 4 0は、内部磁気シールド 3 0に溶接により接合されているので、エレクトロンシールド 4 0に電子ビームが射突することにより、内部磁気シルド 3 0の温度も上昇する。内部磁気シ一ルド 3 0が温度上昇すると、これと溶接により接合されている支持調整部材 3 7の温度も上昇する。この段階では短辺フレーム 3 5は、支持調整部材 3 7の温度に接近するほどの温度上昇には至っていない。この状態を示しているのが、図 7の時刻 t 1より前の状態であり、時刻 t 1より前では、短辺フレーム 3 4より、支持調整部材 3 7の温度の方が高くなつている。図 1 2 Aは、図 7の時刻 t 1より前の状態において、支持調整部材 3 7 の温度が短辺フレーム 3 5の温度より高い場合の短辺フレ一ム' 3 5の変位状態を示した図である。本図では、短辺フレーム 3 5と支持調整部材 3 7の熱膨張係数が等しいことを前提としている（図 1 2 Bについても同じ）。

仮に、支持調整部材 3 7が短辺フレーム 3 5に固着されていないとすれぱ、支持調整部材 3 7の温度が短辺フレーム 3 5の温度より高いので、支持調整部材 3 7と、これと対応する部分の短辺フレーム 3 5とを比較する ' と、支持調整部材 3 7の熱膨張による伸びが短辺フレーム 3 5の伸びより大きくなる。

実際には、支持調整部材 3 7は短辺フレーム 3 5に固着されているので、支持調整部材 3 7は、短辺フレーム 3 5を引っ張る方向（矢印 d ) に力を印加することになる。その結果短辺フレーム 3 5は、矢印 eで示したように凹状に湾曲し、シャドウマスク 3 6は、蛍光体面に近づく方向に変位することになる（図 1 2 Aの一点鎖線部）。このことにより、 Q値は小さくなる。

エレクトロンシ一ルド 4 0には、両側分合わせて電子ビームの約 1 0 % 程度が射突するのに対して、シャドウマスク 3 6には、大半の電子ビームが射突する。このことにより、シャドウマスク 3 6は温度上昇し、シャドゥマスク 3 6の熱量は長辺フレーム 3 4へと移動し、さらに短辺フレーム 3 5へと移動する。このため、図 7の時刻 t 1より前の状態のように、短辺フレーム 3 5は、支持調整部材 3 7に対して時間遅れで温度上昇することになる。 .

- 短辺フレーム 3 5へは、長辺フレーム 3 4からの熱量移動が継続するので、短辺フレーム 3 5は温度上昇し続け、図 7に示したように時刻 t 1において、短辺フレーム 3 5と支持調整部材 3 7との温度が等しくなり、さらに温度上昇を続ける。これは、長辺フレーム 3 4から短辺フレーム 3 5 へ伝わる熱量が、エレクトロンシールド 4 0、内部磁気シールド 3 0を経て支持調整部材 3 7へ伝わる熱量より大きいからである。時刻 t 1以降も、図 7に示したように、短辺フレーム 3 5は温度上昇し続け、所定の温度に達し安定する。，

一方、短辺フレーム 3 5の温度上昇により、短辺フレーム 3 5の熱量は、支持調整部材 3 7にも移動することになる。この場合、支持調整部材 3 7 の温度は、これに接合されている内部磁気シールド 3 0の温度より高くなるので、支持調整部材 3 7の熱量は、内部磁気シールド 3 0へと移動することになる。内部磁気シールド 3 0は、図 8に示したように、相当量の表面積を有しているので、内部磁気シールド 3 0は放熱板として作用することになり、支持調整部材 3 7の温度上昇は抑えられることになる。

すなわち、支持調整部材 3 7と短辺フレーム 3 5との温度が等しくなつた時刻 t 1以降においても、短辺フレーム 3 5は、温度上昇し続けるのに対して、支持調整部材 3 7の温度上昇は停止し、所定温度で安定状態を維持する。したがって、時刻 t 1より後においては、支持調整部材 3 7と短辺フレーム 3 5との温度の上下関係が逆転し、短辺フレーム 3 5の温度は、支持調整部材 3 7の温度より高くなつた状態で安定する。

図 1 2 Bは、図 7の時刻 t 1より後の状態において、短辺フレーム 3 5 の温度が支持調整部材 3 7の温度より高い状態における短辺フレーム 3 5の変位を示した図である。仮に、支持調整部材 3 7が短辺フレーム 3 5 に固着されていないとすれば、短辺フレーム 3 5の温度が支持調整部材' 3 7の温度より高いので、支持調整部材 3 7と、これと対応する部分の短辺フレーム 3 5とを比較すると、短辺フレーム 3 5の熱膨張による伸びが支持調整部材の伸びより大きくなる。

実際には、支持調整部材 3 7は短辺フレーム 3 5に固着されているので，支持調整部材 3 7は、短辺フレーム 3 5を圧縮する方向（矢印 f ) に力を印加することになる。その結果短辺フレーム 3 5は、矢印 gで示したように凸状に湾曲し、シャドウマスク 3 6は、蛍光体面から遠ざかる方向に変位することになる（図 1 2 Bの一点鎖線部）。このことにより、 Q値は大きくなる。 .

図 1 2 Bの場合において、支持調整部材 3 7の熱膨張係数が短辺フレーム 3 5の熱膨張係数より十分大きければ、図 1.2 Aの場合のように、支持調整部材 3 7は、短辺フレーム 3 5を引っ張る方向（矢印 d) に力を印加することになる。このため、短辺フレーム 3 5は、矢印 eで示したように凹状に湾曲し、シャドウマスク 3 6は、蛍光体面に近づく方向に変位することになり、管軸方向の変位を低減させることができる。

すなわち、支持調整部材 3 7の熱膨張係数を、短辺フレーム 3 5の熱膨張係数より大きくすることにより、フリットシール工程等の生産工程における高温領域でのシャドウマスクの塑性変形を防止できるだけでなく、陰極線管の動作時において、短辺フレーム 3 5と支持調整部材 3 7との間の温度差で生じる管軸方向の変位を抑えることができる。この場合、支持調整部材 3 7の熱膨張係数は、短辺フレーム 3 5の熱膨張係数の 1. 2倍以上であることが好ましく、例えば支持調整部材 3 7に S US 3 04 (熱膨張係数 1 8 0 X 1 0 -⁷/°C) 、短辺フレーム 3 5にクロムモリブデン鋼 (熱膨張係数 1 2 0 X 1 0_⁷/°C) を用いればよい。

なお、支持調整部材 3 7の熱膨張係数と、短辺フレーム 3 5の熱膨張係数とが等しい場合は、前記のように短辺フレーム 3 5と支持調整部材 3 7 との間の温度差による管軸方向の変位が生じることになり、また熱膨張係数の差が小さい場合は、このような変位を十分に抑えられないことになる _c しかしながら、この場合あっても、短辺フレーム 3 5の剛性アツプという効果は得られるので、支持調整部材 3 7を有しない構成と比べ、電子ビ —ム射突時におけるシャドウマスクの管軸方向の変位をより抑えることができるという効果には変わりない。

(実施の形態 5)

以上、陰極線管動作時において、シャドウマスク 3 6を、蛍光体面に近づく方向に変位させるために、支持調整部材 3 7の熱膨張係数を、短辺フ ' レーム 3 5の熱膨張係数より大きくした例を説明した力支持調整部材 3 7の長手方向におけるばね定数を小さくしてもよい。このことにより、図 1 2 Bに示したような支持調整部材 3 7の短辺フレーム 3 5を圧縮する方向（矢印 f ) の力を緩和することになるので、シャドウマスク 3 6の管軸方向の変位を低減させることができる。

図 1 3 A〜Cは、ばね定数を小さくした実施形態 5に係る支持調整部材の側面図である。本図に示した支持調整部材 2 2 a〜2 2 cは、ばね定数を小さくするため、いずれも突起が形成されており、各突起は支持調整部材を、側面から見て略中央部分で曲げ加工して形成したものである。図 1 3 Aの支持調整部材 2 2 aは、側面から見て逆 V字型の突起が形成されており、図 1 3 Bに示した支持調整部材 2 2 bは、側面から見て逆 U字型、又は半円上の突起が形成されている。図 1 3 Cに示した支持調整部材 2 2 cは、図 1 3 Aに示した突起形状にさらに折り曲げ形状を追加したものである。

各支持調整部材が、ばね効果を発揮し、短辺フレーム 3 5の圧縮方向の力を緩和するためには、各図に示した突起形状は、幅 wが 5〜 5 O m mの範囲内、高さ hが 5〜 5 0 mmであることが好ましい。また、各支持調整部材の長手方向におけるばね定数は、 1 . 4 7 X 1 0 ⁴ N Zmm以下であることが好ましい。また、ばね定数を小さくするため、各支持調整部材の断面積を小さくしてもよい。

(実施の形態 6 ) , 本実施形態は、時間の経過による Q値ずれを防止する別の実施形態である。実施形態 4で説明したように、支持調整部材 3 7と短辺フレーム 3 4 の熱膨張係数が同程度であるとすれば、時間の経過ともに、シャドウマスク面が、蛍光体面に近づいたり離れたりするため、電子ビーム軌道が変化する。図 7 Bには、時刻と電子ビーム移動量との関係図を示しており、電子ビーム軌道の変化について、図 7 Aに示した時刻と温度との関係図と対比しながら説明する。時刻 0までの、電子ビーム移動量は、動作初期において電子ビームがシャドウマスクに射突することにより、シャドウマスクが熱膨張し、この熱膨張に対応したフレームの変形により発生するものである。時刻 t 0を過ぎると、短辺フレームよりも支持調整部材の方が温度が高いため、支持調整部材の熱膨張が短辺フレームの熱膨張に比べて大きくなるので、シャドウマスクは熱膨張する前の状態に戻る方向に変化し、ビーム移動量が一旦小さくなる。

続いて、支持調整部材の温度上昇が緩やかになるのに対して、短辺フレ —ムは温度上昇速度を維持したまま、温度上昇し続けるので、短辺フレームの熱膨張により、シャドウマスクは熱膨張する方向に変化し、ビーム移動量が増加する。時刻 t 1において支持調整部材と短辺フレームとの温度が同じになると、電子ビーム移動量は初期の時刻 t 0の場合と同じになる。その後もビーム移動量は次第に増加し、ビーム移動量は最終的には安定する。

このような電子ピ一ム移動量の変化は、 T Vセッ卜の調整を困難にしてしまう。本実施形態は、支持調整部材と内部磁気シ一ルドとの間の熱伝導を抑えることにより、支持調整部材とこれを固定している短辺フレームとの間の温度差の発生を防止し、電子ビームの移動量を安定させるためのものである。

図 1 4に示した実施例は、図 8に示したような内部磁気シールド 3 0の平面部 3 1と支持調整部材 3 7とを突起部を介して接合したものである。図 1 4 Aは、平面部 3 1の斜視図を示しており、図 1 4 Bは、図 1 4 Aの I I一 I I線における断面図を示している。図 1 4 A、 Bにおいて、内部磁気シールド 3 0の平面部 3 1には、突起部 4 1が形成されている。突起部 4 1は、平面部 3 1に凹部を形成するように窪みを設け、平面部 3 1を支持調整部材 3 7側に突起させた部分である。 4 2は溶接点を示しており、突起部 4 1とその下の支持調整部材 3 7とが溶接により接合される。

このことにより、図 1 4 Bに示したように、平面部 3 1の下面と支持調整部材 3 7の上面との間には間隙が形成され、この間隙内に内部磁気シ一ルド 3 0及び支持調整部材 3 7より、熱伝導率が低い低熱伝導率部材 4 3 が介在している。内部磁気シールド 3 0及び支持調整部材 3 7が鉄材であれば、低熱伝導率部材 4 3には、例えば S U S 3 0 4を用いる。

本図に示した実施例によれば、平面部 3 1 と支持調整部材 3 7との間の熱伝導が抑えられるので、実施形態 4で図 1 1を用いて説明したような、エレクトロンシールド 4 0、内部磁気シールド 3 0を経て支持調整部材 3 7へ伝わる熱伝達を遮断することができる。したがって、支持調整部材 3 7の温度上昇は、専ら短辺フレーム 3 5からの熱伝導によることになる。一方、このように平面部 3 1と支持調整部材 3 7との間の熱伝導を抑えたことにより、支持調整部お 3 7から平面部 3 1への熱伝達も抑えられるので、実施形態 4で説明したような、内部磁気シールド 3 0の放熱効果も抑えることができる。

ここで、図 1 7 Aは、本実施形態に係る陰極線管動作時におけるフレーム及び支持調整部材の時刻と温度との関係を示す図を示しており、図 1 Ί Aは、本実施形態に係る陰極線管動作時における時刻と電子ビーム移動量との関係を示している。図 1 7 Aの破線で示した曲線は、比較のた.め図示したものであり、図 7 Bに示した時刻と電子ビーム移動量との関係に相当する。

すなわち、図 1 7 Aに示したように、短辺フレーム 3 5と支持調整部材 3 7の温度は、陰極線管の動作後、同じ上昇速度で上昇し、時刻 t 1より後において、支持調整部材 3 7と短辺フレーム 3 5とは、同じ温度で安定することになる。このことにより、図 1 7 Bに示したように、時刻 t 0以降においては、電子ビーム移動量は、一定値となり安定する。本実施例では、図 1 4 Bに示したように、平面部 3 1と支持調整部材 3 7との間の接触面積は、突起部 4 1の接合部分における面積となる。この接触面積は、小さいほど平面部 3 1 と支持調整部材 3 7との間の熱伝導を抑えることができる。このため、接触面積は、支持調整部材 3 7の片面の面積の 2 5 %以下であることが好ましく、 5 %以下であることがより好ましい。

図 1 5に示した実施例も、図 8に示した内部磁気シールド 3 0の平面部 3 1と支持調整部材 3 7とを突起部を介して接合したものである。図 1 5 Aは、平面部 3 1の斜視図を示しており、図 1 5 Bは、図 1 5 Aの I I I一 I I I線における断面図を示している。図 1 5 A、 Bにおいて、内部磁気シールド 3 0の平面部 3 1には、突起部 4 5が形成されている。突起部 4 5は、スリツト 4 4間の部分に凹部を形成するように窪みを設け、平面部 3 1を支持調整部材 3 7側に突起させた部分である。 4 5は溶接点を示しており、突起部 4 5とその下の支持調整部材 3 7とが溶接により接合される。

本実施例においても、平面部 3 1と支持調整部材 3 7との間に低熱伝導率部材 4 6が介在している。低熱伝導率部材 4 6の材料、及び突起部 4 5 における接触面積の比率は、前記実施例と同様である。すなわち、本実施例は、突起部の形成方法以外の構成は、図 1 4に示した前記実施例と同様であり、同様の効果が得られる。 ■ 図 1 6に示した実施例も、平面部 3 1と支持調整部材 3 7とを、突起部を介して接合したものである。図 1 6 Aは、支持調整部材 3 7の斜視図を示しており、図 1 6 Bは、図 1 6 Aの IV— IV線における断面図を示している。

図 1 6 A、 Bにおいて、支持調整部材 3 7には、突起部 4 7が形成されている。突起部 4 7は、支持調整部材 3 7を裏面側からみて、支持調整部材 3 7に凹部を形成するように窪みを設け、支持調整部材 3 7を平面部 3 1側に突起させた部分である。 4 8は溶接点を示しており、突起部 4 7とその上の平面部 3 1とが溶接により接合される。 '

本実施例においても、平面部 3 1と支持調整部材 3 7との間に低熱伝導率部材 4 9が介在している。低熱伝導率部材 4 9の材料、及び突起部 4 7 における接触面積の比率は、前記実施例と同様である。すなわち、本実施例は、突起部の形成方法以外の構成は、図 1 4に示した前記実施例と同様であり、同様の効果が得られる。

図 1 4〜 1 6に示.した実施例では、平面部 3 1と支持調整部材 3 7との間を突起部を介して接合した例で説明レたが、突起部を形成することなく、平面部 3 1 と支持調整部材 3 7 との間にセラミック等の断熱材を介在させて接合させてもよい。この構成では、'図 1 3〜1 5に示した実施例と比ベ、容易かつ確実な接合という点では不利になるが、平面部 3 1と支持調整部材 3 7とが直接接する部分がなくなるので、断熱効果がより確実になる。

また、平面部 3 1 と支持調整部材 3 7との接触面積が小さく、十分な断熱効果を発揮できる場合は、平面部 3 1と支持調整部材 3 7との間の低熱伝導率部材 4 9を介在させない構成としてもよい。

なお、図 6に示した実施形態では、フレーム 1 4の裏面に高膨張の支持調整部材 2 2を固着レた例で示したが、フレーム 1 4表面の面 1 4 bにフレーム 1 4より熱膨張係数の小さい低膨張の支持調整部材を固着した場合であっても、同様の効果が得られる。この場合の低膨張の支持調整部材としては、例えば 3 6 % N i— F e合金を用いることができる。

また、図 2に示した実施形態のフレーム 1 4に支持調整部材を固着した例で説明したが、図 3に示した実施形態のフレーム 1 8にま持調整部材を固着しても同様の効果が得られる。

また、シャドウマスクを一軸で架張した場合、横方向に空隙ができるため、地磁気の磁束が通り易くなり、そのため電子ビームが動き色ずれが発生することになる。前記各実施形態では、フレームにクランク状の段差部分を形成することにより、横方向の空隙を鉄系材料で遮蔽することが可能となるので、磁気シールド効果が得られることになる。

また、前記各実施形態では、スプリング取付部材 1 1を介して、スプリング部材 1 2をフレーム 1 4、 1 8に取り付けた例で説明したが、スプリング部材 1 2をフレーム 1 4、 1 8又は支持調整部材 2 1に、直接取り付けてもよい。この場合の取り付け部分は、クランク状の段差部分で形成された βΰみ部分でも、凹み部分の外部でもよく、スプリング取り付け部材が不要になるという効果がある。 ,

また、フレーム 1 4のフレーム 7への固着部分において、フレ一ム 1 4 を折り曲げている例で説明したが、フレーム 1 4を直線状のままフレーム 7 'へ固着してもよい。

また、フレーム 1 4、 1 8に形成したクランク状の段差部分の形状は、略コの字状の例で説明したが、これに限る.ものではなく、図 1 7を用いて説明した支持調整部材の形状のように、逆 V字型（山型）や逆 U字型（円弧型）であってもよい。

また、シャドウマスク構体を 4つのスプリング部材で懸架した例で説明したが、 3つのスプリング部材で懸架しても同様の効果が得られる。また、前記実施形態では、板状部材である上下フレームの上面にシャドゥマスクを固着した例で説明したが、シャドウマスクは必ずしもフレームの上面に固着する必要はなく、フレームの上部に固着されていればよい。例えばシャドウマスク端部を折り曲げ、この折り曲げ部をフレーム側面の上部に固着したものでもよい。産業上の利用可能性以上のように、本発明によれば、シャドウマスク構体を形成する一対のフレームに、クランク状の段差部分が形成されているので、シャドウマスク構体の内力モーメントを小さくでき、電子ビーム射突によりシャドウマスクが熱膨張しても、シャドウマスクの管軸方向の変位を抑えることができ、 Q値ずれも抑えることができる。また、支持体のクランク状の段差部分により、横方向の空隙を鉄系材料で遮蔽することが可能となるので、磁気特性を改善できる。このため本発明は、テレビ受像機、コンピューターディスプレイ等に用いられるシャドウマスク型の陰極線管に用いることができる。 2

8

Claims

求の範囲

1 . 一対の板状部材と、前記一対の板状部材が対向した状態で前記各板状部材と固着して前記各板状部材を支持する一対の支持体と、引張力が印加された状態で前記各板状部材に固着されたシャドウマスクとを備えた陰極線管であって、前記支持体は前記シャドウマスク側に凸となるように形成されたクランク状の段差部分を有していることを特徴とする陰極線管。

2 . 前記支持体は、前記板状部材の長手方向において端部から内側に至る延出部を有しており、前記延出部の端部と前記板状部材とを固着することにより、前記支持体は前記板状部材の長手方向における内側に入り込んだ部分で固着されている請求の範囲第 1項に記載の陰極線管。

3 . 前記支持体には、前記クランク状の段差部分で形成された凹み部分に位置し、前記支持体を支持するスプリング取付部材がさらに固着されており、前記スプリング取付部材にはスプリング部材が固着され、前記スプリング部材には取付けピンに差し込むための取付け孔が形成されており、前記取付け孔の中心点は、前記板状部材を固着している部分の前記支持体の位置に対して、前記シャドウマスク側と反対側に位置している請求の範囲第 1項に記載の陰極線管。

4 . 前記支持体には、前記クランク状の段差部分で形成された凹み部分又は凹み部分の外部に位置し、前記支持体を支持するスプリング部材が固着され、前記スプリング部材には取付けピンに差し込むための取付け孔が形成されており、前記取付け孔の中心点は、前記板状部材を固着している部分の前記支持体の位置に対して、前記シャドウマスク側と反対側に位置している請求の範囲第 1項に記載の陰極線管。

5 . 前記クランク状の段差部分は、.前記支持体の長手方向において、直線状に形成された部分を有する請求の範囲第 1項に記載の陰極線管。

6 . 前記クランク状の段差部分のうち、前記シャドウマスク側に変位した部分における中軸が、前記シャドウマスクの面より上側にある請求の範囲第 1項に記載の陰極線管。 '

7 . 前記クランク状の段差部分の折れ曲がり部分は、円弧状に形成され、前記円弧の内周側の曲率半径は 2 0 mm以上である請求の範囲第 1項に記載の陰極線管。

8 . 前記クランク状の段差部分で形成された凹み部分を介して、前記支持体と対向するように支持調整部材がさらに固着されている請求の範囲第 1項に記載の陰極線管。

9 . 前記支持調整部材には、前記支持調整部材の長手方向におけるばね定数を小さくする突起がさらに形成されている請求の範囲第 8項に記載の陰極線管。

1 0 . 前記支持調整部材の長手方向におけるばね定数は 1 . 4 7 X 1 0 ⁴ N /mm以下である請求の範囲第 8項に記載の陰極線管。

1 1 . 前記支持調整部材は、熱膨張係数が前記支持体より大きい請求の範囲第 8項に記載の陰極線管。

1 2 . 前記支持調整部材の熱膨張係数は、前記支持体の熱膨張係数の 1 . 2倍以上である請求の範囲第 1 1項に記載の陰極線管。

1 3 . 前記支持体より熱膨張係数の小さい支持調整部材が、前記クランク状の段差部分のうち、前記シャドウマスク側に変位した部分における表面に固着されている請求の範囲第 1項に記載の陰極線管。

1 4 . 内部磁気シールドが、前記支持調整部材に、断熱材を介して固着されている請求の範囲第 8項に記載の陰極線管。

1 5 . 内部磁気シールドが、前記支持調整部材に固着されており、前記内部磁気シールドと前記支持調整部材との接触面積は、前記支持調整部材の片面の面積の 2 5 %以下である請求の範囲第 8項に記載の陰極線管。

1 6 . 前記内部磁気シールドと前記支持調整部材との接触面積は、前記支持調整部材の片面の,面積の 5 %以下である請求の範囲第 1 5項に記載の陰極線管。 ·

1 7 . 前記内部磁気シールドと前記支持調整部材との間に、前記内部磁気シ一ルド及び前記支持調整部材に比べ熱伝導率の低い部材が介在している請求の範囲第 1 5項に記載の陰極線管。

1 8 . 前記熱伝導率の低い部材の材料は、 S U S 3 0 4である請求の範囲第 1 7項に記載の陰極線管。

1 9 . 前記内部磁気シールドは前記支持調整部材に、前記内部磁気シールド及¹び前記支持調整部材のうち.少なくともいずれかに形成された突起部を介して接合されており、前記接触面積は、'前記突起部における接合面積である請求の範囲第 1 5項に記載の陰極線管。