JP2002260550A

JP2002260550A - 陰極線管

Info

Publication number: JP2002260550A
Application number: JP2001100293A
Authority: JP
Inventors: Hirotoshi Watanabe; 寛敏渡辺; Masayuki Omori; 政幸大森; Hideji Omae; 秀治大前
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Holdings Corp
Priority date: 2000-06-01
Filing date: 2001-03-30
Publication date: 2002-09-13
Anticipated expiration: 2021-03-30
Also published as: US20020180329A1; CN1229843C; JP3943343B2; EP1209717A4; KR100399858B1; US6566798B2; WO2001093299A1; EP1209717A1; CN1366703A; KR20020016797A

Abstract

(57)【要約】【課題】シャドウマスクの管軸方向の位置のずれを抑
え、色むらを防止した陰極線管を提供する。【解決手段】一対の板状部材７が対向した状態で各板
状部材７と固着して各板状部材７を支持する一対の支持
体１４と、引張力が印加された状態で各板状部材７に固
着されたシャドウマスク６とを備え、支持体１４はシャ
ドウマスク６側に凸となるように形成されたクランク状
の段差部分を有している。このことにより、シャドウマ
スク構体の内力モーメントを小さくできるので、電子ビ
ーム射突によりシャドウマスク６が熱膨張しても、シャ
ドウマスク６の管軸方向の変位を抑えることができ、ｑ
値ずれも抑えることができる。また、クランク状の段差
部分により、横方向の空隙を鉄系材料で遮蔽することが
可能となるので、磁気特性を改善できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、テレビ受像機、コ
ンピューターディスプレイ等に用いられるシャドウマス
ク型の陰極線管に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来のカラー陰極線管の一例の断面図を
図１８に示す。本図に示したカラー陰極線管１は、内面
に蛍光体スクリーン面２ａが形成された実質的に長方形
状のフェイスパネル２と、フェイスパネル２の後方に接
続されたファンネル３と、ファンネル３のネック部３ａ
に内蔵された電子銃４と、フェイスパネル２の内部に蛍
光体スクリーン面２ａに対向して設けられたシャドウマ
スク６と、これを固定するフレーム７とを備えている。
また、電子ビームを偏向走査するために、ファンネル３
の外周面上には偏向ヨーク５が設けられている。

【０００３】シャドウマスク６は、電子銃４から発射さ
れる３本の電子ビームに対して色選別の役割を果たすも
のであり、平板に電子ビーム通過孔である略スロット形
の開孔がエッチングにより多数形成されている。Ａは、
電子ビーム軌跡を示しているシャドウマスク６を固定し
た板状部材であるフレーム７は、長手方向の両端部にフ
レーム７の支持体である一対のフレーム８が固定されて
いる。これら、一対のフレーム７及び一対のフレーム８
によって枠状体が形成されている。この枠状体とこれに
固定されたシャドウマスク６とで、シャドウマスク構体
９を形成している。

【０００４】一対の上下のフレーム７には、板状のスプ
リング取付部材２１が固着され、このスプリング取付部
材２１にスプリング部材１０が固定されている。一対の
左右のフレーム８には板状のスプリング取付部材１１が
固着され、このスプリング取付部材１１にスプリング部
材１２が固着されている。

【０００５】シャドウマスク構体９のフェイスパネル２
への固定は、スプリング部材１０の取付け穴１０ａとフ
ェイスパネル２内面の上下のピン１３とを嵌合させ、ス
プリング部材１２の取付け穴１２ａとフェイスパネル２
内面の左右のピン（図示せず）とを嵌合させることによ
り行われている。

【０００６】カラー陰極線管では、電子ビームの射突に
よるシャドウマスク６の熱膨張によって、電子ビーム通
過孔が変位して、電子ビーム通過孔を通過する電子ビー
ムが所定の蛍光体に正しく当たらなくなり、色むらが発
生するというドーミング現象が生じる。このため、シャ
ドウマスク６の温度上昇による熱膨張を吸収できるよう
な引張力をあらかじめ加えて、シャドウマスク６をフレ
ーム７に架張保持することが行われている。このよう
な、架張保持によれば、シャドウマスク６の温度が上昇
しても、シャドウマスク６の開孔と蛍光体スクリーン面
２ａの蛍光体ストライプとの相互位置のずれを低減する
ことができる。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記の
ような従来のカラー陰極線管には以下のような問題があ
った。架張保持されているシャドウマスク６に電子ビー
ムが射突して熱膨張して、引張力が小さくなると、シャ
ドウマスク構体９の内力モーメントも変動し、つり合い
状態も変動することになる。このつり合い状態の変動に
より、シャドウマスク６の開孔と蛍光体スクリーン面２
ａとの間の距離（ｑ値）のずれ、すなわちシャドウマス
ク６の管軸方向の位置のずれが生じ、電子ビームが蛍光
体に正しく当たらなくなり、色むらが発生するという問
題があった。

【０００８】このような、シャドウマスク６の管軸方向
の位置のずれによる色むらは、前記のようなシャドウマ
スクの架張保持によっても十分に防止できなかった。

【０００９】本発明は、前記のような従来の問題を解決
するものであり、シャドウマスクの管軸方向の位置のず
れを抑え、色むらを防止した陰極線管を提供することを
目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明の陰極線管は、一対の板状部材と、前記一対
の板状部材が対向した状態で前記各板状部材と固着して
前記各板状部材を支持する一対の支持体と、引張力が印
加された状態で前記各板状部材に固着されたシャドウマ
スクとを備えた陰極線管であって、前記支持体は前記シ
ャドウマスク側に凸となるように形成されたクランク状
の段差部分を有していることを特徴とする。前記のよう
な陰極線管によれば、シャドウマスク構体の内力モーメ
ントを小さくできるので、電子ビーム射突によりシャド
ウマスクが熱膨張しても、シャドウマスクの管軸方向の
変位を抑えることができ、ｑ値ずれも抑えることができ
る。また、支持体のクランク状の段差部分により、横方
向の空隙を鉄系材料で遮蔽することが可能となるので、
磁気特性を改善できる。

【００１１】前記陰極線管においては、前記支持体は、
前記板状部材の長手方向において端部から内側に至る延
出部を有しており、前記延出部の端部と前記板状部材と
を固着することにより、前記支持体は前記板状部材の長
手方向における内側に入り込んだ部分で固着されている
ことが好ましい。前記のような陰極線管によれば、シャ
ドウマスクの引張力の分布を山型にし易すくなり、シャ
ドウマスクの振動をシャドウマスクの自由端部で抑え易
くなる。また、この場合シャドウマスクの熱膨張によ
り、支持体の動きが大きくなるが、内側に入り込んだ部
分で応力が吸収され、支持体上の支持体を支持するスプ
リング部材を取り付けた軸上への応力が軽減される。こ
のため、シャドウマスク構体の内力モーメントを小さく
できる効果がより有効になる。

【００１２】また、前記支持体には、前記クランク状の
段差部分で形成された凹み部分に位置し、前記支持体を
支持するスプリング取付部材がさらに固着されており、
前記スプリング取付部材にはスプリング部材が固着さ
れ、前記スプリング部材には取付けピンに差し込むため
の取付け孔が形成されており、前記取付け孔の中心点
は、前記板状部材を固着している部分の前記支持体の位
置に対して、前記シャドウマスク側と反対側に位置して
いることが好ましい。前記のような陰極線管によれば、
板状部材上面に加わるシャドウマスク引張力の反力によ
る支持部材へのモーメントの変化を小さくできるので、
板状部材上面の管軸方向の変位量を小さくすることがで
きる。

【００１３】また、前記支持体には、前記クランク状の
段差部分で形成された凹み部分又は凹み部分の外部に位
置し、前記支持体を支持するスプリング部材が固着さ
れ、前記スプリング部材には取付けピンに差し込むため
の取付け孔が形成されており、前記取付け孔の中心点
は、前記板状部材を固着している部分の前記支持体の位
置に対して、前記シャドウマスク側と反対側に位置して
いることが好ましい。前記のような陰極線管によれば、
スプリング部材を直接支持体に取り付けているので、ス
プリング取付部材が不要となる。

【００１４】また、前記クランク状の段差部分は、前記
支持体の長手方向において、直線状に形成された部分を
有することが好ましい。前記のような陰極線管によれ
ば、シャドウマスクの固着されたシャドウマスク構体を
フェイスパネルに取り付けるための部材を、支持体に取
り付けることが容易になる。

【００１５】また、前記クランク状の段差部分のうち、
前記シャドウマスク側に変位した部分における中軸が、
前記シャドウマスクの面より上側にあることが好まし
い。前記のような陰極線管によれば、シャドウマスクの
熱膨張により、シャドウマスクは、蛍光体スクリーン面
側に近づくことになるので、色ずれ補正効果が得られ
る。

【００１６】また、前記クランク状の段差部分の折れ曲
がり部分は、円弧状に形成され、前記円弧の内周側の曲
率半径は２０ｍｍ以上であることが好ましい。前記のよ
うな陰極線管によれば、折れ曲がり部分における過度の
応力集中を防止することができ、十分な剛性を確保する
ことができる。

【００１７】また、前記クランク状の段差部分で形成さ
れた凹み部分を介して、前記支持体と対向するように支
持調整部材がさらに固着されていることが好ましい。前
記のような陰極線管によれば、モーメント変化を小さく
する効果に、支持体の剛性アップの効果が加わることに
なる。この場合、断面２次モーメントが増加するので、
支持体に用いる鋼材の断面サイズを、よりランクの下の
ものとすることができる。さらに、電子ビーム射突時に
おけるシャドウマスクの管軸方向の変位をより抑えるこ
とができる。さらに、支持体の管軸方向の軸回りの断面
２次モーメントに比べ、水平方向の軸回りの断面２次モ
ーメントが大きくなるので、支持体は管軸方向の変位が
抑えられる一方で、水平方向の変位は増大することにな
り、この水平方向の変位を利用して、管軸方向の補正も
可能になる。

【００１８】また、前記支持調整部材には、前記支持調
整部材の長手方向におけるばね定数を小さくする突起が
さらに形成されていることが好ましい。前記のような陰
極線管によれば、陰極線管動作時において支持調整部材
が支持体を圧縮する方向の力を緩和することになるの
で、シャドウマスクの管軸方向の変位を低減させること
ができる。また、前記支持調整部材の長手方向における
ばね定数は、１．４７×１０⁴Ｎ／ｍｍ以下であること
が好ましい。

【００１９】また、前記支持調整部材は、熱膨張係数が
前記支持体より大きいことが好ましい。前記のような陰
極線管によれば、熱処理工程中におけるシャドウマスク
の塑性変形を防止することができる。さらに、陰極線管
の動作時における管軸方向の変位を抑えることができ
る。

【００２０】また、前記支持調整部材の熱膨張係数は、
前記支持体の熱膨張係数の１．２倍以上であることが好
ましい。

【００２１】また、前記支持体より熱膨張係数の小さい
支持調整部材が、前記クランク状の段差部分のうち、前
記シャドウマスク側に変位した部分における表面に固着
されていることが好ましい。前記のような陰極線管によ
れば、熱処理工程中におけるシャドウマスクの塑性変形
を防止することができる。

【００２２】また、内部磁気シールドが、前記支持調整
部材に、断熱材を介して固着されていることが好まし
い。前記のような陰極線管によれば、支持体から内部磁
気シールドへの熱伝達を抑え、内部磁気シールドの放熱
効果を抑えることができるので、支持体と支持調整部材
とを同じ温度で安定させることができる。このことによ
り、電子ビーム移動量を安定させることができ、色ずれ
防止を図ることができる。

【００２３】また、内部磁気シールドが、前記支持調整
部材に固着されており、前記内部磁気シールドと前記支
持調整部材との接触面積は、前記支持調整部材の片面の
面積の２５％以下であることが好ましい。前記のような
陰極線管によれば、内部磁気シールドと支持調整部材と
の接触面積が小さいので、支持体から支持調整部材を経
て内部磁気シールドへ伝わる熱伝達を抑え、内部磁気シ
ールドの放熱効果を抑えることができるので、支持体と
支持調整部材とを同じ温度で安定させることができる。
このことにより、電子ビーム移動量を安定させることが
でき、色ずれ防止を図ることができる。

【００２４】また、前記内部磁気シールドと前記支持調
整部材との接触面積は、前記支持調整部材の片面の面積
の５％以下であることが好ましい。前記のような陰極線
管によれば、支持体から支持調整部材を経て内部磁気シ
ールドへ伝わる熱伝達をより確実に抑えることができる
ので、色ずれ防止がより確実になる。

【００２５】また、前記内部磁気シールドと前記支持調
整部材との間に、前記内部磁気シールド及び前記支持調
整部材に比べ熱伝導率の低い部材が介在していることが
好ましい。前記のような陰極線管によれば、支持体から
支持調整部材を経て内部磁気シールドへ伝わる熱伝達を
さらに確実に抑えることができる。

【００２６】また、前記熱伝導率の低い部材の材料は、
ＳＵＳ３０４であることが好ましい。

【００２７】また、前記内部磁気シールドは前記支持調
整部材に、前記内部磁気シールド及び前記支持調整部材
のうち少なくともいずれかに形成された突起部を介して
接合されており、前記接触面積は、前記突起部における
接合面積であることが好ましい。前記のような陰極線管
によれば、内部磁気シールドと前記支持調整部材とを容
易かつ確実に接合しつつ、内部磁気シールドと支持調整
部材との接触面積を小さくすることができる。

【００２８】

【発明の実施の形態】以下、図面を参照しながら、本発
明の一実施形態について説明する。従来例と同一構成の
ものは同一番号を付して説明する。（実施の形態１）図１は、本発明の実施形態１に係るカ
ラー陰極線管の断面図を示している。図２は、図１のシ
ャドウマスク構体１６の斜視図を示している。図２では
シャドウマスク６の図示は省略している。

【００２９】板状部材であるフレーム７の支持体である
フレーム１４は、折れ曲がり部分を有しており、この折
れ曲がり部分によってクランク状の段差部分が形成され
ている。このクランク状の段差部分における面１４ｂ
は、面１４ａに対して、シャドウマスク６側に位置して
おり、面１４ａと面１４ｂとの間には段差１５が形成さ
れている。

【００３０】上下のフレーム７の各両端部に、左右のフ
レーム１４が溶接等で固着されて、枠状体が形成され
（図２）、この枠状体のうちフレーム７の上面にシャド
ウマスク６が固着されてシャドウマスク構体１６が形成
されている。一対の上下のフレーム７には、板状のスプ
リング取付部材２１が固着され、このスプリング取付部
材２１にスプリング部材１０が固定されている。一対の
左右のフレーム１４には板状のスプリング取付部材１１
が固着され、このスプリング取付部材１１にスプリング
部材１２が固着されている。このことにより、スプリン
グ部材１２の取付け穴１２ａは、フレーム１４の長手方
向の略中央部に位置している。また、フレーム１４のク
ランク状部分のうち、面１４ｂの形成部分は、フレーム
１４の長手方向において直線状に形成されているので、
スプリング取付部材１１の取り付けが容易である。

【００３１】シャドウマスク構体１６のフェイスパネル
２への固定は、図１８の場合と同様であり、スプリング
部材１０の取付け穴１０ａとフェイスパネル２内面の上
下のピン１３とを嵌合させ、スプリング部材１２の取付
け穴１２ａとフェイスパネル２内面の左右のピン（図示
せず）とを嵌合させることにより行われる。

【００３２】図４は、シャドウマスク構体に加わるモー
メントを比較するための図であり、それぞれシャドウマ
スク構体の側面を部分的に示している。図４（ａ）は、
図１８に示した従来例の場合の構成であり、図４（ｂ）
は図１に示した本実施形態の場合の構成である。図中の
ｚ軸の方向は管軸方向と等しく、上側に向かう方向を正
とする。

【００３３】いずれの図の場合も、シャドウマスク６
は、フレーム７の上面７ａに架張保持されており、シャ
ドウマスク６は矢印ａ方向に引張力が加わっている。シ
ャドウマスク６の引張力をＦとすると、フレーム７の上
面７ａには、引張力Ｆと同じ大きさの反力Ｆが矢印の方
向（上面７ａが内側に倒れ込む方向）に加わることにな
る。なお、スプリング部材１２は厚さ１ｍｍ程度のもの
であり、シャドウマスク６の熱膨張によるモーメント変
化は、すべて枠状体に組み立てられた各フレームにより
決定される。

【００３４】各図において、反力Ｆによるモーメントに
ついてみると、図４（ａ）に示した従来例の場合は、反
力Ｆによるフレーム８の中軸上の中心点であるＡ点回り
のモーメントＭは、上面７ａから中軸までの最短直線距
離をＬとすると、Ｍ＝Ｆ×Ｌとなる。すなわち、図４
（ａ）に示した状態では、フレーム７の上面７ａの反力
ＦによるＡ点回りのモーメントＭが加わった状態でつり
合い状態が保たれていることになる。

【００３５】このつり合い状態から、シャドウマスク６
が熱膨張して、引張力Ｆが小さくなると、フレーム７の
上面７ａの反力によるＡ点回りのモーメントＭも小さく
なり、つり合い状態も変動することになる。図４（ａ）
の場合では、熱膨張による引張力Ｆの低下により、一点
鎖線で示した位置から実線の位置に移動し、この状態で
再びつり合い状態が保たれることになる。すなわち、熱
膨張により、フレーム７の上面７ａは、ｚ軸の負方向に
Δｚだけ変位することになる。実際にはフレーム８はス
プリング部材１２の取付け穴１２ａで拘束されているた
め、Δｚだけｚ軸の負方向に変位することになる。

【００３６】次に、図４（ｂ）に示した本実施形態の場
合についてみると、反力ＦによるＡ点回りのモーメント
Ｍ′は、上面７ａからフレーム１４ｃの中軸までの最短
直線距離Ｌ′とすると、Ｍ′＝Ｆ×Ｌ′となる。本実施
形態の場合は、フレーム１４の面１４ｂは、面１４ａに
対して、ｚ軸の正方向すなわちシャドウマスク６側に位
置している。これに伴って、Ａ点もｚ軸の正方向に変位
している。したがって、距離Ｌ′は距離Ｌに比べ段差１
５の分短くなっているので、Ｌ′＜Ｌとなり、Ｍ′＜Ｍ
の関係が成り立つ。

【００３７】すなわち、図４（ｂ）に示した状態では、
Ｍより小さいモーメントＭ′が加わった状態でつり合い
状態が保たれていることになる。図４（ａ）の場合と同
様に、シャドウマスク６が熱膨張して、引張力Ｆが小さ
くなると、モーメントＭ′も小さくなり、つり合い状態
も変動することになる。本図の場合では、引張力Ｆの低
下により、一点鎖線で示した位置から実線の位置に移動
し、この状態で再びつり合い状態が保たれることにな
る。このとき、一点鎖線で示したようにたわんだフレー
ム１４は、解放されるように動く。すなわち、熱膨張に
より、フレーム７の上面７ａは、ｚ軸の負方向にΔｚ′
だけ変位することになる。

【００３８】ここで、このような引張力の変動によるｚ
軸方向の変位量は、フレーム１４のたわみを発生させる
フレーム７の上面の反力によるＡ点回りのモーメントに
比例する。前記のように、Ｍ′＜Ｍであるので、Δｚ′
＜Δｚの関係が成り立つ。したがって、本実施形態によ
れば、フレーム７の上面７ａの反力によるＡ点回りのモ
ーメントを小さくできるので、フレーム１４のたわみの
変化量を軽減させフレーム７の上面７ａのｚ軸方向の変
位量も小さくすることができる。すなわち、電子ビーム
射突によるシャドウマスク６が熱膨張しても、シャドウ
マスク６の管軸方向（ｚ軸方向）の変位を抑えることが
でき、ｑ値ずれも抑えることができる。

【００３９】図４（ｂ）に示した実施形態では、フレー
ム１４の面１４ｂは、面１４ａに対して、ｚ軸の正方向
に変位しているが、面１４ｂはシャドウマスク６の面よ
り下側にある。図５に示した実施形態は、フレーム２０
の面２０ａと面２０ｂとの間の段差が、図４（ｂ）の場
合と比べて大きく、面２０ｂがさらにｚ軸の正方向に変
位しており、面２０ｂはシャドウマスク６の面より上側
に位置している。本実施形態によれば、フレーム２０の
中軸上の中心点であるＡ点は、図４（ｂ）の場合に示し
た実施形態と異なり、シャドウマスク６の面より上側に
位置しているので、Ａ点回りのモーメントＭの方向が逆
になる。このため、シャドウマスク６の熱膨張によるフ
レーム７の上面７ａの変位の方向も逆（ｚ軸の正方向）
になる。このように、シャドウマスク６がｚ軸の正方向
に変位することにより、シャドウマスク６は、蛍光体ス
クリーン面２ａ側に近づくことになるので、色ずれ補正
効果が得られることになる。

【００４０】また、図４（ｂ）に示したフレーム１４に
は、シャドウマスク６の架張保持の際に圧縮力が加わ
り、架張保持の後においては、前記のようにＡ点回りの
モーメントが加わるので、塑性変形しない程度の一定の
剛性が要求される。このため、クランク状部分における
円弧状の折れ曲がり部分１４ｃ、１４ｄの内周側の曲率
半径は２０ｍｍ以上であることが好ましく、３０ｍｍ以
上であることがより好ましい。このことは、図５の場
合、及び以下に説明する図３に示した実施形態の場合も
同様である。

【００４１】（実施の形態２）図３は、実施形態２に係
るシャドウマスク構体の実施形態を示している。本図で
は、シャドウマスク６の図示は省略している。本図に示
したシャドウマスク構体１７は、図２に示した枠状体と
同様に、板状部材であるフレーム７の支持体であるフレ
ーム１８は、折れ曲がり部分を有しており、この折れ曲
がり部分によってクランク状の段差部分が形成されてい
る。このクランク状の段差部分における面１８ｂは、面
１８ａに対して、シャドウマスク６側に位置しており、
面１８ａと面１８ｂとの間には段差が形成されている。

【００４２】フレーム１８は、フレーム７の長手方向に
おいて端部から内側に至る延出部１８ｃを有しており、
延出部１８ｃの端部とフレーム７とを固着することによ
り、延出部１８ｃの端部はフレーム７の長手方向におけ
る内側に入り込んだ部分で溶接等により固着されてい
る。このため、フレーム７の両端部分においては、フレ
ーム７と支持体１８とは離間している。

【００４３】本図に示した実施形態の場合も、図２に示
した実施形態の場合と同様に、フレーム７の上面７ａの
反力によるＡ点回りのモーメントを小さくでき、フレー
ム１８のたわみ変化を軽減させることができ、シャドウ
マスク６が熱膨張しても、シャドウマスク６の管軸方向
の変位を抑えることができ、ｑ値ずれも抑えることがで
きる。

【００４４】本図に示したような、シャドウマスク構体
１７を用いれば、フレーム７の長手方向におけるシャド
ウマスク６の引張力の分布を山型にし易すくなり、シャ
ドウマスクの振動をシャドウマスクの自由端部で抑え易
くなる。この場合、シャドウマスク６の熱膨張により、
引張力が小さくなった場合は、図２に示したようなシャ
ドウマスク構体１６に比べて、短軸であるフレーム１８
の動きが大きくなる。しかしながら、内側に入り込んだ
延出部１８ｃで応力が吸収され、フレーム１８上のスプ
リング部材１２を取り付けた軸上への応力が軽減され
る。このため、本実施形態では前記のようなＡ点回りの
モーメントを小さくできる効果がより有効である。

【００４５】図１に示したような本実施形態に係るシャ
ドウマスク構体を用いた実施例と、図１８に示したよう
な従来のシャドウマスク構体を用いた従来例とで、電子
ビーム照射時における電子ビーム移動量を比較した実験
結果を以下の表１、２に示す。

【００４６】

【表１】

【００４７】

【表２】

【００４８】表１は、電子ビームをシャドウマスク全体
に照射した場合の実験結果で、表２は、電子ビームをシ
ャドウマスクに局部的に照射した場合の実験結果であ
る。表２の場合は、シャドウマスクの左右の両端部に、
電子ビームを照射し、電子ビームを照射した部分の面積
はそれぞれシャドウマスク面積の１／５に相当する。

【００４９】表１、２において、ＥＷ端部とあるのは、
シャドウマスク左右の両端部のことであり、シャドウマ
スク表面側からみて右側がＥ端部で、左側がＷ端部であ
る。実験結果中、外とあるのは電子ビームが蛍光体面に
おいて外側に移動したことを意味する。また、表１、２
のいずれの場合も、電子ビーム量は、Ｉａ＝１６５０μ
Ａとした。

【００５０】シャドウマスクが管軸の負方向（蛍光体面
から遠ざかる方向）に変位するほど、電子ビームは蛍光
体面において、外側に移動することになるが、表１、２
に示した実施例ではいずれも、電子ビームの外側への移
動量が大幅に低減されており、シャドウマスクの管軸方
向の変位が大幅に低減していることが分かる。

【００５１】（実施の形態３）図６は、実施形態３に係
るシャドウマスク構体の斜視図を示している。本図で
は、シャドウマスク６の図示は省略している。本実施形
態は、図２に示した実施形態のフレーム１４に支持調整
部材２２を固着したものである。本図に示したように、
支持調整部材２２は、クランク状の段差部分で形成され
た凹み部分を介して、フレーム１４と対向するように配
置されており、支持調整部材２２の両端部がフレーム１
４の裏面に固着している。

【００５２】このことにより、短軸であるフレーム１４
の剛性が向上し、矩形断面と同様の効果が得られる。特
に、管軸方向の軸である軸２７回りの断面２次モーメン
トに比べ、水平方向の軸である軸２８回りの断面２次モ
ーメントが大きくなるので、フレーム１４は長手方向の
湾曲に対して強度が向上する。すなわち、本実施形態で
は図２、３の実施形態におけるモーメント変化を小さく
する効果に、フレーム１４の剛性アップの効果が加わる
ことになる。

【００５３】このため、図２、３の実施形態に比べ、電
子ビーム射突時における短軸のモーメント変化によるシ
ャドウマスクの管軸方向の変位をより抑えることができ
る。また、前記のように剛性アップの効果が加わること
により、断面２次モーメントが増加するので、支持体に
用いる鋼材の断面サイズを、よりランクの下のものとす
ることができる。

【００５４】さらに、前記のように、フレーム１４は、
管軸方向の軸（軸２７）回りの断面２次モーメントに比
べ、水平方向の軸（軸２８）回りの断面２次モーメント
が大きくなるので、フレーム１４は管軸方向（軸２７方
向）の変位が抑えられる一方で、水平方向（軸２８方
向）の変位は増大することになる。フレーム１４が水平
方向のうちフレーム１４が外側に広がる方向に動いた場
合、フレーム１４に固定されている板状のスプリングを
用いて、フレーム１４を管軸方向に変位させることもで
きる。すなわち、フレーム１４の水平方向の変位を利用
して、管軸方向の補正も可能になる。

【００５５】(実施の形態４)実施形態４は、さらに新た
な効果を得るため、支持調整部材の材料を、支持調整部
材が固着される短辺フレームより熱膨張係数の大きい材
料としたものであり、短辺フレームが鉄材であれば、支
持調整部材は例えばＳＵＳ３０４を用いる。

【００５６】このことにより、本実施形態は、フリット
シール工程等における高温領域での熱処理の際に、シャ
ドウマスクが短辺フレームにより過度に引き伸ばされる
ことにより発生するシャドウマスクの塑性変形、及び熱
クリープ現象による引張力の低下を防止することができ
る。

【００５７】すなわち、高温状態においては、短辺フレ
ームと支持調整部材との熱膨張係数の差により、例えば
図６に示した例では、短辺フレーム１４は矢印ｃで示し
たように凹状に湾曲し、シャドウマスクに対しては、架
張方向の引張力を緩和する方向に力が加わることになる
ので、温度上昇によるシャドウマスクに加わる引張力は
軽減されることになる。

【００５８】前記のように、支持調整部材を、短辺フレ
ームより熱膨張係数を大きくすることにより、フリット
シール工程等の生産工程における高温領域での熱シャド
ウマスクの塑性変形を防止することができることになる
が、このように熱膨張係数の差を設けることは、陰極線
管の動作時における管軸方向の変位を抑えることにもな
る。このことについて、図７〜１２を用いながら説明す
る。図７は、陰極線管動作時おける短辺フレーム及び支
持調整部材の時刻と温度との関係を示している。線２３
は短辺フレームの時刻と温度との関係、線２４は支持調
整部材の時刻と温度との関係を示している。

【００５９】図８は、内部磁気シールドの斜視図を示し
ている。本図に示した内部磁気シールド３０は、本体３
０ａから延出した溶接用の平面部３１と、この平面部３
１から折れ曲がって形成されたスカート部３２を有して
いる。本体３０ａは、電子ビーム移動部を囲むように、
箱状に形成されている。図９は、シャドウマスク構体の
一実施形態の斜視図を示している。本図に示したシャド
ウマスク構体３３は、基本構成は図６に示したものと同
様であり、板状部材である長辺フレーム３４に支持体で
ある短辺フレーム３５が固着されており、各長辺フレー
ム３４にはシャドウマスク３６が固着されている。さら
に短辺フレーム３５には、支持調整部材３７が固着され
ている。

【００６０】本図では、支持調整部材３７側を表面にし
て図示しており、図８に示した内部磁気シールド３０
は、スカート部３２側がシャドウマスク構体３３に覆い
被さるように取付けられ、内部磁気シールド３０の平面
部３１を、シャドウマスク構体３３の支持調整部材３７
に溶接することにより、双方が互いに固着される。例え
ば図８に示した平面部３１の溶接点３８と、図９に示し
た支持調整部材３７の溶接点３９とを重ね合わせて溶接
される。

【００６１】図１０は、内部磁気シールド３０とシャド
ウマスク構体３３とを接合した状態におけるＡ矢視（図
９）図である。本図では、内部磁気シールド３０のスカ
ート部３２の図示は一部省略しており、平面部３１と支
持調整部材３７とが接合されていることが分かる。図１
１は、磁気シールド３０とシャドウマスク構体３３とを
接合した状態におけるI−I線（図９）における断面図で
ある。本図に示したように、内部磁気シールド３０に
は、エレクトロンシールド４０が接合されている。

【００６２】陰極線管の動作により、図１１の矢印ｉ、
ｊで示したように、電子銃から電子ビームが発射され、
陰極線管内部の温度上昇が始まることになる。構造上、
電子ビームはシャドウマスク３６の有効面積の１１０％
で走査するため、有効面積を超える電子ビームのうち、
片側分の約５％の電子ビームがそれぞれ両端部のエレク
トロンシールド４０に射突することになる（矢印ｉ）。
したがって、陰極線管の動作直後から、電子ビームは、
エレクトロンシールド４０及びシャドウマスク３６に射
突することになる。

【００６３】ここで、エレクトロンシールド４０は、内
部磁気シールド３０に溶接により接合されているので、
エレクトロンシールド４０に電子ビームが射突すること
により、内部磁気シールド３０の温度も上昇する。内部
磁気シールド３０が温度上昇すると、これと溶接により
接合されている支持調整部材３７の温度も上昇する。こ
の段階では短辺フレーム３５は、支持調整部材３７の温
度に接近するほどの温度上昇には至っていない。この状
態を示しているのが、図７の時刻ｔ１より前の状態であ
り、時刻ｔ１より前では、短辺フレーム３４より、支持
調整部材３７の温度の方が高くなっている。

【００６４】図１２（ａ）は、図７の時刻ｔ１より前の
状態において、支持調整部材３７の温度が短辺フレーム
３５の温度より高い場合の短辺フレーム３５の変位状態
を示した図である。本図では、短辺フレーム３５と支持
調整部材３７の熱膨張係数が等しいことを前提としてい
る（図１２（ｂ）についても同じ）。仮に、支持調整部
材３７が短辺フレーム３５に固着されていないとすれ
ば、支持調整部材３７の温度が短辺フレーム３５の温度
より高いので、支持調整部材３７と、これと対応する部
分の短辺フレーム３５とを比較すると、支持調整部材３
７の熱膨張による伸びが短辺フレーム３５の伸びより大
きくなる。

【００６５】実際には、支持調整部材３７は短辺フレー
ム３５に固着されているので、支持調整部材３７は、短
辺フレーム３５を引っ張る方向（矢印ｄ）に力を印加す
ることになる。その結果短辺フレーム３５は、矢印ｅで
示したように凹状に湾曲し、シャドウマスク３６は、蛍
光体面に近づく方向に変位することになる（図１２
（ａ）の一点鎖線部）。このことにより、ｑ値は小さく
なる。

【００６６】エレクトロンシールド４０には、両側分合
わせて電子ビームの約１０％程度が射突するのに対し
て、シャドウマスク３６には、大半の電子ビームが射突
する。このことにより、シャドウマスク３６は温度上昇
し、シャドウマスク３６の熱量は長辺フレーム３４へと
移動し、さらに短辺フレーム３５へと移動する。このた
め、図７の時刻ｔ１より前の状態のように、短辺フレー
ム３５は、支持調整部材３７に対して時間遅れで温度上
昇することになる。

【００６７】短辺フレーム３５へは、長辺フレーム３４
からの熱量移動が継続するので、短辺フレーム３５は温
度上昇し続け、図７に示したように時刻ｔ１において、
短辺フレーム３５と支持調整部材３７との温度が等しく
なり、さらに温度上昇を続ける。これは、長辺フレーム
３４から短辺フレーム３５へ伝わる熱量が、エレクトロ
ンシールド４０、内部磁気シールド３０を経て支持調整
部材３７へ伝わる熱量より大きいからである。時刻ｔ１
以降も、図７に示したように、短辺フレーム３５は温度
上昇し続け、所定の温度に達し安定する。

【００６８】一方、短辺フレーム３５の温度上昇によ
り、短辺フレーム３５の熱量は、支持調整部材３７にも
移動することになる。この場合、支持調整部材３７の温
度は、これに接合されている内部磁気シールド３０の温
度より高くなるので、支持調整部材３７の熱量は、内部
磁気シールド３０へと移動することになる。内部磁気シ
ールド３０は、図８に示したように、相当量の表面積を
有しているので、内部磁気シールド３０は放熱板として
作用することになり、支持調整部材３７の温度上昇は抑
えられることになる。

【００６９】すなわち、支持調整部材３７と短辺フレー
ム３５との温度が等しくなった時刻ｔ１以降において
も、短辺フレーム３５は、温度上昇し続けるのに対し
て、支持調整部材３７の温度上昇は停止し、所定温度で
安定状態を維持する。したがって、時刻ｔ１より後にお
いては、支持調整部材３７と短辺フレーム３５との温度
の上下関係が逆転し、短辺フレーム３５の温度は、支持
調整部材３７の温度より高くなった状態で安定する。

【００７０】図１２（ｂ）は、図７の時刻ｔ１より後の
状態において、短辺フレーム３５の温度が支持調整部材
３７の温度より高い状態における短辺フレーム３５の変
位を示した図である。仮に、支持調整部材３７が短辺フ
レーム３５に固着されていないとすれば、短辺フレーム
３５の温度が支持調整部材３７の温度より高いので、支
持調整部材３７と、これと対応する部分の短辺フレーム
３５とを比較すると、短辺フレーム３５の熱膨張による
伸びが支持調整部材の伸びより大きくなる。実際には、
支持調整部材３７は短辺フレーム３５に固着されている
ので、支持調整部材３７は、短辺フレーム３５を圧縮す
る方向（矢印ｆ）に力を印加することになる。その結果
短辺フレーム３５は、矢印ｇで示したように凸状に湾曲
し、シャドウマスク３６は、蛍光体面から遠ざかる方向
に変位することになる（図１２（ｂ）の一点鎖線部）。
このことにより、ｑ値は大きくなる。

【００７１】図１２（ｂ）の場合において、支持調整部
材３７の熱膨張係数が短辺フレーム３５の熱膨張係数よ
り十分大きければ、図１２（ａ）の場合のように、支持
調整部材３７は、短辺フレーム３５を引っ張る方向（矢
印ｄ）に力を印加することになる。このため、短辺フレ
ーム３５は、矢印ｅで示したように凹状に湾曲し、シャ
ドウマスク３６は、蛍光体面に近づく方向に変位するこ
とになり、管軸方向の変位を低減させることができる。

【００７２】すなわち、支持調整部材３７の熱膨張係数
を、短辺フレーム３５の熱膨張係数より大きくすること
により、フリットシール工程等の生産工程における高温
領域でのシャドウマスクの塑性変形を防止できるだけで
なく、陰極線管の動作時において、短辺フレーム３５と
支持調整部材３７との間の温度差で生じる管軸方向の変
位を抑えることができる。この場合、支持調整部材３７
の熱膨張係数は、短辺フレーム３５の熱膨張係数の１．
２倍以上であることが好ましく、例えば支持調整部材３
７にＳＵＳ３０４（熱膨張係数１８０×１０^-7／℃）、
短辺フレーム３５にクロムモリブデン鋼（熱膨張係数１
２０×１０^-7／℃）を用いればよい。

【００７３】なお、支持調整部材３７の熱膨張係数と、
短辺フレーム３５の熱膨張係数とが等しい場合は、前記
のように短辺フレーム３５と支持調整部材３７との間の
温度差による管軸方向の変位が生じることになり、また
熱膨張係数の差が小さい場合は、このような変位を十分
に抑えられないことになる。しかしながら、この場合あ
っても、短辺フレーム３５の剛性アップという効果は得
られるので、支持調整部材３７を有しない構成と比べ、
電子ビーム射突時におけるシャドウマスクの管軸方向の
変位をより抑えることができるという効果には変わりな
い。

【００７４】（実施の形態５）以上、陰極線管動作時に
おいて、シャドウマスク３６を、蛍光体面に近づく方向
に変位させるために、支持調整部材３７の熱膨張係数
を、短辺フレーム３５の熱膨張係数より大きくした例を
説明したが、支持調整部材３７の長手方向におけるばね
定数を小さくしてもよい。このことにより、図１２
（ｂ）に示したような支持調整部材３７の短辺フレーム
３５を圧縮する方向（矢印ｆ）の力を緩和することにな
るので、シャドウマスク３６の管軸方向の変位を低減さ
せることができる。

【００７５】図１３（ａ）〜（ｃ）は、ばね定数を小さ
くした実施形態５に係る支持調整部材の側面図である。
本図に示した支持調整部材２２ａ〜２２ｃは、ばね定数
を小さくするため、いずれも突起が形成されており、各
突起は支持調整部材を、側面から見て略中央部分で曲げ
加工して形成したものである。図１３（ａ）の支持調整
部材２２ａは、側面から見て逆Ｖ字型の突起が形成され
ており、図１３（ｂ）に示した支持調整部材２２ｂは、
側面から見て逆Ｕ字型、又は半円上の突起が形成されて
いる。図１３（ｃ）に示した支持調整部材２２ｃは、図
１３（ａ）に示した突起形状にさらに折り曲げ形状を追
加したものである。

【００７６】各支持調整部材が、ばね効果を発揮し、短
辺フレーム３５の圧縮方向の力を緩和するためには、各
図に示した突起形状は、幅ｗが５〜５０ｍｍの範囲内、
高さｈが５〜５０ｍｍであることが好ましい。また、各
支持調整部材の長手方向におけるばね定数は、１．４７
×１０⁴Ｎ／ｍｍ以下であることが好ましい。また、ば
ね定数を小さくするため、各支持調整部材の断面積を小
さくしてもよい。

【００７７】（実施の形態６）本実施形態は、時間の経
過によるｑ値ずれを防止する別の実施形態である。実施
形態４で説明したように、支持調整部材３７と短辺フレ
ーム３４の熱膨張係数が同程度であるとすれば、時間の
経過ともに、シャドウマスク面が、蛍光体面に近づいた
り離れたりするため、電子ビーム軌道が変化する。図７
（ｂ）には、時刻と電子ビーム移動量との関係図を示し
ており、電子ビーム軌道の変化について、図７（ａ）に
示した時刻と温度との関係図と対比しながら説明する。

【００７８】時刻ｔ０までの、電子ビーム移動量は、動
作初期において電子ビームがシャドウマスクに射突する
ことにより、シャドウマスクが熱膨張し、この熱膨張に
対応したフレームの変形により発生するものである。時
刻ｔ０を過ぎると、短辺フレームよりも支持調整部材の
方が温度が高いため、支持調整部材の熱膨張が短辺フレ
ームの熱膨張に比べて大きくなるので、シャドウマスク
は熱膨張する前の状態に戻る方向に変化し、ビーム移動
量が一旦小さくなる。

【００７９】続いて、支持調整部材の温度上昇が緩やか
になるのに対して、短辺フレームは温度上昇速度を維持
したまま、温度上昇し続けるので、短辺フレームの熱膨
張により、シャドウマスクは熱膨張する方向に変化し、
ビーム移動量が増加する。時刻ｔ１において支持調整部
材と短辺フレームとの温度が同じになると、電子ビーム
移動量は初期の時刻ｔ０の場合と同じになる。その後も
ビーム移動量は次第に増加し、ビーム移動量は最終的に
は安定する。

【００８０】このような電子ビーム移動量の変化は、Ｔ
Ｖセットの調整を困難にしてしまう。本実施形態は、支
持調整部材と内部磁気シールドとの間の熱伝導を抑える
ことにより、支持調整部材とこれを固定している短辺フ
レームとの間の温度差の発生を防止し、電子ビームの移
動量を安定させるためのものである。

【００８１】図１４に示した実施例は、図８に示したよ
うな内部磁気シールド３０の平面部３１と支持調整部材
３７とを突起部を介して接合したものである。図１４
（ａ）は、平面部３１の斜視図を示しており、図１４
（ｂ）は、図１４（ａ）のII−II線における断面図を示
している。図１４（ａ）、（ｂ）において、内部磁気シ
ールド３０の平面部３１には、突起部４１が形成されて
いる。突起部４１は、平面部３１に凹部を形成するよう
に窪みを設け、平面部３１を支持調整部材３７側に突起
させた部分である。４２は溶接点を示しており、突起部
４１とその下の支持調整部材３７とが溶接により接合さ
れる。

【００８２】このことにより、図１４（ｂ）に示したよ
うに、平面部３１の下面と支持調整部材３７の上面との
間には間隙が形成され、この間隙内に内部磁気シールド
３０及び支持調整部材３７より、熱伝導率が低い低熱伝
導率部材４３が介在している。内部磁気シールド３０及
び支持調整部材３７が鉄材であれば、低熱伝導率部材４
３には、例えばＳＵＳ３０４を用いる。

【００８３】本図に示した実施例によれば、平面部３１
と支持調整部材３７との間の熱伝導が抑えられるので、
実施形態４で図１１を用いて説明したような、エレクト
ロンシールド４０、内部磁気シールド３０を経て支持調
整部材３７へ伝わる熱伝達を遮断することができる。し
たがって、支持調整部材３７の温度上昇は、専ら短辺フ
レーム３５からの熱伝導によることになる。

【００８４】一方、このように平面部３１と支持調整部
材３７との間の熱伝導を抑えたことにより、支持調整部
材３７から平面部３１への熱伝達も抑えられるので、実
施形態４で説明したような、内部磁気シールド３０の放
熱効果も抑えることができる。ここで、図１７（ａ）
は、本実施形態に係る陰極線管動作時におけるフレーム
及び支持調整部材の時刻と温度との関係を示す図を示し
ており、図１７（ｂ）は、本実施形態に係る陰極線管動
作時における時刻と電子ビーム移動量との関係を示して
いる。図１７（ｂ）の破線で示した曲線は、比較のため
図示したものであり、図７（ｂ）に示した時刻と電子ビ
ーム移動量との関係に相当する。

【００８５】すなわち、図１７（ａ）に示したように、
短辺フレーム３５と支持調整部材３７の温度は、陰極線
管の動作後、同じ上昇速度で上昇し、時刻ｔ１より後に
おいて、支持調整部材３７と短辺フレーム３５とは、同
じ温度で安定することになる。このことにより、図１７
（ｂ）に示したように、時刻ｔ０以降においては、電子
ビーム移動量は、一定値となり安定する。

【００８６】本実施例では、図１４（ｂ）に示したよう
に、平面部３１と支持調整部材３７との間の接触面積
は、突起部４１の接合部分における面積となる。この接
触面積は、小さいほど平面部３１と支持調整部材３７と
の間の熱伝導を抑えることができる。このため、接触面
積は、支持調整部材３７の片面の面積の２５％以下であ
ることが好ましく、５％以下であることがより好まし
い。

【００８７】図１５に示した実施例も、図８に示した内
部磁気シールド３０の平面部３１と支持調整部材３７と
を突起部を介して接合したものである。図１５（ａ）
は、平面部３１の斜視図を示しており、図１５（ｂ）
は、図１５（ａ）のIII−III線における断面図を示して
いる。図１５（ａ）、（ｂ）において、内部磁気シール
ド３０の平面部３１には、突起部４５が形成されてい
る。突起部４５は、スリット４４間の部分に凹部を形成
するように窪みを設け、平面部３１を支持調整部材３７
側に突起させた部分である。４５は溶接点を示してお
り、突起部４５とその下の支持調整部材３７とが溶接に
より接合される。

【００８８】本実施例においても、平面部３１と支持調
整部材３７との間に低熱伝導率部材４６が介在してい
る。低熱伝導率部材４６の材料、及び突起部４５におけ
る接触面積の比率は、前記実施例と同様である。すなわ
ち、本実施例は、突起部の形成方法以外の構成は、図１
４に示した前記実施例と同様であり、同様の効果が得ら
れる。

【００８９】図１６に示した実施例も、平面部３１と支
持調整部材３７とを、突起部を介して接合したものであ
る。図１６（ａ）は、支持調整部材３７の斜視図を示し
ており、図１６（ｂ）は、図１６（ａ）のIV−IV線にお
ける断面図を示している。図１６（ａ）、（ｂ）におい
て、支持調整部材３７には、突起部４７が形成されてい
る。突起部４７は、支持調整部材３７を裏面側からみ
て、支持調整部材３７に凹部を形成するように窪みを設
け、支持調整部材３７を平面部３１側に突起させた部分
である。４８は溶接点を示しており、突起部４７とその
上の平面部３１とが溶接により接合される。

【００９０】本実施例においても、平面部３１と支持調
整部材３７との間に低熱伝導率部材４９が介在してい
る。低熱伝導率部材４９の材料、及び突起部４７におけ
る接触面積の比率は、前記実施例と同様である。すなわ
ち、本実施例は、突起部の形成方法以外の構成は、図１
４に示した前記実施例と同様であり、同様の効果が得ら
れる。

【００９１】図１４〜１６に示した実施例では、平面部
３１と支持調整部材３７との間を突起部を介して接合し
た例で説明したが、突起部を形成することなく、平面部
３１と支持調整部材３７との間にセラミック等の断熱材
を介在させて接合させてもよい。この構成では、図１３
〜１５に示した実施例と比べ、容易かつ確実な接合とい
う点では不利になるが、平面部３１と支持調整部材３７
とが直接接する部分がなくなるので、断熱効果がより確
実になる。また、平面部３１と支持調整部材３７との接
触面積が小さく、十分な断熱効果を発揮できる場合は、
平面部３１と支持調整部材３７との間の低熱伝導率部材
４９を介在させない構成としてもよい。

【００９２】なお、図６に示した実施形態では、フレー
ム１４の裏面に高膨張の支持調整部材２２を固着した例
で示したが、フレーム１４表面の面１４ｂにフレーム１
４より熱膨張係数の小さい低膨張の支持調整部材を固着
した場合であっても、同様の効果が得られる。この場合
の低膨張の支持調整部材としては、例えば３６％Ｎｉ−
Ｆｅ合金を用いることができる。

【００９３】また、図２に示した実施形態のフレーム１
４に支持調整部材を固着した例で説明したが、図３に示
した実施形態のフレーム１８に支持調整部材を固着して
も同様の効果が得られる。

【００９４】また、シャドウマスクを一軸で架張した場
合、横方向に空隙ができるため、地磁気の磁束が通り易
くなり、そのため電子ビームが動き色ずれが発生するこ
とになる。前記各実施形態では、フレームにクランク状
の段差部分を形成することにより、横方向の空隙を鉄系
材料で遮蔽することが可能となるので、磁気シールド効
果が得られることになる。

【００９５】また、前記各実施形態では、スプリング取
付部材１１を介して、スプリング部材１２をフレーム１
４、１８に取り付けた例で説明したが、スプリング部材
１２をフレーム１４、１８又は支持調整部材２１に、直
接取り付けてもよい。この場合の取り付け部分は、クラ
ンク状の段差部分で形成された凹み部分でも、凹み部分
の外部でもよく、スプリング取り付け部材が不要になる
という効果がある。

【００９６】また、フレーム１４のフレーム７への固着
部分において、フレーム１４を折り曲げている例で説明
したが、フレーム１４を直線状のままフレーム７へ固着
してもよい。また、フレーム１４、１８に形成したクラ
ンク状の段差部分の形状は、略コの字状の例で説明した
が、これに限るものではなく、図１７を用いて説明した
支持調整部材の形状のように、逆Ｖ字型（山型）や逆Ｕ
字型（円弧型）であってもよい。

【００９７】また、シャドウマスク構体を４つのスプリ
ング部材で懸架した例で説明したが、３つのスプリング
部材で懸架しても同様の効果が得られる。また、前記実
施形態では、板状部材である上下フレームの上面にシャ
ドウマスクを固着した例で説明したが、シャドウマスク
は必ずしもフレームの上面に固着する必要はなく、フレ
ームの上部に固着されていればよい。例えばシャドウマ
スク端部を折り曲げ、この折り曲げ部をフレーム側面の
上部に固着したものでもよい。

【００９８】

【発明の効果】以上のように、本発明によれば、シャド
ウマスク構体を形成する一対のフレームに、クランク状
の段差部分が形成されているので、シャドウマスク構体
の内力モーメントを小さくでき、電子ビーム射突により
シャドウマスクが熱膨張しても、シャドウマスクの管軸
方向の変位を抑えることができ、ｑ値ずれも抑えること
ができる。また、支持体のクランク状の段差部分によ
り、横方向の空隙を鉄系材料で遮蔽することが可能とな
るので、磁気特性を改善できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施形態に係るカラー陰極線管の断
面図

【図２】本発明の実施形態１に係るシャドウマスク構体
の斜視図

【図３】本発明の実施形態２に係るシャドウマスク構体
の斜視図

【図４】（ａ）従来のシャドウマスク構体に係るモーメ
ントの印加状態の一例を示す図（ｂ）本発明の一実施形態のシャドウマスク構体に係る
モーメントの印加状態を示す図

【図５】本発明の別の実施形態のシャドウマスク構体に
係るモーメントの印加状態を示す図

【図６】本発明の実施形態３に係るシャドウマスク構体
の斜視図

【図７】（ａ）陰極線管動作時におけるフレーム及び支
持調整部材の時刻と温度との関係を示す図（ｂ）陰極線管動作時における時刻と電子ビーム移動量
との関係を示す図

【図８】内部磁気シールドの一例を示す斜視図

【図９】本発明の実施形態４に係るシャドウマスク構体
の斜視図

【図１０】内部磁気シールドとシャドウマスク構体とを
接合した状態における図９のＡ矢視図

【図１１】内部磁気シールドとシャドウマスク構体とを
接合した状態における図９のI−I線における断面図

【図１２】陰極線管動作時おけるフレームの変位状態を
示す図

【図１３】本発明の一実施形態に係るばね定数を小さく
するための突起を形成した支持調整部材の側面図

【図１４】（ａ）内部磁気シールドと支持調整部材との
接合に係る実施例１の斜視図（ｂ）図１４（ａ）のII−II線における断面図

【図１５】（ａ）内部磁気シールドと支持調整部材との
接合に係る実施例２の斜視図（ｂ）図１５（ａ）のIII−III線における断面図

【図１６】（ａ）内部磁気シールドと支持調整部材との
接合に係る実施例３の斜視図（ｂ）図１５（ａ）のIV−IV線における断面図

【図１７】（ａ）本発明の実施形態６に係る陰極線管動
作時におけるフレーム及び支持調整部材の時刻と温度と
の関係を示す図（ｂ）本発明の実施形態６に係る陰極線管動作時におけ
る時刻と電子ビーム移動量との関係を示す図

【図１８】従来のカラー陰極線管の一例の断面図

【符号の説明】

６，３６シャドウマスク７，３４板状部材であるフレーム（長辺フレーム）１４，１８，２０，３５支持体であるフレーム（短辺
フレーム）１１スプリング取付部材１２スプリング部材１２ａ取り付け穴１５段差１６，１７，１９シャドウマスク構体１８ｃ延出部２２，２２ａ，２２ｂ，２２ｃ，３７支持調整部材３０内部磁気シールド３１平面部３２スカート部４０エレクトロンシールド４１，４５，４７突起部４３，４６，４９低熱伝導部材４４スリット

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者大前秀治大阪府門真市大字門真1006番地松下電器産業株式会社内Ｆターム(参考） 5C031 BB04 CC05 EE08 EH04

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】一対の板状部材と、前記一対の板状部材
が対向した状態で前記各板状部材と固着して前記各板状
部材を支持する一対の支持体と、引張力が印加された状
態で前記各板状部材に固着されたシャドウマスクとを備
えた陰極線管であって、前記支持体は前記シャドウマス
ク側に凸となるように形成されたクランク状の段差部分
を有していることを特徴とする陰極線管。
【請求項２】前記支持体は、前記板状部材の長手方向
において端部から内側に至る延出部を有しており、前記
延出部の端部と前記板状部材とを固着することにより、
前記支持体は前記板状部材の長手方向における内側に入
り込んだ部分で固着されている請求項1に記載の陰極線
管。
【請求項３】前記支持体には、前記クランク状の段差
部分で形成された凹み部分に位置し、前記支持体を支持
するスプリング取付部材がさらに固着されており、前記
スプリング取付部材にはスプリング部材が固着され、前
記スプリング部材には取付けピンに差し込むための取付
け孔が形成されており、前記取付け孔の中心点は、前記
板状部材を固着している部分の前記支持体の位置に対し
て、前記シャドウマスク側と反対側に位置している請求
項1又は２に記載の陰極線管。
【請求項４】前記支持体には、前記クランク状の段差
部分で形成された凹み部分又は凹み部分の外部に位置
し、前記支持体を支持するスプリング部材が固着され、
前記スプリング部材には取付けピンに差し込むための取
付け孔が形成されており、前記取付け孔の中心点は、前
記板状部材を固着している部分の前記支持体の位置に対
して、前記シャドウマスク側と反対側に位置している請
求項1又は２に記載の陰極線管。
【請求項５】前記クランク状の段差部分は、前記支持
体の長手方向において、直線状に形成された部分を有す
る請求項１から４のいずれかに記載の陰極線管。
【請求項６】前記クランク状の段差部分のうち、前記
シャドウマスク側に変位した部分における中軸が、前記
シャドウマスクの面より上側にある請求項１から５のい
ずれかに記載の陰極線管。
【請求項７】前記クランク状の段差部分の折れ曲がり
部分は、円弧状に形成され、前記円弧の内周側の曲率半
径は２０ｍｍ以上である請求項１から６のいずれかに記
載の陰極線管。
【請求項８】前記クランク状の段差部分で形成された
凹み部分を介して、前記支持体と対向するように支持調
整部材がさらに固着されている請求項１から７のいずれ
かに記載の陰極線管。
【請求項９】前記支持調整部材には、前記支持調整部
材の長手方向におけるばね定数を小さくする突起がさら
に形成されている請求項８に記載の陰極線管。
【請求項１０】前記支持調整部材の長手方向における
ばね定数は、１．４７×１０⁴Ｎ／ｍｍ以下である請求
項８又は９に記載の陰極線管。
【請求項１１】前記支持調整部材は、熱膨張係数が前
記支持体より大きい請求項８から１０のいずれかに記載
の陰極線管。
【請求項１２】前記支持調整部材の熱膨張係数は、前
記支持体の熱膨張係数の１．２倍以上である請求項１１
に記載の陰極線管。
【請求項１３】前記支持体より熱膨張係数の小さい支
持調整部材が、前記クランク状の段差部分のうち、前記
シャドウマスク側に変位した部分における表面に固着さ
れている請求項１から７のいずれかに記載の陰極線管。
【請求項１４】内部磁気シールドが、前記支持調整部
材に、断熱材を介して固着されている請求項８に記載の
陰極線管。
【請求項１５】内部磁気シールドが、前記支持調整部
材に固着されており、前記内部磁気シールドと前記支持
調整部材との接触面積は、前記支持調整部材の片面の面
積の２５％以下である請求項８に記載の陰極線管。
【請求項１６】前記内部磁気シールドと前記支持調整
部材との接触面積は、前記支持調整部材の片面の面積の
５％以下である請求項１５に記載の陰極線管。
【請求項１７】前記内部磁気シールドと前記支持調整
部材との間に、前記内部磁気シールド及び前記支持調整
部材に比べ熱伝導率の低い部材が介在している請求項１
５又は１６に記載の陰極線管。
【請求項１８】前記熱伝導率の低い部材の材料は、Ｓ
ＵＳ３０４である請求項１７に記載の陰極線管。
【請求項１９】前記内部磁気シールドは前記支持調整
部材に、前記内部磁気シールド及び前記支持調整部材の
うち少なくともいずれかに形成された突起部を介して接
合されており、前記接触面積は、前記突起部における接
合面積である請求項１５から１８のいずれかに記載の陰
極線管。