WO2000052397A1

WO2000052397A1 - Dispositif frigorifique

Info

Publication number: WO2000052397A1
Application number: PCT/JP2000/001183
Authority: WO
Inventors: Koichi Kita; Ryuzaburo Yajima
Original assignee: Daikin Industries, Ltd.
Priority date: 1999-03-02
Filing date: 2000-03-01
Publication date: 2000-09-08
Also published as: CN2416444Y; DE60032748D1; AU2824000A; CN1233969C; US6739143B1; DE60032748T2; EP1162413A1; CN1339099A; ES2278591T3; AU766849B2; HK1044983A1; HK1044983B; EP1162413A4; EP1162413B1

Description

明細

技術分野

本発明は、冷凍装置に係り、特に、 R 3 2の単一冷媒または R 3 2を含む混合冷媒を用いた冷凍装置に関する。背景技術

これまで空気調和装置等の冷凍装置に好適な冷媒として、 2がよく用いられてきた。しかし、 R 2 2はオゾン破壊係数が大きいことから、モントリオール議定書により 2◦ 2 0年に全廃が予定されている。そこで、 R 2 2に代わる代替冷媒として、 R 4 0 7 C、 R 4 1 0 A又は R 1 3 4 aなどの各種冷媒の開発が進められている。

一解決課題一

しかし、図 1 0に示すように、上記の各代替冷媒は、オゾン破壊係数は小さいものの地球温暖化係数（GWP ) は R 2 2と同等である。そのため、上記代替冷媒は、地球温暖化防止の観点からは十分に満足のいく冷媒とは言い難い。

また、上記代替冷媒を用いると、従来よりも冷凍装置の C O Pが低下するため、冷媒放出による直接的な地球温暖化効果とは別に、電力消費の増大に伴つて火力発電所等の負荷が増大し、間接的に地球温暖化を助長することになる。そのため、真に地球温暖化を抑制する代替冷媒の開発が望まれていた。

そこで、 GWPの小さな代替冷媒として、 R 3 2の単一冷媒または R 3 2を多く含んだ混合冷媒の開発が進められている。

しかし、： R 3 2の単一冷媒または R 3 2の混合冷媒を単に R 2 2用の冷凍装置に充填しただけでは、 R 3 2の特性を十分に活かすことはできず、地球温暖化防止効果を十分に得ることはできない。そのため、地球温暖化を防止すべく R 3 2の特性を有効利用した冷凍装置が待ち望まれている。本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、 R 3 2の特性を有効活用し、真に地球温暖化を防止し得る冷凍装置を提供することにある。発明の開示

上記目的を達成するために、本発明は、装置性能を従来と同等に維持したまま冷媒回路の冷媒充填量を低減するように、冷媒回路のガス側配管の管径を従来と同等に設定する一方で、液側配管の管径を従来よりも小さく設定することとした。具体的に、 1の発明は、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備えた冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) の径 d lに対する上記冷媒回路（10) のガス側配管（31) の径 d gの比 d g/ d 1が 2 . 6以上としている。

また、他の発明は、 7 5重量％以上で且つ 1 0 0重量％未満の R 3 2と H 1 2 5 との混合冷媒または R 3 2の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備えた冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) とガス側配管（31) とは、該液側配管（32) の径 d 1に対するガス側配管（3 1) の径 d gの比 d g/ d 1が 2 . 6以上になるように形成されている。

なお、上記各発明において、径とは、外径または内径を意味する。

また、他の発明は、 7 5重量％以上で且つ 1 0 0重量％未満の R 3 2と R 1 2 5 との混合冷媒または R 3 2の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 k Wよりも大きく且つ 9 k W以下である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) とガス側配管（31) とは、該液側配管（32) の径 d 1に対するガス側配管（31) の径 d gの比 d g/ d l が 2 . 1以上になるように形成されている。

また、他の発明は、 Ί 5重量％以上で且つ 1 0 0重量％未満の R 3 2と R 1 2 5 との混合冷媒または R 3 2の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 9 kW以下である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10)の液側配管（32) とガス側配管（31) とは、該液側配管（32) の径 d 1に対するガス側配管（31) の径 dgの比 dg/dl が 2. 1-3. 5の範囲内になるように形成されている。

また、他の発明は、 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R32と R 125 との混合冷媒または R 32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5kWよりも大きく且つ 9kW以下である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10)の液側配管（32) とガス側配管（31) とは、該液側配管（32) の径 d 1に対するガス側配管（31) の径 dgの比 dg/dl が 2. 4〜3. 2の範囲内になるように形成されている。

また、他の発明は、 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R32と H 125 との混合冷媒まは R 32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路 (10) を備え、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 9 kW以下である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) とガス側配管（31) とは、該液側配管（32) の径 d 1に対するガス側配管（31) の径 dgの比 dg/dl が 2. 6~3. 0の範囲内になるように形成されている。

また、他の発明は、 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R 32と R 125 との混合冷媒または R 32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 k W以下または 9 kWよりも大きい冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) とガス側配管（31) とは、該液側配管（32) の径 d 1に対するガス側配管（31) の径 dgの比 dg/dlが 2. 6以上になるように形成されている。

また、他の発明は、 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R 32と R 125 との混合冷媒または R 32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kW以下または 9 kWよりも大きい冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) とガス側配管（31) とは、該液側配管（32) の径 d 1に対するガス側配管（31) の径 dgの比 dg/dlが 2 . 6〜3 . 5の範囲内になるように形成されている。

また、他の発明は、 7 5重量％以上で且つ 1 0 0重量％未満の R 3 2と R 1 2 5 との混合冷媒または R 3 2の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 k W以下または 9 kWよりも大きい冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) とガス側配管（31) とは、該液側配管（32) の径 d 1に対するガス側配管（31) の径 d gの比 d g/ d 1が 2 . 8〜3 . 3の範囲内になるように形成されている。

また、他の発明は、 7 5重量％以上で且つ 1 0 0重量％未満の R 3 2と R 1 2 5 との混合冷媒または R 3 2の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kW以下または 9 kWよりも大きい冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) とガス側配管（31) とは、該液側配管（32) の径 d 1に対するガス側配管（31) の径 d gの比 d g/ d 1が 2 . 9〜3 . 1の範囲内になるように形成されている。

また、他の発明は、 7 5重量％以上で且つ 1 0 0重量％未満の R 3 2と R 1 2 5 との混合冷媒または R 3 2の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kW以下である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 4 . 2 mm以下である配管によつて形成されている。

また、他の発明は、 7 5重量％以上で且つ 1 0 0重量％未満の R 3 2と R 1 2 5 との混合冷媒または R 3 2の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kW以下である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 3 . 2 mn！〜 4 . 2 mmである配管によって形成されている。

また、他の発明は、 7 5重量％以上で且つ 1 0 0重量％未満の R 3 2と R 1 2 5 との混合冷媒または R 3 2の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kW以下である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 3 . 5 mm〜3 . 9 mmである配管によって形成されている。

また、他の発明は、 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R 32と; 125 との混合冷媒または R 32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kW以下である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 3. 6mm〜3. 8 mmである配管によって形成されている。

なお、従来より冷媒充填量を少なくする観点から、上記液側配管（32) は、内径が 3. 7以下であることがより好ましい。

また、他の発明は、 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R32と R 125 との混合冷媒または R 32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 k Wよりも大きく且つ 22. 4kW未満である冷凍装置を対象としている。そして、記冷媒回路（10)の液側配管（32)は、内径が 7. Omm以下である配管によって形成されている。

また、他の発明は、 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R32と R 125 との混合冷媒または R 32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 k Wよりも大きく且つ 22. 4 kW未満である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 5. 4mm~7. 0 mmである配管によって形成されている。

また、他の発明は、 75重量％以上で且つ 100重量％未満の H32と R 125 との混合冷媒または R 32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 22. 4 kW未満である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 5. 7mn！〜 6. 7 mmである配管によって形成されている。

また、他の発明は、 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R32と R 125 との混合冷媒または R 32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 k Wよりも大きく且つ 22. 4kW未満である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が g P T 1

6 . 0 mm〜6 . 4 mmである配管によって形成されている。

なお、従来より冷媒充填量を少なくする観点から、上記液側配管（32) は、内径が 6 . 2以下であることがより好ましい。

また、他の発明は、 7 5重量％以上で且つ 1 0 0重量％未満の R 3 2と R 1 2 5 との混合冷媒または R 3 2の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10)を備え、冷房定格能力が 2 2 . 4 k W以上である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 9 . 8 mm以下である配管によって形成されている。

また、他の発明は、 7 5重量％以上で且つ 1 0 0重量％未満の R 3 2と H 1 2 5 との混合冷媒または H 3 2の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10)を備え、冷房定格能力が 2 2 . 4 kW以上である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 7 . 5 mn！〜 9 . 8 mmである配管によって形成されている。

また、他の発明は、 7 5重量％以上で且つ 1 0 0重量％未満の R 3 2と R 1 2 5 との混合冷媒または R 3 2の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10)を備え、冷房定格能力が 2 2 . 4 kW以上である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 7 . 8 mm- 9 . 5 mmである配管によって形成されている。

また、他の発明は、 7 5重量％以上で且つ 1 0 0重量％未満の R 3 2と R 1 2 5 との混合冷媒または R 3 2の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10)を備え、冷房定格能力が 2 2 . 4 kW以上である冷凍装置を対象としている。そして、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 8 . l mm〜9 . 1 mmである配管によって形成されている。

なお、従来より冷媒充填量を少なくする観点から、上記液側配管（32) は、内径が 8 . 7以下であることがより好ましい。

上記各発明では、冷媒回路（10) の液側配管（32) の内径が従来よりも小さくなる。また、 R 3 2単一冷媒または 7 5重量％以上で且つ 1 0 0重量％未満の R 3 2を含む R 3 2 / 1 2 5混合冷媒は、冷媒の特性として R 2 2よりも圧力損失が小さい。従って、液側配管（32) の内径が小さくなつても、配管内の圧力損失は従来と同等レベルに維持される。

一方、液側配管（32) の内径が小さくなることにより、冷媒回路（10) の冷媒充填量は減少する。従って、従来の R 2 2を使用した場合と同等の性能を維持したまま、冷媒充填量が低減される。そのため、 R 3 2の地球温暖化係数が低いことに加えて、冷媒回路（10) の冷媒充填量が低減することにより、地球温暖化効果は著しく低減する。

なお、上記各発明において、液側配管（32) とは、凝縮器出口と蒸発器入口との間の配管の全体であってもよく、また、その一部であってもよい。同様に、ガス側配管（31) とは、蒸発器出口と凝縮器入口との間の配管の全体であってもよく、蒸発器出口と圧縮機の吸入側との間の全体であってもよく、また、それらの一部であってもよい。

上記ガス側配管 (31) 及び液側配管（32) は、室内ュニット（17) と室外ュニヅト（16) とを接続する接続配管であってもよい。

上記液側配管（32) は、室内ュニット（17) と室外ュニット（16) とを接続する液側の接続配管であってもよい。

上記発明では、接続配管が長配管になりやすいことから、冷媒充填量の低減効果がより顕著に発揮されることになる。

また、上記冷媒は、 R 3 2の単一冷媒であることが好ましい。一発明の効果—

以上のように、本発明によれば、 R 2 2を用いた従来装置よりも液側配管（32) の内径が小さくなることにより、従来と同等の性能を維持したまま冷媒回路（10) の冷媒充填量を低減することができる。そのため、 R 3 2の単一冷媒または R 3 2の混合冷媒を従来よりも有効に活用することができ、冷媒自体の地球温暖化係数の低減と冷媒充填量の低減とにより、地球温暖化効果を大幅に低減することができる。従って、地球環境保全に適した装置を提供することができる。図面の簡単な説明

図 1は、空気調和装置の冷媒回路図である。

図 2は、モリエル線図である。

図 3は、伝熱管の内径比の計算結果を示す表である。

図 4は、溝付管の断面図である。

図 5は、モリエル線図である。

図 6は、液側配管の内径比の計算結果を示す表である。

図 7は、冷房定格能力に対する R 2 2用のガス側配管及び液側配管の管径を示す図である。

図 8は、冷房定格能力に対するガス側配管と液側配管との細径比を示す図である。図 9は、 R 2 2用銅管と R 3 2用銅管との関係を示す図である。

図 1 0は、地球温暖化係数を示す表である。発明を実施するための最良の形態

以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。

一空気調和装置の構成一

図 1に示すように、本実施形態に係る冷凍装置は、室内ユニット（17) と室外ュニット（16) とを接続して成る空気調和装置（1) である。空気調和装置（1) の冷媒回路（10) は、 R 3 2の単一冷媒（以下、 R 3 2単一冷媒という）を冷媒とするか、または 7 5重量％以上で且つ 1 0 0重量％未満の R 3 2と R 1 2 5との混合冷媒（R 3 2組成リッチの混合冷媒、以下、 H 3 2 /R 1 2 5混合冷媒という）を冷媒としている。

そして、上記冷媒回路（10) は、蒸気圧縮式冷凍サイクルを形成する冷媒回路であって、圧縮機（11)、四路切換弁（12)、室外熱交換器（13)、膨張機構である膨張弁（14) 及び室内熱交換器（15) が順に冷媒配管であるガス側配管（31) と液側配管 (32) を介して接続されて構成されている。

具体的には、圧縮機（11) の吐出側と四路切換弁（12) の第 1ポート（12a) とは第 1ガス側配管（21) によって接続されている。四路切換弁（12) の第 2ポート（1 2b) と室外熱交換器（13) とは第 2ガス側配管（22) によって接続されている。室外熱交換器（13) と膨張弁（14) とは第 1液側配管（25) によって接続されている。膨張弁（14) と室内熱交換器（15) とは第 2液側配管（26) によって接続されている。室内熱交換器（15) と四路切換弁（12) の第 3ポート（12c) とは第 3ガス側配管（2 3) によって接続されている。四路切換弁（12) の第 4ポート（12d) と圧縮機 ( 11) の吸入側とは第 4ガス側配管（24) によって接続されている。

圧縮機（11)、第 1ガス側配管（21)、四路切換弁（12)、第 2ガス側配管（22)、室外熱交換器（13)、第 1液側配管（25)、膨張弁（14)、及び第 4ガス側配管（24) は、図示しない室外送風機とともに室外ユニット（16) に収容されている。一方、室内熱交換器（15) は、図示しない室内送風機とともに室内ユニット（17) に収容されている。第 2液側配管（26)及び第 3ガス側配管 (23)の一部は、室外ュニット（16) と室内ユニット（17) とを連絡するいわゆる連絡配管を構成している。

一熱交換器の構成一

R 3 2単一冷媒または R 3 2 /R 1 2 5混合冷媒は、単位体積あたりの冷凍効果が R 2 2よりも大きいことから、所定能力を発揮するために必要な冷媒循環量は R 2 2に比べて少ない。従って、 R 3 2単一冷媒または R 3 2 / 1 2 5混合冷媒では、熱交換器の伝熱管の内径を一定とした場合、冷媒循環量が少なくなることから、管内圧力損失は R 2 2に比べると小さくなる。

一般に、熱交換器の伝熱管の内径を小さくすると、伝熱面積の減少ゃ冷媒圧力損失の増加により、装置全体の性能は低下する。しかし、 R 3 2単一冷媒または R 3 2 /R 1 2 5混合冷媒を用いた場合、伝熱管内の冷媒側熱伝達率が R 2 2よりも大きいため、管内圧力損失を H 2 2相当程度に大きくしたとしても、全体として: 2 2と同等またはそれ以上の性能を発揮することが可能である。

ところで、冷媒回路（10) において最も冷媒保有量が多い部分は、室外熱交換器 (13) である。そのため、室外熱交換器（13) の伝熱管を細径化することにより、冷媒充填量を効果的に低減することができる。また、伝熱管の細径化により、室外熱交換器 (13) 及び室内熱交換器（15) が小型化するため、室外ュニット（16) 及び室内ユニット（17) のコンパクト化を促進することも可能となる。

そこで、本空気調和装置（1) では、室外熱交換器（13) 及び室内熱交換器（15) の伝熱管を、管内圧力損失が R 2 2と同等レベルになるまで細径化することとした。具体的に、本空気調和装置（1) では、伝熱管内における圧力損失分に相当する冷媒飽和温度の変化量を考え、当該温度変化量が R 2 2と同等になるように、室外熱交換器（13) 及び室内熱交換器（15) の伝熱管の内径寸法を設定することとした。

一伝熱管の構成の基本的原理一

次に、室外熱交換器 (13) 及び室内熱交換器（15) の伝熱管を構成する基本的原理を具体的に説明する。

ここでは、図 2に示すように、蒸発冷媒の圧力損失に相当する飽和温度変化量△ T eが従来の装置における R 2 2の飽和温度変化量と同等になるように、室外熱交換器（13) 及び室内熱交換器（15) の各伝熱管を設定する。つまり、

△ T e=Const. ……（1 )

とする。ここで、

Δ P ：配管圧力損失（kPa)

L ：配管長（m)

G：冷媒循環量（kg/s)

A：流路断面積 ( ² )

λ ：損失係数

d ：配管内径（m)

s：圧縮機の吸込冷媒密度（kg/m³ )

とする。そして、上記飽和温度変化量 Δ Τ eは、次式の通り表される。

Δ ΤΘ=|^·} Χ Δ ΡΘ - - - (2) 圧力損失 ΔΡは、次式の円管の摩擦損失の式を用いて算出する,

G²

d 2· p s-A² ノ

厶 Δ

冷房能力 Q = T P Gx Ahを一定とすると、

G²

A?o ^ (A ²- p s-d⁵) (4)

s.d⁵ 厶 h：冷凍効果（kJ/kg)

となる。このため、上記（2) 式及び（4) 式より、圧力損失 ΔΡは、

ATecc X (Ah², p s-d⁵) (5) と表される。

従って、上記（ 1) 式及び（5) 式と、 R 2 2及び R 32の物性値とから、 R 2 2用伝熱管に対する R 32用伝熱管の内径の比率、つまり伝熱管の細径比を次式の通り求めることができる。

図 3は、上記（6)式に各物性値を代入した計算結果を示す。なお、本計算では、蒸発温度 T eを 2°C、；縮温度 T cを 4 9°Cと仮定し、蒸発器出口のスーパ一ヒート S H= 5 d e g, 凝縮器出口のサブクール S C= 5.d e gとした。

上記計算結果から、 R 3 2単一冷媒の伝熱管は R 2 2用伝熱管の 0. 7 6倍程度まで細径化することが分かった。また、 R 3 2/R 1 2 5混合冷媒用の伝熱管は、 R 2 2用伝熱管の 0. 7 6~0. 8倍程度まで細径化することができることが分かった。なお、参考までに他の代替冷媒についても同様の計算を行ったが、 R 3 2ほどの細径化効果は得られないことが分かつた（図 3参照)。

本空気調和装置（1) では、このような原理に基づいて、 R22用伝熱管との比較において、以下の内径を有する伝熱管を用いることとした。

すなわち、 R 32単一冷媒を用いる場合には、室内熱交換器（15) の伝熱管を内径が 4. 7mm~5. 9 mmの伝熱管で形成し、室外熱交換器（13) の伝熱管を内径が 5. 4mm~6. 7 mmの伝熱管で形成する。

一方、 R32/R 125混合冷媒を用いる場合には、室内熱交換器 (15) の伝熱管を内径が 4. 7 mm- 6. 2 mmの伝熱管で形成し、室外熱交換器（13) の伝熱管を内径が 5. 4mm〜7. 1 mmの伝熱管で形成することとした。

各伝熱管の内径が上記数値範囲よりも小さい場合には、冷媒充填量は更に低減するものの、冷媒圧力損失が過大となる。一方、各伝熱管の内径が上記数値範囲よりも大きい場合には、冷媒圧力損失が低減し、装置の効率は向上するものの、冷媒充填量の低減効果等の R 32の効果を十分に活かすことが難しくなる。

そこで、本実施形態では、室外熱交換器（13) 及び室内熱交換器（15) の伝熱管の内径を上記数値範囲内に設定することとした。

なお、装置の使用条件等によっては、 R32の特性をより顕著に発揮させるために、上記数値範囲をより限定してもよいことは勿論である。

例えば、 R 32単一冷媒を用いる場合には、室内熱交換器（15) の伝熱管を内径が 4. 9 mm~ 5. 7 mmの伝熱管で形成し、室外熱交換器（13) の伝熱管を内径が 5. 6mm~6. 5 mmの伝熱管で形成してもよい。

更に、 R 32単一冷媒を用いる場合には、室内熱交換器（15) の伝熱管を内径が 5. 1 mm- 5. 5 mmの伝熱管で形成し、室外熱交換器 (13)の伝熱管を内径が 5. 8mm~6. 3 mmの伝熱管で形成してもよい。

また、 R32/R 125混合冷媒を用いる場合には、室内熱交換器（15) の伝熱管を内径が 4. 9mm~6. 0 mmの伝熱管で形成し、室外熱交換器（13) の伝熱管を内径が 5. 6mm~6. 9 mmの伝熱管で形成してもよい。

更に、 R32/R 125混合冷媒を用いる場合には、室内熱交換器（15) の伝熱管を内径が 5 . 2 mm〜5 . 7 mmの伝熱管で形成し、室外熱交換器（13) の伝熱管を内径が 5 . 9 mn！〜 6 . 6 mmの伝熱管で形成してもよい。

なお、ここで伝熱管の内径とは、内面平滑管の場合には拡管後の管内径をいう。また、図 4に示すように、内面溝付管の場合、伝熱管の内径とは、拡管後の外径から底肉厚の 2倍を引いた値、つまり内径 d i = d o - 2 tをいうものとする。

伝熱管としては、銅管やアルミ管等の各種の伝熱管を用いることができる。本実施形態に係る外熱交換器 ( 13) 及び室内熱交換器（13) は、空気と熱交換を行う空気熱交換器の一種として、銅管とアルミフィンとから成るプレートフィンチューブ熱交換器で構成されているため、伝熱管は銅管によつて形成されている。

ー冷媒配管の構成一

また、本空気調和装置（1) では、冷媒充填量の低減を目的として、熱交換器（1 3, 15) の伝熱管だけでなく、冷媒回路（10) の冷媒配管についても細径化を図っている。

上述した通り、 R 2 2用の泠媒配管に R 3 2単一冷媒または R 3 2 / 1 2 5混合冷媒をそのまま用いた場合、冷媒の圧力損失は低減する。そのため、冷媒回路（10) の液側配管（32) の内径を小さくして、管内圧力損失を R 2 2使用時と同等のレベルにまで増加させたとしても、装置性能は従来と同等に維持される。そこで、本空気調和装置（1 ) においては、液側配管（32) を管内圧力損失が R 2 2相当になるまで細径化することにより、装置性能を維持したまま冷媒回路（10) の冷媒充填量を低減することとした。

これに対し、ガス側配管（31)、特に、圧縮機（11) の吸入配管となる第 4ガス側配管（24) を細径化すると、冷媒充填量の削減量はそれほど多くない反面、吸入圧力損失の増大の影響により、装置の効率は大きく低下する。このような装置の効率低下は、間接的に地球温暖化効果の増大を招く。

そこで、本空気調和装置（1) では、ガス側配管（31) は従来の R 2 2用ガス側配管と同様としつつ、液側配管（32) のみを従来の R 2 2用液側配管よりも細径化することとした。ー冷媒配管の構成の基本的原理一

次に、液側配管（32) を構成する基本的原理について説明する。

ここでは、凝縮器出口から蒸発器入口に至るまでの冷媒の圧力降下量に対する液側配管（32) の圧力損失の占める割合が、 R 2 2の場合と同等になるように液側配管 (32) の設計を行う。つまり、図 5に示す符号を用いて、次式が成立する。

(Pco-Pvi) + (Pvo-Pbi;

=uonst. ··· (7)

(Pco-Pei) _こ、

ΔΡ ：配管圧力損失（kPa)

L ：配管長 (m)

G ：冷媒循環量（kg/s)

A：流路断面積（m²)

λ ：損失係数

d ：配管内径 (m)

ps：圧縮機の吸込冷媒密度（kg/m³)

とし、上記（7) 式の分子の各項は、次式の円管の摩擦損失の式を用いて算出する, ?^{= λ}' - ' 2^ …

ここで、能力 Q = GxAhを一定とし、上記（8) 式から次式が導出される。

G²

△ pcx. c^ (Ah²- p s-d⁵)-¹ (9)

p s- d⁵

Δ h：冷凍効果（kJ/kg)

従って、次式が導き出される。

(Pco-Pvi) + (Pvo-Pbi) cc (Ah²- p s-d⁵)"¹ …（10) そして、上記（7) 式及び（ 1 0) 式より、次式が導き出される,

(Pco-Pvi) + (Pvo-Pbi) ^ (Ah²- p s'd⁵)一¹ _(n

(Pco-Pei) ~~ (HP- LP) 7 JP

15

従って、上記（7) 式及び（11) 式と、 R22及び R32の物性値とから、 R 22の液側配管に対する R 32の液側配管（32) の細径比を次式の通り求めることができる。

図 6は、上記（ 12) 式に各物性値を代入した計算結果を示す。なお、本計算においても、蒸発温度 Teは 2。C、凝縮温度 T cは 49°Cとし、スーパーヒート SH二 5 de g、サブクール S C= 5 d e gとした。

上記計算結果から、 R 32単一冷媒の液側配管（32) は、 R 22用の液側配管の 0. 76倍程度まで細径化できることが分かった。また、 R32/R 125混合冷媒においても、 R 32の組成が 75重量％以上含まれていれば、 0. 76〜0. 8倍程度まで細径化することが可能であることが分かった。なお、参考までに他の代替冷媒についても同様の計算を行ったが、 R32ほどの細径化効果は得られないことが分かつた（図 6参照)。

図 7は、従来の R 22を用いた装置におけるガス側配管と液側配管の管径（外径）を、冷房定格能力毎に示した図である。

本空気調和装置（1) では、冷房定格能力に応じて、ガス側配管（31) については上記 R 22用ガス側配管と同径の配管を用いる一方、液側配管（32) については、上記 R 22用液側配管よりも細径化された配管を用いる。

図 8は、液側配管の内径 d lに対するガス側配管の内径 dgの比、すなわち、内径比（=ガス側配管内径 dg/液側配管内径 d 1) を示した図である。本空気調和装置（1) では、冷房定格能力に応じて、以下の内径比を有するガス側配管（31) 及び液側配管 (32) を用いる。すなわち、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 9 kW以下のときには、上記内径比が 2. 1〜3. 5になるようなガス側配管（31)及び液側配管（32)を用いる。冷房定格能力が 5 kW以下または 9 kWよりも大きいときには、上記内径比が 2. 6 〜3. 5になるようなガス側配管（31) 及び液側配管（32) を用いる。

また、冷房定格能力が 5 k W以下のときには、液側配管（32) として内径が 3. 2mm〜4. 2mmの配管を用いる。冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 22. 4 kW未満のときには、液側配管（32) として内径が 5. 4mn！〜 7. 0 mmの配管を用いる。冷房定格能力が 22. 4kW以上のときには、液側配管（32) として内径が 7. 5mm〜9. 8 mmの配管を用いる。

上記内径比または液側配管（32) の内径が上記数値範囲よりも小さい場合には、冷媒充填量が更に低減するものの、装置性能が低下する。一方、上記内径比または液側配管（32) の内径が上記数値範囲よりも大きい場合には、冷媒圧力損失が低減して装置性能が向上するものの、冷媒充填量低減の効果が小さくなる。

そのため、本実施形態では、装置の性能を維持しつつ冷媒充填量を十分に低減できるように、上記数値範囲内でガス側配管（31) 及び液側配管（32) を設定することとした。

なお、装置の使用条件等によっては、 R 32の特性をより有効に活用するために、上記数値範囲をより限定してもよいことは勿論である。

例えば、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 9 kW以下のときには上記内径比を 2. 4〜3. 2としてもよい。冷房定格能力が 5 kW以下または 9 kWよりも大きいときには上記内径比を 2. 8〜3. 3としてもよい。

更に、冷房定格能力が 5kWよりも大きく且つ 9 kW以下のときには上記内径比を 2. 6〜3. 0としてもよい。冷房定格能力が 5 kW以下または 9 kWよりも大きいときには上記内径比を 2. 9〜3. 1としてもよい。

また、液側配管（32) の内径は、冷房定格能力が 5 kW以下のときには 3. 5m m〜3. 9 mmとし、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 22. 4kW未満のときには 5. 7mm~6. 7 mmとし、冷房定格能力が 22. 4 kW以上のときには 7. _Λ

17

8mm〜9. 5mmとしてもよい。

更に、液側配管（32) の内径は、冷房定格能力が 5 k W以下のときには 3. 6 m m〜3. 8 mmとし、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 22. 4kW未満のときには 6. Omn！〜 6. 4 mmとし、冷房定格能力が 22. 4 kW以上のときには 8. 1 mm~ 9. 1mmとしてもよい。

ところで、従来より冷媒配管として、コストが安く且つ取り扱いが容易なことから、銅管がよく用いられている。銅管には種々の規格品が存在するため、既存の規格品を利用することにより、冷媒配管（31， 32) の低コスト化を図ることができる。従つて、装置の低コスト化のために、上記内径比を有するように規格品を組み合わせることにより、液側配管（32) 及びガス側配管（31) の双方を規格品のみで構成することが好ましい。

図 9は、 R 22用の銅管（J I SB 8607) の仕様と、日本冷凍空調工業会提案（曰冷ェ案）の R 32用高圧対応配管の仕様とを比較した図である。

そして、上記計算結果から算出された最適内径比は、 R 32単一冷媒の場合に 0. 76であり、 R32を 75重量％含む R 32/ 125混合冷媒の場合に 0. 80である。上記図 9より、最適内径比の ± 10%の範囲内であれば、規格品を組み合わせることにより、当該内径比を容易に実現することができることが分かつた。

例えば、 R22用として 9. 5 mmの規格化配管を用いていた場合、 R32を使用する際には、これに代わって 08. Ommの規格化配管を利用することができる。このように、本実施形態は、規格品を組み合わせることにより容易に実現可能な形態である。

一空気調和装置（1) の運転動作一

空気調和装置（1) の運転動作を、冷媒回路（10) における冷媒循環動作に基づいて説明する。

冷房運転時には、四路切換弁（12) が図 1に示す実線側に設定される。つまり、四路切換弁（12) は、第 1ポート（12a) と第 2ポート（12b) とが連通すると共に第 3ポート（12c) と第 4ポート（12d) とが連通する状態となる。この状態で、圧縮機（11) から吐出されたガス冷媒は、第 1ガス側配管（21)、四路切換弁（12) 及び第 2ガス側配管（22) を流通し、室外熱交換器（13) で凝縮する。室外熱交換器（13) を流出した液冷媒は、第 1液側配管（25) を流通し、膨張弁 (14) で減圧されて気液二相冷媒となる。膨張弁（14) を流出した二相冷媒は、第 2 液側配管（26) を流通し、室内熱交換器（15) で室内空気と熱交換を行って蒸発し、室内空気を冷却する。室内熱交換器（15) を流出したガス冷媒は、第 3ガス側配管（2 3)、四路切換弁（12) 及び第 4ガス側配管（24) を流通し、圧縮機 (11) に吸入される。

一方、暖房運転時には、四路切換弁（12) が図 1に示す破線側に設定される。つまり、四路切換弁（12) は、第 1ポート（12a) と第 4ポート（12d) とが連通すると共に第 2ポート（12b) と第 3ポート（12c) とが連通する状態となる。

この状態で、圧縮機（11) から吐出されたガス冷媒は、第 1ガス側配管（21)、四路切換弁（12) 及び第 3ガス側配管（23) を流通し、室内熱交換器（15) に流入する。室内熱交換器（15) に流入した冷媒は、室内空気と熱交換を行って凝縮し、室内空気を加熱する。室内熱交換器（15) を流出した液冷媒は、第 2液側配管（26) を流通し、膨張弁（14) で減圧されて気液二相冷媒となる。膨張弁（14) を流出した二相冷媒は、第 1液側配管（25) を流通し、室外熱交換器（13) で蒸発する。室外熱交換器（13) を流出したガス冷媒は、第 2ガス側配管（22)、四路切換弁（12) 及び第 4 ガス側配管（24) を流通し、圧縮機 ( 11) に吸入される。

一本実施形態の効果一

本実施形態によれば、冷媒として R 3 2単一冷媒または R 3 2 /R 1 2 5混合冷媒を用いると共に、比較的小径の配管によつて液側配管（32)を形成したことにより、運転効率を従来と同等に維持しつつ、冷媒回路（10) の冷媒充填量を低減することができる。従って、地球温暖化係数が小さく且つ管内圧力損失が小さいという R 3 2の特性を十分に有効活用することができ、地球温暖化効果を大幅に減少することができる o

また、室外熱交換器（13) 及び室内熱交換器（15) の伝熱管も細径化することと _{1 g} したので、冷媒充填量を更に低減することができ、地球温暖化効果の一層の低減を図ることができる。

また、伝熱管の細径化により室外熱交換器 (13) 及び室内熱交換器（15) の低コスト化及びコンパクト化を達成することができ、室内ユニット（17) 及び室外ュニット（16) を小型化することができる。

—その他の実施形態一

上記実施形態は、冷房運転及び暖房運転を選択的に実行可能ないわゆるヒートポンプ式の空気調和装置であつたが、本発明の適用対象はヒートポンプ式空気調和装置に限定されるものではなく、例えば、冷房専用機であってもよい。また、冷房定格能力に対応する暖房定格能力毎に液側配管（32) 及びガス側配管（31) の内径またはそれらの内径比を設定することにより、暖房専用機に本発明を適用することも可能である。

ガス側配管（31) 及び液側配管（32) は必ずしも銅管で形成する必要はなく、 S U S管、アルミ管、鉄管等の他の配管で形成してもよいことは勿論である。

室外熱交換器 (13) 及び室内熱交換器 (15) は、空気熱交換器に限らず、二重管式熱交換器などの液—液熱交換器であってもよい。

室外熱交換器（13) 及び室内熱交換器（15) の伝熱管やガス側配管（31) 及び液側配管（32) が細径化されることにより、冷媒回路（10) の内容積（冷媒が通過する部分の内容積）が小さくなる。そのため、冷媒回路（10) 内に空気、水分、不純物等が混入する量が従来よりも少なくなり、冷凍機油が水分等と接触する機会が少なくなる。そのため、本実施形態によれば、冷凍機油の劣化が従来よりも起こりにくい。従つて、冷凍機油として、エーテル油やエステル油などの合成油を用いた場合に、本実施形態の優位性はより顕著に発揮されることになる。

なお、本発明の冷凍装置は、狭義の冷凍装置に限定されるものではなく、上記の空気調和装置は勿論、冷蔵装置、除湿機等をも含む広い意味での冷凍装置である。

また、上記実施形態でいうところの冷房定格能力とは、蒸発器における能力を意味するものであり、空気調和装置における冷房時の能力に限定されるものではない。なお、この冷房定格能力は、接続配管の長さが 5 m、室内ユニットと室外ユニットの高低差が 0 mのときに、所定の J I S条件（室内乾球温度 2 7 °C、室内湿球温度 1 9 、室外乾球温度 3 5 °C) のもとで発揮される能力である。産業上の利用可能性

以上のように、本発明の冷凍装置は、オゾン破壊係数は小さい冷媒を使用する場合に有用であり、その上で真に地球温暖化を防止し得る冷凍装置に適している。

Claims

請求の範囲

1. 冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備えた冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) の液側配管（32) の径 d 1に対する上記冷媒回路（10) のガス側配管（31) の径 dgの比 dg/d 1が 2. 6以上である冷凍装置。

2. 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R32と R 125との混合冷媒または R 32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備えた冷凍装置であって、

上記冷媒回路 (10)の液側配管 (32) とガス側配管 (31) とは、該液側配管 (32) の径 d 1に対するガス側配管（31) の径 dgの比 dg/dlが 2. 6以上になるように形成されている冷凍装置。

3. 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R32と R 125との混合冷媒または R 32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 9 kW以下である冷凍装置であって、

上記冷媒回路 (10)の液側配管 (32) とガス側配管 (31) とは、該液側配管 (32) の径 d 1に対するガス側配管（31) の径 dgの比 dg/d 1が 2. 1以上になるように形成されている冷凍装置。

4. 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R32と R 125との混合冷媒または R 32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 9 kW以下である冷凍装置であって、

上記冷媒回路 (10)の液側配管 (32) とガス側配管 (31) とは、該液側配管 (32) の径 d 1に対するガス側配管（31) の径 dgの比 dg/d 1が 2. 1〜3. 5の範囲内になるように形成されている冷凍装置。

5. 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R 32と R 125との混合冷媒または R 32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 9 kW以下である冷凍装置であって、

上記冷媒回路 (10)の液側配管 (32) とガス側配管 (31) とは、該液側配管 (32) の径 d 1に対するガス側配管（31) の径 dgの比 dg/d 1が 2. 4〜3. 2の範囲内になるように形成されている冷凍装置。

6. 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R32と R 125との混合冷媒または R 32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5kWよりも大きく且つ 9 kW以下である冷凍装置であって、

上記冷媒回路 (10)の液側配管 (32) とガス側配管 (31) とは、該液側配管 (32) の径 d 1に対するガス側配管（31) の径 d gの比 d g/d 1が 2. 6〜3. 0の範囲内になるように形成されて、る冷凍装置。

7. 75重量％以上で且つ 100重量％未満の: R32と R 125との混合冷媒または R 32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kW以下または 9 kWよりも大きい冷凍装置であって、

上記冷媒回路 (10)の液側配管 (32) とガス側配管 (31) とは、該液側配管 (32) の径 d 1に対するガス側配管（31)の径 dgの比 dg/dlが 2. 6以上になるように形成されている冷凍装置。

8. 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R32と R 125との混合冷媒または R 32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kW以下または 9 kWよりも大きい冷凍装置であって、

上記冷媒回路 (10)の液側配管 (32) とガス側配管 (31) とは、該液側配管 (32) の径 d 1に対するガス側配管（31) の径 dgの比 dg/d 1が 2. 6〜3. 5の範囲内になるように形成されて t、る冷凍装置。 WO 00/52397 つ ^ PCT/JPOO/01183

9. 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R 32と R 125との混合冷媒または H 32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10) を備え、冷房定格能力が 5 kW以下または 9 kWよりも大きい冷凍装置であって、

上記冷媒回路 (10)の液側配管 (32) とガス側配管 (31) とは、該液側配管 (32) の径 d 1に対するガス側配管（31) の径 dgの比 dg/d 1が 2. 8〜3. 3の範囲内になるように形成されてレ、る冷凍装置。

10. 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R32と R 125との混合冷媒または R32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10)を備え、冷房定格能力が 5 kW以下または 9 kWよりも大きい冷凍装置であって、

上記冷媒回路 (10)の液側配管 (32) とガス側配管 (31) とは、該液側配管 (32) の径 d 1に対するガス側配管（31) の径 dgの比 dg/d 1が 2. 9〜3. 1の範囲内になるように形成されている冷凍装置。

1 1. 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R 32と R 125との混合冷媒または R32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10)を備え、冷房定格能力が 5 kW以下である冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 4. 2 mm以下である配管によつて形成されている冷凍装置。

12. 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R32と H 125との混合冷媒または 2の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10)を備え、冷房定格能力が 5 k W以下である冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 3. 2mn！〜 4. 2 mmである配管によって形成されている冷凍装置。

13. 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R32と R 125との混合冷媒または R32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10)を備え、冷房定格能力が 5 k W以下である冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 3. 5mm〜3. 9 mmである配管によって形成されている冷凍装置。

14. 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R32と R 125との混合冷媒または R32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10)を備え、冷房定格能力が 5 k W以下である冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 3. 6mm〜3. 8 mmである配管によって形成されている冷凍装置。

15. 請求項 12~14のいずれか 1項に記載の冷凍装置であって、

液側配管（32) の内径は、 3. 7 mm以下である冷凍装置。

16. 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R32と: R 125との混合冷媒または R32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10)を備え、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 22. 4 kW未満である冷凍装置であって、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 7. Omm以下である配管によつて形成されている冷凍装置。

17. 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R32と R 125との混合冷媒または R32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10)を備え、冷房定格能力が 5 kWよりも大きく且つ 22. 4 kW未満である冷凍装置であって、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 5. 4mn！〜 7. Ommである配管によって形成されている冷凍装置。

18. 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R32と R 125との混合冷媒または R32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10)を備え、冷房定格能力が 5kWよりも大きく且つ 22. 4 kW未満である冷凍装置であって、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 5. 7mm〜6. 7 mmである配管によって形成されている冷凍装置。

19. 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R32と R 125との混合冷媒または R32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10)を備え、冷房定格能力が 5kWよりも大きく且つ 22. 4 kW未満である冷凍装置であって、上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 6. 0mm〜6..4 mmである配管によって形成されている冷凍装置。

20. 請求項 17〜19のいずれか 1項に記載の冷凍装置であって、

液側配管（32) の内径は、 6. 2 mm以下である冷凍装置。

21. 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R32と R 125との混合冷媒または R32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10)を備え、冷房定格能力が 22. 4 kW以上である冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 9. 8 mm以下である配管によつて形成されている冷凍装置。

22. 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R32と R 125との混合冷媒または R32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10)を備え、冷房定格能力が 22. 4 kW以上である冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 7. 5mm〜9. 8 mmである配管によって形成されている冷凍装置。

23. 75重量％以上で且つ 100重量％未満の 2と R 125との混合冷媒または R 32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10)を備え、冷房定格能力が 22. 4 kW以上である冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 7. 8mn！〜 9. 5 mmである配管によって形成されている冷凍装置。

24. 75重量％以上で且つ 100重量％未満の R 32と R 125との混合冷媒または R32の単一冷媒を冷媒として、冷凍サイクルを形成する冷媒回路（10)を備え、冷房定格能力が 22. 4 kW以上である冷凍装置であって、

上記冷媒回路（10) の液側配管（32) は、内径が 8. lmm~9. 1mmである配管によつて形成されている冷凍装置。

25. 請求項 22〜 24のいずれか 1項に記載の冷凍装置であって、

液側配管（32) の内径は、 8. 7 mm以下である冷凍装置。

26. 請求項 1〜 10のいずれか 1項に記載の冷凍装置において、

ガス側配管（31)及び液側配管（32) は、室内ュニット（17) と室外ュニット（1 6) とを接続する接続配管である冷凍装置。

27. 請求項 1 1~14、請求項 16〜19及び請求項 2 1〜24のいずれか 1項に記載の冷凍装置において、

液側配管（32) は、室内ユニット（17) と室外ユニット（16) とを接続する液側の接続配管である冷凍装置。

28. 請求項 1〜14、請求項 16〜19及び請求項 2 1-24のいずれか 1項に記載の冷凍装置において、

冷媒は、 R 32の単一冷媒である冷凍装置。