WO1993017143A1

WO1993017143A1 - High-chromium and high-phosphorus ferritic stainless steel excellent in weatherproofness and rustproofness

Info

Publication number: WO1993017143A1
Application number: PCT/JP1993/000231
Authority: WO
Inventors: Yoshihiro Yazawa; Yasushi Kato; Fusao Togashi; Keiichi Yoshioka; Sadao Hasuno
Original assignee: Kawasaki Steel Corporation
Priority date: 1992-02-25
Filing date: 1993-02-25
Publication date: 1993-09-02
Also published as: US5405575A; DE69317990T2; DE69317990D1; EP0603402A4; KR960014949B1; EP0603402B1; EP0603402A1

Description

明発明の名称

耐候性、耐銹性に優れた高 C r， P添加フユライト系ステンレス鋼糸田

5 技術分野

本発明は、耐候性、耐銹性および溶接部特性に優れた高 C r、 P添加フヱライト系ステンレス鋼に関する。本発明鋼

· · は、建築外装用素材、一部構造物など特に耐候性と耐銹性を必要とされる条件で使用するフユライト系ステンレス鋼に幅広く

10 利用可能である。背景技術

従来のステンレス鋼板は耐候性が要求される建築外装用材として、パネル、サッシ、カーテン · ウォールに代表されるような比較的小さい面積で用いられることが多かった。

15 しかし、近年、ステンレス鋼が持つ意匠性、美観、耐食性、耐候性の良さが認識され、さらにその施工技術の開発と相まつて屋根材に代表される大型建築物外装材としてもその需要が伸びてきた。この場合、例えば屋根材としては、ステンレス鋼板を素地としてこれに塗装着色した塗装ステンレス鋼板が主に用いられている。これは、従来のトタン屋根材では塗膜の劣化により塗装に欠陥が生じて使用不能になるという欠点を克服しようとするものである。この塗装使用ステンレス鋼板としては、主に、オーステナイト系ステンレス鋼である S U S 3 0 4 ( 1 8 C r - 8 N i ) がその加工性の良さという点から採用されてきた。しかしながら、上述の塗装ステンレス鋼板では、表面に塗膜があるためステンレス鋼が本来持つ銀白色の金属光沢による意匠性が生かせないとともに、オーステナイト系ステンレス鋼は高価な N iを多く含むため価格が高くなることも考えられる。

また、熱膨張率がフェライト系ステンレス鋼の約 1 . 5〜 2. 倍あるため長尺物には不向きといえる。そこで建築物外装材としてフェライト系ステンレス鋼が注目を集めているわけであるが、フニライト系ステンレス鋼を建築物外装材、特に屋根材として無塗装などで用いる際には、長期間赤銹ゃ海塩粒子の付着による孔食等の腐食を生じない十分な野外耐候性 · 耐銹性が必然的に要求される。このようなことから、従来、特開昭 5 5— 1 3 8 0 5 8号に代表されるように、高耐候性 · 高耐銹性フェライト系ステンレス鋼としては C， Nを低減し、しかも C rの増量や M o添加量を増大することにより耐食性を高めることが試みられてきた。しかしながら、ただ単に C rの増量、 M o添加量の増大だけでは高合金になり価格が高価になり経済的な面から制約を受けるとともに、硬質化に伴う成形性低下、さらには靱性低下に伴う製造性劣化が問題となる。そこで、 C r， M o以外の元素添加で耐候性、耐銹性の向上が期待でき、しかもより安価な材料開発が強く望まれていた。

—方、施工上、溶接をせざるを得ない部位に用いられる場合には従来の高 C r鋼や M o .含有鋼では、溶接部の靱性ゃ耐銹性が十分ではなかった。発明の開示

本発明は、このような要求を満たすことを目的とし、 2 0重量％を超える C r添加鋼に Pを 0 . 0 6重量％を超え、 0 . 2 重量％以下の範囲で添加することで従来鋼に比べて安価でしかも耐候性、耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼を提供するものである。すなわち、本発明は、従来、鋼にとっては有害元素とされていた Pを製造可能な領域範囲内で積極的に添加することにより耐候性、耐銹性を向上することができるフヱライ卜系ステンレス鋼を提供することを目的とするものである上記目的を達成するために、本発明は、重量％において

C : 0. 0 2 %以下， S . 0 %以下，

M n 0 %以下， S 0. 0 3 %以下，

C r : 2 0 %超〜 40 %， N ： 0. 0 1 5 %以下，

A 0. 5 %以下， P 0. 0 6 %超〜 0. 2 0

%以下

を含有し、残部は F eおよび不可避的不純物からなる耐候性、耐銹性に優れた高 C r , P添加フニライト系ステンレス鋼を提供する

本発明のステンレス鋼は上記鋼成分に加えてさらに下記の

( 1 ) ( 3 ) のグループの 1種以上を含有していてもよ

(/、

( 1 ) M 0 ： 4. 0 %以下

( 2 ) T 0 %以下， N b 0 %以下 T a

0 %以下， V 0 %以下， W 0 %以下， Z r

0 %以下および B ： 0. 0 1 %以下の 1種または 2種以上

( 3 ) C u 0 %以下， N i : 5. 0 %以下および C o

0 %以下の 1種または 2種以上各元素を重量％で表示して次式（I)

8 X ( C + N ) ≤Ti+Nb+ V +Zr+W + Ta+ B≤ (I) を満足するのが好ましい図面の簡単な説明

第 1図は、 2 4 % C r鋼において、 Pの添加が発銹面積率に及ぼす影響'を示す図である。

第 2図は、 2 4 % C r— 2 %M o鋼において、 Pの添加が発銹面積率に及ぼす影響を示す図である。

第 3図は、 P量の耐候性に及ぼす影響を示す図である。

第 4図は、 P量の耐銹性に及ぼす影響を.示す図である第 5図は、 2 4 % C r— 2 % M o鋼において、 Pの添加が活性態ピーク電流密度に及ぼす影響を示す図である。

第 6図は、 2 4 % C r— 0. 1 % P鋼において、 M oの添加が発銹面積率に及ぼす影響を示す図である。

第 7図は、 P量の溶接部耐銹性に及ぼす影響を示す図である発明を実施するための最良の形態

以下に本発明をさらに詳細に説明する。

本発明のフライト系ステンレス鋼は、従来有害元素として極力その含有量を減らすべく努力が払われてきた Pを積極的にしかも成形加工性を損ねることなく、製造可能な程度の添加量範囲で添加することを特徴とするものである。 Pがステンレス鋼の耐食性に及ぼす影響についてはその含有量が 0 . 1 %以下の完全固溶状態ではその影響は殆どなく、 Pの含有量が増大すると孔食感受性が増し、その結果、耐食性を低下させることが「ステンレス鋼便覧」に記載されている。従 ¾ステンレス鋼中の P添加量を極力低減することを試みた原因としては上述した通り Pの靱性低下に伴う製造性の劣化に原因があると思われる。すなわち、製造性については Pは偏析を起こしやすく熱間割れ性を高め、溶接部の亀裂感受性を助長する.ことが一般に知られている。このことから構造が体心立方構造であり靱性がオーステナイ卜ステンレス鋼に比べ低いフェライト系ステンレス鋼にとって Pは極めて有害であるとみなされ、その添加量を極力低下する方法で検討がなされてきた。事実 J I S G 4. 3 0 4等で規定されているように S U S 4 4 7 J 1 のような高 C r フェライト系ステンレス鋼については Pの添加量は 0 . 0 3 %以下と限定されている。また、その他の鋼種についても 0 . 0 4 %以下との規定がある。

そこで本発明者らは、高 C rステンレス鋼への Pの積極的な添加が、耐候性、耐銹性に及ぼす影響を系統的に調査し、従来の J I Sに規定されている範囲以上に Pを積極的に添加することにより耐候性、耐銹性を向上させることができるという新しい知見を得て本発明に到ったものである。

また、さらに溶接部の靱.性、耐銹性に及ぼす Pの影響を系統的に調査した結果、意外にも Pは T i 、 N b、 V、 Z r、 T a、 W、 Bの適正量添加により溶接部靱性を何ら低下させることなく、母材のみならず溶接部耐銹性も向上させることが明らかとなつたのである。

一方、製造性の観点から C ， M η , M 0 ， N i , T i ,

N b , C u , Nおよび A 1等の含有量の適正化をはかった。

Pの添加によるメリットとしては、この他に耐候性向上に極めて有効であるこ-とが知られている C r， M ひの添加量を安価な Pにより代替させ得るため、コスト的に安価で済む、また従来の低 P化の工程が不要もしくは省工程化が可能なため原料費、脱 Pにかかったコストの大幅削減が期待できるというメリットも含まれる。このようなことから本発明鋼は産業上非常に大きな効果を発揮することが期待される。このような効果を発揮させるためには、 Pは 0 . 0 6重量％超、 0 . 2重量％以下を添加する。

以下に鋼組成を限定した理由について説明する。

( C、 N )

C、 Nはフニライ卜系ステンレス鋼の加工性ゃ靱性、耐銹性、 · 溶接部特性に大きく影響を与える成分元素である。本発明鋼においては、靱性低下に伴う製造性の低下や、溶接部靱性の低下が生じないように、上限を Cについては 0 . 0 2重量％、 Nについては 0 . 0 1 5重量％とした。また、これらの元素の低減効果は飽和することがなく C、 Nの含有量は少ない程好ましいため下限は定めない。

( S i )

S i は通常脱酸剤として添加され、特に耐酸化性向上に有効である。また、耐候性ゃ耐銹性向上にも有効であるが、多量の添加は、それ自身の固溶強化による母材の靭性、加工性低下をまねくばかりでなく溶接部の靱性が低下する。特に 1 . 0重量 %を超えると、後述する T i 、 N b、 Z r、 V、 Τ a、 W、 Β の添加を行っても著しく溶接部靱性の低下が生じるので上限を 1 . 0重量％とした。 ( M n )

M nは通常脱酸剤として添加されるが、オーステナイト安定化元素であり過剰の添加は、高温でオーステナイ卜が生成し、フェライ卜単相組織が得られないばかりか、耐食性が劣化する。従って上限を 1 . 0重量％とした。

( S )

Sは耐食性を低下させる元素であり、その含有量は少ない方が好ましい。特に、 0 . 0 3重量％を超えると、前述した本発明の主眼である。 P添加を行っても耐食性劣化が著しいので、その上限を 0 . 0 3重量％とした。

( C r )

C rは本発明鋼の基本的な耐食性を決定する重要な元素である般的に、その含有量の増加と伴に耐食性は向上するが

4 0重量％を超えて添加すると靱性の低下が著しく、製造性が著しく悪くなる。一方、 2 0重量％以下では、海岸などの塩害腐食環境下での赤銹の発生を十分に防止することができず、本発明の目的とした鋼板が得られないので、下限は 2 0重量％超とした。

( A 1 )

A 1 は脱酸材として添加されるが、 0 . 5 0重量％を超えて添加した場合、介在物の散在によって加工性が低下する。また溶接時にスラグスボッ卜が生じやすくなり、特性的に好ましくないので、その添加範囲を 0. 50重量％以下とした。

(P )

Pは本発明で特に重要な元素であり、耐候性、耐銹性、さらに溶接部の耐銹性向上に有効な元素である。その効果は 0 . 0 6 %を超えないと明確に表われないのでその下限を 0. 0 6 %超とした。一方、 0. 2 %を超えて添加すると耐候性、耐銹性がむしろ低下するとともに靭性が低下し、製造が困難となるのでその上限を 0. 2 0 %とした。

(M o )

M oは耐候性、耐銹性を改善する添加元素であり、添加量に応じて効果があるが、 4. 0重量％を超えるとその効果がほぼ飽和し不経済となるばかりか、母材の靱性ゃ溶接部靱性を著しく低下させるので、上限は 4. 0重量％とした。

なお、好ましくは 0. 1重量％以上の添加が耐食性の点からは好ましい。

(T i、 N b -、 V、 Z r、 W、 T a、 B )

T i、 N b、 V、 Z r、 W、 T aは炭窒化物形成元素であり、 Bは窒化物形成元素である。従って溶接時の熱影響での C r炭窒化物の粒界析出を抑制するとともに、溶接時に雰囲気ガスよりピックアップされる窒素による窒化を防ぎ、溶接部の靭性を向上させる効果がある。また、本発明のように積極的な Ρの添加との相乗効果で、溶接部の耐銹性が著しく改善される。添加量は、 T i、 N b、 V、 W、 Z r、 T aについては上限は 1 . 0重量％であり、 Bについては上限は 0.. 0 1重量％とする。さらに、その効果を得るための好ましい添加量は、各元素を重量％で表示して次式（I) を満足する範囲で T i 、 N b、 V、 Z r、 W、 T a、 Bの添加を行うのがよい。

8 X ( C + N) ≤ Ti + Nb + V + Zr + W + Ta.+ B≤ 1 (I) ( C u、 N i、 C o )

C u、 N i、 C oは、耐酸性を向上し、耐候性、耐銹性改善に有効な元素である。 C uについては 1 . 0重量％を超えて含有させると熱間延性が劣化し、応力腐食割れ感受性も高くなるとともに、溶接部靱性が劣化するので、上限を 5. 0重量％とした。 C oについては、 1 . 0重量％を超えると加工性が低下するので、上限を 1 . 0重量％とした。これら元素の効果を得るには、好ましくは 0. 0 5重量％以上の含有が必要である。

なお、その他、不可避的不純物と 0、 C a'、 M gなどが者えられるが、 0については、 0. 0 1重量％を超えると加工性と耐食性が低下するので 0. 0 1重量％以下が好ましい。また、 C a、 M gは製鋼段階で炉の耐火物などより混入し易く、さらに連铸時のモールドフラックスに用いられたり、ノズル詰まり防止のために有効であるが、それぞれ 0. 0 0 2重量％を超えると耐候性や耐銹性を低下させる原因となるので、 0. 0 0 2 重量％以下が好ましい。

本発明では上述したような化学組成において所定量の Pを含有することで耐候性 · 耐銹性に優れた高 C rの P添加フニライト系ステンレス鋼としている。

本発明鋼は、建築外装用素材や温水器缶体など、特に耐候性と耐銹性を必要とする条件で使用されるフユライト系ステンレス鋼に幅広く利用可能である。

また、本発明鋼は、通常の製造工程、即ち溶製一熱延 -焼鈍一酸洗一冷延ー焼鈍一（酸洗） - （調質圧延）で製造できる。

さらに、本発明鋼は使用される状態が熱延焼鈍板であろうと、冷延焼鈍板（ 2 D、 2 B、 B A、 H L、研磨仕上）であろうと十分にその効果は得られる。実施例

以下に本発明を実施例に基づき具体的に説明する。

(実施例 1 )

表 1 — 1、 1 一 2および 1一 3に示す組成の 5 0 k g小型鋼塊を真空高周波炉で溶製し、 1 2 5 0 ^eC、 1時間加熱後 4 mm 厚の熱延板とした後、焼鈍し熱延焼鈍板とした。この板をショットブラストにかけ、さらに酸洗し表面のスケールを除去後 0. & mm厚まで冷間圧延し、この板を 9 5 0〜 1 1 5 0 の温度範囲で 3 0秒間再加熱し、冷延焼鈍板とした。この素材に対しェメリ一紙で 5 00番研磨を行った試料を用いて海岸線から 5 mの距離での大気暴露試験（ J I S Z 2 3 8 1 ) 、同じ試料を用レヽて C A S S試験（ J I S — D 0 2 0 1 ) を 2 4 0時間行い、発銹の程度を A→D (A : 全く発銹なし、 B ：発銹程度小、 C ：発銹程度中、 D ：発銹程度大）の 4ランクで評価した。

また、ァノード分極曲線測定による活性態における溶解挙動をアノード分極曲線による活性態ピーク電流密度で評価した。ここでァノ一ド分極曲線の測定は 2 OraV/minの動電位法で行つた。

なお試験方法の詳細は J I Sにそれぞれ準拠したが、実環境の耐候性を調査する大気暴露試験は南向き 3 6度の角度の架台に 1 5 c m X 1 0 c mの大きさの試験片を各鋼番にっき 3枚ずつ用い 2年間暴露し、その発銹量を定量的に評価した。

図 1 と 2に 2 4重量％ C r鋼（表 1 一 1中鋼番 1〜7 ) と 24重量％ C r - 2重量％ M o鋼（表 1 — 2中鋼番 1〜8 ) の大気暴露試験後の発銹面積率に及ぼす P添加の影響を示す（ただし、こで記載した発銹面積率とは赤銹ではなく、しみ状の発銹面積率である）。 P量が 0. 0 6重量％を超えると、 2 4 重量％鋼では赤銹発生が抑制され、 24重量％ C r - 2重量％ M o鋼ではしみ状発銹面積率が低下し、耐候性が著しく改善されることがわかる。しかしながら、 P量 0. 2重量％を超えると逆に耐候性が低下し始めることもわかる。

—方、図 3、 4に 2 2重量％C r - 0. 2重量％N b鋼の発銹面積率、耐銹性評価を示すが、 Pを 0. 0 6重量％を超えて添加することにより著しく耐候性が改善されることがわかる。しかしながら、 0. 2重量％を超えると逆に耐候性が低下しはじめる。

図 5に 2 4重量％ C r - 2重量％M o鋼について調べたァノ一ド分極曲線から求めた活性態ピーク電流密度に及ぼす Pの影響を示す。これらの結果からも同様に 0. 0 6重量％を超え 0 . 2 %以下の Pの添加で最も活性態ピーク電流密度が低い領域があることがわかる。なお、図中の番号は表 2の鋼番を示す。

2年間の大気暴露試験結果、 2 4 0時間の C A S S試験による評価を表 2 ( 2— 1 一 1 , 2 2 , 2 - 2 ) に示すが、ここで大気暴露試験については赤サビ発生の有無（〇：発生なし、 X ：赤サビ発生）で、 C A S S試験については図 4 と同じ評価である。また、溶接部の耐食性は、 1 0 0 0時間浸漬後の貫通孔の有無で評価するとともに、溶接部の靱性をシャルピー衝撃試験（一 2 0 ^eC、 0 ^eC ) で評価した。結果を同様に表 2に示す。

注）大気暴露試験〇：赤銹発生なし X ：赤銹発生

溶接部耐食性 1 0 0 0時間浸漬後の貫通孔の有無

〇：無 X ：有

溶接部靱性〇：延性破面 △ ：延性、脆性混在 X 脆性破面

図 6に 2 4重量％ C r— 0 ：量％ P鋼の大気暴露試験後発銹面積率に及ぼす M oの影響を同様に示す。 M oの増加により発銹面積率が低下するが、 0 . 5重量％添加で、添加前の約 1ノ 2 となることがわかるさらに、 2 6重量％〇 3? 鋼べース（ C Z◦ . 0 0 3〜 0. 0 0 8重量％、 N/ 0. 0 0 6〜0. 0 0 7重量％、他成分 Sは本発明鋼成分）に P、 N b、 T i、 V、 Z r、 Bを変化させた 5 0 k g小型鋼塊（高周波真空溶解）を熱延、焼鈍、ショット、酸洗、冷延、焼鈍し、板厚 1. 0 mmの板とした。さらに鋼板表面をェメリー 50 0番で研磨し、 T I G溶接により突き合わせ溶接を行った。この溶接部を 8 0で、（ 1 1 6 0 P P m C 1 - + 80 0 p pmC u^{+ +} ) を含んだ水溶液中（p H 3. 5 ) で 1 0日間浸漬試験を行った。その時に試験片に生じた最大孔食深さを図 7に示すが、 N b、 T i、 V、 Z r、 Bを適性量添加し、 Pを 0. 0 6重量％超0. 2重量％以下添加することにより著しく溶接部の耐銹性が改善されることがわかる。すなわち、 Pと（N b、 T i、 V、 Z r、 W、 T a、 B ) の複合添加により著しく溶接部耐銹性が改善されることがわかる。

表 1— 1 その 2) ' (S .%)

I -J trace ¾ 。

表 1—2 (その 1)

鋼番 C Si Mn P S Cr Mo Cu Nb Ti N Ni Al Co 区分備考

§青赖

1 0.004 0.24 0.13 0.012 0.003 24.02 1.98 0.01 0.38 0.005 0.0041 0.02 0.012

2 0.003 0.2 0.12 0.020 0.003 24.1 1.99 0.02 0.41 0.004 0.0035 0.02 0.011

3 0.004 0.24 0.12 0.031 0.003 24.11 2.06 0.01 0.38 0.004 0.0034 0.01 0.010

4 0.004 0.23 0.11 0.063 0.003 24.12 .1.89 0.01 0.38 0.004 0.0042 0.02 0.012 本発明鋼 ⑥

5 0.003 0.21 0.13 0.082 0.002 24.06 2 0.02 0.39 0.005 0.0038 0.01 0.013 本発明鋼 ⑥

6 0.003 0.22 0.11 0.121 0.003 24.2 1.95 0.01 0.42 0.004 0.0041 0.02 0.010 本発明鋼 ⑥

7 0.004 0.21 0.09 0.20 0.003 24.18 2.18 0.01 0.4 0.004 0.0042 0.01 0.012 本発明鋼 ⑥

8 0.004 0.25 0.13 0.25 0.003 24.06 L. Ul n no

U.41 U. UU4 U. UUoo n ni n mn ト卜 ΦίίΗ

9 0.013 0.24 0.13 0.067 0.002 24.1 2 0.01 0.39 0.003 0.0041 0.01 0.012 本発明鋼 ⑥

1 0 0.021 0.21 0.12 0.068 0.003 24.18 1.88 0.02 0.35 0.002 0.0035 0.02 0.012 t m

1 1 0.003 0.19 0.21 0.066 0.004 19.98 1.88 0.01 0.38 0.002 0.0036 0.03 0.011

1 2 0.005 0.2 0.63 0.066 0.004 24.06 1.69 0.01 0.41 0.002 0.0035 0.02 0.012 t m

13 0.003 0.2 0.1 0.067 0.01 23 2.05 0.02 0.38 0.20 0.0031 0.01 0.013 本発明鋼 ⑥

14 0.003 0.18 0.12 0.075 0.04 23.5 1.99 0.01 0.41 0.002 0.0032 0.02 0.013 m

15 0.004 0.21 0.09 0.063 0.003 12.03 1.88 0.01 0.38 0.002 0.0031 0.02 0.015 t議

16 0.003 0.22 0.11 0.072 0.003 17.21 1.95 0.01 0.41 0.003 0.0029 0.02 0.21

1 7 0.003 0.19 0.11 0.067 0.004 30.02 2.02 0.01 0.44 0.002 0.0028 0.01 0.016 本発明鋼 ⑥

表 1一 2 (その 2)

Wi

鋼番 C Si義 n r し Γ MO し u IN Al Co 区分備老

mm

18 0.003 0.2 0.12 0.063 0.003 34.1 2 0.01 0.4 0.002 0.Q034 0.02 0.011 本発明鋼 ⑥

19 0.003 0.23 0.13 0.066 0.003 25 3.89 0.01 0.42 0.003 0.0029 0.02 0.013 本発明鋼 ⑥

20 0.003 0.18 0.09 0.064 0.003 24.01 5 0.01 0.39 0.002 0.0029 0.02 0.015 一， 1：闘一

21 0.002 0.21 0.09 0.079 0.004 24.39 1.93 1.0 0.38 0.002 0.0031 0.01 o.ou 一本発明鋼 ⑨

22 0.001 0.22 0.09 0.062 0.003 24.1 1.88 0.02 0.1 0.002 0.0018 0.02 0.013 一本発明鋼 ⑥

23 0.003 0,3 0.11 0,066 0.004 23.96 1.81 0,01 0.6 0.003 0.0031 0.02 0.014 本発明鋼 ⑥

24 0.004 0.15 0.1 0.052 0.003 23.33 2.15 0.01 0.01 0.01 0.0032 0.02 0.015 t瞧

25 0.003 0,2 0.12 0.064 0.003 24.05 2.09 0.01 0.01 0.1 0.0029 0:01 0.011 本発明鋼 ⑥

26 0.003 0.24 0.11 0.067 0.004 24.06 2.04 0.01 0.01 0.3 0.0028 0.01 0.012 本発明鋼 ⑥

27 0.003 0.21 0.1 0.063 0.004 22.58 1.96 0,01 0.4 0.1 0.003 0.02 0.015 本発明鋼 ⑥

28 0.003 0.21 0.1 0.066 0.003 23,18 1.9,9 0,01 0.41 0,004 0.015 0.02 O.OU 本删鋼 ⑥

29 0.003 0.23 0.11 0.068 0.004 24.86 2.38 0.02 0.42 0,002 0.01 0.011 m

30 0.003 0.22 0.13 0.065 0.004 24.71 2.1 0.02 0.39 0.002 0.0038 1.0 0.014 本発明鋼 ⑪

31 0.004 0.21 0.09 0.062 0.003 24.35 2 0.02 0.41 0.002 0.0028 0.002 0.1 本発明鋼 ⑥

OS 表 1-3 (その 1)

C Si Mn P S Cr Mo Nb Ti V 備考 §青求項

1 0.007 0.47 0.16 0.026 0.003 23.45 0.14 0.002 比較例

2 0.010 0.74 0.33 0.245 0.002 24.12 0.27 比較例一

3 0.008 0.27 0.08 0.073 0.004 42.36 0.30 0.06 比較例一

4 0.007 0.45 0.39 0.095 0.007 30.08 一比較例一

5 0.023 0.16 0.28 0.124 0.005 20.86 0.27 一 0.06 比較例一

6 0.010 0.84 0.21 0.070 0.003 24.65 ― 0.42 本発明例 ③ no c

7 0.004 0.08 U.51 n n U. n Un on

U n on

8 0.002 0.37 0.26 0.104 0.009 32.06 0.02 本発明例 ③

9 0.006 0.40 0.31 0.064 0.002 20.79 0.01 本発明例 ③

10 0.005 0.07 0.22 0.088 0.002 24.56 4.27 0.20 比較例

1 1 0.004 0.32 0.18 0.075 ' 0.002 22.65 0.07 0.23 比較例

12 0.010 0.25 0.30 0.084 0.012 20.95 0.09 0.30 本発明例 ⑪

13 0.006 0.18 0.27 0.067 0.005 33.54 1.08 0.16 本発明例 ⑥

14 0.004 0.23 0.80 0.095 0.002 21.56 0.03 0.16 本発明例 ⑥

15 0.018 0.45 0.22 0.101 0.003 28.40 3.26 0.50 本発明例 ⑥

16 0.005 0.50 0.32 0.065 0.002 24.13 0.02 0.20 本発明例 ⑪

17 0.003 0.16 0.22 0.184 0.006 21.50 1.44 0.40 本発明例

18 0.007 0.28 0.09 0.077 0.004 30.14 0.05 0.15 本発明例 ⑪

19 0.004 0.61 0.50 0.070 0.003 26.51 0.02 0.33 本発明例 ⑪

20 0.005 0.27 0.33 0.088 0.010 24.22 0.01 0.13 本発明例 ⑪

t

o o o v o p Z o o o v o 7 7

〇〇〇 V 〇 T z

V 〇 X 0 X o z o o o v o 6 τ o 〇 o v o 8 I

〇〇〇 V 〇 L T ό 〇〇 V 〇 9 T

〇〇〇 V 〇 9 ΐ

〇〇〇 V 〇 T

X 〇〇 V 〇 8 T

V 〇〇 V . 〇 Z T

X X X 0 X T T

X V X a X 0 T

V 〇〇 V 〇 6

V 〇〇 V 〇 ' 8

X 〇 X a X L

X 〇 X a X 9

V 〇〇 V 〇 g

V 〇〇 V 〇 P

V 〇〇 V 〇 ε

V 〇〇 a .〇 z

V 〇 X 〇 X T

Oo 0 Oo O Z一

¥ 權 ssvo m 誉謂

' co ^ CD

- i - z

l£∑00/£6df/JOcl £ l/£6 OM 表 2— 1一 2

大気溶接部の溶接部の靭性鋼番 CASS ffjnr 舍性

= Γ 5 一 20 V 0 °c

1 x B X o 〇 '

2 R u X o o

3 x B X o o

4 o A o o o

5 o A o o o

6 o A o o o

7 o A o o

8 X B o o Λ

9 o A o o

1 0 X r o X

1 1 X R X o o

1 2 X R u Λ X

1 3 o A ο o

1 A X し o Λ

1 5 X n X o o

1 6 X r X o o

1 7 o A o o o

1 8 o A o o 〇

1 9 o A o 〇〇

2 0 o A o X X

2 1 〇 A 〇〇〇

2 2 〇 A 〇〇 Δ

2 3 〇 A 〇〇〇

2 4 X B X 〇 X

2 5 〇 A 〇〇〇

2 6 〇 A 〇〇〇

2 7 〇 A 〇〇〇

2 8 〇 A 〇〇〇

2 9 X C X X X

3 0 〇 A 〇〇〇

3 1 〇 A 〇〇〇表 2— 2

産業上の利用可能性

本発明は、以上説明したように構成されるので、本発明に準拠して溶製した成分系のフライ卜系ステンレス鋼は、耐候性、耐銹性、さらに溶接部特性に優れ、しかも安価に製造可能というメリットがあり、産業上有用な効果がもたされる

Claims

請求の範囲

%において、

C 0. 0 2 %以下， S 1. 0 %以下，

M n ： 0 %以下， S 0. 03 %以下

C r ： 20 %超〜 40 % , N 0. 0 1 5 %以下，

A 0. 5 %以下， P 0. 0 6 %超〜 0. 2 0

%以下

を含有し、残部は F eおよび不可避的不純物からなる耐候性、耐銹性に優れた高 C r， P添加フライト系ステンレス鋼。

2. さらに Mo : 4. 0 %以下を含有する請求項 1に記載の耐候性、耐銹性に優れた高 C r , P添加フニライ卜系ステンレス

3. さらに T 0 %以下， N b ： 0 %以下， T a

0 %以下， V 0 %以下， W 0 %以下， Z r

0 %以下および B : 0. 0 1 %以下の 1種.または 2種以上を含有する請求項 1に記載の耐候性、耐銹性に優れた高 C r P添加フヱライ卜系ステンレス鋼。

4. 各元素を重量％で表示して次式

8 X ( C + N ) ≤Ti+Nb+ V + Zr+ W + Ta+ B (I) を満足する請求項 3に記載の耐候性、耐銹性に優れた高 C r , P添加フヱライト系ステンレス鋼。

5. さらに C u ： 1 . 0 %以下， N i ： 5. 0 %以下，および C o ： 1 . 0 %以下の 1種または 2種以上を含有する請求項 1 に記載の耐候性、耐銹性に優れた高 C r， P添加フユライト系ステンレス鋼。

6. M o : 4. 0 %以下を含有し、さらに T i : 1 . 0 %以下， N b : l . 0 %以下， T a : l . 0 %以下， V : l . 0 %以下， W : 1 . 0 %以下， Z r : 1 . 0 %以下および B : 0. 0 1 %以下の 1種または 2種以上を含有する請求項 1 に記載の耐候性、耐銹性に優れた高 C r， P添加フユライト系ステンレス鋼。

7. 各元素を重量％で表示して次式（I)

8 X ( C + N ) ≤Ti + Nb+ V + Zr + W + Ta+ B≤ 1 (I) を満足する請求項 6に記載の耐候性、耐銹性に優れた高 C r， P添加フヱライト系ステンレス鋼。

8. M o : 4. 0 %以下を含有し、さらに C u : 1 . 0 %以下， N i ： 5. 0 %以下，および C o ： 1 . 0 %以下の 1種または 2種以上を含有する請求項 1 に記載の耐候性、耐銹性に優れた高 C r , P添加フヱライト系ステンレス鋼。

9. さらに、 T i ： 1. 0 %以下， N b ： 1. 0 %以下， T a ： 1. 0 %以下， V ： 1. 0 %以下， W : 1. 0 %以下， Z r : 1. 0 %以下および B : 0. 0 1 %以下の 1種または 2種以上と C u ： 1. 0 %以下， N i ： 5. 0 %以下，および C o ： 1. 0 %以下の 1種または 2種以上を含有する請求項 1に記載の耐候性、耐銹性に優れた高 C r， P添加フニライト系ステンレス鋼。

1 0. 各元素を重量％で表示して次式（I)

8 X ( C + N ) ≤Ti+Nb+ V +Zr+ W + Ta+ B≤ 1 (I) を満足する請求項 9に記載の耐候性、耐銹性に優れた高 C r， P添加フライト系ステンレス鋼。

1 1. M o ： 4. 0 %以下を含有し、さらに T i ： 1. 0 %以下， N b : 1 . ひ％以下， T a : 1 . 0 %以下， V ： 1 . 0 %以下， W : 1 . 0 %以下， Z r : 1 . 0 %以下および B ： 0. 0 1 %以下の 1種または 2種以上と C u ： 1. 0 %以下， N i ： 5. 0 %以下，および C o ： 1. 0 %以下の 1種または 2種以上を含有する請求項 1に記載の耐候性、耐銹性に優れた高 C r， P添加フヱライ卜系ステンレス鋼。

1 2. 各元素を重量％で表示して次式（I)

8 X ( C + N ) ≤Ti+Nb+ V + Zr+W + Ta+ B≤ 1 (I) を満足する請求項 1 1 に記載の耐候性、耐銹性に優れた高 C r , P添加フヱライト系ステンレス鋼。