WO1993005193A1 - Material of outer layer of roll for rolling and compound roll manufactured by centrifugal casting - Google Patents

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WO1993005193A1
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resistance
roll
hardness
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Yoshihiro Kataoka
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Kawasaki Steel Corporation
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C37/00—Cast-iron alloys
    • C22C37/06—Cast-iron alloys containing chromium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/011—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of iron alloys or steels
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    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12958—Next to Fe-base component
    • Y10T428/12965—Both containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]

Definitions

  • the present invention provides a ffl ffl low layer material that is resistant to separation and crack resistance! : Related to composite rolls. Technology
  • Japanese Patent Application Laid-Open Nos. 60-124407 and 61-177355 propose the use of Vitetsu iron as the outer layer material of a conventional centrifugal gun roll. Problems to be solved by the invention
  • the ⁇ component forming the outer layer is optimized, and the carbide resistance is limited, so that even if a centrifugal force production method having excellent properties and processes is applied, the ⁇ resistance and segregation do not occur.
  • the purpose of the present invention is to provide a low layer material for E and a uniform roll having uniform crack resistance. Disclosure of the invention
  • the balance is composed of Fe and ⁇ ! Evasive impurities.
  • the balance consists of Fe and evasive impurities.
  • the raw layer material for the occupation is: C: 1.5 to 3.5%, Si: 1.5% or less, Mn: 1.2% or less, Cr: 5.5 to: 12.0%, Mo: 2.0 to 8.0%, V : 3.0 to 10.0%, Nb: 0.6 to 7.0%, Cu: 2.0% or less, W: 1.0% or less, Ti: 2.0% or less, Zr: 2.0% or less, B: 0.1% or less 1 or 2 types And the following equation (1) is satisfied:
  • the balance consists of Fe and inevitable impurities.
  • the raw W layer material for JEE according to claim 4 is: C: 1.5 to 3.5%, Si: 1.5% or less, Mn: 1.2% or less, Cr: 5.5 to 12.0%, Mo: 2.0 to 8.0%, V: 3.0 to 10.0%, Nb: 0.6 to 7.0%, Ni: 5.5% or less, Co: 10.0% or less, one or more types, and Cu: 2.0% or less, W: 1.0% or less, Ti: 2.0% or less , Zr: 2.0% or less, B: 0.1% or less, contains one or two kinds of J3 ⁇ 4Ji, and satisfies the formula TI (1).
  • a composite roll according to claim 6 has an intermediate layer between the outer layer material according to claim 5 and a car, and the outer layer material and the shaft material are welded through the intermediate layer.
  • C is 1.5% i3 ⁇ 4_ ⁇ for forming a hard carbide that improves the resistance of the low-layer material, but when it exceeds 3.5%, the crack resistance is significantly reduced, so the upper limit is set to 3.5%.
  • Si is used as a deoxidizing agent and as a means of ensuring the ability to form zirconia. However, if it exceeds 1.5%, the crack resistance decreases, so the upper limit is set to 1.5%.
  • Mn is necessary for the same purpose as that of Si described above. However, if it exceeds 1.2%, the crack resistance is reduced.
  • Ni is used to improve hardenability and strengthen the base female weave. However, it is not preferable because the formation of an unstable structure such as the presence of residual Y becomes 5.5%.
  • Both Cu and W are added to strengthen the base structure and improve the high-temperature hardness.However, if Cu exceeds 2.0%, the surface properties of the roll are deteriorated and the wear resistance and crack resistance are reduced. Therefore, the upper limit is set to 2.0%, and W is a large specific gravity ⁇ . When added to ilf J, the upper limit is set to 1.0% because segregation of V-based carbide by centrifugation is promoted.
  • Ti, Zr, and B are added to suppress the formation of coarse eutectic carbides and improve the resistance to cracks and oil, but when Ti and Zr exceed 2.0%, V, Nb
  • the upper limit is set to 2.0% because the shape of the composite carbide is deteriorated and conversely the wear resistance is reduced. If B exceeds 0.1%, the upper limit is set to 0.1% because B is deviated at the grain boundaries and the crack resistance is reduced. You.
  • V and Nb are the most important elements in the present invention, and these complex Pay-as-you-go is the largest basket of the present invention.
  • Mb also forms hard MC carbide with low abrasion resistance like V, but is it simple? Is
  • r ⁇ J is the wear amount (Iw) of the test piece taken from the inner layer side of the ring material and the amount of the test piece taken from the outer layer side.
  • the thermal test was performed by pressing a 55X40X15 plate against the roller rotating at 1200 rpDi: ⁇ with a load of i50kgt and a contact time of i5s ⁇ , and measuring the crack length generated mm.
  • the thermal conditions applied to the roll material of the present invention after austenitizing at 1000 to 1150 ° C., controlled cooling is performed so that the structure after cooling becomes payinite. Therefore, the cooling temperature varies depending on the composition, shape, and size of the target roll material.
  • both the normalizing (air cooling after austenitizing) and quenching (austenizing and quenching) treatments were performed because the size of the processing material was small. Both are possible.
  • tempering is 500-600. Select * 5 ⁇ in C ⁇ section o Brief explanation of the sphere
  • Fig. 7 shows the relationship between the wear ratio between the outer layer and the inner layer caused by the carbide distribution of the link 'material made by centrifugal force, and the effect of the Nb / V content ratio Nb / V on the maximum crack depth in the thermal shock test.
  • FIG. 10 is a diagram showing the JE® male in the mill of the composite roll produced in Examples 6 and 7 compared with that of the roll.
  • test was carried out under the same conditions as those described above by collecting ⁇ 50 ⁇ 10 IWt from the inner layer side and the outer layer side of the ring material, respectively.
  • the above-mentioned plate-shaped test piece was used from the outer layer side of the ring material. I did it with one ⁇ .
  • Table 2 shows the results of these tests and thermal shock tests. According to Table 2, although the hardness of this lumber was the same as that of the Ni-grain material (A material), it was recognized that both the corrosion resistance and the crack resistance were significantly improved. Can be
  • the G material has a reduced hardness of the outer layer due to the carbide breakage, and the H material has both hardness and crack resistance.
  • the hardness of the material I is low and the hardness of the outer layer is reduced due to the unevenness of the carbides, and the hardness of the material J is insufficient.
  • the K material has an excessive amount of C and therefore has a low crack resistance
  • the L material has an excessive amount of Si and has a low crack resistance
  • the M material has an excessive amount of Mn and has a crack resistance.
  • A, G ⁇ R) were fabricated by centrifugal force fabrication (HOG), and a ring sample with a wall thickness of lOOm was fabricated and subjected to a Shore hardness, hot and hot impact test.
  • HOG centrifugal force fabrication
  • the thermal test was performed under the same conditions by performing the above-described plate-like test from the outer layer side of the ring material.
  • N material has too much NiS ⁇ ', so hardness, wear resistance, and crack resistance decrease, and 0 material has C r3 ⁇ 4 ⁇
  • the separation resistance and crack resistance are reduced, the P material has an excessive amount of Mo, and therefore the crack resistance is reduced, and the Q material is insufficient in the V amount, so that the 3 ⁇ 4 resistance and the crack resistance are reduced. Since the R material has an excessive V content, the crack resistance is reduced.
  • the wear test was performed under the same conditions as those described above by collecting
  • thermal shock test was performed on the above-mentioned plate-shaped sample from the outer layer side of the ring material under the same conditions.
  • Table 6 shows the results of the wear test and the thermal shock test. According to Table 6, although the hardness of this H lumber is the same as that of the Ni-glen (A), it has significantly improved resistance to both cracking and cracking. Is recognized.
  • the comparative materials G to R are out of the scope of the present invention, since the G material is C-sized, the hardness is reduced, and the m layer resistance of the outer layer is reduced due to the unevenness of the carbide. In the case of, the resistance of the outer layer deteriorated due to the unevenness of the carbide, the crack resistance of the material I decreased, and the hardness of the material J was insufficient.
  • the K material has an excessive amount of C and therefore has a low crack resistance.
  • the L material has an excessive amount of Si and has a low crack resistance J.
  • the M material has an excessive amount of Mn. The crack resistance is reduced, the N material has too much N i3 ⁇ 4 ⁇ , and thus the corrosion resistance and crack resistance are reduced.
  • the molten metal shown in Table 7 (materials of the present invention: B to E, Q, comparative materials: A, F to P) was manufactured by centrifugal force and a ring sample with a thickness of 100 thighs was prototyped. Sho-Ah, heat and thermal shock tests were completed.
  • IS ⁇ t of ⁇ 50 ⁇ 10 was sampled from the inner layer side and outer layer side of the ring material, respectively, and the same method was used as for the fore snow 2 ⁇ .
  • Table 8 shows the results of these tests and thermal shock tests. According to Table 8, although the hardness of this material is as high as that of the Ni-grain material (A material), it is recognized that both the resistance to cracking and the resistance to cracking are significantly improved. .
  • the crack resistance of the K material is reduced due to the excessive Si content
  • the crack resistance is reduced due to the excessive Mn content of the L material
  • the Cr material is If the amount is too large, the wear resistance and crack resistance will decrease.
  • the N material has an excessive amount of Mo, so the crack resistance will decrease. Crack resistance is reduced, and crack resistance is reduced due to excessive V content in P material.
  • a molten metal having the chemical composition shown in Table 9 (material of the present invention: B5 to J5, comparative material, K5 to ⁇ 5) was made by centrifugal force, and a ring Sil with a wall thickness of lOOnim was prototyped. Hardness, hot abrasion and thermal impact tests were performed.
  • the detachment test was performed under the same conditions as in the above, by collecting ⁇ 50 ⁇ 10! ⁇ From the inner layer side and the outer layer side of the ring material, respectively.
  • Table 10 shows the results of the wear test and the thermal shock test. Table 10 shows that the material of the present invention has the same hardness as Ni-grain material (A material), but has significantly improved both abrasion resistance and crack resistance. Can be
  • the abrasion resistance and crack resistance of the 1 ⁇ 5 material are reduced due to an excessive amount of ⁇ 11, and the L5 material is W Due to the excessive amount, the resistance of the outer layer side deteriorates due to the skewed carbide, and in the case of the 5 material, the wear resistance and crack resistance deteriorate because the 1 ⁇ and 8 amounts are excessive, and the N5 material The wear resistance is reduced due to the excessive amount of Zr.
  • Example 6 A composite roll having an outer layer and an inner layer having the composition shown in Table 11 and having a body diameter of 670 cm and a body length of 1450 m was produced by the following procedure.
  • the melt of the outer layer material was melted in a low-frequency melting furnace, and the outer layer material melt was rotated at a centrifugal force of 140 G, and it was immersed in a metal mold for Zenzo at 1490 ° C to a thickness of 75 mm at 1490 ° C. . Twenty minutes after the outer layer material had been settled, the rotation of type I was stopped, and the awakening was stopped.
  • the Tetsuno-type was dismantled, decorated, quenched from 1050 ° C, and then tempered at 550 ° az.
  • the hot cliff was “Yonon”, but it was a healthy roll with no defects.
  • the outer layer thickness after finishing was 45 mm, and the surface hardness was 78-82 at Shore hardness.
  • the melt of the outer layer material was melted in a tilting wave melting furnace, and this outer layer material melt was injected into a long distance revolving rotating at a centrifugal force U0G at 1490 ° C to a thickness of 75 thighs.
  • the molten metal in the intermediate layer was poured at 1540 ° C to a thickness of 40 mm.
  • the rotation of the ⁇ type was stopped, the ⁇ type was erected, and the inner layer material was poured at 1450 ° C 40 minutes after the outer layer material was assembled. After cooling to room temperature, dismantle the mirror mold
  • a composite roll for ffl is obtained, which does not cause segregation or the like and has excellent resistance to cracking and resistance to cracking even when steel is manufactured by a centrifugal force gun having excellent properties and warpage.

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Description

明細書
JE 用口 帽材及び遠 搬赚合ロール 利用分野
本発明は、 耐離性と耐クラヅク性を謹した ffl fflロー 層材及ひ ！: 造製複合ロールに関する。 の技術
従来、 耐摩耗性が要求される熱間圧延用ロールは、 外層と内層からなる複合 ロールとされ、 外層材をセメンタイト系の炭化物が晶出した髙 C r銕鉄、 又は N iグレン銕鉄、 内層材を靭性の良いねずみ銕鉄、 又はダクタイ^^鉄として、 遠心力鎵造法によつて製造されている。
然るに、 JB 条件の苛酷 i ¾び JEEにおける 性向上の要^^から、 より一 層の耐摩耗性と耐クラック性を備えた ffi 用ロールの提供か要求されている。
このような状況から、 例えば特開昭 60-124407号、 特開昭 61-177355号には、 従来の遠心力銃造ロールの外層材として髙 V銕鉄を用いることが提案されてい る。 発明が解決しょうとする課題
然しながら、 遠心力銕造ロールの外層材として髙 V銃鉄を用いる JE@fflロール では、 比重の小さい V炭化物が遠心分離により偏折し、 ロー^ ^層内 i!)!ffttが肉 厚方向で^)一になる。 この傾向は大型ロールで外層肉厚が大なるほと しく、 実用ロールとしての使用に耐えることができないという問題点がある。 尚、 特開昭 58-87249号、特開平 1-96355号公報には、 髙) £¾鐧なみに髙 化 した錢鋼、 銕鉄を適用したロール材が提案されている。然しながら、 特開昭 58 -87249号公報には焼嵌め又は ロールを対象としたものであり、 JE®中に生ず る外層と漏間の滑りが問題となる。 また、 特開平ト 96355号公報は鶴な錢か け肉盛法等、 遠心力錢造法以外の特殊な製造手法しか適用できず、生 経済 性の面で問題がある
即ち、 ffl 用ロールの IStに際し、 ロー W層に Vを多量に含有させることに より、 耐驟性を著しく向上させることは可能であるが、 複合ロール iStBfに生 産性、 経^ ftが最も優れているとして"^に実施されている遠心力鎵離を採用 した場合には、遠心分離による炭化物の懾析を生じ所定の を均一に得られな いという問題点がある。
本発明は、 外層を形成する ^^成分を適正化し、炭化物誠を限定することに より、 性、 経 の優れた遠心力鎵造法を適用しても、 偏析等の生じない耐 ^性と耐クラック性の均一な E 用ロー 層材及び遠 合ロールを 提供することを目的とする。 発明の開示
請求項 1に記載の ffl 用ロー; Π^ί·層材は、 C： 1.5〜 3.5%， S i： 1.5 %以 下， Mn： 1.2 %以下， C r ： 5.5 ~12.0%, Mo ： 2.0 〜8·0 %, V： 3. (！〜 10.0%, Nb ： 0.6 ~7.0 %を含有し、且つ下記 (1) 式と（2) 式を満足し、
V+ 1.8Nb ≤ 7.5 C -6.0 (%) - (1)
0.2 ≤ Nb/V ≤ 0.8 ·'· (2)
残部 F e及び^!避的不純物よりなるようにしたものである。
請求項 2に纖の 用ロー 1^層材は、 C： 1.5 〜 3.5%, S i： 1.5 %以 下， Mn： 1.2 %以下， Cr : 5.5〜： 12.0%, Mo： 2.0〜8.0 %, V:3.0〜 10.0%, Nb： 0.6〜7.0 %,更に Ni ： 5.5 %以下， Co： 10.0 %以下の 1 種又は 2種 m を含有し、 且つ下記 (1) 式と (2) 式を満足し、
V+ 1.8Nb ≤ 7.5 C~6.0(%) »·(1)
0.2 ≤ Nb/V ≤ 0.8 …は）
残部 F e及び 避的不純物よりなるようにしたものである。
請求項 3に ΐ職の 用ロー 層材は、 C： 1.5〜 3.5%, S i： 1.5 %以 下， Mn： 1.2 %以下， Cr： 5.5〜： 12.0%, Mo： 2.0〜8.0 %, V :3.0〜 10.0%, Nb： 0.6〜7.0 %, 更に Cu： 2.0 %以下， W: 1.0 %以下， Ti： 2.0 %以下， Zr :2.0 %以下， B :0.1 %以下の 1種又は 2種 有し、 且つ下記 (1) 式とは） 式を満足し、
V+ 1.8Nb ≤ 7.5 C-6.0(%) ·»(1)
0.2 ≤ Nb/V ≤ 0.8 ·'·(2)
残部 F e及び 可避的不純物よりなるようにしたものである。
請求項 4に記載の JEE 用ロー W層材は、 C： 1.5〜 3.5%, Si :1.5 %以 下， Mn： 1.2 %以下， Cr： 5.5〜12.0%， Mo： 2.0〜8.0 %, V :3.0〜 10.0%, Nb： 0.6〜7.0 %, 更に Ni ： 5.5 %以下、 Co： 10.0%以下の 1種 又は 2種以上、 及び Cu： 2.0 %以下， W: 1.0 %以下， Ti :2.0 %以下， Zr :2.0 %以下， B :0.1 %以下の 1種又は 2種 J¾Jiを含有し、 且つ TI己 (1) 式とは） 式を満足し、
V+ 1.8Nb ≤ 7.5 C-6.0(%) '··(1)
0.2 ≤ Nb/V ≤ 0.8 - (2)
残部 F e及び 避的不純物よりなるようにしたものである。
請求項 5に記載の遠'！:销造製複合ロールは、 請求項 1〜4のいずれかに雷 Bigの 外層材と溶 化した普通銕鉄又はダクタイ; ^鉄の酣とからなるようにし たものである。
請求項 6に記載の遠 , 造製複合ロールは、 請求項 5に の外層材と車附の 間に中間層を有し、 該中間層を介して外層材と軸材とを溶着" ^化してなるよう にしたものである。 発明の作用
本発明における ^^ の含有量の限定理由及び V, N b , C量の につ いて説明する。
C： 1.5—3.5 %
Cはロー 層材の耐雜性を向上する硬い炭化物を形成するための ^ で 1.5 %i¾_ ^であるが、 3.5 %を越えると耐クラック性が著しく低下するた め上限を 3.5 %とする。
S i .5 %以下
S iは脱酸剤及び銕造性の確保に な で »するが、 1.5 % えると 耐クラック性を低下するため上限を 1.5 %とする。
Mn： 1.2 %以下
Mnも上記 S iと同様の目的のために必要であるが、 1.2 %を越えると耐ク ラック性が低下するため好ましくなく上限を 1.2 %とする。
C r： 5.5 ~12.0%
は炭化物を形成し、 耐摩耗性を向上するために^^な で 5· 5 %以上添 加するが、 12.0%を越えると本発明が対象とする V, Nbを翻した ¾ ^には耐 ^性が劣化するため上限を 12· 0%とする。
Mo： 2.0〜8.0 % Moは C rと同様に炭化物を形成して耐雜性の向上に補であるとともに、 基地の焼入性、 焼もどし軟化抵抗を向上し、 基雌織の強化に «1であるため 2.0 ^であるが、 8.0 %を越えると耐クラック性が低下するため、 上限 を 8.0 %をする。
N i ： 5.5 %以下、 C o： 10.0%以下
N iは焼入れ性を向上し、 基雌織を強化するために翻するが、 5.5 えると残留 Yの存在など不安定な組織を形成するため好ましくなく、 ±1狠を 5.5 %とする。
C oは高温における組織を安定化させるために »するが、 10.0% えると その耐熱性向上効果が飽和するため経 Fttの点から上限を 10· 0%とする。
Cu : 2.0 %以下、 W : 1.0 %以下
C u、 Wはともに基地組織を強化し、 高温硬さを向上するため添加するが、 C uは 2.0%を越えるとロールの表面性状を劣化するとともに耐摩耗性、 耐ク ラック性を低下するため上限を 2.0%とし、 Wは比重の大きな^であり ilf Jに 添加すると遠心分離による V系炭化物の偏析を助長するため上限を 1.0%とす る。
T i： 2.0%J¾下、 Z r : 2.0 %以下、 B : 0.1 %以下
T i、 Z r、 Bはともに粗大な共晶炭化物の形成を抑制し、 耐麟性、 耐ク ラック性を向上するため添加するが、 T iと Z rは 2.0%を越えると V, Nb複 合炭化物の形状を劣化し逆に耐摩耗性を低下するため上限を 2.0%とし、 Bは 0.1 %を越えると粒界に偏折して耐クラック性を低下するので上限を 0.1%とす る。
V： 3.0〜10.0%、 Nb： 0.6〜7.0 %
V、 Nbは本発明における最も重要な必^ であり、 これらの複合 ^toと含 有量制 が本発明の最大の籠である。
Vは耐雜性の向上に最も [な硬い MC又は M 4 C 3炭化物を形成するため の必須元素で、 その効果を発揮するためには 3.0 %以上必要であるが、 10.0% を越えると耐クラック性の低下、 製造上の問題を生じるため上限を 10.0%とす る。
Mbも Vと同様耐摩耗性に铺な硬い MC炭化物を形成するが、 単¾^？は
^な塊 匕物となりその効果が得られないだけでなく耐クラヅク性が と なる。
そこで、 Vと Nbを複合添加した場合の母材硬さに及ぼす C量との閬係、及び 遠心力銕造したリング材の炭化物分布に起因する外層、 内層間の熱間^:、熱 衝^験におけるクラックの最大深さと N b , Vの含有 Si七 N b / との鬨係を 調べた結果をそれぞれ第 1図〜第 4図及び第 5図〜第 8図に示す。
第 1図〜第 4図から耐離熱間 用ロールとして^な硬さ Hs 75l¾Jbを得 るためには
V + 1.8 Nb≤7.5 C一 6.0 (%)
を満足する 要が'あることが明らかとなつた。
尚、 第 1図の実験は、 S i ： 0.5 % , Mn： 0. & %, C r： 6.8 %, Mo： 3.2 % を含有し、 C, V, Nbを変化させた溶湯を錢造した ΖδιωιΥΖブロック について 1000°C焼ならし処理、 550 °C焼もどし処理を施した試料を用い、第 2図 の実験は S i ： 0.5 % Mn： 0.5 %. N i： 2.7%, C r： 7.2 %, Mo： 3.5 %を含有し、 C, V, Nbを変化させた溶湯を鎵造した 25mmY—ブロックに ついて 1000°C焼ならし処理、 550°C焼もどし処理を施した試料を用い、第 3図の 実験は、 S i ： 0.4 %, Mn： 0.4 %, N i ： 1.5%, C r： 5.7 %, Mo： 2.8 , C o： 3.2%を含有し、 C, V, Nbを変化させた溶湯を錢造した 25赚 Y—ブロックについて 1050。C焼ならし処理、 550 °C焼もどし処理を施した^ Γ4を 用い、 第 4図の実験は、 S i ： 0.3 %, Mn： 0.4 %, Cr： 6.0 , Mo： 3.2 %, Co： 4.1%を含有し、 C, V, Nbを変化させた溶湯を銃造した 25跏 Y—ブロックについて 1050°C Aれ処理、 550 °C焼もどし処理を施した試料を用 いた。
また、 第 5図〜第 8図から遠心力銕造法で製造した:^にも均一な外層材を得 ることができ、 且つ耐クラヅク性を損なわないためには
0.2 ≤ Nb/V ≤ 0.8
を満足する i¾があることが明らかとなった。
尚、第 5図〜第 8図において、 r^J (内層/外層） 」は、 リング材の内層 側から採取した試験片の摩耗量 (Iw) と外層側から採取した試験片の 量
(Ow) との比 (Iw/Ow)であり、 「熱衝撃クラック最大深さ Jは、 試験で したクラックの最大深さである。
また、 第 5図の実験は、 C： 2.5 %， S i ： 0.5 , Mn： 0.5 %, Cr： 6.5 %, Mo： 3.5 %, V： 5.4%, Nb： 0—8.0 %を含有する溶湯を遠心力 鎵造 (140 G) して得た肉厚 100跚のリングサンプルについて 1000。C焼ならし処 理、 550 eC焼もどし処理を施した試料を用い、 第 6図の戴矣は、 C :2.7 %， S i : 0.6 %, Mn： 0.5 , N i : 3.2 %, Cr： 7.4 %, Mo： 3.7 %,
V： 5.8%, Nb： 0-7.5 %を含有する溶湯を遠心力銕造 (140 G) して得た 肉厚 100讓のリングサンブルについて 1000。C焼ならし処理、 550 °C焼もどし ¾SS を施した試料を用い、 第 7図の実験は、 C :2.3 , Si :0.4 %, Mn :0.5 %, Ni :0.5 %, Cr： 5.5 %, Mo： 3.2 %, V： 5.4%, Co： 5.2%, Nb： 0-7.2 %を含有する溶湯を遠心力銕造 (140 G) して得た肉厚 100腿の リングサンプルについて 1050°C焼ならし処理、 550 °C焼もどし処理を施した |¾斗 を用い、 第 8図の実験は、 C： 2.2 , S i : 0.3 %, Mn： 0.4 %, C r： 6.0 %, Mo : 3.2 %、 V： 5.1%, C o： 4.1%, Nb： 0 ~6.0 % 有す る溶湯を遠心力鎵造 (140 G ) して得た肉厚 100讓のリングサンブルについて 1050°Οϋλれ処理、 550 °C焼もどし処理を施した試料を用いた。
そして、麟試験は、 Φ 190 X 15の相手材と の纖材の 2円^)すべ り摩耗^^で相手材を 800 に加熱し、 荷重 lOOkgfで圧接した状態で試験材を 800rpmで回転させ、 すべり率 3.9 %として 120分後の摩耗減量を測定して行なつ た。
また、 熱衝 験は、 1200rpDiで回転しているローラーに 55X40X 15の板 を圧接する:^で、 荷重 i50kgt 接触時間 i5sの^で行ない、 m m 生したクラヅク長さを測定した。
更に、本発明のロール材に施す熱 理条件としては、 1000〜1150°Cでオーステ ナイト化した後、 冷却後の組織がペイナイトになるように制御冷却する。従つ て、対象とするロール材の組成、 形状、 サイズにより冷却^ Hま異なるものとな る。 ±5βの第 1図〜第 4図、 第 5図〜第 8図の実験では、 ¾Μ理材のサイズが 小さいので、 焼きならし（オーステナイト化後空冷）、 焼入れ（オーステナイト 化 急冷）の両処理とも可能となっている。 尚、 焼もどしは 500〜 600。C©編 で *5 ^を選んで実施する o 圏の簡単な説明
第 1図は Vと N bの複合添加量と C量とが母材硬さに及ぼす腿を示す画、 第 2図は Vと N bの複合 ¾¾JD量と C量とが母材硬さに及ぼす を示す 第 3図は Vと N bの複合 «I量と C量とが母材硬さに及ぽす を ^ Ha 第 4図は Vと N bの複合^ ¾量と C量とが母材硬さに及ぼす^を示す m、 第 5図は遠心力銃造したリング材の炭化物分布に起因する外層と内層間の^^ 摩耗比と、 熱衝擊試験におけるクラック最大深さに及ぼす N bと Vの含有量比 Nb/Vの影饗を示す線図、
第 6図は遠心力錢造したリング材の炭化物分布に起因する外層と内層間の熱間 摩耗比と、 熱衝撃試験におけるクラック最大深さに及ぼす N bと Vの含有量比 Nb,Vの を示す線図、
第 7図は遠心力銕造したリンク'材の炭化物分布に起因する外層と内層間の^ 摩耗比と、 熱衝擊試験におけるクラヅク最大深さに及ぼす N bと Vの含有量比 Nb/Vの を示す線図、
第 8図は遠心力鎵造したリング材の炭化物分布に起因する外層と内層間の熱間 摩耗比と、 熱衝 試験におけるクラック最大深さに及ぼす N bと Vの含有量比 NbZVの を示す線図、
第 9図は実施例 7に関わる複合ロールの縦断面図、
第 1 0図は実施例 6と 7で製造した複合ロールの ミルでの JE®雄を ロールのそれと比較して示す線図である。 実施例
(実施例 1 )
第 1表に示す化学 iTOの溶湯（本発明材： B〜F、 R、 S、 比較材： A、 G〜 Q) を遠心力銕造法 (140G) により鎵造し、 肉厚 のリングサンプルを試作 し、 ショァ一硬さ、 熱間摩 び熱衝！ ^験を行なった。
尚、 雜試験は、 リング材の内層側と外層側からそれぞれ《50X 10の IWtを 採取し、 前記条件と同一の で行なった。
また、 熟衝^ 験は、 リング材の外層側より前記した板状試験片を職し、 同 一の^で行なった。
それら 試験と熱衝^験の結果を第 2表に示す。第 2表によれば、本 ¾B月 材は の N i -グレン材（A材） と比べ、 硬さは同 ¾Sであるが、 耐雜性、 耐クラック性ともに著しく向上していることが認められる。
また、比較材 G〜Q材は本発明の限定をはずれているため、 G材は炭化物 折で外層の耐$¾性が低下し、 H材については硬さカ坏足しているとともに耐ク ラヅク性カ 下し、 I材については硬さの不足とともに炭化物の偏折で外層の耐 麟性が低下し、 J材については硬さが不足している。 また、 K材は C量が過多 であるため耐クラック性が低下し、 L材は S i量が過多であるため耐クラック性 が低下し、 M材は Mn量が過多であるため耐クラック性が低下し、 N材は Cr量 が過多であるため耐摩耗性、耐クラック性が低下し、 0材は Mo量が過多である ため耐クラック性が低下し、 P材は V量が不足しているため耐雜性、耐クラッ ク性が 'ί氐下し、 Q材は V量が'過多であるため耐クラヅク性が低下している。 (実施例 2 )
第 3表に示す化学 ¾^の溶湯（本発明材： B〜F、 S、 T、 U、 V、 m
A、 G〜R) を遠心力鎵造法 (HOG) により鎵造し、 肉厚 lOOm のリングサンプ ルを試作し、 ショァ一硬さ、 熱間 ^&び熱衝^験を行なった。
尚、 驟試験は、 リング材の内層側と外層側からそれぞれ 050X 10の^^を ib, 前置 と同一の方法で行なった。
また、 熱衝 験は、 リング材の外層側より前記した板状試^ を徹し、 同 一の条件で行なった。
それら摩耗試験と熱衝擎試験の結果を第 4表に示す。第 4表によれば、本発明 材¾^¾の N i -グレン材（A材） と比べ、硬さは同 であるが、 耐雜性、 耐クラック性ともに著しく向上していることが認められる。 また、 比較材 G〜J 材は本発明の限定をはずれているため、 G、 J材については硬さカ坏足し、 H材 については炭化物の偏折で外層の耐摩耗性が低下し、 I材については耐クラック 性が低下している。 また、 比較材 K〜R材についてみれば、 K材は Cfi^過多で あるため耐クラック性が低下し、 L材は S i量が過多であるため耐クラック性が 低下し、 M材は Mn量が過多であるため耐クラック性が低下し、 N材は N iS^' 過多であるため硬さ、 耐摩耗性、 耐クラック性ともに低下し、 0材は C r¾{^適 多であるため耐離性、 耐クラック性が低下し、 P材は Mo量が過多であるため 耐クラック性が低下し、 Q材は V量が不足しているため耐^ ¾性、 耐クラック性 が低下し、 R材は V量が過多であるため耐クラック性が低下している。
(実施例 3 )
第 5表に示す化学組成の溶湯（本発明材： B〜F、 比較材： A、 G〜R)を遠 心カ銕造により銕造し、 肉厚 100隨 のリングサンプルを試作し、 ショァ一硬さ、 熱間摩 び熱衝撃試験を行なった。
尚、 摩耗試験は、 リング材の内層側と外層側からそれぞれ Φ 50X 10の |Wtを 採取し、 前記条件と同一の: で行なった。
また、 熱衝撃試験は、 リング材の外層側より前記した板状試^ Γを魏し、 同 一の条件で行なった。
それら摩耗試験と熱衝^ 験の結果を第 6表に示す。第 6表によれば、本 ¾H月 材は赚の N i -グレン材（A材） と比べ、 硬さは同髓であるが、 耐雜性、 耐クラック性ともに著しく向上していることが認められる。
また、 比較材 G~R材は本発明の限定をはずれているため、 G材は C¾ い ため硬さカ坏足しているとともに炭化物の偏折で外層の耐 m¾性が低下し、 H材 については炭化物の偏折で外層の耐麟性が低下し、 I材については耐クラヅク 性が低下し、 J材については硬さが不足している。 また、 K材は C量が過多であ るため耐クラック性が低下し、 L材は S i量が過多であるため耐クラック性 J« 下し、 M材は Mn量が過多であるため耐クラック性が低下し、 N材は N i¾^過 多であるため耐«性、 耐クラック性が低下し、 0材は C r量が過多であるため 耐雜性、 耐クラック性が低下し、 P材は Mo量が過多であるため耐クラック性 が低下し、 Q材は V量が不足しているため耐雜性、耐クラック性が低下し、 R 材は V量が過多であるため耐クラヅク性が低下している。 (実施例 4)
第 7表に示す化学誠の溶湯（本発明材： B〜E、 Q、 比較材： A、 F〜P) を遠心力錢造により鎵造し、 肉厚 100腿のリングサンプルを試作し、 ショァ ~¾ さ、熱、間 び熱衝擊試験を ί亍なつた。
尚、麟試験は、 リング材の内層側と外層側からそれぞれ Ψ 50X 10の IS^tを 採取し、前雪 2^と同一の方法で行なった。
また、 熱f^ 験は、 リング材の外層側より前記した板状試 を魏し、同 一の^^で行なった。
それら 試験と熱衝^験の結果を第 8表に示す。第 8表によれば、本^ 材は の N i -グレン材（A材） と比べ、硬さは同激であるが、 耐雜性、 耐クラック性ともに著しく向上していることが認められる。
また、 比較材 F〜P材は本発明の限定をはずれているため、 F材は C量カ觝ぃ ため硬さが不足しているとともに炭化物の偏折で外層の耐雜性が低下し、 G材 については炭化物の偏折で外層の耐摩耗性が低下し、 H材については耐クラック 性が低下し、 I材については硬さが不足している。 また、 J材は C量力 ¾1多であ るため耐クラック性が低下し、 K材は S i量が過多であるため耐クラック性が低 下し、 L材は Mn量が過多であるため耐クラック性が低下し、 M材は C r量が過 多であるため耐摩耗性、耐クラック性が低下し、 N材は Mo量が過多であるため 耐クラック性が低下し、 0材は V量が不足しているため耐雜性、 耐クラック性 が低下し、 P材は V量が過多であるため耐クラック性が低下している。
(実施例 5 )
第 9表に示す化学組成の溶湯 （本発明材： B 5~J 5、 比較材 、 K 5〜 Ν 5 ) を遠心力銕造により銕造し、 肉厚 lOOnimのリングサンブルを試作し、 ショ ァー硬さ、 熱間摩耗及び熱衝擊試験を行なった。
尚、 離試験は、 リング材の内層側と外層側からそれぞれ Φ 50X 10の! ^を 採取し、 前記条件と同一の: で行なった。
また、 熱衝賴験は、 リング材の外層側より編己した板状試 を撤し、 同 一の条件で行なった 0
それらの摩耗試験と熱衝鼕試験の結果を第 1 0表に示す。第 1 0表によ ま、 本発明材は の N i—グレン材（A材） と比べ、 硬さは同髓であるが、耐摩 耗性、 耐クラック性ともに著しく向上していることが認められる。
また、 比較材 K 5〜N 5材は本発明の限定を外れているため、 1< 5材は〇11量 が過多であるため耐摩耗性、 耐クラック性が低下し、 L 5材は W量が過多である ため炭化物の偏折で外層側の耐雜性が低下し、 5材は1^と8量が過多でぁ るため耐摩耗性、 耐クラック性が低下し、 N 5材は Z r量が過多であるため耐摩 耗性が低下している。
(実施例 6 ) 第 1 1表に示す組成の外層及び内層を有し、 胴径 670歸、胴長 1450讓の複合 ロールを以下に示す手順で製造した。低周波溶解炉にて外層材の溶湯を溶解し、 この外層材溶湯を遠心力 140 Gで回転する遠 、錢造用錢型内に 1490°Cで厚さ 75咖 になるように銕込んだ。外層材の鎮込み後 20分後に鎵型の回転を停止し、醒を ϋ ϊさせ、 外層銕込み後 3吩後に内層欄湯を 1420°Cで銕込んだ。室温まで^ 1 後、銕型を解体し、飾工を行なった後、 1050°Cから焼入れし、 その後 550 °az て焼き戻しを行なう熱 理を行なつた。熱崖 ί雄音 鮮の脑を行なつた が、 欠陥のない健全なロールであり、 仕上げ加工後の外層厚は 45mmであり、表面 硬さはショァ一硬さで 78〜82であった。
上記複合ロールを、 実際のホットス卜リップミ 上げスタンドに使用した結 果、 第 1 0図に示すように、 ί ^のニッケルグレン銕鉄ロールの使用颇¾ ^き く上回るものであった。 また、 ロー; 面の肌荒れ等も問題なく、 子な ΐ¾¾ ·ί 得られた。 (実施例 7 )
第 1 2表に示す組成の外層、 中間層、 及び内層を有し、 第 9図示す胴径 670 腿、 胴長 1450讓の複合ロールを以下に示す手順で! ¾tした。傾波溶解炉にて外 層材の溶湯を溶解し、 この外層材溶湯を遠心力 U0Gで回転する遠'じ 翻醒 内に 1490°Cで厚さ 75腿になるように銃込んだ。外層材が凝固した直後に中間層の 溶湯を 1540°Cで厚さ 40mmになるように銕込んだ。 この中間層が完全凝固した後に 鎳型の回転を停止し、 銕型を直立させ、 外層材錢込み後 40分後に内層材溶湯を 1450°Cで鎵込んだ。室温まで冷却後、 鏡型を解体し、 咖ェを行なった後、 1050
°cから: λれし、 その後 550 。cにて焼き戻しを行なう,觀理を行なった。 m
^音波探傷等の^ δを行なったが、外層と中間層の境界及び中間層と内層との 境界ともに欠陥は せず、 内部性状も健全なロールであり、 仕上げ ¾∑後 ® 層厚は 45腿であり、 表面硬さはショァー硬さで 78〜82であつた。
上記複合ロールを、 実際のホヅトストリヅプミ 上げスタンドに翻し；^ 果、 第 1 0図に示すように、 のニッケルダレン銕鉄ロールの使用趙を大き く上回るものであった。 また、 ロー 面の肌荒れ等も問題なく、 良好な 得られた。 発明の効果
l¾Jiのように本発明によれば、 性、 経^ ttの優れた遠心力銃造法を鋼し ても、 偏析等の生じない耐雜性と耐クラック性に優れた ffl 用複合ロールを得 ることができる。
W 5
1-6 第 1表
Figure imgf000018_0001
Figure imgf000019_0001
Figure imgf000019_0002
8
Figure imgf000020_0001
Figure imgf000020_0002
9 第 4表
V+1.8Nb 7.5C-6. 0 Nb/V 硬さ
Πο ノノッ 外層 内層
Figure imgf000021_0001
A 一 一 一 80 1.2 1.2 3.2
B 8. 5 14.25 0.26 82 0.18 0.17 0.2
C 11.0 14.25 0.5 84 0.19 0.19 0.3
D 13.44 13.5 0.75 80 0.19 0.18 0.5
E 12. 12 18.75 0.22 85 0.17 0.16 0.3
F 7.2 7. 5 0.56 81 0.22 0.21 0.4
S 9.34 14.25 0.3 84 0.16 0.15 0.2
T 8.7 13. 5 0.25 84 0.17 0.17 0.2
U 7.62 10. 5 0.27 83 0.15 0.15 0.1
V 7.7 10. 5 0.3 83 0.15 0.15 0.1
G 7.9 3 0 51 1.75 0.35 0.2
H 5.9 14.25 0 82 1.01 0.22 0.3
I 16. 42 17.25 1.02 83 0.21 0.21 2.1
J 17.88 13. 5 0.72 62 0.23 0.24 0.5
K 10. 18 22. 5 0.33 85 0.15 0.12 2.0
L 8.7 15.75 0.25 84 0.23 0.22 1.7
M 8.7 12.75 0.25 82 0.24 0.22 1.8
N 9.7 12.75 0.33 67 0.51 0.51 0.6
0 9. 58 13. 5 0.36 80 0.82 0.80 1.3
P 9.7 14.25 0.33 86 0.31 0.27 2.4
Q 5.2 13. 5 0.6 78 0.73 0.73 1.1
R 16.78 18.0 0.28 81 0.21 0.41 1.8
Figure imgf000022_0001
No C Si Mn P S Ni Cr Mo V Nb Co
A 3.3 0.8 0.8 0.03 0.01 4.4 1.8 0.4 mm
Ni ½V
B 1.8 0.5 0. 0.02 0.01 1.2 8.2 2.8 4.1 0.9 3.1
C 2.3 0.4 0.5 0.02 0.01 0.5 5.5 3.1 5.5 1.6 5.2 本発日服
D 3.2 0.3 0.3 0.02 0.01 0.9 5.5 2.9 8.8 2.0 1.5 柳服
E 2.3 0.4 0.5 0.04 0.01 0.5 5.5 3.2 5.4 3.1 5.2
F 2.2 0.4 0.5 0.03 0.01 4.8 6.1 2.5 5.0 1.5 8.0 本発耐
G 1.2 0.7 0.6 0.02 0.01 3.1 6.0 4.2 6.0 4.2 mm
H 2.3 0.5 0.5 0.02 0.01 0.5 5.5 3.1 5.4 5.1
I 3.2 0.6 0.4 0.03 0.01 3.0 6.5 3.2 6.1 6.0 4.5 imt
J 2.5 0.4 0.3 0.03 0.01 2.8 6. & 3.4 7.9 5.4 4.1 m
K 3.9 0.5 0.5 0.04 0.01 2.7 6.2 2.5 6.5 2.1 4.3
L 2.7 1.8 0.8 0.03 0.01 2.7 6.1 2.8 6.1 1.6 4.2
M 2.5 0. & 1.5 0.03 0.01 2.6 6.1 2.6 6.0 1.5 4.2 mm
N 2.6 0.4 0.4 0.03 0.01 6.0 6.0 3.2 6.0 1.8 4.1
0 2.5 0.5 0. 0.03 0.01 3.1 13.1 3.1 5.9 2.1 4.5 m
P 2.7 0.4 0.5 0.03 0.01 3.0 6.7 8.6 6.1 1.5 4.3 m
Q 2.6 0.6 0.5 0.03 0.01 1.9 6.5 4.1 2.5 1.6 5.0 mm
R 3.3 0.7 G.5 0.03 0.01 2.5 6.2 3.1 11.1 4.2 4.8 2
Figure imgf000023_0001
V+1.8Nb 7.5C-6.0 Nb/V 硬さ mig) mm
o . Hs クラック ¾ ^さ 外層 内層 (mm)
A 80 1.2 1.2 3.2
B 5.72 7.5 0.22 80 0.24 8.25 0.3
C 8.38 11.25 0.29 82 0.21 0.21 0.2
D 12.4 18.0 0.23 83 0.15 0.16 0.3
E 10.98 11.25 0.57 83 n 17 0 16 u 0.4
F 7.7 10, 5 0.3 81 n 1R u 0.1
G 6.0 3.0 0 53 1 1 0.2
H 5.4 11.25 0 82 n 91 η 18 0.2
I 16.9 18.0 0.98 83 0.22 0.20 2.0
J 17.62 12.75 0.68 64 n 6 0 25 0.4
K 10.28 23.25 0.32 87 0.15 0.14 2.1
L 8.98 14.25 0.26 84 0.25 0.24 1.8
M 8.7 12.75 0.25 82 0.26 0.25 1.7
N 9.24 13.5 0.3 68 0.50 0.51 0.5
0 9.68 12.75 0.36 81 0.81 0.80 1.2
P 8.8 14.25 0.25 85 0.27 0.26 2.2
Q 5.38 13.5 0.64 78 0.72 0.72 1.2
R 18.66 18.75 0.38 83 0.20 0.21 2.0 第 7表
No C S i Mn P S N i C r Mo V Nb C o
A 3.3 0.8 0.8 0.03 0.01 4.4 1.8 0.4 一 一 一 m
Nl クレノ
ID 1
£5 i， a n 0.4 π 0. no 01 0.1 9 4.1
c 2.3 0.3 QA 0.02 0.01 6.0 3.2 5.0 1.5 4.1 本 ¾0厕
D 3. 1 0.3 0.4 0.02 0.01 6.1 2.8 8.2 2.1 1.4 本 ¾B服
E 2.6 0.4 0.3 0.02 0.01 6.0 3.3 5.2 3.7 8.1
1 t f
F 1.1 0.8 0.6 0.02 0.01 6.2 4.1 6.5 4.2
G 2.4 0.7 0. 5 0.02 0.01 5.5 3.2 6.2 5.1
H 3.2 0.7 0.6 0.02 0.01 6.5 3.1 5.1 6.2 3.0
I 2.5 0.4 0.4 0.02 0.01 6.8 3.4 8.2 5.1 6.2
J 3.9 0.4 0.4 0.02 0.01 6. 1 2.6 5.2 1.7 4, 1
Q 9 0
Ά. 1. no
b U. D n U. Ul b. / 4. 6
L 2.7 0.6 1.6 0.02 0.01 6.1 2.7 6.2 1.8 4.1
M 2.5 0.5 0.4 0.02 0.01 13.2 3.1 5.8 2.1 4.2 imt
N 2.7 0.6 0. 5 0.03 0.01 6.7 8.7 6.1 1.5 4.0
0 2.6 0.6 0. 5 0.03 0.01 6.5 4.1 2.2 1.4 4.3
P 2.9 0. 5 0.4 0.03 0.01 6.2 3.1 11.2 5.1 4.1
Q 2.2 0.4 0.3 0.03 0.01 6.2 2.6 5.1 1.6 0.6 本 厕
Figure imgf000025_0001
Figure imgf000025_0002
Figure imgf000026_0001
No. C S i Mn P S Ni Cr Mo V Nb Cu W Ti Zr Β
A5 3.3 0.8 0.8 0.03 0.01 4.4 1.8 0.4 mm
B5 2.2 0.4 0.4 0.02 0.01 0.6 6.5 2.8 5.2 1.5 0.6
C5 2.1 0.4 0,5 0.02 0.01 6.2 2.7 5.4 1.7 0.5 本 脚
D5 2.2 0,3 0.4 0.02 0,01 6.4 2.9 5.1 1.6 0.2 本翔脚
E5 2.1 0.3 0.3 0.02 0.01 6.7 2.6 5.2 1.5 — ' ― 0.2
F5 2.3 0.4 0.3 0.02 0.01 — 6.5 2.8 5.2 1.5 — 0.05
t
G5 2.3 0.5 0.6 0.02 0.01 0.5 6.3 3.1 7.1 1. & 0.4 0.4 1
H5 2.4 0.5 0.5 0.02 0.01 6.2 2.7 5.5 1.6 0.2 0.02 本翔脚
I 5 2.2 0.4 0.4 0.02 0.01 0.5 6.5 2.6 5.0 1.5 0.3
J5 2.8 0.4 0.3 0.02 0.01 0.6 6.1 2.7 6.0 1.4 0.1 0.01 本発酣
K5 2.4 0.6 0.7 0.02 0.01 6.2 3.1 5.4 1.7 2.8
L5 2.7 0.4 0.6 0.02 0.01 0.3 7.1 3.2 5.6 1.3 2.5 m
M5 2.6 0.4 0.4 0.02 0.01 0.8 6.8 2.8 6.1 1.4 2.6 0.3 m
N5 2.4 0.3 0.6 0.02 0.01 6.5 3.1 5.3 1.5 2.5
第 10表
硬さ ^^^クラック
No. V+1.8Nb 7.5C-6.0 Nb/V Hs
外眉 内展 (mm)
A5 80 1 2 1 2 3.2
B5 7.9 10.5 0.29 81 0.26 0.25 0.5
C5 8.46 9.75 0.31 81 n ?n 0.3
D5 7.98 10.5 0.31 79 U« b丄 n 4
E5 7.9 9.75 0.29 79 0.4
FR 7 g 11 25 n 29 83 n 1 Π ?1
G 5 in 3 »n4 1125 025 84 024 n 2 n
H5 8.38 12.0 0.29 80 0.25 0.23 0.3
I 5 7.7 10.5 0.3 82 0.22 0.21 0.4
J5 8.52 15.0 0.23 80 0.25 0.24 0.4
K5 8.46 12.0 0.31 78 0.72 0.71 1.7
L5 7.94 14.25 0.23 85 0.75 0.20 0.7
M5 8.62 13.5 0.23 78 0.81 0.88 1.9
N5 8.0 12.0 0.28 78 0.72 0.75 0.8
Figure imgf000028_0001
C Si Mn P S Ni Cr Mo V Nb 外層 2.2 0.4 0.4 0.02 0.01 0.6 6.3 2.7 5.1 1.6 内層 3.1 1.1 0.5 0.04 0.01 0.8 第 12表
Figure imgf000028_0002

Claims

請求の範囲
1. C： 1.5〜 3.5%, S i ： 1.5 %以下， Mn： 1.2 %以下， Cr： 5.5〜： 12.0%, Mo： 2.0〜8·0 , V： 3.0 ~10.0%, Nb： 0.6〜7.0 %を 含有し、 且つ下記 (1) 式と (2) 式を満足し、
V+ 1.8Nb ≤ 7.5 C一 6.0(%) -(1)
0.2 ≤ Nb/V ≤ 0.8 »·(2)
残部 F e及ひ^避的不純物よりなる EE用 層材。
2. C： 1.5〜 3.5%, S i ： 1.5 %以下， Mn： 1.2 %以下， Cr： 5.5—12.0%, Mo： 2.0 ~8.0 %, V： 3.0 ~10.0 , Nb : 0.6〜7.0 %， 更に Ni ： 5.5 %以下， C o： 10.0 %以下の 1種又は 2種 l¾Jiを含有し、且つ 下記 (1) 式と ） 式を満足し、
V+ 1.8Nb ≤ 7.5 C-6.0(%) ·'·(1)
0.2 ≤ Nb/V ≤ 0.8 …は）
残部 Fe及ひ^!避的不純物よりなる圧延用 W眉材。
3. C： 1.5〜 3.5%, S i ： 1.5 %以下， Mn： 1.2 %以下， Cr： 5.5〜12.0%, Mo： 2.0〜8·0 %, V： 3.0 ~10.0%, Nb： 0.6〜7.0 %, 更に Cu : 2.0 %以下， W: 1.0 %以下， Ti :2.0 %以下， Zr :2.0 %以 下， B :0.1 %以下の 1種又は 2種 を含有し、 且つ下記 (1) 式と (2) 式を満 足し、
V+ 1.8Nb ≤ 7.5 C-6.0(%) ·'·(1)
0.2 ≤ Nb/V ≤ 0.8 ·»(2)
残部 F e及ひ^ ¾I避的不純物よりなる EE用 層材。
4. C： 1.5〜 3.5%, S i ： 1.5 %以下， Mn： 1.2 %以下， Cr：
5.5〜： 12.0%, Mo： 2.0〜8.0 %, V： 3.0〜： 10.0%, Nb： 0.6〜7·0 %, 更に Ni : 5.5 %以下， Co： 10.0%以下の1¾¾ま2種1¾_1:、 及び Cu :2.0 %以下， W: 1.0 %以下， Ti :2.0 %以下， Zr :2.0 %以下、 B :0.1 %以 下の 1¾Xは 2種 を含有し、 且つ下記 (1) 式と (2) 式を満足し、
V+ 1.8Nb ≤ 7.5 C-6.0(%) -(1)
0.2 ≤ Nb/V ≤ 0.8 ·'·(2)
残部 F e及ひ^避的不純物よりなる JE®用ローリ W層材。
5. 請求項 1〜4のいずれかに記載の外層材と溶着 化した =Ι¾1^Χ はダクタイ; 鉄の軸材とからなる遠'じ 造 合ロール。
6. 請求項 5に記載の外層材と軸材の間に中間層を有し、 該中^！を介し て外層材と軸材とを溶着一体化してなる遠'！: 造製複合ロール。
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