JPS58193343A - 黒鉛を有する高クロムロ−ル - Google Patents
黒鉛を有する高クロムロ−ルInfo
- Publication number
- JPS58193343A JPS58193343A JP7394782A JP7394782A JPS58193343A JP S58193343 A JPS58193343 A JP S58193343A JP 7394782 A JP7394782 A JP 7394782A JP 7394782 A JP7394782 A JP 7394782A JP S58193343 A JPS58193343 A JP S58193343A
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- Japan
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- cast iron
- high chromium
- graphite
- outer shell
- less
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- Granted
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は外殻高クロム材質中に黒鉛を晶出せしめ九複合
高りロ五クールに関する。
高りロ五クールに関する。
高クロムローＮは冶金学的にはその高地組織中に黴−な
りロム炭化物を含んで成立しておシ、耐摩耗性等に優れ
るのが特長であるが、反面熱伝導率が低く、同−圧砥条
件で熱間圧延に使用した場合、他の熱伝導率の良いロー
ルよりも圧延材と接する銅量表面の温度上昇が大きいの
が難点である。
りロム炭化物を含んで成立しておシ、耐摩耗性等に優れ
るのが特長であるが、反面熱伝導率が低く、同−圧砥条
件で熱間圧延に使用した場合、他の熱伝導率の良いロー
ルよりも圧延材と接する銅量表面の温度上昇が大きいの
が難点である。
これはロール胴表面の温度差に起因してロールの耐肌荒
性、耐摩耗性、耐りラ〜ツク性に悪影響を及ぼすためで
ある。
性、耐摩耗性、耐りラ〜ツク性に悪影響を及ぼすためで
ある。
この欠点を改良する一つの方法として、可能な限９クロ
ムの含有量を少なくする方策も案出されるが、炭素含有
量との関係でカーバイドが減少し、高クロムローμ本来
の優れた耐摩耗性を維持できなくなるため限度がある。
ムの含有量を少なくする方策も案出されるが、炭素含有
量との関係でカーバイドが減少し、高クロムローμ本来
の優れた耐摩耗性を維持できなくなるため限度がある。
ところで、高クロムローμについては組織中に硬い縦化
物のみを有し、黒鉛は全く晶出しないと１３ するのが技術通念であ夛、又実際黒鉛を有するものは従
来全く見当らないのであるが、一方本発明者の研究によ
ると、もしその組織中に黒鉛を晶出することが可能なら
ば、高クロムローＶの熱伝導性を改善することができ、
これによって上記圧延使用特性の劣化を有効に防止でき
ることを知見するに到った。
物のみを有し、黒鉛は全く晶出しないと１３ するのが技術通念であ夛、又実際黒鉛を有するものは従
来全く見当らないのであるが、一方本発明者の研究によ
ると、もしその組織中に黒鉛を晶出することが可能なら
ば、高クロムローＶの熱伝導性を改善することができ、
これによって上記圧延使用特性の劣化を有効に防止でき
ることを知見するに到った。
本発明はかかる独自の技術的見地に基づき、鋳造のまま
で外殻高クロム材質中に黒鉛を晶出する複合高クロムロ
ー／Ｌ／ｌ−提供せんとするものである。
で外殻高クロム材質中に黒鉛を晶出する複合高クロムロ
ー／Ｌ／ｌ−提供せんとするものである。
すなわち、本発明は上記目的を達成すぺ〈高クロム鋳鉄
の化学成分、組成・を改良工夫したものであって、高ク
ロムロー〃としてＣ２，４〜５．４，８１２．０〜５．
４ 、Ｍｎ ０．５〜１．５ ％ＰＯ，ｉ以下、ｓ ｏ
、ｏａ以下、Ｎｔ ４．５ Ｍ’ １０ 、Ｏｒ ５〜
１０ 、 Ｍｏ Ｑ、４〜１．５を各重量優含み、゛残
部実質的にＦｅからなル、かつ組織中に黒鉛を晶出して
いゐ外殻と、高級鋳鉄、ダクタイｆｉ／＃鉄もしくは黒
鉛ａｍからなる内殻とを溶着一体化せしめてなることを
特徴とするものである。
の化学成分、組成・を改良工夫したものであって、高ク
ロムロー〃としてＣ２，４〜５．４，８１２．０〜５．
４ 、Ｍｎ ０．５〜１．５ ％ＰＯ，ｉ以下、ｓ ｏ
、ｏａ以下、Ｎｔ ４．５ Ｍ’ １０ 、Ｏｒ ５〜
１０ 、 Ｍｏ Ｑ、４〜１．５を各重量優含み、゛残
部実質的にＦｅからなル、かつ組織中に黒鉛を晶出して
いゐ外殻と、高級鋳鉄、ダクタイｆｉ／＃鉄もしくは黒
鉛ａｍからなる内殻とを溶着一体化せしめてなることを
特徴とするものである。
特開昭５８−１９３３４３ （２）
一般にクロムは炭化物形成に大きく寄与し、炭奏含有量
の増加につれて黒鉛の晶出金抑えるため通常高クロふ鋳
鉄の基地組織には硬い炭化物のみが存在しているが、上
記成分組成範囲にある本発明の複合高クロムロールでは
、その組織中に微細な黒鉛の均一分布が認められる。
の増加につれて黒鉛の晶出金抑えるため通常高クロふ鋳
鉄の基地組織には硬い炭化物のみが存在しているが、上
記成分組成範囲にある本発明の複合高クロムロールでは
、その組織中に微細な黒鉛の均一分布が認められる。
本ロールにおける内殻材質については、従来と同様の各
種鋳鉄・鋳鋼材質を用いることができ別設特色はない、
また本ローＶの製造方法（ついても、上記成分の高クロ
ム鋳鉄を遠心力鋳造した後、公知の複合化技術により内
殻（軸芯材）′ｔ−溶着一体化せしめて鋳造することが
できる。
種鋳鉄・鋳鋼材質を用いることができ別設特色はない、
また本ローＶの製造方法（ついても、上記成分の高クロ
ム鋳鉄を遠心力鋳造した後、公知の複合化技術により内
殻（軸芯材）′ｔ−溶着一体化せしめて鋳造することが
できる。
第１図は本発明に係る複合高クロムロールの構造−例を
概略的に現わし、（１）は外殻高クロム鋳鉄、（２）は
各種強靭鋳鉄、鋳鋼からなる内殻（軸芯材）を示してい
る。
概略的に現わし、（１）は外殻高クロム鋳鉄、（２）は
各種強靭鋳鉄、鋳鋼からなる内殻（軸芯材）を示してい
る。
以下本発明′係６外設高′°”鋳鉄０成分範囲 １１
限定場由について詳述する。
限定場由について詳述する。
Ｃ２，４〜５．４ ！Ｉｔ
ＣＦｉＯｒと結合してクロムカーバイドを形成するＧ
他、後述する８ｓ、Ｎｉの黒鉛化生成元素によシ黴細な
黒鉛を晶出するものである。しかしてＣ２，４弗以下で
はクロムカーバイドが減少すると共に黒鉛の晶出もなく
表シ、目的とする高クロム鋳鉄が得られなくなるためで
ある。一方６３．４１１１’ｉＪ上ではＯｒ含有量との
関係にもよるが、本発明の場合ではＣｒ１０優以下に抑
えられる丸め、過飽和の縦索が高い＠ｉ 、 Ｎｉ含有
量のた”め黒鉛化し、黒鉛晶出量が過剰となって耐摩耗
性”の点で劣化するためである。
黒鉛を晶出するものである。しかしてＣ２，４弗以下で
はクロムカーバイドが減少すると共に黒鉛の晶出もなく
表シ、目的とする高クロム鋳鉄が得られなくなるためで
ある。一方６３．４１１１’ｉＪ上ではＯｒ含有量との
関係にもよるが、本発明の場合ではＣｒ１０優以下に抑
えられる丸め、過飽和の縦索が高い＠ｉ 、 Ｎｉ含有
量のた”め黒鉛化し、黒鉛晶出量が過剰となって耐摩耗
性”の点で劣化するためである。
８ｉ ２，０〜５．４Ｎ
Ｓｌは高クロム材質に黒鉛を一’Ｊ＆出させるために必
要で、２．０優以下ではこの効果がなく、５．４ ！１
以上では黒鉛晶出か過多となり耐摩耗性の点で劣化する
ため士ある。なお８１については鋳込前Ｏ８ｉ量を上記
成分範囲よりも低”目にしヤおい゛て％鋳込時に接種を
行ない、最終制御の成分で王妃範囲内に調整する方が黒
鉛の晶出に４ｒ効寸ある。
要で、２．０優以下ではこの効果がなく、５．４ ！１
以上では黒鉛晶出か過多となり耐摩耗性の点で劣化する
ため士ある。なお８１については鋳込前Ｏ８ｉ量を上記
成分範囲よりも低”目にしヤおい゛て％鋳込時に接種を
行ない、最終制御の成分で王妃範囲内に調整する方が黒
鉛の晶出に４ｒ効寸ある。
Ｍｎ Ｏ；５〜１．５ ｍ
廊は溶湯の脱酸のために８１と′＃に積極的に添加ｉ６
される。Ｍｎ Ｑ 、 ５％以下ではこの効果が不足し
、１．５％以上では監械的性質特に靭性の点で劣化が著
しくなるためである。
、１．５％以上では監械的性質特に靭性の点で劣化が著
しくなるためである。
Ｐ Ｑ、１ｍ以下
Ｐａロール材質においては少ない程望ましく、材質を脆
くするという点から０．１％以下とする。
くするという点から０．１％以下とする。
８０．０８％以下
８もＰと同様に少ない程望ましく、やはり材質を脆くす
ることから０．０８％以下とする。
ることから０．０８％以下とする。
Ｎｊ ４．５〜１０％
Ｎｉは基地組−の改良と黒鉛晶出の目的で積極的に含有
される。しかしてＮｔ ４，５％以下では黒鉛の晶出が
みられず、一方１０％貢上になると８ｉの場合と同様黒
船過多〆逐り、同時に残留オーステナイトが増加して後
の熱処理によってもオーステナイＹが安定で使用時に耐
肌荒性の面で問題となるためである。″ ”
−０ｒ５〜１０８ ｏｒはＣと結合してＯｒ炭化物を形成するが、５％以下
では炭化物がタカく耐摩耗性の点で劣り、−１ τ 方１０傷以上では上記Ｎｉ 、Ｂｋの成分範囲によって
も゛黒鉛の晶出が得られない丸めである。
される。しかしてＮｔ ４，５％以下では黒鉛の晶出が
みられず、一方１０％貢上になると８ｉの場合と同様黒
船過多〆逐り、同時に残留オーステナイトが増加して後
の熱処理によってもオーステナイＹが安定で使用時に耐
肌荒性の面で問題となるためである。″ ”
−０ｒ５〜１０８ ｏｒはＣと結合してＯｒ炭化物を形成するが、５％以下
では炭化物がタカく耐摩耗性の点で劣り、−１ τ 方１０傷以上では上記Ｎｉ 、Ｂｋの成分範囲によって
も゛黒鉛の晶出が得られない丸めである。
Ｍｏ ０．４〜１．５ 俗
Ｍｏは焼入焼戻し抵抗を高めると鵜に炭化物中に入シ、
炭化物硬度を高めると同時に焼戻し軟化抵抗を向上させ
るのに有効であるが、その含有量が０．４％以下ではこ
のような効果が少なく、一方１．５第以上では白銑化傾
向が強くなって黒鉛の晶出が得られなくなるためである
。
炭化物硬度を高めると同時に焼戻し軟化抵抗を向上させ
るのに有効であるが、その含有量が０．４％以下ではこ
のような効果が少なく、一方１．５第以上では白銑化傾
向が強くなって黒鉛の晶出が得られなくなるためである
。
Ｎｂ％ｖ１．０優以下
Ｎｂ、Ｖは共に鋳造組織の微細化に効果があり、必要に
応じ単独又は複合で１．７’ａｍ以下含有される。
応じ単独又は複合で１．７’ａｍ以下含有される。
す々わち、それらが合計量で１．０ ｇ６以上含まれる
と、炭素と結びついてＴＯ、ＮｂＯ、Ｎｂ、Ｏを形成し
黒鉛の晶出ｔ−妨げると共にコスＦ高となるためである
。
と、炭素と結びついてＴＯ、ＮｂＯ、Ｎｂ、Ｏを形成し
黒鉛の晶出ｔ−妨げると共にコスＦ高となるためである
。
次に本発明Ｏ寮施例を掲げて説明する。
〈寮施例〉
製品胴径６８０１１．胴長１８００１ 、全長３８００
１の複合高クロふローＮ１に下記の如く製造しえ。
１の複合高クロふローＮ１に下記の如く製造しえ。
特開昭５８−１９３３４３（３）
（ａ） 外殻として下記表に示す化学成分の高クロム
鋳鉄溶湯を用い、これを遠心力鋳造機上で回転する鋳型
に１４１０℃の鋳込温度で肉厚８０■（鋳込重量２７４
００ｋ）＃込んだ。
鋳鉄溶湯を用い、これを遠心力鋳造機上で回転する鋳型
に１４１０℃の鋳込温度で肉厚８０■（鋳込重量２７４
００ｋ）＃込んだ。
向 鋳込み開始後２２分後に外殻は完全に凝固した。
（０） その後＃型を垂直に立てて上部から軸芯材と
して高級鋳鉄を１５８０℃で鋳込みｉ［［内を完全に満
たした後、上端を押湯保温材でカバーし喪。
して高級鋳鉄を１５８０℃で鋳込みｉ［［内を完全に満
たした後、上端を押湯保温材でカバーし喪。
（ｄ）シかして完全に冷却後、ロー／Ｌ／ｌ−鋳型から
取出し、所定の熱処理及び機械加工を行なって最終製品
ロールを得た。
取出し、所定の熱処理及び機械加工を行なって最終製品
ロールを得た。
表 外殻化学成分 （重ｉ１％）
このようにして製造されたロールの胴部について超音波
深傷會行なった結果、外殻と軸芯材とはム 一 完全に結合しているのがａｉｉｉｉされ、また外殻高ク
ロム材質には第２図に示すように所期目的とする微細な
黒鉛、クロムカーバイド及び基地からなる組織が得られ
た。
深傷會行なった結果、外殻と軸芯材とはム 一 完全に結合しているのがａｉｉｉｉされ、また外殻高ク
ロム材質には第２図に示すように所期目的とする微細な
黒鉛、クロムカーバイド及び基地からなる組織が得られ
た。
以上に述べた通り、本発明は外殻高クロム鋳鉄の成分組
成ｔ−調整したことによ）、外殻クロム材質中釦鋳造の
ままで黴ｌ１ｌｌ々黒鉛を晶出せしめることができるも
のであ夛、従来にない黒鉛を有する高り０ＡｃＩ−Ａ／
′ｔ−提供することができる。そしてこのように組織中
に黒鉛を有するものでは、その熱伝導率が改善され、こ
れによってロール胴表面における耐肌荒性、耐摩耗性、
（耐クラツク性等の使用特性を向上することが可能とな
る。すた外殻高クロム材質中における微細な黒鉛の存在
は、それ自身耐クラツク性、耐焼付き性の向上に大暑く
寄与するものである。なお本発明の複合高クロムロール
では外殻中のＯｒ含有量が比較的少ないため、内殻への
（３ｒの混入、拡散によみ軸芯材０強靭性劣化が少なく
なることも１つの特長である。本発明における技術内容
の要Ｖは中空複合ローラーの類！ １０ にも同様に適用できることを付言する。
成ｔ−調整したことによ）、外殻クロム材質中釦鋳造の
ままで黴ｌ１ｌｌ々黒鉛を晶出せしめることができるも
のであ夛、従来にない黒鉛を有する高り０ＡｃＩ−Ａ／
′ｔ−提供することができる。そしてこのように組織中
に黒鉛を有するものでは、その熱伝導率が改善され、こ
れによってロール胴表面における耐肌荒性、耐摩耗性、
（耐クラツク性等の使用特性を向上することが可能とな
る。すた外殻高クロム材質中における微細な黒鉛の存在
は、それ自身耐クラツク性、耐焼付き性の向上に大暑く
寄与するものである。なお本発明の複合高クロムロール
では外殻中のＯｒ含有量が比較的少ないため、内殻への
（３ｒの混入、拡散によみ軸芯材０強靭性劣化が少なく
なることも１つの特長である。本発明における技術内容
の要Ｖは中空複合ローラーの類！ １０ にも同様に適用できることを付言する。
第１図は本発明に係る複合高クロムロールの構造例を概
略的に現わす断面図である。第２図は本発明Ｏ！ｉＩＩ
！施例ロールにつｈての外殻組織を現わす顕微鏡写真（
倍率５０倍）である。 （１）・・・外殻、（２）・・・内殻（−芯材）。 特許出願人 久保田鉄工株式会社
略的に現わす断面図である。第２図は本発明Ｏ！ｉＩＩ
！施例ロールにつｈての外殻組織を現わす顕微鏡写真（
倍率５０倍）である。 （１）・・・外殻、（２）・・・内殻（−芯材）。 特許出願人 久保田鉄工株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ０２．４〜！、４、ｓｉ ２．ｏ〜ｓ、４、ＭＩＳ
Ｑ、５〜ｊ、５、ＰＯ９１以下％８０．０８以下％
Ｎｉ ４．５〜１０％ Ｏｒ ｓ〜１０．ＭＯｏ、４〜
１．５を各重量優含み、筏部突質的４（Ｆｅからなシ、
かつ組裁中に黒鉛を晶出している外殻と、高級時＊、ダ
クタイμ鋳鉄もしくは黒鉛鋳鋼からなる内殻とを溶着一
体化せしめてなることを特徴とする黒鉛を有する高クロ
ムローμ。 ２ 外殻の高クロム鋳鉄は、Ｆｅに代えてＮｂ１，０重
量％以下を含む特許請求の範囲第１項記載の高クロムロ
ール。 ５ 外殻の高クロム鋳鉄は、ｌＰ・に代えてｖｌ、０重
量嚢以下を含む特許請求の範囲第１項記載の高クロムロ
ール。 ４ 外殻の高クロム鋳鉄は、Ｆ・に代えてＮｂとｙ２そ
の置針量で１．０重量％以下を含む特許請求のム ２ 範囲第１項記載の高クロムロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7394782A JPS58193343A (ja) | 1982-04-30 | 1982-04-30 | 黒鉛を有する高クロムロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7394782A JPS58193343A (ja) | 1982-04-30 | 1982-04-30 | 黒鉛を有する高クロムロ−ル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58193343A true JPS58193343A (ja) | 1983-11-11 |
| JPS6116415B2 JPS6116415B2 (ja) | 1986-04-30 |
Family
ID=13532793
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7394782A Granted JPS58193343A (ja) | 1982-04-30 | 1982-04-30 | 黒鉛を有する高クロムロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58193343A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60124407A (ja) * | 1983-12-06 | 1985-07-03 | Kubota Ltd | 高バナジウム複合鋳鉄ロ−ル |
| JPS61557A (ja) * | 1984-06-13 | 1986-01-06 | Kubota Ltd | ホツトランテ−ブルロ−ラ |
| JPS63259050A (ja) * | 1987-04-15 | 1988-10-26 | Kubota Ltd | 耐摩耗性に優れた高硬度黒鉛晶出高クロム材および圧延用複合ロ−ル |
| JPH0230730A (ja) * | 1988-07-19 | 1990-02-01 | Hitachi Metals Ltd | 耐摩耗合金鋳鉄 |
| JPH0293040A (ja) * | 1988-09-29 | 1990-04-03 | Kubota Ltd | 耐焼付性および耐摩耗性に優れた黒鉛晶出高クロム鋳鉄ロール材 |
| US5202087A (en) * | 1992-07-31 | 1993-04-13 | The Carondelet Corporation | Cement cooler grate alloy |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55158250A (en) * | 1979-05-28 | 1980-12-09 | Kubota Ltd | High-hardness high-chromium roll |
-
1982
- 1982-04-30 JP JP7394782A patent/JPS58193343A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55158250A (en) * | 1979-05-28 | 1980-12-09 | Kubota Ltd | High-hardness high-chromium roll |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60124407A (ja) * | 1983-12-06 | 1985-07-03 | Kubota Ltd | 高バナジウム複合鋳鉄ロ−ル |
| JPS61557A (ja) * | 1984-06-13 | 1986-01-06 | Kubota Ltd | ホツトランテ−ブルロ−ラ |
| JPH0340102B2 (ja) * | 1984-06-13 | 1991-06-17 | ||
| JPS63259050A (ja) * | 1987-04-15 | 1988-10-26 | Kubota Ltd | 耐摩耗性に優れた高硬度黒鉛晶出高クロム材および圧延用複合ロ−ル |
| JPH0230730A (ja) * | 1988-07-19 | 1990-02-01 | Hitachi Metals Ltd | 耐摩耗合金鋳鉄 |
| JP2542681B2 (ja) * | 1988-07-19 | 1996-10-09 | 日立金属株式会社 | 耐摩耗合金鋳鉄 |
| JPH0293040A (ja) * | 1988-09-29 | 1990-04-03 | Kubota Ltd | 耐焼付性および耐摩耗性に優れた黒鉛晶出高クロム鋳鉄ロール材 |
| US5202087A (en) * | 1992-07-31 | 1993-04-13 | The Carondelet Corporation | Cement cooler grate alloy |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6116415B2 (ja) | 1986-04-30 |
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