JPS59178110A - Ｈ型鋼圧延用複合スリ−ブロ−ル及びその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 一本発明は、主としてＨ型鋼の圧延分野に使用されてい
る複合スリーブロールについて、よ！７ｉａｔｌ能を有
する新しい種類のロール及びその好適な製造法の提供に
関する。

Ｈ型鋼の圧延に際しては、生産性、品デ［確保の而から
ユニバーサルミルの使用：／バ一般的ｌこなっているが
、このユニパーサ、・Ｌ／ミ・しで使用されるＯ　−ル
、すなわち水平ロール、竪ロール、エツジヤロールは、
その殆んどがスリーブ方式となっている。

スリーブロールの鋳造に当っては、材質向上の要求また
鋳造歩留９向上の点から、一般に第１図に示される方法
が採用されてｉ、ｑる。すな１−）ち、先ず外殻を遠心
力鋳造し、それが未凝固時乃至凝固完了後に内殻？遠心
力鋳造し２、両者を、８汐せしめる方法である。

この場合、内政材質はロールｆ６：補強するものである
ため、特に強靭性に留意する必要がある。一方外殻材質
（大圧延しと扛し１、耐怨糺１生、ｎｊＪ肌荒性等の圧
延成績と直接に結４．％つくため、作成材質の改良は最
も重要である。持に水平ロール・の場合、Ｈ型鋼の７ラ
ンジ部との摺動摩耗が激しく、一般に熱間圧延で要求さ
れる特性（＃クラック性、耐焼付性、耐肌荒性、耐摩耗
性）のうち、特に耐摩耗性が重要である。甘た竪ロール
、エツジヤロールについても、最近の圧延電数の増大に
伴い、よりＦｉｔ摩耗性向上の要求が強まっている。

従来この種外殻材質としでは、Ｈｓ５５〜６５のアダマ
イト樹質が用いられているが、耐焼付性、耐肌荒性の面
で問題があり、また硬度ｆｆ１Ｈｓ６５以上とすること
も、製造技術上ま／こ使用時の事故の問題から難しい。

また、外殻、内殻の溶性についても、ロール使用時の−
ｊｊｊ、’故を防止するために健全なものとする必要が
らり、複合化技術についても重要な問題とされている。

このような従来技術背景に基いて、本発明は従来ロール
よりも耐摩耗性に優扛、かつ充分な耐事故性を備えたこ
ρ株複合スリーブロールを新たに創出したものであり、
併せてその好適な製造法をも提供するもっである。

すなわち、本発肌は前記に詳述するところの局クロム材
質の外殻と、球状黒鉛鋳鉄材質の内殻と、この外内殻の
間に介在される中間層とを溶着一体化せしめてなる外殻
硬度Ｈｓ６５〜８ｏ全有する新規複合スリーブロールを
提供するものであり、同時に遠心力鋳造法を利用したそ
の製造法を提供するものである。

本発明のＨ型鋼圧延用複合スリー１０−ル全その外殻、
中間層及び内殻の各材質についてから以下に詳述する。

まず外殻材質については硬度Ｈｓ６５〜８０を有するＨ
クロム材質からなり、その各成分範囲及び限定理由は次
のように説明される。

Ｃ（ｒｊ：、　（Ｆｅ　−Ｃｒ　１７　Ｃ３型Ｒ化物全
安定にする範囲内でＣｒとバランス全とりつつ目的のカ
ーバイト量により決定されるべきであるが、２．０％未
満では炭化物の量が少なく耐摩耗性が不足し、一方６．
２％を越えて含有されると炭化物の量が多くなり過ぎて
機械的強度特に靭性の点での劣化が著しい。依って、Ｃ
ｆ４２．０−３．２％と規定する。

５ｊは溶湯の脱酸のために必要であり、０５％未満では
その効果がなく、反面１，５％を越えて含有されると機
械的性質の劣化をきたし、またＡｒ１変聾点全下げ硬度
が得られ難くなる。依って、ｓ１含有量は０５〜１５％
の範囲とする。

ＭｎはＳｌの脱酸の補助としてその含有量は少なくとも
０５％以上必要であり０５％未満では脱酸の効果がない
。しかし１．５％を越えて含有されると機械的性質、特
に靭性の点で劣化が著しくなる。依って、Ｍｎ含有量も
０．５〜１．５％の範囲とする。

Ｐは特にロール材質において少なければ少ない程望まし
い元素であり、材質を脆くする点からも０．１％　以下
とする。

ＳはＰと同様にロール材質を脆くするため、少なければ
少ない程望ましく、その含有量は０．１％以下とする。

Ｎｉは焼入性を向上し積極的に硬度調整するためニ含有
するもので、０．８％未満ではその効果がなく、他方２
．５％金越えて含有されると残留オーステナイトが増加
して硬度が上がり難くなる。依って、本発明では目標硬
度Ｈｓ６５〜８０を得るために、Ｎ１含有量は０８〜２
．５％の範囲とする。

Ｃｒは強ｖｌｔ４Ｅと耐摩耗性を同士させるためのもの
であるが、その含有量が１０％未満ではＭ、Ｃ型の炭化
物が多く晶出し、強靭性及び炭化物の微細均一化が得ら
れず、また２５％全越えて含有されると、Ｍ２３　Ｃ６
型の炭化物量が増加する。この炭化物はＭ７Ｃ３型炭化
物に比べて硬度が低く、充分な耐摩耗性が得られない。

本発明で（ｌ′１Ｍ７Ｃ３型炭化物の生じる範囲として
、前記Ｃ含有量の規定範囲とバランスして、Ｃｒ含有量
２１０〜２５％の範囲に規定する。

ＭＯは焼入焼戻し抵抗を高めると同時に炭化物中に入り
、炭化物硬度金高めると共に焼戻し軟化抵抗全促進する
のに有効であり、その含有量が０５％未満ではこのよう
な効果が少なく、また２、０％を越えて含有されると基
地中に残留オーステナイトが安定化し、却って硬度低下
全米たす。依って、ＭＯ含有量は０，５〜２．０％の範
囲とする。

外殻材質には上記成分を各重量％含み、更に外殻基地組
織を強靭化する目的で、Ｎｂ、Ｖが含有される。

Ｎｂは鋳造組織の微細化に効果があり、Ｎｂが含有され
ることにより、析出硬化が促進されて耐摩耗性が向上し
、特に目標硬度Ｈｓ６５〜８０　の範囲ではＮｂ含有量
が１．０％未満でこの効果があり、１．０％金越えると
この効果は飽和すると共にコスト高となる。

依って、Ｎｂの含有量は１．０％以下とする。

ＶはＮｂと同様の目的で含有されるもので、特に目標硬
度Ｈ８６５〜８０の範囲ではＶ含有鎖は１．０％未満で
良く、１．０％を越えて含有されると■炭化物が多くな
り、靭性の点で劣化する。依って、■の含有量は１．０
％以下とする。

外殻材質は、以上の成分のほか、残部実質的にＦｅより
構成される。上記の説明において、各成分を主としてそ
の目標硬度Ｈ８６５〜８０と関連して説明しているが、
これは次のような理由に基づく。一般にＨ型鋼圧延用ロ
ールにおいては、側壁とＨＱ鋼７ランジ部との摩耗特性
、側壁部の肌荒れ、耐クラツク性、フランジ欠損等の抵
抗性が？米され、ロールの耐摩耗性は硬度との相関が強
く、硬度Ｈｒ］６５未満では耐肌荒性、耐摩耗性が急激
に低下する。　　。

しかし乍ら、一方では異常圧延におけるロールの局部的
発熱に対する耐事故性、耐クラ゛／り性の抵抗性、また
大きな圧延負荷に対する７ランジ欠損と）′二の抵抗性
は、硬度Ｈｓ８０’に境にして急激に劣化する傾向にあ
る。従って、優ｎた耐肌荒性、耐摩耗性、１力士事故ｊ
生、耐クラック性金確保するためには、高クロム材質の
場合、硬度Ｆ（ｓ　６５〜８０の範囲が適しているので
ある。

次に中間層について説明する。この中間、響は先の外殻
と後の内殻との間に介在されて、主として高クロム材質
からなる外殻から内殻（軸芯部）にＣｒが混入拡散して
内殻材質が高Ｃｒ化（Ｃより強靭性を劣化させるのを防
止することを目的とするものである。中間層材質の各成
分範囲及びその限定理由（は下記の如く説明される。

′まｆＣ含有量については、その儲込時における浴湯成
分で、１．０〜２．０％の範囲に規定さ牡、鋳込み後に
おける外殻と一部混合し之状態即ち製品時に訃いては、
１．６〜２．５％の範囲とされる。すなわち、中間層溶
湯を既に鋳造された外殻内面に鋳造すると、その内面一
部が溶解されて中間層材質のＣ含有量が変動（高くなり
）し、上記外殻材質に対し１０〜２０弔のＣ量の中間層
溶湯全用いると、外殻溶Ｍ￥量が中間層に完全に均一混
合した場合では、そのＣ含有量が１．３〜２．５％に増
加するのである。この成分限定理由については、その溶
湯成分においてＣ１，０％以下になると中間層の鋳込温
度が高くなり、外殻が溶かされ易くなって中間層へのＣ
ｒ混入量が更に増加して、Ｃｒの内殻（軸芯部）への拡
散を防止するため中間層の存在意義が無くなるためであ
り、またＣ２．０％を越えると炭化物が多くなり、中間
層自体の靭性が劣化し、これもまた中間層の存在意＠全
喪失するものとなるためである。

Ｓｌについては溶湯の脱酸効果があり、０，２％以上は
必要であるが、２０％を越えると脆くなって中間層の機
械的性質に劣化を来たすため、０．２〜２．０％の範囲
とする。

ＭｎＫついてもＳｌと同様の作用があり、かつＭｎＳと
してＳの悪影響を除去するため０．３％以上は必要であ
るが、２．０％を越えるとその効果も飽和し、かつ又機
械的性質に劣化を来たすため、０．６〜２．０％の範囲
とする。

Ｐは溶湯の流動性を高めるが、ロール材においては材質
の靭性全低下させるため、０１％以下とする。

ＳもＰと同様にロール材を脆弱にするため、実害の無い
０１％以下とする。

Ｎ１については別設添加しなくとも外殻材質からの混入
により０．２％以上は含有されるが、Ｎ１の２．５％の
含有は問題とはならない。しかし、２５％を越えると焼
入性が良くなり、そのために基地が硬くなり過ぎて靭性
の点から好丑しくなく、かっ又残留応力の増大を来ｆｒ
：、すため、２５％以下に規制する必要がある。なお、
鋳造前の中間層溶湯については、外殻からの混入量を見
込んで、そのＮｌ量を２０％以下に抑える必要がある。

Ｃｒについては中間層を鋳込む意義から低い方が望寸し
く、その鋳込溶湯の含有量において工業的に制御し易い
１．５％以下に規制する。すなわち、１．５％全越えて
Ｃｒが含有されると、鋳造後に外殻から混入するＣｒ量
と合計して中間層の含有量が上昇し、ひいては内政（軸
芯部）に混入されるＣｒ量の増加につながって問題とな
り、これを防止するためにはその溶湯成分のＣｒ含有量
で１５％以下に制限する必要がある。因に、ｃｒ含有量
１．５％以下の中間論溶湯を鋳造した場合、その鋳造後
におけるＣｒ含有量Ｕ　０．５〜９．０％の範囲となる
。

ＭＯについてはＮｉと同様の作用を営むが、１．５％以
上含有されると中間層が硬くなり過ぎるため、実害のな
い範囲として１．５％以下に制限する。

中間層材質は上記成分全容Ｍ里％含み、基本的には残部
が外殻から不可避的に混入したＮｂ、　Ｖ及び実質的に
Ｆｅより構成されるが、その他上記以外の成分で、必要
に応じては脱酸剤として次のＴｉ。

Ａｐ、Ｚｒｋ単独又は複合して添加含有せしめることが
できる。すなわち、上記中間層材質は比較的酸化され易
い材質であるため、Ｔｉ、　ＡＬ　Ｚｒの１種又は２種
以上を合計重量％でｏ、１％未満添加し脱酸することに
より、材質的により健全な中間層が得られるのである。

なお上記添加含有量の上限については、上記元素はいず
れも強力な脱酸剤であるため、これらが単独又は複合し
て０．１％以上含まれると過酸化の状態となり好ましく
なく、同時に文種々の反応生成物としての酸化物を内在
することにもなり、材質の機械的性質に劣化を招くため
である。

次に又、本発明に係るロールの内殻材質について説明す
ると、この内殻はいわゆる球状黒鉛鋳鉄材質からなり、
その各成分範囲及び限定理由は次のように説明される。

なお内殻材質についても鋳造時には先の中間層内面一部
が洗われて溶着するため、やはりこの洗われ量を考慮し
て内殻鋳込み時における溶湯成分を決定する必要がある
。

Ｃは靭性と強度を寸与するために含有されるが、Ｃ含有
量が２．８％未満ではチル化が進行し、内殻材の靭性の
低下が著しくなる。一方、Ｃ含有量が６゜８％を越える
と、黒鉛化が過剰となり内殻材に強度不足全米たし、Ｈ
型調圧延用として通常使用されているスリーブとアーバ
ーとの機械的結合（通常は焼成め方式）時に大きな嵌合
代が取れないため、スリーブの軸方向へのズレ及び内部
からの欠損に結びつき易い問題を生じる。依って、Ｃ含
有量は２．８〜６．８％の範囲に規定する。

Ｓｌは外殻のＣｒが混入して材質が脆弱になるのを防止
するために必要であるが、Ｓ１含有量が１．８％未満で
は黒鉛化が悪くセメンフィトが多く晶出して内殻の強度
が劣化するため、残留応力により鋳造時に割ね易くなる
。しかし、６．２％金越えて含有されると、黒鉛化が促
進され過ぎて強度の劣化を招く。依って、Ｓ１含有量は
１．８〜６．２％の範囲とする。なお、外殻材質中のＣ
ｒが内殻にまで混入して材質が脆弱になるのを防止する
ためには、上記の如（Ｓｉ含有量に１．８〜６．２％の
高い値をとることが有効であるが、更にその有効な補助
手段として、内殻鋳込時に同時にＣａ−５ｉやＦｅ−８
ｉをＳｉ分として０．２〜０．５％加えて接種すること
が挙げられる。すなわち、この場合にはそのＳ１含有量
は上記必要範囲の下限近くであっても確実に良好な結果
全得ることができるのである。

ＭｎはＳと結合してＭｎＳとしてＳの悪影響全除く作用
を果すが、０６％未満ではその効果が得られず、一方０
．８％を越えて含有されると逆にＳの悪影響防止作用む
しるの材質の劣化作用が著しく現われる。依って、Ｍｎ
含有有１は０．６〜０．８％の範囲とする。

Ｐは溶湯の流動性を増加させるが、材質全脆弱にするた
め低い程望ましく、０．１％以下とする。

５ｌｌ−ｉ′Ｐと同様に材質を脆弱にするため低い程良
い。また内殻は球状黒鉛鋳鉄であるため、Ｍｐ処理によ
って加えられるＪ’と結合してＭｙＳｋ形成し、Ｓが除
去されるが、黒鉛を球状化させるためにもＳは低い含有
量であることが必要であり、０．０２％以下に規定され
る。なお、Ｍｐ処理前の内殻溶湯については、Ｍ７処丹
によりＳが除去されるため、Ｓｏ、０６％以下が許容さ
れる。

Ｎ１は黒鉛の安定化のために含有されるべきものである
が、１５％全越えて含有されても顕著な効果がなく、そ
の含有量は１゜５％以下とする。

Ｃｒは外殻および中間層が高クロム材質であるので、そ
の溶着一体化に伴いある程度内殻へのＣｒの混入は避け
られず、この点鋳込み内殻溶湯のＣｒ含有量は低い程望
ましいが、Ｓｉとのバランスからその溶湯成分としての
含有量は０８％以下とされる。

すなわち、０８％を越えて含有されると、外殻および中
間層からの混入量と合計してＣｒ含有量が増大し、材質
のセメンフィトが多くなジ強靭性の点で劣化するためで
ある。因に、鋳込前のＣｒ含有量が０．８％以下であれ
ば、製品時におけるＣｒ含有量は最高１．５％以下に制
限できる。

ＭＯは０．６％を越えて含有されると硬くなり過ぎるた
め、ＭＯＣ含有量０．６％以下とする。

Ｍｔは黒鉛の球状化のために必要な元素であるが、その
含有量が０．０２％未満では球状化不良となり、内殻を
強靭な球状黒鉛鋳鉄とすることが出来ず、一方０．１％
全越えて含有されるとＭｔのチル化作用およびドロスの
点で好ましくなく問題がある。依って、Ｊの含有量は０
．０２〜０．１％の範囲とする。

内殻材質は上記成分を各車量％含み、残部が中間層から
不可避的に混入したＮｂ、Ｖ及び実質的にＦｅより構成
される〇 本発明に係るＨ型鋼圧延用複合スリーブロールは以上に
述べた構成を有するものであるが、このロールの遠心力
鋳造法による製造法を第１図の例について説ＩＪＩ−ｆ
る。

ｆなノっち、遠＋［，１力４寿造機の回転ローラ）６・
１６１」二（で、内面両端部に砂型または耐熱ノンガか
らなるスリーブ１２ｉ　ｆ２ｉ全固定した回転金型（１
）？設置し、金型ｆｌｌの回転状態でその中に溶湯取鍋
（７１から鋳込椅（８）等を介して、まず外殻１３）全
形成づ−ベき浴湯を鋳込み、その後外殻（３）の内面が
一部又は全体が未凝固の間に中間層（４）を形成すべき
溶湯を鋳込み、更にはそれが凝固後又は未凝固の聞に、
内殻（５）全形成すべき溶Ｓｔ−鋳込むのである。しこ
うして、この６者すなわち外殻（３）、中間層（４）お
よび内殻（５）全冶金学的に完全に結合させて一体のロ
ールとするのである。

なお図例の鋳造方案は回転軸が水平である場合全例示し
ているが、これは勿論回転軸全傾斜状態に改変して鋳造
することを妨げるものではない。

丑だ内殻（４）を鋳込む際においては、その鋳込側全外
殻（３）の場合と変えて反対側から鋳込むことができ、
か〈丁ｎば外殻厚さを均一に確保する上で効果的である
。

て説明する。

■　第１表は、実施例１〜６、比較例１．２及び従来例
の溶湯化学組成を示す。同表に示した溶湯を用いて、第
２表に示す製造条件で、第１図に示す遠心力鋳造法にょ
ジ、外殻と中間層、中間層と内殻が溶着一体化したロー
ル素材を鋳込み、凝固完了後、第２表に示した複合スリ
ーブロール（幅２３０酊）を採取した。

次　　　某 第２表 の　第６表は、実施例１の得られた製品の化学組成烙層
に対し各肉厚中央部）及び、外殻表面の硬度を示す。

第４表は、実施例２．３、比較例１．２、従来例の外殻
（外殻の肉厚中央部）の機械的性質金示す。尚、外殻の
化学組成は、溶湯の化学組成と略同−であった。

次　　　葉 ■　　評　　　価 第３表及び第４表より、本発明の実施例１〜６は、外殻
硬度が従来例に対し著しく向上し、ま之、成分組成が近
似した実施例２と比較例１、実施例６と比較例２、と全
比較すると本発明の実施例では靭性の向上が顕著である
。

本発明は以上詳細に説明した通りであって、本発明に係
るＨ空調圧延用複合スリーブロールにおいては、その外
殻全特定化学組成の高クロム材質で形成し、その内殻を
特定化学組成の球状黒鉛鋳鉄材質で形成し、かつ内殻へ
のＣｒ９人を防止すべく外内殻間に特定化学組成の中間
層を介在させ、これら全溶着一体化せしめているため、
外殻は主として（Ｆｅ−Ｃｒ）７Ｃ３型の炭化物が多量
に存在することにより、所期目標とする外殻硬度Ｈ８６
５〜８０を確実に達成することができ、更に、組織自体
がＮｂ　、　Ｖ　Ｋよって強靭化されこれによって耐摩
耗性に優れ、実際圧延上の偏摩耗の低減にも著しく寄与
するものとなり、他方内殻は材質的に強靭性に優れ、し
かも中間層の介在によって外殻からのＣｒ混入による材
質脆化の問題が確実に解消できて、折損事故に対する抵
抗性に優汎るものとなり、これら外内殻のもつ優れた特
性の相乗作用によって、本ロールは従来品に比較すると
、その圧延成績並びにロール寿命において著しい改善効
果をもたらし、特にＨ型調圧延の分野では極めて有用な
ものと々り得る。

また遠心力鋳造による本発明の製造法に従えば外殻に続
き中間層及び内殻も遠心力鋳造によって形成するように
しているため、各層相瓦間の混合が少なく、しかも特に
内殻溶湯のＣｒ隼については予め外殻からの混入量を見
込んで低い含有量に規制しているため、中間層の介在と
相俟って内殻材質が高Ｃｒ化して強靭性に劣化を来たす
ことなく、またその溶着性の面でも良好な結果が得られ
、所期目的とする複合スリーブロールを得るための技術
手段として特に有用なものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による製造法１例を表わす概略断面図で
ある。 １．３）・・・外殻、；４１・・・中間層、（６）・・
・内殻。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、Ｎ量％で、Ｃ：　　２，０〜６．２％Ｓｉ　　：　
   　０．５〜１．５％ Ｍｎ　　：　　０，５〜１．５％ ｐ　　：　　ｏ、＋％以下 Ｓ　　：　　０．１％以下 Ｎ１：０．８〜２．５％ Ｃｒ：１０〜２５％ ＭＯ：　　ｏ、ｓ〜２０％ Ｎｂ　　：　　１．０％以下 ■　　　１．０％以下 残部実質的にＦｅからなる高クロム材質の外殻と、 重量％で、Ｃ：　　１．３〜２．５％ Ｓｉ　　：　　　０．２〜２．０％ Ｍｎ　　：　　　０．３−２．０％ Ｐ　　：　　０．１％以下 Ｓ　　：　　Ｏ，＋％以下 Ｎｉ　　　：　　　０．２〜２．５　％Ｃｒ　　　：　
   　　０．５−９．０％ ＭＯ：　　１．５％以下 残部が外殻から不可避的に混入したＮｂ、Ｖ及び実質的
   にＦｅからなる中間層と、 重量％で、Ｃ：　　２．８〜６．８％ Ｓ１：　　１．８〜３２％ Ｍｎ　　：　　　０．６〜０８％ Ｐ：Ｏ，１％以下 Ｓ　　：　　０．０２％以下 ｌｑｉ　　：　　１．５％以下 Ｃｒ　　：　　１．５％以下 ＭＯ：　　０．６％以下 Ｍ、　　：　　０．０２〜０．１％ 残部が中間層から不可避的に混入したＮｌ）、Ｖ及び実
   質的にＦｅからなる球状黒鉛鋳鉄材質の内殻とを溶着一
   体化せしめてなり、かつ前記外殻硬度がＨ８６５〜８０
   を有することを特徴とする特型鋼圧延用複合スリーブロ
   ール。 ２　遠心力鋳造法により ノＩ　：Ｍ：　　χし　で、　　Ｃ二　　　２０〜　；
   １；　２　％Ｓｉ　　：　　０．５〜１．５％ Ｍｎ　　：　　Ｏ，，５〜１．５％ Ｐ：０．１％以下 Ｓ　　：　　０．１％以下 Ｎｉ　　：　　３．８〜２５％ Ｃｒ　　：　　１０〜２５％ ＭＯ：　　Ｑ、５〜２０％ Ｎｂ　　：　　ｉ、３％以、下 Ｖ　　：　　ｉ、０％以下 残部実質的ＫＦｅからなる高クロム材質のＡ殻溶湯を鋳
   込んだ後、その内面が一部又は全部未凝固の間に、 重Ｍ％で、Ｃ＋　　＋、Ｏ〜２．０％ Ｓｉ　　：　　０．２〜２．０％ Ｍｎ　　：　　０．３−２．０％ Ｐ　　：　　０．１％以下 Ｓ　　：　　０．１％以下 Ｎｉ　　：　　　２．口％以下 Ｃｒ　　　　：　　　　　ろ、０　％　以下ＭＯ：　　
   ｉ、５％以下 残部実質的にＦｅからなる中間層溶湯を鋳込み更にその
   内面が凝固後又は未凝固の間に、重量％で、Ｃ：　　２
   ．８〜３．８％ Ｓｉ　　：　　１．８〜３．２％ Ｍｎ　　：　　Ｏろ〜口８％ Ｉン　　　：　　　０１　％　↓≧丈下Ｓ　　：　　０
   ．０６ｔ！、以下 Ｎｉ　　　：　　　　１．５　％　以　下Ｃｒ　　：　
   　０．８％以下 ＭＯ：　　０．６％以下 Ｍ７　　：　　０．０２〜０．１％ 残部夾質的にＦｅからなる球状黒鉛鋳鉄材質の内殻溶湯
   を蛙込み、外殻、中間層及び内殻全溶着一体化せしめる
   こと全特徴とするＨ型鋼圧延用複合スリーブロールの製
   造法。