JPS60128249A - Ｈ型鋼圧延用強靭スリ−ブロ−ル - Google Patents
Ｈ型鋼圧延用強靭スリ−ブロ−ルInfo
- Publication number
- JPS60128249A JPS60128249A JP23752883A JP23752883A JPS60128249A JP S60128249 A JPS60128249 A JP S60128249A JP 23752883 A JP23752883 A JP 23752883A JP 23752883 A JP23752883 A JP 23752883A JP S60128249 A JPS60128249 A JP S60128249A
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- Japan
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- less
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- rolling
- inner layer
- roll
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ユニバーサルミルに使用されるＨ型鋼圧延用
スリーブロールに関する。
スリーブロールに関する。
通常、Ｈ型鋼の圧延に際しては、生産性、品質確保の面
から一般的に第１図に示すようなユニバーサルミルが使
用されており、圧延材０φは水平ロールｆ１＋及び竪ロ
ール（４）により所定の形状に圧延され、前記水平ロー
ル（１）は、通常アー／（−（２＋にスリーブロール（
３）を焼ばめして組立てられておシ、一方竪ロール（４
）は、スリーブロール（５）にベアリングを嵌め込んで
遊動ロールとしてミルに組込まれている。
から一般的に第１図に示すようなユニバーサルミルが使
用されており、圧延材０φは水平ロールｆ１＋及び竪ロ
ール（４）により所定の形状に圧延され、前記水平ロー
ル（１）は、通常アー／（−（２＋にスリーブロール（
３）を焼ばめして組立てられておシ、一方竪ロール（４
）は、スリーブロール（５）にベアリングを嵌め込んで
遊動ロールとしてミルに組込まれている。
これらのスリーブロール（３）、（５）には一般に次の
ような特性が要求されている。即ち、内面側は、焼ばめ
応力や圧延時の応力等に耐え得るだけの強靭性が、外面
側は、製品の品質確保のための耐摩耗性、耐クラツク性
、耐肌荒性が要求される。
ような特性が要求されている。即ち、内面側は、焼ばめ
応力や圧延時の応力等に耐え得るだけの強靭性が、外面
側は、製品の品質確保のための耐摩耗性、耐クラツク性
、耐肌荒性が要求される。
これらの要求を満すため、従来からスリーブロールは、
第１図及び第２図に示すように、外層（６）と内層（７
）とを別材質とした複合ロールが使用されている。複合
ロールの材質としては、外層（６）には高０％アダマイ
ト材質が良好であることが一般に知られておシ、一方向
層材質としては、通常球状黒鉛鋳鉄、黒鉛鋼、アダマイ
ト材質が使用されている。
第１図及び第２図に示すように、外層（６）と内層（７
）とを別材質とした複合ロールが使用されている。複合
ロールの材質としては、外層（６）には高０％アダマイ
ト材質が良好であることが一般に知られておシ、一方向
層材質としては、通常球状黒鉛鋳鉄、黒鉛鋼、アダマイ
ト材質が使用されている。
しかしながら、近年においては宵エネ対策或いは技術革
新等で圧延条件が益々厳しくなってきておシ、その結果
第３図及び第４図に示すように、内層の強度不足のため
にロールの放射方向に割れが発生し、割損事故が多発す
る傾向にある。第３図は水平ロール用スリーブ−ロール
（３）の割れ発生状況を示し、第４図は竪ロール用スリ
ーブロール（５）の割れ発生状況を示す。後者の場合、
通常ロール端部にはベアリング押え蓋（８）をボルト締
めするためのボルト孔（９）が螺設されており、強度的
によシ厳しい状況にあるといえる。同図において、（１
０）はスリーブロール（３）、（５）に発生した割れを
示す。
新等で圧延条件が益々厳しくなってきておシ、その結果
第３図及び第４図に示すように、内層の強度不足のため
にロールの放射方向に割れが発生し、割損事故が多発す
る傾向にある。第３図は水平ロール用スリーブ−ロール
（３）の割れ発生状況を示し、第４図は竪ロール用スリ
ーブロール（５）の割れ発生状況を示す。後者の場合、
通常ロール端部にはベアリング押え蓋（８）をボルト締
めするためのボルト孔（９）が螺設されており、強度的
によシ厳しい状況にあるといえる。同図において、（１
０）はスリーブロール（３）、（５）に発生した割れを
示す。
本発明は上記要求に応えてなされたもので、その目的と
するところは、外層には圧延に際して要求される性質を
具備すると共に、内層が従来にない強靭性の優れた性質
を有するＨ型鋼圧延用強靭スリーブロールを提供するに
あり、外層を高０％アダマイト材質、内層を靭性に優れ
た特殊鋳鋼材質とし、両者を溶着一体化することにより
、前記目的の達成を計るものである。
するところは、外層には圧延に際して要求される性質を
具備すると共に、内層が従来にない強靭性の優れた性質
を有するＨ型鋼圧延用強靭スリーブロールを提供するに
あり、外層を高０％アダマイト材質、内層を靭性に優れ
た特殊鋳鋼材質とし、両者を溶着一体化することにより
、前記目的の達成を計るものである。
以下、本発明について詳述する。
先ず、外層及び内層の成分限定理由につ論て述べる。
外層は、高０％アダマイト材質でかつＮｉ 、 Ｍｏを
低く押え、主としてノく−ライト基地をもつ材質であり
、その基本化学組成は、Ｍ ｔ ％で、Ｃ： １．８−
２．５ ％、Ｓｉ ： ０．２−１．０ ％、Ｍｎ ：
０．５−１．５ ＬＰ ： ０．１係以下、Ｓ ：
０．１チ以下、Ｎｉ ： ０．５〜３，０チ、Ｃｒ ：
０．７−４．０ ｔｌ）、Ｍｏ：Ｑ、３−１．５％、
残部実質的にＦｅからなり、その成分限定理由は以下の
通りである。
低く押え、主としてノく−ライト基地をもつ材質であり
、その基本化学組成は、Ｍ ｔ ％で、Ｃ： １．８−
２．５ ％、Ｓｉ ： ０．２−１．０ ％、Ｍｎ ：
０．５−１．５ ＬＰ ： ０．１係以下、Ｓ ：
０．１チ以下、Ｎｉ ： ０．５〜３，０チ、Ｃｒ ：
０．７−４．０ ｔｌ）、Ｍｏ：Ｑ、３−１．５％、
残部実質的にＦｅからなり、その成分限定理由は以下の
通りである。
Ｃ： １．８〜２．５係
Ｃはセメンタイトとして析出し耐導耗性を与えるための
重要元素である。１．８チ未満ではセメンタイト量が少
なくなり、一方２．５係を越えると逆にセメンタイト量
が多くなり、耐クラツク性が問題になる。
重要元素である。１．８チ未満ではセメンタイト量が少
なくなり、一方２．５係を越えると逆にセメンタイト量
が多くなり、耐クラツク性が問題になる。
ＳｌＯ，２〜１．０係
Ｓｌは脱酸のため添加されるが、０．２チ未満ではその
効果が期待できず、一方１．０係を越えるとフェライト
中に溶は込み材質を脆くする。
効果が期待できず、一方１．０係を越えるとフェライト
中に溶は込み材質を脆くする。
Ｍｎ ： ０．５〜１．５％
ＭｎはＳの害を抑えるため添加されるが、０．５％未満
ではその効果がなく、一方１．５ ％を越えると材質が
脆くなる。
ではその効果がなく、一方１．５ ％を越えると材質が
脆くなる。
Ｐ ： ０．１％以下
Ｐは不純元素であり、材質を脆くするため問題を発生し
ない範囲として０．１ ％以下とする。
ない範囲として０．１ ％以下とする。
Ｓ ： ０．１チ以下
ＳもＰと同様に不純元素であり、材質を脆くするためそ
の影響の少ない範囲として。、１チ以下とする。
の影響の少ない範囲として。、１チ以下とする。
Ｎｉ ： ０．５−３．０ ％
Ｎ１は材質の焼入性をよくするが、０．５未満ではその
効果が少なく、一方３．０係を越えると未変態の組織が
残し圧延時に肌荒れの原因となる。
効果が少なく、一方３．０係を越えると未変態の組織が
残し圧延時に肌荒れの原因となる。
Ｃｒ ： Ｑ、’７−４．０％
Ｃｒはセメンタイト中に溶は込みセメンタイトを強化す
ると共に高硬度の炭化物を形成し、材質の硬度を上げ耐
摩耗性に寄与する。０．フチ未満ではその勿来が少なく
、一方４．０％を越えると七メンタイトの増加と共にセ
メンタイトの形状がネット状にな夛、材質を脆くする。
ると共に高硬度の炭化物を形成し、材質の硬度を上げ耐
摩耗性に寄与する。０．フチ未満ではその勿来が少なく
、一方４．０％を越えると七メンタイトの増加と共にセ
メンタイトの形状がネット状にな夛、材質を脆くする。
Ｍｏ：Ｏ，３〜１．５チ
ＭＯは基地の焼入性を増し、また高温での安定性を改善
する。０，３％未満ではその効果が少なく目的とする耐
摩耗性、耐肌荒性が発揮できない。一方、１．５ ％を
越えると焼入れ効果が飽和し、経済的な面で不利となる
。
する。０，３％未満ではその効果が少なく目的とする耐
摩耗性、耐肌荒性が発揮できない。一方、１．５ ％を
越えると焼入れ効果が飽和し、経済的な面で不利となる
。
以上の成分の他に残部実質的にＦｅから外層材質は構成
されるが、必要に応じて残部のＦｅの一部を下記の成分
とすることができる。
されるが、必要に応じて残部のＦｅの一部を下記の成分
とすることができる。
Ｔｉ 、ＡＡ’ 、Ｚｒ ： １種又は２種以上の合計
が０．２％以下 アダマイト材質はガスによる鋳造欠陥を発生し易く不良
発生率が高い。そのため、Ｔｉ 、 ＡＩ！’ 、 Ｚ
ｒ。
が０．２％以下 アダマイト材質はガスによる鋳造欠陥を発生し易く不良
発生率が高い。そのため、Ｔｉ 、 ＡＩ！’ 、 Ｚ
ｒ。
内１種又は２種以上を添加しガス抜きをする。その合計
量が０．２チを越えると溶湯の流動性が悪くなり、異物
カニみ等の問題を発生する。
量が０．２チを越えると溶湯の流動性が悪くなり、異物
カニみ等の問題を発生する。
次に、内層の成分限定理由について述べる。内層は、強
靭性を有する特殊鋳鋼材質であシ、その基本化学組成は
、・重量係で、Ｃ： ０．３〜１．０ ％、Ｓｉ ：
Ｑ、２〜１．０％、Ｍｎ ： ０．２〜１．５ ％、Ｐ
：’０．１係以下、Ｓｈｏ、１％以下、Ｎｉ ： ０．
５〜３．０ ％、Ｃｒ−０，５〜２．５％、Ｍｏ：Ｏ，
１〜０．８係、残部実質的にＦｅからなシ、その成分限
定理由は以下の通シである。
靭性を有する特殊鋳鋼材質であシ、その基本化学組成は
、・重量係で、Ｃ： ０．３〜１．０ ％、Ｓｉ ：
Ｑ、２〜１．０％、Ｍｎ ： ０．２〜１．５ ％、Ｐ
：’０．１係以下、Ｓｈｏ、１％以下、Ｎｉ ： ０．
５〜３．０ ％、Ｃｒ−０，５〜２．５％、Ｍｏ：Ｏ，
１〜０．８係、残部実質的にＦｅからなシ、その成分限
定理由は以下の通シである。
Ｃ： ０，３〜１．０係
０％が低すぎると溶融温度を高くする必要がありコスト
的に問題となる。また、外層と内層との０％差が大きく
なれば溶着部に欠陥を発生するおそれがある。以上の理
由から０．３係以上とする。
的に問題となる。また、外層と内層との０％差が大きく
なれば溶着部に欠陥を発生するおそれがある。以上の理
由から０．３係以上とする。
一方、セメンタイトを形成させずかつ強靭性を付与する
範囲として１．０ ％以下とする。
範囲として１．０ ％以下とする。
Ｓｉ：Ｏ１２〜１．０係
外層の場合と同一の理由により ０．２４以上１．０係
以下とする。
以下とする。
Ｍｎ ： ０，２〜１５ ％
ＭｎはＳと結合してＳの悪影響をなくするが、０，２係
未満ではこの効果はなく、一方１．５チを越えると材質
の強靭性劣化が著しくなる。
未満ではこの効果はなく、一方１．５チを越えると材質
の強靭性劣化が著しくなる。
ｐ、Ｓ：各々０．１係以下
外層の場合と同一の理由により各々０．１係以下とする
。
。
Ｎｉ：Ｏ，５〜３．０係
Ｎｉは焼入性を増し強靭性に有効である７５り、０．５
係未満ではその効果は殆どなく、一方経済性の面から３
．０チ以下に押える。
係未満ではその効果は殆どなく、一方経済性の面から３
．０チ以下に押える。
Ｃｒ ： ０．５−２．５ ’１ｙ
Ｃｒは焼入性を増し強靭化に有効である力；、０．５係
未満ではその効果は殆どなく、一方２．５係を越えると
チル化して却って脆くなる。
未満ではその効果は殆どなく、一方２．５係を越えると
チル化して却って脆くなる。
Ｍｏ：Ｏ，１〜０．８係
ＭＯはＮ１ 、 Ｏｒと同様に材質の焼入性を増し強靭
イしに寄与する。０，１％未満ではその効果７５；少な
く、一方０．８係を越えると硬くなりすぎて跪くな゛る
。
イしに寄与する。０，１％未満ではその効果７５；少な
く、一方０．８係を越えると硬くなりすぎて跪くな゛る
。
以上の成分の他に残部実質的にＦｅから内層材質は構成
されるが、必要に応じて残部のＦ’ｅの一部６を下記の
成分の内、１種又は２種に置換すること力；できる。
されるが、必要に応じて残部のＦ’ｅの一部６を下記の
成分の内、１種又は２種に置換すること力；できる。
Ｎｂ：Ｏ，１−０，８チ
Ｎｂは組織の微細化に寄与し、０．１係未満ではその効
果が少なく、一方ｏ、ｓｇｇを越えるとその効果は飽和
するので経済的な面で不利となる。
果が少なく、一方ｏ、ｓｇｇを越えるとその効果は飽和
するので経済的な面で不利となる。
Ｔｉ、Ａｅ、Ｚｒ：１種又は２種以上の合計が０．２
％以下 内層は外層よりも低Ｃ％であるため欠陥が発生し易い。
％以下 内層は外層よりも低Ｃ％であるため欠陥が発生し易い。
そのため外層の場合と同一の理由により０．２％以下を
添加する。
添加する。
本発明に係るスリーブロールは、以上説明した成分を含
有する外層と内層上からなるが、材質の強靭性確保及び
目標とする硬度、耐摩耗性を得るためにオーステナイト
域まで昇温する熱処理と、それに付随して焼戻し、恒温
変態、歪取シを目的とした共析変態温度以下の熱処理を
施す。
有する外層と内層上からなるが、材質の強靭性確保及び
目標とする硬度、耐摩耗性を得るためにオーステナイト
域まで昇温する熱処理と、それに付随して焼戻し、恒温
変態、歪取シを目的とした共析変態温度以下の熱処理を
施す。
次に本発明に係るスリーブロールの製造法について、第
５図及び第６図に基づき説明する。
５図及び第６図に基づき説明する。
第５図は、外層（６）及び内層（７）を共に遠心力鋳造
する場合を示し、第６図は外層（６）を遠心力鋳造した
後、外層の鋳込まれた金型を直立させ静置鋳型とし、該
鋳型に内層鋳造材を静置注進する場合を示す。このよう
な鋳造法によれば、外層（６）と内層（７）とが容易に
冶金的に溶着一体化する。同図において、（ＩＩ）は遠
心力鋳造用金型、（＋２）は金型、砂型又は耐火レンガ
等で形成された湯止め用バンド、（１３）は回転ローラ
、Ｑ４）は溶湯取鍋、（１５）は注湯用樋を示す。尚、
第５図は、水平方向に回転軸をもつ遠心力鋳造法（いわ
ゆる横型遠心力鋳造法）を示しているが、斜め又は垂直
方向に回転軸をもつ遠心力鋳造法（いわゆる斜め型遠心
力鋳造法、立型遠心力鋳造法）でも製造可能なことは勿
論である。
する場合を示し、第６図は外層（６）を遠心力鋳造した
後、外層の鋳込まれた金型を直立させ静置鋳型とし、該
鋳型に内層鋳造材を静置注進する場合を示す。このよう
な鋳造法によれば、外層（６）と内層（７）とが容易に
冶金的に溶着一体化する。同図において、（ＩＩ）は遠
心力鋳造用金型、（＋２）は金型、砂型又は耐火レンガ
等で形成された湯止め用バンド、（１３）は回転ローラ
、Ｑ４）は溶湯取鍋、（１５）は注湯用樋を示す。尚、
第５図は、水平方向に回転軸をもつ遠心力鋳造法（いわ
ゆる横型遠心力鋳造法）を示しているが、斜め又は垂直
方向に回転軸をもつ遠心力鋳造法（いわゆる斜め型遠心
力鋳造法、立型遠心力鋳造法）でも製造可能なことは勿
論である。
次に実施例を掲げて説明する。
〈実施例）
ロール径９５０φ、外層厚さ８０皿、内層厚さ１１０４
肩のスリーブロールの製造実施例。
肩のスリーブロールの製造実施例。
（１）遠心力鋳造用金型を所期の回転（６５０ｒｐｍ）
にし、第１表に示す外層材溶湯を、鋳込温度１４００℃
にて鋳込んだ。
にし、第１表に示す外層材溶湯を、鋳込温度１４００℃
にて鋳込んだ。
（２）外層が略凝固した頃、外層内面に第１表に示す内
層材溶湯を、（１）と同−回転下で、鋳込温度１５５０
℃にて鋳込んだ。
層材溶湯を、（１）と同−回転下で、鋳込温度１５５０
℃にて鋳込んだ。
（６） 得られたスリーブロールを断面調査した結果外
層と内層とは完全に溶着一体化しているのが確認された
。
層と内層とは完全に溶着一体化しているのが確認された
。
（４）ｆた、内層材質の機械的性質を調べた結果、引張
破断強度：９Ｂ、５に９Ａ邊、伸び３．５係、硬度：Ｈ
ｓ ４３／４５である。従来内層材質、例えばダクタイ
ル材質の場合、これらの値は、４０１５０ Ｋｑ／ｍＡ
、０．５／１．０ ％ 、Ｈｓ ４１／４２ ｆあルカ
ラ、相当な靭性の向上が計られたのが確認できる。
破断強度：９Ｂ、５に９Ａ邊、伸び３．５係、硬度：Ｈ
ｓ ４３／４５である。従来内層材質、例えばダクタイ
ル材質の場合、これらの値は、４０１５０ Ｋｑ／ｍＡ
、０．５／１．０ ％ 、Ｈｓ ４１／４２ ｆあルカ
ラ、相当な靭性の向上が計られたのが確認できる。
以上述べた通り、本発明に係るＨ属調圧延用強靭スリー
、ブロールは、外層がＮｉ 、 Ｍｏを低く押え、主と
してパーライト基地をもつ特定化学組成の高Ｃ％アダマ
イト材質で形成されているので、耐摩耗性、耐肌荒性、
耐クラツク性を兼備し、また内層が特定化学組成からな
る特殊鋳鋼材質で形成されているので、強靭性に富み、
耐割損性に優れる。
、ブロールは、外層がＮｉ 、 Ｍｏを低く押え、主と
してパーライト基地をもつ特定化学組成の高Ｃ％アダマ
イト材質で形成されているので、耐摩耗性、耐肌荒性、
耐クラツク性を兼備し、また内層が特定化学組成からな
る特殊鋳鋼材質で形成されているので、強靭性に富み、
耐割損性に優れる。
加えて、上記外層、内層が溶着一体化して形成されてい
るので、外層に割れが発生し難く好適である。故に、斯
るスリーブロールをユニバーサルミルに使用すれば、従
来多発していたロールの割れを防止することが出来、従
ってロール交換等の作業を可及的に減少させることが出
来、生産性の向上に資する点、著大である。
るので、外層に割れが発生し難く好適である。故に、斯
るスリーブロールをユニバーサルミルに使用すれば、従
来多発していたロールの割れを防止することが出来、従
ってロール交換等の作業を可及的に減少させることが出
来、生産性の向上に資する点、著大である。
第１図はＨ型調圧延時のユニバーサルミルにおけるロー
ルの要部断面図、第２図はスリーブロールの横断面図、
第３図及び第４図は割れ発生状況を示すスリーブロール
の側面図、第５図は内層の遠心力鋳造状態を示す遠心力
鋳造用金型の断面図、第６図は内層の静置鋳造状態を示
す静置鋳型の断面図である。 ＋１）・・・水平ロール、＋３１ 、 ＋５１・・・ス
リーブロール、（４）・・・竪ロール、（６）・・・外
層、（７）・・・内層、（１０）・・・割れ、（１１）
・・・遠心力鋳造用金型、（１２）・・・バンド。 特許出願人 久保田鉄工株式会社
ルの要部断面図、第２図はスリーブロールの横断面図、
第３図及び第４図は割れ発生状況を示すスリーブロール
の側面図、第５図は内層の遠心力鋳造状態を示す遠心力
鋳造用金型の断面図、第６図は内層の静置鋳造状態を示
す静置鋳型の断面図である。 ＋１）・・・水平ロール、＋３１ 、 ＋５１・・・ス
リーブロール、（４）・・・竪ロール、（６）・・・外
層、（７）・・・内層、（１０）・・・割れ、（１１）
・・・遠心力鋳造用金型、（１２）・・・バンド。 特許出願人 久保田鉄工株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 化学組成が重量係で、 Ｃ： １．８〜２．５％ Ｓｉ ： ０．２〜１．０チ Ｍｎ ： ０．５ 〜１．５係 Ｐ ： ０．１％以下 Ｓ ： ０．１係以下 Ｎｉ ： ０．５〜３．０係 Ｃｒ ： Ｏ，’７〜４．０％ Ｍｏ ： ０．３〜１．５％ 残部実質的にＦｅからなる外層と、 化学組成が重量％で、 Ｃ： ０，３〜１．０係 Ｓｉ ： ０，２〜１．０−％ Ｍｎ ： ０．２〜１．’５％ Ｐ ： ０．１チ以下 Ｓ ： ０．１係以下 Ｎｉ ： ０．５〜３．０％ Ｃｒ ： ０．５〜２．５ｑ６ Ｍｏ ： ０，１〜０．８％ 残部実質的にＦｅからなる内層とが、冶金的に溶着一体
化してなることを特徴とするＨ型鋼圧延用強靭スリーブ
ロール。 ２、化学組成が重量係で、 Ｃ： １，８〜２．５係 Ｓｉ ： ０．２〜１．０ ％ Ｍｎ ： ０，５〜１．５％ ＰｒｏＪチ以下 Ｓ：’０．１係以下 Ｎｉ ： ０．５〜３．０ ％ Ｃｒ ： ｏ、ｔ 〜４−０％ ＭＯ： ０．３〜１．５ ％ 及び Ｔｉ 、 Ａｌ’、 Ｚｒ ： １種又は２種以上の合
計が０．２ ％以下残部実質的にＦｅからなる外層と、 化学組成が重量％で、 Ｃ： ０．３〜１．０チ Ｓｉ ： ０．２〜１．０チ Ｍｎ ： ０．２〜１．５％ Ｐ ： ０．１係以下 Ｓ ： ０．１係以下 阻：０．５〜３．０チ Ｃｒ ： Ｑ、５−２．５％ Ｍｏ ： ０．１〜０．８係 及び Ｔｉ、Ａ／、Ｚｒ：１種又は２種以上の合計が０．２％
以下Ｎｂ ： Ｑ、１〜０．８係 の内１種又は２種を含み 残部実質的にＦｅからなる内層とが、冶金的に溶着一体
化してなることを特徴とするＨ型鋼圧延用強靭スリーブ
ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23752883A JPS60128249A (ja) | 1983-12-15 | 1983-12-15 | Ｈ型鋼圧延用強靭スリ−ブロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23752883A JPS60128249A (ja) | 1983-12-15 | 1983-12-15 | Ｈ型鋼圧延用強靭スリ−ブロ−ル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60128249A true JPS60128249A (ja) | 1985-07-09 |
| JPH0514023B2 JPH0514023B2 (ja) | 1993-02-24 |
Family
ID=17016663
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23752883A Granted JPS60128249A (ja) | 1983-12-15 | 1983-12-15 | Ｈ型鋼圧延用強靭スリ−ブロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60128249A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6224806A (ja) * | 1985-07-23 | 1987-02-02 | Kubota Ltd | 複合スリ−ブ |
| JPS62148004A (ja) * | 1985-12-23 | 1987-07-02 | Hitachi Ltd | 複合鍛造白鋳鉄ロ−ル |
| AT412074B (de) * | 2002-09-16 | 2004-09-27 | Bernhard Dr Feistritzer | Verfahren zur herstellung von rotationssymmetrischen guss-stücken |
| CN106756519A (zh) * | 2017-02-28 | 2017-05-31 | 洛阳启明超硬材料有限公司 | 一种应用于铰链梁的合金钢材 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5325213A (en) * | 1976-08-21 | 1978-03-08 | Kubota Ltd | Material for adamite roll formed by centrifugal casting |
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-
1983
- 1983-12-15 JP JP23752883A patent/JPS60128249A/ja active Granted
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0514023B2 (ja) | 1993-02-24 |
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