JPS60124407A - 高バナジウム複合鋳鉄ロ−ル - Google Patents
高バナジウム複合鋳鉄ロ−ルInfo
- Publication number
- JPS60124407A JPS60124407A JP23105983A JP23105983A JPS60124407A JP S60124407 A JPS60124407 A JP S60124407A JP 23105983 A JP23105983 A JP 23105983A JP 23105983 A JP23105983 A JP 23105983A JP S60124407 A JPS60124407 A JP S60124407A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cast iron
- resistance
- outer layer
- inner layer
- roll
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/011—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of iron alloys or steels
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、耐摩耗性、耐クラツク性及び耐折損性を十分
に兼備した複合鋳鉄ロールに関する。
に兼備した複合鋳鉄ロールに関する。
例えば条鋼圧延の仕上ロールの如き熱面圧延に供される
仕上ロールは、通常そのロールの性質として、耐摩耗性
、耐焼付性、耐クラツク性等が要で内鳩材質が球状黒鉛
鋳鉄等の靭性材で一体形成された複合ロールが使用され
ている。
仕上ロールは、通常そのロールの性質として、耐摩耗性
、耐焼付性、耐クラツク性等が要で内鳩材質が球状黒鉛
鋳鉄等の靭性材で一体形成された複合ロールが使用され
ている。
しかし、こnらの外Ia粉を顕微鏡組織の上から見るな
らば大@なセメンタイト共晶をもつが故に耐摩耗性ど耐
クランク性を十分兼備させることができなかったのであ
る。
らば大@なセメンタイト共晶をもつが故に耐摩耗性ど耐
クランク性を十分兼備させることができなかったのであ
る。
本発明は上記点Vc龜みなされたもので、その目的とす
るところは、耐摩耗性と耐クランク性とを十分兼備しか
つ耐折損性にも優れた複合鋳鉄ロールを提供するにあジ
、その特徴とするところは、 。
るところは、耐摩耗性と耐クランク性とを十分兼備しか
つ耐折損性にも優れた複合鋳鉄ロールを提供するにあジ
、その特徴とするところは、 。
化学組成が重量比で、C: 1.5〜3.5%、Si
: 0.2〜2.0%、Mn ; 1.5%以下、P:
0.1%a”’F、S:0.1%以下、Ni : 5.
0%以下、Cr : 1.0〜5.0%、MO:1.0
〜6.0%、V : 3.0〜7.6%、残s実質的V
CFey’r−ラなる耐摩耗性及び耐クランク性に優れ
る外層と、球状黒鉛鋳鉄又はねずみ鋳鉄からなる耐折損
性に優れる内層とが冶金的に溶着一体化されてなる点に
ある。
: 0.2〜2.0%、Mn ; 1.5%以下、P:
0.1%a”’F、S:0.1%以下、Ni : 5.
0%以下、Cr : 1.0〜5.0%、MO:1.0
〜6.0%、V : 3.0〜7.6%、残s実質的V
CFey’r−ラなる耐摩耗性及び耐クランク性に優れ
る外層と、球状黒鉛鋳鉄又はねずみ鋳鉄からなる耐折損
性に優れる内層とが冶金的に溶着一体化されてなる点に
ある。
以下本発明について詳述する。
1ず、上記特定化学組成からなる外層の成分限定理由に
ついて述べる。
ついて述べる。
C: 1,5〜3.5%
cVi、炭化物を形成するので硬度を上げると共に耐摩
耗性を上げることが出来る。このようなセメンタイトを
晶出させるには少なくとも1.5%以上は必要である。
耗性を上げることが出来る。このようなセメンタイトを
晶出させるには少なくとも1.5%以上は必要である。
しかし、6.5%を越えて含有されるとセメンタイトが
過多になり脆弱化が起こり使用上問題となる。
過多になり脆弱化が起こり使用上問題となる。
Si : 0.2〜2.0%
Slは鋳造時の湯流れ性確保の点から0.2%以上は必
要であるが、2.0%を越えて含有されると黒鉛化過剰
となって好1しくない。
要であるが、2.0%を越えて含有されると黒鉛化過剰
となって好1しくない。
Mn:1.5%以下
MnはSの害を除く七ともに、材質の焼入れ性を向上さ
せる。
せる。
しかし、1.5%を越えて含有されると機械的性質特に
靭性の劣化が著しい。
靭性の劣化が著しい。
P、S:0.1%以下
P及びSは特にロール材質に2いては少ない程望ましい
元素で、材質を脆くするという点から各々0.1%以下
に押えられる。
元素で、材質を脆くするという点から各々0.1%以下
に押えられる。
’Ni : 3.3%以下
Niはマトリクス硬度を高めるために含有されるが、該
外層の硬度は主として炭化物で高硬度化を自損している
ので6.0%以下とする。
外層の硬度は主として炭化物で高硬度化を自損している
ので6.0%以下とする。
Cr : 1,0〜5.0%
Crけ所期の耐摩耗性を得るために線1,0%以上が必
要であり、一方5.0%を越えて含有されると低硬度型
の炭化物が生成し充分な耐摩耗性が得られない。
要であり、一方5.0%を越えて含有されると低硬度型
の炭化物が生成し充分な耐摩耗性が得られない。
MO: 1.0〜6.0%
MOは高温硬度を確保するためには1.0%以上必要と
されるが、6,0%を越えて含有されると靭性向で問題
となる。
されるが、6,0%を越えて含有されると靭性向で問題
となる。
V:6.0〜7.6%
■は6.0%以上の含有で砕い炭化物を形成し耐摩耗性
の向上に寄与し、かつ共晶炭化物のネット状組織の生成
を阻止し耐クランク性の向上に寄与するが、7.6%を
越えるとその効果が飽和するばかりか反って靭性の面で
劣化する。
の向上に寄与し、かつ共晶炭化物のネット状組織の生成
を阻止し耐クランク性の向上に寄与するが、7.6%を
越えるとその効果が飽和するばかりか反って靭性の面で
劣化する。
次に内層材質について述べると、内層材質さしては高靭
性の球状黒鉛鋳鉄及びねずみ鋳鉄を使用する。尚、わず
み鋳鉄の内でも高級鋳鉄/′i強度や靭性に優れ好まし
い。これらの代表的な化学組成を表1に示す。
性の球状黒鉛鋳鉄及びねずみ鋳鉄を使用する。尚、わず
み鋳鉄の内でも高級鋳鉄/′i強度や靭性に優れ好まし
い。これらの代表的な化学組成を表1に示す。
表1 内層化学組成(wt%)
(注 残#実質的KFe)
次に本発明ロールの製造法の一例について述べると、第
1図及び第2図に示すように、遠心力鋳造法と置注鋳造
法との組み合わせによるのが簡便である。すなわち、葦
ず所定の遠心力鋳造用ha目1に前記特定材質の外層材
溶湯を鋳込んで外層Aを遠心力鋳造し、しかる後にこの
鋳型を垂直若しくは傾斜状に起立させ、外層Aを有する
鋳を111内に球状黒鉛鋳鉄材等の内層材溶湯を鋳込み
、外層Aと内層Bとを溶着一体化し複合ロールを製造す
る。かくして、外層が耐クラッチ性及び耐摩耗性に優れ
る材料で、内層が耐折損性に優れる複合鋳鉄ロールが得
られる。尚、遠心力鋳造用鋳梨illは遠心力鋳造用金
型(2)の両端部内面に軸部形成用の砂型(3)が形成
されたものであり、図中、f41t′f、回転ローラ、
(5)は駆動モータ、(6)は注湯用樋、(71は勿込
み取鍋、(8)は定盤、(9)は堰跡を示す。
1図及び第2図に示すように、遠心力鋳造法と置注鋳造
法との組み合わせによるのが簡便である。すなわち、葦
ず所定の遠心力鋳造用ha目1に前記特定材質の外層材
溶湯を鋳込んで外層Aを遠心力鋳造し、しかる後にこの
鋳型を垂直若しくは傾斜状に起立させ、外層Aを有する
鋳を111内に球状黒鉛鋳鉄材等の内層材溶湯を鋳込み
、外層Aと内層Bとを溶着一体化し複合ロールを製造す
る。かくして、外層が耐クラッチ性及び耐摩耗性に優れ
る材料で、内層が耐折損性に優れる複合鋳鉄ロールが得
られる。尚、遠心力鋳造用鋳梨illは遠心力鋳造用金
型(2)の両端部内面に軸部形成用の砂型(3)が形成
されたものであり、図中、f41t′f、回転ローラ、
(5)は駆動モータ、(6)は注湯用樋、(71は勿込
み取鍋、(8)は定盤、(9)は堰跡を示す。
次に実施例、従来例を掲けて説明する。
ロールノ外層形成部Vct? Vh テ、a0096x
9011卯のロールの製造実施例。
9011卯のロールの製造実施例。
■ 外層化学組匠
表2に記載。実施例1〜3は本発明に係る外層、従来例
は従来のグレン材質によるものを示す0 ■ 内層化学M成 表6VC記載。実施例1瞥6及び従来例とも同材質(ね
ずみ鋳鉄〕を使用。
は従来のグレン材質によるものを示す0 ■ 内層化学M成 表6VC記載。実施例1瞥6及び従来例とも同材質(ね
ずみ鋳鉄〕を使用。
S)鋳造方案
第1図及び第2図による遠心力鋳造法と置注鋳造法との
組み合せによった。遠心力鋳造における金型回転数:G
ムー120.外層鋳込温度:実施例1−1400℃、実
施例2−1380℃、実施例5−14.20℃、従来例
−1600℃、 内層鋳込温度:各実施例、従来例共通
1390℃■熱処理 実施例1〜′5及び従来例ともオーステナイト化処理後
恒温変急熱処理を行なった。
組み合せによった。遠心力鋳造における金型回転数:G
ムー120.外層鋳込温度:実施例1−1400℃、実
施例2−1380℃、実施例5−14.20℃、従来例
−1600℃、 内層鋳込温度:各実施例、従来例共通
1390℃■熱処理 実施例1〜′5及び従来例ともオーステナイト化処理後
恒温変急熱処理を行なった。
■ 外層!の機械的性質
以上のようにして得られたロールの外層の一部を採取し
て機械的性質を調べた。その結果を表4″に示す。表4
より本発明に係るものは、硬度については一部従来例と
比べて下回るもの(実施例6)があったが、引張強さ及
び伸びは従来のものより相当高い値(約2倍)を示した
。
て機械的性質を調べた。その結果を表4″に示す。表4
より本発明に係るものは、硬度については一部従来例と
比べて下回るもの(実施例6)があったが、引張強さ及
び伸びは従来のものより相当高い値(約2倍)を示した
。
表2−外層化学組成(wt%)
或6 内層化学組成(wt%)
表4機械的性質
■ 顕微鏡組織
実施例1と従来例の組織について顕微鏡観察さnた。T
lf13図は実施例1のもの(X50)を示し第4図は
従来例のもの(X50)を示す。実施例1は従来例に比
較して、共晶炭化物の網目組織の生成が阻止されている
様子が看取される。
lf13図は実施例1のもの(X50)を示し第4図は
従来例のもの(X50)を示す。実施例1は従来例に比
較して、共晶炭化物の網目組織の生成が阻止されている
様子が看取される。
以上述べたように、本発明に係る複合鋳鉄ロールは、化
学組成が重量比で、C: 1,5〜3.5%、Sに〇、
2〜2.0%、Mn: 1,5%以下、P:0,1%
以下、S二0.1%以下、Ni:3,0%J)JT’、
C−r: 1.0〜5.0%、MO: 1.[]〜6.
D%、V ; 3.[1〜7.6%、残部実質的VcF
eからなる耐摩耗性及び耐クランク性に優れる外層と、
球状黒鉛鋳鉄又はねずみ鋳鉄からなる耐折損性に優れる
内層とが冶金的に溶着一体化されてなるので、耐摩耗性
と耐クラツク性とを十分兼備させることが出来、かつ耐
折損性にも優れ、熱間圧延の仕上ロールとしての利用価
値は著大である。
学組成が重量比で、C: 1,5〜3.5%、Sに〇、
2〜2.0%、Mn: 1,5%以下、P:0,1%
以下、S二0.1%以下、Ni:3,0%J)JT’、
C−r: 1.0〜5.0%、MO: 1.[]〜6.
D%、V ; 3.[1〜7.6%、残部実質的VcF
eからなる耐摩耗性及び耐クランク性に優れる外層と、
球状黒鉛鋳鉄又はねずみ鋳鉄からなる耐折損性に優れる
内層とが冶金的に溶着一体化されてなるので、耐摩耗性
と耐クラツク性とを十分兼備させることが出来、かつ耐
折損性にも優れ、熱間圧延の仕上ロールとしての利用価
値は著大である。
第1図乃至第2図は本発明に係る複合4fi飲ロールの
製造法を示す図であり、第1図は遠心力鋳造法を示す断
面概略図、第2図は置注鋳造法を示す+11・・・遠心
力鋳造用鋳型、(2)・・・遠心力鋳造用金型、(31
・・・砂型%囚・・・外層、(Bl・・・内層。 特許出願 人 久保田鉄工株式会社 第3 図 第41・1 1!1図 第2図
製造法を示す図であり、第1図は遠心力鋳造法を示す断
面概略図、第2図は置注鋳造法を示す+11・・・遠心
力鋳造用鋳型、(2)・・・遠心力鋳造用金型、(31
・・・砂型%囚・・・外層、(Bl・・・内層。 特許出願 人 久保田鉄工株式会社 第3 図 第41・1 1!1図 第2図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 化学組成が重量比で C:1.5〜6.5% Si:Q、2〜2.0% Mn : 1.5%以下 P:0,1%以下 S:0,1%以下 Ni:3.Q%以下 Cr : 1.0〜5.0% MO:1,0〜6.0% V:5.0〜7.6% 残部実質的VCFeからなる耐摩耗性及び耐クランク性
に優れる外層と、球状黒鉛m鉄又はねずみ鋳鉄からなる
耐折損性に優れる内層とが冶金的に溶着一体化されてな
ることを特徴とする高パナジクム複合鋳鉄ロール。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23105983A JPS60124407A (ja) | 1983-12-06 | 1983-12-06 | 高バナジウム複合鋳鉄ロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23105983A JPS60124407A (ja) | 1983-12-06 | 1983-12-06 | 高バナジウム複合鋳鉄ロ−ル |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60124407A true JPS60124407A (ja) | 1985-07-03 |
Family
ID=16917638
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23105983A Pending JPS60124407A (ja) | 1983-12-06 | 1983-12-06 | 高バナジウム複合鋳鉄ロ−ル |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60124407A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1989005867A1 (fr) * | 1987-12-23 | 1989-06-29 | Chavanne-Ketin | Cylindre de travail composite bimetallique |
EP0560210A1 (en) * | 1992-03-06 | 1993-09-15 | Hitachi Metals, Ltd. | Compound roll and method of producing same |
US5419973A (en) * | 1990-06-13 | 1995-05-30 | Nippon Steel Corporation | Composite roll for rolling and process for producing the same |
EP0698670A1 (en) | 1994-06-29 | 1996-02-28 | Kawasaki Steel Corporation | Roll outer layer material for hot rolling and method of manufacturing roll for hot rolling |
US5536230A (en) * | 1987-12-23 | 1996-07-16 | Chavanne-Ketin | Composite working roll for hot rolling flat products |
CN107513659A (zh) * | 2017-09-08 | 2017-12-26 | 常德市达鑫电气有限公司 | 一种压盘制造方法及压盘 |
WO2018147367A1 (ja) * | 2017-02-08 | 2018-08-16 | 日立金属株式会社 | 圧延用複合ロール及びその製造方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5486422A (en) * | 1977-12-21 | 1979-07-10 | Kubota Ltd | Cast alloy for composite roll shell |
JPS57149450A (en) * | 1981-03-10 | 1982-09-16 | Nippon Steel Corp | Hot-mill roll excellent in wear-resistance and thermal fatigue-resistance |
JPS58193343A (ja) * | 1982-04-30 | 1983-11-11 | Kubota Ltd | 黒鉛を有する高クロムロ−ル |
-
1983
- 1983-12-06 JP JP23105983A patent/JPS60124407A/ja active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5486422A (en) * | 1977-12-21 | 1979-07-10 | Kubota Ltd | Cast alloy for composite roll shell |
JPS57149450A (en) * | 1981-03-10 | 1982-09-16 | Nippon Steel Corp | Hot-mill roll excellent in wear-resistance and thermal fatigue-resistance |
JPS58193343A (ja) * | 1982-04-30 | 1983-11-11 | Kubota Ltd | 黒鉛を有する高クロムロ−ル |
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5536230A (en) * | 1987-12-23 | 1996-07-16 | Chavanne-Ketin | Composite working roll for hot rolling flat products |
FR2625226A1 (fr) * | 1987-12-23 | 1989-06-30 | Chavanne Ketin | Cylindre de travail composite bimetallique |
WO1989005867A1 (fr) * | 1987-12-23 | 1989-06-29 | Chavanne-Ketin | Cylindre de travail composite bimetallique |
US5419973A (en) * | 1990-06-13 | 1995-05-30 | Nippon Steel Corporation | Composite roll for rolling and process for producing the same |
EP0560210A1 (en) * | 1992-03-06 | 1993-09-15 | Hitachi Metals, Ltd. | Compound roll and method of producing same |
US5355932A (en) * | 1992-03-06 | 1994-10-18 | Hitachi Metals, Ltd. | Method of producing a compound roll |
US5484372A (en) * | 1992-03-06 | 1996-01-16 | Hitachi Metals, Ltd. | Compound roll and method of producing same |
EP0698670A1 (en) | 1994-06-29 | 1996-02-28 | Kawasaki Steel Corporation | Roll outer layer material for hot rolling and method of manufacturing roll for hot rolling |
WO2018147367A1 (ja) * | 2017-02-08 | 2018-08-16 | 日立金属株式会社 | 圧延用複合ロール及びその製造方法 |
CN110290880A (zh) * | 2017-02-08 | 2019-09-27 | 日立金属株式会社 | 轧制用复合辊及其制造方法 |
KR20190116274A (ko) * | 2017-02-08 | 2019-10-14 | 히타치 긴조쿠 가부시키가이샤 | 압연용 복합 롤 및 그의 제조 방법 |
JPWO2018147367A1 (ja) * | 2017-02-08 | 2019-12-12 | 日立金属株式会社 | 圧延用複合ロール及びその製造方法 |
EP3581288A4 (en) * | 2017-02-08 | 2020-11-25 | Hitachi Metals, Ltd. | COMPOSITE ROLLER FOR LAMINATION AND ITS PRODUCTION PROCESS |
US11192156B2 (en) | 2017-02-08 | 2021-12-07 | Hitachi Metals, Ltd. | Composite roll for rolling and its production method |
CN107513659A (zh) * | 2017-09-08 | 2017-12-26 | 常德市达鑫电气有限公司 | 一种压盘制造方法及压盘 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3124557B2 (ja) | 耐摩耗性に優れ、炭化物の偏析の少ない熱間圧延用ロール | |
JP2007245217A (ja) | 圧延用複合ロール | |
US6110084A (en) | Combined roll having excellent resistance to thermal shock | |
JP2715223B2 (ja) | ロール外層材及び複合ロール | |
JPH06179947A (ja) | 遠心鋳造製複合ロール | |
JPS60124407A (ja) | 高バナジウム複合鋳鉄ロ−ル | |
JP6313844B1 (ja) | 圧延用複合ロール | |
JP2700591B2 (ja) | 遠心鋳造製複合ロール | |
JP2618309B2 (ja) | 遠心鋳造製スリーブロールとその製造方法 | |
JPH04365836A (ja) | 圧延用ロール外層材 | |
JPH051350A (ja) | 圧延用ロール外層材 | |
JP2601746B2 (ja) | 遠心鋳造製スリーブロールとその製造方法 | |
JP2974226B2 (ja) | 遠心鋳造製複合ロール | |
JP3056703B2 (ja) | 圧延用ロール外層材とそれを用いた圧延用ロール | |
JP3659031B2 (ja) | 遠心鋳造ロール用外層材 | |
JPS6126758A (ja) | 耐焼付性に優れる複合ロ−ル材 | |
JPH1177118A (ja) | H型鋼圧延用複合スリーブ | |
JP2878544B2 (ja) | 遠心鋳造製複合ロール | |
JP2005169424A (ja) | 圧延用複合ロール | |
JP2005169422A (ja) | 圧延用複合ロール | |
JPS5810982B2 (ja) | 冷間圧延用高硬度クロムロ−ル | |
JP2005169426A (ja) | 圧延用複合ロール | |
JP2005169421A (ja) | 圧延用複合ロール | |
JP2579575B2 (ja) | 遠心鋳造製ロールとその製造方法 | |
JP2832254B2 (ja) | 圧延用遠心鋳造製ロール外層材 |