WO1991000372A1 - Pipe joint made of stainless steel and method of making the same - Google Patents

Pipe joint made of stainless steel and method of making the same Download PDF

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WO1991000372A1
WO1991000372A1 PCT/JP1990/000816 JP9000816W WO9100372A1 WO 1991000372 A1 WO1991000372 A1 WO 1991000372A1 JP 9000816 W JP9000816 W JP 9000816W WO 9100372 A1 WO9100372 A1 WO 9100372A1
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WO
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pipe
joint
shape
stainless steel
less
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PCT/JP1990/000816
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Toshihiko Takemoto
Masayuki Kinugasa
Teruo Tanaka
Takashi Igawa
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Nisshin Steel Co., Ltd.
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    • C21METALLURGY OF IRON
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    • C21D6/00Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
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    • C22C38/58Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
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    • C21D2201/01Shape memory effect
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    • Y10T29/49865Assembling or joining with prestressing of part by temperature differential [e.g., shrink fit]

Definitions

  • the present invention relates to a pipe joint made of stainless steel, which has a tight joint due to shape memory characteristics and has excellent crevice corrosion resistance at a joint. .
  • a shape memory alloy such as a Ni-Ti alloy or a Cu alloy.
  • This is an attempt to use the shape recovery function of a shape memory alloy due to temperature change in joining with a pipe.
  • a shape memory alloy A pipe joint is made, the inner diameter of the pipe end is made smaller than the outer diameter of the pipe to be connected, the shape is memorized, and the inner diameter of the pipe at low temperature is adjusted. Deform the pipe so that it is larger than the outside diameter of the pipe of the connecting partner, insert the connecting pipe into the joint with a gap in this state, and then heat the joint to an appropriate temperature. By doing so, it is possible to restore the reduced diameter memory shape before deformation and fasten it. In this case, the workability is extremely good because the joint is completed only by heating the joint. Therefore, if this is generalized, it is expected that the contribution to this field will be extremely large.
  • Shape memory alloys include:> Non-ferrous alloys such as the above-mentioned Ni-Ti alloys and Cu alloys; Fe-Pd-based, Fe-Ni-based, and Fe-Mn-based alloys. The iron-based alloys are also known. Of these, Ni-Ti alloys have been used for E-joints because of their excellent shape memory effect and excellent mechanical properties. However, Ni-Ti alloys are very expensive and, when used in pipe joints, are smaller than the outer diameter of the pipe connecting the inner diameter of the end of the pipe. After finishing, it is necessary to expand the pipe end of the joint at low temperature and insert the pipe from both sides while maintaining the temperature at low temperature. A low temperature is required, resulting in poor workability.
  • Japanese Patent Application Laid-Open No. 61-201761 discloses an example in which Cr and the like are provided to improve the corrosion resistance, but the Cr content is as low as 10.0% or less. It is hard to say that it has the corrosion resistance of any stainless steel.
  • Japanese Patent Application Laid-Open No. 63-216946 also teaches that Cr should be provided to increase corrosion resistance, but in actual examples, the Cr content is up to 10%. Therefore, it is important to explain how the shape memory characteristics can be advantageously exhibited when Cr, which is a ferrite-forming element, is further included. Has not been taught.
  • an object of the present invention is to form a pipe joint using stainless steel containing more than 10% of Cr.
  • the shape can be recovered by heating to obtain a joint with shape memory characteristics that can be tightly connected. More specifically, the shape does not recover at room temperature, and In terms of workability, the shape is restored when heated to a high temperature.
  • An object of the present invention is to obtain a pipe joint made of a shape memory stainless steel alloy having shape memory characteristics without any problem and excellent in corrosion resistance, particularly in crevice corrosion resistance at a joint. .
  • the stainless steel constituting this pipe joint is, by weight%, C: 0.10% or less, Si: 3.0 to 6.0%, Mn: 6.0 to 25.0%, Ni: 7.0%. % Or less, Cr: more than 10.0 to 17.0%, N: 0.02 to 0.30%, Co: 2.0 to 10.0%, and 0.05 to 0.8% Nb, 0.05 to 0.05% as necessary.
  • C 0.10% or less
  • Si 3.0 to 6.0%
  • Mn 6.0 to 25.0%
  • Ni 7.0%. % Or less
  • Cr more than 10.0 to 17.0%
  • N 0.02 to 0.30%
  • Co 2.0 to 10.0%
  • 0.05 to 0.8% Nb 0.05 to 0.05% as necessary.
  • composition is adjusted so that the D value defined by the formula above is 16.0 or more, and the balance is from the shape memory stainless steel alloy containing Fe and unavoidable impurities.
  • At least one of the inner and outer surfaces of this joint which is to be in contact with the other pipes in the overlap, is zinc-plated on the surface of the joint.
  • At least the joint end of this pipe joint has been subjected to a shape memory treatment in which the diameter changes with temperature.
  • a stainless steel pipe joint characterized by this feature will be provided.
  • an Eve joint is formed by pipe-forming a stainless steel alloy having the above-mentioned composition into a predetermined size and shape, and then annealing the pipe joint.
  • the process of memorizing the primary shape that can be returned, of the surface of this primary shape memory product, at least the joint that comes into contact with the mating pipe to be joined Applying zinc plating to the contact surface,
  • the primary shape of the pipe end is made to have an inner diameter that is slightly smaller than the outer diameter of the pipe of the joint partner, and the pipe end shape after the secondary deformation is set to the joint partner. If the pipe has a larger inner diameter than the pipe, the other pipe is inserted into the pipe end in the state of secondary deformation, and the pipe end is inserted into the pipe in this state. When heated to 800, it recovers to its primary shape As a result, they will be tightly joined. In this case, since the zinc plating layer intervenes at the joint surface, the zinc plating layer has a sealing effect and also has a crevice corrosion resistance. Improve .
  • the step of applying zinc plating may be, in some cases, secondary deformed.
  • the present inventors have made an alloy element which gives a shape memory effect based on Fe-Cr ⁇ having excellent corrosion resistance, and a thermomechanical processing method.
  • the effects have been extensively studied. As a result, appropriate amounts of Mn, Si, and Co are occupied on a Cr-Fe base metal that has more than 10% of Cr. If the contents of N, N, Ni, etc. are properly controlled, the 5 ferrite phase / the martensite phase does not exist in the annealed state.
  • -It can be a single phase of stainless steel, and even when deformed in a low temperature range below room temperature, permanent strain of dislocations and work induced martensite ( ⁇ ') and this generate the that can in suppression, especially the generation of 0 hand following the Ru is deformed in a temperature range deformation-induced epsilon phase is promoted, as a result of its, a S point after deformation (epsilon phase (Temperature at which transformation to the r-phase starts) It was found that an excellent shape memory effect was exhibited when heated above. Deformation in a low-temperature range below room temperature and heat treatment in a temperature range of 450 ° C or more are repeated on one or more surfaces to form It was found that the memory effect was significantly improved.
  • the shape-memory stainless steel ⁇ has excellent general corrosion resistance. When applied to pipes, crevice corrosion may occur at the overlap with the pipe.
  • the present invention has solved this problem with zinc plating.
  • the zinc plating layer also has the function of plastically flowing during the recovery of the shape to ensure the sealability of the joint.
  • C is a powerful austenite-forming element, and effectively acts to prevent the formation of the ⁇ ferrite phase in the annealed state, and C improves the shape memory effect. It is also an effective element to be used. However, if a large amount of C is used, the deformation in the temperature range below room temperature and the heat treatment in the temperature range above 450 degrees are repeated one or more times (the primary shape is memorized). In this case, Cr carbides are formed, which leads to poor corrosion resistance and workability. For these reasons, the content of C should be 0.10% or less.
  • Si Since Si has the effect of preventing the generation of permanent strain during deformation and promoting the formation of the ⁇ -phase induced by processing, Si is superior in shape and shape to the present invention. It is an indispensable element that exerts its effects, and requires at least 3.0% ownership. Or However, Si is a strong ferrite-forming element, and if it is contained in a large amount, Si will leave a large amount of 5-ferrite phase in the annealed state. As a result, the shape memory effect deteriorates, and the hot workability also deteriorates, making it difficult to manufacture. Therefore, the upper limit of Si is set to 6.0%.
  • Mn is an austenite-forming element, and contributes to suppressing the formation of the ferrite phase in an inactive state. Mn is also an effective element for enhancing the shape memory effect because it prevents the generation of permanent strain during deformation and promotes the formation of a work-induced ⁇ phase. For this reason, more than 6.0% of the building will be owned. However, if ⁇ is made too large, the formation of the work-induced ⁇ phase will be suppressed, and the shape memory effect will be reduced. The upper limit is 25.0%.
  • Ni is an austenite-forming element, and is an element effective in preventing the formation of the S ferrite phase in the annealed state, but Ni is a large amount of element.
  • the upper limit is set to 7.0%.
  • Cr is an essential element of stainless steel, and in order to obtain excellent general corrosion resistance, it is necessary to have more than 10% of steel.
  • Cr is an element that improves the shape memory effect by suppressing the formation of permanent distortion during low-temperature deformation.
  • the upper limit is set to 17.0%.
  • N is an austenite-forming element and is effective in preventing the residual of ⁇ 5 ferrite phase in an annealed state.
  • N suppresses the generation of eternal strain during deformation, and enhances the shape memory effect.
  • N increases the pull-out resistance (and ultimately the strength) of the pipe joint after fastening. In order to achieve such an effect, it is necessary to have 0.02% or more of N. However, if a large amount of N is occupied, broth is formed in the lump during the production process of the present invention, and a healthy lump cannot be obtained. Therefore, the upper limit is 0.30%.
  • Co is an austenite-producing element and is effective in preventing the residual 5-ferrite phase in the annealed state.
  • Co suppresses the generation of elongate strain during deformation, promotes the generation of ⁇ -phase induced by processing, and is an effective element for improving the shape memory effect. It is. For this reason, 2.0% or more is contained, but even if it is contained in a large amount, the effect is saturated, so the upper limit is set to 10.0%.
  • Nb, V, Zr and Ti are the amounts of Cr carbohydrate produced during repetition of deformation at temperatures below room temperature and heating at 450 or more. It is an element that acts effectively to maintain the corrosion resistance and workability of steel because it suppresses the formation of steel, and it is better to occupy 0.05% or more of each element. And these elements are not Since both are ferrite-forming elements, the ferrite phase is more likely to remain in the annealed state, and if it contains too much, the shape memory will Since the effect is reduced, the upper limit for each is 0.8%.
  • Mo is an effective element that improves the corrosion resistance of ⁇ .
  • ⁇ and ⁇ are ferrite generating elements, and if they are contained in large amounts, 5 ferrite phases will remain in the annealed state and the shape memory effect will decrease Therefore, reduce the upper limit by 2.0%.
  • Cu can improve the corrosion resistance of ⁇ , especially the stress-resistant corrosion cracking, when it is occupied in an appropriate amount.
  • Cu is an austenite generation element, and effectively acts to prevent the ferrite phase from remaining in the annealed state. Since these effects do not change even if they are included at 2.0% or more, the upper limit is 2.0%.
  • the D value calculated by the above equation is a measure for measuring the residual amount of the 5-ferrite phase in an annealed state that reduces the form storage effect.
  • the relationship between the D value and the alloying element is an empirical formula obtained by the present inventors in a laboratory. If the D value is less than -26.0, a large amount of 5-ferrite phase will remain, and the shape memory effect will be reduced. Therefore, it is necessary to adjust the amount of each component such that the D value is within 12.6 or more within the range of each component amount described above.
  • a stainless steel having the above-mentioned composition is formed into a pipe having a predetermined size and shape, and then annealed to produce a raw molded article of a pipe joint.
  • the stainless steel is rolled at room temperature or warm, and then annealed to produce a steel plate of the required thickness, which is welded to the steel plate with the required strength. It is convenient to process the pipe into a specified shape and shape, and then anneal it into a raw molded pipe joint.
  • the ⁇ ferrite phase and the martensite phase do not exist until annealing (while heating to the annealing temperature and then cooling to room temperature). , Exhibiting virtually an austinite phase.
  • the process of deforming the diameter of the tube end of the raw molded product obtained in step 1 at a temperature of room temperature or lower, and then heating to a temperature of 450 or more is repeated for one or more surfaces.
  • the shape that has been deformed and finished in this process is called "primary shape" in this specification.
  • the size of this primary shape is determined by the partner's pipe to be joined, but in actuality, the inner diameter of the pipe end of this joint is smaller than the outer diameter of the partner's pipe. It is better to have a slightly smaller diameter. With this force, the pipe of the mating partner cannot be inserted into the pipe of this joint until it has this primary shape.
  • Deformation at low temperatures generates a work-induced ⁇ phase, and the lower the temperature, the greater the amount of work-induced ⁇ phase generated. So Then, the primary shape is memorized by heating to a temperature of 450'C or more and returning to room temperature.
  • Zinc plating is applied to this joint with its primary shape.
  • the zinc plating may be carried out by means of electric or molten zinc plating. It is important that the part to be coated with zinc has a surface that will at least come into contact with the mating pipe. Actually, it is better to use a force that makes it easy to operate the entire surface of the joint inside and outside with zinc. As a result, even when used as an live joint, the joint exhibits excellent crevice corrosion resistance over a long period of time.
  • This zinc plating layer exerts the effect of a kind of cushioning material when joining with the mating pipe, and further improves the sealability of the pipe joint.
  • the primary shape obtained in the previous step is memorized, and the diameter of the zinc-finished pipe end is secondarily deformed at room temperature or lower and returned to room temperature.
  • the shape when it is secondarily deformed and returned to room temperature is called "secondary shape".
  • the inner diameter of the pipe end due to this secondary shape is slightly larger than the outer diameter of the pipe to be joined.
  • the pipe is expanded until the inner diameter is larger than the outer diameter of the pipe to be joined.
  • the secondary shape joint obtained according to the above manufacturing method is restored to the primary shape when heated to 100-800'C and returned to room temperature. It has shape memory characteristics. Therefore, when using this pipe joint to connect the pipe, connect the other pipe with the outside diameter between the primary shape and the secondary shape to this joint. Inserting with a certain overlapping portion from the pipe end into the inside, heating the overlapping portion to a temperature of 100 to 800, and then returning it to room temperature, it will be tightened. . Since the As point of the stainless steel alloy according to the present invention exists near room temperature, heating is performed at a temperature exceeding this temperature, preferably 100 ° C. or more, and more preferably.
  • the ⁇ phase generated by the secondary deformation is transformed into the r phase, thereby exhibiting a shape recovery effect and recovering the primary shape.
  • the pipe that was inserted Therefore, it will be tightened.
  • the heating temperature exceeds 800'C, the tightening force decreases, and the required pull-out strength for the pipe joint decreases. Must be 800 or less.
  • Alloys with the chemical composition values (% by weight) shown in Table 1 were smelted using a high-frequency melting furnace.
  • A1 to A15 steels are the present invention.
  • B 1 to B 4 ⁇ are comparative steels.
  • An ingot is manufactured from these melts, and is formed, hot-rolled into a 3 mm-thick hot rolled sheet, cold-rolled to 1 mm thickness after annealing. Then, it was annealed.
  • This annealed plate was slit and a pipe with an inner diameter of 22 mm was created by TIG welding.
  • the core was cored to an inner diameter of 18.0 mm and annealed at 105 CTC to obtain an elementary molded product (process 1).
  • Step 2 the expansion of the pipe inner diameter was increased by about 6%, and the heat treatment at 600'CX for 15 minutes was repeated two or more strokes to make the final pipe inner diameter 19.4mni.
  • pipe joints were made in the following two steps.
  • step 4 The pipe joint inner diameter was expanded to 20.4 mm by (Step 4) Then, in step 60, electro zinc plating (plate thickness: 40 m) was applied (step 3).
  • a 20.0 mm outside diameter pipe was inserted into these joints with a double-sided force and a 40 mm overlap, and then heated to 300'C, 60CTC and 1000'C. The fitting and the inserted tube were tightly fastened.
  • Table 2 shows that the joints manufactured from the A1 steel according to the present invention through the procedure (1) or (2) above had a heating temperature of 300 after the pipe was inserted.
  • the above test results at 600'C were shown.
  • Table 2 shows the test results when the heating temperature was set to 1000'C as a comparative example, and when the heating temperature was set to 300 without zinc plating. The test results are also shown.
  • Table 3 shows that the joints manufactured from all the steels shown in Table 1 through the above procedure (1) were subjected to a heating temperature of 300 after pipe insertion. The test results for the cases are shown.
  • the pipe joint of the present invention has not only the inherent corrosion resistance of stainless steel, but also extremely good crevice corrosion resistance at the joint, and can withstand long-term use. Although this crevice corrosion resistance is manifested by the presence of the zinc layer, this zinc layer also functions as a cushioning material for the joint surface, and provides an airtight joint surface during joining. Can be formed.
  • the pipe joint of the present invention is fastened by heat treatment.> Workability is better than conventional mechanical fastening and welding work. However, removal can be easily performed without destroying the pipe by heat treatment. Therefore, it provides a new corrosion-resistant pipe joint that has never been seen before.

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Description

明 細 書
ス テ ン レ ス 鐧製 の パ イ プ継手 お よ び そ の 製造法 技術分野
本発明 は , 形状記憶特性 に よ っ て 接合 を 緊密 に す る と 共 に 結合部 の 耐隙間腐食性 に 優れ た ス テ ン レ ス 鋼製 の パ イ プ継手 に 関 す る も の で あ る 。
背景技術
パ イ プ継手 に は, フ ラ ン ジ 継手, ね じ 込み式パ イ プ 継手, 突 き 合わせ溶接式パ イ プ継手 な ど 多 種多 様 な タ イ ブ の も の が多 用 さ れて い る 。 ま た , 耐食性 が重要視 さ れ る 用 途 に は ス テ ン レ ス 鐧製 の パ イ プ継手が使用 さ れ て い る 。 一般 に か よ う な ノ、' イ ブ継手 は , 管 の 接合 に 使用 す る さ い に , 機械的 な 締 め 付 け 施工 や 溶接施工 を 必要 と し, そ の 施工精度が漏洩が生ず る か否 か に 直接 関係す る 。 し た 力 つ て , 施工 を 慎重 に 行 な う こ と が必 要 で あ る と 共 に 作業 自 体 も 繁雑で あ り 熟練 を 要 す る 。 既設配管 に 対 し て 作業を 行 な う 場合 に は , そ の 接合個 所 に よ っ て は , 作業空間が狭 く て 機械的 な 締 め 付 け や 溶接作業がで き な い 場合 も あ る 。
ノ、' ィ ブ継手 を N i - T i合金や C u合金 な ど の 形状記憶 合金 で 作製す る こ と も 提案 さ れて い る 。 形状記憶合金 の 温度変化 に よ る 形状回 復機能 を 管 と の 接合 に 利用 し よ う と す る も の で あ る 。 具体的 に は , 形状記憶合金 で パ イ プ継手 を 作 り , そ の 管端 の 内 径 を 接続相手 の 管 の 外径 よ り 小 さ く 仕上 げて そ の 形状記憶 さ せ た う え , 低 温で そ の 管 の 内径を 接続相 手 の 管 の 外径 よ り 大 き く 変 形 さ せ , こ の 状態で 接続相 手 の 管 を 隙間 を も っ て 継手 内 に 挿入 し , 次 い で 継手部分 を 適度 の 温度 に 加熱 す る こ と で 変形前 の 縮径記憶形状 に 回復 さ せ て 締結す る 。 こ の 場合 に は , 継手部分 の 加熱処理 だ け で 接合が完了 す く か ら 作業性 が極 め て 良好 で あ る 。 し た が っ て , こ れが汎用 化 さ れれ ば, こ の 分野 に 貢献 す る と こ ろ は極 め て 大 き い と 期待が も た れて い る 。
形状記憶合金 と し て は > 上述 の N i - T i合金や C u合 金 な ど の 非鉄系 の 他, F e- P d系 , F e- N i系 , F e- M n 系等 の 鉄系 合金 の も の も 公知で あ る 。 こ の う ち , N i - T i合金 は彤状記憶効果 に 優れ, かつ機械特性 に も 優 れて い る こ と か ら , ノ、' イ ブ継手 に 使用 さ れ た 実績 が あ る 。 し か し , N i - T i合金 は 非常 に 高価で あ り , ま た パ イ プ継手 に 使用 す る 場合 に は , 耱手 の 管端 の 内径 を 接続す る 管 の外径 よ り 小 さ く 仕上 げ た 後, 低温で 継手 管端を 拡管 し , そ の ま ま 低温 に 保持 し た 状態で パ イ プ を 両側か ら 挿入 し な け れ ば な ら な い か ら , 継手作業 に 低温 を 必要 と し , こ の た め 作業性が悪 い と い う 問題が あ る 。
一方 , F e- M n系合金 も パ イ プ継手用 材 と し て の 可 能性が あ る こ と が, 溶接技術 , 1988年 9 月 号, P.78〜 84に 報告 さ れて い る 。
し か し , 鉄系 の 形状記憶合 金 は 一般 に耐食性 に 劣 る と い う 大 き な 欠点 を 有 し て い る 。 特開昭 61 - 201761号 公報 に は C rな ど を 舍有 さ せ て 耐食性 を 改善 さ せ た 例 も み ら れ る が, C r含有量が 10.0 %以下 と 低 い た め , い わ ゆ る ス テ ン レ ス 鋼 と し て の 耐食性 を 有 し て い る と は言 い 難 い 。 ま た, 特開昭 63 - 216946号公報 も 耐食性 を 高 め る た め に C rを 舍有 さ せ る こ と を 教示 し て い る が , 実例 で は 10 % ま で の C r含有量 で あ り , フ ェ ラ イ ト 生成元素で あ る C rを こ れ以上舍有 さ せ た 場合 に 形 状記憶特性 を ど の よ う に し て 有利 に 発現 さ せ る か に つ い て は 教 え て い な い 。
ま た , 一般 ス テ ン レ ス 鐧 に お い て は 「 Scripta Meta H urgi ca j , 1977 , vol .5, Ρ· 663〜 667に SUS304鐧 を 一 196て で 変形 さ せ , 次 い で 室温 ま で 昇温す る こ と で 形状記憶効果 を 示 す こ と が報告 さ れて い る が , 形状 回 復率 は小 さ く , 実用 化 に は ほ ど 遠 い も の で あ る 。
発明 の 目 的
し た が っ て , 本発明 の 目 的 と す る と こ ろ は , 10 % を 超 え る C rを 含有 す る ス テ ン レ ス 鋼 を 用 い て パ イ プ継 手 を 構成 し て も , 加熱 に よ っ て 形状が回復 し て 緊密 な 結合がで き る 形状記憶特性 を も つ継手 を 得 る こ と , よ り 具 体的 に は , 常温で は形状 が 回復せ ず, 適度 の 高温 に 加熱 し た と き に 形状が画復 す る よ う な 作業性 の 面 で 問題 の な い 形状記憶特性 を 有 し 且 つ耐食性特 に 結合部 に お け る 耐隙間腐 食性 に 優れ た 形状記憶 ス テ ン レ ス 鋼 合金製 の パ イ プ継手 を 得 る こ と に あ る 。
発明 の 開示
本発明 に よ れ ば , 他 の バ イ ブ の 端 に 所要 の 重ね 部 を も っ て 同軸的 に 接合 さ れ る ス テ ン レ ス 鐧製 の パ イ プ継 手 に お い て ,
こ の パ イ プ継手 を 構成す る ス テ ン レ ス 鋼 が , 重量 % で , C : 0.10 %以下, S i : 3.0〜 6,0 % , M n : 6.0〜 25.0 % , N i : 7.0 %以下, C r : 10.0超 〜 17.0 % , N : 0.02〜 0.30 % , C o : 2.0〜 10.0 % を 含有 し , さ ら に 必 要 に 応 じ て, 0.05〜 0.8 % の N b, 0.05〜 0.8 % の , 0.05〜 0.8 % の Z r , 0.05〜 0.8 % の T i , 2.0 %以下 の Μ ο, 2.0 %以下 の C uの 1 種 ま た は 2 種以上 を 舍有 し , かつ,
D = N i + 0.30 X M n + 56.8 X C + 19. O X N + 0.73 X C o + C u - 1.85 X 〔 C r + 1.6 X S i + 1.5 X ( N b + V + Z r + T i ) + M o )
で 定 ½ さ れ る D 値が 一 26.0以上 と な る よ う に 成分調整 さ れ, 残部が F eな ら び に 不可避的不純物 か ら な る 形 状記憶 ス テ ン レ ス 鐧合金か ら な り ,
こ の 継手 の 内外表面 の う ち , 少 な く と も 該重ね部 に お け る 他 の管 と 接す る こ と に な る 継手 の 表面 に 亜鉛 め つ き が施 さ れて お り , こ の パ イ プ継手 の 少 な く と も 接合端部 は 温度 に よ つ て 径が変化 す る 形状記憶処理が施 さ れ て い る ,
こ と を 特徴 と す る ス テ ン レ ス 鐧製 の パ イ プ継手 を 提 供す る 。
本発 明 に 従 う ノ、' イ ブ継手 は , 前記 の 成分組成 か ら な る ス テ ン レ ス 鋼合金 を 所定 の 寸法形状 に 管加工 し, 次 い で 焼鈍 し て パ イ プ継手 の 素成形品 を 製造 す る 工程, こ の 素成形品 の 管端部 の 径 を 室温以下 の 温度で 変形 し 次 い で 4 5 0 °C 以上 の 温度 に 加熱す る 処理 を 1 画 以上 繰 り 返す こ と か ら な る 一次形状 を 記憶 さ せ る 工程, こ の 一次形状記憶品 の 表面 の う ち , 少 な く と も 接合 す る 相手 の 管 と 接 す る こ と に な る 継手 の 接触表面 に 亜 鉛 め つ き を 施す 工程,
次 い で 該一次形状 を 記憶 し た 管端 の 径 を 室 温以下 の 温度で 二次変形 し て 常温 に 戻す こ と か ら な る 二次変形 の 管端形状 を も つ パ イ プ継手を 得 る 工程,
を 経て 製造 さ れ得 る 。 こ れ に よ つ て , 少 な く と も 該 管端 を 1 0 0〜 8 0 0て に 加熱す る こ と に よ つ て 管端 が一 次形状 に 画 復す る 特性 を 有す る 。 し た が っ て , 管端 の 一次形状を 接合相 手 の 管 の 外径 よ り も 僅 か に 小 さ な 内 径 を も つ形状 と し , 二次変形後 の 管端形状 を 接合相 手 の 管 の 舛柽 よ り も 大 き な 内径 を も つ形状 と す れ ば , 二 次変形 の 状態 で 相 手 の 管 を 管端内 に 挿入 し , そ の 状態 で 管端 を 1 0 0〜 8 0 0て に 加熱す る と 一次形状 に 回 復 し よ う と し て 緊密 に 接合 さ れ る こ と に な る 。 そ の さ い , 亜鉛 め つ き 層 が接合面 に 介在す る こ と に な る の で , こ の 亜鉛 め つ き 層 が シ ー ル効果 を 奏 す る と 共 に, 耐隙間 腐 食を 向上 さ せ る 。
な お , 前記 の 製造工程 に お い て , 亜鉛 め つ き を 施 す 工程 は, 場合 に よ っ て は二次変形 し た あ と で あ っ て も よ い 。
発明 の 詳述
前記 の 目 的 を 達成す べ く , 本発 明 者等 は優れ た 耐食 性 を有す る F e- C r鐧を べ 一 ス に し て 形状記憶効果 に 及 ぼす合金元素, 加工熱処理方法 な ど の 影響 を 広範囲 に 研究 し た 。 そ の 結果, 10 % を 超 え る C rを 舍有 す る C r- F eベ ー ス の メ タ ル に 適量 の M n, S iお よ び C oを 舍有 さ せ 且 つ C , N , N iな ど の含有量 を 適正 に コ ン ト ロ ー ルす る な ら ば, 焼鈍状態で 5 フ ェ ラ イ ト 相 ゃ マ ル テ ン サ イ ト 相 が存在せ ず に オ ー ス テ ナ イ ト 単相 と す る こ と がで き , かつ室温以下 の 低温域で 変形 さ せ て も 転 位や加工誘起 マ ル テ ン サ イ ト ( α ' ) の 永久 ひ ず み の 生 成が抑制 で き る こ と , 特 に 0 て 以下 の 温度域 で 変形 さ せ る と 加工誘起 ε 相 の 生成 が促進 さ れ, そ の 結果 , 変 形後 に A S点 ( ε 相が r 相 に 変態を 開始 す る 温度) 以 上 に 加熱す れ ば優れ た形状記憶効果 を 示す こ と を 見 出 し た 。 ま た 室温以下 の 低温域 で の 変形 と 450 'C 以上 の 温度範囲で の 加熱処理を 1 面以上繰 り 返す こ と で 形状 記憶効果が著 し く 向上 す る こ と が わ か っ た 。
力、 よ う な 形状記憶 ス テ ン レ ス 鐧 は 他 の ス テ ン レ ス 鋼 と 同様一般 の 耐食性 は 優 れて い る 。 し 力、 し , パ イ プ維 手 へ の 適 用 に あ た っ て 相 手管 と の 重ね 部 で 隙間腐 食 が 発生 す る こ と が あ る 。 本発 明 は こ れ を 亜鉛 め つ き に よ つ て 解決 し た 。 併せ て こ の 亜鉛 め つ き 層 は 形扰 回 復時 に 塑性流動 し て 接合部 の シ ー ル性 を 確保 す る と い う 作 用 も 供 す る 。
以下 に 先 ず本発明 の パ イ プ継手 を 構成 す る ス テ ン レ ス 鐧合金 に つ い て , 各成分量 を 前記 の 範 囲 に 選定 し た 理由 の 概要 を 説明 し ょ う 。
C は強力 な オ ー ス テ ナ イ ト 生成元素で あ り , 焼鈍状 態で の δ フ ェ ラ イ ト 相 の 生成 の 防止 に 有効 に 作用 す る ま た C は形状記憶効果 を 向 上 さ せ る 有効 な 元素 で も あ る 。 だ が C を 多量 に 舍有 さ せ る と 室温以下 の 温度域 で の 変形 と 4 5 0て 以上 の 温度範囲 で の 加熱処理 を 1 回 以 上繰 り 返 し た 場合 に (一次形状 を 記憶 さ せ る 場合 に), C r炭化物が生成 し, こ の た め に 耐食性, 加工性が劣 化 す る よ う に な る 。 こ の よ う な 理由 か ら C の 含有量 は 0 . 1 0 % 以下 と す る 。
S i は変形時 の 永久 ひ ずみ の 発生 を 防止 し , 加工誘 起 ε 相 の 生成 を 促進 さ せ る 作用 を 供す る の で , 本発 明 鐧合 金 に お い て 優 れ た 形状記億効 果 を 発現 さ せ る 必須 の 元素 で あ り , 3 . 0 %以上 の 舍有が必要で あ る 。 し か し な 力く ら , S i は強力 な フ ェ ラ イ ト 生成元素 で あ り , 多量 に 舍有 さ せ る と , 焼鈍状態 で 5 フ ェ ラ イ ト 相 が多 量 に 残存 さ せ る よ う に な り 形状記憶効果が低下 し , ま た 熱間加工性 も 劣化 し 製造が困難 と な る た め , S i の 上限 を 6.0 % と す る 。
M nは オ ー ス テ ナ イ ト 生成元素 で あ り , 饶鈍祅態で フ ェ ラ イ ト 相 の 生成 を 抑制す る の に 寄与す る 。 ま た M nは変形時 の 永久 ひ ずみ の 発生 を 防止 し , 加工誘起 ε 相 の 生成 を 促進 さ せ る の で 形状記憶効果 を 高 め る の に も 有効 な 元素で あ る 。 こ の た め 6.0 %以上舍有 さ せ る 。 し か し , Μ ηを 多 量 に 舍有 さ せ る と 逆 に 加工誘起 ε 相 の生成 を 抑制 す る よ う に な り , 形状記憶効果を 低 下 さ せ る よ う に な る の で , そ の 上限を 25.0 % と す る 。
N i は オ ー ス テ ナ イ ト 生成元素で あ り , 焼鈍状態 で S フ ェ ラ イ ト 相 の 生成 を 防止 す る に 有効 な 元素で あ る し か し, N i は多 量 に 舍有 さ せ る と 低温で の 変形時 に 永久 ひ ずみ の 発生を 誘起 し て 形状記憶効果 を 低下 さ せ る の で そ の 上限を 7.0 % と す る 。
C rは ス テ ン レ ス 鋼 の 必須元素で あ り 優れ た 一般耐 食性 を 得 る に は 10 % を 超え る 舍有が必要で あ る 。 ま た C rは低温変形時 の 永久 ひ ずみ の 生成 を 抑制す る の で 形状記憶効果 を 向上 さ せ る 元素で も あ る 。 し か し な が ら C rは フ ェ ラ イ ト 生成元素 で あ る か ら 多量 に 舍有 さ せ る と 焼鈍状態で フ ェ ラ イ ト 相 が残存 し や す く な つ て 形 状 記 憶効 果 を 低 下 さ せ る た め そ の 上 限 を 17.0 % と す る 。
N は オ ー ス テ ナ イ ト 生成 元素 で あ り , 焼 鈍 状 態 で <5 フ ェ ラ イ ト 相 の 残 存 を 防 止 す る の に 有 効 に 作 用 す る 。 ま た N は 変形時 の 永 久 ひ ず み の 生 成 を 抑 制 し , 形 状 記 憶效 果 を ^ 上 さ せ る 。 さ ら に N は 締 結 後 の パ ィ プ 継手 に 対 し て そ の 引 き 抜 き 抵 抗力 (ひ い て は 強 度) を 増 大 さ せ る 。 こ の よ う な 効 果 を 発揮 さ せ る に は 0.02 % 以 上 の N の 舍 有 が必要 で あ る 。 だ が , 多 量 の N を 舍有 さ せ る と 本 発 明 鐧 の 製造過程 に お い て 鐧塊 に ブ ロ ー ホ ー ル が 生 成 し , 健 全 な 鐧塊 が得 ら れ な く な る の で , そ の 上 限 を 0.30 % と す る 。
C oは オ ー ス テ ナ ィ ト 生 成 元素 で あ り , 焼 鈍 状態 で 5 フ ェ ラ イ ト 相 の 残存 の 防止 に 有効 で あ る 。 ま た C o は 変 形 時 の 永 久 ひ ず み の 生成 を 抑 制 し , 加 工 誘 起 ε 相 の 生成 を 促進 さ せ 形状 記 憶効 果 を 向 上 さ せ る に 有 効 な 元 素 で あ る 。 こ の た め 2.0 % 以上 含 有 さ せ る が , 多 量 に 含有 さ せ て も こ れ ら の 効 果 が飽 和 す る た め , そ の 上 限 を 10.0 % と す る 。
N b, V , Z rお よ び T i は 室 温 以下 の 温 度 で の 変 形 と 450て 以上 で の 加 熱処 理 の 繰 り 返 し 時 に お け る C r炭 化 物 の 生 成 を 抑制 す る の で , 鋼 の 耐食性 と 加 工 性 を 維 持 す る の に 有効 に 作 用 す る 元素 で あ り , そ れ ぞ れ 0.05 % 以上舍有 さ せ る の が よ い 。 し 力、 し , こ れ ら の 元 素 は い ず れ も フ ェ ラ イ ト 生成 元 素 で あ る た め , 焼鈍 状態 で フ ェ ラ イ ト 相 が残 存 し や す く な り , あ ま り 多 く 含 有 す る と 形 状 記 憶 効 果 が 低下 す る よ う に な る の で そ れ ぞ れ の 上 限 は 0. 8 % と す る 。
M oは 鐧 の 耐食 性 を 向 上 さ せ る 有 効 な 元 素 で あ る 。
! Α、 ί は フ ェ ラ イ ト 生成 元 素 で あ り , 多 量 に 含 有 さ せ る と 焼 鈍 状態 で 5 フ ェ ラ イ ト 相 が残 存 し , 形状 記憶効 果 が低 下 す る た め そ の 上限 を 2. 0 % す る 。
C uは 適量 舍有 さ せ る と 鐧 の 耐食 性 , 特 に 耐応 力 腐 食 割 れ性 を 向 上 さ せ る 。 ま た C uは オ ー ス テ ナ イ ト 生 成 元 素 で あ り , 焼鈍 状態 で の フ ェ ラ イ ト 相 の 残存 を 防止 さ せ る に 有効 に 作用 す る 。 こ れ ら の 効 果 は 2.0 % 以上 含 有 さ せ て も 変化 し な い た め , 2. 0 % を 上 限 と す る 。
前 記 の 式 で 計 算 さ れ る D 値 は 形 犾 記 憶 効 果 を 低下 さ せ る 焼鈍 状態 で の 5 フ ェ ラ イ ト 相 の 残 存 量 を 計 る 尺 度 と な る 。 こ の D 値 と 合 金元素 と の 間 の 関係式 は 本発 明 者 ら に よ っ て 実験室的 に 得 ら れ た 実験式 で あ る 。 D 値 が ー 26.0未満 で は 多 量 の 5 フ ェ ラ イ ト 相 が残存 し , 形 状記 憶効 果 を 低 下 さ せ る よ う に な る 。 し た が っ て , 前 記 の 各 成 分量 の 範 囲 に お い て さ ら に D 値 が 一 26.0以上 と な る よ う に 各 々 の 成分量 を 調 整 す る こ と が必要 で あ る
つ ぎ に , 本 発 明 に 従 う パ イ プ継 手 の 製造 法 並 び に 形 状記憶操作 に つ い て 説 明 す る 。
〔 工程 1 〕
前記 の 成分組成 か ら な る ス テ ン レ ス 鐧 を 所定 の 寸法 形状 に 管加工 し, 次 い で 焼鈍 し て パ イ プ継手 の 素成形 品 を 製造 す る 。 こ の 場合 , 該 ス テ ン レ ス 鋼 を 室温 ま た は温間 で 圧延後, 焼鈍 し て 所要厚 み の 鐧板 を 作 り , こ の 鐧板 力、 ら ノ、' イ ブ に 溶接造管 し た う え , こ れ を 所定 の 寸法形状 に 加工 し , 焼鈍 し て パ イ プ継手 の 素成形品 と す る の が便宜 で あ る 。 本発 明 に 従 う 鐧 は, 焼鈍 ま ま で ( 焼鈍温度 に 加熱後室温 ま で 冷却 し た 状態 で ) δ フ エ ラ イ ト 相 お よ び マ ル テ ン サ イ ト 相 が存在せ ず, 実質上 オ ー ス チ ナ イ ト 相 を 呈す る 。
〔 工程 2 〕
工程 1 で 得 ら れ た 素成形品 の 管端部 の 径 を 室温以下 の 温度で 変形 し 次 い で 4 5 0て 以上 の 温度 に 加熱す る 処 理 を 1 面 以上繰 り 返す 。 こ の 工程 で 変形 し 終 え た 形状 を 本明 細書で は 「 一次形状 」 と 呼 ぶ。 こ の 一次形状 は 接合 し ょ う と す る 相手 の 管 に よ っ て そ の 大 き さ が決 ま る が, 実際 に は接合相手 の 管 の 外径 よ り も 本継手 の 管 端 の 内 径 を 僅か に 小 さ く し た 形状 と す る の が よ い 。 し た 力く つ て , こ の 一次形状 の ま ま で は接合相手 の 管 は 本 継手 の 管 内 に は挿入 で き な い こ と に な る 。 低温で 変形 加工す る と 加工誘起 ε 相 が生成 し , そ の 温度 が低温で あ れ ば あ る ほ ど加工誘起 ε 相 の 生成量が増大す る 。 そ し て 4 5 0 'C 以上 の 温度 に 加熱 し て 室温 に 戻 す こ と に よ つ て , 一次形状が記憶 さ れ る 。
〔 工程 3 〕
一次形状を 記億 し た 本継手 に 亜鉛 メ ツ キ を 施 す 。 亜 鉛 メ ツ キ は電気 あ る い は 溶融亜鉛 メ ツ キ 処理 な ど で 行 な え ば よ い 。 亞鉛 め っ き を 施す部分 は , 少 な く と も 接 合相手 の 管 と 接す る こ と に な る 表面 を 舍む こ と が重要 で あ る 。 実際 に は本継手 の 内外全表面 を 一様 に 亜鉛 め つ き す る の が め つ き 操作 も 簡単で あ る 力、 ら そ の 方 が よ い 。 こ れに よ り ノ、' イ ブ継手 と し て 使用 さ れて も 長期間 に わ た つ て 接合部 は優れ た 耐隙間腐食性 を 発現す る 。 こ の 亜鉛 メ ツ キ 層 は相手管 と の 接合時 に 一種 の ク ッ シ ヨ ン材 の 効果を 発現 し , パ イ ブ継手 の シ ー ル性 を よ り 一層 向 上 さ せ る 。
〔 工程 4 〕
-前工程 で 得 ら れ た 一次形状 を 記憶 し 且 つ亜鉛 め つ き さ れた 管端 の 径 を 室温以下 の 温度で 二次変形 し て 常温 に 戻す 。 二次変形 し て 常温 に 戻 し た と き の 形状 を 本明 細 書で は 「 二次形状 」 と 呼ぶ。 こ の 二次形状 に よ る 管 端 の 内 径 は接合相手 の 管 の 外径 よ り も 僅か に 大 き く す る 。 す な わ ち , 内径寸法 が接合相手 の 管 の 外径 よ り も 大 き く な る ま で 拡管加工 す る 。 室温以下 の 温度域 で 拡 管 す る こ と に よ り 加工誘起 ε 相 の 生成 が促進 さ れ , 低 温 ほ ど ε 相 の 生成量が増加す る 。 こ の 結果 , A s点以 上 に 加熱す る こ と に よ り 一次形状 に 高 い 回 復率 で 回 復 す る 。
な お , 前記 の 〔 工程 3 〕 と 〔 工程 4 〕 の 順序 を逆 に し た 製造法 を 採用 す る こ と も で き る 。 す な わ ち , 二次 形状 に 変形 し て 力、 ら 亜鉛 め つ き を 施 し て も よ い 。 た だ
旦 A ΪΪΚ 八 ¾Λ : 2 ΛΠ OT H Λ Ο 。" 1 ί 7 σ ·3ΐι ifcB cr ιο; Λπι , Λ ' ι υ に な る と 二次変形 で 生成 し た ε 相 が r 相 へ 変態 し 初 め る の で , パ イ プ継手 と し て 使用 す る 前 に 一次形状 に 形 状 11 復 が生 じ て し ま う こ と に な る 。 し た が っ て , こ の 場合 の 亜鉛 メ ッ キ 処理温度 は 1 0 0て 以下 で 行 な う の が よ い 。
以上 の 製造法 に 従 っ て 得 ら れ た 二次形状 の バ イ ブ継 手 は , 1 0 0 〜 8 0 0 'C に 加熱 し て 室温 に 戻 す と 一次形状 に 復元す る と い う 形状記憶特性 を 有す る 。 し た が っ て こ の パ イ プ継手 を 用 い て ノ、 ' イ ブ を 接続 す る さ い , 一次 形状 と 二次形状 の 中 間 の 外径を も つ相 手 の 管 を 本継手 の 管端か ら 内部 に 或 る 重ね部 を も っ て 挿入 し , 重 ね部 を 1 0 0て 〜 8 0 0て の 温度 に 加熱 し て か ら 室温 に 戻せ ば 緊締 さ れ る こ と に な る 。 本発明 に 従 う ス テ ン レ ス 鐧合 金 の A s点 は室温付近 に 存在す る た め , 加熱 は こ れ を 超え る 温度, 好 ま し く は 1 0 0 'C 以上, よ り 好 ま し く は . 2 0 0て 以上で 行 う と , 二次変形 で 生成 し た ε 相 が r 相 に 変態す る こ と で 形状回 復効果が発現 し , 一次形状 に 回 復 し ょ う と す る 結果, 揷入 し た ノ、' ィ プが本継手 に よ つ て 締 め つ け ら れ る こ と に な る 。 し 力、 し , 加熱温度が 800 'C 以上 に な る と 締 め つ け 力 が低下 し , ノ、' ィ プ継手 と し て 必要 な 引 き 抜 き 強度が低下 す る た め , 加熱温度 は 800て 以下 と す る 必要が あ る 。
以下 に 本発明 の 代表的実施例 を 挙 げ る 。
〔 実施例 〕
第 1 表 に 示す化学成分値 (重量 % ) の 鐧合金 を 高周 波溶解炉を 用 い て 溶製 し た 。 A 1 〜 A 15鋼 は本発明鐧 で あ る 。 B 1 〜 B 4 鐧 は比較鋼で あ る 。
こ れ ら の メ ル ト か ら 鐧塊を 製造 し , こ れ を 鏺造, 熱 間圧延 を 経て 3 mm厚 さ の 熱延板 と し , 焼鈍後, 1 mm厚 さ ま で 冷間圧延 し , 次 い で 焼鈍 し た 。
こ の 焼鈍板を ス リ ッ ト し , T I G 溶接 に て 内径 22 m m の パ イ プ を 作成 し た 。 つ い で 内径 18.0 m mま で 芯抜 き 加 ェ し , 105CTC で 焼鈍 し て 素成形品 を 得 た ( 工程 1 ) 。
次 い で 一 73て で パ イ プ内径 の 増加率 が約 6 % の 拡管 変形 と , 600 'C X 15分 の 加熱処理 を 2 画 以上繰 り 返 し て 最終パ イ ブ内径を 19.4mniと し た (工程 2 )。
こ れ ら の バ イ プ継手用 素管か ら 次 の 2 つ の 手順 に て パ イ ブ継手 を 作成 し た 。
(1) . 溶融亜鉛浴 に 浸漬 し て 溶融亜鉛 め つ き ( メ ツ キ 厚み : 80 ί/ ιη) を 施 し (工程 3 ) , 次 い で 一 73て で ノ、' ィ ブ継手内 径 を 20.4mmに 拡管変形 し た (工程 4 ) 。
(2) . — 73て で パ イ プ継手内径 を 20.4 m mに 拡管変形 し ( 工程 4 ) , 次 い で 60て で 電気亜鉛 メ ツ キ (メ ツ キ 厚 み : 40 m) を 施 し た ( 工程 3 ) 。
こ れ ら の 継手 内 に, 外径 20.0 m mの 管 を 両側力、 ら 40 m m の 重ね部 を も っ て 挿 入 し た 後, 300 'C , 60CTC お よ び 1000 'C に 加熱 し た 。 継手 と 挿入 し た 管 と は 緊密 に 締結 さ れ た 。
締結部 分 の シ ー ル性 , 耐隙間腐食性, お よ び 引 き 抜 き 強度 の 試験 を 行 っ た 。 シ ー ル性 は , 締結 し た パ イ プ の 片端 を 閉 じ た う え 水 中 に 浸漬 し , 他方 の 開 口 端 か ら A rガ ス (圧力 : 2 kg/cm 2) を 吹 き 込 む こ と に よ っ て 締結部か ら の ガ ス の 漏 れ の 有無 に よ っ て 評価 し た 。 耐 隙間腐 食性 は C 1 -力 1000 p p mの 80て の 水溶液 内 に 10日 間浸潰 し た 後, 締結部 を 切 り 出 し て腐食 の 程度 を 調 べ た 。 引 き 抜 き 強度 は締結部 を 軸方 向 に 引 っ 張 っ て パ イ プ が外 れ る ま で の 強度 を 調 べ た 。
第 2 表 に , 本発明 に 従 う A 1 鋼か ら , 前記(1) ま た は (2) の 手順 を 経て 製造 し た 継手 に つ い て , 管 を 挿 入後 の 加熱温度 が 300と 600 'C の 場合 に お け る 前記 の 試験結 果を 示 し た 。 ま た , 第 2 表 に は , 比較例 と し て , 該加 熱温度 を 1000 'C と し た 場合 の 試験結果, 並び に 亜鉛 メ ッ キ を 施 さ ず該加熱温度を 300 と し た 場合 の 試験結 果 も 併せ て 示 し た 。
第 2 表 の 結果 に 見 ら れ る よ う に , 比較例 e お よ び ί の よ う に 加熱温度 が 1000て と 高 い 場合 に は 引 き 抜 き 強 度力く 500kg以下 と 低 く , 十 分 な 締 め つ け 力 を 有 し て お ら ず , ま た シ ー ル性 も 不十分 で あ る 。 ま た , 比較法 g の よ う に 亜鉛 メ ツ キ を 施 さ な い 場合 で は耐隙間腐 食性 引 き 抜 き 強度 お よ び シ ー ル性 の す べて に 劣 り , ノヽ' ィ プ 継手 と し て は使用 出来 な い 。 こ れ に 対 し て , 本発 明 に 従 う a 〜 d の も の は, 引 き 抜 き 強度が 500kg以上 の 優 れ た 締 め つ け力 を 有 し て お り , ま た 耐隙間腐 食性お よ び シ ー ル性 も 非常 に 良好 で あ る 。
第 3 表 に , 第 1 表 に 示 し た 全て の 鋼か ら 前記(1) の 手 順 を 経て 製造 し た 継手 に つ い て , パ イ プ挿 入後 の 加熱 温度 を 300て と し た 場合 の 前記試験結果を 示 し た 。
第 3 表 の 結果か ら , B 1 鐧お よ び B 2 鐧カ、 ら 製造 し た も の は, こ れ ら の 鐧中 の M nお よ び S i含有量が低 い の で , ま た B 3 鐧か ら 製造 し た も の で は こ の 鋼 に は C oが舍 ま れて お ら ず且つ δ フ ェ ラ ィ ト 量が 16.7 % と 高 い の で , そ れぞ れ形状 回 復率が小 さ く , 引 き 抜 き 強 度 お よ び シ ー ル性 に 劣 り , し た が っ て, 形状記憶パ イ ブ継手 と し て は 不向 き で あ る 。
こ れ に 対 し て, 本発 明 に 従 う A l 〜 Α 15鐧か ら 製造 し た も の は す べ て 耐隙間腐 食性 お よ び シ ー ル性が良好 で あ り , 引 き 抜 き 強度 も 500kg以上 あ る 。
Figure imgf000019_0001
第 2表
Figure imgf000020_0001
11耐隙間腐食性 〇;腐食なし, X ;腐食あり 2引き抜き強度 〇; 500kg以上, X ; 500kg以下 '3シール性 〇ガス漏れなし, X ; ガス綑れあり
第 3表
Figure imgf000021_0001
耐隙間腐食性 〇;隙間腐食なし. X隙間腐食あり
:引き抜き強度 〇; 500kg以上, X ; 500kg以下
1シール性 〇 ; ガス漏れなし, 厶; ガス漏れややあり, X ; ガス漏れ多し 以上 の よ う に , 本発明 に よ れ ば, 形状記憶特性 を 利 用 し て 引 き 抜 き 強度お よ び シ ー ル性 が良好 な ス テ ン レ ス 鐧製 の パ イ プ継手が提供 さ れ る 。 し か も , 本発明 の パ イ プ継手 は ス テ ン レ ス 鐧本来 の 耐食性 の ほ か継手部 の 耐隙間腐食性 も 極 め て 良好で あ り 長期 の 使用 に 耐え る 。 こ の 耐隙間腐食性 は 亜鉛層 の 存在 に よ っ て 発現す る が, こ の 亜鉛層 は ま た 継手面 の ク ッ シ ョ ン 材 と し て も 機能 し , 接合時 に 気密 な 接合面を 形成す る こ と がで き る 。 そ し て , 本発明 の パ イ プ継手 は加熱処理 に よ つ て 締結施工 さ れ る も の で あ り > 従来 の 機械的 な 締 め 付 け施工や溶接施工 に 比 べ て 作業性が良好で あ り , し か も , 取外 し も 加熱処理 に よ っ て パ イ プ を 破壊 す る こ と な く 簡単 に 行 い得 る も の で あ る 。 し た が っ て , こ れ ま で に な い 新 し い 耐食性パ イ プ継手 を 提供す る も の で あ る 。

Claims

請求 の 範囲
( 1 ) 他 の パ イ プ の 端 に 所要 の 重ね 部 を も つ て 同軸的 に 接合 さ れ る ス テ ン レ ス 鐧製 の パ イ プ継手 に お い て ,
こ の ノ、' イ ブ継手 を 構成す る ス テ ン レ ス 鋼 が , 重量 % で , C : 0.10 %以下, S i : 3.0〜 6.0 % , M n : 6.0 - 25.0 % , N i : 7.0 %以下, C r : 10.0超 〜 17.0 % , N : 0.02 - 0.30 % , C o : 2.0〜 10.0 % を 舍有 し , かつ , D = N i + 0.30 X M n + 56.8 X C + 19. O X N + 0.73 X C o
- 1. 85 X ( C r + 1.6 X S i)
で 定義 さ れ る D 値が 一 26.0以上 と な る よ う に 成分調整 さ れ, 残部が F eな ら び に 不可避的不純物 か ら な る 形 状記憶 ス テ ン レ ス 鐧合金 か ら な り ,
こ の 継手 の 内外表面 の う ち , 少な く と も 該重 ね 部 に お け る 他 の 管 と 接す る こ と に な る 継手 の 表面 に 亜鉛 め つ き 力 施 さ れて お り ,
こ の パ イ プ継手 の 少 な く と も 接合端部 は温度 に よ つ て 径 が変化す る 形状記憶処理が施 さ れて い る ,
こ と を 特徴 と す る ス テ ン レ ス 鐧製 の バ イ ブ継手。
(2) 他 の パ イ プ の 端 に 所要 の 重ね 部を も っ て 同 軸的に 接合 さ れ る ス テ ン レ ス 鐧製 の ノ、' ィ ブ継手 に お い て ,
こ の パ イ プ継手 を 構成す る ス テ ン レ ス 鋼が , 重量% で , C : 0.10 %以下, S i : 3.0〜 6.0 % , M n : 6.0〜 25.0 % , N i '. 7.0 % 以下, C r : 10.0超 〜 17.0 % , N : 0.02〜 0.30 % , C o : 2.0〜 10.0 % を 舍有 し , さ ら に
.05〜 0 , 8 % の N b , 0.05 〜 0.8 % の , 0.05〜 0.8 % の Z r, 0.05〜 0.8 % の T i , 2.0 %以 下 の M o , 2.0 %以 下 の C uの 1 種 ま た は 2 種以上 を 含有 し , か つ,
D = N i + 0.30 X M n + 56.8 X C + 19. O X N + 0.73 X C o + C u - 1.85 X 〔 C r十 1.6 X S i + 1.5 X ( N b + V + Z r + T i) + M o
で 定義 さ れ る D 値が — 26.0以上 と な る よ う に 成分調整 さ れ , 残部が F eな ら び に 不可避的不純物 か ら な る 形 状記憶 ス テ ン レ ス 鐧合金力、 ら な り ,
こ の 継手 の 内外表面 の う ち , 少 な く と も 該重ね部 に お け る 他 の 管 と 接す る こ と に な る 継手 の 表面 に 亜鉛 め つ き が施 さ れて お り ,
こ の パ イ プ辗手 の 少 な く と も 接合端部 は温度 に よ つ て 径が変化す る 形状記憶処理が施 さ れて い る ,
こ と を 特徴 と す る ス テ ン レ ス 鋼製 の パ イ プ継手。
(3) 重量 % で , C : 0.10 %以下, S i : 3.0〜 6.0 % , M n : 6.0〜 25.0 % , N i : 7.0 %以下, C r : 10.0超〜 17.0 % , N : 0.02 - 0.30 % , C o : 2.0〜: L 0.0 % を 舍有 し , さ ら に 必要 に 応 じ て, 0.05〜 0.8 % の N b, 0.05〜 0.8 % の ¥ , 0.05〜 0.8 % の Z r , 0.05〜 0.8 % の T i , 2.0 %以下 の M o, 2.0 %以下 の C uの 1 種 ま た は 2 種以 上を 舍有 し , かつ,
D = N i + 0.30 X M n + 56.8 X C + 19.0 X N + 0.73 X C o 十 C u - 1.85 X 〔 C r十 1.6 X S ί + 1.5 X ( N b 4- V + Z r + T i ) + M o )
で 定義 さ れ る D 値 が 一 26.0以上 と な る よ う に 成分調整 さ れ, 残部 力 F eな ら び に 不可避的 不純物 力、 ら な る ス テ ン レ ス 鋼 を 所定 の 寸法形状 に 管加工 し , 次 い で 焼鈍 し て パ イ プ継手 の 素成形品 を 製造す る 工程,
こ の 素成形品 の 管端部 の 径 を 室温以下 の 温度て' 変 形 し 次 い で 450て 以上 の 温度 に 加熱す る 処理 を 1 回 以上 繰 り 返 す こ と か ら な る 一次形状 を 記憶 さ せ る 工程, こ の 一次形状記憶品 の 表面 の う ち , 少 な く と も 接合 す る 相 手 の 管 と 接す る こ と に な る 継手 の 接触表面 に 亜 鉛 め つ き を 施す工程,
次 い で 該一次形状 を 記憶 し た 管端 の 径 を 室温以下 の 温度で 二次変形 し て 常温 に 戻 す こ と か ら な る 二次変形 の 管端形状 を も つ パ イ ブ継手 を 得 る 工程, か ら な り , こ れ に よ つ て , 少 な く と も 該管端 を 100〜 800て に 加 熱す れ ば該一次形状 に 回復す る 特性 を 有す る ,
耐隙間腐 食性 に優れ た ス テ ン レ ス 鐧製パ イ プ継手 の 製造法。
(4) 管端 の 一次形状 は接合相手 の 管 の 外径 よ り も 僅か に 小 さ な 内 径 を も つ形状で あ り , 二次変形後 の 管端形 状 は接合相手 の 管 の 外径 よ り も 大 き な 内径を も つ形状 で あ る 請求項 3 に 記載 の パ イ プ継手 の 製造法。
(5) 重量 % で , C : 0.10 %以下, S i : 3.0〜 6.0 % , M n : 6.0〜 25.0 % , N i : 7.0 %以下, C r : 10.0轺 〜 7.0 % , N : 0.02〜 0.30 % , C o : 2.0〜 10.0 % を 舍有 し , さ ら に 必要 に 応 じ て , 0.05〜 0.8 % の N b, 0.05〜 .8 % の ¥ , 0.05〜 0.8 % の Z r , 0.05〜 0.8 % の T i , .0 %以下 の M o, 2.0 %以下 の C uの 1 種 ま た は 2 種以 上 を 舍有 し かつ,
D = N i H- 0.30 X M n十 56.8 X C + 19. O X N 十 0.73 X C o + C u - 1.85 X 〔 C r + 1.6 X S i + 1.5 X ( N b + V 十 Z r + T i ) + M o )
で 定義 さ れ る D 値が 一 26.0以上 と な る よ う に 成分調整 さ れ, 残部が F eな ら び に 不可避的不純物 か ら な る ス テ ン レ ス 鐧を 所定 の 寸法形状 に管加工 し, 次 い で 焼鈍 し て バ イ ブ継手 の 素成形品 を 製造す る 工程,
こ の 素成形品 の管端部 の 径 を 室温以下 の 温度 で 変形 し 次 い で 450て 以上 の 温度 に 加熱す る 処理を 1 回 以上 繰 り 返す こ と か ら な る 一次形状を 記憶 さ せ る 工程,
該一次形状を記憶 し た 管端 の 径を 室温以下 の 温度で 二次変形 し て 常温 に戻す こ と か ら な る 二次変形 の 管端 形状 を も つバ イ ブ継手を 得 る 工程,
こ の 二次変形品 の 表面 の う ち , 少 な く と も 接合す る 相手 の 管 と 接す る こ と に な る 継手 の 接触表面 に 亜鉛 め つ き を 施す工程, か ら な り ,
こ れ に よ つ て , 少 な く と も 該管端 を 100〜 800て に 加 熱す れ ば該一次形状 に 回復す る 特性を 有す る ,
耐隙間腐食性 に 優れた ス テ ン レ ス 鐧製パ イ プ継手 の 製造法。
( 6 ) 管端 の 一次形状 は接合相 手 の 管 の 外径 よ り も 僅 か に 小 さ な 内 径 を も つ形状で あ り , 二次変形後 の 管端形 状 は接合相手 の 管 の 外径 よ り も 大 き な 内 径 を も つ形状 で あ る 請求項 5 に 記載 の バ イ プ継手 の 製造法。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1062060C (zh) * 1997-12-31 2001-02-14 天津大学国家教委形状记忆材料工程研究中心 形状记忆不锈钢管接头

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04300495A (ja) * 1991-03-28 1992-10-23 Nippon Steel Corp 配管用継手
EP0632224B1 (en) * 1993-06-30 1998-11-25 Hitachi, Ltd. Shape memory alloy pipe coupling for underwater pipes
JP2000501778A (ja) * 1995-07-11 2000-02-15 ウラコ,カリ,マーティ 含窒素鉄系形状記憶及び振動減衰合金
US5769973A (en) * 1995-11-09 1998-06-23 Smith, Jr.; Robert P. High performance automotive clutch with modified pressure plate for sustained increased spring force
FI982407A0 (fi) 1998-03-03 1998-11-06 Adaptamat Tech Oy Toimielimet ja laitteet
JP3542754B2 (ja) * 2000-02-09 2004-07-14 独立行政法人物質・材料研究機構 形状記憶合金
NO311816B1 (no) * 2000-04-13 2002-01-28 Knut Ove Steinhovden Utlösbar låseanordning for mekanisk kopling
KR100411709B1 (ko) * 2001-05-11 2003-12-18 한국과학기술연구원 형상기억합금을 이용한 파이프 연결방법
JP2003277827A (ja) * 2002-03-20 2003-10-02 National Institute For Materials Science NbC添加Fe−Mn−Si系形状記憶合金の加工熱処理方法
KR100742833B1 (ko) * 2005-12-24 2007-07-25 주식회사 포스코 내식성이 우수한 고 망간 용융도금강판 및 그 제조방법
US20080222853A1 (en) * 2007-03-14 2008-09-18 Gm Global Technology Operations, Inc. Shape memory alloy reinforced hoses and clamps
US8220843B2 (en) * 2008-07-30 2012-07-17 Parker-Hannifin Corporation Sealing joint for connecting adjoining duct pieces in an engine exhaust system
BR112017014012B1 (pt) * 2015-04-27 2021-11-23 Fmc Technologies Do Brasil Ltda Conexão em material de liga de memória de forma e seus usos
JP6979713B2 (ja) 2017-04-26 2021-12-15 エクスパナイト テクノロジー アグシャセルスガーッブExpanite Technology A/S 組立部品

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5576043A (en) * 1978-11-30 1980-06-07 Nippon Steel Corp Steel having partial form memory effect
JPS63216946A (ja) * 1987-03-04 1988-09-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 形状記憶合金
JPS6421042A (en) * 1987-06-24 1989-01-24 Cezus Co Europ Zirconium Method for improving ductility of product composed of alloy showing martensite transformation and its use

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3579805A (en) * 1968-07-05 1971-05-25 Gen Electric Method of forming interference fits by heat treatment
SE434564B (sv) * 1975-04-09 1984-07-30 Raychem Corp Anordning for hopkoppling av ror eller andra substrat omfattande ett organ av minnesmetall
JPS53925B2 (ja) * 1974-05-04 1978-01-13
US4872713A (en) * 1987-02-19 1989-10-10 Raychem Corporation Coupling device

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5576043A (en) * 1978-11-30 1980-06-07 Nippon Steel Corp Steel having partial form memory effect
JPS63216946A (ja) * 1987-03-04 1988-09-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 形状記憶合金
JPS6421042A (en) * 1987-06-24 1989-01-24 Cezus Co Europ Zirconium Method for improving ductility of product composed of alloy showing martensite transformation and its use

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP0480033A4 *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1062060C (zh) * 1997-12-31 2001-02-14 天津大学国家教委形状记忆材料工程研究中心 形状记忆不锈钢管接头

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Publication number Publication date
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DE69018824D1 (de) 1995-05-24
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DE69018824T2 (de) 1995-11-23
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EP0480033B1 (en) 1995-04-19

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