JP2000008144A - フェライト−マルテンサイト2相ステンレス溶接鋼管 - Google Patents
フェライト−マルテンサイト2相ステンレス溶接鋼管Info
- Publication number
- JP2000008144A JP2000008144A JP10175724A JP17572498A JP2000008144A JP 2000008144 A JP2000008144 A JP 2000008144A JP 10175724 A JP10175724 A JP 10175724A JP 17572498 A JP17572498 A JP 17572498A JP 2000008144 A JP2000008144 A JP 2000008144A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ferrite
- less
- steel
- martensite
- pipe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
耐食性に優れた強度グレードが、API規格5LCにお
いて、X56〜70級に相当する安価なステンレス溶接
鋼管とその製造方法を提供する。 【解決手段】質量%で、C:0.05%以下、Si:1
%以下、Mn:0.5%以下、Ni:0.7〜4%、C
r:9〜15%、Al:0.1%以下およびN:0.0
2%以下、Cu:0〜1.2%およびMo:0〜1.2
%を含み、さらに必要によりTi:0.2%以下とV:
0.1%以下を含み残部はFe及び不可避不純物からな
り、金属組織が、主として10%以上のフェライトとマ
ルテンサイトの2相組織からなり、かつ下記式を満足し
ているフェライト−マルテンサイト2相ステンレス溶接
鋼管。 10+100C+80N+Ni+0.3Cu≦フェライト率(体積%)≦60+Cr+2.5
Mo
Description
んだ原油や天然ガス等の流体を輸送するためのラインパ
イプ、あるいは化学プラント用配管として好適な、耐食
性に優れたフェライト−マルテンサイト2相ステンレス
溶接鋼管に関する。
酸ガスや硫化水素を多く含む原油・天然ガス井が開発さ
れるようになってきた。
らに極微量の硫化水素を含む環境では、耐食性の観点か
ら、油井管としてはAISI 420に代表される降伏
応力80ksi以上の高強度マルテンサイト系高C−1
3Cr鋼(0.2C−13Cr鋼)が使用されている
(1ksi=0.703kgf/mm2=6.89N)。
ラインパイプ用としては、溶接施工が必要な観点から、
AISI 410に代表される、やはりマルテンサイト
系の低C−13Cr鋼(0.1C−13Cr鋼)が使用
されてきた。しかし、マルテンサイト系であるので強度
はやはりX80級(80〜90ksi)の高強度にな
る。このAISI 410は、一般的に0.1%程度の
Cを含有し、溶接は可能であるが、溶接低温割れを防ぐ
ために、予後熱処理が必要となり、施工コストがかさむ
という問題がある。
戸条件や、操業条件等に左右されるが、X65相当の鋼
管が要求されることも多い。
5Ni−3Mo系)は、AISI410以上の耐食性を
有し、溶接性も良好であり、強度はX65級となること
からラインパイプに用いられてきたが、合金元素を多量
に含むことから高価であるという問題がある。
低C化して予後熱処理が不要な程度にまで溶接性を高
め、合金元素の含有も少なくした13Cr鋼の改良鋼が
開発され、実際にラインパイプ用途に適用されつつあ
る。
製造されることが多い。継目無鋼管は、信頼性に関して
高く評価されているが、下記するようないくつかの問題
がある。
上、肉厚10mm以下の薄肉管の製造が困難なことであ
る。また、オーステナイト単相域で製管できれば容易で
あるが、フェライト−オーステナイト2相域での製管と
なり、中かぶれが発生するという問題が生じ製造は容易
ではない。さらに、継目無鋼管は真円度の面で溶接鋼管
に及ばない。
ことは、溶接時の積層数を減らす為に、強度の許す範囲
でなるべく薄肉であること、鋼管管端の突き合わせが容
易なように、真円度に優れ、内径公差が小さいことであ
る。
は、経済性の観点から、薄肉製管が可能で、真円度に優
れた溶接鋼管が望まれている。
ンレス溶接鋼管の製造方法が開発されてきた。
72)号公報には、低炭素マルテンサイト系ステンレス
鋼ラインパイプの製造方法が開示されている。
8%以下のマルテンサイト系ステンレスの熱延鋼帯を連
続的に円筒状に成形しつつ鋼帯両端を電縫溶接して鋼管
とし、次いで所定の条件で、焼入れ焼戻し処理する方法
である。
は、レーザー溶接法を用いた、マルテンサイト系ステン
レス鋼ラインパイプの製造方法が開示されている。この
方法は、マルテンサイトステンレス鋼帯を、所定の条件
で、レーザー溶接により造管した後、850〜1000
℃の温度域に加熱し、その後600〜700℃の温度域
に加熱して、20℃/sで常温まで冷却する方法であ
る。
系ステンレス鋼を対象としており、造管後の焼入、焼戻
に相当する熱処理が必要となる。焼入、焼戻による強度
調整は比較的容易であるという長所がある。しかし、熱
処理工程が増え、また、熱処理時に生成した酸化スケー
ルを除去する必要が生じるなど、生産性がわるく製造コ
スト高となる。
延後の巻取った段階での緩冷却でも焼きが入るように、
焼入性を高める必要がある。Niの多量添加は、焼入性
を高めるには好適であるが、合金元素多量添加によるコ
ストアップが問題となる。
管を困難とするので、鋼板強度は低い方が望ましい。
は、レーザー溶接法を用いたオーステナイト系ステンレ
ス鋼ラインパイプの製造方法が、また特開昭63−27
8689号公報には、レーザー溶接法を用いたフェライ
ト系ステンレス鋼ラインパイプの製造方法が開示されて
いる。
およびフェライト系ステンレス鋼では強度が低すぎてラ
インパイプ用には適さない。
炭酸ガスを含んだ原油や天然ガス等の流体を輸送するた
めのラインパイプ、あるいは化学プラント用配管として
好適な、耐食性に優れた強度グレードが、API規格
(アメリカ石油協会規格)5LCにおいて、X56〜7
0級(56〜85ksi)に相当する安価なステンレス
溶接鋼管を提供することにある。
示す通りである。
i:1%以下、Mn:1%以下、Ni:0.7〜4%、
Cr:9〜15%、Al:0.1%以下、N:0.02
%以下、Cu:0〜1.2%およびMo:0〜1.2%
を含み、残部はFe及び不可避的不純物からなり、金属
組織が、主として下記式を満足するフェライト相とマル
テンサイト相の2相組織からなることを特徴とするフェ
ライト−マルテンサイト2相ステンレス溶接鋼管。
≦60+Cr+2.5Mo 元素記号は、含有量(質量%)を示す (2)質量%で、C:0.05%以下、Si:1%以
下、Mn:1%以下、Ni:0.7〜4%、Cr:9〜
15%、Al:0.1%以下、N:0.02%以下、C
u:0〜1.2%、Mo:0〜1.2%およびTi:
0.5%以下とV:0.5%以下の1種または2種を含
み、残部はFe及び不可避的不純物からなり、金属組織
が、主として10%以上のフェライトとマルテンサイト
の2相組織からなり、かつ下記式を満足していることを
特徴とするフェライト−マルテンサイト2相ステンレス
溶接鋼管。
≦60+Cr+2.5Mo 元素記号は、含有量(質量%)を示す 本発明者らは、強度がラインパイプとして好適なX56
〜70級(56〜85ksi)であり、安価な合金成分
からなり、周溶接のための予後熱処理および造管時の焼
入れ焼き戻し熱処理を省略することのできる鋼管を開発
すべく種々実験を重ねた結果以下のような知見を得た。
しては、マルテンサイト系ステンレス鋼では強度が高か
過ぎ、フェライト系やオーステナイト系ステンレス鋼で
は強度が低く過ぎるが、フェライト−マルテンサイト2
相ステンレス鋼では適度な強度が得られる。また、安価
な成分設計が可能であ。
を有する鋼管を、継目無製管法で造管することは困難で
あるので、熱延あるいは厚板圧延で鋼板を製造してか
ら、溶接する方法によれば造管することができる。
属組織のマルテンサイト率、フェライト相固溶強化元
素(Mo、Cr)量およびマルテンサイト相固溶強化
元素(C、N、Ni、Cu)量である。
10%以上必要であり、望ましくは20%以上である。
っても、フェライト相、マルテンサイト相の固溶強化元
素の含有量が多くなると、強度が上昇する。所望の強度
に制御するための条件は、フェライト相、マルテンサイ
ト相の固溶強化元素の含有量とフェライト相比との関係
で下記式で整理できる。
(%)≦60+Cr+2.5Mo
を規定した理由を以下に説明する。
示す) C:0.05%以下 C含有量が0.05%を超えると、フェライト相を安定
かつ容易に確保するのが困難となり、また、マルテンサ
イト相の強度上昇を招いて、結果として高強度となる。
さらに、Cr炭化物析出による耐炭酸ガス腐食性の劣化
や、溶接部での硬度上昇を招いて耐硫化物応力割れ性の
劣化が起こる。望ましいC量は0.03%以下で、少な
ければ少ないほどよい。
度がわるくなり靭性が劣化するので、上限を1%とし
た。
ト安定化元素であるので、1%を超えるとマルテンサイ
ト相が優先した組織となるので上限を1%とした。望ま
しくは0.5%以下である。
定かつ容易に確保するのが困難となる。また、ラインパ
イプ用鋼管として微量の硫化水素を含む環境中で使用し
た場合、耐食性能を有する耐食性皮膜が形成されないた
め、必要な耐食性が確保できない。望ましくは、1%以
上である。一方、4%を超えると、マルテンサイト相が
多くなり、特に、Niの必要以上の固溶強化作用により
溶接部において、マルテンサイト相の強度上昇を招い
て、ラインパイプ用鋼管として微量の硫化水素を含む環
境中で使用した場合、必要な耐食性が確保できない。望
ましくは1%以上である。
で、含有量が9%未満では、母材部を含めてその鋼表面
に充分な耐食性能を有する耐食性皮膜が形成されない。
そのため、ラインパイプ用鋼管として炭酸ガスや硫化水
素を含む環境中で使用した場合、必要な耐食性が確保で
きない。望ましくは10%以上である。一方、Crはフ
ェライト安定化元素であるので、15%を超えて多量に
なると、オーステナイトを安定化させ、引いてはマルテ
ンサイトを生成する元素である高価なNi等の合金元素
の含有量を増量する必要が生じる。したがって、素材コ
ストの上昇を招きフェライト−マルテンサイト2相ステ
ンレス鋼の経済性が損なわれる。望ましくは10%以上
である。
と清浄度が悪化して靭性が低下するので上限を0.1%
とした。
ェライト相を安定かつ容易に確保するのが困難となる。
また、マルテンサイト相の強度上昇を招いて、結果とし
て鋼管が高強度となり耐硫化物応力割れ性が低下する。
さらに、熱間加工性が損なわれ、熱延鋼帯の製造が困難
となる。望ましいN量は0.01%以下である。
食性を維持するために必要により含有させる元素で、N
iと同様オーステナイトを安定化させ、引いてはマルテ
ンサイトを生成させ、固溶強化によりマルテンサイト相
の強度を上昇させる元素であるが、その効果はNiほど
強くなく、1.2%を超えると耐食性の観点からも効果
が飽和するので上限を1.2%とした。
素である。ただし、Cuと異なり、Crと同様にフェラ
イト安定化元素であるので、1.2%を超えると、オー
ステナイトを安定化させ、引いてはマルテンサイトを生
成する元素である高価なNi等の合金元素の含有量を増
量する必要が生じる。また、Moは高価な元素であるの
で多量の添加はコストの上昇を招いてフェライト−マル
テンサイト系ステンレス鋼の経済性が損なわれる。
局部腐食性と、耐硫化物応力割れ性を高める場合に含有
させるのがよい。
影響を除く場合に積極的に含有させる元素である。すな
わち、TiはVよりもCに対する親和力が強いので、T
iCとしてCを固定し、VCの析出を防止する。TiC
は強化に寄与しないので、低強度に安定化させることが
できる。0.2%を超えると効果が飽和するばかりか、
熱間加工性を悪化させる。望ましくは、0.1%以下で
ある。
0.1%を超えると、微細なVCが析出するので高強度
になり過ぎる。高強度になると、特に耐硫化物応力腐食
割れ性が低下し、溶接低温割れ感受性も高くなる。した
がって、上限を0.1%とした。望ましくは0.05%
以下である。
下、Pは0.04%以下にするのが好ましい。
ルテンサイトの2相組織とするのは、ラインパイプ用と
して適した強度にするためである。フェライト率を10
%以上にするのは、10%未満であると強度がラインパ
イプとして必要な強度以上となり、耐硫化水素割れ性が
低下したり、パイプライン施工時の鋼管の周溶接時に溶
接低温割れが生じ易くなり好ましくないからである。し
かし、強度はフェライト体積率のみで規制することはで
きなく、強度に影響する合金元素の含有量も考慮しなく
てはならなく、下記式を満足させる必要がある。
(%)≦60+Cr+2.5Mo 元素記号は、含有量(質量%)である。
求めることができる。すなわち、ミクロ組織を100倍
の顕微鏡写真(7.3cm×9.5cm)を5視野撮っ
て4倍に拡大し、5mmピッチで升目を写真に書いて、
格子点がフェライト中にあれば1点、マルテンサイト中
にあれば0点、フェライトとマルテンサイトの境界にあ
れば0.5点として全格子について調べて合計点を算出
して、その点数を全格子点数で割って求めることができ
る。
ンサイト相固溶強化元素が多いと、マルテンサイト相の
強度が高くなり、それに引きずられて鋼全体の強度が高
くなるので、フェライト体積率(%)≧10+[100C+80N+N
i+0.3Cu]を満足するように、フェライト相を確保しなけ
ればならない。
相固溶強化元素が多いと、フェライト相の強度が高くな
るので、フェライト体積率(%)≦60+[Cr+2.5Mo]の範
囲でフェライト率を制限し、必要な強度に制御する必要
がある。上式を満足しないと、56〜85ksiの強度
(降伏応力)が得られない。
うな、マルテンサイト相固溶強化元素が少なくて、マル
テンサイト相の強度が低ければフェライト相率が低くて
も、必要な強度に制御することが可能であり、逆に、C
r及びMoのようなフェライト相固溶強化元素が多く
て、フェライト相の強度が高ければフェライト相率が高
くても、必要な強度に制御することが可能であるという
ことを意味している。
トとマルテンサイトの2相組織を主とするが、その他は
数%程度の残留オーステナイトを含む。次に、本発明の
溶接鋼管の製造方法について説明する。
い、通常の分塊圧延および熱間圧延により製造したもの
でよい。フェライト−マルテンサイト2相組織を有する
鋼板を製造することは上記通常の圧延で比較的容易であ
る。熱延鋼板あるいは厚鋼板は、通常の方法により目標
の鋼管外周長とほぼ同じ幅に切断して円筒状に成形して
突き合わせた部分を溶接して溶接鋼管とする。
く、熱延鋼板の場合鋼帯を多数のロールスタンドで連続
的に管状に成形する。また、厚鋼板の場合も通常のCプ
レス、UプレスおよびOプレスにより段階的に成形す
る。
サブマージドアーク溶接、プラズマ溶接、TIG溶接、
レーザ溶接等がある。
料が不要という長所も考慮すれば、最近開発されたレー
ザー溶接製管法が最も適している。
題を考慮する必要があるが、普及品の22Crの2相系
ステンレス鋼材が、強度もマッチングし、耐食性も母材
以上であるので、使用することができる。次の実施例に
示すように、その溶加材料を用いて溶接した鋼管は何ら
品質に問題がないことを確認している。
処理は不要である。なぜならば、フェライト−マルテン
サイト2相系を狙った成分系であるので、溶接部の組織
は必然的にフェライト−マルテンサイト2相組織とな
り、機械的性質その他の面で不都合は生じない。もちろ
ん、熱処理を実施することは、性能安定化につながるの
で、実施を制限するものではない。
戻し熱処理が施されて強度調整がなされる。しかし、本
発明で規定する範囲内の化学組成としたフェライト−マ
ルテンサイトの2相ステンレス鋼からなる溶接鋼管は、
造管後焼入れ、焼戻し処理を施さなくても56〜85k
siの強度が得られる。
板の化学組成を表1に示す。
化学組成である。この鋼板の熱履歴は、加熱温度:12
50℃、熱間圧延仕上温度:950℃、巻取温度:55
0℃である。
鋼板の化学組成である。この厚鋼板の熱履歴は、加熱温
度:1150℃、熱間圧延仕上げ温度:850℃、熱間
圧延後:水冷により600℃以下まで加速冷却である。
真から点算法にて求めたものである。これらの熱延鋼板
及び厚鋼板を、表2に示す条件で溶接して溶接鋼管を製
造した。溶接後はいかなる熱処理も施さなかった。
オープンパイプ状に成形して、両エッヂ相互の突き合わ
せ部に上方よりレーザービームを照射するレーザ溶接製
管法を適用し、一部の鋼種については電縫溶接製管法並
びにTIG溶接製管法を適用した。また、厚鋼板に対し
ては、サブマージドアーク溶接製管法を適用した。
の適用に際しては、溶加材料として22Cr2相ステン
レス鋼を使用した。
央に位置するように応力腐食試験片(厚さ2mm×幅1
0mm×長さ75mm−ノッチ無し)を採取した。これ
らの試験片に通常の4点曲げ法によって素材鋼板の母材
降伏応力の100%の応力を付加した後、下記の2条件
で腐食試験を行い、HAZを含む溶接部耐食性を評価し
た。試験時間はいずれも336時間とした。
mCO2雰囲気下、25℃の5%NaCl水溶液に浸漬 (2)30atmCO2雰囲気下、125℃の25%N
aCl水溶液に浸漬 上記腐食試験の評価は、試験条件(1)では割れが発生
していない場合を○、少しでも割れが発生した場合は×
とした。また、試験条件(2)では、腐食速度が0.1
mm/y以下かつ選択腐食がない場合を○とし、それ以
外は×とした。
明で規定する範囲内で、かつフェライト率と合金元素の
関係式を満足する鋼種を用いると、試験条件(1)で割
れが発生せず、試験条件(2)で腐食速度が0.1mm
/y以下かつ選択腐食が発生せず良好な耐食性を示し
た。
ト率が低く、規定した式を満足しない場合であり、降伏
応力が85ksiとなり、結果として高付加応力下で試
験されたため、試験条件(1)で硫化物応力割れが発生
した。
規定した式を満足していない場合で、降伏応力が56k
si以上となっていない。しかし、耐食性は良好であっ
た。試番6(鋼F)は、Cr量が低く、試験条件(2)
で腐食速度が増大した。
おいてマルテンサイト相が硬化し、試験条件(1)で硫
化物応力割れが発生した。
イト率が高くて規定した式を満足していない場合で、降
伏応力が初期の目標とした56ksiになっていない。
ルテンサイト率が高く、規定した式を満足せず、降伏応
力が88ksiとなり、結果として高付加応力下で試験
されたため、試験条件(1)で硫化物応力割れが発生し
た。
においてマルテンサイト相が硬化し、試験条件(1)で
硫化物応力割れが発生した。
ライト率が高い場合で、降伏応力が目標とした56ks
i以上を満足せず、試験条件(1)で硫化物応力割れが
発生した。
原油や天然ガス等他の流体を輸送するラインパイプ、あ
るいは化学プラント用配管として好適な、耐食性に優れ
た安価なステンレス鋼管が得られる。
Claims (2)
- 【請求項1】質量%で、C:0.05%以下、Si:1
%以下、Mn:1%以下、Ni:0.7〜4%、Cr:
9〜15%、Al:0.1%以下、N:0.02%以
下、Cu:0〜1.2%およびMo:0〜1.2%を含
み、残部はFe及び不可避的不純物からなり、金属組織
が、主として下記式を満足するフェライト相とマルテン
サイト相の2相組織からなることを特徴とするフェライ
ト−マルテンサイト2相ステンレス溶接鋼管。 10+100C+80N+Ni+0.3Cu≦フェライト率(体積%)≦60+Cr+2.5M
o元素記号は、含有量(質量%)を示す - 【請求項2】質量%で、C:0.05%以下、Si:1
%以下、Mn:1%以下、Ni:0.7〜4%、Cr:
9〜15%、Al:0.1%以下、N:0.02%以
下、Cu:0〜1.2%、Mo:0〜1.2%、Ti:
0.2%以下、V:0.1%以下を含み、残部はFe及
び不可避的不純物からなり、金属組織が、主として下記
式を満足するフェライト相とマルテンサイト相の2相組
織からなり、かつ下記式を満足していることを特徴とす
るフェライト−マルテンサイト2相ステンレス溶接鋼
管。 10+100C+80N+Ni+0.3Cu≦フェライト率(体積%)≦60+Cr+2.5M
o 元素記号は、含有量(質量%)を示す
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17572498A JP4022991B2 (ja) | 1998-06-23 | 1998-06-23 | フェライト−マルテンサイト2相ステンレス溶接鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17572498A JP4022991B2 (ja) | 1998-06-23 | 1998-06-23 | フェライト−マルテンサイト2相ステンレス溶接鋼管 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2000008144A true JP2000008144A (ja) | 2000-01-11 |
JP4022991B2 JP4022991B2 (ja) | 2007-12-19 |
Family
ID=16001136
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP17572498A Expired - Fee Related JP4022991B2 (ja) | 1998-06-23 | 1998-06-23 | フェライト−マルテンサイト2相ステンレス溶接鋼管 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4022991B2 (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1070763A1 (en) * | 1999-02-02 | 2001-01-24 | Kawasaki Steel Corporation | HIGH Cr STEEL PIPE FOR LINE PIPE |
US6379821B2 (en) | 1999-08-06 | 2002-04-30 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Martensitic stainless steel welded pipe |
JP2007516351A (ja) * | 2003-05-20 | 2007-06-21 | トルクロック・コーポレイション | 配管システムに使用されるステンレス鋼管の製造方法 |
US7294212B2 (en) * | 2003-05-14 | 2007-11-13 | Jfe Steel Corporation | High-strength stainless steel material in the form of a wheel rim and method for manufacturing the same |
JP2009174217A (ja) * | 2008-01-25 | 2009-08-06 | Jfe Steel Corp | 拡管性に優れる油井用ステンレス鋼管およびその製造方法 |
WO2015064128A1 (ja) * | 2013-10-31 | 2015-05-07 | Jfeスチール株式会社 | 低温靭性に優れたフェライト−マルテンサイト2相ステンレス鋼およびその製造方法 |
JP2015086443A (ja) * | 2013-10-31 | 2015-05-07 | Jfeスチール株式会社 | 低温靭性に優れたフェライト−マルテンサイト2相ステンレス鋼およびその製造方法 |
WO2015153092A1 (en) * | 2014-04-01 | 2015-10-08 | Ati Properties, Inc. | Dual-phase stainless steel |
-
1998
- 1998-06-23 JP JP17572498A patent/JP4022991B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1070763A1 (en) * | 1999-02-02 | 2001-01-24 | Kawasaki Steel Corporation | HIGH Cr STEEL PIPE FOR LINE PIPE |
EP1070763A4 (en) * | 1999-02-02 | 2002-05-29 | Kawasaki Steel Co | HIGH CR-STEEL PIPE FOR CONDUIT |
US6379821B2 (en) | 1999-08-06 | 2002-04-30 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Martensitic stainless steel welded pipe |
US7294212B2 (en) * | 2003-05-14 | 2007-11-13 | Jfe Steel Corporation | High-strength stainless steel material in the form of a wheel rim and method for manufacturing the same |
JP2007516351A (ja) * | 2003-05-20 | 2007-06-21 | トルクロック・コーポレイション | 配管システムに使用されるステンレス鋼管の製造方法 |
JP2009174217A (ja) * | 2008-01-25 | 2009-08-06 | Jfe Steel Corp | 拡管性に優れる油井用ステンレス鋼管およびその製造方法 |
WO2015064128A1 (ja) * | 2013-10-31 | 2015-05-07 | Jfeスチール株式会社 | 低温靭性に優れたフェライト−マルテンサイト2相ステンレス鋼およびその製造方法 |
JP2015086443A (ja) * | 2013-10-31 | 2015-05-07 | Jfeスチール株式会社 | 低温靭性に優れたフェライト−マルテンサイト2相ステンレス鋼およびその製造方法 |
WO2015153092A1 (en) * | 2014-04-01 | 2015-10-08 | Ati Properties, Inc. | Dual-phase stainless steel |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP4022991B2 (ja) | 2007-12-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7501030B2 (en) | Hot-rolled steel strip for high strength electric resistance welding pipe and manufacturing method thereof | |
JP5055774B2 (ja) | 高変形性能を有するラインパイプ用鋼板およびその製造方法。 | |
JP2007332442A (ja) | 耐食性に優れる油井用高靭性超高強度ステンレス鋼管およびその製造方法 | |
JP6137435B2 (ja) | 高強度鋼及びその製造方法、並びに鋼管及びその製造方法 | |
KR102002241B1 (ko) | 구조관용 강판, 구조관용 강판의 제조 방법, 및 구조관 | |
JP2005002385A (ja) | 成形性と靱性に優れた鋼管とその製造方法 | |
WO2012008486A1 (ja) | 二相組織油井鋼管及びその製造方法 | |
JP4022991B2 (ja) | フェライト−マルテンサイト2相ステンレス溶接鋼管 | |
JP2001179485A (ja) | マルテンサイト系ステンレス溶接鋼管およびその製造方法 | |
JP4719313B2 (ja) | 耐サワー性に優れた鋼板及びラインパイプ用鋼管 | |
JP5014831B2 (ja) | 拡管性能及び耐食性に優れた拡管油井用電縫鋼管及びその製造方法 | |
JP4499949B2 (ja) | 耐炭酸ガス腐食性及び溶接部靭性に優れた低合金鋼及びラインパイプとその製造方法 | |
JP2006265722A (ja) | 高張力ラインパイプ用鋼板の製造方法 | |
WO2019151045A1 (ja) | ラインパイプ用鋼材およびその製造方法ならびにラインパイプの製造方法 | |
JP3588380B2 (ja) | ラインパイプ用マルテンサイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
JPH07197130A (ja) | 溶接部の耐孔食性と低温靭性に優れた二相ステンレス溶接鋼管の製造方法 | |
JP7200588B2 (ja) | 油井用電縫鋼管およびその製造方法 | |
JP2618785B2 (ja) | 耐サワー性と低温靱性に優れた高Ni合金クラッド 鋼板の製造方法 | |
EP1378580A1 (en) | Structural Fe-Cr steel sheet, manufacturing method thereof, and structural shaped steel | |
JP7417180B1 (ja) | 鋼材 | |
JP6819835B1 (ja) | ラインパイプ用鋼材およびその製造方法ならびにラインパイプおよびその製造方法 | |
JP7417181B1 (ja) | 鋼材 | |
CN111655872B (zh) | 管线管用钢材及其制造方法以及管线管的制造方法 | |
JPH05214446A (ja) | 耐サワー性と低温靱性に優れた高Ni合金クラッド鋼板の製造方法 | |
JPH06299301A (ja) | 110Ksi グレードの高強度耐食性マルテンサイト系ステンレス鋼管 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050119 |
|
RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20050121 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20061129 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070123 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070320 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070703 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070816 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20070911 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070924 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101012 Year of fee payment: 3 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |