UA71949C2

UA71949C2 - A method for processing aluminium alloy

Info

Publication number: UA71949C2
Application number: UA2001096277A
Authority: UA
Original assignee: Norsk Hudro Asa
Priority date: 1999-02-12
Filing date: 1999-12-02
Publication date: 2005-01-17
Also published as: CN1123644C; SK11482001A3; IL144469A; PT1155156E; IS6043A; NO20013782L; ES2196793T3; KR20010108179A; US6602364B1; EP1155156B1; CZ20012906A3; SI1155156T1; JP2002536551A; IL144469A0; CA2361380C; EA200100885A1; ATE237700T1; SK285690B6; WO2000047789A1; DE69907032D1

Description

Опис винаходу

Винахід відноситься до способу обробки алюмінієвого сплаву, що складається з - 0,5-2,5мас.9о легуючої суміші магнію і кремнію, причому молярне відношення Ма/зі складає від 0,70 до 1,25, - додаткової кількості зі, рівної 1/3 кількості Ре, Мп і Сг в сплаві, вираженого в мас.9о, - інших легуючих добавок і неминучих домішок і - іншої частини, що доводиться на алюміній, де вказаний сплав після охолоджування піддають гомогенізації, попередньому нагріву перед екструзією і 70 старінням, де старіння проводять після екструзії як двостадійну операцію старіння до кінцевої температури витримки від 1607С до 22070.

Спосіб такого типу описаний в УУО 95.06759. Згідно з вказаною публікацією, старіння здійснюють при температурі від 1507С до 200"С, і швидкість нагрівання складає від 107"С до 100"С/година, переважно від 107С до 70"С/година. Описується інша двостадійна схема нагрівання, де для отримання загальної швидкості 12 нагрівання у вказаному вище інтервалі пропонується температура витримки в інтервалі від 807С до 14070.

Відомо, що більш високий вміст Мод і 5і впливає позитивний чином на механічні властивості кінцевого продукту, в той час як ця ж обставина має негативний вплив на здатність до екструзії алюмінієвого сплаву.

Раніше передбачалося, що підвищуюча твердість фаза в сплаві АІ-Мо-5і має склад, близький до Мод»зі. Однак, також відомо, що надлишок 5і приводить до поліпшення механічних властивостей.

Більш пізні експерименти показали, що послідовність виділення фаз є досить складною, і що, за винятком рівновісної фази, ті, що беруть участь в цьому процесі фази не мають стехіометричного відношення М925і. У роботі 5.). Апдегзеп еї аї, Асіа таїег., Мої. 46, Мо. 9, р.3283-3298,1998 зроблене припущення, що одна з підвищуючих твердість фаз в сплавах АІ-Мод-5і має склад, близький до Мо55ів.

Тому задача винаходу, що пропонується складається в створенні способу обробки алюмінієвого сплаву, с 22 внаслідок якого виходить алюмінієвий сплав з кращими механічними властивостями і кращою здатністю до Ге) екструзії, при цьому вказаний сплав має мінімальний вміст легуючих добавок, а загальний склад, наскільки це можливе, наближається до складу традиційних алюмінієвих сплавів. Вказана задача вирішується завдяки тому, що старіння включає першу стадію, на якій продукт екструзії нагрівають з швидкістю нагріву понад 100"С/година до температури від 1007 до 170"С, і другу стадію, на якій продукт екструзії нагрівають з швидкістю нагріву о 30 від 5"С до 50"С/година до кінцевої температури витримки, а також завдяки тому, що загальний цикл старіння «Її здійснюють за період від З до 24 годин.

Оптимальним відношенням Ма/5і є співвідношення, при якому той, що є в наявності Ма і весь 5і переходять в о фази Мовбів. Таке поєднання Ма і 5і дає найвищу механічну міцність з мінімальним використанням легуючих «-- добавок Ма і 5і. Виявлено, що максимальна швидкість екструзії майже не залежить від співвідношення Ма/зі. 35 Отже, при оптимальному відношенні Ма/5і сумарна кількість Ма і 5і зводиться до мінімуму внаслідок певних в вимог по міцності, і вказаний сплав, таким чином, буде також забезпечувати найкращу здатність до екструзії. З використанням композиції згідно з винаходом в поєднанні з двошвидкісною процедурою старіння згідно з винаходом отримують, що міцність і здатність до екструзії є максимальними при мінімальному загальному часі « старіння. З 50 Крім фази Маовзів існує також інша підвищуюча твердість фаза, що містить більше Ма, в порівнянні з фазою с Ма5зів. Однак, вказана фаза неефективна і не сприяє такому підвищенню механічної міцності, як фаза Мао 55ів.

Із» На багатій 5і стороні фази Мов5бів найбільш ймовірна відсутність підвищуючої твердість фази, і співвідношення

Ма/5і менші за 5/6 не будуть сприятливими.

Позитивний вплив на механічну міцність двошвидкісної процедури старіння можна пояснити тим фактом, що 45 продовжений час дії низької температури, як правило, посилює утворення зерен Ма-5і з більшою щільністю. 7 Якщо всю операцію старіння виконувати при такій температурі, загальний час старіння буде виходити за рамки - практичних меж, і продуктивність печей для старіння буде дуже низькою. При поступовому підвищенні температури до кінцевої температури старіння більше число зерен, що зародилися при низькій температурі, о будуть продовжувати рости. Результатом стане велике число зерен і величина механічної міцності, що ї» 20 зв'язується з низькотемпературним старінням, але при значно меншому загальному часі старіння.

Двостадійне старіння поліпшує механічну міцність, але при швидкому нагріванні від першої температури с витримки до другої температури витримки існує значний ризик зворотного відновлення самих дрібних зерен при більш низькому числі підвищуючих твердість зерен, і, таким чином, в результаті - меншої механічної міцності.

Іншою перевагою процедури двошвидкісного старіння, в порівнянні із звичайним старінням і також двостадійним старінням, є те, що повільна швидкість нагрівання буде гарантувати кращий розподіл температури в

ГФ) завантаженні. Температурна передісторія видавлених профілів в завантаженні майже не буде залежати від величини завантаження, щільності укладання і товщини стінок видавлених профілів. Результатом будуть о механічні властивості більш однорідні, ніж при процедурах старіння інших типів.

У порівнянні з процедурою старіння, описаною в патенті МО 95.06759, де нагрівання з малою швидкістю 60 починається з кімнатної температури, процедура двошвидкісного старіння буде знижувати загальний час старіння за рахунок застосування нагрівання з високою швидкістю від кімнатної температури до температури від 1007 до 170"С. При нагріванні з малою швидкістю, починаючи з проміжної температури, отримана міцність буде майже такою ж, як і у випадку повільного нагрівання, починаючи з кімнатної температури.

У загальний об'єм винаходу включена можливість використання різних композицій в залежності від бо передбаченого класу міцності.

Так, наприклад, коли потрібен алюмінієвий сплав з межею міцності при розтягненні в класі Е19-Е22, кількість легуючої суміші з магнію і кремнію буде складати від 0,60 до 1,10мас.95. У випадку сплаву з межею міцності при розтягненні в класі Е25-727 можливе використання алюмінієвого сплаву, що містить від 0,80 до 1,4Омас.бо легуючої суміші з магнію і кремнію, і у випадку сплаву з межею міцності при розтягненні в класі

Е29-Е31 можливе використання алюмінієвого сплаву, що містить від 1,10 до 1,8О0мас.9о легуючої суміші з магнію і кремнію.

Переважно, і це включене у винахід, отримувати межу міцності при розтягненні в класі Е19 (185-220МПа) за допомогою сплаву, що містить від 0,60 до 0,8Омас.9о легуючої суміші, межа міцності при розтягненні в класі Е22 70. (215-250МПа) за допомогою сплаву, що містить від 0,70 до 0,90мас.7о легуючої суміші, межа міцності при розтягненні в класі Е25 (245-270МПа) за допомогою сплаву, що містить від 0,85 до 1,15мас.9о легуючої суміші, межа міцності при розтягненні в класі Е27 (265-290МПа) за допомогою сплаву, що містить від 0,95 до 1,25мас.Уо легуючої суміші, межа міцності при розтягненні в класі Е29 (285-310МПа) за допомогою сплаву, що містить від 1,10 до 1,4Омас.бо легуючої суміші, і межа міцності при розтягненні в класі ЕЗ1 (305-330МПа) за допомогою /5 сплаву, що містить від 1,20 до 1,55мас.9о легуючої суміші.

При додаванні міді, вміст якої, як емпіричне правило, підвищує механічну міцність на 10МПа на кожні

О,1Омас.бо Си, загальну кількість Мо і Зі можна зменшити, і все ще збережеться відповідність класу міцності більш високому, ніж могло б дати додання одних Ма і 51.

По причині, описаній вище, переважно, щоб молярне співвідношення Ма/5і складало від 0,75 до 1,25, переважніше - від 0,8 до 1,0.

У переважному варіанті здійснення винаходу кінцева температура старіння складає щонайменше 165"7С, і переважніше, температура старіння становить щонайбільше 2057"С. При використанні таких переважних температур було виявлено, що механічна міцність максимальна, в той час як загальний час старіння залишається в розумних межах. с

Для того, щоб зменшити загальний час старіння при двошвидкісній операції старіння, переважно здійснювати першу стадію нагрівання при можливо високій швидкості нагрівання, досягнення якої залежить від обладнання, (8) що є. Тому на першій стадії нагрівання переважно використати швидкість нагрівання щонайменше 100"С/година.

На другій стадії нагрівання швидкість нагрівання повинна бути оптимізована з точки зору загальної ефективності за часом і кінцевої якості сплаву. З цієї причини переважно, щоб друга швидкість нагрівання Ге! зо складала щонайменше 7"С/година і щонайбільше З0"С/година. При швидкостях нагрівання нижче за 7"С/година загальний час старіння в результаті буде більшим при низькій продуктивності печей для старіння, а при - швидкостях нагрівання вище за З0"С/година механічні властивості будуть нижче бажаних. Ге!

Переважно, перша стадія нагрівання буде закінчуватися при значеннях від 1307С до 160"С, і при вказаних температурах існує виділення фази Мо55ів, достатнє для отримання високої механічної міцності сплаву. Більш --

Зв низька кінцева температура першої стадії буде, як правило, приводити до підвищеного загального часу старіння. ї-

Переважно, загальний час старіння складає щонайбільше 12 годин.

Для того, щоб отримати продукт екструзії, в якому майже весь Ма і 5і перед операцією старіння знаходиться в твердому розчині, важливо регулювати параметри під час екструзії і охолоджування після екструзії. У разі вірних параметрів потрібний результат можна отримати за допомогою звичайного попереднього нагрівання. «

Однак, використання так званого способу з перегрівом, описаного в ЕР 0302623, що являє собою операцію з с попереднього нагрівання, де сплав нагрівають до температури від 510 до 560"С під час операції попереднього . нагрівання перед екструзією, після якої заготовки охолоджують до нормальних температур екструзії, буде и?» гарантувати, що весь Ма і весь 5і, додані в сплав, розчиняються. При належному охолоджуванні продукту екструзії Мод і 5і залишаються розчиненими і доступними для утворення додаючих твердість зерен під час операції старіння. -І Для низьколегованих сплавів перехід в розчин Мо і 5і можна досягти в процесі операції екструзії без перегріву, якщо параметри екструзії є правильними. Однак, з більш легованими сплавами не завжди досить - нормальних умов попереднього нагрівання для переходу Ма і 5і в твердий розчин, У таких випадках перегрів

Ге) буде додавати процесу екструзії більше надійності і завжди гарантує, що Ма і 5і повністю знаходяться в 5о твердому розчині, коли профіль виходить з преса. о Інші характеристики і переваги стануть очевидними з подальшого опису декількох випробувань, здійснених зі

Ге сплавами, відповідними винаходу.

Приклад 1

Вісім різних сплавів, склад яких приводиться в табл. 1, відливають в заготовки с; 95мм в стандартних умовах

Виготовлення відливок з сплаву 6060. Заготовки гомогенізують з швидкістю нагрівання приблизно 250"С/година, час витримки становить 2 години 15 хвилин при 575"С, і швидкість охолоджування після гомогенізації становить іФ) приблизно З350"С/година. Болванки остаточно розрізають на заготовки довжиною 200мм. іме) во вв 6 (01 0Ат мо 0,88

8 овцозволе ов

Випробовування на здатність до екструзії здійснюють у 800-тонному пресі, обладнаному обоймою с; 100мм., і з використанням індукційної печі для нагрівання заготовок перед екструзією.

Штамп, що використовується для експериментів з виявлення здатності до екструзії, видає циліндричний стрижень діаметром 7мм. з двома ребрами шириною 0,5мм. і висотою 1мм, розташованими під кутом 180".

Для того, щоб здійснити визначення механічних властивостей профілів, здійснюють окреме випробування із /р0 штампом, який видає стрижень 2,25мМмМ 2, Заготовки перед екструзією заздалегідь нагрівають приблизно до 500"С. Після екструзії профілі охолоджують в нерухомому повітрі, даючи приблизно 2хв. для охолоджування до температури нижче за 2507С. Після екструзії профілі розтягують на 0,595. Час витримки при кімнатній температурі перед старінням контролюють. Механічні властивості визначають за допомогою випробувань на розтягнення.

Повні результати випробувань на здатність до екструзії для вказаних сплавів наводяться в таблицях 2 і 3. сч о

Ф зо з

Ф

- з5 м « о -; с г 5 в. - ре) Для сплавів 1-4, які мають приблизно однаковий загальний вміст Ма і 5і, але різні співвідношення Ма/зі, їх 20 максимальна швидкість екструзії до виникнення розривів приблизно одна і та сама за порівнювальних температур заготовок. іЧе) о е 59 61774111 в Меленьой род бо 6 135 БОЗ ок

51401156 тою пис НЕ ПО НН НУ 6000010 вою в 00100000 Розв вв 00011ж 61630111 ж о вв ж 18011056 Розв в вя01в01ж пог НИ т ПО НН НО 71711113 Маленьой розв 81811174 Меленьой родрю пог НЕТ ПО со НН ввіз 11ок с

Для сплавів 5-8, що мають приблизно однаковий загальний вміст Ма і зі, але різні співвідношення Ма/зі, о максимальна швидкість екструзії до виникнення розривів приблизно одна і та ж при порівняних температурах заготовок. Однак, якщо порівнювати зі сплавами 1-4, що мають менший сумарний вміст Ма і 5і, зі сплавами 5-8, то максимальна швидкість екструзії, як правило, вище для сплавів 1-4.

Механічні властивості різних сплавів, зістарених по різних циклах старіння, приводяться в таблицях 4-11. (о)

Як пояснення до вказаних таблиць потрібно обернутися до Фіг.1, на якій представлені графіки різних циклів « старіння, позначених буквами. На Фіг.1 по осі Х показаний загальний час старіння, а по осі Х температура, що використовується. (22)

Крім того, представлені колонки мають наступні позначення: «-

Тога!| ЧІте - Загальний час - Загальний час старіння для даного циклу старіння;

Кт - межа міцності при розтягненні; -

Кро» - межа текучості;

АВ - подовження до руйнування;

Ац - однорідне подовження. «

Всі вказані дані отримують при стандартних випробуваннях на розтягнення, і приведені цифри є середніми, отриманими на двох паралельних зразках продукту екструзії. - - ; час (година) -

Аа вові зво -

Ф А вотви мавлззівя о т во 5 лввв звело во с в я птзелавт тери в| ав ем мети ва в 5 вва вовао ви в 6 пеботозтет о 65 Мметзтизгвя юю с 6 вел вае ово 59 вв певзлтя зва 7 ви мовлзвівя

Св вв певвтвво во бю змвлтвизаіво

Свв рова тт ввів, бо 0 | 43 д211,7)184,0 12,5 БА

СЕ в реоврвевревівв

Блю оз ваз иліво

Бог силиттизіво

СЕ тв зв вавазівв й

ТЕО 8 певвлввороося, Ф

СЕ | 0 ювелтаививо - зв з ч о з с і г» в 160 рев лвоорогвв, - щ в | 35 вта мвеозвя, в 7174 певолвозртве,

Ф в | 485 ектлевзтеви, в» в 15 юволтиргявв 81 5 ювилюювтивя, с 5 тзлегиався зв о 51 8 моолевтрозвя, 7 юввивтвивовя т | 85 мвтлеодлгтво евлемгеся во | 5 огавлетвизт ве, 38 оолевт ав,

ТЕО 8 мввлвзврався,

СЕ 00 итолеодлаввя,

СЕ | 320 омвлезеоявя, бо Е 14 225,7 |200,6112,4 16,0

А | з юозіева ав вв. й А пввлаировву в 008 певиповвизя ва в174 талвваня вт, в 1 ав вол ивогиои во в 0050 пвталвавиоо вв. в 175 Меовлвавиот во,

І 518 пеюзивот тя вв. 6178 Метелтовров ве, 17 пвевмввиов ва 81 в юзатвиов вл, сч 0 зотелтввиое во. о 815 мотововиот ве, 818 мзалттиоя во, 0800 евилеівиов ве,

Ф зо з

Ф ч зв ча

А | 4 пео вве во ч и З с АС оолвзвроа вт, . г» ва фюзалемтов ве, 814 вмелтюдлаввл, 15 вав та лввтиол ве, - в175 мвелетвиол вв, щ в 106 рваивволовіво,

Ф то 6115 меалвиолов во,

Фо 61 в ема овня во, 61107 фзалвівряо тв, 81 5 емелввилав вт, 6110 ревжювиоя вл, є. в | 55 говорю ва 8113 зва леви на во, з кв фрмалвитизв ти, во 1177192. фрвлевалов во, 65

Сплав 6 - 0,47 Ма ж 0,41 5і

А | 4 жввлтовивоня

А | 5 иволетороввя, в 35 юволтзровся в | 4 мзолтвигтвя, о в 15: евлюювигово в | 5 огввлевановя в 5 оввхогтове 5 милтввуввся ів | 5 омзлевтрвовя, 7 огеахвтався 51 в звохотгтвя, 7 оггелеволовтв, 85 оюулекорзове, 01 озввювтувовя, 5 зву ювогявя 01 3 вевттву

СЕ | 8 огвдлеввиствя сч 2 о єї 6 рюзімаролвв,

Ге) з з

Ф

А | з евевверався - зв з

АС 500 одлевлров вв, в 135 ивоптеврог ви « в71740иеллварог ви, о в 1048 вохооневв З с в 150 хорвати ви, г» в 10080 омлоплунявв 515 оволюовизтвв, - 615 од ювароовв в - 518 ваза 5170 лвоврявть,

Ф 51 85 оюзжвунивз т» 01 оивлигоровта ід 01 п омзиворте ва 013 мвзомоня ва

ТЕО 800 вавлеторовте 8 о ю во бо А 5 221,9|195,6112,6 15,7

Ар 5 ревревтроорвої 81 55 згоалвовловвя 8174 змвлвввлотвя 81 25 сюовжадлозвя 8175 мапи невв в | 6 озазоовевляво о 51 5 мл юваловти с | 8 звиовитеве 817 зввллеввизи тя і | 85 мя жюввлозто 81 плоду в | 5 мввопвлмтз 813 зватвтнавя

СЕ | 78 вооютовтв

СЕ 1739 опемавлзовя с

На основі приведених результатів робляться наступні зауваження. (5)

Межа міцності при розтягненні (05) сплаву Мої дещо нижче за 180МПа після старіння по А-циклу при загальному часі 6 годин. При здійсненні циклів двошвидкісного старіння величини ТЗ вище, але всі ще не перевищують 190МПа через 5 годин по В-циклу і 195МПа через 7 годин по С-циклу. У випадку О-циклу величини

ЦТ5 досягають 210МПа, але до загального часу старіння 13 годин. Ге)

Межа міцності при розтягненні (ШТ5) сплаву Мо2 дещо вище за 180МПа після старіння по А-циклу при « загальному часі б годин. Величини Т5 рівні 195МПа після 5 годин по В-циклу і 205МПа після 7 годин по

С-циклу. У випадку О-циклу величини ОТ5 досягають приблизно 210МПа через 9 годин і 215 через 12 годин. (о)

Сплав Мо3, графік якого найбільш близький до графіка Мо»5зів на стороні, багатій вмістом Ма, показує самі «- високі механічні властивості серед сплавів 1-4. Після А-дциклу ОТ5 рівний 190МПа через 6 годин загального часу. У випадку 5 годин по В-циклу ТЗ наближається до величини 205МпПа і дещо перевищує 210МПа через 7 її годин по С-циклу. У разі 9 годин старіння по О-циклу ОТ5 наближається до величини 220МПа.

Сплав Мо4 показує більш низькі механічні властивості, ніж сплави 2 і 3. Через 6 годин загального часу по

Б-циклу ОТ5 не перевищує 175МПа. При 10-ти годинному старінні по О-циклу ОТ5 наближається до величини « 210МПа.

Приведені результати чітко показують, що оптимальний склад для отримання найкращих механічних - с властивостей при найменшому сумарному вмісті Ма і зі наближається до лінії Мовзбів зі сторони, багатої Ма. и Іншим важливим аспектом, що стосується відношення Ма/зі, є те, що, як виявляється, низьке відношення -» приводить до меншої тривалості старіння і отримання максимальної міцності.

Сплави 5-8 мають постійну сумарну кількість Ма і зі, яке вище, ніж у сплавів 1-4. Якщо порівнювати з графіком для МовзЗів, то всі сплави 5-8 розташовуються зі сторони Маовзів, багатої Ма. -і Сплав Мо5, графік для якого розташовується в найбільшому віддалені від графіка для Ма 5Зів, показує самі - низькі механічні властивості серед сплавів 5-8. При А-циклі сплав Мо5 має величину ОТ5 приблизно 210МПа після загального часу старіння б годин. Сплав Мо8 має величину ОТ 220МПа після такого ж циклу. При (Се) загальному часі старіння 7 годин по С-циклу величини ТЗ для сплавів 5 і 8 становлять 220 і 240МПа, їх 50 відповідно. Через 9 годин по О-циклу величини ОТ5 становлять приблизно 225 і 245МПа.

Такі результати знову вказують на те, що найвищі механічні властивості отримують зі сплавами, графіки для і3е) яких найбільш близькі до графіка для Ма 55Зі56. Як у випадку сплавів 1-4, виявляється, що переваги двошвидкісних циклів старіння найбільш очевидні для сплавів, графіки для яких найбільш близькі до графіка для

Мав.

Виявляється, що час старіння для досягнення максимальної міцності для сплавів 5-8 менше, ніж для сплавів о 1-4. Така закономірність очікувалася, оскільки час старіння меншає при зростанні вмісту Мож5і в сплаві. Також для сплавів 5-8 виявляється, що іноді час старіння для сплаву 8 менше, ніж для сплаву 5. іме) Виявляється, що величини повного подовження майже не залежать від циклу старіння. При максимальній міцності величини повного подовження АВ складають близько 1295, навіть якщо для двошвидкісних циклів 60 старіння величини міцність є більш високою.

Приклад 2

Приклад 2 показує межу міцності при розтягненні профілів заготовок з сплаву 6061 з прямим нагрівом і перегрітих. Заготовки з прямим нагрівом гріють до температури, вказаної в таблиці 12, і видавлюють при швидкостях екструзії нижче максимальної швидкості, що приводить до пошкодження поверхні профілю. Перегріті 65 заготовки нагрівають заздалегідь в газовій печі до температури, що перевищує температуру розчинення для сплаву, і потім охолоджують до нормальної температури екструзії, показаної в таблиці 12. Після екструзії профілі охолоджують водою і піддають старінню по стандартному циклу старіння до максимальної міцності. з прямим нагрівом і перегрітих

МПа МПа МПа й і 2 сч зв о нагрівом

Ф зо « о - з щі « 4 З с ї» - - При використанні процесу перегріву механічні властивості, як правило, будуть вище і більш однорідними, со ніж без перегріву. Також при використанні перегріву механічні властивості практично не залежать від 5ор температури заготовки перед екструзією. Ця обставина робить процес екструзії більш надійним відносно ве забезпечення високих і однорідних механічних властивостей, що робить можливим роботу з менш легованими

Ге сплавами з меншою небезпекою виходу за нижню межу вимог до механічних властивостей.

Ф) іме) 60 б5 мо ке го ге вав й - о . / о ! 0. ші 9 яр. перен ще й Й - о - щи у, і Й и и - ни Ду пн - няних ши М пня 0 ві. о ше те ши т Ян пе иа МИ дент нт ет ннтнтннниннтнтнтяттентннтінннтенн і и и й о 120 мо о 4 вю 725 84 980

Фіг. 1

Claims

Формула винаходу

1. Спосіб обробки алюмінієвого сплаву, що складається з: - 0,5-2,5 мас. 95 легуючої суміші магнію і кремнію, причому молярне відношення Ма/5і складає від 0,70 до 1,25, - додаткової кількості кремнію, що дорівнює 1/3 кількості заліза, марганцю і хрому в сплаві, вираженої в сч 22 мас. оо, Ге) - інших легуючих добавок і неминучих домішок, і - іншої частини, що доводиться на алюміній, вказаний сплав після охолоджування піддають гомогенізації, попередньому нагріву перед екструзією і старінню, яке проводять після екструзії як двостадійну операцію старіння до кінцевої температури витримки від о 30 л1вобс до 220"С, який відрізняється тим, що старіння включає першу стадію, на якій продукт екструзії «І нагрівають з швидкістю нагрівання, що перевищує 100"С/годину, до температури від 1007С до 170"С, і другу стадію, на якій продукт екструзії нагрівають з швидкістю нагрівання від 5 до 50"С/годину до кінцевої о температури витримки, і весь цикл старіння здійснюють за час від З до 24 годин. ч

2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що сплав містить від 0,60 до 1,10 мас. 95 легуючої суміші з магнію 35 |і кремнію і має межу міцності при розтягненні в класі 19-22 (185 - 250 МПа). -

З. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що сплав містить від 0,80 до 1,40 мас. 95 легуючої суміші з магнію і кремнію і має межу міцності при розтягненні в класі Е25-Е27 (245-290 МПа).

4. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що сплав містить від 1,10 до 1,80 мас.9о легуючої суміші з магнію « і кремнію і має межу міцності при розтягненні в класі Е29-Е31 (285 - 330 МПа). З 50

5. Спосіб за п. 2, який відрізняється тим, що сплав містить від 0,60 до 0,80 мас.9о легуючої суміші з магнію с і кремнію і має межу міцності при розтягненні в класі Е19 (185-220 МПа). "з

6. Спосіб за п. 2, який відрізняється тим, що сплав містить від 0,70 до 0,90 мас.9о легуючої суміші з магнію і кремнію і має межу міцності при розтягненні в класі Е22 (215-250 МПа).

7. Спосіб за п. 3, який відрізняється тим, що сплав містить від 0,85 до 1,15 мас.9о легуючої суміші з магнію 45 |і кремнію і має межу міцності при розтягненні в класі Е25 (245-270 МПа).

7 8. Спосіб за п. 3, який відрізняється тим, що сплав містить від 0,95 до 1,25 мас.9о легуючої суміші з магнію - і кремнію і має межу міцності при розтягненні в класі Е27 (265-290 МПа).

9. Спосіб за п. 4, який відрізняється тим, що сплав містить від 1,10 до 1,40 мас.9о легуючої суміші з магнію ї-о і кремнію і має межу міцності при розтягненні в класі Е29 (285-310 МПа). ьч 20

10. Спосіб за п. 4, який відрізняється тим, що сплав містить від 1,20 до 1,55 мас.9о легуючої суміші з магнію і кремнію і має межу міцності при розтягненні в класі ЕЗ31 (305-330 МПа). с

11. Спосіб за будь-яким з пп. 1-10, який відрізняється тим, що молярне відношення Ма/5і становить щонайменше 0,70.

12. Спосіб за будь-яким з пп. 1-11, який відрізняється тим, що молярне відношення Ма/5і становить щонайбільше 1,25. ГФ)

13. Спосіб за будь-яким з пп. 1-12, який відрізняється тим, що кінцева температура старіння становить щонайменше 16570. ко Я я. й й

14. Спосіб за будь-яким з пп. 1-13, який відрізняється тим, що кінцева температура старіння становить не більше 20576. 60

15. Спосіб за будь-яким з пп. 1-14, який відрізняється тим, що на другій стадії нагрівання швидкість нагрівання становить щонайменше 7"С/годину.

16. Спосіб за будь-яким з пп. 1-15, який відрізняється тим, що на другій стадії нагрівання швидкість нагрівання становить щонайбільше ЗО"С/годину.

17. Спосіб за будь-яким з пп. 1-16, який відрізняється тим, що в кінці першої стадії нагрівання температура бо складає від 130 до 16070.

18. Спосіб за будь-яким з пп. 1-17, який відрізняється тим, що загальний час старіння складає щонайменше 5 годин.

19. Спосіб за будь-яким з пп. 1-18, який відрізняється тим, що загальний час старіння складає щонайбільше 12 годин.

20. Спосіб за будь-яким з пп. 1-19, який відрізняється тим, що під час попереднього нагрівання перед екструзією сплав нагрівають до температури від 510 до 550"С, після чого сплав охолоджують до нормальних температур екструзії. 70 Офіційний бюлетень "Промислоава власність". Книга 1 "Винаходи, корисні моделі, топографії інтегральних мікросхем", 2005, М 1, 15.01.2005. Державний департамент інтелектуальної власності Міністерства освіти і науки України. с щі 6) (22) « (22) «-

м. -

с . и? -І - се) щ» іЧе) Ф) іме) бо б5