JPH01168834A - 高強度ダイカスト用亜鉛基合金 - Google Patents
高強度ダイカスト用亜鉛基合金Info
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- JPH01168834A JPH01168834A JP32938787A JP32938787A JPH01168834A JP H01168834 A JPH01168834 A JP H01168834A JP 32938787 A JP32938787 A JP 32938787A JP 32938787 A JP32938787 A JP 32938787A JP H01168834 A JPH01168834 A JP H01168834A
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Landscapes
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野〕
本発明は、高強度ダイカスト用亜鉛基合金に関し、より
詳しくは、高い機械的強度と良好な溶湯流動性を有し、
ダイカスト合金として従来合金より一層の薄肉化による
軽量化が可能になるほか、鋳造温度が下がることによる
金型寿命、の延長が期待できる新合金に係わる。
詳しくは、高い機械的強度と良好な溶湯流動性を有し、
ダイカスト合金として従来合金より一層の薄肉化による
軽量化が可能になるほか、鋳造温度が下がることによる
金型寿命、の延長が期待できる新合金に係わる。
現在、ダイカスト用亜鉛合金は２種類がＪＩＳ化されて
いる。このうち、我国では亜鉛合金ダイカスト２種（Ｚ
ＤＣ２）が、圧倒的に多く使用されており、全使用量の
９５％以上を占めていると思われる。このＺＤＣ２は、
重量百分率でＡ Ｑ ３．９〜４．３％、 Ｍｇ ０．
０３〜０．０６％残部実質的にＺｎからなる合金で、す
でに約３５年にわたる使用実績があり１機械部品、装飾
品１日用品に広く使用されている。このＺＤＣ２の特徴
としては、融点が低く、鉄を侵食しないため、ホットチ
ャンバーダイカストが可能である、型寿命が永い、適当
な機械的強度がある１機械加工がしやすい、メツキが容
易である等の利点が挙げられる。
いる。このうち、我国では亜鉛合金ダイカスト２種（Ｚ
ＤＣ２）が、圧倒的に多く使用されており、全使用量の
９５％以上を占めていると思われる。このＺＤＣ２は、
重量百分率でＡ Ｑ ３．９〜４．３％、 Ｍｇ ０．
０３〜０．０６％残部実質的にＺｎからなる合金で、す
でに約３５年にわたる使用実績があり１機械部品、装飾
品１日用品に広く使用されている。このＺＤＣ２の特徴
としては、融点が低く、鉄を侵食しないため、ホットチ
ャンバーダイカストが可能である、型寿命が永い、適当
な機械的強度がある１機械加工がしやすい、メツキが容
易である等の利点が挙げられる。
しかしながら、近年、材質改善の進歩が著しいプラスチ
ック材料およびＡｌダイカスト品に押されて、Ｚｎダイ
カスト品の利用分野が狭くなりつつある。このためＺｎ
ダイカスト品のマーケットを拡大できる高強度でしかも
薄肉化が可能な新ダイカスト用Ｚｎ合金の出現が待望さ
れており、いくつかの改良Ｚｎ合金が発表されている。
ック材料およびＡｌダイカスト品に押されて、Ｚｎダイ
カスト品の利用分野が狭くなりつつある。このためＺｎ
ダイカスト品のマーケットを拡大できる高強度でしかも
薄肉化が可能な新ダイカスト用Ｚｎ合金の出現が待望さ
れており、いくつかの改良Ｚｎ合金が発表されている。
しかし、これらはいずれも高強度を優先させるために、
Ｚｎ合金の長所である低い鋳造温度と流動性がある程度
犠牲にされるという問題点を有している。
Ｚｎ合金の長所である低い鋳造温度と流動性がある程度
犠牲にされるという問題点を有している。
本発明の目的とするところは、ＺＤＣ２以下の低い鋳造
温度と優れた流動性を有しつつ、強度の大幅な向上を可
能にしたダイカスト用亜鉛合金を提供することにある。
温度と優れた流動性を有しつつ、強度の大幅な向上を可
能にしたダイカスト用亜鉛合金を提供することにある。
なお、以下に示す百分率は重量による。
〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明者ら
は上記問題点を解決するために種々検討を重ねた結果、
Ｚｎ−６，８％Ａ ｆｉ−４，０％Ｃｕの近傍の合金が
凝固開始温度が約３９０℃とＺＤＣ２とほぼ同じながら
、流動性ではＺＤＣ２を大幅に上回っていることを知見
した。この良好な流動性はダイカスト時の湯温を下げ、
型の寿命を延ばすことを可能にするほか、ダイカスト品
を一層薄肉化できることを意味する。また。
は上記問題点を解決するために種々検討を重ねた結果、
Ｚｎ−６，８％Ａ ｆｉ−４，０％Ｃｕの近傍の合金が
凝固開始温度が約３９０℃とＺＤＣ２とほぼ同じながら
、流動性ではＺＤＣ２を大幅に上回っていることを知見
した。この良好な流動性はダイカスト時の湯温を下げ、
型の寿命を延ばすことを可能にするほか、ダイカスト品
を一層薄肉化できることを意味する。また。
同系合金のダイカスト品の機械的強度はＺＤＣ２に比較
し大きく上昇し、室温における抗張力が４０Ｋｇｆ／ａ
ｍ”以上とＺｎ合金としては最高レベルに達することを
知見した。しかも、ＺＤＣ２に比較してＡｎおよびＣｕ
を増量したことにより懸念される衝撃値の低下が実用上
問題にならない程度で留まったこと、さらに同系合金に
Ｔｉ、Ｃｏおよび／またはＮｉのいずれか１種または２
種以上を添加することにより衝撃値が上昇することを見
出した。
し大きく上昇し、室温における抗張力が４０Ｋｇｆ／ａ
ｍ”以上とＺｎ合金としては最高レベルに達することを
知見した。しかも、ＺＤＣ２に比較してＡｎおよびＣｕ
を増量したことにより懸念される衝撃値の低下が実用上
問題にならない程度で留まったこと、さらに同系合金に
Ｔｉ、Ｃｏおよび／またはＮｉのいずれか１種または２
種以上を添加することにより衝撃値が上昇することを見
出した。
本発明はかかる知見に基ずくものであって。
その構成組成成分はＡｌを５．０〜９．０％、Ｃｕを２
．０〜６．５％ｙＭｇを０．０１〜０．２０％、必要に
応じＣｏおよびＮｉの１種または２種を０．３０％以下
および／またはＴｉを０．４０％以下を含有し、残部が
不可避不純物を別にしてＺｎからなるものである。
．０〜６．５％ｙＭｇを０．０１〜０．２０％、必要に
応じＣｏおよびＮｉの１種または２種を０．３０％以下
および／またはＴｉを０．４０％以下を含有し、残部が
不可避不純物を別にしてＺｎからなるものである。
次に１本発明における組成成分範囲の限定理由について
説明する。
説明する。
Ａｌ酸成分、合金の強度向上して有効である。
またＡｎは溶湯の流動性を左右する因子であり、Ｚｎ−
Ａｎ−Ｃｕ三元系については、初晶がβ相（Ａｌ固溶体
）の領域では、流動性が低下する傾向があるが、初晶が
α相（Ｚｎ固溶体）およびε相（Ｚｎ−Ｃｕ固溶体）の
領域では流動性を改善する。流動性が最も良くなる成分
は、Ａｌ６．８％、Ｃｕ４．０％であり、ＺＤＣ２より
良好なる範囲は、Ａｌ５．０〜９．０％である。すなわ
ち、Ａｌが５．０％未満では、本発明合金の高強度と溶
湯の高い流動性との双方の特性を具備する利点が現われ
ず、Ａｌが９．０％を越えると溶湯の流動性がＺＤＣ２
よりも低下する。
Ａｎ−Ｃｕ三元系については、初晶がβ相（Ａｌ固溶体
）の領域では、流動性が低下する傾向があるが、初晶が
α相（Ｚｎ固溶体）およびε相（Ｚｎ−Ｃｕ固溶体）の
領域では流動性を改善する。流動性が最も良くなる成分
は、Ａｌ６．８％、Ｃｕ４．０％であり、ＺＤＣ２より
良好なる範囲は、Ａｌ５．０〜９．０％である。すなわ
ち、Ａｌが５．０％未満では、本発明合金の高強度と溶
湯の高い流動性との双方の特性を具備する利点が現われ
ず、Ａｌが９．０％を越えると溶湯の流動性がＺＤＣ２
よりも低下する。
Ｃｕ成分は、合金中に一様に分布すると共に、ε相（Ｚ
ｎ−Ｃｕ固溶体）と三元包共晶相（Ｚｎ−Ａｎ−Ｃｕ）
を作り、合金の強度を顕著に上昇させる作用をするほか
、溶湯の流動性に対しても大きな影響を持つ０例えば包
共晶組成（Ａｆ１６．８％、 Ｃｕ４．０％）以上にＣ
ｕ量が多くなると、と相が初晶となり、凝固開始温度が
高くなって、流動性が低下する。すなわち、Ｃｕは、Ｚ
ＤＣ２との対比上１表面的にはＡｌと似た効果を持ち、
包共晶組成以下のＣｕ量では、β相（Ａｌ固溶体）が初
晶となるため、流動性が低下し、また包共晶組成よりも
多量に添加されても、流動性が低下する。このように、
Ｃｕ含有量は溶湯の流動性の比較において決定され、２
．０％未満で流動性が低下し、６．５％を越えると再び
溶湯の流動性が低下しＺＤＣ２以下となる。よってＣｕ
の実用範囲は２．０〜６．５％とする。
ｎ−Ｃｕ固溶体）と三元包共晶相（Ｚｎ−Ａｎ−Ｃｕ）
を作り、合金の強度を顕著に上昇させる作用をするほか
、溶湯の流動性に対しても大きな影響を持つ０例えば包
共晶組成（Ａｆ１６．８％、 Ｃｕ４．０％）以上にＣ
ｕ量が多くなると、と相が初晶となり、凝固開始温度が
高くなって、流動性が低下する。すなわち、Ｃｕは、Ｚ
ＤＣ２との対比上１表面的にはＡｌと似た効果を持ち、
包共晶組成以下のＣｕ量では、β相（Ａｌ固溶体）が初
晶となるため、流動性が低下し、また包共晶組成よりも
多量に添加されても、流動性が低下する。このように、
Ｃｕ含有量は溶湯の流動性の比較において決定され、２
．０％未満で流動性が低下し、６．５％を越えると再び
溶湯の流動性が低下しＺＤＣ２以下となる。よってＣｕ
の実用範囲は２．０〜６．５％とする。
Ｍｇ成分は、Ａｌを含むＺｎ合金に生じやすい粒間腐食
を防止する作用を有すると共に、同合金系で生じる時効
反応を遅くする効果を有する。
を防止する作用を有すると共に、同合金系で生じる時効
反応を遅くする効果を有する。
粒界腐食を防止する作用の下限はＭｇ０．０１％である
。一方、後の試験例でも示すように、Ｍｇの添加量の増
加と共に、抗張力は、わずかに上昇するが０．２％を越
えると辞開しやすくなり衝撃値の低下を生じる。よって
Ｍｇの実用範囲は、０．０１〜０．２％とする。
。一方、後の試験例でも示すように、Ｍｇの添加量の増
加と共に、抗張力は、わずかに上昇するが０．２％を越
えると辞開しやすくなり衝撃値の低下を生じる。よって
Ｍｇの実用範囲は、０．０１〜０．２％とする。
ＣｏとＮｉ成分は、共に溶湯中でＡｌと共存し、化合物
を形成する。ｃｏはＡ Ｑ ＠ Ｃｏｚになり、Ｎｉは
Ａｌ３Ｎｉになるｍ ＣｏとＮｉは、合金中の挙動が良
く似ており１合金に与える作用も良く似ており、等価の
作用を有する。ＣｏとＮｉは抗張力および伸びを向上さ
せると共に、０．１％までの添加で溶湯の流動性を改善
する効果を有する。
を形成する。ｃｏはＡ Ｑ ＠ Ｃｏｚになり、Ｎｉは
Ａｌ３Ｎｉになるｍ ＣｏとＮｉは、合金中の挙動が良
く似ており１合金に与える作用も良く似ており、等価の
作用を有する。ＣｏとＮｉは抗張力および伸びを向上さ
せると共に、０．１％までの添加で溶湯の流動性を改善
する効果を有する。
しかしながら、後の試験例で示すように、Ｃ。
とＮｉの過剰添加は、衝撃値を低下させることになる０
以上の諸条件およびＣｏが高価であることを考え併せる
と、ＣｏおよびＮｉの１種または２種を添加する場合の
添加量は、実用上０．３％以下であり、好ましくは０．
０３〜０．２０％とする。
以上の諸条件およびＣｏが高価であることを考え併せる
と、ＣｏおよびＮｉの１種または２種を添加する場合の
添加量は、実用上０．３％以下であり、好ましくは０．
０３〜０．２０％とする。
Ｔｉ成分は、溶湯中でＡｌ３Ｔｉなる化合物を作り、こ
のＡｌ、Ｔｉは、結晶微細化作用を持つ。
のＡｌ、Ｔｉは、結晶微細化作用を持つ。
本発明の合金系は、ＡｌとＣｕとの組合せにより、初品
がα相（Ｚｎ固溶体）、β相（Ａｌ溶体）およびε相（
Ｚｎ−Ｃｕ固溶体）と３通りあるが、Ａｌ３Ｔｉはいず
れの場合においても結晶微細化作用があり、抗張力と衝
撃値を向上させるが、反面多量に添加すると衝撃値と流
動性が低下する。Ｔｉの作用は、ＣｏとＮｉと作用と原
理的に異なるため、互いにマイナスの効果を生じること
がなく、両方添加することにより、Ｔｉ添加の欠点のひ
とつである流動性の低下をＧ。
がα相（Ｚｎ固溶体）、β相（Ａｌ溶体）およびε相（
Ｚｎ−Ｃｕ固溶体）と３通りあるが、Ａｌ３Ｔｉはいず
れの場合においても結晶微細化作用があり、抗張力と衝
撃値を向上させるが、反面多量に添加すると衝撃値と流
動性が低下する。Ｔｉの作用は、ＣｏとＮｉと作用と原
理的に異なるため、互いにマイナスの効果を生じること
がなく、両方添加することにより、Ｔｉ添加の欠点のひ
とつである流動性の低下をＧ。
とＮｉの添加で補うことができる。Ｔｉの添加は実用上
０．４０％以下であり、好ましくは、０．０３〜０．１
０％とする。
０．４０％以下であり、好ましくは、０．０３〜０．１
０％とする。
本発明合金の衝撃値は２．２〜５．８Ｋｇｆ−ｍ／ｃｉ
とＺＤＣ２の衝撃値１１．０〜１４．ＯＫｇｆ−ｍ／ｆ
ｆｌより低いが、日本鉛亜鉛需要研究会発行の「鉛と亜
鉛」誌第１２６号（１９８５年７月号）によれば、ダイ
カストしたＺＡ−２７合金の衝撃値は１．３Ｋｇｆ−ｍ
／ａＪ（５ジユール）と低い、ＺＡ−２７合金のダイカ
スト品は、北米においてすでに数千トンの実績があるの
で、ＺＡ−２７合金のデータを基に安全を見込み、衝撃
値２．ＯＫｇｆ−ｍ／ａ＃以上を実用できる範囲とした
。
とＺＤＣ２の衝撃値１１．０〜１４．ＯＫｇｆ−ｍ／ｆ
ｆｌより低いが、日本鉛亜鉛需要研究会発行の「鉛と亜
鉛」誌第１２６号（１９８５年７月号）によれば、ダイ
カストしたＺＡ−２７合金の衝撃値は１．３Ｋｇｆ−ｍ
／ａＪ（５ジユール）と低い、ＺＡ−２７合金のダイカ
スト品は、北米においてすでに数千トンの実績があるの
で、ＺＡ−２７合金のデータを基に安全を見込み、衝撃
値２．ＯＫｇｆ−ｍ／ａ＃以上を実用できる範囲とした
。
このような理由から、本発明にかかる合金は。
従来のＺＤＣ２のダイカスト温度よりも低い３９０℃以
上でダイカストでき、室温における抗張力はＺＤＣ２よ
りも５０％以上も高い、最高値で４７．８Ｋｇｆ−ｍ／
間２あり、衝撃値も問題なく、 ２ＤＣ２よりも数段実
用性に優れた合金であるといえる。
上でダイカストでき、室温における抗張力はＺＤＣ２よ
りも５０％以上も高い、最高値で４７．８Ｋｇｆ−ｍ／
間２あり、衝撃値も問題なく、 ２ＤＣ２よりも数段実
用性に優れた合金であるといえる。
以下に実施例を示す。
実施例
黒鉛ルツボにて、ベースとしての電気亜鉛（Ｚｎ）に所
要量のＡ Ｑ 、 Ｃｕ、 Ｍｇを添加し、必要ならば
ＣｏとＮｉおよびＴｉを母合金のかたちで添加し、第１
表に示す組成の合金を作製した。試作した合金は、溶湯
の状態で流動性を測定し１機械的性質を調べる試験片は
、直接ホットチャンバーダイカストで作製した。できた
試験片は、長さ２３０ｍｍ、平行部直径６■鳳の引張試
験用と６．３５ｍｍ角の衝撃試験用である。ダイカスト
の条件は、溶湯温度４２０℃、型温度１５０℃、型締力
２５０ｔｏｎ、ダイカスト機アキュムレーター圧力８５
Ｋｇｆ／ａｄとした。
要量のＡ Ｑ 、 Ｃｕ、 Ｍｇを添加し、必要ならば
ＣｏとＮｉおよびＴｉを母合金のかたちで添加し、第１
表に示す組成の合金を作製した。試作した合金は、溶湯
の状態で流動性を測定し１機械的性質を調べる試験片は
、直接ホットチャンバーダイカストで作製した。できた
試験片は、長さ２３０ｍｍ、平行部直径６■鳳の引張試
験用と６．３５ｍｍ角の衝撃試験用である。ダイカスト
の条件は、溶湯温度４２０℃、型温度１５０℃、型締力
２５０ｔｏｎ、ダイカスト機アキュムレーター圧力８５
Ｋｇｆ／ａｄとした。
これらの試験片を用い、以下の試験を行った。
☆引張試験：
インストロン引張試験機による
条件：ｉＲ点点間５０ｍｍ面６Ｉｌ１ｍφ、引張速度１
０Ｇ／ｍｉｎ、室温 ☆衝撃値 シャルピー衝撃試験機による 条件：試験片断面６．３５＋＋＋ｍ角ノツチなし、室温
☆流動性試験 所定の成分の溶湯を十分攪拌し、４２０℃に保つ、この
溶湯の中に、外径６■φ、内径４ｍｍφのガラス管の一
端を挿入し、かつ他端から２４０ｍ＋＊Ｈｇの負圧を加
える。この時、ガラス管内に流入して固化した金属の重
量を測定し。
０Ｇ／ｍｉｎ、室温 ☆衝撃値 シャルピー衝撃試験機による 条件：試験片断面６．３５＋＋＋ｍ角ノツチなし、室温
☆流動性試験 所定の成分の溶湯を十分攪拌し、４２０℃に保つ、この
溶湯の中に、外径６■φ、内径４ｍｍφのガラス管の一
端を挿入し、かつ他端から２４０ｍ＋＊Ｈｇの負圧を加
える。この時、ガラス管内に流入して固化した金属の重
量を測定し。
流入量とする。流入量が多く１重量のある方が流動性が
良いと判定する。
良いと判定する。
得られた結果を第１表に示す。
（以下余白）
第１表に示した試験結果から以下のようなことがわかる
。すなわち、試料Ｎｏ、２〜６から明らかように八Ωの
添加量が増すにつれて、強度（抗張力）が増大する。し
かし、溶湯の流動性はＡｌ６．８％を最高としてＡｌが
減少しても、増加しても上昇する。
。すなわち、試料Ｎｏ、２〜６から明らかように八Ωの
添加量が増すにつれて、強度（抗張力）が増大する。し
かし、溶湯の流動性はＡｌ６．８％を最高としてＡｌが
減少しても、増加しても上昇する。
また、試料Ｎ００４とＮ００７〜１０から明らかなよう
に、Ｃｕの増加−につれて、強度（抗張力）が増大する
。しかし溶湯の流動性は、Ｃｕ４．０％を最高として、
Ｃｕが減少しても、増加しても上昇する。
に、Ｃｕの増加−につれて、強度（抗張力）が増大する
。しかし溶湯の流動性は、Ｃｕ４．０％を最高として、
Ｃｕが減少しても、増加しても上昇する。
そして、本発明実施例合金では、溶湯の流動性が、いず
れも試料Ｎ００１のＺＤＣ２における１４．２ｇより良
好であることがわかる。すなわち、ＺＤＣ２より溶湯の
流動性が良好であることはダイカスト製品を一層薄肉化
、軽量化することが可能になることを意味するものであ
る。
れも試料Ｎ００１のＺＤＣ２における１４．２ｇより良
好であることがわかる。すなわち、ＺＤＣ２より溶湯の
流動性が良好であることはダイカスト製品を一層薄肉化
、軽量化することが可能になることを意味するものであ
る。
また、本発明実施例合金では、強度（抗張力）は３３．
２〜４７．８Ｋｇｆ ／ｍｍ”にあり、ＺＤＣ２試料（
Ｎｏ、 ｌ ）の２９．８Ｋｇ ｆ ／ ｍｍ”に比較
して大幅な向上が得られている。
２〜４７．８Ｋｇｆ ／ｍｍ”にあり、ＺＤＣ２試料（
Ｎｏ、 ｌ ）の２９．８Ｋｇ ｆ ／ ｍｍ”に比較
して大幅な向上が得られている。
試料Ｎｏ、４とＮｏ、１１． Ｎｏ１２から明らかなよ
うに、Ｍｇの添加量が増すにつれて、衝撃値の低下が大
きくなり、０．２０％を越えると実用に適さなくなる。
うに、Ｍｇの添加量が増すにつれて、衝撃値の低下が大
きくなり、０．２０％を越えると実用に適さなくなる。
この現象はＭｇ量が急冷されたＺｎ合金の辞開しやすさ
と密接な関係があるためと思われる。Ｍｇ量が０．２％
を越えると抗張力が低下する理由はここにある。
と密接な関係があるためと思われる。Ｍｇ量が０．２％
を越えると抗張力が低下する理由はここにある。
試料Ｎｏ、１３〜１５及びＮｏ、２３、Ｎｏ、２４から
明らかなように、本発明合金系に関しては、ＣｏとＮｉ
の作用は非常に類似性が強い＊ Ｃｏ ＋ Ｎ ｘは、
０．１％近傍までは、流動性と強度（抗張力）が増加す
るが０．１％を添加すると、衝撃値の低下が目立ち、０
．３％以上では実用に耐えなくなる。
明らかなように、本発明合金系に関しては、ＣｏとＮｉ
の作用は非常に類似性が強い＊ Ｃｏ ＋ Ｎ ｘは、
０．１％近傍までは、流動性と強度（抗張力）が増加す
るが０．１％を添加すると、衝撃値の低下が目立ち、０
．３％以上では実用に耐えなくなる。
試料Ｎｏ、１６〜１８から明らかなように、Ｔｉは０゜
４０％を越えると、ＺＤＣ２より溶湯の流動性が低下す
る。しかしながら、ダイカストのような急冷されるＺｎ
合金の場合、０．１％近傍までは、衝撃値を向上させる
効果がある。０．１％を越えると、衝撃値と流動性が低
下しはじめ、０．４％を越えると実用に耐えなくなる。
４０％を越えると、ＺＤＣ２より溶湯の流動性が低下す
る。しかしながら、ダイカストのような急冷されるＺｎ
合金の場合、０．１％近傍までは、衝撃値を向上させる
効果がある。０．１％を越えると、衝撃値と流動性が低
下しはじめ、０．４％を越えると実用に耐えなくなる。
試料Ｎｏ、１９〜２２から明らかなように、Ｃｏ＋Ｎｉ
およびＴｉそれぞれ０．１％添加した試料がＡｌ６．８
％、 Ｃｕ４．０％近傍の成分中で最高の強度（抗張力
）を示し、？＃撃値も６．６Ｋｇ ｆ −ｍ／ ｔｙＡ
と高い値を示している。このように、ＴｉとＧ。
およびＴｉそれぞれ０．１％添加した試料がＡｌ６．８
％、 Ｃｕ４．０％近傍の成分中で最高の強度（抗張力
）を示し、？＃撃値も６．６Ｋｇ ｆ −ｍ／ ｔｙＡ
と高い値を示している。このように、ＴｉとＧ。
＋Ｎｉは本発明合金系では、それぞれの長所を示すので
、互いの欠点を補うことが可能である。
、互いの欠点を補うことが可能である。
以上、試験例には１代表的な合金を挙げて説明したが、
他の配合割合にて各成分を変化させて試験しても、同様
の結果が得られた。
他の配合割合にて各成分を変化させて試験しても、同様
の結果が得られた。
本発明にかかる合金は、従来３５年以上にわたってダイ
カスト合金として使用されてきた、ＺＤＣ２よりも、溶
湯の流動性に優れ、かつ大幅な機械的性質の向上という
本来相反する特性が改善されたものである。従って、本
発明合金は。
カスト合金として使用されてきた、ＺＤＣ２よりも、溶
湯の流動性に優れ、かつ大幅な機械的性質の向上という
本来相反する特性が改善されたものである。従って、本
発明合金は。
−層の薄肉化による軽量化が可能になり、ＺＤＣ２に代
り、亜鉛ダイカスト品の新しい用途を開拓し、拡大でき
る有用合金である。
り、亜鉛ダイカスト品の新しい用途を開拓し、拡大でき
る有用合金である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ａｌ：５．０〜９．０重量％、Ｃｕ：２．０〜６．
５重量％およびＭｇ：０．０１〜０．２０重量％を含有
し、残部が不可避不純物を別にしてＺｎからなる高強度
ダイカスト用亜鉛基合金。 ２、Ａｌ：５．０〜９．０重量％、Ｃｕ：２．０〜６．
５重量％、Ｍｇ：０．０１〜０．２０重量％、Ｃｏおよ
びＮｉの１種または２種：０．３０重量％以下を含有し
、残部が不可避不純物を別にしてＺｎからなる高強度ダ
イカスト用亜鉛基合金。 ３、Ａｌ：５．０〜９．０重量％、Ｃｕ：２．０〜６．
５重量％、Ｍｇ：０．０１〜０．２０重量％およびＴｉ
：０．４０％以下を含有し、残部が不可避不純物を別に
してＺｎからなる高強度ダイカスト用亜鉛基合金。 ４、Ａｌ：５．０〜９．０重量％、Ｃｕ：２．０〜６．
５重量％、Ｍｇ：０．０１〜０．２０重量％、Ｃｏおよ
びＮｉの１種または２種：０．３０重量％以下およびＴ
ｉ：０．４０重量％以下を含有し、残部が不可避不純物
を別にしてＺｎからなる高強度ダイカスト用亜鉛基合金
。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62329387A JPH0814011B2 (ja) | 1987-12-24 | 1987-12-24 | 高強度ダイカスト用亜鉛基合金 |
| US07/209,977 US4882126A (en) | 1987-07-01 | 1988-06-22 | High-strength zinc base alloy |
| AU18554/88A AU594244B2 (en) | 1987-07-01 | 1988-06-30 | High-strength zinc base alloy |
| EP88306028A EP0297906B1 (en) | 1987-07-01 | 1988-07-01 | High-strength zinc base alloy |
| DE8888306028T DE3874979T2 (de) | 1987-07-01 | 1988-07-01 | Hochfeste legierung auf zink-basis. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62329387A JPH0814011B2 (ja) | 1987-12-24 | 1987-12-24 | 高強度ダイカスト用亜鉛基合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01168834A true JPH01168834A (ja) | 1989-07-04 |
| JPH0814011B2 JPH0814011B2 (ja) | 1996-02-14 |
Family
ID=18220870
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62329387A Expired - Lifetime JPH0814011B2 (ja) | 1987-07-01 | 1987-12-24 | 高強度ダイカスト用亜鉛基合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0814011B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0328340A (ja) * | 1989-06-23 | 1991-02-06 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | 鋳造してなる亜鉛基合金金型 |
| JPH0559470A (ja) * | 1991-04-17 | 1993-03-09 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | ダイカスト用亜鉛合金及び亜鉛合金ダイカスト製品 |
| ITUB20155234A1 (it) * | 2015-10-29 | 2017-04-29 | 2 M Decori S P A | Lega metallica e suo utilizzo |
| CN112553502A (zh) * | 2019-09-10 | 2021-03-26 | 日本电产株式会社 | 锌合金及其制造方法 |
| CN115652143A (zh) * | 2022-10-19 | 2023-01-31 | 广东省科学院新材料研究所 | 锌铝合金及其制备方法、应用 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104911400A (zh) * | 2014-03-15 | 2015-09-16 | 紫旭盛业（昆山）金属科技有限公司 | 一种冷加工模具锌 |
| CN104911403A (zh) * | 2014-03-15 | 2015-09-16 | 紫旭盛业（昆山）金属科技有限公司 | 一种冷加工模具锌 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50114339A (ja) * | 1974-02-20 | 1975-09-08 | ||
| JPS50159817A (ja) * | 1974-06-18 | 1975-12-24 | ||
| JPS6452039A (en) * | 1987-05-13 | 1989-02-28 | Mitsui Mining & Smelting Co | Zinc-base alloy for casting |
-
1987
- 1987-12-24 JP JP62329387A patent/JPH0814011B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50114339A (ja) * | 1974-02-20 | 1975-09-08 | ||
| JPS50159817A (ja) * | 1974-06-18 | 1975-12-24 | ||
| JPS6452039A (en) * | 1987-05-13 | 1989-02-28 | Mitsui Mining & Smelting Co | Zinc-base alloy for casting |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0328340A (ja) * | 1989-06-23 | 1991-02-06 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | 鋳造してなる亜鉛基合金金型 |
| JPH0559470A (ja) * | 1991-04-17 | 1993-03-09 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | ダイカスト用亜鉛合金及び亜鉛合金ダイカスト製品 |
| ITUB20155234A1 (it) * | 2015-10-29 | 2017-04-29 | 2 M Decori S P A | Lega metallica e suo utilizzo |
| CN112553502A (zh) * | 2019-09-10 | 2021-03-26 | 日本电产株式会社 | 锌合金及其制造方法 |
| CN115652143A (zh) * | 2022-10-19 | 2023-01-31 | 广东省科学院新材料研究所 | 锌铝合金及其制备方法、应用 |
| CN115652143B (zh) * | 2022-10-19 | 2023-12-05 | 广东省科学院新材料研究所 | 锌铝合金及其制备方法、应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0814011B2 (ja) | 1996-02-14 |
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