TWI676507B - 熱軋鋼板之冷卻裝置及冷卻方法 - Google Patents

熱軋鋼板之冷卻裝置及冷卻方法 Download PDF

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Abstract

一種冷卻裝置，具有複數個噴嘴，該等噴嘴是在熱精軋機中，朝向在軋延台剛被軋延過後的熱軋鋼板的上下表面的一者或兩者噴射冷卻水，噴嘴設置於上下的導件中，或是鄰接設置於該導件的下游側，噴嘴噴射距離會依據軋延方向的噴嘴的位置而變化，噴嘴噴射距離最大的位置之噴嘴的噴射角度比噴嘴噴射距離最小的位置之噴嘴的噴射角度小，隨著噴嘴噴射距離變大，噴嘴的噴射角度保持相同或變小。

Description

熱軋鋼板之冷卻裝置及冷卻方法
發明領域 本發明是有關於一種利用由複數個台座(stand)構成的熱精軋機進行精軋的熱軋鋼板之冷卻裝置及冷卻方法，尤其是有關於一種在製造高功能鋼材時用來控制材質的冷卻技術。
發明背景 在熱軋鋼板的製造中，是將利用連續鑄造機等製造的鑄片(扁坯)用加熱爐加熱，並用粗軋機作成粗軋鋼材(粗坯)，接著用精軋機進行精軋，作成規定之板厚的鋼板，接著再用規定的冷卻型樣來冷卻鋼板而作成熱軋鋼板。在精軋機中，有複數個軋延台排列成直列，粗軋鋼材是藉由依序通過這些複數個軋延台而被精軋。
在熱軋鋼板的製造中，已知的有在剛結束精軋後立即將鋼板急速冷卻，藉此將鋼板晶粒的粒徑細粒化，即可製造機械性質優異的熱軋鋼板。亦即，例如在Ar3 變態點(transformation point)以上結束精軋，在剛軋延後0.1~0.2秒以內開始冷卻，並急速冷卻至未達Ar3 變態點的溫度，藉此抑制精軋後的熱軋鋼板的結晶生長而達成結晶微細化，可以提升最終產品的深拉性(deep drawability)等材質特性。剛精軋後之急速冷卻可以藉由水冷卻而進行，即，將水噴射至剛結束精軋後的鋼板。
以往所進行之精軋機中的軋延台之間的冷卻，是為了改善起因於加熱爐、及起因於軋輥的寬度方向不均勻膨脹等所造成之鋼板內的溫度分佈，或為了防止精軋中的加工發熱增加所造成之溫度上升而進行的冷卻，且是在通過軋延台之間時的鋼板溫度下冷卻20℃左右的冷卻。並且，這種程度的冷卻對於要抑制晶粒徑的生長來說，冷卻能力是不足的。又，為了要在剛軋延後立即開始冷卻，就必須在盡可能接近軋延台的位置設置冷卻裝置。
在專利文獻1中揭示著，在精軋台之間設置鋼板冷卻裝置，該鋼板冷卻裝置配備有噴射冷卻水的全錐噴射噴嘴等，在先行的精軋台之間的鋼板冷卻裝置中進行剛軋延後的急速冷卻，並在後續的精軋台之間的鋼板冷卻裝置中進行包含Ar3 變態點之溫度區域的急速冷卻，將通過夾在2個鋼板冷卻裝置之間的精軋台的溫度區域設為從Ar3 變態點+20℃到Ar3 變態點的溫度區域。
在專利文獻2中揭示著，在精軋台之間設置冷卻裝置，且開放該冷卻裝置的下游側之精軋台的軋輥，藉此在進行過剛軋延後的急速冷卻之後，不會進行輕軋縮(soft reduction)。
在專利文獻3中揭示著，配置在精軋台的出口側之鋼板冷卻裝置。此冷卻裝置配備有內部成為冷卻水貯槽的冷卻箱，且該冷卻箱內配置有噴射冷卻水的噴射噴嘴。
在專利文獻4中揭示著，在精軋機的出口側中配置由複數個冷卻箱構成的冷卻裝置，將行走在熱轉動台上的鋼帶連續冷卻時，遍布鋼帶全長，將各冷卻箱使用時的水量密度設為2500L/分‧m2 以上的定值，且在鋼帶最大冷卻時，使用冷卻裝置具有的全冷卻箱數量的80%以上來將鋼帶冷卻。
在專利文獻5中記載著，在熱軋中，進行精軋機的台座之間的冷卻，冷卻後的軋延是以被微細化的晶粒徑不會再次粗大化之程度的軋縮率進行，最下游的台座成為不進行實質上的軋延之除水座。
在專利文獻6中揭示著一種冷卻裝置，作為將熱軋中的鋼板之下表面冷卻的冷卻裝置，在下工輥出口側的下部擋板出口側與活套輥入口側之間設置管集箱，且在該管集箱的上表面安裝有兼用作擋板的噴嘴板，該噴嘴板配設有多數個冷卻水噴出用鑽孔。
在專利文獻7中揭示著，在精軋機的下工序側(出口側)中，配置有具備對鋼板上表面噴射冷卻水的複數個噴嘴及對鋼板下表面噴射冷卻水的複數個噴嘴之冷卻裝置，且在將從上表面側的噴嘴噴射的冷卻水在鋼板上表面的最大碰撞壓設為PC1 (kPa)，最小碰撞壓設為PC2 (kPa)，平均碰撞壓設為PS (kPa)時，滿足(PC1 -PC2 )/PS ≧1.4。
在專利文獻8中揭示著一種冷卻裝置，是在離精軋機的出口側最近的位置中，具備：上表面冷卻箱，對鋼帶上表面噴射冷卻水以進行冷卻；及下表面冷卻箱，對鋼帶下表面噴射冷卻水以進行冷卻，且從這些上表面冷卻箱及下表面冷卻箱上下對稱地對鋼帶噴射冷卻水。
在專利文獻9中揭示著一種冷卻裝置，是在輥台的出口側中，具備：上部噴射桿(複數個噴射噴嘴)，鄰接設置於條帶(strip)上方側的導件，對條帶的上表面噴射冷卻水；及下部的噴射桿(複數個噴射噴嘴)，鄰接設置於條帶下方側的導件，對條帶的下表面噴射冷卻水。 先前技術文獻 專利文獻
專利文獻1：日本專利特開2009-241115號公報 專利文獻2：日本專利特開2009-241113號公報 專利文獻3：日本專利特開2009-241114號公報 專利文獻4：日本專利特開2005-279736號公報 專利文獻5：日本專利特開2003-305502號公報 專利文獻6：日本專利特開平4-200816號公報 專利文獻7：日本專利特開2014-50878號公報 專利文獻8：日本專利特開2001-246412號公報 專利文獻9：日本專利特表2010-516473號公報
發明概要 發明欲解決之課題 為了要抑制晶粒徑的粗大化，希望盡量在剛軋延後且從盡量接近鋼板的位置進行強力冷卻，但是另一方面，冷卻裝置必須配置成不會碰撞到軋延後的鋼板。又，在軋延台的出口側，通常會設置導件，在更換軋輥時，需要使導件退避到遠離軋輥的位置。此時，在接近導件且作為分別的個體而配置有冷卻裝置的情況下，會有使冷卻裝置退避的作業很麻煩的問題，或是不得不將冷卻裝置配置在遠離軋延機或鋼板之場所的問題。又，在導件的與鋼板相反之側需要設置軋輥的冷卻裝置，冷卻裝置的構造會成為課題。又，將冷卻裝置設置在精軋機的最後段時，需要有精軋機後的板厚測定裝置或板溫度測定裝置，為了要進行板厚或板溫度的適當管理而將冷卻機長加長一事並不理想。
然而，專利文獻1至5之任一文獻都沒有記載有關冷卻裝置之具體的安裝構造。又，專利文獻6有提到只在鋼板的下部之冷卻裝置，另外冷卻裝置與下部擋板為分別的個體。此外，在專利文獻7所揭示的冷卻裝置中，雖然是沿著導件配置有噴嘴，但噴嘴與導件還是分別的個體。又，在此種配置中，由於無法設置軋輥的冷卻裝置，因此會有軋輥因為從鋼板受到的熱而變形，使得鋼板的形狀惡化的疑慮。
關於此點，在專利文獻8所揭示的冷卻裝置中，上下表面的冷卻箱是在離精軋機的出口側最近的位置中，與導件呈連續地設置。然而，此導件長度為軋輥(工輥)直徑的數倍以上，直到開始冷卻為止的時間會變長，使得細粒化效果減低。又，沒有設置一般從精軋後到冷卻結束為止該要設置的板厚測定裝置、板溫度測定裝置等的場所，板厚的高精度化、材質的管理是很困難的。又，在專利文獻9所揭示的冷卻裝置中，有著在更換輥時要使導件移動之情況的干渉，要使冷卻裝置充分接近軋延機是很困難的。除此之外，噴射噴嘴與條帶之間的距離會在軋延方向上變化，因此從噴射噴嘴噴射的冷卻水在條帶中的碰撞面會在軋延方向上不均勻，而還是會產生冷卻的不均勻。再者，即使在其他專利文獻1至7之冷卻裝置中，也沒有考量到精軋後的鋼板傾斜的情況，而還是可能會產生冷卻不均勻的課題。
本發明是有鑑於此點而作成的發明，其目的是提供一種熱軋鋼板之冷卻裝置及冷卻方法，將剛熱精軋後(包含藉由各軋延台剛進行軋延後)的鋼板從盡量接近的位置進行冷卻，抑制剛精軋後的熱軋鋼板的結晶生長來達成結晶微細化，並同時將熱軋鋼板均勻地冷卻，且，可以將更換軋輥時的作業簡略化。 用以解決課題之手段
為了解決上述課題，本發明是一種冷卻裝置，具有複數個噴嘴，該等噴嘴是在由複數個軋延台構成的熱精軋機中，朝向在前述軋延台剛被軋延過後的熱軋鋼板的上下表面的一者或兩者噴射冷卻水，前述噴嘴設置於在前述軋延台的出口側中設在上下的導件當中一者或兩者的導件中，或是鄰接設置於該導件的下游側，以前述上下的導件之間所設定的前述熱軋鋼板的鋼板設計位置為基準，從前述噴嘴的噴射口到前述鋼板設計位置之間的沿著噴射中心軸的噴嘴噴射距離，會依據軋延方向的噴嘴的位置而變化，該冷卻裝置之特徵在於，前述噴嘴噴射距離最大的位置之前述噴嘴的噴射角度比前述噴嘴噴射距離最小的位置之前述噴嘴的噴射角度小，隨著前述噴嘴噴射距離變大，前述噴嘴的噴射角度保持相同或變小。
前述鋼板設計位置設定在前述軋延台的下側軋輥(工輥)的上部頂點中的切平面(定義在之後敘述)亦可。或者，前述鋼板設計位置設定在前述上下的導件形成的角度之1/2角度的面亦可。
前述噴嘴噴射距離最小的位置在前述冷卻裝置的最上游側，前述噴嘴噴射距離最大的位置在前述冷卻裝置的最下游側亦可。或者，前述噴嘴噴射距離最大的位置在前述冷卻裝置的最上游側，前述噴嘴噴射距離最小的位置在前述冷卻裝置的最下游側亦可。
前述噴嘴設在冷卻箱的內部亦可。前述冷卻箱的前述噴嘴的噴射口位在與前述鋼板設計位置側的表面同一面或比該表面更內側(冷卻箱的中心側)，前述噴嘴的與噴出口為相反側的端部比前述冷卻箱內側的內面位置更突出於冷卻箱內亦可。
前述噴嘴的噴射口配置在與前述導件形成的面的同一面上亦可。或者，前述噴嘴的噴射口並非在前述導件形成的面，而是配置在前述鋼板設計位置的相反側亦可。
前述噴嘴為全錐噴嘴，從前述噴嘴噴射的冷卻水在前述熱軋鋼板中的碰撞區域滿足下述式(1)亦可。 [數學式1]…(1) 其中， L：噴嘴噴射距離(m) α：噴嘴噴射角度(度) i、j：設置於軋延方向之前述噴嘴的任意列(i列、j列)
前述噴嘴為橢圓噴嘴，從前述噴嘴噴射的冷卻水在前述熱軋鋼板中的碰撞面積滿足下述式(2)亦可。 [數學式2]…(2) 其中， L：噴嘴噴射距離(m) β：噴嘴長徑方向噴射角度(度) γ：噴嘴短徑方向噴射角度(度) i、j：設置於軋延方向之前述噴嘴的任意列(i列、j列)
來自前述噴嘴的冷卻水的水量密度滿足下述式(3)亦可。 Wa0.5 ×Ma/(t×V)≧0.08…(3) 其中， Wa：來自前述噴嘴的冷卻水的水量密度(m3 /m2 ・分) Ma：前述冷卻裝置中的軋延方向之冷卻範圍長度(m) t：前述熱軋鋼板之板厚(mm) V：前述熱軋鋼板之過板速度(m/s)
在量測裝置的下游側配置具備複數個冷卻噴嘴的冷卻帶，該量測裝置是進行熱精軋機的最下游側之前述軋延台的出口側的前述熱軋鋼板的量測，該等冷卻噴嘴是朝向前述熱軋鋼板的上下表面的一者或兩者噴射冷卻水，又，來自前述冷卻噴嘴的冷卻水的水量密度為2m3 /m2 ・分以上，且滿足下述式(4)亦可。 Wb0.5 ×Mb/(t×V)≧0.55…(4) 其中， Wb：來自前述冷卻噴嘴的冷卻水的水量密度(m3 /m2 ・分) Mb：前述冷卻帶中的軋延方向之冷卻範圍長度(m) t：前述熱軋鋼板之板厚(mm) V：前述熱軋鋼板之過板速度(m/s)
在前述軋延台之間配置前述冷卻裝置，將比前述冷卻裝置更下游側之前述軋延台的軋輥開放，將該軋輥(工輥)的輥間隙設為目標板厚加7mm的值以下，在熱精軋機的最下游側之前述軋延台的出口側中，配置將從該最下游側之軋延台漏出的板上之水去除的除水裝置亦可。
在熱精軋機的最下游側之前述軋延台的出口側配置前述冷卻裝置，且在前述冷卻裝置的下游側配置將從該冷卻裝置漏出的板上之水去除的除水裝置亦可。
前述複數個噴嘴配設在寬度方向上並形成列，且將該列在軋延方向上配合規定數量而構成在軋延方向上排列的複數個噴嘴群，前述複數個噴嘴群的數量最大是與設在軋延方向上的前述噴嘴的軋延方向的列數相同數量，每個前述噴嘴群分別連結有可被供給冷卻水的配管，每個前述配管分別設置有三通閥及流量調整閥亦可。
又，從另外的觀點來看，本發明是一種使用前述冷卻裝置的冷卻方法，該冷卻方法之特徵在於，在熱精軋機的軋延台的出口側，從前述噴嘴對熱軋鋼板的上下表面的一者或兩者噴射冷卻水。
又，從另外的觀點來看，本發明是一種使用前述冷卻裝置的冷卻方法，該冷卻方法之特徵在於，在熱精軋機的軋延台的出口側，從前述噴嘴對熱軋鋼板的上下表面的一者或兩者噴射冷卻水時，因應前述熱軋鋼板的過板速度，調整對前述熱軋鋼板噴射冷卻水的前述噴嘴群的軋延方向的數量，在前述過板速度增加時，從離前述軋延台的近側依序朝遠側增加對前述熱軋鋼板噴射冷卻水的前述噴嘴群的數量，在前述過板速度減速時，從離前述軋延台的遠側依序關閉從前述噴嘴群內的噴嘴朝前述熱軋鋼板的噴射，並朝排水側流動冷卻水。 發明效果
依據本發明，藉由在設置於軋延台的出口側的既有導件中設置複數個噴嘴，或是鄰接於該導件的下游側設置複數個噴嘴，可以對剛通過軋延台後的熱軋鋼板從近的位置進行冷卻。藉此，可以抑制精軋後的熱軋鋼板的晶粒徑的生長而謀求細粒化，因而可以用低成本來製造高品質的鋼板。又，噴嘴噴射距離依據軋延方向的噴嘴的位置而變化時，在本發明中，噴嘴噴射距離最大的位置之噴嘴的噴射角度比噴嘴噴射距離最小的位置之噴嘴的噴射角度小，隨著噴嘴噴射距離變大，噴嘴的噴射角度保持相同或變小，因此可以使碰撞面在軋延方向上均勻，使冷卻能力均勻，其結果可以將熱軋鋼板均勻地冷卻。而且，在本發明的冷卻裝置中，在更換軋輥時的退避作業上也不會麻煩。
用以實施發明之形態 以下，參照圖來說明本發明之實施形態。再者，在本說明書及圖式中，對於實質上具有相同功能構成的要素會賦予相同符號，並藉此省略重複說明。
首先，針對具備有本實施形態的冷卻裝置之熱軋設備進行說明。圖1是顯示熱軋設備1的構成的概要之說明圖。
在熱軋設備1中，將已加熱過的扁坯5連續軋延，並捲繞已弄薄到1~20mm左右之板厚的熱軋鋼板10。如圖1所示，熱軋設備1具備：加熱爐11，將扁坯5加熱；寬度方向軋延機12，將已在加熱爐11被加熱過的扁坯5朝寬度方向軋延；粗軋機13，將已朝寬度方向被軋延過的扁坯5從上下方向軋延而作成粗坯6；精軋機14，將粗坯6進一步連續熱精軋到規定厚度為止；冷卻部15，將已藉由此精軋機14熱精軋過的熱軋鋼板10冷卻到規定溫度為止；及捲繞裝置16，將已在冷卻部15被冷卻過的熱軋鋼板10捲繞成線圈狀。再者，上述的熱軋設備1為一般的設備構成，本發明適用的熱軋設備並不受此限定。
在加熱爐11中，配備有將扁坯5加熱的各種燃燒器。在加熱爐11中，進行將從外部被搬入的扁坯5加熱到規定溫度的處理。在加熱爐11中的加熱處理結束後，扁坯5會被搬送往加熱爐11外，並轉移到由寬度方向軋延機12及粗軋機13所進行之軋延工序。
在粗軋機13中，遍布於複數個台座，配置有圓柱狀的軋輥。在軋輥中，有直接夾入被軋延材的工輥、及抑制或控制工輥之彎曲的支承輥。在粗軋機13中，被搬送過來的扁坯5會通過這些軋輥(工輥)的間隙，被軋延至厚度30~60mm左右的板厚，之後被搬送往精軋機14。
在精軋機14中，直列地配置有複數座，例如7座軋延台F1~F7，這些軋延台F1~F7各自都具備有軋輥。在軋輥中，有直接夾入被軋延材的工輥、及抑制或控制工輥之彎曲的支承輥，在特殊情況下也會有在兩者之間夾入中間輥的情況。在與本發明的冷卻裝置之關係中，所謂軋輥主要是指工輥，罕見的也會有作為包含支承輥的總稱而使用的情況。在精軋機14中，使粗軋後的粗坯6通過這些軋輥(工輥)的間隙，將此慢慢地軋延，且軋延至1~20mm左右的板厚(例如，數mm左右的板厚)。已被精軋過的熱軋鋼板10會藉由圖未示的搬送輥搬送而被送往冷卻部15。
在冷卻部15中，在被搬送的熱軋鋼板10的上下，於軋延方向排列配置有複數個朝向熱軋鋼板10噴射冷卻水的冷卻噴嘴。作為這些冷卻噴嘴，會使用例如狹縫層流噴嘴或管道層流噴嘴、噴射噴嘴。
捲繞裝置16會將已藉由冷卻部15冷卻至規定溫度的熱軋鋼板10加以捲繞。藉由捲繞裝置16捲繞成線圈狀的熱軋鋼板10會被搬送往熱軋設備1外。
並且，在本發明中，有別於冷卻部15，另有將剛精軋後的熱軋鋼板10進行強力冷卻的冷卻裝置21設在軋延台的出口側。所謂軋延台的出口側是指配列了複數個的軋延台F1~F7彼此之間或最後的軋延台F7的下游側的位置，較理想的是，為了充分將精軋後的熱軋鋼板10冷卻，冷卻裝置21設在精軋機14中的接近最後的軋延台F7的後段軋延台的出口側。在本實施形態中，精軋機14具有7座軋延台F1~F7，且在例如F5與F6之間、及F6與F7之間的2處配置冷卻裝置21。此處，所謂強力冷卻是指例如冷卻速度為50℃/s以上，藉由通過1處的冷卻裝置21，就會使得鋼板溫度降低30℃以上的冷卻。
圖2是顯示設置有本實施形態的冷卻裝置21之軋延台的出口側的構成的概要。上下的導件33之間的距離(垂直方向距離)會從軋延方向上游側朝向下游側而變大。像這樣配置上下的導件33是因為要構造成即使熱軋鋼板10的前端上下晃動，該熱軋鋼板10也不會碰撞到設在其上下的設備的緣故。並且，在此上下的導件33的前端部設有本實施形態之冷卻裝置21。導件33雖然也會有是指剝離導件(stripper guide)的情況，但本發明是指單純的導件。
冷卻裝置21如圖3所示，具有：冷卻箱22，由密閉容器構成；複數個噴嘴23，設在冷卻箱22內；及配管24，供應冷卻水至冷卻箱22。冷卻箱22如圖2所示，一體化設在上下各個導件33之遠離軋輥(工輥)31方向的前端部。為使熱軋鋼板10剛通過軋延台後就會立即被冷卻，冷卻箱22盡量靠近軋延台且盡量靠近熱軋鋼板10(鋼板設計位置)來設置較為理想，如圖2所示，是設在緊接輥冷卻水集流管32之後。再者，熱軋鋼板10的鋼板設計位置是在冷卻裝置21的設計時所設定之熱軋鋼板10通過的位置，在上下的導件33之間，是根據例如熱軋鋼板10的恆常狀態時的過板角度等而決定。此鋼板設計位置的具體決定方法，將在之後敘述。
在冷卻箱22的內部中，配備有朝向熱軋鋼板10噴射冷卻水的複數個噴嘴23。噴嘴23是使用全錐噴嘴或橢圓噴嘴，為了使其噴射面與導件33成為大致同一面上，而在冷卻箱22的寬度方向及軋延方向上各自設置複數個噴嘴23。再者，所謂噴射面是指由複數個噴嘴的噴射口23a構成的面，在冷卻箱22是設在鋼板設計位置之上部的情況下，是會成為下表面的面，又，在冷卻箱22是設在鋼板設計位置之下部的情況下，是會成為上表面的面。
再者，如圖3所示，噴嘴23的噴射口23a可以位在與冷卻箱22的鋼板設計位置側的表面同一面或比該表面更內側(冷卻箱22的中心側)。在冷卻箱22的鋼板設計位置側的表面配置噴嘴23。此時，噴嘴23的噴射口23a沒有從鋼板設計位置側的表面突出，而是位在與表面同一面或比該表面更內側。亦即，噴嘴23的噴射口23a配置在與鋼板設計位置側的表面同一面，或是配置成比該表面凹陷。在這種情況下，在精軋中，熱軋鋼板10的前端或尾端通過軋延台時，即使該先端或尾端上下擺動而碰撞到冷卻箱22，熱軋鋼板10也不會碰撞到噴嘴23，因此可以防止噴嘴23的損傷。
又，在噴嘴23中與噴射口23a為相反側的端部23b比冷卻箱22內側的內面位置更突出於冷卻箱22的內部。在這種情況下，即使從噴嘴23沒有噴射冷卻水時，噴嘴23也會藉由殘留在冷卻箱22的內部之冷卻水而被冷卻，可以防止噴嘴23的損傷。除此之外，在開始(ON)/停止(OFF)來自噴嘴23的冷卻水的噴射時，由於有殘留在冷卻箱22的內部的水，因此可以將從停止噴射冷卻水的狀態到開始噴射冷卻水為止的回應時間縮短化。又，為了停止來自噴嘴23的冷卻水的噴射而停止供水後，可以減低落在熱軋鋼板10上的冷卻水的量，亦即，可以將直到冷卻水實質上停止噴射為止的回應時間縮短化。
冷卻箱22的內部如圖3所示，在軋延方向中被分割成複數個區塊22a。在各區塊22a中，設有可被供給冷卻水的配管24，每個配管24分別設有三通閥25及流量調整閥26。三通閥25設在供給冷卻水至冷卻箱22的供水集流管27與排除冷卻水的排水集流管28或排水區域之間。在圖3中，雖然冷卻箱22的內部被分割成在軋延方向上每2列的噴嘴23形成1個區塊22a，但是分割成在軋延方向上每1列的噴嘴23形成1個區塊22a亦可，又，分割成在軋延方向上每3列以上的噴嘴23形成1個區塊22a也沒有關係。像這樣，區塊22a是依每個規定數量的噴嘴23劃分，而構成本發明中的噴嘴群。又，冷卻箱22的內部不被分割成複數個區塊22a，而只是一個區塊22a亦可。
藉由在配管24設置三通閥25，就會構成為配管24的內部會經常充滿冷卻水。因此，在將熱軋鋼板10冷卻時，從開啟三通閥25的指示送出到冷卻水被供給至冷卻箱22內為止的時間很短，回應性良好。關於三通閥25，可使用例如電磁閥。又，三通閥25配置在比噴嘴23的上端稍低的高度較為理想。在圖3中雖未圖示，藉此，配管24的前端會成為比噴嘴23的上端稍低的高度，而使配管24的內部經常充滿冷卻水。
將冷卻箱22內部在軋延方向上分割成複數個區塊22a，且在各個區塊22a設置配管24，藉此可以調整每個區塊22a的冷卻水的流量，而可以對應熱軋鋼板10的過板速度的大範圍變化來控制冷卻能力。此外，在待機中，殘留水可以滯留在冷卻箱22內的量會變多，可以加快冷卻水噴射開始的回應速度。若在沿著導件33的方向設置冷卻箱22，例如設在上側的導件33的前端的冷卻箱22就會如圖4所示地傾斜。在該已傾斜的冷卻箱22內部沒有被分割，使得所有的噴嘴23都被配置在1個空間的情況下，如圖4(a)所示，冷卻水不噴射時，只能使水先滯留到比最低位置的噴嘴23的上端還低的位置。為了要從這個狀態使冷卻水從所有的噴嘴23噴射，將水供給到比最高位置的噴嘴的上端還高的位置的回應時間將會很長。然而，藉由將冷卻箱22內部在軋延方向上分割，如圖4(b)所示，可以在每個區塊22a中，使水先滯留到比各自較低的噴嘴23的上端還低的位置。因此，在噴射開始時，藉由供給較少量的冷卻水，即可開始來自所有的噴嘴23的噴射，令回應性提升。若在軋延方向上分割成使每1列的噴嘴23形成1個區塊22a，就可以使水先滯留到比所有的噴嘴23的上端稍低的位置，因此可以使噴射時的回應最快。
此處，如圖5所示，將從噴嘴23的前端(噴射口23a)到熱軋鋼板10的鋼板設計位置之間的沿著噴射中心軸(圖中的一點鏈線)的距離定義為噴嘴噴射距離L。並且，如同上述，由於冷卻箱22有傾斜，因此噴嘴噴射距離L在冷卻箱22的軋延方向上會不同。即，離軋延台變得愈遠，噴嘴噴射距離L就變得愈大，噴嘴噴射距離L最小的位置在冷卻裝置21的最上游側，噴嘴噴射距離L最大的位置在冷卻裝置21的最下游側。因此，若使所有的噴嘴23的噴射角度相等，則從離熱軋鋼板10較遠位置噴射的噴嘴噴到熱軋鋼板10時的噴流碰撞部的範圍會變大，噴射相同量的冷卻水時，冷卻能力會變低。又，會產生噴流碰撞部的重複，而造成冷卻的不均勻。於是，如圖5所示，離軋延台愈遠，亦即噴嘴噴射距離L變得愈長，就愈縮小噴嘴23的噴射角度。再者，在本實施形態中，鋼板設計位置的上部之導件33與冷卻箱22是從軋延方向傾斜配置，且在該上部中縮小噴嘴23的噴射角度，但亦可在下部中也縮小噴嘴23的噴射角度。
此處，在本發明中，關於鄰接於軋延方向的噴嘴23，噴嘴噴射距離L最大的位置(在圖5中為下游側)之噴嘴23的噴射角度不需要比噴嘴噴射距離L最小的位置(在圖5中為上游側)之噴嘴23的噴射角度小。即，在本發明中，(1)噴嘴噴射距離L最大的位置之噴嘴23的噴射角度比噴嘴噴射距離L最小的位置之噴嘴23的噴射角度小，且，(2)針對鄰接於軋延方向的噴嘴23，噴嘴噴射距離L較小之側的噴嘴23的噴射角度沒有比噴嘴噴射距離L較大之側的噴嘴23的噴射角度小的這2個條件同時満足的話，鄰接於軋延方向的噴嘴23彼此為相同的噴射角度亦可。
隨著噴嘴噴射距離L變大而縮小噴嘴23的噴射角度後，進一步令在軋延方向之任意位置中的噴嘴噴流的碰撞面積的差，亦即最大碰撞面積與最小碰撞面積的差成為10%以下，藉此可以更加抑制當噴嘴23的前端與熱軋鋼板10間的距離變化而使得碰撞面積擴大時之冷卻能力的降低，從而使得在軋延方向各位置的冷卻能力更加恆定。其結果，可以將熱軋鋼板10更加均勻地冷卻。
具體來說，在噴嘴23為全錐噴嘴時，會設定噴嘴23的噴射角度α，以使噴嘴噴流的碰撞面積(從噴嘴23噴射的冷卻水在熱軋鋼板10中的碰撞面積滿足下述式(1)。再者，如圖6所示，噴嘴23的噴射角度α是噴嘴噴流(直徑D)的擴展角度。 [數學式3]…(1) 其中， L：噴嘴噴射距離(m) α：噴嘴噴射角度(度) i、j：設置於軋延方向之噴嘴的任意列(i列、j列)
在噴嘴23為橢圓噴嘴時，會設定噴嘴23的長徑方向噴射角度β及短徑方向噴射角度γ，以使噴嘴噴流的碰撞面積滿足下述式(2)。再者，如圖7(a)所示，噴嘴23的長徑噴射角度β為噴嘴噴流的長徑D1的擴展角度，如圖7(b)所示，噴嘴23的短徑噴射角度γ為噴嘴噴流的短徑D2的擴展角度。 [數學式4]…(2) 其中， L：噴嘴噴射距離(m) β：噴嘴長徑方向噴射角度(度) γ：噴嘴短徑方向噴射角度(度) i、j：設置於軋延方向之噴嘴的任意列(i列、j列)
藉由活套34使剛通過精軋台後的熱軋鋼板10的行進方向傾斜，熱軋鋼板10就可如圖8所示，從軋延方向的0(零)度在上下的導件33形成的角度θ中通過。亦即，剛通過精軋台後的熱軋鋼板10的鋼板設計位置的角度為0度到角度θ之間。雖然也要取決於此導件33的角度θ，但不管剛通過精軋台後的熱軋鋼板10的過板角度是什麼角度，要令在軋延方向之任意位置中的噴嘴噴流的碰撞面積的差，亦即最大碰撞面積與最小碰撞面積的差成為10%以下並不容易。
然而，在除了軋延開始時或結束時等的恆常狀態下，剛通過精軋台後的熱軋鋼板10的過板角度成為大致恆定之角度的情況很多。於是，在冷卻裝置21的設計時，會依據熱軋鋼板10在恆常狀態時的過板角度等，來預先決定成為設計前提的過板角度。像這樣所決定的熱軋鋼板10的位置是本發明中的鋼板設計位置。並且，在熱軋鋼板10為預先決定的過板角度的情況下，亦即，為熱軋鋼板10在恆常狀態時的過板角度的情況下等，要令前述的差成為10%以下是可能的。藉由如此的作法，在熱軋鋼板10為預先決定的過板角度的情況下，亦即，為恆常狀態的過板角度的情況下等，可以令前述的差成為10%以下，其結果，可以將熱軋鋼板10更加均勻地冷卻。
此處，在實際操作中，剛通過精軋台後的熱軋鋼板10在恆常狀態的過板角度從圖8所示之0度成為到如圖9所示之上下的導件33形成的角度θ之1/2角度為止的角度的情況很多。於是，在本實施形態中，為了滿足上述式(1)或式(2)，將熱軋鋼板10的過板角度位置為0~θ/2度之中的某特定角度作為設計時所預先決定的過板角度。並且，如圖8所示，熱軋鋼板10的鋼板設計位置為0度，亦即設定在軋延台的下側軋輥(工輥)31的上部頂點中的切平面亦可。再者，切平面是與軋輥接觸的平面，包含將鄰接的軋延台的下側軋輥(工輥)31的上部頂點連接的線，所謂鄰接的軋延台，當冷卻裝置21在2個軋延台之間時，是指該2個軋延台，當冷卻裝置21在最後的軋延台F7的出口側時，是指軋延台F6、F7。又，如圖9所示，剛通過精軋台後的鋼板設計位置設定在上下的導件形成的角度θ之1/2的面亦可。若像這樣設計冷卻裝置21，剛通過精軋台後的熱軋鋼板10的過板角度成為從軋延方向的0度到上下的導件33形成的角度θ(較理想的是此角度θ的1/2角度)之中的某特定角度時，就可以使從噴嘴23噴射的冷卻水在熱軋鋼板10中的碰撞面積滿足上述式(1)或上述式(2)來進行冷卻。
換言之，如果有一種冷卻裝置，其剛通過精軋台後的過板角度存在於從軋延方向的0度到上下的導件33所形成的角度θ(較理想的是此角度θ的1/2角度)之中，且該剛通過精軋台後的過板角度是使從噴嘴23噴射的冷卻水在熱軋鋼板10中的碰撞面積足以滿足上述式(1)或上述式(2) 的角度， 那麼只要使用此冷卻裝置，令剛通過精軋台後的熱軋鋼板10的傾斜角度是依「足以滿足上述式(1)或上述式(2)的過板角度」來進行過板的話，即可更加均勻地冷卻。
本發明的冷卻裝置可視為如下之冷卻裝置，即，假設在剛通過精軋台後，熱軋鋼板10就以某過板角度通過時，剛通過精軋台後的過板角度是在從軋延方向的0度到上下的導件33形成的角度θ之中之冷卻裝置，又，該剛通過精軋台後的過板角度是可使從噴嘴23噴射的冷卻水在熱軋鋼板10中的碰撞面積滿足上述式(1)或上述式(2)的角度。此外，換言之，所謂剛通過精軋台後的鋼板設計位置(的過板角度)可視為從噴嘴23噴射的冷卻水在熱軋鋼板10中的碰撞面積滿足上述式(1)或上述式(2)的角度(惟，此角度是在從軋延方向的0度到上下的導件33形成的角度θ之中。)之中的任意角度。
再者，在本實施形態中，來自噴嘴23的冷卻水的水量密度Wa滿足下述式(3)較為理想。式(3)是顯示將熱軋鋼板10的溫度下降某一定程度時的必要冷卻能力。亦即，在式(3)的左邊，分子(Wa0.5 ×Ma)是(相當於熱通量的每單位時間單位面積的冷卻能力指標)×(冷卻範圍長度)，顯示出總冷卻能力。又，分母(t×V)是在單位時間通過的熱軋鋼板(材料)的單位寬度的體積，相當於將熱軋鋼板降低1℃所需要的熱量。並且，發明者們專心檢討的結果，發現若式(3)的左邊為定值0.08以上，就可以適當地控制晶粒。再者，冷卻範圍長度Ma是例如1m以上3m以下。在這種情況下，可以在剛軋延後進行從Ar3 變態溫度(transformation temperature)到Ar3 變態溫度-30℃為止的40℃以上的冷卻，藉此，可以充分防止晶粒的粗大化並進行晶粒的微細化。 Wa0.5 ×Ma/(t×V)≧0.08…(3) 其中， Wa：來自噴嘴23的冷卻水的水量密度(m3 /m2 ・分) Ma：冷卻範圍長度(m) t：熱軋鋼板10之板厚(mm) V：熱軋鋼板10之過板速度(m/s)
再者，關於上述式(3)，在日本專利特開2009-241115號公報中揭示著，冷卻水的水量密度W(公升/m2 ・分)滿足W0.663 ×M≧260，且冷卻範圍長度M滿足1.8m以下。然而，此日本專利特開2009-241115號公報所揭示的冷卻水的水量密度的條件中，並沒有熱軋鋼板的板厚或熱軋鋼板的過板速度的條件，有所不足。
又，上下的導件33形成的角度θ是在例如8度以上30度以下的範圍內。亦可令前述角度θ在例如8度以上25度以下或10度以上30度以下的範圍內。
又，在本實施形態中雖已排除，但是本發明中，在冷卻裝置的設計時所預先決定的剛通過精軋台後的熱軋鋼板10的過板角度若在上下的導件33形成的角度θ以下，則超過上下的導件33形成的角度θ之1/2角度亦可。
又，在上述式(1)或上述式(2)中，i及j為設置於軋延方向之噴嘴23的任意列(i列、j列)。這是意指上述式(1)或上述式(2)是對所有的噴嘴列算出(L・tanα)2 ，且其最大值與最小值的比(最大值為分母)為0.90以上。若進一步說，是意指在上述式(1)中，噴嘴噴射角度α為恆定時，若要令軋延方向的任意位置中的噴嘴噴流的碰撞面積的差成為10%以下，則針對所有的噴嘴列，噴嘴噴射距離L的最大值與最小值的比(最大值為分母)為0.90的平方根(四捨五入至小數點以下第2位則是0.95)以上。亦即，為了要滿足上述記式(1)，噴嘴噴射距離L的最大值與最小值的差需要在其最大值的5%以內。同樣地，在上述式(2)中，噴嘴長徑方向噴射角度β為恆定，且噴嘴短徑方向噴射角度γ為恆定時，噴嘴噴射距離L的最大值與最小值的差也需要在其最大值的5%以內。
又，在本冷卻裝置21中使用的噴嘴為同一種類的噴嘴(例如，全錐噴嘴、橢圓噴嘴)較為理想。
藉由以上的冷卻裝置21，通過軋延台且已被熱軋過的熱軋鋼板10在剛離開軋輥31後還殘留應變的狀態下，會藉由從冷卻箱22噴射的冷卻水而冷卻。此種冷卻是例如在一處的台座間進行30℃以上的強力冷卻，藉此可以縮短例如到達Ar3 變態點的時間，抑制晶粒徑的擴大而細粒化，謀求熱軋鋼板10的材質之品質提升。
熱軋鋼板10的過板速度慢時，會從冷卻箱22內的噴嘴23當中離軋延台近的噴嘴23噴射冷卻水。此種控制是由三通閥進行，因應預先設定的過板速度，以接近軋延台之側為優先，供給冷卻水至噴射冷卻水的噴嘴23的區塊22a，並將除此以外的離軋延台遠的噴嘴23的區塊22a所設的三通閥25朝向排水集流管28或排水區域開放。在過板速度增加而想要使冷卻能力提升的情況下，將已朝向排水集流管28開放的三通閥25從離軋延台的近側朝遠側依序朝向冷卻箱22開放，增加對熱軋鋼板10噴射冷卻水的區塊22a。在此之前都沒有噴射過冷卻水的噴嘴23的區塊22a中，由於噴嘴23在冷卻箱22內的流入口已進入冷卻箱22內，因此水會滯留到比噴嘴23的上端稍微下方，另外配管24內也經常充滿水，所以一旦切換三通閥25後就也可以迅速地從噴嘴23噴射冷卻水。在過板速度減速時，從離軋延台的遠側的區塊22a依序將三通閥25朝排水側切換。
如同上述，在設在軋延台的出口側的上下的導件33設置冷卻箱22，且令冷卻箱22內的噴嘴23的噴射面與導件33為大致同一面，藉此不但可從近的位置來冷卻剛軋延後的熱軋鋼板10，而且熱軋鋼板10也不會被噴嘴23卡住。又，藉由在導件33設置冷卻箱22，比起避開導件33的位置作為分別的個體所設置的以往的冷卻裝置，可以從軋延台的近處開始冷卻。因此，即使在空間受限的台座之間，也可以大幅確保冷卻箱22在軋延方向的長度尺寸，從而提高冷卻能力。
又，在更換軋延台的軋輥31時，需要使導件33退避至軋延方向下游側，在冷卻箱22與導件33為分離的構造時，為了不會碰撞到退避時的導件33，需要另外移動冷卻箱22。依據本發明，由於在導件33設有冷卻箱22，因此在軋輥31更換時的退避作業上不會麻煩，可以與沒有設置冷卻箱22時同樣地進行。
在熱軋下的過板速度一般是依據所期望的生產性等而變動。在過板速度的變化很大的情況下，必須要使冷卻能力也相應地變化，藉此使鋼板溫度呈恆定，以使品質在長度方向上均勻。此時，考量到在低壓下的水的噴射中，噴流形狀會惡化且冷卻能力不均勻一事，可以想到在只藉由流量調整閥26所進行的調整中，冷卻水量的實質控制範圍會很狹窄。如同本實施形態，將冷卻箱22內部分割的話，除了流量調整閥26的控制範圍以外，還進行透過已分割之區塊22a的水量控制，藉此就可以擴大可控制範圍。又，在開閉閥的情況下，由於是從冷卻水供給停止的狀態來流動冷卻水，因此回應速度很慢，但是如同本實施形態，藉由設置三通閥25，只要切換噴射方向，即使大水量也可迅速切換。此外，所謂大水量是例如2~10m3 /m2 /min。
在以上的實施形態中，在冷卻箱22中，複數個噴嘴23是設置成噴射面與導件33成為大致同一面上，但是該噴射面與導件33不成為同一面上亦可。如圖10所示，噴嘴23的噴射面從軋延方向上游側朝向下游側彎曲亦可。在這種情況下，也可享受與上述實施形態同樣的效果，藉由使噴嘴23的噴射角度從軋延方向上游側朝向下游側變小，可以令冷卻能力均勻而將熱軋鋼板均勻地冷卻。又，如同圖10的實施形態，上側複數個噴嘴23的噴射面與導件33為相同的同一面或在該面的上方亦可。在這種情況下，下側複數個噴嘴23的噴射面仍然與導件33為同一面亦可。
又，如圖11所示，在上側的冷卻箱22中，複數個噴嘴23設置成噴射面變得比導件33更上方亦可。雖然圖未顯示，但是在下側的冷卻箱22中，複數個噴嘴23設置成噴射面變得比導件33更下方亦可。像這樣，複數個噴嘴23的噴射面並非在導件33形成的面，而是配置在熱軋鋼板10的鋼板設計位置的相反側亦可。
又，在以上的實施形態中，離軋延台變得愈遠，來自複數個噴嘴23的噴嘴噴射距離就變得愈大，但是如圖11所示，在下側的冷卻箱22中，即使噴嘴噴射距離變小亦可。亦即，噴嘴噴射距離最大的位置在冷卻裝置21的最上游側亦可。雖然圖未顯示，但是在上側的冷卻箱22中，噴嘴噴射距離變小亦可。離軋延台變得愈遠，噴嘴噴射距離就變得愈大的情況及變得愈小的情況之任一情況中，(1)噴嘴噴射距離L最大的位置之噴嘴23的噴射角度比噴嘴噴射距離L最小的位置之噴嘴23的噴射角度小，且，(2)針對鄰接於軋延方向的噴嘴23，噴嘴噴射距離L較小之側的噴嘴23的噴射角度沒有比噴嘴噴射距離L較大之側的噴嘴23的噴射角度小的這2個條件同時満足的話，可以使熱軋鋼板10中的冷卻水的碰撞面積在軋延方向上均勻，而可以享受與上述實施形態同樣的效果。
又，在以上的實施形態中，雖然複數個噴嘴23是設在冷卻箱22，但是如圖12所示，省略冷卻箱22，將複數個噴嘴23設在導件33亦可。此外，在這種情況下，如圖13所示，由每個規定數量的噴嘴23構成1個噴嘴群亦可，在圖示的範例中，是由2個噴嘴23構成1個噴嘴群。各噴嘴群與上述實施形態相同，連結於設有三通閥25與流量調整閥26的配管24，此外，配管24還連結於供水集流管27與排水集流管28。並且，在這種情況下，也可以享受與上述實施形態同樣的效果。
複數個噴嘴23如圖12所示地設在導件33中，或是如圖8~11所示地設在鄰接於導件33的下游側的位置之僅其中任一者亦可。另一方面，複數個噴嘴23如圖14所示地設在導件33中及鄰接於導件33的下游側的位置之兩者亦可。在這種情況下，若有朝向熱軋鋼板10的上下表面兩者噴射冷卻水的噴嘴23時，只有朝向一者的表面噴射冷卻水的複數個噴嘴23設在導件33中及鄰接於導件33的下游側的位置之兩者亦可。又，朝向熱軋鋼板10的上下表面兩者噴射冷卻水的複數個噴嘴23都設在導件33中及鄰接於導件33的下游側的位置之兩者亦可。本發明也包含設在導件33中及鄰接於導件33的下游側的位置之兩者的這些實施形態。
在以上的實施形態中，顯示了將冷卻裝置21設在軋延台F5與F6之間、及軋延台F6與F7之間的2處之範例，但是依據期望的熱軋鋼板10的性能，只在軋延台F6與F7之間的1處亦可。或者，只在最後的軋延台F7的出口側設置1處亦可。在這種情況下，為了使設在精軋機14的下游側來量測熱軋鋼板10的尺寸或溫度等的量測裝置(相當於圖15的量測裝置50)不受水的影響，在冷卻裝置21的下游側設置除水裝置較為理想。
又，在以上的實施形態中，在軋延台之間配置冷卻裝置21時，將比該冷卻裝置21更下游側之軋延台的軋輥31開放亦可。例如在軋延台F6與F7之間配置冷卻裝置21時，將軋延台F7的軋輥31開放。在這種情況下，由於在進行過剛軋延後的急速冷卻之後沒有輕軋縮，因此不會產生輕軋縮的不好影響，而可藉由剛精軋後的急速冷卻來提升熱軋鋼板10的機械特性。
又，如同上述將軋輥31開放時，將該軋輥31的輥間隙設為目標板厚加7mm的值以下較為理想。在這種情況下，可以限制從軋延台漏出的板上之水的量。此外，在最下游側(最後)的軋延台F7的出口側設置除水裝置(圖未示)較為理想。通常在最下游側(最後)的軋延台F7的出口側，設有量測熱軋鋼板10的尺寸或溫度等的量測裝置。這是因為在這樣的情況下，若在軋延台F7的出口側設置除水裝置，不僅不會進行來自軋延台F7的軋縮，也不會對精軋機14的下游側的量測裝置帶來不好的影響的緣故。再者，在最後的軋延台F7的下游側有本發明的冷卻裝置21時，前述量測裝置的位置會成為本發明的冷卻裝置21的下游側。
在以上的實施形態中，如圖15所示，在精軋機14的最後的軋延台F7的出口側之量測熱軋鋼板10的尺寸或溫度等的量測裝置50的下游側具備將熱軋鋼板10的上表面冷卻的冷卻帶60亦可。冷卻帶60設置在例如冷卻部15的上游側。又，在冷卻帶60中，於軋延方向排列配置有複數個例如朝向熱軋鋼板10的上表面噴射冷卻水的冷卻噴嘴(圖未示)。再者，作為這些冷卻噴嘴，會使用例如狹縫層流噴嘴或管道層流噴嘴、噴射噴嘴。
來自冷卻帶60的冷卻噴嘴的冷卻水的水量密度為2m3 /m2 ・分以上，且滿足下述式(4)較為理想。若未達2m3 /m2 ・分，則晶粒的微細化會很困難。式(4)與上述式(3)同樣，是顯示將熱軋鋼板10的溫度下降某一定程度時的必要冷卻能力。亦即，在式(4)的左邊，分子(Wb0.5 ×Mb)是(相當於熱通量的每單位時間單位面積的冷卻能力指標)×(冷卻範圍長度)，顯示出總冷卻能力。又，分母(t×V)是在單位時間通過的熱軋鋼板(材料)的單位寬度的體積，相當於將熱軋鋼板降低1℃所需要的熱量。並且，發明者們專心檢討的結果，發現若式(4)的左邊為定值0.55以上，就可以適當地控制晶粒。在這種情況下，藉由用例如設在軋延台F7的出口側的冷卻裝置21冷卻剛軋延後的熱軋鋼板10，來防止晶粒的粗大化，接著進一步用冷卻帶60將熱軋鋼板10冷卻，藉此就可以謀求晶粒的微細化，並進行強度調整。 Wb0.5 ×Mb/(t×V)≧0.55…(4) 其中， Wb：來自冷卻噴嘴的冷卻水的水量密度(m3 /m2 ・分) Mb：冷卻帶60的冷卻範圍長度(m) t：熱軋鋼板10之板厚(mm) V：熱軋鋼板10之過板速度(m/s)
再者，在圖示的範例中，雖然冷卻帶60是設在熱軋鋼板10的上表面側，但是設在下表面側亦可，或是設在上表面側及下表面側這兩側亦可。萬一沒有設置量測裝置50時，冷卻帶60配置在本發明的冷卻裝置21的下游側亦可。
以上雖已針對本發明之適當的實施形態進行了說明，但是本發明並不受所述例子所限定。顯然地，只要是本發明所屬技術領域中具有通常知識者，在申請專利範圍中所記載的技術性思想的範疇内，是可以想到各種變更例或修正例的，且理應了解關於該等例子亦當屬於本發明的技術性範圍者。
例如，在上述實施形態中，將伴隨著冷卻箱22或省略冷卻箱22的複數個噴嘴23設置於上下兩側的導件33中及/或鄰接設置於該導件33的下游側，但是僅設置於上下當中任一者的導件33中及/或鄰接設置於該導件33的下游側亦可。又，在上述實施形態中，上下兩側的伴隨著冷卻箱22或省略冷卻箱22的複數個噴嘴23滿足上述式(1)或式(2)，但是上下當中任一者的伴隨著冷卻箱22或省略冷卻箱22的複數個噴嘴23滿足上述式(1)或式(2)亦可。
又，在上述實施形態中，上下的導件33之間的距離會從軋延方向上游側朝向下游側而變大，但是進一步在該導件33的下游側設有成為軋延方向(水平方向)的導件亦可。又，在這種水平方向的導件也設有將熱軋鋼板10冷卻的冷卻裝置亦可。此外，在本發明的冷卻裝置21的下游側設置沒有導件的其他冷卻裝置亦可。 [實施例1]
將板厚3mm、板寬1200mm的熱軋鋼板以過板速度400~600mpm進行熱精軋，並在圖1的軋延台F6的出口側設置本實施例的冷卻裝置21。冷卻長度是設為1.2m，噴嘴列是設為5列。來自上表面側的噴嘴的冷卻水的水量密度是設為7m3 /m2 ・分，來自下表面側的噴嘴的冷卻水的水量密度是設為10m3 /m2 ・分。上側導件的傾斜角度設為12度，下側導件的傾斜角度設為0度，亦即將上下的導件形成的角度θ設為12度，將藉由活套34所形成之剛通過軋延台F6後的熱軋鋼板10的過板角度設為θ/2角度的6度(參照圖9)。將噴嘴的種類設為全錐噴嘴。各噴嘴的位置及噴嘴噴流的擴展角度(噴嘴的噴射角度)顯示於表1。再者，在表1中，也需要評價上述(1)的指標(令噴嘴噴流的最大碰撞面積與最小碰撞面積的差成為10%以下)，也一併標記從基準的碰撞面積+10%的差異而成的擴展角度(表中，擴展角度+10%)、及從基準的碰撞面積-10%的差異而成的擴展角度(表中，擴展角度-10%)。
並且，如表2所示，使上表面側的噴嘴噴流的擴展角度(表中，上表面擴展角度)及下表面側的噴嘴噴流的擴展角度(表中，下表面擴展角度)變動，並確認熱軋鋼板的寬度方向的溫度偏差。再者，在表2中，也一併標記藉由冷卻所造成之寬度方向最大溫度下降。
在實施例1~3中，上表面側及下表面側的噴嘴噴流的擴展角度各自從軋延方向上游側朝下游側變小。此外，在實施例2、3中，上表面側及下表面側的噴嘴都滿足上述式(1)。在這種情況下，可以令寬度方向的溫度偏差為18℃、11℃、13℃，縮小至20℃以下。並且，像這樣將熱軋鋼板均勻地冷卻，就可以製造機械性質優異的熱軋鋼板。再者，表2中的實施例1的底線部沒有滿足上述式(1)，與實施例2~3比較，均勻冷卻的效果小。
另一方面，如比較例1~3所示，若將上游側及下游側之噴嘴噴流的擴展角度在軋延方向上設為相同，則寬度方向的溫度偏差變大為25℃、27℃、26℃。因此，在比較例1~3中，在熱軋鋼板的機械性質上產生偏差。
[表1] ＜全錐噴嘴，過板角度=6度＞
[表2] ＜全錐噴嘴，過板角度=6度＞ [實施例2]
將板厚3mm、板寬1200mm的熱軋鋼板以過板速度400~600mpm進行熱精軋，並在圖1的軋延台F6的出口側設置本實施例的冷卻裝置21。冷卻長度是設為1.2m，噴嘴列是設為5列。來自上表面側的噴嘴的冷卻水的水量密度是設為7m3 /m2 ・分，來自下表面側的噴嘴的冷卻水的水量密度是設為10m3 /m2 ・分。上側導件的傾斜角度設為12度，下側導件的傾斜角度設為0度，將藉由活套34所形成之剛通過軋延台F6後的熱軋鋼板10的過板角度設為軋延方向的0度(參照圖8)。將噴嘴的種類設為全錐噴嘴。各噴嘴的位置及噴嘴噴流的擴展角度(噴嘴的噴射角度)顯示於表3。再者，在表3中，也需要評價上述(1)的指標(令噴嘴噴流的最大碰撞面積與最小碰撞面積的差成為10%以下)，也一併標記從基準的碰撞面積+10%的差異而成的擴展角度(表中，擴展角度+10%) 、及從基準的碰撞面積-10%的差異而成的擴展角度(表中，擴展角度-10%)。
並且，如表4所示，使上表面側的噴嘴噴流的擴展角度(表中，上表面擴展角度)及下表面側的噴嘴噴流的擴展角度(表中，下表面擴展角度)變動，並確認熱軋鋼板的寬度方向的溫度偏差。再者，在表4中，也一併標記藉由冷卻所造成之寬度方向最大溫度下降。
在實施例4中，上表面側的噴嘴噴流的擴展角度從軋延方向上游側朝下游側保持相同或變小，此外在實施例5中，上表面側的噴嘴也滿足上述式(1)。在這種情況下，可以令寬度方向的溫度偏差為18℃、11℃，縮小至20℃以下。並且，像這樣將熱軋鋼板均勻地冷卻，就可以製造機械性質優異的熱軋鋼板。再者，表4中的實施例4的底線部沒有滿足上述式(1)，與實施例5比較，均勻冷卻的效果小。
另一方面，如比較例4，5所示，若將上游側及下游側之噴嘴噴流的擴展角度在軋延方向上設為相同，則寬度方向的溫度偏差變大為27℃、29℃。因此，在比較例4，5中，在熱軋鋼板的機械性質上產生偏差。
[表3] ＜全錐噴嘴，過板角度=0度＞
[表4] ＜全錐噴嘴，過板角度=0度＞ [實施例3]
將板厚3mm、板寬1200mm的熱軋鋼板以過板速度400~600mpm進行熱精軋，並在圖1的軋延台F6的出口側設置本實施例的冷卻裝置21。冷卻長度是設為1.2m，噴嘴列是設為5列。來自上表面側的噴嘴的冷卻水的水量密度是設為7m3 /m2 ・分，來自下表面側的噴嘴的冷卻水的水量密度是設為10m3 /m2 ・分。上側導件的傾斜角度設為12度，下側導件的傾斜角度設為0度，亦即將上下的導件形成的角度θ設為12度，將藉由活套34所形成之剛通過軋延台F6後的熱軋鋼板10的過板角度設為θ/2角度的6度(參照圖9)。將噴嘴的種類設為橢圓噴嘴。各噴嘴的位置及噴嘴噴流的長徑及短徑的擴展角度(噴嘴的噴射角度)顯示於表5。再者，在表5中，也需要評價上述(2)的指標(令噴嘴噴流的最大碰撞面積與最小碰撞面積的差成為10%以下)，也一併標記從基準的碰撞面積+10%的差異而成的擴展角度(表中，擴展角度+10%)、及從基準的碰撞面積-10%的差異而成的擴展角度(表中，擴展角度-10%)。
並且，如表6所示，使上表面側的噴嘴噴流的擴展角度(表中，長徑擴展角度及短徑擴展角度)及下表面側的噴嘴噴流的擴展角度(表中，長徑擴展角度及短徑擴展角度)變動，並確認熱軋鋼板的寬度方向的溫度偏差。再者，在表6中，也一併標記藉由冷卻所造成之寬度方向最大溫度下降。
在實施例6中，上表面側的噴嘴噴流的長徑擴展角度及短徑擴展角度、下表面側的噴嘴噴流的長徑擴展角度及短徑擴展角度各自從軋延方向上游側朝下游側保持相同或變小。在這種情況下，可以令寬度方向的溫度偏差縮小至17℃。並且，像這樣將熱軋鋼板均勻地冷卻，就可以製造機械性質優異的熱軋鋼板。惟，表6中的實施例6的底線部沒有滿足上述式(2)。
又，在實施例7中，與最下游側(1200mm)相比，最上游側(0mm)的上表面側的噴嘴噴流的長徑擴展角度及短徑擴展角度、下表面側的噴嘴噴流的長徑擴展角度及短徑擴展角度分別較小。又，上表面側的噴嘴噴流的長徑擴展角度及短徑擴展角度、下表面側的噴嘴噴流的長徑擴展角度及短徑擴展角度各自從軋延方向上游側朝下游側變小，此外，上表面側與下表面側都滿足上述式(2)。在這種情況下，可以令寬度方向的溫度偏差充分縮小至12℃。
[表5] ＜橢圓噴嘴，過板角度=6度＞
[表6] ＜橢圓噴嘴，過板角度=6度＞ [實施例4]
將板厚3mm、板寬1200mm的熱軋鋼板以過板速度400~600mpm進行熱精軋，並在圖1的軋延台F6的出口側設置本實施例的冷卻裝置21。冷卻長度是設為1.2m，噴嘴列是設為5列。來自上表面側的噴嘴的冷卻水的水量密度是設為7m3 /m2 ・分，來自下表面側的噴嘴的冷卻水的水量密度是設為10m3 /m2 ・分。上側導件的傾斜角度設為12度，下側導件的傾斜角度設為0度，將藉由活套34所形成之剛通過軋延台F6後的熱軋鋼板10的過板角度設為軋延方向的0度(參照圖8)。將噴嘴的種類設為橢圓噴嘴。各噴嘴的位置及噴嘴噴流的長徑及短徑的擴展角度(噴嘴的噴射角度)顯示於表7。再者，在表7中，也需要評價上述(2)的指標(令噴嘴噴流的最大碰撞面積與最小碰撞面積的差成為10%以下)，也一併標記從基準的碰撞面積+10%的差異而成的擴展角度(表中，擴展角度+10%)、及從基準的碰撞面積-10%的差異而成的擴展角度(表中，擴展角度-10%)。
並且，如表8所示，使上表面側的噴嘴噴流的擴展角度(表中，長徑擴展角度及短徑擴展角度)及下表面側的噴嘴噴流的擴展角度(表中，長徑擴展角度及短徑擴展角度)變動，並確認熱軋鋼板的寬度方向的溫度偏差。再者，在表8中，也一併標記藉由冷卻所造成之寬度方向最大溫度下降。
在實施例8中，上表面側的噴嘴噴流的長徑擴展角度及短徑擴展角度各自從軋延方向上游側朝下游側變小，此外上表面側的噴嘴(長徑側)滿足上述式(2)。在這種情況下，可以令寬度方向的溫度偏差縮小至16℃。並且，像這樣將熱軋鋼板均勻地冷卻，就可以製造機械性質優異的熱軋鋼板。惟，表8中的實施例8的底線部沒有滿足上述式(2)。
又，在實施例9中，與最下游側(1200mm)相比，最上游側(0mm)的上表面側的噴嘴噴流的長徑擴展角度及短徑擴展角度分別較小。又，上表面側的噴嘴噴流的長徑擴展角度及短徑擴展角度各自從軋延方向上游側朝下游側保持相同或變小，此外，上表面側與下表面側都滿足上述式(2)。在這種情況下，可以令寬度方向的溫度偏差充分縮小至11℃，與實施例8相比，均勻冷卻的效果大。
[表7] ＜橢圓噴嘴，過板角度=0度＞
[表8] ＜橢圓噴嘴，過板角度=0度＞ [實施例5]
將板寬1200mm的表9的條件之熱軋鋼板進行熱精軋，並在圖1的軋延台F6的出口側設置本實施例的冷卻裝置21。冷卻長度、上下表面的水量密度都設成如表9，噴嘴列設成5列。上側導件的傾斜角度設為12度，下側導件的傾斜角度設為0度，亦即將上下的導件形成的角度θ設為12度，將藉由活套34所形成之剛通過軋延台F6後的熱軋鋼板10的過板角度設為0度。將噴嘴的種類設為全錐噴嘴。各噴嘴的位置及噴嘴噴流的擴展角度(噴嘴的噴射角度)顯示於表3。將擴展角度設定成如同表4的實施例4。在表9顯示其結果。依據式(3)的指標(式(3)的左邊為0.08以上)，如實施例10~18所示，若是滿足式(3)的條件，就可以得到40℃以上的溫度下降，能夠將鋼板的溫度下降從比Ar3 變態溫度高的溫度冷卻到Ar3 變態溫度-30℃以下。然而，如比較例6~9所示，在未滿足式(3)的條件的狀態下，溫度下降為40℃以下，對於要得到期望的金屬組織微細化的效果來說是不充分的冷卻。
[表9] [實施例6]
將板厚3mm、板寬1200mm的熱軋鋼板以過板速度400~600mpm進行熱精軋，並在圖1的軋延台F6的出口側設置本實施例的冷卻裝置21。冷卻長度是設為1.2m，噴嘴列是設為5列。來自上表面側的噴嘴的冷卻水的水量密度是設為7m3 /m2 ・分，來自下表面側的噴嘴的冷卻水的水量密度是設為10m3 /m2 ・分。上側導件的傾斜角度設為12度，下側導件的傾斜角度設為0度，將藉由活套34所形成之剛通過軋延台F6後的熱軋鋼板10的過板角度設為軋延方向的0度(參照圖8)。將噴嘴的種類設為全錐噴嘴。各噴嘴的位置及噴嘴噴流的擴展角度(噴嘴的噴射角度)顯示於表3。
並且，如表4的實施例4所示，設定上表面側的噴嘴噴流的擴展角度(表中，上表面擴展角度)及下表面側的噴嘴噴流的擴展角度(表中，下表面擴展角度)。在F7台座的出口側設置除水裝置，且在使F7台座的間隙從板厚+3mm變化到+15mm的情況下，得知若超過板厚+7mm，則流出水就會變多，且，若不使F7台座出口側的除水量為板厚+7mm以下時的1.5倍以上，就會在除水裝置的下游側中，產生無法量測板厚或量測板溫度之處。 [實施例7]
將板厚3mm、板寬1200mm的熱軋鋼板以過板速度400~600mpm進行熱精軋，並在圖1的軋延台F7的出口側設置本實施例的冷卻裝置21。冷卻長度是設為1.2m，噴嘴列是設為5列。來自上表面側的噴嘴的冷卻水的水量密度是設為7m3 /m2 ・分，來自下表面側的噴嘴的冷卻水的水量密度是設為10m3 /m2 ・分。將上側導件的傾斜角度設為12度，將下側導件的傾斜角度設為0度。再者，由於軋延台F7的後方沒有設置活套34，因此剛通過軋延台F7後的熱軋鋼板10的過板角度會成為軋延方向的0度。將噴嘴的種類設為全錐噴嘴。各噴嘴的位置及噴嘴噴流的擴展角度(噴嘴的噴射角度)顯示於表3。
並且，如表4的實施例4所示，設定上表面側的噴嘴噴流的擴展角度(表中，上表面擴展角度)及下表面側的噴嘴噴流的擴展角度(表中，下表面擴展角度)。在軋延台F7的出口側設置除水裝置，且與上述實施例6的情況，即，在軋延台F6的出口側設置冷卻裝置21，並使軋延台F7開放軋輥以作為除水裝置來發揮功能的情況比較，將軋延台F7出口側的除水量設定為2倍以上的情況下，得知在除水裝置的下游側中，不會影響到板厚量測或板溫度量測。 [實施例8]
將板厚3mm、板寬1200mm的熱軋鋼板以過板速度400~600mpm進行熱精軋，並在圖1的軋延台F7的出口側設置本實施例的冷卻裝置21。冷卻長度是設為1.2m，噴嘴列是設為5列。來自上表面側的噴嘴的冷卻水的水量密度是設為7m3 /m2 ・分，來自下表面側的噴嘴的冷卻水的水量密度是設為10m3 /m2 ・分。將上側導件的傾斜角度設為12度，將下側導件的傾斜角度設為0度。再者，由於軋延台F7的後方沒有設置活套34，因此剛通過軋延台F7後的熱軋鋼板10的過板角度會成為軋延方向的0度。將噴嘴的種類設為全錐噴嘴。各噴嘴的位置及噴嘴噴流的擴展角度(噴嘴的噴射角度)顯示於表3。
又，在本實施例中，進一步將圖15所示之冷卻帶60設置在冷卻部15的上游側且熱軋鋼板10的上表面側。將冷卻帶60的冷卻範圍長度(設備長度)設為15m。來自冷卻帶60的冷卻噴嘴的冷卻水的水量密度是設為3m3 /m2 ・分。在本實施例中，冷卻帶60滿足上述式(4)。
如同本實施例，藉由冷卻裝置21及冷卻帶60而進行熱軋鋼板10的冷卻時，即使與設置冷卻裝置21而不設置冷卻帶60的實施例7的情況比較，也可以進一步推進該熱軋鋼板10的金屬組織的微細化。 産業上之可利用性
本發明適用於用來將熱軋工序的精軋後的熱軋鋼板的晶粒徑進行細粒化的冷卻裝置及冷卻方法，例如在謀求如高抗拉強度鋼(High Tensile Strength Steel)或超低碳鋼(IF鋼：Interstitial atom free steel)等高品質鋼的品質提升效果時很適合。
1‧‧‧熱軋設備
5‧‧‧扁坯
6‧‧‧粗坯
10‧‧‧熱軋鋼板
11‧‧‧加熱爐
12‧‧‧寬度方向軋延機
13‧‧‧粗軋機
14‧‧‧精軋機
15‧‧‧冷卻部
16‧‧‧捲繞裝置
21‧‧‧冷卻裝置
22‧‧‧冷卻箱
22a‧‧‧區塊
23‧‧‧噴嘴
23a‧‧‧噴射口
23b‧‧‧端部
24‧‧‧配管
25‧‧‧三通閥
26‧‧‧流量調整閥
27‧‧‧供水集流管
28‧‧‧排水集流管
31‧‧‧軋輥(工輥)
32‧‧‧輥冷卻水集流管
33‧‧‧導件
34‧‧‧活套
50‧‧‧量測裝置
60‧‧‧冷卻帶
F1、F2、F3、F4、F5、F6、F7‧‧‧軋延台(精軋台)
L‧‧‧噴嘴噴射距離
α‧‧‧噴嘴噴射角度
β‧‧‧噴嘴長徑方向噴射角度
γ‧‧‧噴嘴短徑方向噴射角度
D‧‧‧直徑
D1‧‧‧長徑
D2‧‧‧短徑
θ‧‧‧角度
圖1是顯示具備有本發明之實施形態的冷卻裝置之熱軋設備的構成的概要之圖。 圖2是顯示設置有本實施形態的冷卻裝置之精軋台的出口側的構成的概要之側面圖。 圖3是顯示本實施形態的冷卻裝置的構成的概要之圖。 圖4是說明待機時的冷卻箱內之水的滯留之圖，(a)是顯示冷卻箱未被分割的情況，(b)是顯示冷卻箱被分割成複數個區塊的情況。 圖5是說明因應噴嘴噴射距離之噴嘴的噴射角度之圖。 圖6是顯示來自全錐噴嘴的噴射角度(噴嘴噴流的擴展角度)之說明圖。 圖7是顯示來自橢圓噴嘴的噴射角度(噴嘴噴流的擴展角度)之說明圖，(a)是顯示長徑方向的噴射角度，(b)是顯示短徑方向的噴射角度。 圖8是顯示剛通過精軋台後之熱軋鋼板的過板角度(鋼板設計位置)為0度的情況之說明圖。 圖9是顯示剛通過精軋台後之熱軋鋼板的過板角度(鋼板設計位置)為上下的導件形成的角度θ之1/2的情況之說明圖。 圖10是顯示設置有其他實施形態的冷卻裝置之精軋台的出口側的構成的概要之側面圖。 圖11是顯示設置有其他實施形態的冷卻裝置之精軋台的出口側的構成的概要之側面圖。 圖12是顯示設置有其他實施形態的冷卻裝置之精軋台的出口側的構成的概要之側面圖。 圖13是顯示其他實施形態的冷卻裝置的構成的概要之圖。 圖14是顯示設置有其他實施形態的冷卻裝置之精軋台的出口側的構成的概要之側面圖。 圖15是顯示具備有其他實施形態的冷卻裝置之熱軋設備的構成的概要之圖。

Claims (18)

  1. 一種熱軋鋼板之冷卻裝置，具有複數個噴嘴，該等噴嘴是在由複數個軋延台構成的熱精軋機中，朝向在前述軋延台剛被軋延過後的熱軋鋼板的上下表面的一者或兩者噴射冷卻水，前述噴嘴設置於在前述軋延台的出口側中設在上方及下方的導件當中一者或兩者的導件中，或是鄰接設置於該導件的下游側，且前述噴嘴設置於熱軋鋼板的上方及下方中的一者或者兩者，以前述上下的導件間所設定的前述熱軋鋼板的鋼板設計位置為基準，從前述噴嘴的噴射口到前述鋼板設計位置之間的沿著噴射中心軸的噴嘴噴射距離，會依據軋延方向的噴嘴的位置而變化，該冷卻裝置之特徵在於，前述噴嘴噴射距離最大的位置之前述噴嘴的噴射角度比前述噴嘴噴射距離最小的位置之前述噴嘴的噴射角度小，隨著前述噴嘴噴射距離變大，前述噴嘴的噴射角度保持相同或變小。
  2. 如請求項1之熱軋鋼板之冷卻裝置，其中前述鋼板設計位置設定在前述軋延台的下側軋輥的上部頂點中的切平面。
  3. 如請求項1之熱軋鋼板之冷卻裝置，其中前述鋼板設計位置設定在前述上下的導件所形成的角度之1/2角度的面。
  4. 如請求項1至3中任一項之熱軋鋼板之冷卻裝置，其中前述噴嘴噴射距離最小的位置在前述冷卻裝置的最上游側，前述噴嘴噴射距離最大的位置在前述冷卻裝置的最下游側。
  5. 如請求項1至3中任一項之熱軋鋼板之冷卻裝置，其中前述噴嘴噴射距離最大的位置在前述冷卻裝置的最上游側，前述噴嘴噴射距離最小的位置在前述冷卻裝置的最下游側。
  6. 如請求項1項之熱軋鋼板之冷卻裝置，其中前述噴嘴設在冷卻箱的內部。
  7. 如請求項6之熱軋鋼板之冷卻裝置，其中前述冷卻箱的前述噴嘴的噴射口位在與前述鋼板設計位置側的表面同一面或比該表面更內側(冷卻箱的中心側)，前述噴嘴之與噴出口為相反側的端部比前述冷卻箱內側的內面位置更突出於冷卻箱內。
  8. 如請求項1之熱軋鋼板之冷卻裝置，其中前述噴嘴的噴射口配置在與前述導件所形成之面的同一面上。
  9. 如請求項1之熱軋鋼板之冷卻裝置，其中前述噴嘴的噴射口並非在前述導件所形成之面，而是配置在前述鋼板設計位置的相反側。
  10. 如請求項1之熱軋鋼板之冷卻裝置，其中前述噴嘴為全錐噴嘴，從前述噴嘴噴射的冷卻水在前述熱軋鋼板中的碰撞區域滿足下述式(1)，其中，L：噴嘴噴射距離(m)α：噴嘴噴射角度(度)i、j：設置於軋延方向之前述噴嘴的任意列(i列、j列)。
  11. 如請求項1之熱軋鋼板之冷卻裝置，其中前述噴嘴為橢圓噴嘴，從前述噴嘴噴射的冷卻水在前述熱軋鋼板中的碰撞面積滿足下述式(2)，其中，L：噴嘴噴射距離(m)β：噴嘴長徑方向噴射角度(度)Y：噴嘴短徑方向噴射角度(度)i、j：設置於軋延方向之前述噴嘴的任意列(i列、j列)。
  12. 如請求項1之熱軋鋼板之冷卻裝置，其中來自前述噴嘴的冷卻水的水量密度滿足下述式(3)，Wa0.5×Ma/(t×V)≧0.08…(3)其中，Wa：來自前述噴嘴的冷卻水的水量密度(m3/m2‧分)Ma：前述冷卻裝置中的軋延方向之冷卻範圍長度(m)t：前述熱軋鋼板之板厚(mm)V：前述熱軋鋼板之過板速度(m/s)。
  13. 如請求項1之熱軋鋼板之冷卻裝置，其中在量測裝置的下游側配置具備複數個冷卻噴嘴的冷卻帶，該量測裝置是進行熱精軋機的最下游側之前述軋延台的出口側的前述熱軋鋼板的量測，該等冷卻噴嘴是朝向前述熱軋鋼板的上下表面的一者或兩者噴射冷卻水，又，來自前述冷卻噴嘴的冷卻水的水量密度為2m3/m2‧分以上，且滿足下述式(4)，Wb0.5×Mb/(t×V)≧0.55…(4)其中，Wb：來自前述冷卻噴嘴的冷卻水的水量密度(m3/m2‧分)Mb：前述冷卻帶中的軋延方向之冷卻範圍長度(m)t：前述熱軋鋼板之板厚(mm)V：前述熱軋鋼板之過板速度(m/s)。
  14. 如請求項1之熱軋鋼板之冷卻裝置，其中在前述軋延台之間配置前述冷卻裝置，將比前述冷卻裝置更下游側之前述軋延台的軋輥開放，將該軋輥的輥間隙設為目標板厚加7mm的值以下，在熱精軋機的最下游側之前述軋延台的出口側中，配置將從該最下游側之軋延台漏出的板上之水去除的除水裝置。
  15. 如請求項1之熱軋鋼板之冷卻裝置，其中在熱精軋機的最下游側之前述軋延台的出口側配置前述冷卻裝置，且在前述冷卻裝置的下游側配置除水裝置，該除水裝置將從該冷卻裝置漏出的板上之水去除。
  16. 如請求項1之熱軋鋼板之冷卻裝置，其中前述複數個噴嘴配設在寬度方向上並形成列，且將該列在軋延方向上配合規定數量而構成在軋延方向上排列的複數個噴嘴群，前述複數個噴嘴群的數量最大是與設在軋延方向上的前述噴嘴的軋延方向的列數相同數量，每個前述噴嘴群分別連結有可被供給冷卻水的配管，每個前述配管分別設置有三通閥及流量調整閥。
  17. 一種熱軋鋼板之冷卻方法，是使用如請求項1至16中任一項之熱軋鋼板之冷卻裝置的冷卻方法，該冷卻方法之特徵在於，在熱精軋機的軋延台的出口側，從前述噴嘴對熱軋鋼板的上下表面的一者或兩者噴射冷卻水。
  18. 一種熱軋鋼板之冷卻方法，是使用如請求項16之熱軋鋼板之冷卻裝置的冷卻方法，該冷卻方法之特徵在於，在熱精軋機的軋延台的出口側，從前述噴嘴對熱軋鋼板的上下表面的一者或兩者噴射冷卻水時，因應前述熱軋鋼板的過板速度，調整對前述熱軋鋼板噴射冷卻水的前述噴嘴群的軋延方向的數量，在前述過板速度增加時，從離前述軋延台的近側依序朝遠側增加對前述熱軋鋼板噴射冷卻水的前述噴嘴群的數量，在前述過板速度減速時，從離前述軋延台的遠側依序關閉從前述噴嘴群內的噴嘴朝前述熱軋鋼板的噴射，並朝排水側流動冷卻水。
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