TWI642619B - Filling method of hydrogen storage alloy - Google Patents

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Abstract

本發明之目的在於填充氫吸藏合金時，可均勻且容易地填充。本發明係關於一種氫吸藏合金之填充方法，其係將混合氫吸藏合金粒子或粉末、樹脂、及碳纖維而製成樹脂複合材料之氫吸藏合金填充至容器內時，以既定頻率使上述容器振動而調整上述容器內之氫吸藏合金之填充率。

Description

氫吸藏合金之填充方法
本發明係關於一種將混合氫吸藏合金粒子或粉末、樹脂、及碳纖維而製成樹脂複合材料之氫吸藏合金填充至容器內之方法。
氫吸藏合金係收容至氫吸藏合金用容器中而進行氫氣之吸收、釋出。但是，由於隨著氫氣之吸收、釋出，氫吸藏合金本身最大會膨脹、收縮30%，故而此時產生之應力會對氫吸藏合金用容器賦予應變，而有引起容器變形，極端情況下使容器產生龜裂之情形。作為緩和由該合金膨脹引起之應力而抑制容器應變之方法，有將於氫吸藏合金中混合樹脂與碳纖維而製成樹脂複合材料之氫吸藏合金材料收納至氫吸藏合金用容器中之方法。
雖然通常之氫吸藏合金粉末為鬆散之狀態，但對於將上述樹脂之黏度為500~10,000mPa‧s且具有稠度之凝膠狀之樹脂與碳纖維適量添加混合而成者，樹脂複合材料中所含之氫吸藏合金之性狀成為如濕潤之砂狀之氫吸藏合金，因而於作為壓力容器之容器之口(開口部)較小之圓筒型之氫吸藏合金容器中變得難以填充合金。
先前之氫吸藏合金向容器內之合金填充方法通常由作業人員以手動作業進行。作為使氫吸藏合金之填充方法變得有效率且使生產性良好之方法，揭示有專利文獻1、專利文獻2所示之 技術。
專利文獻1中，揭示有使氫吸藏合金粉體分散至流體中並注入至反應容器內，其後將流體成分去除之方法。
專利文獻2中，對於以空氣幕隔開之小房間利用惰性氣體進行置換，一面利用帶式輸送機移送氫吸藏合金用容器，一面使填充室內之污染成為最小限度而連續地填充合金之方法。
又，專利文獻2中，記載有藉由對氫吸藏合金用容器施加振動，可不拘泥於內部構造而填充至各角落之技術。
[先前技術文獻] [專利文獻]
專利文獻1：日本專利特開平4-149001號公報
專利文獻2：日本專利特開2002-156097號公報
但是，先前技術之氫吸藏合金填充方法，在將混合氫吸藏合金粒子或粉末、樹脂、及碳纖維而製成樹脂複合材料之氫吸藏合金進行填充時無法應用。
專利文獻1所記載之方法中，雖然利用樹脂均勻地覆蓋氫吸藏合金，但於將用於流動之流體於後續步驟中去除時，該樹脂亦被去除，導致緩和應力之樹脂之效果消失。
又，專利文獻2中，揭示有利用帶式輸送機連續地填充氫吸藏合金容器之方法，所使用之氫吸藏合金係無黏性之粉末狀之氫吸藏合金。因此，無法應用於成為混合樹脂與碳纖維而成之樹 脂複合材料之氫吸藏合金材料之填充率之調整。專利文獻2之振動等係為了將材料填充至內部構造之各角落而進行者，即便於對容器賦予振動、旋轉之情形下，亦於完成填充後進行，尤其對於容器之口較小之圓筒型之容器，此種成為樹脂複合材料之氫吸藏合金材料由於具有黏性，故而無法應用於僅使用單純之振動的填充方法。
此種混合氫吸藏合金粒子(或粉末)、樹脂、及碳纖維而成之樹脂複合材料難以實現填充之自動化，如上所述般通常以手動作業進行填充。又，若僅將氫吸藏合金填充至容器內而不施加力，則填充率過低而無法發揮性能。相反，若過度壓入，則填充率過度上升，使內部產生壓損，而對吸收及釋出性能產生影響。因此，為了成為適當之填充率，藉由向成為樹脂複合材料之氫吸藏合金中添加混合碳纖維，並以大致適度之力壓入而調整填充率。但是，通常該壓入作業為手動作業，因而合金填充密度變得疏密，氫之釋出性能根據批次而產生偏差。又，該作業亦非常耗時耗力，在效率上不充分。
該發明係以上述情況為背景而完成者，且係為了解決合金填充密度之疏密、或氫釋出性能之偏差、合金填充作業之困難性等課題而完成者，因此其目的在於提供一種可將混合氫吸藏合金粒子(或粉末)、樹脂、及碳纖維而製成樹脂複合材料之氫吸藏合金容易地填充至容器內，又，亦可均勻地調整填充率之填充方法。
本發明者等人努力研究，結果發現：藉由將混合氫吸藏合金粒子或粉末、樹脂、及碳纖維而製成樹脂複合材料之氫吸藏合金填充至容器內時，以既定頻率使上述容器振動而調整容器內之 氫吸藏合金之填充率，可解決上述課題，從而完成本發明。即，本發明之主旨如下所述。
<1>一種氫吸藏合金之填充方法，其係將混合氫吸藏合金粒子或粉末、樹脂、及碳纖維而製成樹脂複合材料之氫吸藏合金填充至容器內時，以既定頻率使上述容器振動而調整上述容器內之氫吸藏合金之填充率。
<2>如上述<1>之氫吸藏合金之填充方法，其中，將上述氫吸藏合金填充至上述容器中途，對上述容器賦予振動。
<3>如上述<1>或<2>之氫吸藏合金之填充方法，其中，根據上述樹脂與上述碳纖維之混合率而設定目標之上述填充率。
<4>如上述<1>至<3>中任一項之氫吸藏合金之填充方法，其中，上述氫吸藏合金粒子或粉末之平均粒徑為1~1000μm。
<5>如上述<1>至<4>中任一項之氫吸藏合金之填充方法，其中，將上述碳纖維之混合率設為相對於氫吸藏合金量為0.1~5.0重量%。
<6>如上述<1>至<5>中任一項之氫吸藏合金之填充方法，其中，上述既定頻率為30~70Hz。
<7>如上述<1>至<6>中任一項之氫吸藏合金之填充方法，其中，使上述容器至少於上下方向移動而振動。
<8>如上述<7>之氫吸藏合金之填充方法，其中，於上述上下方向移動之振動量為0.1~2.0mm。
<9>如上述<7>或<8>之氫吸藏合金之填充方法，其中，使上述容器振動0.5~30分鐘。
<10>如上述<1>至<9>中任一項之氫吸藏合金之填充方 法，其中，上述樹脂於25℃下之黏度為500~10,000mPa‧s。
<11>如上述<1>至<10>中任一項之氫吸藏合金之填充方法，其中，上述樹脂係於25℃下之1/4稠度為10~200之凝膠狀樹脂。
<12>如上述<1>至<11>中任一項之氫吸藏合金之填充方法，其中，以上述樹脂之混合量相對於氫吸藏合金量為1~50重量%進行混合。
<13>如上述<1>至<12>中任一項之氫吸藏合金之填充方法，其中，上述氫吸藏合金之目標填充率為40~55%。
<14>如上述<1>至<13>中任一項之氫吸藏合金之填充方法，其中，於上述容器之開口部配置漏斗，且配置通過上述漏斗向上述容器內填充製成上述樹脂複合材料之上述氫吸藏合金，並且自上述漏斗之中央部向下方延伸之刮取棒。
根據本發明，可將混合氫吸藏合金粒子或粉末、樹脂、及碳纖維而製成樹脂複合材料之氫吸藏合金以所需之填充率填充至容器內。又，由於可將填充率調整為均勻而加以填充，故而可將容器內之壓損抑制為較低，使氫釋出性能之偏差減小，亦使釋出速度提高。進而，具有可大幅度縮短合金填充作業時間之效果。
10‧‧‧振動基台
11‧‧‧振動板
12A‧‧‧振動馬達
12B‧‧‧振動馬達
13‧‧‧容器保持具
15‧‧‧漏斗
18‧‧‧刮取棒
19‧‧‧上下方向
20‧‧‧容器
21‧‧‧容器之開口部
30‧‧‧樹脂複合材料
40‧‧‧容器
41‧‧‧液流入部
42‧‧‧液流出部
43‧‧‧容器之緣壁部
44‧‧‧容器之緣壁部
45‧‧‧中間壁部
46‧‧‧波形散熱片
50‧‧‧樹脂複合材料
圖1係說明本發明之一實施形態之填充方法的圖。
圖2係表示相對於氫吸藏合金之碳纖維之混合量、與藉由振動進行填充時氫吸藏合金之填充率之關係的圖表。
圖3係表示針對容器之振動頻率、與進行藉由振動之填充時之氫吸藏合金之填充率之關係的圖表。
圖4係表示氫吸藏合金粒之平均粒徑或粉末直徑(合金平均粒度)、與藉由振動進行填充時氫吸藏合金之填充率之關係的圖表。
圖5係表示應用本發明之另一實施形態之容器之例的圖。
圖6係表示藉由本發明之一實施例之填充方法所獲得之複數填充完畢之容器之氫累計值之偏差的圖表。
圖7係藉由先前之填充方法所獲得之複數填充完畢之容器之氫累計值之偏差的圖表。
以下，詳細地說明本發明之實施形態，但以下記載之構成要件之說明為本發明之實施樣態之一例(代表例)，本發明只要不超出其主旨，則並不特定於該等內容。此處，「重量%」與「質量%」為相同含義。
本發明係關於一種氫吸藏合金之填充方法，其於將混合氫吸藏合金粒子或粉末、樹脂、及碳纖維而製成樹脂複合材料之氫吸藏合金填充至容器內時，以既定頻率使上述容器振動而調整上述容器內之氫吸藏合金之填充率。
根據上述，藉由在填充時對容器持續賦予既定頻率之振動，可均勻地進行氫吸藏合金之填充，而調整填充率。此處，所謂將氫吸藏合金填充至容器內時使上述容器振動，可交替地進行填充與振動，亦可於填充後使之振動，又，亦可一面填充一面賦予振動(同時進行填充與振動)。
本發明中，較理想為將作為上述樹脂複合材料之上述 氫吸藏合金填充至上述容器內中途，對上述容器賦予振動。
根據上述，藉由在填充過程中對容器賦予振動，可更均等且容易地進行填充。此處，所謂於填充至上述容器內中途對上述容器賦予振動，意指交替地進行填充與振動、或一面填充一面賦予振動(同時進行填充與振動)。
本發明中，較理想為根據上述樹脂與上述碳纖維之混合率而設定目標之上述填充率。
根據上述，可根據樹脂與碳纖維之混合率，設定作為目標之氫吸藏合金之填充率。於碳纖維與氫吸藏合金之填充量之間可見相關關係。填充率係根據氫吸藏合金相對於容器內空間之體積比而算出。再者，填充率例如可根據以下之式而算出。
填充率(%)=體積比重÷氫吸藏合金之真比重×100
‧體積比重：氫吸藏合金粒子或粉末之體積比重(g/mL)
‧氫吸藏合金之真比重：例如8.1(g/mL)
本發明中，氫吸藏合金粒子或粉末之平均粒徑或粉末直徑(以下，有時簡稱為平均粒徑)較理想為1~1000μm。
根據上述，可獲得更恰當之氫吸藏釋出特性，並且更容易將填充率調整為恰當範圍。再者，更理想為將平均粒徑之下限設為50μm，將平均粒徑之上限設為1000μm。又，氫吸藏合金之粒徑對於氫吸藏合金之填充率亦產生影響。就該等方面而言，進一步理想為進而將平均粒徑或粉末直徑之下限設為400μm，將上限設為800μm。
氫吸藏合金粒子或粉末之平均粒徑可藉由雷射繞射式粒度分佈測定而測定。
本發明中，較理想為將上述碳纖維之混合率設為相對於氫吸藏合金量為0.1~5.0質量%之範圍內。根據上述，藉由混合適量之碳纖維，可將氫吸藏合金之填充量調整為適當量，又，容易獲得良好之氫吸藏釋出特性。
本發明中，較理想為上述既定頻率為30~70Hz。
雖然根據容器形狀調整振動頻率而進行，但藉由對氫吸藏合金材料持續賦予適當之振動，可更均等地填充氫吸藏合金材料。
例如，為了將氫吸藏合金之填充率設為40%以上，需使頻率為30Hz以上。藉由將頻率設為30Hz以上，填充率提高而性能提高。另一方面，若頻率超過70Hz，則氫吸藏合金之填充率不再提高，於60Hz以上達到飽和。又，就裝置成本之關係而言，上限較理想為70Hz。通常，向氫吸藏合金容器之填充率係設為50~53%左右，頻率更理想為40~60Hz，進一步理想為50~60Hz。
本發明中，較理想為使上述容器至少於上下方向移動而振動。
根據上述，藉由於上下方向之振動，而使氫吸藏合金材料之填充變得更順利。
本發明中，較理想為於上述上下方向移動之振動量為0.1~2.0mm之範圍內。
根據上述，藉由適當地確定容器之振動量，而使氫吸藏合金之填充變得更均等。藉由將振動量設為0.1mm以上，可更充分地獲得振動之效果，藉由將振動量設為2.0mm以下，可防止樹脂複合材料之合金粉末較高地跳起而導致合金自噴壺等中灑落之情況。
本發明中，較理想為將上述上下方向之振動進行0.5 ~30分鐘。
根據上述，藉由適當時間之振動，可更均等且確實地進行氫吸藏合金材料之填充。另一方面，即便超過30分鐘賦予振動，填充率之提高效果達到飽和。
於本發明中，較理想為上述樹脂於25℃下之黏度為500~10,000mPa‧s。
根據上述，藉由將樹脂之黏度設為恰當，而使氫吸藏合金之填充變得容易，可實現更均等之合金填充。
上述黏度可利用B型旋轉黏度計，藉由規定之方法進行測定。
於本發明中，較理想為上述樹脂係於25℃下之1/4稠度為10~200之凝膠狀樹脂。
此處，所謂1/4稠度，係指依據JIS K2220(2013年)而測定，且成為測定對象之物質為滑脂等極柔軟之物質。
本發明中，較佳為上述樹脂之混合量相對於氫吸藏合金量設為1~50質量%。
藉由將樹脂之混合量設為適量，可將氫吸藏合金填充率調整為適當量，進而可將氫吸藏合金材料整體之柔軟度調整為更適當。
本發明中，較理想為氫吸藏合金之目標填充率為40~55%。
根據上述，藉由將氫吸藏合金之填充率設為恰當，而使氫之吸藏釋出特性變得更良好，針對容器之應變量亦成為更恰當之範圍內。藉由將填充率設為40%以上，可更充分地獲得吸藏釋出特性。另一方面，藉由將填充率設為55%以下，因氫吸藏合金之膨脹引起之對容器之應變較小，故而更佳。
本發明中，較佳為使用上述容器具有圓筒形狀，且具有相對於圓筒直徑相對小之開口部之口徑者。根據上述，可緊密地收容氫吸藏合金，並且藉由將開口部之口徑設為較小，可縮小連接螺絲尺寸，密封性亦進一步提高。
本發明中，較理想為於上述容器之開口部配置漏斗，且配置通過上述漏斗向上述容器內填充製成上述樹脂複合材料之上述氫吸藏合金，並且自上述漏斗之中央部向下方延伸之刮取棒。
先前之方法中，尤其於填充至容器之口較小之圓筒型之容器時，會使用漏斗，但成為樹脂複合材料之氫吸藏合金材料由於具有黏性，故而即便以手動作業賦予振動，亦有立即堵塞而難以填充合金之情形。根據上述構成，可藉由刮取棒更順利地進行氫吸藏合金之填充。又，藉由對停止中或振動中之容器使刮取棒上下移動或/及旋轉移動，可更順利地進行氫吸藏合金之填充。
基於隨附圖式說明本發明之一實施形態。作為本發明之氫吸藏合金，可使用AB5、AB2、AB、A2B構造或BCC構造之組成者。再者，作為本發明，氫吸藏合金之類別、組成、結晶構造等並不限定於特定者。又，氫吸藏合金粒適宜為將平均粒徑或粉末直徑設為1μm~1000μm。氫吸藏合金之粒子化、粉末化之方法亦無特別限定，可採用霧化法等適宜之方法。
圖4表示氫吸藏合金之平均粒度與填充率之關係。若合金粒度較細(較小)，則有填充率減少之傾向，若粒度較粗(較大)，則有填充率升高之傾向。因此，就抑制填充率之偏差之觀點而言，作為平均粒徑，進而較佳為使合金粒度集中於400~800μm之範圍內。
於氫吸藏合金粒子或粉末中，適宜混合25℃下之黏 度為500~10,000mPa‧s且25℃下之1/4稠度為10~200之凝膠狀樹脂。作為此種樹脂，凝膠狀樹脂可使以聚矽氧、丙烯酸系單體或聚合物、胺基甲酸酯、環氧樹脂為代表之交聯性之單體或聚合物進行凝膠化而獲得。其中，就操作容易且為氫氣透過性，凝膠化之控制亦容易之方面而言，可較佳為使用聚矽氧。
所謂聚矽氧，係指液狀之有機聚矽氧烷，通常使用式(RR'SiO)n(R、R'為有機取代基，n為自然數)所表示者。作為R及R'之具體例，可分別獨立地使用甲基、乙基等烷基、苯基、氟烷基中之任一種，亦可於分子鏈末端具有羥基、烷氧基、乙烯基等官能基。作為樹脂之混合量，可相對於氫吸藏合金以1~50質量%之量規定混合量。作為樹脂，較理想為軟質樹脂，對於合金膨脹吸收，亦可確保更恰當之樹脂黏度。
又，於氫吸藏合金粒子或粉末中混合碳纖維。碳纖維可提高傳熱性，並且調整氫吸藏合金之填充率。碳纖維較佳為使用直徑或寬度為1~1000μm且縱橫比為5以上之針狀之傳熱性碳纖維材料。
該碳纖維可於添加混合上述樹脂時一併混合。添加量相對於氫吸藏合金量較佳為添加0.1~5.0質量%。
圖2中，表示於使添加至平均粒徑為100~600μm之氫吸藏合金中之碳纖維量(直徑為10μm、長度為6mm且縱橫比為600之針狀之碳纖維)發生變化時，於振動頻率60Hz、振動量1.6mm、5分鐘之條件下，賦予振動之製成樹脂複合材料之氫吸藏合金之填充率發生變化之關係。再者，此時所使用之聚矽氧樹脂係WACKER SilGel612之A液及B液(旭化成瓦克聚矽氧股份有限公司製造)， 液黏度於25℃下為1,000mPa‧s，凝膠狀樹脂於25℃下之1/4稠度為85，混合量設為3.5質量%。
藉由如上所述改變碳纖維之混合量，氫吸藏合金之目標填充率明顯變化，調整亦變得更容易。
又，為了調整氫吸藏合金之填充率，調整振動頻率而進行。
又，本案發明中對容器賦予振動之時間並不限定於特定範圍，較理想為0.5~30分鐘。
又，較佳為於振動時對容器至少於上下方向賦予振動，且將該振動量設為於上下方向0.1~2.0mm之範圍內。再者，關於振動，除上下方向以外亦可組合橫向之振動或旋轉振動，或設定不同時期而施加。
圖3中表示使振動頻率發生變化時成為樹脂複合材料之氫吸藏合金之填充率之關係。藉由如此改變振動頻率，使填充率發生變化，填充率之調整亦變得容易。將對平均粒徑為300~800μm之氫吸藏合金改變振動頻率，於振幅量1.6mm、5分鐘之條件下，賦予振動之情形製成樹脂複合材料之氫吸藏合金之填充率發生變化之關係示於圖3。再者，此時，相對於氫吸藏合金，含有直徑為10μm、長度為6mm且縱橫比為600之針狀之碳纖維2質量%，所使用之聚矽氧樹脂係WACKER SilGel612之A液及B液(旭化成瓦克聚矽氧股份有限公司製造)，液黏度於25℃下為1,000mPa‧s，凝膠狀樹脂於25℃下之1/4稠度為85，混合量設為3.5質量%。
較佳為於將樹脂複合材料填充至容器中時，於振動後，以氫吸藏合金之目標填充率成為40~55%之方式進行調整。
其次，基於圖1說明向容器填充樹脂複合材料時之裝置。振動基台10具有可振動地保持之振動板11，該振動板11係設置於並列設置之振動馬達12A、12B上。再者，作為本發明，振動之機制並無特別限定，可採用適宜構成。
於振動板11上設置有容器保持具13，而使用以收容氫吸藏合金之容器20保持於容器保持具13。該實施形態中，容器20具有圓筒形狀，一端設置有具有內徑小於圓筒內徑之開口部21。再者，作為本發明，容器形狀並無特別限定。
於容器20上，於容器20之開口部21內配置可插入至管狀部中之漏斗15，於漏斗15內收容樹脂複合材料。又，於漏斗15之中心軸，以到達漏斗15之管狀部內之方式配置刮取棒18。
說明使用上述裝置之填充方法。
預先準備上述氫吸藏合金粒子或粉末、樹脂、碳纖維用於合金填充，添加混合並攪拌，而準備樹脂複合材料30。
容器20如上所述係利用容器保持具13加以保持，於開口部21設置漏斗15，於漏斗15內之中心設置刮取棒18。
向漏斗15之圓錐部內供給樹脂複合材料30，一面將刮取棒18上下移動一面向容器20內填充樹脂複合材料30。填充過程中，使兩台振動馬達12A、12B於各自相反方向旋轉，對容器20賦予於垂直方向較佳為最大1.6mm左右之直線振動。此時，自變頻器板(振動板)11對容器以振動頻率30~70Hz賦予振動。藉由使刮取棒18於上下方向19運動，而將供給至漏斗15之圓錐部的樹脂複合材料30依序收容於容器20內。再者，刮取棒18除上下運動以外，亦可進行旋轉運動。刮取棒18之操作以手動作業或機械 裝置之動作之任何方式進行均可。
藉由上述動作，樹脂複合材料30於不堵塞於漏斗15而均等地填充至容器20內。
再者，上述實施形態中，說明了對開口部之口徑較小之容器供給樹脂複合材料之例，但作為本發明，容器之形狀並無特別限定，不限定於開口部之口徑較小者。以下，說明其例。
圖5係表示應用本實施形態之另一容器例。容器40係由鋁製之角形柱形狀構成，具有兩側之緣壁部43、44、與位於其中間之中間壁部45。於緣壁部43、44、中間壁部45分別設置有介質流路(未圖示)，介質流路將設置於另一側壁部之液流入部41與液流出部42加以連接而實現介質之流通。
於緣壁部43與中間壁部45之間之空間、以及緣壁部44與中間壁部45之間之空間，沿著壁部之縱向配置有分別焊接在緣壁部43、44與中間壁部45之波形散熱片46。於上述各空間中，藉由本實施形態之填充方法以適度之填充率收納有樹脂複合材料50。如此於本實施形態中，可不拘泥於容器形狀而實現樹脂複合材料之振動填充。
[實施例]
以下，一面將本發明之實施例與比較例加以對比一面予以說明。
<實施例>
準備內容積為800mL且開口部內徑為14mm之鋁圓筒。又，準備平均粒度為700μm左右之AB5系合金、以及黏度為1,000mPa‧s且25℃下之1/4稠度設為85之凝膠狀之聚矽氧樹脂3.5質量%， 直徑為10μm、長度為6mm且縱橫比為600之針狀之碳纖維2質量%，將該等混合攪拌而獲得樹脂複合材料。
使用圖1所示之裝置，將目標填充率設為52%，於振動頻率50Hz、振幅1.6mm、振動時間5分鐘之條件下，對上述樹脂複合材料賦予振動，而於容器中填充樹脂複合材料。
<比較例>
針對與上述相同之容器，將與上述實施例相同之樹脂複合材料藉由先前之手動作業(手推)進行填充作業。基於此時之作業需要約1小時之情況，本實施例之作業效率非常優異。
準備藉由上述實施例及比較例之複數批次，針對各批次進行氫之吸藏釋出特性試驗。試驗中，於20℃水槽中，在滿填充下進行0.99MPaG之氫吸收，於20℃水槽中藉由大氣壓釋出而測定氫釋出之累計值。將該結果分別示於圖6及圖7之圖表。於圖6及圖7中，橫軸表示經過時間，縱軸表示氫釋出量之累計值。
實施例中，各批次之氫釋出特性優於先前容器，且其偏差較小。另一方面，比較例中，平均之釋出特性低於本實施例，偏差亦較大。
以上，基於上述實施形態對本發明進行了說明，但業者明瞭只要不脫離本發明之精神與範圍，則可進行適宜之變更或修正。本申請案係基於2014年3月7日提出申請之日本專利申請(日本專利特願2014-044528)者，其內容作為參照而併入本文中。

Claims (1)

  1. 一種氫吸藏合金之填充方法，其係於將混合下述成分而成之樹脂複合材料填充至容器內時，於上述容器之開口配置漏斗，且配置自上述漏斗之中央部向下方延伸、並上下移動或/及旋轉移動之刮取棒，通過上述漏斗刮取上述樹脂複合材料，同時向上述容器內填充上述樹脂複合材料，並且，於向上述容器內填充上述樹脂複合材料的中途，使上述容器至少依上述容器之上下方向，以30~70Hz之既定頻率於上述上下方向在0.1~2.0mm之範圍內振動0.5~30分鐘，而調整上述容器內之氫吸藏合金之填充率為40~55%：平均粒徑為1~1000μm之氫吸藏合金粒子或粉末；黏度為500~10,000mPa‧s，於25℃下之1/4稠度為10~200之凝膠狀樹脂，且相對於氫吸藏合金量為1~50重量%範圍內之樹脂；及相對於氫吸藏合金量為0.1~5.0質量%範圍內之碳纖維。
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