TWI630054B - Welding joint and manufacturing method thereof - Google Patents

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TWI630054B
TWI630054B TW106102919A TW106102919A TWI630054B TW I630054 B TWI630054 B TW I630054B TW 106102919 A TW106102919 A TW 106102919A TW 106102919 A TW106102919 A TW 106102919A TW I630054 B TWI630054 B TW I630054B
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Abstract

本發明提供即便於焊接金屬之拉伸強度低於鋼材之拉伸強度之情形時(低匹配；under match)，亦可確保焊接接合部強度，而防止脆性斷裂之焊接接合部。
本發明之焊接接合部在兩鋼材及該等之接合部具備有焊接金屬，且至少一面具備有在上述兩鋼材之表面增厚而成之焊接加強部，作為在上述鋼材之表面增厚而成之焊接加強部之各補強焊珠之寬度，為鋼材表面端部之焊接加強部厚度以上，各補強焊珠焊趾之側面角為145°以上且170°以下，上述焊接金屬之拉伸強度小於上述各鋼材之拉伸強度，且滿足特定式之條件。

Description

焊接接合部及其製造方法
本發明係關於焊接接合部。更具體而言，係關於鋼骨結構之焊接接合部。
於將鋼材彼此焊接接合而成之焊接接合部中，一般會設為進行使焊接金屬之拉伸強度超過鋼材之拉伸強度規格下限值之焊接施工之接頭(焊接接合部)(高匹配；over match)。其原因在於藉由使焊接部之焊接金屬之拉伸強度高於要被焊接之鋼材，可防止焊接部之過早斷裂，而使其充分達到既定之設計強度。作為如此之發明，提出有下述專利文獻1之發明。
近年來，高強度鋼材逐漸被開發並被拿來使用。為了使用高強度鋼材，並進行相對於該鋼材之拉伸強度成為高匹配之焊接施工，焊接條件之管理困難，且施工效率亦會明顯下降。又，就現狀而言，對於拉伸強度780MPa以上之超高強度鋼材，可安心使用之焊接材料很少，且其取得亦較為困難。
關於使用高強度鋼材之情形時之該等問題，填角焊接提出有下述專利文獻2、3之發明。
[先前技術文獻] [專利文獻]
專利文獻1：日本專利第3752616號公報
專利文獻2：日本專利特開2013-139047號公報
專利文獻3：日本專利特開2014-8515號公報
然而，關於專利文獻2、3所記載之發明，存在有由於在形狀上焊縫補強焊接金屬之焊趾易發生應力集中，因此於作用有拉伸應力之情形時，發生脆性斷裂之可能性較高。
再者，關於高強度鋼材之焊接部，焊透量會因利用低輸入熱所進行之焊接施工而容易變小。又，於如專利文獻2般焊縫補強焊接金屬藉由氣體遮蔽電弧焊接而被形成為一焊接焊珠形成之情形時，亦存在有會發生上述焊趾附近之母材熱影響部之韌性降低等問題，而有焊接部之早期脆性斷裂之隱憂。
本發明之目的，在於提供即便於焊接金屬之拉伸強度低於鋼材之拉伸強度之情形時(低匹配)，亦可確保焊接接合部強度而防止脆性斷裂之焊接接合部。
本發明為了解決前述問題，而採用如下等方法：1)以使鋼材之斷裂較焊接部先發生之方式，來設置焊接部強度(=焊接加強部、鋼材板厚、及背面焊透深度等之總厚度×焊接金屬強度)大於鋼材強度(=板厚×鋼材應力)之焊接加強部；2)以使鋼材斷裂更確實地先發生之方式，將既定寬度之補強焊珠設置於鋼材表面；3)為了防止補強焊珠焊趾之脆性斷裂，而使上述補強焊珠焊趾之側面角為既定值。
藉由前述之方法，可得到如下等效果：1)即便焊接金屬其拉伸強度低於鋼材，亦有充分之強度；2)可減少補強焊珠焊趾之應力、應變集中；3)即便對於超高強度鋼材，亦可放寬施工條件(減少高匹配焊接之情形時之餘熱，可進行高輸入熱焊接而簡化焊接步驟)來確保接頭耐力。
本案發明者們根據以上之見解，反覆地進行研究而完成本發明。本發明之主旨如以下所述。
[1]一種焊接接合部，其在兩鋼材與該等之接合部具備有焊接金屬，且至少一面具備有在上述兩鋼材之表面增厚而成之焊接加強部，作為在上述鋼材之表面增厚而成之焊接加強部之各補強焊珠之寬度，為鋼材表面端部之焊接加強部厚度以上，各補強焊珠焊趾之側面角θ為145°~170°，上述焊接金屬之拉伸強度小於上述各鋼材之拉伸強度，且滿足下述式(1)之條件。
於式(1)中，a為焊接加強部之最大厚度(mm)，t為鋼材之厚度(mm)，σuw為焊接金屬之拉伸強度(MPa)，α為安全率(無單位)且由1.01~1.20所規定之值，Tsl為鋼材之拉伸強度(MPa)。d為0以上且在兩表面有焊接加強部之情形時為另一焊接加強部之最大厚度(mm)。
[2]如[1]所記載之焊接接合部，其中，α為安全率(無單位)且由1.03~1.20所規定之值。
[3]如[1]或[2]所記載之焊接接合部，其中，於與具備有上述焊接加強部之面為相反側之面，具備有具有凹部之凹型襯墊 金屬，上述式(1)中之d為該凹型襯墊金屬之填充深度(mm)。
[4]如[1]或[2]所記載之焊接接合部，其中，於與具備有上述焊接加強部之面為相反側之面具備有襯墊金屬，該襯墊金屬具有焊透部，上述式(1)中之d為該焊透部之焊透深度(mm)。
[5]如[1]至[4]中任一項所記載之焊接接合部，其中，上述鋼材之至少一者具有斜角角度為15°~35°之凹槽。
[6]一種焊接接合部之製造方法，其係[1]至[5]中任一項所記載之焊接接合部之製造方法，於兩鋼材之根隙形成焊接金屬，而且至少一面形成在上述兩鋼材之表面增厚而成之焊接加強部。
[7]如[6]所記載之焊接接合部之製造方法，其中，於上述根隙具備有襯墊金屬或凹型襯墊金屬而進行焊接。
藉由本發明，能提供可確保使用高強度鋼材之低匹配焊接接合部之焊接接合部強度，防止脆性斷裂，而可放寬焊接施工條件之焊接接合部。
1‧‧‧焊接接合部
2‧‧‧寬度方向中心部
3‧‧‧焊接金屬
4‧‧‧鋼材
5‧‧‧補強焊珠
6‧‧‧襯墊金屬
7‧‧‧焊透部
8‧‧‧補強焊珠焊趾
9‧‧‧鋼材表面端部之焊接加強部厚度
10‧‧‧填充部
20‧‧‧量規
θ‧‧‧側面角
‧‧‧斜角角度
a‧‧‧焊接加強部之最大厚度
a0‧‧‧左側鋼材(較厚之鋼材)之表面端部之焊接加強部厚度
aX2‧‧‧右側鋼材(較薄之鋼材)之表面端部之焊接加強部厚度
d‧‧‧另一焊接加強部之最大厚度
t‧‧‧鋼材之厚度
t1‧‧‧較薄之鋼材之厚度
t2‧‧‧較厚之鋼材之厚度
Z‧‧‧角度
圖1係說明本發明一實施形態之概略圖。
圖2係說明焊接接合部之尺寸等之概略圖。
圖3係說明焊接接合部之尺寸等之概略圖。
圖4係表示補強焊珠焊趾之側面角與應力集中係數之關係之圖式。
圖5係說明本發明一實施形態之概略圖。
圖6係說明本發明一實施形態之概略圖。
圖7係說明本發明一實施形態之概略圖。
圖8係二維平面應變元素模型之一例。
圖9係說明調查側面角之量規之概略圖。
以下，對本發明詳細地進行說明。本發明係焊接金屬之拉伸強度小於鋼材之拉伸強度之低匹配之焊接接合部。本發明亦可應用於過去難以應用之高強度之鋼材，而且亦可應用於鋼材與焊接金屬之拉伸強度差較大者。具體而言，於本發明中，可較佳地應用於鋼材之拉伸強度為600~900MPa之高強度者，鋼材之拉伸強度更佳為600~800MPa。又，焊接金屬之拉伸強度例如為550MPa以上，又，上限例如為800MPa。就焊接施工性之觀點等而言，焊接金屬之拉伸強度在現實上例如為550~700MPa。又，於本發明中，亦可將鋼材與焊接金屬之拉伸強度差設為超過200MPa。當然，亦可應用於鋼材與焊接金屬之拉伸強度差為200MPa以下者。鋼材與焊接金屬之拉伸強度差較佳為250MPa以下。再者，於本發明中，鋼材之拉伸強度係依據JIS(日本工業標準)Z 2241金屬材料拉伸測驗方法來求得。焊接金屬之拉伸強度係使用JIS Z 3111 A0號試片、A1號試片或A2號試片，依據JIS Z 2241金屬材料拉伸測驗方法來求得。
圖1係對接焊接之焊接接合部之剖面概略圖，且為說明本發明一實施形態之概略圖。如圖1所示，本發明之焊接接合部係利用對接焊接而得者，且為利用遍及母材(鋼材)之總厚度地焊透之進行完全焊透焊接而得者。圖1所示之焊接接合部具有左右大致對稱之形狀。以下，於本發明之說明中，省略焊接熱影響部之圖示。
焊接接合部(焊接接頭)1於兩鋼材4及該等之接合部具備有焊接金屬3，亦即，焊接接合部(焊接接頭)1具備有焊接金屬3及其兩側之鋼材4。於焊接金屬3中，以虛線所表示之寬度(鋼材4之兩個最靠焊接金屬部3側之間)之區域為寬度方向中心部2。藉由在鋼材4彼此之根隙部具備有襯墊金屬6之狀態下進行焊接，可得到如此之焊接接合部。再者，「襯墊金屬」係在焊接前於要被焊接之鋼材側之表面不具有凹部之平板(例如，扁鋼)，且一部分藉由焊接熔化而如圖1般成為具有凹部之形狀。
圖1上側之面具有最大厚度a之焊接加強部，並於兩鋼材4之表面具備有增厚而成之焊接加強部(補強焊珠5)。鋼材表面端部之焊接加強部厚度係以雙向箭頭9表示。又，自鋼材表面端部至焊接焊趾8為止為補強焊珠之寬度。焊接焊趾8之側面角為θ，鋼材4之凹槽部之斜角角度係以來表示。於與具備有焊接加強部之面為相反側之面具備有襯墊金屬6，該襯墊金屬具有深度d之焊透部7。
藉由圖2，對寬度方向中心部2上之焊接加強部、鋼材表面端部之焊接加強部、補強焊珠寬度，進一步說明較佳之實施形態。於圖2中，將橫軸設為X，寬度方向中心部2之中央為X=0。X1為凹槽之前端位置，X2為鋼材表面端部位置，X3為補強焊珠焊趾位置。
圖2之a為焊接加強部之最大厚度，較佳為焊接加強部於寬度方向中心部2上(寬度方向中心部2正上方)成為最大厚度。再者，就使鋼材之斷裂較焊接部先發生之觀點而言，本發明之焊接接合部滿足下述式(1)之條件。又，將各補強焊珠之寬度設為鋼 材表面端部之焊接加強部厚度以上。
於式(1)中，a為焊接加強部之最大厚度(mm)，t為鋼材之厚度(mm)，σuw為焊接金屬之拉伸強度(MPa)，α為安全率(無單位)且由1.01~1.20所規定之值，Tsl為鋼材之拉伸強度(MPa)。d為0以上，且在兩表面有焊接加強部之情形時為另一焊接加強部之最大厚度(mm)。亦即，d為鋼材之背面之焊接加強部之最大厚度(mm)(在將襯墊金屬設置於背面之情形時為襯墊金屬之焊透深度)，在背面不存在焊接加強部之情形時為0。於圖1中，d為焊透部之焊透深度(mm)。再者，於不具備襯墊金屬而於襯墊金屬中不存在焊透部之情況時，可設為d=0。又，於式(1)中，α為安全率(無單位)且較佳為由1.03~1.20所規定之值。如此，若α為1.03~1.20，便可更確實地發揮本發明之效果，即能提供可確保使用高強度鋼材之低匹配焊接接合部之焊接接合部強度，防止脆性斷裂，而可放寬焊接施工條件之焊接接合部之效果。
於圖2中，X2位置之焊接加強部厚度係鋼材表面端部之焊接加強部厚度。圖2之X1~X2間之任意之位置之凹槽部焊接加強部ax以滿足下述式(2)之條件為佳。
此處，t為鋼材之厚度(mm)，tx為凹槽部之鋼材之厚度(mm)，σuw為焊接金屬之拉伸強度(MPa)，α為安全率(無單位)、且由1.01~1.20所規定之值，Tsl為鋼材之拉伸強度(MPa)。於式(2) 中，α為安全率(無單位)、且較佳為由1.03~1.20所規定之值。如此，若使α為1.03~1.20，便可更確實地發揮本發明之效果。
圖2之X3-X2係補強焊珠之寬度(mm)。補強焊珠之寬度以滿足下述式(3)之條件為佳。
再者，於上述式(3)中，ax2為鋼材表面端部之焊接加強部厚度(mm)，θ為側面角。
圖3係說明焊接接合部之尺寸等之概略圖，且為對本發明之實施形態，表示複數個板厚之焊接加強部高度(厚度)與距寬度方向中心部的中央之距離之關係之曲線圖。條件如下所述。再者，圖3之曲線圖係以如下之條件，由式(1)~(3)所求得。
‧寬度方向中心部2之寬度方向距離(各鋼材之兩最靠焊接金屬部側之間隔)=7.0mm，斜角角度=35°，側面角θ=150°，鋼材之厚度=25~50mm，d=0mm
‧鋼材拉伸強度規格下限值Tsl=780MPa，焊接金屬拉伸強度σuw=650MPa
‧安全率α=1.1
如圖3所示，如上所述，較佳為於寬度方向中心部(圖3中之0~X1)任一處之焊接加強部高度成為最大。寬度方向中心部之焊接加強部高度(焊接加強部之最大厚度a)在t=25mm時為8.0mm，在t=28mm時為9.0mm，在t=32mm時為10.2mm，在t=36mm時為11.5mm，在t=40mm時為12.8mm，在t=45mm時為14.4 mm，在t=50mm時為16.0mm。
鋼材表面端部(圖3之X2)之焊接加強部高度(鋼材表面端部之焊接加強部之厚度ax2)在t=25mm時為3.0mm，在t=28mm時為3.4mm，在t=32mm時為3.8mm，在t=36mm時為4.3mm，在t=40mm時為4.8mm，在t=45mm時為5.4mm，在t=50mm時為6.0mm。
自寬度方向中心部之中央至補強焊珠焊趾之距離在t=25mm時為26.2mm，在t=28mm時為28.9mm，在t=32mm時為32.6mm，在t=36mm時為36.2mm，在t=40mm時為39.8mm，在t=45mm時為44.4mm，在t=50mm時為48.9mm。
又，補強焊珠之寬度X3-X2在t=25mm時為5.2mm，在t=28mm時為5.8mm，在t=32mm時為6.6mm，在t=36mm時為7.5mm，在t=40mm時為8.3mm，在t=45mm時為9.4mm，在t=50mm時為10.4mm。
再者，於本發明中，就確保焊接部強度之觀點而言，焊接加強部高度之最大值(焊接加強部之最大厚度a)較佳係設為7.0~20.0mm，更佳係設為15mm~20mm。
又，就防止補強焊珠焊趾之斷裂之觀點而言，鋼材表面端部之焊接加強部厚度ax2較佳係設為2.5~10mm，更佳係設為5mm~10mm。
又，就緩和補強焊珠焊趾之應力集中之觀點而言，補強焊珠之寬度X3-X2較佳係設為5.0mm~50mm。
又，就補強焊珠焊接施工性之觀點而言，鋼材之厚度t較佳係設為12~80mm，更佳係設為12mm~60mm。
又，就確保焊接部焊透量之觀點而言，寬度方向中心部之寬度方向距離(根隙)較佳係設為3.0mm~10.0mm。
其次，對側面角進行說明。於本發明中，側面角係藉由半徑量規所求得。再者，所謂側面角係補強焊珠焊趾8之補強焊珠5之切線與鋼材4表面所成之角θ。
對具備有圖1所示之構成之焊接接合部，藉由有限元素法(FEM；Finite Element Method)彈性塑性解析，對補強焊珠焊趾之側面角與應力集中係數(是否產生作用於焊接接頭構件之平均應力之幾倍之應力)進行研究。模型係利用二維平面應變元素模型進行使側面角自180°變化至140°之解析。圖8為元素模型之一例。又，作為解析結果例，將鋼材板厚32mm、鋼材強度780MPa、焊接金屬強度700MPa之情形時之結果顯示於圖4。
根據至此為止之實驗，若FEM彈性解析之應力集中係數為3以下，已確認實際之焊接接合部會因塑性化之影響而大致保持最大耐力。於本發明中，為確保較為安全，將側面角θ設為應力集中係數2.5以下。
為了降低補強焊珠焊趾之應力、應變集中以防止脆性斷裂，側面角θ為145°以上。另一方面，就焊接施工性之觀點而言，側面角θ為170°以下。側面角較佳為145°~160°。
於圖1之焊接接合部1中，各鋼材4具有單側凹槽。為了防止梨形裂等，斜角角度較佳為15°~35°。
於圖1之焊接接合部1中，下側之表面具備有襯墊金屬6，就使鋼材之斷裂較焊接部先發生之觀點而言，該襯墊金屬6具有深度d之焊透部7。深度d較佳係設為2mm以上，更佳係設 為3mm以上。於鋼材強度為780MPa以上之情形、或鋼材之厚度(t)為19mm~40mm之情形時，就避免相對於板厚過大之焊接加強部之觀點而言，更佳係將深度d設為5mm~10mm(深焊透部)。再者，於形成深焊透部之情形時，較佳為預先決定焊接條件，並確認要焊透至什麼程度。再者，於考慮焊透深度d而決定焊接加強部高度之情形時，就確保焊接金屬強度之觀點而言，襯墊金屬6較佳為使用強度590~780MPa之材料。
圖5係表示圖1所示之實施形態之變形例之概略圖。於圖5所記載之實施形態中，於鋼材之上下側兩表面具備有焊接加強部，於各表面具備與根據前述圖1之實施形態相同之構成。於前述式(1)中，d並非焊透部之焊透深度，而是焊接加強部之高度(mm)。亦即，於前述式(1)中，分別將上下表面之焊接加強部高度設為a、d。
以下，進一步對另一實施形態進行說明。於以下之實施形態中，亦可具備有已敍述之構成。無論任一實施形態，亦可如圖5所示，於鋼材之上下側兩表面具備焊接加強部。
圖6係說明本發明一實施形態之概略圖，於該實施形態中，使用具有凹部之凹型襯墊金屬6。上述凹部只要位於寬度方向中心部2上即可。於該凹部內存在有焊接金屬之填充部10。凹部(填充部10)之深度d並無特別限定，較佳為5mm~10mm。再者，會設置填充部10之深度(填充深度)d與上述焊透部之深度d，其共通之原因皆依據使鋼材之斷裂較焊接部先發生之觀點。就焊接施工性之觀點而言，圖6所示之實施形態較佳係應用於鋼材強度為780MPa以上之情形、或鋼材之厚度(t)為40mm~80mm之情形時。
圖7係說明本發明一實施形態之概略圖。各鋼材4之厚度不同，且一鋼材4為不具備凹槽之單邊傾斜形(形)凹槽。即便於該情形時，亦於兩側設置補強焊珠5。左側鋼材(較厚之鋼材)之表面端部之焊接加強部厚度a0可由右側鋼材(較薄之鋼材)之表面端部之焊接加強部厚度aX2、兩鋼材之厚度t1、t2(較薄之鋼材之厚度為t1，較厚之鋼材之厚度為t2)來求得(a0=aX2-(t2-t1))。無論左右之補強焊珠5之寬度(mm)均為鋼材表面端部之焊接加強部厚度以上。於一鋼材不具備凹槽之情形時，另一鋼材之斜角角度就焊接施工性之觀點而言較佳為25°~35°。
再者，於圖7所示之實施形態中，寬度方向中心部2之焊接加強部厚度並非只有一種情形。然而，於以左側之鋼材為基準來判斷之情形時，寬度方向中心部2之焊接加強部厚度為焊接加強部厚度a0以上，且於以右側之鋼材為基準來判斷之情形時，若寬度方向中心部2之焊接加強部厚度為焊接加強部厚度aX2以上，則可判斷為「焊接加強部在寬度方向中心部2上為最大」。又，於前述式(1)中，採用較薄之板厚。
於本發明中，鋼材可適當選擇而使用。例如，作為鋼材之組合，可設為鋼板與鋼板、H形鋼之凸緣與鋼板之組合。又，亦可將本發明作為UOE(Uing-Oing成型；U成型O成型E擴徑)鋼管或螺旋形鋼管之焊接接合部而應用。
前述本發明之焊接接合部之製造方法，亦即，形成方法(焊接方法)並無特別限定。例如，可藉由如下之本發明之焊接接合部之製造方法來製造：於兩鋼材之根隙形成焊接金屬，而且至少一面在兩鋼材之表面形成增厚而成之焊接加強部。此時，較佳為在 根隙具備有襯墊金屬或凹型襯墊金屬而進行焊接。具體而言，例如，可藉由潛電弧焊接來形成。又，可利用輸入熱量50~200kJ/cm之1個焊道來形成焊接接合部，亦可藉由輸入熱量10~40kJ/cm之2個焊道以上之複數個焊道來形成焊接接合部。
(實施例)
實施焊接接頭(焊接接合部)之拉伸測驗。具體而言，如圖1所示，首先，以焊接加強部厚度目標值成為10mm(目標安全率α=1.1)、8mm(目標安全率α=1.01)、4mm之方式，對2片相同之鋼板(板厚25mm×寬度400mm×長度200mm之拉伸強度780MPa級之鋼板)進行對接焊接，來得到焊接接頭(焊接構件)。然後，藉由機械加工，以使測驗部位寬度成為75mm之方式自所得到之焊接接頭切出，來作為測試體。由所得到之測試體之肉眼測驗(對焊接部之剖面進行觀察之測驗)，可知測試體No.1~No.3之補強焊珠焊趾之側面角θ均為145°。再者，關於側面角θ，亦可藉由使用如圖9所示之不鏽鋼製之量規20，簡單地確認是否為既定範圍內之角度。圖9係說明對側面角進行調查之量規之概略圖，例如，可藉由使用角度Z為145°之量規與角度Z為170°之量規，簡單地判斷側面角θ是否在145°~170°之範圍內。凹槽、焊接條件如下所示。
<凹槽>
凹槽形狀：V形凹槽，凹槽角度(斜角角度)：35°，根隙(R.G.)：5mm，襯墊金屬：厚度9mm×寬度25mm
<焊接條件>
焊接材料：680N/mm2級實芯線材(solid wire)，直徑=1.4mm
電流：280~300(A)，電壓：28~30(V)，速度：18~30(cm/min)， 焊道間溫度：最高250℃
將拉伸強度、焊接部之測量結果及拉伸測驗結果顯示於表1。母材(鋼材)及焊接金屬之拉伸強度分別利用前述之方法來求得。母材(鋼材)之屈服強度及焊接金屬之0.2%耐力，分別依據JIS Z 2241之規定來求得。再者，No.3並不存在補強焊珠。
如表1所示，依據本發明所製作之測試體，亦即，補強焊珠之寬度為鋼材表面端部之焊接加強部厚度以上，補強焊珠焊趾之側面角為145°以上且170°以下，焊接金屬之拉伸強度小於各鋼材之拉伸強度，並滿足前述式(1)之條件之No.1測試體及較No.1測試體安全率α稍低之測試體No.2，可確認到即便焊接金屬強度較弱，母材(鋼材)之斷裂亦先發生。另一方面，焊接加強部厚度較少之No.3測試體，其結果為焊接金屬之斷裂先發生。根據測驗結果，可確認到本發明之效果。

Claims (9)

  1. 一種焊接接合部，其在兩鋼材與該等之接合部具備有焊接金屬，且至少一面具備有在上述兩鋼材之表面增厚而成之焊接加強部；作為在上述鋼材之表面增厚而成之焊接加強部之各補強焊珠焊趾之側面角θ為145°~170°，各補強焊珠之寬度為(鋼材表面端部之焊接加強部厚度)/tan(180°-θ)以上，上述焊接金屬之拉伸強度小於上述各鋼材之拉伸強度，且滿足下述式(1)之條件， 於式(1)中，a為焊接加強部之最大厚度(mm)，t為鋼材之厚度(mm)，σuw為焊接金屬之拉伸強度(MPa)，α為安全率(無單位)且由1.01~1.20所規定之值，Tsl為鋼材之拉伸強度(MPa)，d為0以上且在兩表面有焊接加強部之情形時為另一焊接加強部之最大厚度(mm)。
  2. 如請求項1之焊接接合部，其中，α為安全率(無單位)且由1.03~1.20所規定之值。
  3. 如請求項1或2之焊接接合部，其中，於與具備有上述焊接加強部之面為相反側之面，具備有具有凹部之凹型襯墊金屬，上述式(1)中之d為該凹型襯墊金屬之填充深度(mm)。
  4. 如請求項1或2之焊接接合部，其中， 於與具備有上述焊接加強部之面為相反側之面具備有襯墊金屬，該襯墊金屬具有焊透部，上述式(1)中之d為該焊透部之焊透深度(mm)。
  5. 如請求項1或2之焊接接合部，其中，上述鋼材之至少一者具有斜角角度為15°~35°之凹槽。
  6. 如請求項3之焊接接合部，其中，上述鋼材之至少一者具有斜角角度為15°~35°之凹槽。
  7. 如請求項4之焊接接合部，其中，上述鋼材之至少一者具有斜角角度為15°~35°之凹槽。
  8. 一種焊接接合部之製造方法，其係請求項1至7中任一項所記載之焊接接合部之製造方法，於兩鋼材之根隙形成焊接金屬，而且至少一面形成在上述兩鋼材之表面增厚而成之焊接加強部。
  9. 如請求項8之焊接接合部之製造方法，其中，於上述根隙具備有襯墊金屬或凹型襯墊金屬而進行焊接。
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