TWI578333B - Boiling water type nuclear reactor and jet boiling nuclear reactor - Google Patents

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TWI578333B
TWI578333B TW104129383A TW104129383A TWI578333B TW I578333 B TWI578333 B TW I578333B TW 104129383 A TW104129383 A TW 104129383A TW 104129383 A TW104129383 A TW 104129383A TW I578333 B TWI578333 B TW I578333B
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inlet mixer
boiling water
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塩山勉
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Description

沸水式核子反應爐的噴射泵及沸水式核子反應爐
本實施方式，係有關於沸水式核子反應爐的噴射泵及沸水式核子反應爐。
於沸水式核子反應爐，係在核子反應爐壓力容器與設置於其內側之爐心側板之間的環狀空間，於圓周方向上隔著間隔地複數設置有噴射泵，該噴射泵係用於調整爐水流量的再循環系機器之一。該噴射泵，係主要含有升流管、彎管部、入口混合器管、以及擴散器。
升流管係藉由熔接於核子反應爐壓力容器壁之升流管拉條作固定，擴散器係固定於其下端之圓環狀的泵甲板。入口混合器管，係在固定於升流管之升流管托架，藉由楔(wedge)及固定螺桿作支撐，在入口混合器管之下部係藉由擴散器上部及滑動接頭作結合。
滑動接頭，係設置有為了熱膨張之吸收或確保噴射泵設置時之調整裕度(adjusting allowance)的微小間隙(間隙流路)，會產生由泵內之壓送壓力導致之從間隙漏出的滲漏流。
該滲漏流，係在核能電廠之輸出增加導致爐心流量增加的情況下，流量會增大。另外，即使爐心流量未增加，長期運行所致之朝擴散器內周面的包覆黏著(clad adhesion)導致之擴散器壓力損失的增加，或在長期變化(secular change)所致之爐心壓力損失增大的情況下，滲漏流會增大。
隨著滲漏流之流量增大，在超過某個臨界點之時點上將成為不安定狀態，有於噴射泵發生稱為自激振動之伴隨大振幅之振動的可能性。有必要令如此之特殊的自激振動在一般運行狀態下不致產生來作設計。
例如，噴射泵之振動振幅雖小，但會產生因噴射泵內部之流動的紊亂(turbulence)導致之隨機振動。該隨機振動，雖係不會對噴射泵本體造成損傷，長期下會造成將入口混合器管固定於升流管之楔或固定螺桿，與升流管托架之間作滑動摩耗。隨著滑動摩耗惡化，入口混合器管喪失支撐性能，剛性降低。因此，發生滑動接頭之滲漏流所導致之自激振動之流量的臨界值降低，而成為容易發生自激振動的狀況。
在此，係採取下述措施：在固定於升流管的升流管托架設置調整楔，以降低支撐入口混合器管之楔或固定螺桿與升流管托架之間的摩耗或振動。
其他亦已知有改善滲漏流所導致之自激振動的發生原因，或增加入口管的支撐部以提高剛性來抑制自激振動的技術。
作為使滲漏流所導致之自激振動難以發生的方法之一，係構想有下述方法：令滑動接頭之間隙形狀，成為相對於滲漏流方向為漸尖型之穩定的流路形狀。相對於流動呈漸尖型之滲漏流的流路形狀，係具有令自激振動難以發生的效果。
〔專利文獻〕
〔專利文獻1〕日本特開2010-242581號公報
然而，依核能電廠的運行狀況，有滑動接頭之滲漏流變得從噴射泵外側朝內側逆流的可能。逆流之滲漏流，係在例如爐心流量減少之際，有可能發生以1台核子反應爐再循環泵作運行的單一作業(single operation)之情況。在滲漏流逆流的情況下，相對於順流之滲漏流被形成為漸尖型之流路形狀，因相對於逆流係呈漸擴，故無法抑制自激振動的發生。
另外，依沸水式反應爐(boiling water reactor,BWR)之型式，已知存在有滲漏流在順流下自激振動難以發生，而在逆流下自激振動容易發生者；以及滲漏流在逆流下自激振動難以發生，而在順流下自激振動容易發生者。作為推測之要因，係可例舉有因BWR之型式導致滲漏流之流路形狀不同的情況，或是依廠房在運行時之輸出範圍的不同等。因此，例如在僅於滲漏流為順流的情況下 噴射泵容易發生自激振動的以往之廠房，係追求不致損及「以逆流之滲漏流難以發生自激振動」之特性，而能夠抑制以順流之滲漏流發生之自激振動的技術。
本實施方式係為解決上述以往技術課題而完成者，並以提供對於順流乃至逆流之滲漏流，難以發生自激振動之沸水式核子反應爐的噴射泵及沸水式核子反應爐為目的。
本實施方式之沸水式核子反應爐的噴射泵，係設置於沸水式核子反應爐的核子反應爐壓力容器內，令核子反應爐壓力容器內之冷卻水強制循環者，具備：入口混合器管，係連結於升流管；擴散器，係藉由滑動接頭連結至該入口混合器管；前述入口混合器管，係於下端具有0≦θa<2°之圓錐角的下端錐形部。
藉由本發明的實施方式，可提供一種沸水式核子反應爐的噴射泵，其係無論在滲漏流為順流或逆流的情況下，自激振動皆難以發生者。
10‧‧‧沸水式核子反應爐
11‧‧‧降流部
12‧‧‧噴射泵
13‧‧‧核子反應爐壓力容器
15‧‧‧爐心
16‧‧‧爐心側板
17‧‧‧爐心下部充氣部
18‧‧‧爐心上部充氣部
20‧‧‧側板頂蓋
21‧‧‧汽水分離器
22‧‧‧豎管
24‧‧‧蒸汽乾燥器
25‧‧‧核子反應爐再循環系
26‧‧‧核子反應爐再循環泵
28‧‧‧吸入管
29‧‧‧吐出管
30‧‧‧再循環入口噴嘴
31‧‧‧升流管
32‧‧‧彎管部
33‧‧‧入口混合器管
34‧‧‧擴散器
35‧‧‧入口噴嘴
36‧‧‧鐘型口
37‧‧‧泵甲板
39‧‧‧嵌合部
40‧‧‧接頭(嵌合部)
41‧‧‧間隙流路
42a‧‧‧第1錐形部
42b‧‧‧第2錐形部
43‧‧‧升流管拉條
44‧‧‧升流管托架
45‧‧‧楔
46‧‧‧固定螺桿
48‧‧‧擴大型間隙流路
49‧‧‧最大外徑部
A‧‧‧滲漏流
B‧‧‧滲漏流
C‧‧‧中心軸
CP‧‧‧接觸點
H‧‧‧流路寬
La‧‧‧第1圓錐長
Lb‧‧‧第2圓錐長
Lp‧‧‧最大外徑部長
θ2a‧‧‧第1錐形部之圓錐角
θ2b‧‧‧第2錐形部之圓錐角
θa‧‧‧第1錐形部之傾角
θb‧‧‧第2錐形部之傾角
〔第1圖〕係表示沸水式核子反應爐(BWR)之縱剖 面構造的示意圖。
〔第2圖〕係表示設置於BWR之核子反應爐壓力容器內的噴射泵之實施方式的示意圖。
〔第3圖〕係沿第2圖之I-I線的橫剖面圖。
〔第4圖〕係表示第1實施方式之沸水式核子反應爐的噴射泵之入口混合器管與擴散器的嵌合部的縱剖面圖。
〔第5圖〕係表示在發生逆流之滲漏流的情況下，相對於第1錐形部之中心軸的傾角與發生自激振動的臨界流量之關係的圖。
〔第6圖〕係第1實施方式之沸水式核子反應爐的噴射泵之入口混合器管與擴散器之嵌合部的變形例的縱剖面圖。
〔第7圖〕係表示第2實施方式之沸水式核子反應爐的噴射泵之滑動接頭部分的俯視剖面圖。
以下，依據附屬圖式說明本實施方式。
〔第1實施方式〕
第1圖，係表示沸水式核子反應爐(BWR)10之縱剖面圖；第2圖，係表示設置於BWR 10之降流部11之噴射泵12的示意圖。
BWR10，係於核子反應爐壓力容器13內設置有爐心15，在爐心側板16(爐心側板16，係包圍該爐心 15)與核子反應爐壓力容器13之間，係形成有套筒狀或環狀的降流部11。於該降流部11係沿圓周方向設置有複數台噴射泵12，藉由該噴射泵12令核子反應爐壓力容器13內之一次冷卻水，從爐心下部充氣部17至爐心15內作強制循環。符號37，係支撐爐心側板16之泵甲板37。
在爐心15的上方，係設置有覆蓋爐心上部充氣部18之側板頂蓋20，在側板頂蓋20的上方係夾著豎管22設置有汽水分離器21。於汽水分離器21之上方係設置有蒸汽乾燥器24，將以汽水分離器21汽水分離的蒸汽作乾燥，並作為主蒸汽通過主蒸汽系供給至未圖示之蒸汽渦輪，以驅動蒸汽渦輪。
一方面，在核子反應爐壓力容器13的外側，係設置有2系統的核子反應爐再循環系25。該核子反應爐再循環系25，係將核子反應爐壓力容器13內之一次冷卻材，藉由外部泵之核子反應爐再循環泵26經由噴射泵12朝爐心15作強制循環，取出爐心15所產生的熱。核子反應爐再循環系25係控制核子反應爐再循環泵26之泵速度，使朝爐心15之冷卻材供給流量作變化，來控制爐熱輸出(蒸汽產生量)。
噴射泵12，係於核子反應爐壓力容器13內之降流部11，配置有複數台例如為16台或20台。將噴射泵12於爐心15之外側沿圓周方向配置複數台，藉此令核子反應爐壓力容器13內之冷卻材作強制循環。
噴射泵12之驅動流體，係作為外部泵之核子 反應爐再循環泵26的吐出流。該驅動流體，係從核子反應爐壓力容器13內下方之降流部11，經由吸入管28被引導至核子反應爐再循環泵26而升壓。藉核子反應爐再循環泵26被升壓之驅動流體，係通過吐出管29並以管集箱管(header piping)(未圖示)作複數分歧，引導至各噴射泵12。
另外，核子反應爐再循環泵26係具有令作為冷卻材之爐水作循環的功能，從核子反應爐再循環泵26吐出的爐水(驅動流體)，係通過吐出管29朝核子反應爐壓力容器13內部之噴射泵12的升流管31流動，進而被引導至在彎管部32反轉之入口噴嘴35。於入口噴嘴35，係一邊捲入周圍的爐水(被驅動流體)一邊引導至入口混合器管33，從擴散器34被吐出，並從爐心下部充氣部17被輸送至爐心15。
噴射泵12係如第2圖所示，係主要含有：升流管31，係從再循環入口噴嘴30立起至降流部11(第1圖)；180度彎曲之彎管部32，係設置於該升流管31之頂部；入口混合器管33，係設置於該彎管部32之下游側；以及擴散器34，係設置於入口混合器管33之下游側。彎管部32，係令上升於升流管31的驅動流體分歧為左右兩側並分別反轉，引導至入口噴嘴35。
另一方面，噴射泵12，係具備：入口噴嘴35，係連接於180度彎曲之彎管部32；入口混合器管33，係將來自鐘型口36之驅動流體與被驅動流體作混 合，該鐘型口36係引導被從該入口噴嘴35噴射之驅動流體捲入之被驅動流體(吸入流體)；以及擴散器34，係連接於入口混合器管33之下游側。擴散器34，係以其下端固定於泵甲板37(第1圖)。
噴射泵12，係於彎管部32之入口部及擴散器34設置機械性的嵌合部39、40，藉由該嵌合部39、40，呈一體構造之彎管部32及入口噴嘴35、鐘型口36、入口混合器管33，係構成為能夠拆卸。
一方面，入口混合器管33之下端部，係插入於擴散器34之上部而作嵌合，作為滑動接頭40而構成。
在此，第3圖係第2圖之沿I-I剖面之橫剖面圖。
另外，噴射泵12之升流管31，係固定支撐在熔接於核子反應爐壓力容器13之內周壁的升流管拉條43。於該升流管31之兩側，係如第3圖所示般固定有將入口混合器管33作安裝之升流管托架44。於該升流管托架44，入口混合器管33係藉由楔45及固定螺桿46作3點支撐而作固定。
一方面，於入口混合器管33之下端部係形成有隆起部，入口混合器管33之下部，係如第4圖所示，構成有嵌合於擴散器34之上部的滑動接頭40。滑動接頭40，係為了吸收熱膨張或確保設置時的調整裕度，設置有小於等於1mm之微小間隙(間隙流路41)。於間隙流路41之下端，亦即入口混合器管33之下端，一般上係基於 容易朝擴散器34插入的觀點而安裝有圓錐體(taper)。
在一般運行時，於間隙流路41，係會因噴射泵12內之流體壓送壓力導致順流之滲漏流A產生，該順流之滲漏流A係噴射泵12之整體流量的0.1%左右，或小於等於0.1%。另外，依核能電廠及其運行方式，偶爾會產生與順流之滲漏流A相反之從噴射泵12之外部朝內部流入的逆流之滲漏流B。
然而，一般而言因流體所導致的附加衰減(additive damping)，係由流體之流體慣性(力)與流路阻力的關係所決定。在因流體所導致的附加衰減為正的情況下，不會產生自激振動。
附加衰減，係在相對於流體的流動方向為漸尖型之流路形狀的情況下，作為正的衰減力而作用。
因此，安裝於入口混合器管33之下端的圓錐體，係相對於順流而言呈漸尖型流路，因此順流之滲漏流A的附加衰減對於振動係作為正的衰減力而作用。
然而，相反地在流動方向下游側構成為逐漸擴散的擴大型間隙流路形狀的情況下，滲漏流之附加衰減係可能成為負的減衰力。
因此，當於間隙流路41發生逆流之滲漏流B時，圓錐體可能反而成為將負的減衰力賦予噴射泵12之振動的要因。
於第1實施方式，為了在滲漏流為逆流之滲漏流B的情況下亦可防止自激振動的發生，係如第4圖所 示，入口混合器管33係於下端具有圓錐角為0≦θ2a≦4°之第1錐形部42a。亦即，相對於中心軸C，入口混合器管33之下端的傾角θa為0≦θa≦2°，該入口混合器管33係相對於順流之滲漏流A形成漸尖型之流路。
在第1錐形部42a之傾角θa小於等於2的情況下，相對於逆流之滲漏流B第1錐形部42a係呈漸擴的形狀，並如後述之第5圖所示般，難以發生自激振動。
另外，相對於入口混合器管33之滑動接頭40之最大外徑部49的中心軸方向之長度Lp(以下稱之為「最大外徑部長Lp」)，令第1錐形部42a的中心軸方向之長度La(以下稱之為「第1圓錐長La」)與其之比小於等於0.4，亦可使自激振動難以發生。
在此，第5圖係表示在發生逆流之滲漏流B的情況下，對於第1錐形部42a之中心軸C的傾角θa與發生自激振動的臨界流量之關係的圖。
圖表係以第1圓錐長La相對於最大外徑部長Lp之長度比La/Lp為參數，在令對於第1錐形部42a之中心軸C的傾角θa作變化的情況下之滲漏流為逆流時的臨界流量，藉由理論分析來作預測者。
圖表之縱軸，係表示以在現有形狀的情況下的臨界流量作標準化而表示。
又，在滲漏流為順流時令傾角θb作變化的情況下，亦與第5圖相同。
由第5圖可知，若令最大外徑部長Lp與第1 圓錐長La之長度比La/Lp維持現行狀況，並使傾角θa作變化，則θa小於等於2°時之發生臨界流量係變得較在現有形狀的情況下為大。
亦即，可知即使在相對於逆流之滲漏流為漸擴之流路形狀的情況下，在0≦θa≦2°的範圍中，係自激振動之發生臨界流量提高，自激振動難以發生。特別是以小於等於1°係就發生臨界流量之增大為顯著之點而言，以0≦θa≦1°為更佳。
另外，可知若令長度比La/Lp作變化，則當該長度比La/Lp小於等於0.4時，不藉由傾角θa，發生臨界流量係變得比在現有形狀的情況下為大。
亦即，可知在0<La/Lp≦0.4的範圍，自激振動係難以發生。亦即，可知在限定中心軸方向之長度上限的滑動接頭40中，令最大外徑部長Lp相對於第1圓錐長La盡可能地長，可使入口混合器管33之振動的自由度降低，藉此令自激振動難以發生。
另外，在入口混合器管33之滑動接頭40中的上端部，係一般設置有與第1錐形部42a為反方向之漸尖型圓錐體(以下稱之為「第2錐形部42b」)。
在亦考慮到順流之自激振動的情況下，係如第6圖所示，令第2錐形部42b之圓錐角為0≦θ2b≦4°。亦即，相對於設置在入口混合器管33之滑動接頭40之上端的位置的第2錐形部42b之中心軸C，使其梯度為0≦θb≦2°。
藉由令傾角θb小於等於2°，雖第2錐形部42b相對 於順流之滲漏流A為漸擴，然因與決定傾角θa為相同的理由，自激振動係難以發生。
另外，相對於入口混合器管33之滑動接頭40中最大外徑部Lp，第2錐形部42b之中心軸方向的長度Lb(以下稱為「第2圓錐長Lb」與其之長度比係小於等於0.4為佳，小於等於0.25更佳。
因此，可知至少滿足下述條件之任一者：令第2錐形部42b的形狀為0≦θb≦2°、或0<Lb/Lp≦0.4；則在順流的情況下亦難以發生自激振動。
(第1實施方式之效果)
若依據第1實施方式，令第1錐形部42a為上述形狀，則在滲漏流為逆流的情況下，係能夠令自激振動難以發生。
另外，令第2錐形部42b為上述形狀，則在滲漏流為順流的情況下，與以往相較係能夠令自激振動難以發生。
藉由上述各者之效果，能夠令噴射泵無論是順流或逆流之滲漏流A、B，皆難以發生自激振動。
在此，於本實施方式中，係令第1錐形部42a及第2錐形部42b各者之梯度未滿2°(小於等於1°更佳)以作說明，然在僅欲針對順流及逆流任一者抑制自激振動之發生的情況下，係僅令第1錐形部42a及第2錐形部42b任一者之梯度未滿2°(小於等於1°更佳)亦可。
〔第2實施方式〕
其次，參照第7圖針對本發明之第2實施方式作說明。關於第2實施方式之說明，因沸水式核子反應爐10之整體構成，係與第1圖及第2圖所示之BWR並無不同，故相同構成係附加相同符號而省略重複說明。
第7圖，係表示運用於BWR10之噴射泵12之第2實施方式的俯視剖面圖。第2實施方式之噴射泵12，係與第1實施方式相同，含有：滑動接頭40，係設置於入口混合器管33與擴散器34之結合部。
另外，第2實施方式之噴射泵12，係與第1實施方式相同，於入口混合器管33具備第1錐形部42a及第2錐形部42b者。
另外，相對於最大外徑部長Lp之第1圓錐長La、及第2圓錐長Lb的範圍、第1錐形部42a之角度θ2a及第2錐形部42b之角度θ2b的範圍，係與第1實施方式相同。
一方面，於第2實施方式，係最大外徑部49之外周面及擴散器34之內周面，至少其中一方的橫剖面形狀為非正圓。
亦即，由最大外徑部49之外周面與擴散器34之內周面所形成之間隙流路41的流路寬H，係沿外周面之圓周方向作變化。
並且，在令入口混合器管33為非正圓的情況下，係以該非正圓形狀之長徑部，具接觸點CP設置於擴散器34。
另外，在令入口混合器管33為非正圓的情況下，係以非正圓形狀之短徑部，具接觸點CP設置於擴散器34。
該接觸點CP係於施工時例如僅有1點，於噴射泵12運作時藉由入口混合器管33或擴散器34之熱膨脹而成為複數點亦可。
(第2實施方式之效果)
若入口混合器管33與擴散器34具有接觸點CP，則藉由接觸而令入口混合器管33與擴散器34對於振動保持機械性接觸，而接收構造性衰減力。
亦即，藉由接觸點CP，除了將入口混合器管33固定於擴散器34的效果外，也能夠藉由機械性接觸而於振動之際成為阻力，發揮抑制振動的效果。另外，藉由以規定的接觸點CP作接觸，能夠輕易固定入口混合器管33的設置姿勢，入口混合器管33的施工也變得容易。
因此，與第1實施方式之效果相同，能夠提升對於自激振動之裕度，並使自激振動難以發生。
在令入口混合器管33不作接觸的情況下，雖亦因流體所造成之正的減衰力效果而受到抑制，然而若使其接觸，則會再加上機械性接觸造成的構造所致之正的減衰力，令抑制效果進一步提升。若再以接觸點CP於擴散器34加上橫向荷重，則其成為擴散器34振動之際的阻力，而具有減小振動振幅的效果。
若依據以上所述之實施方式之至少1個噴射泵12，則藉由特定形成間隙流路41的入口混合器管33之詳細形狀，能夠對於無論是順流或逆流之滲漏流A、B，皆難以發生自激振動。
雖說明了本發明之數項實施方式，然而該等實施方式係作為舉例而提出者，並非意圖限定發明之範圍。
該等實施方式，係能夠以其他各種型態作實施，並在不脫離發明要旨的範圍內，能夠作各種省略、置換、變更、組合。
該等實施方式及其變形，係包含於發明之範圍或要旨者，相同地，亦係包含於申請專利範圍所述之發明及等同於其之範圍者。
12‧‧‧噴射泵
33‧‧‧入口混合器管
34‧‧‧擴散器
40‧‧‧接頭(嵌合部)
41‧‧‧間隙流路
42a‧‧‧第1錐形部
42b‧‧‧第2錐形部
48‧‧‧擴大型間隙流路
49‧‧‧最大外徑部
A‧‧‧滲漏流
B‧‧‧滲漏流
C‧‧‧中心軸
La‧‧‧第1圓錐長
Lp‧‧‧最大外徑部長
θa‧‧‧第1錐形部之傾角

Claims (12)

  1. 一種沸水式核子反應爐的噴射泵，其係設置於沸水式核子反應爐之核子反應爐壓力容器內，並將核子反應爐壓力容器內之冷卻水作強制循環者，具備：入口混合器管，係連結於升流管；以及擴散器，係藉由滑動接頭連結於該入口混合器管；其特徵為：前述入口混合器管，係於下端具有圓錐角為0≦θa<2°之下端錐形部。
  2. 如申請專利範圍第1項所述之沸水式核子反應爐的噴射泵，其中，相對於前述入口混合器管之前述滑動接頭中最大外徑部之中心軸方向的長度，前述下端錐形部之前述中心軸方向的長度與其之長度比係小於等於0.4。
  3. 如申請專利範圍第1或2項所述之沸水式核子反應爐的噴射泵，其中，前述最大外徑部之外周面以及前述擴散器之內周面，至少其中一方之水平剖面的形狀係非正圓，由前述外周面與前述擴散器之內周面所形成之間隙流路的流路寬，係沿前述外周面之圓周方向作變化。
  4. 如申請專利範圍第3項所述之沸水式核子反應爐的噴射泵，其中，前述非正圓之前述內周面的水平剖面，係呈橢圓形狀。
  5. 如申請專利範圍第1或2項所述之沸水式核子反 應爐的噴射泵，其中，前述擴散器，係與前述入口混合器管具有接觸點。
  6. 一種沸水式核子反應爐的噴射泵，其係設置於沸水式核子反應爐之核子反應爐壓力容器內，並將核子反應爐壓力容器內之冷卻水作強制循環者，具備：入口混合器管，係連結於升流管；以及擴散器，係藉由滑動接頭連結於該入口混合器管；其特徵為：前述入口混合器管，係於前述滑動接頭之上端部具有圓錐角為0≦θb<2°之上端錐形部。
  7. 如申請專利範圍第6項所述之沸水式核子反應爐的噴射泵，其中，相對於前述入口混合器管之前述滑動接頭中最大外徑部之中心軸方向的長度，前述上端錐形部之前述中心軸方向的長度與其之長度比係小於等於0.4。
  8. 如申請專利範圍第6或7項所述之沸水式核子反應爐的噴射泵，其中，前述最大外徑部之外周面以及前述擴散器之內周面，至少其中一方之水平剖面的形狀係非正圓，由前述外周面與前述擴散器之內周面所形成之間隙流路的流路寬，係沿前述外周面之圓周方向作變化。
  9. 如申請專利範圍第8項所述之沸水式核子反應爐的噴射泵，其中，前述非正圓之前述內周面的水平剖面，係呈橢圓形狀。
  10. 如申請專利範圍第6或7項所述之沸水式核子反應爐的噴射泵，其中，前述擴散器，係與前述入口混合器管具有接觸點。
  11. 一種沸水式核子反應爐的噴射泵，其係設置於沸水式核子反應爐之核子反應爐壓力容器內，並將核子反應爐壓力容器內之冷卻水作強制循環者，具備：入口混合器管，係連結於升流管；以及擴散器，係藉由滑動接頭連結於該入口混合器管；其特徵為：前述入口混合器管，係於下端具有圓錐角為0≦θa≦1°之下端錐形部，或者，前述入口混合器管，係於前述滑動接頭之上端部具有圓錐角為0≦θb≦1°之上端錐形部，相對於前述入口混合器管之前述滑動接頭中最大外徑部之中心軸方向的長度，前述下端錐形部之前述中心軸方向的長度與其之長度比係小於等於0.4；相對於前述入口混合器管之前述滑動接頭中最大外徑部之前述中心軸方向的長度，前述上端錐形部之前述中心軸方向的長度與其之長度比係小於等於0.4。
  12. 一種沸水式核子反應爐，其係具備如申請專利範圍第1至11項任一者所述之噴射泵者。
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