TWI431064B - Light reflectance and good strength of the liquid crystal polyester composition - Google Patents

Light reflectance and good strength of the liquid crystal polyester composition Download PDF

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Description

光線反射率及強度良好之液晶聚酯組成物
本發明係關於耐熱性及成形性良好，從其所獲得之成形體對於特定波長光之反射率良好，且熔接部之強度良好之全芳香族熱致型液晶聚酯樹脂組成物、其射出成形體及使用該成形體之光學裝置。特別關於該光學裝置使用白色發光二極體者。
使用發光二極體(以下稱為「LED」)，特別是使用白色LED之照明裝置或顯示裝置等光學裝置係於廣泛領域使用，該等係使用以導電性接著劑、焊錫等，在基板上之電路圖案安裝有LED元件，被施以金屬線結合所必要之結線，為了提高LED之光利用率，於LED元件之周圍設有反射器(反射框)，位於反射器內之LED元件由透光性樹脂密封者。據知有各種白色LED，例如一般係組合綠色(G)、藍色(B)、紅色(R)等複數LED來獲得白色，亦有於密封樹脂中添加螢光物質，以利用波長轉換作用。進行波長轉換之情況時，紫外線發光LED亦可作為光原始用。作為反射器亦有使用填充由金屬氧化物所組成之白色顏料粒子等之樹脂組成物之成形品。
含樹脂組成物之反射器係要求對於將LED元件安裝於基板時之焊錫等之加熱步驟、密封樹脂之熱硬化時之發熱、將LED裝置結合於其他構件之情況時之加熱、使用LED裝置之環境下之加熱等之耐熱性，及維持對於包含其後使 用之期間中之光線之高反射率。進一步而言，於使用白色LED之情況時，特別要求維持對於500nm以下之波長區域之光線之良好反射率。從該點來考量，由耐熱性良好之熱致型液晶聚酯，特別是由熔點超過320℃之全芳香族熱致型液晶聚酯及白色顏料所組成之樹脂組成物，係作為LED反射器來使用(參考例如專利文獻1~3)。
然而，使用上述專利文獻之樹脂組成物而被射出成形之成形體，係具有熔接部之機械強度大幅降低之問題，有無法作為利用在需要機械強度之用途之反射器構件等來使用之情況。此外，熔接部係指於射出成形模具內，從不同方向流入之熔融樹脂或樹脂組成物接合之界面部，與其他部分相較，機械強度傾向變低。
〔專利文獻1〕日本特公平6－38520號公報 〔專利文獻2〕日本特開2004－256673號公報 〔專利文獻3〕日本特開2005－232210號公報
本發明之課題在於提供一種包含全芳香族熱致型液晶聚酯及氧化鈦粒子，保持全芳香族熱致型液晶聚酯之良好之耐熱性、成形性，同時從其所獲得之成形體具有良好之白色光反射率及良好之熔接部之機械強度之樹脂組成物、由其樹脂組成物所組成之成形體、及使用該成形體之光學裝置。
有鑑於上述以往技術之問題點，本發明者銳意地累積研究，結果發現以特定比率來含有全芳香族熱致型液晶聚 酯、特定氧化鈦粒子、玻璃纖維、以及因應需要之其他無機填充材料，並經包含特定步驟之熔融攪拌步驟所獲得之樹脂組成物，可解決該等問題，並終至完成本發明。
亦即，本發明之第一發明係有關一種樹脂組成物，其係包含：全芳香族熱致型液晶聚酯100質量份；以氧化鋁(包含水合物)3~15質量%，將由包含焙燒步驟之製法所獲得之氧化鈦97~85質量%(兩者合計100質量%)予以表面處理而成之氧化鈦粒子8~42質量份；玻璃纖維25~50質量份；及其他無機填充材料0~8質量份；且經包含使用雙軸攪拌機，從對於雙軸攪拌機之汽缸之全長30%以上之下游側之位置，供給前述玻璃纖維之至少一部分之步驟之熔融攪拌步驟而獲得。
本發明之第二發明係如前述本發明之第一發明，有關一種樹脂組成物，其特徵為：前述氧化鈦為藉由硫酸法所獲得之氧化鈦。
本發明之第三發明係如前述本發明之第一或第二發明，有關一種樹脂組成物，其特徵為：藉由射出成形所成形之3mm厚之試驗片表面之480nm波之光線反射率為70%以上，且藉由射出成形所成形之1mm厚之試驗片之熔接部強度為30MPa以上。
本發明之第四發明係有關一種成形體，其係從前述本發明之第一~第三發明中任一之樹脂組成物射出成形所獲得之480nm波之光線反射率為70%以上。
本發明之第五發明係有關一種光學裝置，其係前述本 發明之第四成形體作為發光裝置構件及/或反射器使用。
本發明之第六發明係如前述本發明之第五發明，有關一種光學裝置，其特徵為：發光裝置係使用白色LED。
若根據本發明，可獲得一種樹脂組成物，其係賦予不損及全芳香族熱致型液晶聚酯之良好耐熱性、成形性，並獲得白色光反射率良好且熔接部之強度亦良好之成形品。故，以該樹脂組成物之射出成形品之表面作為反射面，可獲得機械強度亦良好之反射器，特別可獲得適合白色LED之反射器，可提供具有良好性能之發光裝置。
 (有關全芳香族熱致型液晶聚酯)
關於本發明之全芳香族熱致型液晶聚酯並未特別限制，但為了作為LED反射器使用而要求耐焊錫等之耐熱性，因此熔點宜為320℃以上。
為了獲得熔點320℃以上之全芳香族熱致型液晶聚酯，作為原料單體使用p－羥基安息香酸40莫耳%以上即可。除此之外，可酌情組合習知之其他芳香族羥基羧酸、芳香族二羧基、芳香族二羥基化合物來使用。作為適宜者可舉出例如：僅從p－羥基安息香酸或2－羥基－6－萘甲酸等芳香族羥基羧酸所獲得之聚酯；進一步從該等與對苯二甲酸、異苯二甲酸、2,6－萘基二羧酸等芳香族二羧酸、及/或對苯二酚、苯二酚、4,4’－二羥基二苯基、2,6－二羥基萘基等芳香族二羥基化合物所獲得之液晶性聚酯等。
將p－羥基安息香酸(I)、對苯二甲酸(II)、4,4’－二 羥基二苯基(III)(包含該等之衍生物)80~100莫耳%(其中，(I)與(II)之合計為60莫耳%以上)、及可與(I)、(II)、(III)之任一者進行重縮合反應之其他芳香族化合物0~20莫耳%予以重縮合所獲得之全芳香族熱致型液晶聚酯特別適宜。
製造全芳香族熱致型液晶聚酯時，為了縮短熔融重縮合時間，減低步驟中之熱歷程之影響，將上述單體之羥基預先予以乙醯化後，再進行熔融重縮合。進一步而言，為了簡化步驟，乙醯化宜對於反應槽中之單體供給無水醋酸而進行，並宜使用與熔融重縮合步驟相同之反應槽來進行該乙醯化步驟。亦即，宜於反應槽中，以原料單體與無水醋酸來進行乙醯化反應，於反應結束後升溫並轉移至重縮合反應。
伴隨有經乙醯化之單體之脫醋酸反應，同時進行熔融重縮合反應。反應槽宜利用具備單體供給機構、醋酸排出機構、熔融聚酯抽出機構及攪拌機構之反應槽來進行。該類反應槽(重縮合裝置)可從習知者適當選擇。聚合溫度宜為150℃~350℃。乙醯化反應結束後，升溫至聚合開始溫度，開始重縮合，以0.1℃/分~2℃/分之範圍升溫，作為最終溫度宜上升至280℃~350℃。作為所使用之觸媒，可使用作為聚酯之重縮合觸媒之習知觸媒，可舉出醋酸鎂、醋酸第一錫、四丁基鈦酸酯、醋酸鉛、醋酸鈉、醋酸鉀等金屬觸媒、N－甲基咪唑等有機化合物觸媒等。對應於產生聚合物之熔融溫度由於重縮合之進行而上升，重縮合溫度 亦上升。
於熔融重縮合中，於其流動點達到200℃以上，更宜達到220℃~330℃以上時，維持熔融狀態並將低聚合度之全芳香族熱致型液晶聚酯從聚合槽抽出，供給往鋼帶或桶式冷卻器等冷卻機，進行冷卻以使其固化。
接著，將已固化之低聚合度之全芳香族熱致型液晶聚酯粉碎為適合後續之固相重縮合反應之大小。粉碎方法並未特別限定，作為適宜例可舉出例如使用Hosokawa Micron股份有限公司製之Feathermill、Victo－Mill、Kolloplex、Paruberaiser、Contraplex、Scrollmill、ACM Paruberaiser等衝擊式粉碎機、Matsubo公司製之架碎式粉碎機之Roll Granulator等裝置之方法。使用Hosokawa Micron股份有限公司製之Feathermill之方法特別適宜。於本發明中，並未特別限制粉碎物之粒徑，以工業篩具(泰勒篩)宜為通過4篩孔~不通過2000篩孔之範圍，若於5篩孔~2000篩孔(0.01~4mm)更佳，9篩孔~1450篩孔(0.02~2mm)最佳。
接著，將粉碎步驟所獲得之粉碎物供以固相重縮合反應，進行固相重縮合。使用於固相重縮合步驟之裝置、運轉條件並未特別限制，可利用習知之裝置及方法。為了作為LED反射器來使用，宜進行固相重縮合反應直到可獲得熔點為320℃以上者。
(有關氧化鈦粒子)
於本發明中，作為白色顏料係使用以氧化鋁(包含水 合物)3~15質量%，來將以包含焙燒步驟之製法所獲得之氧化鈦97~85質量%(兩者合計為100質量%)予以表面處理而成之氧化鈦粒子。
作為以包含焙燒步驟之製法所獲得之氧化鈦，宜使用隱蔽力大之金紅石型氧化鈦，且數量平均粒徑0.1~0.5μm之範圍者。而且，由包含焙燒步驟之硫酸法所製造之氧化鈦特別適宜。本發明者推測使用前述氧化鈦粒子所造成良好效果，係對於將其添加於全芳香族熱致型液晶聚酯樹脂，並予以熔融攪拌所獲得之樹脂組成物之成形體之白色光反射率給予不良影響之成分，由焙燒步驟除去所致。
藉由氧化鋁來將氧化鈦予以表面處理之方法可利用習知之方法。例如日本特開平5－286721號公報記載之方法、或於該公報中作為以往方法所記載之任一方法均可。從市場亦可取得以氧化鋁表面處理後之氧化鈦粒子。可舉出例如堺化學工業股份有限公司製「SR－1」(金紅石型氧化鈦、數量平均粒徑0.25μm、表面處理劑Al2 O3 、處理量5%)。
於氧化鈦進行表面處理之氧化鋁相對於氧化鈦與氧化鋁之合計量為3質量%以下之情況時，無法充分發揮被覆氧化鈦表面之效果，另一方面，於超過15質量%之情況時，由於氧化鈦粒子之凝結等，可能產生處理上的問題。故，作為氧化鈦粒子係使用以氧化鋁3~15質量%，將氧化鈦97~85質量%(兩者合計100質量%)予以表面處理而成者。氧化鋁之比率特別適宜之範圍為5~10質量%。
氧化鈦粒子之添加量係相對於全芳香族熱致型液晶聚 酯100質量份為8~42質量份，更宜為13~40質量份。於小於前述下限之情況時，傾向可獲得充分之白色度，另一方面，於超過前述上限之情況時，將所獲得之樹脂組成物予以射出成形所獲得之成形體之熔接部之機械強度降低，傾向無法作為需要機械強度之反射器構件之用途來使用。
(有關玻璃纖維)
本發明所使用之玻璃纖維宜使用切股(Chopped Strand)、磨碎纖維(Milled Fiber)等作為一般樹脂補強材料使用者，而以切股較適宜。所使用之玻璃纖維之數量平均長度為100μm~10mm，宜為200μm~5mm，更宜為1mm~5mm。從玻璃纖維被射出成形時之流動性考量，玻璃纖維之粗細宜為數量平均直徑5~20μm，更宜為數量平均直徑7~15μm。可舉出例如Owens Corning股份有限公司製「PX－1」(數量平均纖維直徑10μm，數量平均纖維長3mm)等來作為適宜之具體例。
玻璃纖維之添加量係相對於全芳香族熱致型液晶聚酯100質量份為25~50質量份。於小於前述下限之情況時，將所獲得之樹脂組成物予以射出成形所獲得之成形體之熔接部之機械強度傾向不足，另一方面，於超過前述上限之情況時，全芳香族熱致型液晶聚酯及/或氧化鈦粒子之添加量相對地降低，所獲得之樹脂組成物之成形性及/或白色度傾向不足。
(有關其他無機填充材料)
於本發明之樹脂組成物，可於不損及本發明效果之範 圍內添加習知之無機填充材料。作為無機填充材料之例，可舉出滑石、石英粉末、玻璃粉、矽酸鈣、矽酸鋁等矽酸鹽、氧化鋁、硫酸鈣等。
其他無機填充材料之添加量係相對於全芳香族熱致型液晶聚酯100質量份為0~8質量份。於超過前述上限之情況時，全芳香族熱致型液晶聚酯及/或氧化鈦及/或玻璃纖維之添加量相對降低，傾向產生無法充分獲得成形性及/或白色度之降低、或成形體之熔接部之機械強度之提高效果。
(有關樹脂組成物之製造方法)
於本發明之樹脂組成物之製造中，作為用以將全芳香族熱致型液晶聚酯與前述氧化鈦粒子、玻璃纖維、及因應必要而與其他無機填充材料熔融攪拌之裝置，係使用雙軸攪拌機。具有1對雙條螺槳之連續壓出式之雙軸攪拌機更適宜，其中若使用具有回切機構以便可均勻分散填充材料之同方向旋轉式，且填充材料容易陷入之汽缸筒－螺槳間之空隙大，具有40mmΦ以上之汽缸徑，螺槳間甚大，咬合率1.45以上，可從汽缸之中途供給填充材料者，則可有效率地獲得本發明之樹脂組成物。而且，具有用以將玻璃纖維之至少一部分供給往汽缸之中途之設備。
使用習知之固體混合設備之例如帶式摻合機(Ribbon Blender)、滾筒摻合機、粉體混合機等，來混合全芳香族熱致型液晶聚酯與前述氧化鈦粒子、及因應必要而使用之其他無機填充材料，宜因應必要而藉由熱風乾燥器、減壓乾燥器等來乾燥，並從雙軸攪拌機之漏斗供給。
於本發明之樹脂組成物之製造中，從前述雙軸攪拌機之汽缸之中途，供給添加之玻璃纖維之至少一部分(所謂側進給(side feed))。藉此，相較於從漏斗一同供給所有玻璃纖維及其他原料(所謂頂進給(top feed))之情況，將所獲得之樹脂組成物予以射出成形而成之成形體之熔接部之機械強度傾向更提高。所添加之玻璃纖維總量中進行側進給之比率宜為50%以上，最宜為100%。側進給之比率小於前述下限之情況時，將所獲得之樹脂組成物予以射出成形而成之成形體之熔接部之機械強度之提高傾向不足。
藉由側進給來供給玻璃纖維之雙軸攪拌機之汽缸之中途位置，係相對於汽缸之全長(於汽缸設置有漏斗之位置與汽缸前端間之距離)，從設置由漏斗之位置往30%上下游側之位置(汽缸前端側之位置)。然後，於汽缸之該位置，全芳香族熱致型液晶聚酯處於熔融狀態。供給有玻璃纖維之汽缸之中途位置比前述位置更位於上游側(漏斗之設置位置側)之情況時，所添加之玻璃纖維之折損顯著，將所獲得之樹脂組成物予以射出成形而成之成形體之熔接部之機械強度之提高傾向不足。
此外，為了減低玻璃纖維之折損，可能採行調節螺槳旋轉、將螺槳溝製成深溝等手法。然而，採行該等手法時，難以均勻地添加如本發明之大量之氧化鈦粒子。因此，從氧化鈦粒子均勻添加之觀點考量，必須避開該手法，攪拌機之運轉條件反而設定為容易產生玻璃纖維之折損。
因此，於本發明之樹脂組成物之製造中，為了減低玻 璃纖維之折損，同時達成氧化鈦、玻璃纖維之均勻添加，採用添加效率良好之雙軸攪拌機，且採行上述特定之供給方法，亦即採行從該雙軸攪拌機之汽缸中途之特定位置，供給所添加之玻璃纖維之至少一部分之所謂側進給。
(樹脂組成物之特性)
從本發明之樹脂組成物，使用標準模具，藉由標準條件之射出成形所獲得之3mm厚之平板試驗片表面之480nm波之光線反射率(硫酸鋇之標準白板之擴散反射率設為100%時之相對反射率)宜為70%以上，進一步宜為75%以上。前述反射率小於前述下限之情況時，從該樹脂組成物所獲得之成形體傾向無法符合作為反射器所要求之光線反射性能。
從本發明之樹脂組成物，使用標準模具，藉由標準條件之射出成形所獲得之具有1mm厚之熔接部之平板試驗片之彎曲強度宜為30MPa以上。前述試驗片之熔接部之彎曲強度小於前述值之情況時，從該樹脂組成物所獲得之成形體傾向難以使用於需要機械強度之反射器用途等。而且，若前述試驗片之熔接部之彎曲強度若有45MPa程度，則據判可使用於設想之範圍內需要強度之大部分用途。
[實施例]
以下，藉由實施例來進一步具體說明本發明，但本發明不限定於以下實施例。
製造例(熱致型液晶聚酯之製造)
(熔融重縮合) 於具有雙螺旋型攪拌翼，內容積為1.7m3 之SUS316L(不銹鋼)製之反應槽中，置入p－羥基安息香酸(上野製藥股份有限公司製)298.3kg(2.16千莫耳)、4,4’－二羥基二苯基(本州化學工業股份有限公司製)134.1kg(0.72千莫耳)、對苯二甲酸(三井化學股份有限公司製)89.7kg(0.54千莫耳)、異苯二甲酸(AG International公司製)29.9kg(0.18千莫耳)、作為觸媒之醋酸鎂(Kishida化學股份有限公司製)0.11kg、醋酸鉀(Kishida化學股份有限公司製)0.04kg。然後，進行兩次聚合槽之減壓－氮注入來予以氮置換後，添加無水醋酸385.9kg(3.78千莫耳)，以攪拌翼之旋轉數45rpm，歷經1.5小時升溫至150℃，以回流狀態進行2小時之乙醯化反應。於乙醯化結束後，控制為醋酸餾出狀態，以0.5℃/分之速度升溫至310℃，一面除去產生之醋酸，一面進行5小時20分之重縮合反應。
接著，從反應槽底部之抽出口，抽出反應槽內之熔融重縮合反應產生物之低聚合度全芳香族熱致型液晶聚酯約480kg，並供給至後述之冷卻固化裝置。此時之熔融重縮合反應產生物之溫度為310℃。
(冷卻固化步驟) 作為冷卻固化裝置係按照日本特開2002－179979號公報所記載之方法，使用具有直徑630mm之1對冷卻輥(輥間距離2mm)、及距離1800mm之1對堰堤之裝置。以18rpm之旋轉數來使該1對冷卻輥進行對向旋轉，於由該1對冷卻輥及該1對堰堤所形成之凹部，從重縮合反應槽逐漸供 給被抽出之流動狀態之熔融重縮合反應產生物，於該凹部內保持，同時調整該1對冷卻輥之冷卻水流量，調整輥表面溫度，於通過輥間之後，立即使已冷卻固化之低聚合度全芳香族熱致型液晶聚酯之表面溫度成為220℃。藉由解碎機(日空工業股份有限公司製)，將所獲得之厚度2mm之薄片狀固化物解碎為約略50mm見方。
(粉碎步驟及固相重縮合步驟) 使用Hosokawa Micron股份有限公司製之Feathermill來粉碎前述解碎物，獲得固相重縮合用原料。粉碎物係通過網眼1mm之篩具。將該粉碎物收納於旋轉窯，於氮流通下，從室溫歷經3小時升溫至170℃後，歷經5小時升溫至280℃，進一步歷經3小時升溫至300℃，進行固相重縮合，獲得約480kg之全芳香族熱致型液晶聚酯。此外，其藉由DSC法所測定之熔點為352℃。
(氧化鈦粒子) 堺化學工業股份有限公司製、商品名「SR－1」：以氧化鋁，來將由包含焙燒步驟之硫酸法所獲得之金紅石型氧化鈦予以表面處理，使用數量平均粒徑0.25μm、氧化鈦與氧化鋁之質量構成95%/5%。
(玻璃纖維) 使用Owens Corning股份有限公司製「PX－1」(數量平均長度3mm，數量平均直徑10μm)。
(滑石) 使用Nippon Talc股份有限公司製「MS－KY」(數量平 均粒徑23μm)。
[實施例1]
(樹脂組成物之製造) 預先以帶式摻合機混合於前述製造例所獲得之全芳香族熱致型液晶聚酯100質量份與氧化鈦粒子42質量份，並藉由雙軸攪拌機(神戶製鋼所股份有限公司製KTX－46)之漏斗來供給。另一方面，調整進給機，以便相對於藉由前述漏斗所供給之全芳香族熱致型液晶聚酯100質量份，成為25質量份，並於雙軸攪拌機之汽缸之中途，供給玻璃纖維(側進給)，以汽缸之最高溫度430℃進行熔融攪拌，獲得粒狀物。此外，將玻璃纖維予以側進給之雙軸攪拌機之汽缸之位置，係相對於汽缸設置有漏斗之位置與汽缸前端間之長度，從設置有漏斗之位置往50%汽缸前端側之位置。
(藉由射出成形法製作試驗片) 將所獲得之樹脂組成物使用射出成形機(住友重機械工業股份有限公司製SG－25)，以汽缸最高溫度420℃、射出速度100mm/sec、模具溫度80℃，來獲得30mm(寬)×60mm(長)×3.0mm(厚)之平板射出成形體，並製成白色光反射率之試驗片。同樣地，將前述樹脂組成物之粒狀物使用射出成形機(日精樹脂工業股份有限公司製UH－1000)，以汽缸最高溫度420℃、射出速度300mm/sec、模具溫度80℃，來獲得13mm(寬)×80mm(長)×1.0mm(厚)且於中央部具有熔接部之平板射出成形體，將其作為熔接 部強度測定用之試驗片。
(白色光反射率之測定) 針對各試驗片之表面，使用自計分光光度計(U－3500：日立股份有限公司製)來進行對於波長480nm之光之擴散反射率之測定。此外，反射率係將硫酸鋇標準白板之擴散反射率設為100%時之相對值。於表1表示結果。
(熔接部強度之測定) 針對各試驗片，以跨距間隔25mm並依據ASTM D790來測定熔接部之彎曲強度。
[實施例2~6]
以與前述實施例1相同之操作法，進行具有表1所記載之組成之各樹脂組成物之製造。此外，於實施例5，滑石係與氧化鈦粒子一同預先與全芳香族熱致型液晶聚酯混合，並從漏斗供給。而且，於實施例6，將玻璃纖維之一半量與氧化鈦粒子一同預先與全芳香族熱致型液晶聚酯混合，並從漏斗供給(頂進給)，將剩餘之一半量藉由側進給來供給。使用所獲得之各樹脂組成物之粒狀物，與前述實施例1相同，藉由射出成形來製作各試驗片，進行對於波長480nm之光之擴散反射率及熔接部強度之測定。於表1表示結果。
[比較例1~5]
以與前述實施例1相同之操作法，進行具有表1所記載之組成之各樹脂組成物之製造。其中，玻璃纖維之供給係針對各例利用表1所記載之方法，亦即與氧化鈦粒子一 同預先與全芳香族熱致型液晶聚酯混合，並從漏1供給之頂進給法或側進給法。使用所獲得之各樹脂組成物之粒狀物，與前述實施例1相同，藉由射出成形來製作各試驗片，進行對於波長480nm之光之擴散反射率及熔接部強度之測定。於表1表示結果。
從本發明之組成及製造步驟而成之實施例1~6之組成物之任一均具有良好之成形性、光線反射率及熔接部之強度。相對於此，於氧化鈦粒子添加量為本發明之範圍之下限以下之情況時(比較例1)，光線反射率低，於超過前述上限之情況時(比較例2)，熔接部之強度變低。而且，於玻璃纖維添加量為本發明之範圍之下限以下之情況時(比較例3)，熔接部之強度低，於超過前述上限之情況時(比較例4)，成形性(流動性)有阻礙。而且，於製造樹脂組成物時，將玻璃纖維總量進行頂進給之情況下(比較例5)，熔接部之強度低。
(產業上之可利用性)
本發明之樹脂組成物係具有熱致型液晶聚酯樹脂之良好耐熱性，保持射出成形性，從該樹脂組成物藉由射出成形所獲得之成形體具有良好之白色光反射率及熔接部強度。因此，該成形體可作為發光裝置構件及/或反射器等要求高反射率，且需要機械強度之構件，特別是發光裝置使用白色LED之情況時之構件來使用。

Claims (5)

  1. 一種樹脂組成物，其係包含：全芳香族熱致型液晶聚酯100質量份；以氧化鋁(包含水合物)3~15質量%，將由包含焙燒步驟之製法所獲得之氧化鈦97~85質量%(兩者合計100質量%)予以表面處理而成之氧化鈦粒子8~42質量份；玻璃纖維25~50質量份；及其他無機填充材料0~8質量份；且經包含使用雙軸攪拌機，從對於雙軸攪拌機之汽缸之全長30%以上之下游側位置，供給前述玻璃纖維之進給總量之50%以上之步驟之熔融攪拌步驟而獲得，藉由射出成形所成形之3mm厚之試驗片表面之480nm波之光線反射率為70%以上，且藉由射出成形所成形之1mm厚之試驗片之熔接部強度為30MPa以上。
  2. 如申請專利範圍第1項之樹脂組成物，其中前述氧化鈦係藉由硫酸法所獲得之氧化鈦。
  3. 一種成形體，其係從如申請專利範圍第1或2項之樹脂組成物射出成形所獲得之480nm波之光線反射率為70%以上。
  4. 一種光學裝置，其係如申請專利範圍第3項之成形體作為發光裝置構件及/或反射器使用。
  5. 如申請專利範圍第4項之光學裝置，其中發光裝置係使用白色LED。
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