TWI399445B - 具有熔劑核心且用以焊接鍍鋅鋼板之不銹鋼線 - Google Patents

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Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp
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Description

具有熔劑核心且用以焊接鍍鋅鋼板之不銹鋼線
本申請案主張2006年7月5日及2007年6月29日於日本分別提申之日本申請案第2006－185171號及第2007－172124號之優先權，該等申請案係以其整體併入於此以作為參考。
發明領域
本發明係有關於供鍍有鋅基合金之鋼板所用的具有熔劑核心之線。該具有熔劑核心之線提供一焊接部分，該焊接部分在未有諸如修整(touch－up)的後處理下並無焊接裂痕，且有傑出耐蝕性以及傑出延性(ductility)和焊接加工性(workability)。
 發明背景
鑑於結構構件耐蝕性的改良，鍍鋅鋼板係廣泛地使用於諸如建造工業及汽車工業的領域中。一般而言，為了改良該耐蝕性，於所使用的一方法中，一無鍍膜鋼構件係被焊接且接著被鍍膜，該鍍膜係藉由將該經焊接的鋼構件浸於一鋅基合金浴槽中來實行。然而，在該方法中，因為電鍍過程是在焊接步驟之後實行，所以生產力低且需要諸如電鍍浴槽之設備，因而造成製造成本的增加。為避免該成本的增加，已被採用的一方法中，係焊接鍍有鋅之鋼板來建造結構。最近，為了進一步改良結構構件的耐蝕性，係焊接鍍有鋅基合金之鋼板來建造一焊接結構。該鍍有鋅基合金之鋼板係藉由，例如，用具有高耐蝕性的Zn－Al－Mg－Si合金來電鍍鋼板表面而製成。(例如，見JP2000－064061 A)
焊接鍍鋅鋼板來建造焊接結構的方法所造成之特定問題已知為熔融電鍍材料所引起之液態金屬脆化裂痕時常發生在焊接金屬及經焊接熱影響區之位置處(此後指稱為“鋅脆化裂痕”)。所認為的是，造成鋅脆化裂痕的主要事實係在於熔融鋅基合金電鍍組分會停留在焊接部分附近之經焊接熱影響區的表面上，並闖入該焊接部分的晶粒邊界。亦認為的是，焊接部分表面上的鋅電鍍材料並不會造成鋅脆化裂痕，因為該鋅電鍍材料會於焊接期間蒸發。
為了使不銹鋼結構的焊接具有所需的較高耐蝕性，以相同金屬為基礎的不銹鋼焊接材料係被使用。於不銹鋼之間或不銹鋼與碳鋼之間之接合部所形成的不銹鋼焊接金屬與不銹鋼一樣具有良好的耐蝕性。
然而，依據本案發明人的實驗結果，所確認的是，即使是當使用309型或329型不銹焊接材料來獲得在焊接鍍鋅鋼板上有傑出耐蝕性的焊接金屬時，仍有許多鋅脆化裂痕。亦即，不銹鋼焊接材料之使用對於焊接鍍鋅鋼並沒有成效。
為了解決鋅脆化裂痕的問題，發明人提出具有熔劑核心之線以使焊接金屬免於具有鋅脆化裂痕，其係透過藉由調節線之C、Si、Mn、Ni、Cr的含量以及進一步調節線熔渣中TiO2 的含量至一適當值來控制肥粒鐵結構的面積百分率及焊接金屬的抗拉強度。(例如，如JP2006－035293 A中所示)。
然而，在使用上述具有熔劑核心之線下，鋅脆化裂痕仍時常視焊接條件而發生，亦即，鋅脆化裂痕的預防並非始終如一的。且所獲得的焊接金屬在焊接成效上具有低延性、不良熔渣可分離性及低弧穩定性。
發明人勤奮地研究關於預防鋅脆化裂痕的接合且將結果揭露於WO2007/037447。
 發明概要
本發明的一個目的在於提供用於焊接鍍鋅鋼板之具有熔劑核心的不銹鋼線。該具有熔劑核心之線提供延性和焊接加工性以及一焊接部分，該焊接部分在未有諸如塗刷處理之修整的後處理下並無鋅脆化裂痕，且有傑出耐蝕性。
發明人係研究各種合金組分來達成該目的，而發現若線的組分含量(即，C、Si、Mn、Ni、Cr)被調節至適當值，且使用F值來衡量【即F值(F＝3xCr＋4.5xSi－2.8xNi－84xC－1.4xMn－19.8)】，可使鋅脆化裂痕減少。F值與裂痕數之間的關係係顯示於第1圖(焊接條件係與之後所述實施例中用以檢驗焊接接合性能所使用者相同)。如第1圖所示，所發現的是，當F值變得越高，就越能抑制裂痕形成。若F值到達30，更加係超過40，裂痕形成幾乎不見。
F值代表著肥粒鐵(ferrite)可如何容易地被結晶。若F值小於30，沃斯田體(austenite)的結晶化會發生於固化期間，使得鋅闖入沃斯田體晶粒邊界。這已使預防鋅脆化裂痕變得困難。若F值係大於30，較佳係大於40，肥粒鐵單相可存在於從初晶至室溫的整個固化過程期間，使得鋅難以闖入晶粒邊界而導致裂痕的預防。鑑於預防鋅脆化裂痕，較高的F值係較佳的。然而，若F值超過50，肥粒鐵百分率會變高，而增加焊接部分延性之沃斯田體的量會變得不足。因此，並不預期金屬會有足夠的伸長，使得焊接接合難以符合焊接接合所必須的機械性質。發明人弄清的是，若固化係以單一肥粒鐵相終結而接著於固化後的冷卻過程期間沈澱沃斯田體相來形成由肥粒鐵和沃斯田體所構成之適當的兩相結構，則避免鋅脆化裂痕及保持足夠延性兩者可被滿足。
於實行各種調查以搜尋對鋅脆化裂痕的更佳預防後，發現添加Al2 O3 至一熔渣劑可預防鋅脆化裂痕。第2圖係顯示熔渣劑組分Al2 O3 與裂痕數之間的關係。當Al2 O3 含量增加，裂痕數會減少。當F值低如20，雖然裂痕並未完全預防，但裂痕數被減少。當F值為30，0.1%或更多之Al2 O3 含量可完美地預防裂痕。鋅屬於一低熔點金屬而會致害成裂痕，此乃因為一般而言鋅通常不會與其他金屬或氧化物製成一固熔體(solid solution)。然而，當對鋅具有親和性之Al2 O3 被添加，Al2 O3 －ZnO－基(Al2 O3 －ZnO－base)氧化物會形成。亦即，會致害成裂痕之鋅會轉變為不會造成裂痕之氧化物熔渣。此即為何Al2 O3 的添加會作用為裂痕之抑制劑。
針對焊接加工性，當鍍鋅鋼板被焊接時，焊接部分處的鋅藉弧加熱(arc－heat)而蒸發，但熔融鋅仍留在鄰近處。當該熔融鋅被固化及冷卻時會覆蓋焊接部分，且該鋅會在所形成的焊珠邊緣處被固定至一熔渣，因而抑制熔渣的可分離性。發明人透過研究諸如TiO2 、SiO2 和ZrO2 之熔渣劑主要組分之量的影響試著使熔渣劑最適化以便獲得熔渣之良好可覆蓋性及可分離性。結果發現若焊珠邊緣以熔渣厚厚地覆蓋，即便鋅被固定至焊珠邊緣，仍可獲得傑出的熔渣可分離性。
針對焊接鍍鋅鋼板，有另一個問題在於弧的狀況會因鋅蒸氣來到弧內造成弧的破裂而不穩定。所發現的是，添加適當量的Al2 O3 會使弧穩定。該機制似乎類似於上述抑制裂痕的作用，亦即，弧中的鋅蒸氣與熔渣劑中的熔融Al2 O3 會結合而促使Al－Zn－基(Al－Zn－base)氧化物的形成，藉此使弧免於因鋅蒸氣而變得不穩定。
本發明的要點如下。
第1項. 一種具有熔劑核心以供焊接鍍有鋅基合金之鋼板的不銹鋼線，其包含：一由覆蓋一熔劑核心之不銹鋼製成之外部金屬覆套；其中該外部金屬覆套(sheath)及該熔劑合計包含有以質量(%)代表相對於線之總質量之百分率的下列組分：C：0.01－0.05% Si：0.1－1.5% Mn：0.5－3.0% Ni：7.0－10.0% Cr：26.0－30.0%
其中該等組分之含量係滿足一F值，該F值係被界定為如下所述之式(1)且範圍為30至50，F值＝3 x[Cr%]＋4.5 x[Si%]－2.8 x[Ni%]－84 x[C%]－1.4 x[Mn%]－19.8………(1)
該熔劑更包含一熔渣形成劑，其中該熔渣形成劑包含有以質量(%)代表佔線之總質量之百分率的下列組分：TiO2 ：0.6－2.6% SiO2 ：1.8－3.8% ZrO2 ：1.0－3.5%
其中該熔渣形成劑係少於線之總質量的10%，且其中該線更包含Fe及殘餘雜質。
第2項. 如第1項之具有熔劑核心以供焊接鍍有鋅基合金之鋼板的不銹鋼線，其中該熔渣形成劑更包含：Al2 O3 ：0.1－1.0%。
一種使用於焊接鍍鋅鋼板之具有熔劑核心之線可提供一高品質的焊接部分，該焊接部分在未有諸如修整的後處理下並無焊接裂痕，且有傑出耐蝕性以及傑出延性和焊接加工性。特別地，當本發明之線係使用來焊接鍍有Zn－Al－Mg－基合金之鋼板時，該些效果會變得顯著。鍍有Zn－Al－Mg－基合金之鋼板的範例有NIPPON STEEL CORPORATION所製的SuperDyma鋼板及NISSHIN STEEL CO.,LTD.所製的ZAM鋼板。
圖式簡單說明
藉由此後所提出之詳細說明及所伴隨的圖式，本發明將被瞭解得更為徹底；該等圖式係僅以例示的方式提出，因而非為本發明之限制，其中：第1圖顯示出F值與裂痕數之間的關係；以及第2圖顯示出熔渣劑組分Al2 O3 與裂痕數之間的關係。
 較佳實施例之詳細說明
本發明之發明人勤奮地研究以改良當使用不銹鋼基焊接材料來焊接鍍有鋅基合金之鋼板時焊接部分的耐蝕性，並促使防止由於包括有不銹鋼基組分與鍍鋅基合金層之焊接金屬之組合所造成的鋅脆化裂痕。
因而，發現下列結果。
(1)對具有不銹鋼基組分之焊接金屬中鋅脆化裂痕的敏感度係視焊接金屬的固化類型而定。亦即，一個具有一組成物而得以固化完成為單一肥粒鐵相的焊接金屬相較於一個具有一組成物而得以固化完成為一單一沃斯田體相或具沃斯田體與肥粒鐵之雙相的焊接金屬具有較少的鋅脆化裂痕。
(2)諸如Zn之低熔點組分的存在會促成來自於鍍鋅基合金層的鋅脆化裂痕，而該低熔點組分會輕易地與Al2 O3 結合。因此，藉由添加Al2 O3 可以將Zn以Al2 O3 －ZnO－基氧化物熔渣之形式自焊接金屬排除。
鑑於上述，本發明之目標係如下所列：(1)將具有熔劑核心之線中的以金屬或合金形式添加之肥粒鐵形成組分與沃斯田體形成組分最適化以致於焊接金屬可終止固化成一單一肥粒鐵相來抑制具有不銹鋼基組分之焊接金屬中鋅脆化裂痕的發生；及/或(2)添加適量的Al2 O3 以作為被包括於具有熔劑核心之線中的熔渣形成劑以便將來自於鍍鋅基合金層之諸如Zn之低熔點組分自焊接金屬排除。
在本發明中，“鍍有鋅基合金之鋼板”係為一集合術語，用來描述藉由添加Al、Mg及/或Si至一鍍鋅層而將一Zn－Al－基合金、Zn－Al－Mg－基合金或Zn－Al－Mg－Si－基合金形成於一鋼板上所製得的經鍍覆鋼板。
首先，具有熔劑核心之線之組分的F值在關於預防焊接金屬之鋅脆化裂痕上是個重要的因素。其次，具有熔劑核心之線之組分的F值及Al2 O3 在關於預防焊接金屬之鋅脆化裂痕上是特別重要的因素。
其等係說明如下。
依據本發明之發明人的實驗結果，沃斯田體不銹鋼之焊接金屬可以視其組成而被分類為兩種類型。類型1：焊接後之固化係以形成一單一沃斯田體相或單一肥粒鐵相而完成。類型2：焊接後之固化係以形成沃斯田體相及肥粒鐵相兩者而完成。所發現的是，肥粒鐵結晶的容易度可被界定為式(1)，而主要取決於諸如Si或Cr之肥粒鐵形成元素及諸如C、Mn或Ni之沃斯田體形成元素，其中式(1)係如下列：F值＝3 x[Cr%]＋4.5 x[Si%]－2.8 x[Ni%]－84 x[C%]－1.4 x[Mn%]－19.8………(1)
各個[Cr%]、[Si%]、[Ni%]、[C%]、[Mn%]代表相對於線之總質量之百分率的各組分質量(%)。
第1圖顯示出鋅脆化裂痕數與使用來焊接鍍有鋅基合金之鋼板之具有熔劑核心之線的F值之間的關係。
如第1圖所示，當具有熔劑核心之線的F值增加，則鋅脆化裂痕數減少。當F值超過30，且較佳超過40時，裂痕係難以形成。
若具有熔劑核心之線的F值小於30，不是焊接金屬初晶之固化相為沃斯田體且固化係以形成一單一沃斯田體相而完成，就是初晶之固化相為肥粒鐵且接著沃斯田體係在固化過程中結晶，然後固化最終係以肥粒鐵及沃斯田體之雙相而完成。在此事例中，沃斯田體相係被固化為一柱狀晶體而使得來自於鍍鋅基合金層之諸如Zn的低熔點組分闖入(或移入)沃斯田體晶粒邊界，因而導致焊接金屬之鋅脆化裂痕。若具有熔劑核心之線的F值係大於30，則該初晶係沈澱為肥粒鐵且固化係以一單一肥粒鐵相完成。因該肥粒鐵相係為一純淨的等軸晶體(equiaxed crystal)，故難以讓一諸如Zn之低熔點組分闖入(或移入)晶粒邊界，因而導致鋅脆化裂痕數的減少。當F值係超過40時，在固化完成後之冷卻過程期間所沈澱的沃斯田體量會減少，因而導致對形成鋅脆化裂痕的進一步抗阻。
如上所述，為了抑制焊接金屬鋅脆化裂痕的發生，在本發明中，具有熔劑核心之線之C、Si、Mn、Ni及Cr各個的含量係要被調節且最適化的，以使得式(1)所界定的F值變得大於30，較佳係大於40。
如第1圖所示，鑑於抗阻鋅脆化裂痕的形成，一較高的F值係較佳的。然而，若線之F值係超過50，在焊接金屬係已完全固化為一單一肥粒鐵相後的冷卻過程期間所沈澱的沃斯田體量會極端地減少。因此，在室溫下，焊接金屬中肥粒鐵的含量會變的相對地大。為了獲致一適當延性(即，焊接金屬的伸長)，特定量的沃斯田體的沈澱係必須的。因此，極端高的F值係非較佳的。
鑑於上述，本發明F值的上限應為50，以使得焊接金屬的結構在室溫下包括有一肥粒鐵與沃斯田體的雙相，藉以使焊接金屬既能抑制裂痕，亦能獲致延性。
再者，裂痕與在具有熔劑核心之線中作為熔渣劑組分之Al2 O3 的含量之間的關係係分別在F值為20(在本發明之範疇外)、30及40(在本發明之範疇內)的事例中研究。
第2圖顯示出在具有熔劑核心之線中熔渣劑組分Al2 O3 含量與焊接金屬鋅脆化裂痕數之間的關係。
當線之F值係位在20、30或40時，當具有熔劑核心之線中的Al2 O3 含量(以質量(%)代表相對於線之總質量之百分率)增加時，焊接金屬鋅脆化裂痕的發生係被抑制得較為強烈。在鍍鋅基合金層中諸如鋅之低熔點組分會因焊接時焊接熱的輸入而熔融。然而，鋅難以與其他金屬或氧化物製成一固熔體，因而當焊接金屬固化完成時，鋅仍為一低熔點金屬而致害成裂痕。然而，當對鋅具有親和性之Al2 O3 被添加時，Al2 O3 －ZnO－基氧化物會形成，而自焊接金屬以熔渣排除。因此，鋅脆化裂痕的發生被減少。
當F值係低如20(在本發明之範疇外)時，因為鋅脆化裂痕敏感度會如上所說明者而增加，要完全預防裂痕的發生係不可能的。當F值變為30或更高，較佳為40或更高(在本發明之範疇內)且Al2 O3 亦以高達0.1%之含量(以質量(%)代表相對於線之總質量之百分率)被添加至具有熔劑核心之線作為一熔渣劑時，裂痕的發生可被預防。有鑑於此，線之F值應為30或更高，較佳為40或更高，且在具有熔劑核心之線中作為熔渣劑之Al2 O3 的含量應為0.1%(以質量(%)代表相對於線之總質量之百分率)。上述係為限制關於線組分之F值及Al2 O3 含量的原因。再者，呈金屬或合金形式之組分及要被添加至具有熔劑核心之線的熔渣形成劑就焊接金屬之特性及焊接加工性而論應被限制如下。以下所述係為本發明組分添加及限制的原因。在外部金屬覆套及熔劑核心中所含金屬或合金之C、Si、Mn、Ni及Cr各組分的含量係被限制如下(以質量(%)代表相對於線之總質量之百分率)。
C：C係有害於耐蝕性。然而，為了獲致焊接金屬的強度及為了穩定焊接弧，C係被添加上至0.01%或更多。若其含量超過0.05%，一相當量的碳化物會沈澱，而使焊接金屬的延性變低。因此，在外部金屬覆套及熔劑核心中之C的含量為0.01－0.05%。
Si：為了提供一良好的熔渣可分離性，Si係被添加上至0.1%或更多。若被添加上至多於1.5%，低熔點之SiO2 基氧化物會沈澱，而使焊接金屬的延性變低。因此，在外部金屬覆套及熔劑核心中之Si的含量為0.1－1.5%。
Mn：為了於室溫下穩定焊接金屬結構中的沃斯田體相以提供焊接金屬的延性，Mn係被添加上至0.5%或更多。若Mn之含量超過3.0%，熔渣可分離性會變差。因此，在外部金屬覆套及熔劑核心中之Mn的含量為0.5－3.0%.
Ni：Ni係為用以形成沃斯田體的一元素且為了於室溫下穩定焊接金屬結構中的沃斯田體相以及提供焊接金屬的延性而被添加上至7.0%或更多。若Ni之含量超過10.0%，會致害成裂痕之諸如P及S微量組分的離析係被促進，而使得較易形成裂痕。因此，在外部金屬覆套及熔劑核心中之Ni的含量為7.0－10.0%，較佳為8.0－10.0%。
Cr：Cr係為用以改良焊接金屬耐蝕性的一元素。Cr亦為用以形成肥粒鐵之元素且被添加以使焊接金屬固化成一單一肥粒鐵相並抑制焊接金屬中鋅脆化裂痕的形成。Cr之含量應為26.0%或更多以獲得焊接金屬之充分耐蝕性。通常而言，13.0%之Cr含量可以提供不銹鋼焊接金屬之良好耐蝕性。然而，本發明係欲施用於未含有Cr之鍍鋅鋼板。考慮到即使焊接金屬被基本材料稀釋50%時，焊接金屬之Cr含量仍應保持在約13%，Cr含量係被斷定應為26.0%或更多。若其含量超過30.0%，諸如Cr2 bC6 或σ相之碳化物會沈澱，而使得難以提供適當延性。
因此，在外部金屬覆套及熔劑核心中之Cr的含量為26.0－30.0%。
又，外部金屬覆套及熔劑核心中所含C、Si、Mn、Ni及Cr各組分的含量(以質量(%)代表相對於線之總質量之百分率)係被調節以致於如式(1)所界定之F值可以落於30及50之間。除了上述發明所界定之組分，其他組分，諸如Mo、Cu、V、Nb、Bi或N之合金成分可被添加以改良0.2%－屈服強度、抗拉強度、延性(整體伸長)、諸如0℃夏比(Charpy)衝擊吸收能量之機械性質以及熔渣可分離性。
然而，N之含量應少於0.05%以避免延性之惡化。又，用以將焊接部分去氧之諸如Al、Mg、Ti之去氧劑可被添加。
至於熔劑中熔渣形成劑所使用之TiO2 、SiO2 、ZrO2 、Al2 O3 組分，其各組分之含量(以質量(%)代表相對於線之總質量之百分率)係被限制如下。
TiO2 ：為了具有傑出可覆蓋性的熔渣，TiO2 之含量應為0.6%或更多。然而，若其含量超過2.6%，焊濺物會增加。因此，TiO2 之含量應為0.6－2.6%。藉由將適當量的TiO2 與SiO2 和ZrO2 (稍後描述)添加在一起，可以獲得一良好可覆蓋性及可分離性的熔渣。更明確言之，即使鋅係在焊接焊珠邊緣處被固定至一熔渣，因為該邊緣係覆蓋有適當厚度的熔渣，該熔渣係可輕易地分離。
SiO2 ：為了具有傑出可分離性的熔渣，SiO2 之含量應為1.8%或更多。然而，若其含量超過3.8%，焊濺物會增加。因此，SiO2 之含量應為1.8－3.8%。不似ZrO2 ，SiO2 係被添加以使熔渣與整個焊接焊珠的可分離性普遍地較好，而無論鋅是否被固定。
ZrO2 ：為了即使在鋅係在焊接焊珠邊緣處被固定至一熔渣下仍具有傑出的熔渣可分離性，ZrO2 之含量應為1.0%或更多。然而，若其含量超過3.5%，焊濺物會增加。因此，ZrO2 之含量應為1.0－3.5%。
Al2 O3 ：為了抑制鋅脆化裂痕，也為了即使在鋅蒸氣來至弧內時仍使弧穩定，Al2 O3 之含量應為0.1%或更多。然而，若其含量超過1.0%，焊濺物會增加。因此，Al2 O3 之含量應為0.1－1.0%。
在本發明中，除了線核心之熔劑內的SiO2 、TiO2 、ZrO2 及Al2 O3 ，亦可能包括其他熔渣形成劑。然而，若總熔渣形成劑之含量超過10.0%，焊接時的焊濺物會增加。因此，熔渣形成劑之含量應為10%或更低。
熔渣形成劑之含量並沒有特定的底限。然而，為了保持對於焊接金屬表面的良好熔渣覆蓋能力，其底限較佳為5%。
除了上述TiO2 、SiO2 、ZrO2 、Al2 O3 ，熔渣形成劑可包括其他組分，諸如具有額外功能之下列組分。被用以製造線製造過程之結合熔劑的諸如矽酸鉀或矽酸鈉之固定劑、被用以作為弧穩定劑的諸如Na2 O、K2 O、CaCO3 、BaCO3 之金屬氧化物或金屬碳化物、被用以調節熔渣黏著度或獲致熔渣可分離性的諸如AlF3 、NaF、K2 ZrF6 、LiF之氟化物以及諸如FeO、Fe2 O3 之鐵氧化物可被包括以作為熔渣形成劑之組分。
作為根據本發明之用於焊接鋅基合金之具有熔劑核心的不銹鋼線的製造方法，已知之用於製造具有熔劑核心之線的方法可被使用。
例如，在由包括上述金屬或合金之沃斯田體基不銹鋼所製成之鋼條帶來形成一U－形鋼(以作為一外部金屬覆套)之後，使該U－形槽充填滿一藉由交融、混合及乾燥上述金屬或合金以及熔渣形成劑所預先製備的充填熔劑，然後將該U－形鋼條帶轉變成管狀，而最終實行拉線以獲得一具有預定直徑之線。
又，藉由焊接管狀線之接縫，可以獲得無接縫類型之具有熔劑核心之線。
作為上述以外之其他方法，一模鑄管可被使用來作為一外部金屬覆套。在此事例中，熔劑係被填滿於管中而對管施加振動；然後，該管係被拉曳至預定直徑。
實施例
除非另有指明，所有濃度皆為以線之總質量為基礎之質量%。用於焊接鍍有鋅基合金之鋼板的具有熔劑核心之線的測試樣品具有如表2及表3所示之組成。沃斯田體基不銹鋼之外部金屬覆套的化學組分係示於表1。
針對熔著金屬(deposited metal)的性能，一抗拉測試(tensile test)係依據JIS Z 3323實行。一衝擊測試係依據JIS Z 3111實行。在焊接接合性能的檢驗中，係使用下列鋼板：JIS G 3302之熱浸鍍鋅鋼板、JIS G 3317之熱浸鍍鋅－5% Al合金鋼板、JIS G 3321之熱浸鍍55% Al－鋅合金鋼板以及NIPPON STEEL CORPORATION所製的SuperDyma鋼板(鍍有Zn－11% Al－3% Mg－0.2% Si)。於焊接中，3 mm厚度之鋼板係以具有0－3 mm間隙、無溝槽且有銅板背墊(copper plate backing)之方式被使用。接著，焊接接合部之裂痕係依據JIS Z 3106使用輻射傳輸來檢驗。此外，染料滲透探傷(dye penetration flaw inspection)係被實行以檢驗焊接金屬的鋅脆化裂痕。耐蝕性係依據測試時間達500小時之JIS Z 2371鹽霧測試(SST)來檢驗。若熔著金屬之伸長係為10%或更多，其性能係被評價為“良好”。在輻射傳輸測試及染料滲透探傷中，若無觀察到裂痕，所提供之評價即為“良好”。針對耐蝕性，係採用目視觀測。不計基本材料切割表面，若在焊接部分及熱影響區中並未觀察到紅銹，則所提供之評價即為“良好”。焊接加工性的評價係藉由焊接接合製備時的感官評價來做出。針對熔著金屬測試、焊接接合測試及焊接加工性檢驗，係使用下列條件：焊接電流120－250A、下向(down hand)焊接及保護氣體CO2。結果係示於表4及表5。
表4之編號0－12及25之線係為本發明之實施例；表5之編號13－24之線係為比較實施例。於本發明之編號0－12之線中，沒有裂痕、耐蝕性良好、延性傑出且焊接加工性良好，此乃因有適當量的C、Si、Mn、Ni、Cr及適當的F值及適當量的TiO2 、SiO2 、ZrO2 、Al2 O3 和熔渣劑總量。於編號25之線中，雖然Al2 O3 之含量低，但無發現缺陷，此乃因其F值係為40或更高。整體而論，一非常令人滿意的結果係被獲得。
在比較實施例中，編號13之線因Ni含量低而顯示出低度伸長，也因TiO2 含量低而顯示出差熔渣可覆蓋性及差熔渣可分離性。
編號14之線因高含量的Ni而顯示出裂痕，且因高含量的TiO2 而顯示出許多焊濺物。
編號15之線因Cr的含量低而顯示出低耐蝕性，且因SiO2 含量低而顯示出差熔渣可分離性。
編號16之線因高含量的Cr而顯示出低度伸長，且因高含量的SiO2 而顯示出許多焊濺物。
編號17之線因F值低而顯示出裂痕，且因ZrO2 的含量低而顯示出差熔渣可分離性。
編號18之線因高F值而顯示出低延性(即，焊接部分的伸長)，且因高含量的ZrO2 而顯示出許多焊濺物。
編號19之線因C的含量低而顯示出不穩定的弧，且因高含量的Al2 O3 而顯示出許多焊濺物。
編號20之線因高C含量而顯示出低度伸長，且因Al2 O3 的含量低而顯示出不穩定的弧及小裂痕。裂痕何以為小的原因為F值係30或更高。
編號21之線因Si的含量低而顯示出差熔渣可分離性，且因熔渣總量低而顯示出差熔渣可覆蓋性。
編號22之線因高含量的Si而顯示出低度伸長，且因太多的熔渣總量而顯示出許多焊濺物。
編號23之線因Mn的含量低而顯示出低度伸長。
編號24之線因高含量的Mn而顯示出差熔渣可分離性。
第1圖顯示出F值與裂痕數之間的關係；以及第2圖顯示出熔渣劑組分Al2 O3 與裂痕數之間的關係。

Claims (9)

  1. 一種具有熔劑核心以供焊接鍍有鋅基合金(zinc-based alloy)之鋼板的不銹鋼線，其包含：一由塗覆熔劑核心之不銹鋼製成之外部金屬覆套；其中該外部金屬覆套及該熔劑核心合計包含有以質量(%)代表相對於線之總質量之百分率的下列組分：C：0.01-0.05%，Si：0.1-1.5%，Mn：0.5-3.0%，Ni：7.0-10.0%，及Cr：26.0-30.0%其中F值係被界定為下式(1)且範圍為30至50，F值=3 x[Cr%]+4.5 x[Si%]-2.8 x[Ni%]-84 x[C%]-1.4 x[Mn%]-19.8．．．．．．(1)該熔劑核心更包含一以質量(%)代表相對於線之總質量之百分率的熔渣形成劑：TiO2 ：0.6-2.6%，SiO2 ：1.8-3.8%，及ZrO2 ：1.0-3.5%其中該熔渣形成劑係為線之總質量的10%或更少，其中該線平衡係由Fe及殘餘雜質所組成，且其中該熔渣形成劑更包含含量為0.1-1.0%之Al2 O3 ，及其中在焊接鍍有鋅基合金之鋼板期間，該Al2 O3 形成 Al2 O3 -ZnO-基氧化物。
  2. 如申請專利範圍第1項之具有熔劑核心以供焊接鍍有鋅基合金之鋼板的不銹鋼線，其中該F值係為40-50。
  3. 如申請專利範圍第1項之具有熔劑核心以供焊接鍍有鋅基合金之鋼板的不銹鋼線，其中Ni之含量為8.0-10.0%。
  4. 如申請專利範圍第1項之具有熔劑核心以供焊接鍍有鋅基合金之鋼板的不銹鋼線，更包含選自於Mo、Cu、V、Nb、Bi及N所構成之組群中之至少一者。
  5. 如申請專利範圍第1項之具有熔劑核心以供焊接鍍有鋅基合金之鋼板的不銹鋼線，其中該線包含N，且該N之含量係少於0.05%。
  6. 如申請專利範圍第1項之具有熔劑核心以供焊接鍍有鋅基合金之鋼板的不銹鋼線，更包含選自於Al、Mg及Ti所構成之組群中之至少一去氧劑。
  7. 如申請專利範圍第1項之具有熔劑核心以供焊接鍍有鋅基合金之鋼板的不銹鋼線，其中該熔渣形成劑係為線之總質量的5-10%。
  8. 如申請專利範圍第1項之具有熔劑核心以供焊接鍍有鋅基合金之鋼板的不銹鋼線，其中該熔渣形成劑更包含選自於矽酸鉀、矽酸鈉、Na2 O、K2 O、CaCO3 、BaCO3 、AlF3 、NaF、K2 ZrF6 、LiF、FeO及Fe2 O3 所構成之組群中之至少一者。
  9. 如申請專利範圍第1項之具有熔劑核心以供焊接鍍有鋅基合金之鋼板的不銹鋼線，其中該外部金屬覆套及該熔劑核心合計包含有以質量(%)代表相對於線之總質量之百分率的下列組分：C：0.013-0.023%，Si：0.18-1.31%，Mn：0.68-2.58%，Ni：7.22-9.33%，及Cr：26.04-29.66%；且其中該F值係為34至47。
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Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4377955B2 (ja) 2007-12-27 2009-12-02 新日本製鐵株式会社 亜鉛めっき鋼板溶接用ステンレス鋼フラックス入り溶接ワイヤおよびこれを用いた亜鉛めっき鋼板のアーク溶接方法
JP4980294B2 (ja) * 2008-05-19 2012-07-18 新日本製鐵株式会社 亜鉛めっき鋼板用被覆アーク溶接棒
NZ593724A (en) * 2008-12-26 2012-11-30 Nippon Steel Corp Stainless steel flux-cored welding wire for the welding of steel sheets with a composition to reduce cracking and increase corrosion resistance and ductility
DE102009033406A1 (de) 2009-07-15 2011-01-20 Jl Goslar Gmbh & Co. Kg Röhrenlot und Verfahren zu seiner Herstellung
JP5632924B2 (ja) * 2009-11-03 2014-11-26 ザ セクレタリー，デパートメント オブ アトミック エナジー，ガヴァメント，オブ インディア レーザ溶接によって結合されたニオブ部品を備えるニオブベース超伝導無線周波（ｓｃｒｆ）キャビティおよびその製造方法並びに製造装置
EP2695953B1 (en) * 2011-03-31 2019-08-14 Hitachi Metals, Ltd. Method for adding zinc to molten steel and process for producing zinc-containing steel
DE102011076631B4 (de) * 2011-05-27 2016-01-07 Airbus Operations Gmbh Verfahren zur detektion eines etwaigen fügefehlers in einer rührreibschweissnaht
US9950394B2 (en) 2012-03-12 2018-04-24 Hobart Brothers Company Systems and methods for welding electrodes
US10016850B2 (en) 2012-08-28 2018-07-10 Hobart Brothers Company Systems and methods for welding electrodes
US9999944B2 (en) 2012-08-28 2018-06-19 Hobart Brothers Company Systems and methods for welding electrodes
US10543556B2 (en) 2012-08-28 2020-01-28 Hobart Brothers Llc Systems and methods for welding zinc-coated workpieces
US9199341B2 (en) * 2012-08-28 2015-12-01 Hobart Brothers Company Systems and methods for welding electrodes
CN102886623A (zh) * 2012-10-29 2013-01-23 海门市威菱焊材制造有限公司 马氏体不锈钢药芯焊丝
CN103317256A (zh) * 2013-05-15 2013-09-25 丹阳市华龙特钢有限公司 一种高温强度优异的奥氏体不锈钢埋弧焊焊丝
CN103480975A (zh) * 2013-05-15 2014-01-01 丹阳市华龙特钢有限公司 一种核级奥氏体不锈钢焊丝制造方法
CN103480982B (zh) * 2013-09-22 2015-07-01 北京工业大学 一种低六价铬排放的316不锈钢药芯焊丝
JP2016533898A (ja) * 2013-10-09 2016-11-04 ホバート ブラザーズ カンパニー 耐食溶接電極用のシステムおよび方法
EP3055101A2 (en) 2013-10-09 2016-08-17 Hobart Brothers Company Systems and methods for corrosion-resistant welding electrodes
WO2015099218A1 (ko) * 2013-12-24 2015-07-02 주식회사 포스코 내열강용 용접재료
US10300565B2 (en) 2014-10-17 2019-05-28 Hobart Brothers Company Systems and methods for welding mill scaled workpieces
US10427250B2 (en) * 2015-09-03 2019-10-01 Hobart Brothers Llc Systems and methods for welding wires for welding zinc-coated workpieces
JP6719217B2 (ja) * 2016-01-25 2020-07-08 株式会社神戸製鋼所 ステンレス鋼フラックス入りワイヤ
JP2017148821A (ja) * 2016-02-22 2017-08-31 株式会社神戸製鋼所 ２相ステンレス鋼向けアーク溶接用フラックス入りワイヤおよび溶接金属
JP7010675B2 (ja) * 2017-11-24 2022-01-26 株式会社神戸製鋼所 ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ及び溶接方法
CN109719456B (zh) * 2019-02-18 2021-07-30 苏州大学 一种新型钢轨修复用合金丝材及钢轨表面损伤修复的方法
MX2021011510A (es) * 2019-03-27 2021-10-22 Nippon Steel Corp Parte del chasis del automovil.

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0590623A1 (en) * 1992-09-30 1994-04-06 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Flux-cored wire
JP2006035293A (ja) * 2004-07-29 2006-02-09 Nippon Steel Corp 溶接部の耐食性および耐亜鉛脆化割れ性に優れた亜鉛めっき鋼板の溶接方法

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3848109A (en) * 1971-03-01 1974-11-12 Stoody Co Arc welding process and electrode for stainless steel
DE2644039B1 (de) 1976-09-30 1978-01-26 Suedwestfalen Ag Stahlwerke Verfahren zur herstellung von geschweissten, ferritisch-austenitischen gegenstaenden
CN85107951B (zh) 1985-10-30 1988-01-06 冶金工业部钢铁研究总院 高效低尘铁粉焊条
JP2675894B2 (ja) * 1990-04-13 1997-11-12 新日本製鐵株式会社 高強度オーステナイト系ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ
DE69709308T2 (de) * 1996-09-13 2002-08-08 Sumitomo Metal Ind Schweissmaterial für nichtrostenden stahl
US6339209B1 (en) * 1997-12-05 2002-01-15 Lincoln Global, Inc. Electrode and flux for arc welding stainless steel
JP3561421B2 (ja) 1998-08-18 2004-09-02 新日本製鐵株式会社 耐食性の優れた塗装鋼板
JP3934399B2 (ja) * 2001-11-05 2007-06-20 新日鐵住金ステンレス株式会社 凝固結晶粒を微細にするオーステナイト系ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ
JP3854530B2 (ja) * 2002-04-16 2006-12-06 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐硫酸腐食性と耐孔食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼溶接用ワイヤ
US8168922B2 (en) * 2004-10-18 2012-05-01 Lincoln Global, Inc. Self-shielded flux cored electrode
US7829820B2 (en) * 2005-04-05 2010-11-09 Lincoln Global, Inc. Flux cored electrode with fluorine
JP5098217B2 (ja) * 2005-09-28 2012-12-12 新日鐵住金株式会社 溶接部の耐食性および耐亜鉛脆化割れ性に優れた亜鉛めっき鋼板の溶接継手並びにその製造方法

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0590623A1 (en) * 1992-09-30 1994-04-06 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Flux-cored wire
JP2006035293A (ja) * 2004-07-29 2006-02-09 Nippon Steel Corp 溶接部の耐食性および耐亜鉛脆化割れ性に優れた亜鉛めっき鋼板の溶接方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN101484270A (zh) 2009-07-15
WO2008004699A2 (en) 2008-01-10
US8294065B2 (en) 2012-10-23
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KR101082705B1 (ko) 2011-11-15
US20090314760A1 (en) 2009-12-24
RU2413600C2 (ru) 2011-03-10
WO2008004699A3 (en) 2008-03-27
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CA2656399A1 (en) 2008-01-10
MY148854A (en) 2013-06-14

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