TW486523B - Aluminum alloy fin stock and its preparation - Google Patents

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TW486523B TW088120708A TW88120708A TW486523B TW 486523 B TW486523 B TW 486523B TW 088120708 A TW088120708 A TW 088120708A TW 88120708 A TW88120708 A TW 88120708A TW 486523 B TW486523 B TW 486523B
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Iljoon Jin
Jean-Pierre Martin
Willard Mark Trum Gallerneault
Toshiya Anami
Kevin Michael Gatenby
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Description

486523 _案號88120708 β ϋ年丨丨月 日 修正 _ 五、發明說明（1) 技術範圍 本發明係關於一種用於製造熱交換器散熱片之改良的鋁 合金產物，更特別地關於一種具有高強度及高熱傳導度之 散熱片原料。 背景技藝 鋁合金已長時間使用於製造熱交換器散熱片，例如汽車 散熱器、冷卻器、蒸發器等。傳統的散熱器之散熱片設計 為經焊接後得到高強度、焊接中得到良好的可焊接性及良 好的耐彎曲性。為了此目的所使用的合金通常含有高含量 的錳。實例之一為鋁合金ΑΑ3 0 0 3。此種合金提供良好的焊 接性能；但是其熱傳導度相當低。以往熱傳導度並不是嚴 重的問題，因為在汽車熱交換器性能的主要熱障礙為散熱 片至空氣的熱傳遞。最近，對散熱器而言，已經有提高熱 傳遞效率的需求。這些新時代的散熱器需要具有高強度以 及高熱傳導度的新散熱片原料。 此種汽車熱交換器工業所需之新散熱片材料的性質對厚 度不超過約0.1毫米的散熱片材料而言，包含焊接後之高 極限張力強度（UT S )、高焊接溫度以及高傳導度。
Morris等人之美國專利U. S. Patent 3，989，548指出一 種含Fe ;Si、Mn及Zn的I呂合金。這些合金較佳為高Μη含 量，且其可產生適當的強度但卻產生不良的傳導度。此種 合金未描述為有用的散熱片原料。 在Morris 等人之英國專利British Patent 1，524，355 中，經描述者為分散-強化之A 1 -Fe型鋁合金產物，其係通 常含Fe、Si、Mn及Cu。所存在的Cu含量至多達0.3%，且其
O:\6l\61480.ptc 第7頁 486523 案號 88120708 五、發明說明（2) 對傳導度及產生腐蝕有負面效果， 特別不利的。 一種據稱對熱交換器散熱片原料 等人之美國專利U. S. Patent 4, 1 Fe、Si、Mn及Zn。其中更佳為亦含 及 Mg。根據 GB 1,5 2 4,3 5 5，Cu 可存 極薄的散熱片是不利的。 本發明的目的係為了製造一種新 其具有南強度及南熱傳導度。 發明說明 本發明係關於一種新穎的散熱片 使用儘可能比先前更薄的散熱片之 目的達成後仍然在散熱片中保留適 便提供在熱交換器的用途。 以上特性的組合根據本發明而令 由平衡材料中的三種有些對立的性 (UTS)、焊接後電/熱傳導度以及焊 片材料的溶點）。 發展此種合金的一個問題滿足傳 若傳導度藉由修倚傳統的銘合金成 金AA 3 0 0 3的Μη含量，則合金強度變 特徵之調和可藉由以一種具有某些 材料開始而得，且該材料正常對傳 後以小心選擇的方式將促進溶液強 高其強度而未降低傳導度或可使材 修正 二者對極薄的散熱片是 有用的合金述於Morris 2 6，4 8 7。此種is合金含 某些用來增加強度的C u 在量至多達0 . 3 %，其對 的鋁合金散熱片原料， 原料，其係適用於製造 焊接後的熱交換器。此 當的強度及傳導度，以 人驚訝地達成，其係藉 質，即焊接後強度 接溫度（焊接過程散熱 導度的需求。因此，倘 分而改良，例如降低合 成太低。頃發現所欲的 量顆粒為基材所強化的 導度沒有負面效果。隨 化的元素加入，以便提 料達不穩定程度之熔
O:\61\6I480.ptc 第8頁 486523 _案號 88120708_C 年 U 月 曰___ 五、發明說明（3) 點。微細構造之發展可提供最佳的顆粒硬化及固態溶液強 化的組合，其係藉由導入一種高體積成分的一致性分布的 微細金屬間顆粒。為了使顆粒及溶液在給定的成分上強化 效果達最大化，以便得到所欲的性質，因此需要高冷卻速 率之條鑄程度，但是不可太高以便保留最終散熱片元件 (即經過澆鑄、捲繞及焊接後）之固態溶液中過量的傳導度 破壞元素。 本發明的鋁合金有以下的成分（均以百分率計）：
Fe=l. 20-1. 80
Si-0. 70-0. 95
Mn-O. 30-0. 50 視需要加入Ζη = 0. 30-2. 00 視需要加入Ti = 0. 005-0. 020 其它=每一種元素低於0.05 (合計為0·15) A 1 =剩餘部分 Ζ η若存在時，以小於1 · 5 % (重量計）存在較佳，且最佳 為以小於1.2% (重量計）存在。 根據本發明甴合金所形成的條狀產物經焊接後具有強度 (UTS)大於約127 MPa，較佳為大於約130 MPa，經焊接後 之傳導度大於49. 0% I ACS，更佳為大於49. 8% I ACS，且最 佳為大於50. 0% I ACS，並且具有焊接溫度大於5 9 5 °C ，較 佳為大於6 0 0 °C。 這些條鑄物的性質在以下模擬的焊接條件下測量： 焊接後之UTS係根據以下模擬焊接條件的程度而測得。 這些最終為捲層（例如經軋為厚度0 . 0 6毫米）之加工的散熱
O:\61\61480.ptc 第9頁 486523 ___案號88120708 ^^年丨丨月 曰 修正_ 五、發明說明（4) 片原料則放在預先加熱至5 7 0 °C的加熱爐中、隨後以約1 2 分鐘加熱至6 0 0 °C、在6 0 0 °C下保持（浸泡）3分鐘、以5 0 °C /分鐘冷卻至4 0 0 °C、隨後以空氣冷卻至室溫。隨後進行本 材料之張力試驗。 焊接後之傳導度係以經加工作為模擬焊接條件之UTS試 驗樣品的電導度測定之，其中係使用如j丨s 一 H 〇 5 〇 5所述的 傳導度試驗。 圖式簡诚 附圖1係為決定散熱片原料焊接溫度之試驗結構的立視 圖。 元件符號簡單說明 1 表示波狀散熱片； 2 表示管材； 3 表示合金AA40 4 5層； 4 表示合金AA3003片； 5 表示三個仿製配件；及5 表示砝碼。 焊接溫度係在示於圖1之試驗結構中所決定，其中波狀 的散熱片1係由加工散熱片原料製成為2 · 3毫米高X 2 1毫米 寬’傾斜度3. 4毫米所製得。樣品則放置在一塊管材2上， 其中管材2係由一層3之合金AA4045放在一片4合金AA3003 之上所組成，其中管材2為〇·25毫米厚且AA4 0 4 5層3係佔8% 之總厚度。將N oc ο 1 〇 kTM助熔劑按5至7公克/平方公尺2的比 例喷在試驗配件上。另一組三個”仿製的”配件5則放在試 驗配件的上方，且最上方為終端板及9 8公克的砝碼6。將
〇·\61\61480.ptc 第10頁 486523
試驗配件以5 0 °C /分鐘4s °C、6 0 0 °c或6 0 5。〇 ’ ‘ J仵今7 =的最終溫度（例如595 終固定溫度"x”的試驗;亥:度3分鐘。當在最高 時，該材料具有焊接溫/" t，又f丨j驗散熱片波紋融化 6 0 0 T：沒有試驗散埶片、皮^ 。例f倘若在最終固定溫度 ΙΪΙ ^ ^ fi Π R °r 1'波紋融化，但是部分或所有在最終 固^皿^ 6 0 5 C融化，則焊接溫度記為6〇〇 t。 為了達到以ί的彳專彳教，人>4^、/ i 鑄及形成。 、 3金必須在相當特殊的條件下澆 士首先，合金必須持續在平均冷卻速率大於丨〇 t / 係ί ii冷卻速率小於25〇°c/秒，且最佳為小於 士、二先鑄較佳為未使固化過程所形成的厚板形變的 *為中心= 度小於30毫米。鑄板經冷 軋為中i的厗I、退火、隨後冷軋為最終厚度。經退火步 驟後冷軋至最終厚度較佳為小於6 〇 %之縮減，更佳為小於 5 0%之」缩減。倘若必要，則厚板可熱軋為再捲厚度（厚度為 1至5毫米），但是此種熱軋必須未經預先均質作用而完 成0 平均冷卻速率表示平均經過鑄板厚度的冷卻速率，且冷 卻速率係由通過平均内晶格空隙（其係在一篇文章中敘 及，由R. E. Spear 等人所著，在Transactions 〇f the American Foundrymen’s Society 第 67 屆年會活動紀錄， 由American Foundrymen, s Society， Des Plaines, Illinois，對國，1964年，第209至215頁）之厚度而決 定。相當於較佳平均冷卻速率之平均晶格大小係在7至1 5 微米之範圍内。
O:\61\61480.ptc 第11頁 486523 _案號88120708_心年I 1月 日__ 五、發明說明（6) 進行本發明的最佳方式 根據本發明，必須相當小心地控制合金中個別元素的 量。合金中的鐵形成了洗鑄期間共晶組成的金屬間顆粒， 其係相當小且促成顆粒強度。由於鐵含量低於1 . 2 %，因此 有不足的鐵以形成所欲之強化顆粒的數目，同時由於鐵含 量高於1 . 8 %，因而形成大的主要内金屬相顆粒，以防止軋 成所欲的極小散熱片原料厚度。 合金中矽含量係在0 . 7至0 . 9 5 %之範圍内，其係促進顆粒 及固態溶液的強化作用。當低於0 . 7%時，不足的矽無法達 到此強化目的，同時當超過0 . 9 5 %時，傳導度則降低。更 重要的量，在高矽含量下合金之融化溫度降低至材料不能 焊接的溫度。為了達到最佳的強化作用，矽以超過0 . 8%最 佳。 當錳存在範圍為0 . 3至0 . 5 %時，很明顯地促成固態溶液 之強化作用，並且某種程度上促進材料之顆粒強化作用。 低於0 . 3 %之錳量無法達到此目的。超過0 . 5 %時，固態溶液 中的錳對傳導度變得相當不利。 剩餘的鐵、矽以及錳促成最終產物之所欲強度、焊接性 能以及傳導度的達成。 鋅含量係介於0 . 3及2 . 0 %之間，較佳為小於1 . 5 %，且最 佳為小於1 . 2%，其係提供熱交換器的防蝕作用，係藉由降 低合金的腐蝕能力。鋅對於強度或傳導度沒有明顯的正面 或負面效果。鋅含量低於0 . 3 %時不足以防蝕，同時鋅含量 超過2 . 0 %時沒有增加的效益。 鈦（以T i B2存在合金中）則作為澆鑄期間之顆粒精製者。
O:\61\61480.ptc 第12頁 486523 __案號 88120708 丨。年1(月 修正 五、發明說明（7) 當存在量大於0. 02%時，對傳導度易有負面效果。 合金中的每一種附帶元素應小於0 · 0 5 %，較佳為小於 0 , 1 5 %。特別地，錳存在量必須小於0 · 1 0%，較佳為小 '於 〇 · 0 5 %，以便確保藉由N 〇 c ο 1 〇 k法之可焊接性。銅必須保 低於0 · 0 5 %，因為其對傳導度與錳有類似效果，且其亦μ # 生表面腐姓。 在洗鑄的程序中’倘若平均冷卻速率低於1 Q/秒， 澆鑄期間所形成的金屬間顆粒將會太大以及會產生V結則 問題。較低的冷卻速率通常涉及DC澆鑄及均質化，二、’心的 此種環境下元素來自過飽和的基質合金，且溶液強$且在 機構降低，因此造成材料中不適當的強度。此表示反應 連續的條鑄法。存在許多此方法，包括捲鑄、帶 =用 鑄。捲鑄之平均冷卻速率應不超過約丨，5 〇 〇它/秒。* ^ 團鑄係在較低的乎均冷卻速率低於25〇 秒操 :轉及 小於2 0 0 °C /秒。 ’、 瑕佳為 連繽澆鑄法產生較大量的微細金屬間顆粒（小於 度），因此由本發明之方法所製造的條鑄物（最線、ϋ尺 條）具有相當或小於1微米之金屬間顆粒總數；^ ^，及捲 3 X 1 04個顆粒/mm3。 辑％大於 同 則 其 因
亦佳者為可以以一種避免材料變形的方 時其依然保持'糊狀"。倘若在固化期間 t二J 當捲繞而形成為了表新應用所需之極薄散埶* =形 為存在合金中tr§jSi產生長的冷凍範圍，复 … ^ 的澆鑄孔洞以便適當地固化。這有饮二权佳為需要長 " 表不以帶鑄機或塊 將產生過度的令央線分•。亦佳者為澆鑄：洞可：：
O:\61\61480.ptc 第13頁 486523 _ 案號 88120708
五 發明說明（8) 且更 鑄條鑄為較佳，其中冷卻速率較佳為低於2 5 〇 ^ 佳為低於2 0 0 °C /秒。 秒 根據本發明最佳的特徵，散熱片之製诰 較高但低於2 0 0。(： /秒的冷卻率下以連續條鏟人么C /秒或 至3 0毫米厚板，隨後熱軋該鑄板為卜5毫米之^厚以形成6 為0.08-0.20宅米厚板、在340-450 °c下退火i — β ^ ^ 且冷軋為最終厚度（0· 05-0· 1毫米）。較佳者係為h時/並〜 於約4 0 0 - 5 5 0 °C之間使鑄板進入熱軋程序中。’熱.、、、在并溫度介 助熱-機械程序，促成由固態溶液之錳的沉殿作^步，協 促成最終產物所需傳導度之達成。最佳者為鑄板严’ 毫米或更大。最終冷軋之完成較佳應使用小於6 〇 μ 減，更佳為小於5 0%之縮減。最終捲繞步驟之冷^量經& 整以得到焊接厚最佳之顆粒大小’即顆粒大小為3 θ'1至 米，較佳為40至8 0微米。倘若熱軋縮減太大，則焊接後< UTS變高，但是顆粒大小便太小且焊接温度變低。另一ί方^ 囬’倘右冷細減太低’則焊接溫度南，但是焊接之υ 了 s貝丨J 太低。連續條鑄的較佳方法為帶鑄。 ' 實例1 兩合金Α及Β，其成分如表1所示，係以4 〇 °c /秒之平均Α 卻速率在帶鑄機中澆鑄為厚度1 6毫米，且隨後熱軋為厚^ 1毫米、盤繞以及給予冷卻。再捲片則隨後冷軋為厚度為& 0.10毫米（Α)或0.109毫米、（Β)在390 °c之批式退火加熱濟 中退火1小時，隨後給予最終冷軋至厚度為〇 · 0 6 0毫米（最< 終冷軋縮減量A為40%，B為45°/。）。UTS、傳導度以及焊接遂 度係根據上述方法而決定’且其結果如表2所述。以連續
O:\61\61480.ptc 第14頁 486523 c7年丨I月 曰 修- _案號 88120708 五、發明說明（9) 一"" 條鑄處理之兩合金符合最終薄板之要求。 合金β之金屬間顆粒密度之決定，係藉由〇. 〇6〇毫米冷軋 薄板之1 2片縱切及橫切面SEM成像以及使用與德八挤 呌 # ^ a ^ ^ 1 m ^ ^ 〇 u, V；,；； 5 · 3 X 1 04 個顆粒/mm2。 實例2 具有成分如表2所示之合金c以DC澆鑄為鑄塊（5〇8 mm>< 1 0 8 0随X 2 3 0 0 mm)、在48〇 t下均質化並且熱軋而形成厚 度為6、宅米之再捲薄板，隨後盤繞且給予冷卻。薄板隨後 冷軋為^ · 1 0 0，米、在3 9 〇 t下退火1小時，隨後冷軋至 0 · 0 6 0愛米之最終厚度（對最終冷軋而言為4 〇 %縮減量）。薄 ，的性質^表2所示。雖然成分及捲繞顆粒滿足本發明之 需要’但是UfS小於所需者且焊接溫度低於595。〇，其中造 成在低D C洗鑄冷卻速率下之澆鑄，以及隨後在熱軋前之均 質化。金屬間顆粒密度係以如合金B之方法決定之，且據 發現僅為2· 7 X 1〇4個顆粒/mm2。 實例3 窃具有成>分、如表1所示之合金D及e以如實例1處理為初冷軋 厚度0· 1毫米以及終冷軋減量4〇 %。表2之UTS值顯示合金中 低Μ η及Si產生具強度不足的材料。 實例4 、具有成分如，1所示之合金F (Fe&Si接近中範圍之較佳 成$ ’且Μ η種微超過此較佳成分）以如實例1處理為終冷軋 減a: 5 0 %至厚度為〇 · 〇 β毫米。表2所示之傳導度低於4 9 · 8 % 1 ACS之較佳值’其係表示稍高Mn對性質的負面效果。
)：\6i\61480.ptc
第15頁 486523 案號 88120708 月 曰 修正 五、發明說明（10) 實例5 具有成分如表1所示之合金G以如實例1處理為終冷軋減 量4 0 %至厚度為0 . 0 6毫米。表2所示之焊接溫度無法接受， 因為S i太高。 實例6 具有成分如表1所示之合金A除了合金在帶鑄機中以平均 冷卻速率1 0 0 °C /秒澆鑄外，以如實例1處理。UTS、傳導度 及焊接溫度皆落在可接受的範圍，但是較高的平均冷卻速 率（但依然在本發明的範圍内）易於產生稍高的強度及傳導 度。
O:\61\61480.ptc 第16頁 486523 案號 88120708 β c年丨1 月 曰 修正 五、發明說明 (11) t …- 表1 合金成分 實例 合金 石文(％wt) 鐵(％wt) Mn(%wt) Zn(%wt) Ti(%wt) 1&6 A 0.92 1.52 0.40 0.51 0.013 1 B 0.85 1.54 0.41 0.45 0.013 2 C 0.80 1.51 0.33 0.53 0.020 3 D 0.59 1.36 0.0 0.59 0.0 3 E 0.59 1.39 0.21 0.57 0.0 4 F 0.80 1.56 0.52 0.46 0.01 5 G 0.97 1.50 0.11 0.48 0.01 合金成分之剩餘部分為鋁及附帶 的不純物。 表2 熱散熱片原料產物之性質 實例 合金 %冷縮減(終產物）UTS(Mpa)傳導度(％IACS) 焊接溫度(°c) 1 A 40 133 50.4 605 B 45 131 50.7 605 2 C 40 125 50.8 <595 3 D 40 107 55.5 605 E 40 114 53.0 605 4 F 50 131 49.7 605 5 G 40 127 52.1 <595 6 A 50 138 51.5 605 UTS與傳導度係以上述處理之樣品測定之。
O:\61\61480.ptc 第17頁 486523 _案號88120708 年丨I月 日 修正 圖式簡單說明 第18頁 O:\61\61480.ptc

Claims (1)

  1. 88120708 48^23— 公告 ~Vnwmw p; ^ ： 1. 一種由合金製造鋁合金散熱片原料之方法，其中合金 含 1 . 2 - 1 . 8 % F e、0 · 7 - 0 · 9 5 % S i、0 · 3 - 0 · 5 % Μ η 以及剩餘百 分比之A 1，且該方法係包含在冷卻速率超過1 0 °C /秒下連 續地條鑄合金、冷軋條鑄物為中等厚度、使薄板退火並且 冷軋薄板至最終厚度。 2 .如申請專利範圍第1項之方法，其中合金係含另外 0· 3 - 2 . 0 % Ζ η ° 3 .如申請專利範圍第2項之方法，其中合金係含另外 0 . 3 - 1 · 5 % Ζ η。 4.如申請專利範圍第1 - 3項中任一項之方法，其中合金 係含另外 0 . 0 0 5 - 0 . 0 2 % T i 。 5 .如申請專利範圍第1 - 3項中任一項之方法，其中冷卻 速率小於2 5 0 °C /秒。 6 .如申請專利範圍第1 - 3項中任一項之方法，其中鑄條 在冷軋之前沒有預先經均質化作用熱軋為再軋條。 7 .如申請專利範圍第1項之方法，其中合金係含另外 0 . 3 - 1 . 2 % Ζ η、冷卻速率小於2 0 0 °C /秒並且鑄條在冷軋之 前沒有預先經均質化作用熱軋為再軋條。 8 .如申請專利範圍第1 - 3項中任一項之方法，其中厚片 係在厚度不超過3 0毫米下洗鑄。 9. 如申請專利範圍第8項之方法，其中厚片係在厚度 6 - 3 0毫米下澆鑄。 10. 如申請專利範圍第9項之方法，其中澆鑄的厚片沒 有預先經均質作用熱軋形成1 - 5毫米之厚板。
    O:\61\61480.ptc 第19頁 486523 _案號88120708 今u年丨丨月 日_^_ 六、申請專利範圍 11. 如申請專利範圍第1 0項之方法，其中熱軋板係在 3 4 0 - 4 5 0 °C下退火卜6小時。 12. 如申請專利範圍第1 -3項中任一項之方法，其中經 退火的薄板冷軋為最終條鑄物厚度小於0 . 1 0毫米。 13. 如申請專利範圍第1 -3項中任一項之方法，其中經 退火的薄板係使用小於6 0 %之縮減量冷軋為最終條鑄物。 14. 如申請專利範圍第1 -3項中任一項之方法，其中條 鑄係使用帶鑄機或團鑄機。 15. 如申請專利範圍第1 4項之方法，其中所得的條狀產 物經焊接後具有極限張力強度大於1 2 7 Μ P a、焊接後之傳 導度大於49. 0% I ACS以及焊接溫度大於5 9 5 °C。 16. —種具有以下成分之鋁合金散熱片原料： Fe二1.20-1.80% S i = 0. 7 0 - 0. 9 5 % Mn=0. 30-0. 50% A 1 ==剩餘百分比 其中該條鑄物具有大於49.0% IACS之焊接後傳導 度。 17. 如申請專利範圍第1 6項之鋁合金散熱片原料，其係 具有大於49. 8 % I ACS之焊接後傳導度。 18. 如申請專利範圍第1 7項之鋁合金散熱片原料，其亦 含 0· 3 - 2· 0〇/〇 Zn。 1 9 .如申請專利範圍第1 8項之鋁合金散熱片原料，其亦 含0.3-1.5% Zn 〇
    O:\6l\61480.ptc 第20頁 486523 _案號88120708 今一年Μ月 日_修正 _ 六、申請專利範圍 2 0. 如申請專利範圍第1 6 _ 1 9項中任一項鋁合金散熱片 原料，其亦含0 . 0 0 5 - 0 . 0 2 % Τ 1。 2 1. 如申請專利範圍第1 6項之鋁合金散熱片原料，其亦 含0 . 3 - 1 · 2 % Ζ η以及具有大於4 9 . 8 % I A C S之焊接後傳導 度。 2 2. 如申請專利範圍第1 6 - 1 9項中任一項之鋁合金散熱 片原料，其具有極限張力強度大於127 MPa且焊接溫度大 於 5 9 5 °C。 23. 如申請專利範圍第2 2項之铭合金散熱片原料，其具 有小於0.10毫米之厚度。 2 4. 如申請專利範圍第2 3項之鋁合金散熱片原料，其製 得係藉由在冷卻速率大於1 0 °C /秒但小於2 0 0 °C /秒下連續 地條鑄合金、沒有經均質化作用熱軋條鑄物為再軋板、冷 軋再軋板至中間厚度、使薄板退火並冷軋薄板至最終厚 度0
    O:\61\61480.ptc 第21頁
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Families Citing this family (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6165291A (en) * 1998-07-23 2000-12-26 Alcan International Limited Process of producing aluminum fin alloy
US6238497B1 (en) * 1998-07-23 2001-05-29 Alcan International Limited High thermal conductivity aluminum fin alloys
JP4886129B2 (ja) 2000-12-13 2012-02-29 古河スカイ株式会社 ブレージング用アルミニウム合金フィン材の製造方法
JP2002256402A (ja) * 2001-02-28 2002-09-11 Mitsubishi Alum Co Ltd 熱交換器のフィン材の製造方法
GB0107208D0 (en) * 2001-03-22 2001-05-16 Alcan Int Ltd "Al Alloy"
JP4166613B2 (ja) * 2002-06-24 2008-10-15 株式会社デンソー 熱交換器用アルミニウム合金フィン材および該フィン材を組付けてなる熱交換器
US20040086417A1 (en) * 2002-08-01 2004-05-06 Baumann Stephen F. High conductivity bare aluminum finstock and related process
US20050095447A1 (en) * 2003-10-29 2005-05-05 Stephen Baumann High-strength aluminum alloy composite and resultant product
US20050150642A1 (en) * 2004-01-12 2005-07-14 Stephen Baumann High-conductivity finstock alloy, method of manufacture and resultant product
US8425698B2 (en) * 2004-07-30 2013-04-23 Nippon Light Metal Co., Ltd Aluminum alloy sheet and method for manufacturing the same
JP4669711B2 (ja) 2005-02-17 2011-04-13 株式会社デンソー ブレージング用アルミニウム合金フィン材
JP5186185B2 (ja) * 2006-12-21 2013-04-17 三菱アルミニウム株式会社 ろう付けによって製造される高強度自動車熱交換器用フィン材に用いられる、成形性と耐エロージョン性に優れた自動車熱交換器フィン材用高強度アルミニウム合金材、及びその製造方法
US7850796B2 (en) 2007-08-20 2010-12-14 Denso Corporation Aluminum alloy fin material for brazing
JP4473908B2 (ja) * 2007-12-27 2010-06-02 株式会社神戸製鋼所 熱交換器用アルミニウム合金クラッド材、および、その製造方法
US20100084053A1 (en) * 2008-10-07 2010-04-08 David Tomes Feedstock for metal foil product and method of making thereof
KR102033820B1 (ko) 2011-12-16 2019-10-17 노벨리스 인코퍼레이티드 알루미늄 핀 합금 및 그 제조 방법
KR101426708B1 (ko) * 2012-01-12 2014-08-07 한국생산기술연구원 다이캐스팅용 고열전도도 Ａｌ-Ｆｅ-Ｚｎ-Ｓｉ 합금
JP5854954B2 (ja) * 2012-08-30 2016-02-09 株式会社デンソー 高強度アルミニウム合金フィン材およびその製造方法
JP6751713B2 (ja) 2014-08-06 2020-09-09 ノベリス・インコーポレイテッドＮｏｖｅｌｉｓ Ｉｎｃ． 熱交換器フィンのためのアルミニウム合金
AU2015304851A1 (en) * 2014-08-21 2017-02-23 Glaxosmithkline Intellectual Property Development Limited Heterocyclic amides as RIP1 kinase inhibitors as medicaments
TWI640554B (zh) * 2016-11-28 2018-11-11 林紫綺 均溫擠壓成型系統及其均溫滾輪結構
US11110500B2 (en) 2016-11-28 2021-09-07 Tzu-Chi LIN Uniform temperature roller system having uniform heat exchange by supercritical fluid
JP6780685B2 (ja) * 2018-09-21 2020-11-04 日本軽金属株式会社 一体型防爆弁成形用の電池蓋用アルミニウム合金板及びその製造方法

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2462118C2 (de) 1973-05-17 1985-05-30 Alcan Research and Development Ltd., Montreal, Quebec Barren aus einer Aluminium-Eisen-Legierung
GB1524355A (en) 1975-10-31 1978-09-13 Alcan Res & Dev Aluminium alloy sheet products
AR206656A1 (es) 1974-11-15 1976-08-06 Alcan Res & Dev Metodo para producir un producto en hoja de aleacion de aluminio a partir de una aleacion de al-fe
US4021271A (en) * 1975-07-07 1977-05-03 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation Ultrafine grain Al-Mg alloy product
DE3667797D1 (de) * 1985-10-30 1990-02-01 Alusuisse Traeger fuer eine lithographische druckplatte.
JP3100143B2 (ja) 1990-01-21 2000-10-16 吉郎 山田 像処理法および像処理装置
JPH03100143A (ja) 1989-09-14 1991-04-25 Furukawa Alum Co Ltd ろう付け用アルミニウム合金フィン材の製造方法
JP2968290B2 (ja) * 1989-11-10 1999-10-25 三菱アルミニウム株式会社 Ａ▲ｌ▼熱交換用高強度Ａ▲ｌ▼合金製フィン材
US5217547A (en) * 1991-05-17 1993-06-08 Furukawa Aluminum Co., Ltd. Aluminum alloy fin material for heat exchanger
JPH0681064A (ja) * 1991-07-10 1994-03-22 Sky Alum Co Ltd 陽極酸化処理用アルミニウム合金板およびその製造方法
KR0184019B1 (ko) 1993-08-03 1999-05-01 도모마쯔 겐고 알루미늄 합금 브레이징 재료, 열교환기용 알루미늄 합금 브레이징 박판 및 알루미늄 합금 열교환기 제조방법
JP3333600B2 (ja) * 1993-09-06 2002-10-15 三菱アルミニウム株式会社 高強度Ａｌ合金フィン材およびその製造方法
US5681405A (en) * 1995-03-09 1997-10-28 Golden Aluminum Company Method for making an improved aluminum alloy sheet product
JPH09145861A (ja) * 1995-11-21 1997-06-06 Fujita Corp 列車ダイヤ告知システム
US5985058A (en) * 1997-06-04 1999-11-16 Golden Aluminum Company Heat treatment process for aluminum alloys

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Publication number Publication date
AU5021899A (en) 2000-02-14
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WO2000005426A1 (en) 2000-02-03

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