TW202128103A - 積層不織布 - Google Patents

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廣瀬知治
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Abstract

本發明是有關於一種積層不織布，具有紡黏不織布層（S）與熔噴不織布層（M），所述積層不織布中，所述層（S）含有包含聚烯烴系樹脂（A）的平均單纖維直徑為6.5 μm以上、11.9 μm以下的纖維（FA ），所述層（M）含有包含聚烯烴系樹脂（B）的平均單纖維直徑為0.1 μm以上、8.0 μm以下的纖維（FB ），所述積層不織布具有親水化處理劑，保水性為150 cm2 以上、220 cm2 以下，初始擴散性為0.5 mm/秒以上。

Description

積層不織布
本發明是有關於一種積層不織布。
近年來，不織布被用於工業資材、土木資材、建築資材、生活資材、農業資材、衛生資材及醫療用資材等各種各樣的用途，預計不織布市場今後亦將成長。特別是衛生資材用途的不織布市場的成長備受關注。
以往，對於一次性的吸收性物品、例如成人用或嬰兒用的衛生製品，要求使尿或經血等體液迅速穿透至吸收層的吸收性能高；防止吸收層中所保持的液體回流（回潮（rewet））的性能高；光滑的皮膚觸感；柔軟性及防悶濕性高；厚度薄；重量輕。
如上所述的吸收性物品通常具有包含不透水性的樹脂片材或不織布的底部片材（backsheet）、與穿著者的皮膚直接接觸的最內側的頂部片材（topsheet），且於所述兩個片材之間設置有用於吸收體液的吸收層。
以往，於頂部片材中，為了將水分迅速地轉移至吸收層，使用了紡黏（spunbond）不織布或熱風（air through）不織布等通液性高的構件。於專利文獻1中，記述了一種藉由縮短包含合成纖維的透液性頂部片材的液體流動時間而吸收速度快、具有逆流量少且不受穿著者的姿勢影響的吸收力的吸收性物品的發明。
另一方面，於吸收層中使用氣流成網（air-laid）不織布或棉狀紙漿，藉由該些構件對高吸水性高分子物質〔超吸水性聚合物（superabsorbent polymer）（以下有時簡稱為SAP）。）]等進行保護、固定化。不僅有吸收層中使用的氣流成網不織布或棉狀紙漿，亦發明出賦予了親水性的合成纖維的親水性片材。例如於專利文獻2中示出了一種由使用熔噴（melt-blown）不織布層的壓花加工物獲得的不織布。 [現有技術文獻] [專利文獻]
專利文獻1：日本專利特開2000-333991號公報 專利文獻2：日本專利特開2017-753901號公報
[發明所欲解決之課題] 於使吸收性物品薄型化、輕量化時，需要對佔據吸收性物品總質量的50%～70%以上的吸收層進行減量。作為吸收性物品中的吸收層的重要作用，有時要使自頂部片材轉移來的水分一邊擴展一邊向SAP傳遞。即，對吸收層要求擴散性。水分若於局部集中的狀態下到達SAP，則會發生吸收水分而膨脹的SAP阻礙向尚未吸收水分的SAP的通液的不良情況（凝膠阻塞（gel blocking））。
於專利文獻1中，記述了包含對液通過速度進行了強化的合成纖維的親水性片材，但於將該片材用於第二片材、SAP片材、芯罩（core cover）部等吸收性構件用途的情況下，存在無法使水分充分擴散而容易發生凝膠阻塞的問題。
另一方面，如專利文獻2中所揭示的以往用作所述吸收性構件的氣流成網不織布或棉狀紙漿的強度弱，有時會發生吸收物品加工中的紙漿脫落、片材斷裂，於大量產生脫落絲的情況下，亦有可能引起粉塵爆炸。
另外，已知纖維的細徑化對於柔軟性的提高、擴散性的提高有效。但是，細徑化纖維的生產性方面存在課題，另外，由於纖維的細徑化而絲密度變高，因此水分的通過性降低，基於以上原因，經細徑化的不織布通常不適用於親水性構件。
本發明是鑒於上述以往的實際情況而成者，其用於解決的課題是提供一種擴散性及強度高、不易產生脫落絲的積層不織布。
[解決課題之手段] 本發明者等人為達成所述目的而反覆進行了努力研究，結果發現，藉由將積層不織布中的纖維的平均單纖維直徑設為規定的範圍，並使積層不織布中含有親水化處理劑，可解決所述課題，從而完成了本發明。
本發明是基於該些見解而完成者，根據本發明，提供以下發明。
＜1＞一種積層不織布，具有至少一層紡黏不織布層（S）以及至少一層熔噴不織布層（M）， 所述紡黏不織布層（S）含有包含聚烯烴系樹脂（A）的纖維（FA ）， 所述熔噴不織布層（M）含有包含聚烯烴系樹脂（B）的纖維（FB ）， 所述纖維（FA ）的平均單纖維直徑為6.5 μm以上、11.9 μm以下， 所述纖維（FB ）的平均單纖維直徑為0.1 μm以上、8.0 μm以下， 所述積層不織布具有親水化處理劑，進而， 利用下述式（1）求出的保水性為150 cm2 以上、220 cm2 以下，且， 利用下述式（2）求出的初始擴散性為0.5 mm/秒以上。 保水性（cm2 ）=保水質量差（g）/積層不織布的單位面積重量（g/cm2 ）…（1） （式（1）中，保水質量差是利用下述式（10）求出的值；積層不織布的單位面積重量是基於日本工業標準（Japanese industrial standards，JIS）L1913：2010測定的值。） 保水質量差（g）=注水試驗後的積層不織布的質量（g）-注水試驗前的積層不織布的質量（g）…（10） （式（10）中，注水試驗後的積層不織布的質量是向注水試驗前的積層不織布中注入鹽度0.9質量%的生理鹽水30 mL後的積層不織布的質量。） 初始擴散性（mm/秒）=吸取高度（mm）/30（秒）…（2） （式（2）中，吸取高度是使積層不織布於鹽度0.9質量%的生理鹽水中浸漬30秒鐘時的吸取高度。） ＜2＞如＜1＞所述的積層不織布，其中，相對於所述積層不織布的質量，所述熔噴不織布層（M）的含量為1質量%以上、15質量%以下。 ＜3＞如＜1＞或＜2＞所述的積層不織布，其中，所述積層不織布的基於JIS L1913：2010測定的單位面積重量為5 g/m2 以上、30 g/m2 以下。 ＜4＞如＜1＞至＜3＞中任一項所述的積層不織布，其中，所述積層不織布的基於JIS L1913：2010測定的剛軟度為70 mm以下。 ＜5＞如＜1＞至＜4＞中任一項所述的積層不織布，其中，所述積層不織布的拉伸強度為3.5 MPa以上。 ＜6＞如＜1＞至＜5＞中任一項所述的積層不織布，其中，所述積層不織布的厚度為0.1 mm～0.3 mm。
[發明的效果] 本發明的積層不織布的擴散性及強度高，不易產生脫落絲。 本發明的積層不織布具有紡黏不織布層（S）以及熔噴不織布層（M），因此強度高。另外，本發明的積層不織布於製品加工中不易產生脫落絲，因此步驟通過性提高，由脫落絲引起粉塵爆炸的危險性降低，可提高積層不織布的生產性。
另外，本發明的積層不織布由於具有親水化處理劑，故可使高吸水性聚合物（SAP）無偏向地吸收體液等的水分。因此，本發明的積層不織布可減少自一次性的吸收性物品的體液漏出、穿著時的發硬感。進而，於本發明的積層不織布中，提高了對體液等的水分的吸收能力，因此與以往的吸收性物品相比，可使積層不織布輕量化、使其厚度變薄。
進而，本發明的積層不織布當用於吸收性物品等用途中時具有適宜的柔軟性、加工性。
根據該些特徵，本發明的積層不織布尤其可適宜地用於一次性的吸收性物品，例如成人用或嬰兒用衛生製品的第二片材、SAP片材、芯罩部等吸收性構件用途。
[積層不織布] 本發明的積層不織布具有至少一層紡黏不織布層（S）以及至少一層熔噴不織布層（M），紡黏不織布層（S）含有包含聚烯烴系樹脂（A）的纖維（FA ），熔噴不織布層（M）含有包含聚烯烴系樹脂（B）的纖維（FB ）。
以下，對其構成要素進行詳細說明，但本發明只要不超出其主旨，則並不受以下說明的範圍的任何限定。
〔纖維（FA ）、纖維（FB ）〕 本發明的積層不織布中使用的紡黏不織布層（S）含有包含聚烯烴系樹脂（A）的纖維（FA ）。 另外，本發明的積層不織布中使用的熔噴不織布層（M）含有包含聚烯烴系樹脂（B）的纖維（FB ）。
作為該聚烯烴系樹脂（A）、聚烯烴系樹脂（B），可列舉聚乙烯系樹脂、聚丙烯系樹脂等。作為聚乙烯系樹脂，可列舉乙烯的均聚物或乙烯與各種α-烯烴的共聚物等。另外，作為聚丙烯系樹脂，可列舉丙烯的均聚物或丙烯與各種α-烯烴的共聚物等。其中，就紡絲性及強度的特性的觀點而言，可較佳地使用聚丙烯系樹脂。
聚烯烴系樹脂（A）、聚烯烴系樹脂（B）可為兩種以上的聚烯烴系樹脂的混合物，另外，亦可使用含有其他熱塑性樹脂或熱塑性彈性體等的樹脂組成物。
當然，於不損害本發明的效果的範圍內，亦可視需要於聚烯烴系樹脂（A）、聚烯烴系樹脂（B）中添加通常使用的抗氧化劑、耐候穩定劑、耐光穩定劑、抗靜電劑、防霧劑、防結塊劑、潤滑劑、成核劑及顏料等添加物或者其他聚合物。
進而，亦可將熔體流動速率（以下有時簡稱為MFR（melt flow rate）。）不同的兩種以上的樹脂以任意的比例摻合，來調整聚烯烴系樹脂（A）、聚烯烴系樹脂（B）的MFR。
於本發明的積層不織布中，聚烯烴系樹脂（A）的MFR（MFRA ）與聚烯烴系樹脂（B）的MFR（MFRB ）之比（MFRB /MFRA ）較佳為1以上、13以下的範圍，更佳為1.5以上、12以下的範圍。藉由使比（MFRB /MFRA ）成為所述範圍，當將熔噴不織布層（M）積層於紡黏不織布層（S）時容易進行黏接，可獲得剝離強力等的物性提高效果。
此外，聚烯烴系樹脂（A）的MFR較佳為75 g/10分鐘以上、850 g/10分鐘以下。
藉由將聚烯烴系樹脂（A）的MFR設為75 g/10分鐘以上，纖維被延伸時的細化行為穩定，即便為了提高生產性而以快速的紡絲速度進行延伸，亦可穩定地紡絲。另外，藉由使細化行為穩定而抑制絲擺動，不易產生以片材狀捕集時的不均。進而，由於可穩定地以快速的紡絲速度進行延伸，故可推進纖維的定向結晶化，可製成具有高機械強度的纖維。聚烯烴系樹脂（A）的MFR更佳為120 g/10分鐘以上，進而較佳為155 g/10分鐘以上。
另一方面，藉由將聚烯烴系樹脂（A）的MFR設為850 g/10分鐘以下，可抑制當纖維被延伸時難以施加張力而絲擺動增加的情況、或者機械強度降低的情況。聚烯烴系樹脂（A）的MFR更佳為600 g/10分鐘以下，進而較佳為400 g/10分鐘以下。
另外，聚烯烴系樹脂（B）的MFR較佳為200 g/10分鐘以上、2500 g/10分鐘以下。
藉由將聚烯烴系樹脂（B）的MFR設為200 g/10分鐘以上，纖維被延伸時的細化行為穩定，即便為了提高生產性而以快速的紡絲速度進行延伸，亦可穩定地紡絲。另外，藉由使細化行為穩定而抑制絲擺動，不易產生以片材狀捕集時的不均。進而，可容易地紡出平均單纖維直徑為數μm水準的纖維。聚烯烴系樹脂（B）的MFR更佳為400 g/10分鐘以上，進而較佳為600 g/10分鐘以上。
另一方面，藉由將聚烯烴系樹脂（B）的MFR設為2500 g/10分鐘以下，可抑制當纖維被延伸時難以施加張力而絲擺動增加的情況、或者機械強度降低的情況。聚烯烴系樹脂（B）的MFR更佳為2000 g/10分鐘以下，進而較佳為1500 g/10分鐘以下。
該聚烯烴系樹脂（A）、聚烯烴系樹脂（B）的MFR採用藉由美國材料與試驗協會（American Society of Testing Materials，ASTM）D1238（A法）測定的值。再者，根據該標準，例如規定了聚丙烯於載荷：2.16 kg、溫度：230℃下進行測定，聚乙烯於載荷：2.16 kg、溫度：190℃下進行測定。
本發明中使用的聚烯烴系樹脂（A）、聚烯烴系樹脂（B）的熔點較佳為80℃以上、200℃以下。藉由將熔點設為80℃以上，可賦予能夠耐受實用的耐熱性。熔點更佳為100℃以上。
另外，藉由將熔點設為200℃以下，容易將自模口噴出的絲條冷卻，容易抑制纖維彼此的熔接而進行穩定的紡絲。熔點更佳為180℃以下。
此處，所謂聚烯烴系樹脂（A）、聚烯烴系樹脂（B）的熔點是指藉由示差掃描熱量測定法（differential scanning calorimeter，DSC）而得的主熔解峰值溫度。
進而，於本發明的積層不織布中，為了提高滑動性及柔軟性，較佳為使聚烯烴系樹脂（A）中含有碳數為23以上、50以下的脂肪酸醯胺化合物。
藉由將脂肪酸醯胺化合物的碳數設為23以上，可抑制脂肪酸醯胺化合物過度露出至纖維表面，使紡絲性與加工穩定性優異，可保持高生產性。脂肪酸醯胺化合物的碳數更佳為30以上。
另一方面，藉由將脂肪酸醯胺化合物的碳數設為50以下，脂肪酸醯胺化合物容易移動至纖維表面，可對積層不織布賦予滑動性與柔軟性。脂肪酸醯胺化合物的碳數更佳為42以下。
作為本發明中使用的碳數為23以上、50以下的脂肪酸醯胺化合物，可列舉：飽和脂肪酸單醯胺化合物、飽和脂肪酸二醯胺化合物、不飽和脂肪酸單醯胺化合物及不飽和脂肪酸二醯胺化合物等。
具體而言，作為碳數為23以上、50以下的脂肪酸醯胺化合物，可列舉：二十四烷酸醯胺、二十六烷酸醯胺、二十八烷酸醯胺、二十四碳烯酸醯胺、二十四碳五烯酸醯胺、二十四碳六烯酸醯胺、伸乙基雙月桂酸醯胺、亞甲基雙月桂酸醯胺、伸乙基雙硬脂酸醯胺、伸乙基雙羥基硬脂酸醯胺、伸乙基雙二十二烷酸醯胺、六亞甲基雙硬脂酸醯胺、六亞甲基雙二十二烷酸醯胺、六亞甲基羥基硬脂酸醯胺、二硬脂基己二酸醯胺、二硬脂基癸二酸醯胺、伸乙基雙油酸醯胺、伸乙基雙介酸醯胺、及六亞甲基雙油酸醯胺等，該些亦可組合使用多組。
於本發明中，可較佳地使用該些脂肪酸醯胺化合物中的特別是作為飽和脂肪酸二醯胺化合物的伸乙基雙硬脂酸醯胺。伸乙基雙硬脂酸醯胺由於熱穩定性優異而可進行熔融紡絲，藉由調配有該伸乙基雙硬脂酸醯胺的聚烯烴系樹脂（A），可保持高生產性。
進而，藉由伸乙基雙硬脂酸醯胺而纖維彼此的滑動性提高，因此於捕集時可使纖維均勻地分散。因此，伸乙基雙硬脂酸醯胺亦有助於提高不織布平滑性。因此，於將纖維加以不織布化的情況下，可減小不織布的孔徑，可獲得耐水性、柔軟性優異的積層不織布。
於本發明中，脂肪酸醯胺化合物相對於該聚烯烴系樹脂（A）的添加量較佳為0.01質量%以上、5.0質量%以下。
藉由將脂肪酸醯胺化合物的添加量設為0.01質量%以上，可使紡黏不織布具有優異的滑動性與柔軟性。脂肪酸醯胺化合物的添加量更佳為0.1質量%以上。
另一方面，藉由將脂肪酸醯胺化合物的添加量設為5.0質量%以下，可提高製造紡黏不織布時的紡絲性。脂肪酸醯胺化合物的添加量更佳為3.0質量%以下，進而較佳為1.0質量%以下。
此處所謂脂肪酸醯胺化合物的添加量是指相對於聚烯烴系樹脂（A）整體而添加的脂肪酸醯胺化合物的質量百分比。例如，即便於向構成如後所述的芯鞘型複合纖維的僅鞘部成分中添加脂肪酸醯胺化合物的情況下，亦算出了相對於聚烯烴系樹脂（A）整體量的添加比例。
作為測定脂肪酸醯胺化合物相對於聚烯烴系樹脂（A）的添加量的方法，例如可列舉以下方法：自聚烯烴系樹脂（A）中對添加劑進行溶媒提取，使用液相層析質譜分析（liquid chromatography/mass spectrometry，LS/MS）等進行定量分析。此時，提取溶媒是根據脂肪酸醯胺化合物的種類來適當選擇，例如於伸乙基雙硬脂酸醯胺的情況下，可列舉使用氯仿-甲醇混合液等的方法作為一例。
（平均單纖維直徑） 本發明的積層不織布中使用的紡黏不織布層（S）含有包含所述聚烯烴系樹脂（A）的纖維（FA ）。另外，本發明的積層不織布中使用的熔噴不織布層（M）含有包含所述聚烯烴系樹脂（B）的纖維（FB ）。
進而，於本發明的積層不織布中，纖維（FA ）的平均單纖維直徑為6.5 μm以上、11.9 μm以下。藉由將纖維（FA ）的平均單纖維直徑設為6.5 μm以上，可防止紡絲性的降低，可穩定地形成品質良好的紡黏不織布層。纖維（FA ）的平均單纖維直徑更佳為7.5 μm以上，進而較佳為8.4 μm以上。
另一方面，藉由將纖維（FA ）的平均單纖維直徑設為11.9 μm以下，可製成柔軟性及均勻性高、即便於降低了熔噴不織布層（M）的含有比率的情況下能夠耐受實用的耐水特性亦優異的積層不織布。纖維（FA ）的平均單纖維直徑更佳為11.2 μm以下，進而較佳為10.6 μm以下。
再者，於本發明中，所述纖維（FA ）的平均單纖維直徑（μm）採用藉由以下流程而算出的值。 （1）對聚烯烴系樹脂（A）進行熔融紡出，利用噴射器進行牽引及延伸後，於網上捕集紡黏不織布層（S）。 （2）自紡黏不織布層（S）隨機採取10個小片樣品（100×100 mm）。 （3）利用顯微鏡拍攝500～1000倍的表面相片，自各樣品各測定10根、共計測定100根纖維（FA ）的寬度。 （4）根據所測定的100根的值的平均值算出纖維（FA ）的平均單纖維直徑（μm），並於小數點以後第二位進行四捨五入。
另一方面，於本發明的積層不織布中，所述纖維（FB ）的平均單纖維直徑為0.1 μm以上、8.0 μm以下。藉由將纖維（FB ）的平均單纖維直徑設為0.1 μm以上，可防止紡絲性的降低，可穩定地形成品質良好的熔噴不織布層。纖維（FB ）的平均單纖維直徑更佳為0.4 μm以上。
另一方面，藉由將纖維（FB ）的平均單纖維直徑設為8.0 μm以下，可製成柔軟性及均勻性高、即便於降低了熔噴不織布層（M）的含有比率的情況下能夠耐受實用的耐水特性亦優異的積層不織布。纖維（FB ）的平均單纖維直徑較佳為7.0 μm以下。
再者，於本發明中，所述纖維（FB ）的平均單纖維直徑（μm）採用藉由以下流程而算出的值。 （1）對聚烯烴系樹脂（B）進行熔融紡出，利用熱風進行細化後，於網上捕集熔噴不織布層（M）。 （2）自熔噴不織布層（M）隨機採取10個小片樣品（100×100 mm）。 （3）利用顯微鏡拍攝500～2000倍的表面相片，自各樣品各測定10根、共計測定100根纖維（FB ）的寬度。 （4）根據所測定的100根的值的平均值算出纖維（FB ）的平均單纖維直徑（μm），並於小數點以後第二位進行四捨五入。
另外，於本發明中，纖維（FA ）及/或纖維（FB ）可為複合型纖維。作為複合型纖維的複合形態，例如可列舉同心芯鞘型、偏心芯鞘型及海島型等的複合形態。其中，就紡絲性優異、藉由於鞘成分中配入低熔點成分而可利用熱黏接使纖維彼此均勻地黏接而言，設為同心芯鞘型的複合形態為較佳的態樣。
〔積層不織布的特徵〕 本發明的積層不織布是具有至少一層紡黏不織布層（S）以及至少一層熔噴不織布層（M）的積層不織布。藉由以該方式構成，可賦予對於吸收性物品等的用途而言適宜的耐水性，另外，如前文所述，可提高作為積層不織布的強度。
再者，於本發明中，所謂「具有至少一層紡黏不織布層（S）以及至少一層熔噴不織布層（M）的積層不織布」是指具有以下結構的積層不織布：其中，紡黏不織布層（S）與熔噴不織布層（M）以SM、SMS、SMMS、SSMMS、SMSMS等方式各積層有至少一層。
本發明的積層不織布的MFR較佳為80 g/10分鐘以上、850 g/10分鐘以下。藉由將本發明的積層不織布的MFR設為80 g/10分鐘以上，構成積層不織布的纖維被延伸時的細化行為穩定，即便為了提高生產性而以快速的紡絲速度進行延伸，亦可穩定地紡絲。另外，藉由使細化行為穩定而抑制絲擺動，不易產生以片材狀捕集時的不均。進而，由於可穩定地以快速的紡絲速度進行延伸，故可推進纖維的定向結晶化，可製成具有高機械強度的積層不織布。本發明的積層不織布的MFR更佳為120 g/10分鐘以上，進而較佳為155 g/10分鐘以上。
另一方面，藉由將本發明的積層不織布的MFR設為850 g/10分鐘以下，可抑制當纖維被延伸時難以施加張力而絲擺動增加的情況、或者機械強度降低的情況。進而，所述聚烯烴系樹脂（A）的MFR與聚烯烴系樹脂（B）的MFR之比（MFRB /MFRA ）變小，當將熔噴不織布層（M）積層於紡黏不織布層（S）時容易進行黏接，可使剝離強力等的物性提高。本發明的積層不織布的MFR更佳為600 g/10分鐘以下，進而較佳為400 g/10分鐘以下。
本發明的積層不織布的MFR採用藉由ASTM D1238（A法）測定的值。再者，根據該標準，例如規定了聚丙烯於載荷：2.16 kg、溫度：230℃下進行測定，聚乙烯於載荷：2.16 kg、溫度：190℃下進行測定。
但是，於構成紡黏不織布層（S）的聚烯烴系樹脂（A）與構成熔噴不織布層（M）的聚烯烴系樹脂（B）不同的情況等使用了多個種類的樹脂的情況下，於各個聚烯烴系樹脂的測定溫度中的最高溫度下進行測定。
本發明的積層不織布中，熔噴不織布層（M）的含量相對於積層不織布的質量而較佳為1質量%以上、15質量%以下。
藉由將熔噴不織布層（M）的含量設為1質量%以上，可賦予能夠耐受實用的耐水性。熔噴不織布層（M）的含量更佳為2質量%以上。
另外，藉由將熔噴不織布層的含量設為15質量%以下，可減輕熔噴不織布特有的硬度。熔噴不織布層（M）的含量更佳為10質量%以下。
另一方面，於本發明的積層不織布中，紡黏不織布層（S）的含量相對於積層不織布的質量而較佳為大於85質量%且小於99質量%。藉由該方式，可製成柔軟性與加工性優異的積層不織布。
再者，於本發明中，熔噴不織布層（M）的含有比率採用藉由以下流程而測定的值。 （1）沿積層不織布的寬度方向等間隔地採取三片寬100 mm×100 mm的試驗片。 （2）自（1）中所採取的試驗片的非黏接部（後述的黏接部以外的部分）僅採取熔噴不織布（M）。其中，於（1）中所採取的試驗片的黏接部多、可採取的熔噴不織布（M）變少之類的情況下，將（1）中採取的試驗片的大小調整為於僅非黏接部中可確保相當於寬度100 mm×100 mm的面積。 （3）分別測定所採取的試驗片及自試驗片採取的熔噴不織布（M）的質量。 （4）算出積層不織布中的熔噴不織布（M）的含有比率（三片的平均值）。
本發明的積層不織布的單位面積重量較佳為5 g/m2 以上、30 g/m2 以下。藉由將單位面積重量設為5 g/m2 以上，可獲得能夠供於實用的機械強度的積層不織布。本發明的積層不織布的單位面積重量更佳為10 g/m2 以上，進而較佳為13 g/m2 以上，特佳為15 g/m2 以上。
另一方面，藉由將單位面積重量設為30 g/m2 以下，與以往的吸收性物品相比可使重量減輕、使其厚度變薄。本發明的積層不織布的單位面積重量更佳為25 g/m2 以下，進而較佳為20 g/m2 以下。
再者，於本發明中，積層不織布的單位面積重量採用依據JIS L1913：2010「一般不織布試驗方法」的「6.2 每單位面積的質量」、並藉由以下流程而測定的值。 （1）相對於樣品的每1 m寬度而採取三片20 cm×25 cm的試驗片。 （2）測量標準狀態下的各自的質量（g）。 （3）以每1 m2 的質量（g/m2 ）來表示其平均值。
本發明的積層不織布的厚度較佳為0.1 mm以上、0.3 mm以下。藉由將厚度設為0.1 mm以上，可製成適合用作衛生材料、特別是適合用於紙尿片用途的具有適度緩衝性的積層不織布。另一方面，藉由將厚度設為0.3 mm以下，可製成具有適度的柔軟性的積層不織布。
再者，於本發明中，積層不織布的厚度（mm）採用依據JIS L1906：2000「一般長纖維不織布試驗方法」的「5.1」、並藉由以下流程而測定的值。 （1）使用直徑10 mm的加壓件，以載荷10 kPa，沿不織布的寬度方向等間隔地於各1 m中以0.01 mm為單位測定10點的厚度。 （2）將所述10點的平均值的小數點以後第二位四捨五入。
本發明的積層不織布具有親水化處理劑。本發明中所謂親水化處理劑是指可對構成積層不織布的纖維（FA ）及纖維（FB ）賦予親水性者。作為親水化處理劑，已知有陰離子系、非離子系等的界面活性劑。
於本發明中，所謂「積層不織布具有親水化處理劑」是指於積層不織布的構成纖維中包含親水化處理劑的狀態、於構成纖維或積層不織布的表面附著有親水化處理劑的狀態。
例如，作為於積層不織布的構成纖維中包含親水化處理劑的態樣，可列舉將親水化處理劑與伸乙基雙脂肪酸醯胺等親水化助劑一起和聚烯烴系樹脂練合來製成構成纖維的態樣等。若構成纖維為複合型纖維，則僅將形成纖維表面的聚烯烴系樹脂與親水化處理劑等練合即可。
另外，作為於積層不織布的構成纖維的表面附著有親水化處理劑的形態，例如，於纖維表面，相對於積層不織布的質量而對0.1質量%～2.0質量%的親水化處理劑進行塗佈等而使其附著即可。
作為對親水化劑進行塗佈的方法，可列舉凹版法、柔版法、門輥法等輥塗法、噴塗法等，但並無特別限定。另外，作為乾燥的方法，可使用利用熱風及紅外線加以乾燥的方法、與熱源接觸來加以乾燥的方法等。
關於此處提及的積層不織布中所含的親水化處理劑的附著量，於構成纖維中包含親水化處理劑的情況下可根據原料配方進行測定，於構成纖維的表面附著有親水化處理劑的情況下可根據提取試驗中的油劑的附著量進行測定。
本發明的積層不織布採用了前文所述的紡黏不織布層（S）與熔噴不織布層（M）各積層有至少一層的結構，因此保水性為150 cm2 以上、220 cm2 以下。藉由保水性為該範圍，可製成向頂部片材的回流（回潮）的防止性高的積層不織布。
再者，本發明的積層不織布的保水性（cm2 ）可利用下述式（1）求出。 保水性（cm2 ）=保水質量差（g）/積層不織布的單位面積重量（g/cm2 ）…（1）
保水質量差（g）是指藉由以下流程於室溫（1℃～30℃）下進行注水試驗並利用下述式（10）而算出的值。 保水質量差（g）=注水試驗後的積層不織布的質量（g）-注水試驗前的積層不織布的質量（g）…（10）
（注水試驗） （1）於桌子上重疊配置兩張紙巾（例如，日本製紙克萊希爾（Nippon Paper Crecia）股份有限公司製造的「金姆紙巾（Kimtowel）」，四張重疊，對折）。 （2）測定出試樣（直徑62 mm）的質量（g），作為「注水試驗前的積層不織布的質量（g）」。於重疊的紙巾上放置試樣（直徑62 mm），並自其上於試樣的中心放置圓筒（內徑57 mm、外徑60.5 mm、高度40 mm、質量121 g的不鏽鋼（SUS）製）。 （3）向圓筒的中央注入鹽度0.9質量%的生理鹽水30 mL。 （4）自生理鹽水的注入結束起經過1分鐘後，將圓筒去除。 （5）自去除圓筒起經過4分鐘後，測定試樣的質量（g），作為「注水試驗後的積層不織布的質量（g）」。
另外，本發明的積層不織布採用前述的紡黏不織布層（S）與熔噴不織布層（M）各積層至少一層的結構，且具有親水化處理劑，因此初始擴散性為0.5 mm/秒以上。藉由初始擴散性為該範圍，可製成一邊使自頂部片材傳遞來的水分於適當範圍中擴展一邊將水分傳遞至SAP的積層不織布。
再者，本發明的積層不織布的初始擴散性（mm/秒）可利用下述式（2）求出。 初始擴散性（mm/秒）=吸取高度（mm）/30（秒）…（2）
吸取高度（mm）可藉由以下流程測定。 （1）自積層不織布以MD（machine direction）方向（不織布的長度方向）16 cm、CD（cross direction）方向（不織布的寬度方向）4 cm的大小採取試驗片。 （2）以積層不織布的MD方向為上下方向懸掛試驗片。 （3）自試驗片的切口起於經著色的生理鹽水（鹽度：0.9質量%，著色劑：亮藍（brilliant blue），著色劑的濃度：0.05質量%）中浸漬1 cm。 （4）將使切口浸漬1 cm後至經過30秒後所吸取的高度的差（自切口的對生理鹽水的吸取高度（mm）減去10 mm（1 cm）的值）作為「吸取高度（mm）」。
本發明的積層不織布的剛軟度較佳為70 mm以下。藉由將積層不織布的剛軟度設為70 mm以下，可獲得適合用於吸收性物品用途中的適度的柔軟性。另外，於剛軟度極低的情況下，有時處理性差，因此縱向與橫向的剛軟度之和較佳為50 mm以上。剛軟度可藉由聚烯烴系樹脂的原料組成、單位面積重量、平均單纖維直徑及熱壓接條件（壓接率、溫度、線壓力及速度）來調整。
再者，於本發明中，積層不織布的剛軟度（mm）採用依據JIS L1913：2010「一般不織布試驗方法」的「6.7.3 41.5°懸臂（cantilever）法」、並藉由以下流程而測定的值。 （1）自積層不織布採取五片25 mm×150 mm的試驗片。 （2）將試驗片設置於41.5°懸臂形試驗機上，將鋼製標尺與試驗片一起沿斜面的方向緩慢地以一定速度推出。 （3）移動鋼製標尺直至試驗片與斜面接觸，自鋼製標尺讀取試驗片的突出長度至1 mm。對一個試驗片進行表/背兩次測定，將五個試驗片的10個測定值的算術平均值作為積層不織布的剛軟度（mm）。
本發明的積層不織布的拉伸強度較佳為3.5 MPa以上。藉由拉伸強度為該範圍，可製成製品加工時步驟通過性優異的積層不織布。
再者，於本發明中，積層不織布的拉伸強度（MPa）設為藉由以下流程而測定、算出者。 （1）自積層不織布採取2.5 cm×20 cm的試驗片。 （2）於夾持間隔10 cm、拉伸速度10 cm/分鐘的條件下進行MD方向與CD方向上的各三點的拉伸試驗。 （3）將樣品斷裂時的強度作為拉伸強度（N/2.5 cm），對於平均值將小數點以後第二位四捨五入來算出。 （4）針對所算出的拉伸強度（N/2.5 cm），根據試驗片寬度（mm）：25 mm及試驗片厚度（mm）、利用下式、並將小數點以後第二位四捨五入，來算出積層不織布的拉伸強度。 拉伸強度（MPa）=拉伸強度（N/2.5 cm）/25 mm/試驗片厚度（mm）
本發明的積層不織布的脫落率較佳為0.5%以下。藉由脫落率為該範圍，可使得於製品加工過程中不易產生脫落絲，步驟通過性提高，由脫落絲引起粉塵爆炸的危險性降低，可提高積層不織布的生產性。
再者，於本發明中，積層不織布的脫落率（%）設為藉由以下順序而測定、算出者。 （1）將不織布的兩端10 cm除去，於CD方向上進行三等分，採取於CD方向、MD方向上為130 mm×200 mm的試驗片。 （2）使用日本學術振興會型的堅牢度試驗機，於無載荷的情況下，於摩擦件側使用被認為摩擦係數適當的林立（Rinrei）布重捆包用No.314布黏著帶，動作50次來進行試驗。 （3）針對試驗前後的樣品的質量差（g），根據試驗樣品的單位面積重量（g/m2 ）及摩擦件接觸面積（m2 ）、利用下式、並將小數點以後第二位四捨五入，來算出相對於摩擦件接觸面積的脫落率。 脫落率（%）=〔動作後的不織布質量（g）-動作前的不織布質量（g）〕/〔單位面積重量（g/m2 ）×摩擦件接觸面積（m2 ）〕
〔積層不織布的製造方法〕 接著，對製造本發明的積層不織布的方法的較佳態樣進行具體說明。 本發明的積層不織布的製造方法只要是可將紡黏不織布層（S）與熔噴不織布層（M）積層的方法，則可依照任意方法來進行。
例如，可採用以下方法等：將藉由熔噴法形成的纖維直接堆積於紡黏不織布層（S）上來形成熔噴不織布層（M）後，使紡黏不織布層（S）與熔噴不織布層（M）熔接的方法；使紡黏不織布層（S）與熔噴不織布層（M）重合，藉由加熱加壓使兩不織布層熔接的方法；藉由熱熔黏接劑或溶劑系黏接劑等黏接劑將紡黏不織布層（S）與熔噴不織布層（M）黏接的方法等。就生產性的觀點而言，於紡黏不織布層（S）上直接形成熔噴不織布層（M）的方法為較佳態樣。
另外，如上所述，根據目的，亦可使紡黏不織布層（S）與熔噴不織布層（M）以SM、SMS、SMMS、SSMMS、SMSMS等方式積層。
於紡黏不織布層（S）的形成中，首先，將熔融的熱塑性樹脂（聚烯烴系樹脂（A））自紡絲模口以長纖維的形式紡出，藉由噴射器利用壓縮空氣對其進行吸引延伸後，於移動的網上捕集纖維來製成不織布層。
作為紡絲模口及噴射器的形狀，可採用圓形、矩形等各種形狀者。其中，就壓縮空氣的使用量比較少而能量成本優異、不易引起絲條彼此的熔接及擦傷、絲條的開纖亦容易而言，可較佳地使用矩形模口與矩形噴射器的組合。
於本發明中，將聚烯烴系樹脂（A）於擠出機中熔融，進行計量後供給至紡絲模口，並以長纖維的形式紡出。將聚烯烴系樹脂（A）熔融並紡絲時的紡絲溫度較佳為200℃～270℃，更佳為210℃～260℃，進而較佳為220℃～250℃。藉由將紡絲溫度設為所述範圍內，可形成穩定的熔融狀態，可獲得優異的紡絲穩定性。
接著，所紡出的長纖維的絲條被冷卻。作為將紡出的絲條冷卻的方法，例如可列舉：強制性地對絲條吹附冷風的方法、於絲條周圍的環境溫度下自然冷卻的方法、以及調整紡絲模口與噴射器之間的距離的方法等。另外，可採用將該些方法組合而成的方法。另外，冷卻條件可考慮紡絲模口的每單孔的噴出量、紡絲溫度及環境溫度等適當調整後採用。
接著，經冷卻固化的絲條被自噴射器噴射的壓縮空氣牽引、延伸。紡絲速度較佳為3000 m/分鐘～6500 m/分鐘，更佳為3500 m/分鐘～6500 m/分鐘，進而較佳為4000 m/分鐘～6500 m/分鐘。藉由將紡絲速度設為3000 m/分鐘～6500 m/分鐘，可獲得高生產性，另外，推進纖維的定向結晶化，可獲得高強度的長纖維。
通常，若提高紡絲速度，則紡絲性會變差，無法穩定地生產絲狀，但如上所述，藉由使用具有特定範圍的MFR的聚烯烴系樹脂，可穩定地紡出所期望的聚烯烴纖維。
繼而，將所獲得的長纖維捕集至移動的網上來進行不織布層化。於本發明中，於網上相對於不織布層自其單面抵接熱平輥來加以暫時黏接亦為較佳態樣。藉由以上方式，可防止於網上搬送的過程中不織布層的表層翻卷或飄起而質地變差，可改善自捕集絲條至熱壓接為止的搬送性。
接著，於熔噴不織布層（M）的形成中，可採用以往公知的方法。首先，將聚烯烴系樹脂（B）於擠出機內熔融並供給至模口部，對自模口擠出的絲條吹附熱風而加以細化後，於捕集網上形成不織布層。熔噴法不需要複雜的步驟，可容易地獲得數μm的細纖維，可容易地達成高耐水特性。
繼而，將所獲得的紡黏不織布層（S）與熔噴不織布層（M）積層並將該些熱黏接，藉此可獲得本發明的積層不織布。
作為將紡黏不織布層（S）與熔噴不織布層（M）熱黏接的方法，可列舉以下方法：利用於上下一對的輥表面分別實施了雕刻（凹凸部）的熱壓花輥、包含其中一個輥表面平坦（平滑）的輥與於另一個輥表面實施了雕刻（凹凸部）的輥的組合的熱壓花輥、及包含上下一對的平（平滑）輥的組合的熱砑光輥等各種輥進行熱黏接的方法；或藉由焊頭的超音波振動加以熱焊接的超音波黏接等。
其中，就生產性優異、可於局部的熱黏接部中賦予強度且於非黏接部中保持不織布特有的手感及皮膚觸感而言，較佳態樣為利用於上下一對的輥表面分別實施了雕刻（凹凸部）的熱壓花輥、或者包含其中一個輥表面平坦（平滑）的輥與於另一個輥表面實施了雕刻（凹凸部）的輥的組合的熱壓花輥進行熱黏接的方法。
作為熱壓花輥的表面材質，為了獲得充分的熱壓接效果、且防止其中一個壓花輥的雕刻（凹凸部）轉印至另一個輥表面，較佳態樣是使金屬製輥與金屬製輥成對。
基於此種熱壓花輥的黏接面積率較佳為5%～30%。藉由將黏接面積率設為5%以上，作為積層不織布而可獲得能夠供於實用的強度。黏接面積率更佳為8%以上，進而較佳為10%以上。
另一方面，藉由將黏接面積率設為30%以下，可獲得特別適合用於建築資材用途中的適度的柔軟性。黏接面積率更佳為25%以下，進而較佳為20%以下。 於使用超音波黏接的情況下，黏接面積率亦較佳為同樣的範圍。
此處所謂黏接面積率是指黏接部於積層不織布整體中所佔的面積的比例。 具體而言，於利用一對具有凹凸的輥進行熱黏接的情況下，黏接面積率是指上側輥的凸部與下側輥的凸部重疊地與不織布層抵接的部分（黏接部）於積層不織布整體中所佔的面積的比例。
另外，於藉由具有凹凸的輥與平輥進行熱黏接的情況下，黏接面積率是指具有凹凸的輥的凸部與不織布層抵接的部分（黏接部）於積層不織布整體中所佔的面積的比例。 另外，於進行超音波黏接的情況下，黏接面積率是指藉由超音波加工而熱焊接的部分（黏接部）於積層不織布整體中所佔的面積的比例。
作為利用熱壓花輥或超音波黏接而形成的黏接部的形狀，可使用圓形、橢圓形、正方形、長方形、平行四邊形、菱形、正六邊形及正八邊形等。另外，黏接部較佳為於積層不織布的長度方向（搬送方向）與寬度方向上分別以一定的間隔均勻地存在。藉由以上方式，可降低積層不織布的強度的偏差。
熱黏接時的熱壓花輥的表面溫度的較佳態樣為相對於所使用的聚烯烴系樹脂的熔點而設為-50℃以上、-15℃以下。藉由相對於聚烯烴系樹脂的熔點而將熱壓花輥的表面溫度設為-50℃以上，可適度地加以熱黏接而獲得能夠供於實用的強度的積層不織布。熱壓花輥的表面溫度更佳為相對於所使用的聚烯烴系樹脂的熔點而設為-45℃以上。
另外，藉由相對於聚烯烴系樹脂的熔點而將熱壓花輥的表面溫度設為-15℃以下，可抑制過度的熱黏接，作為積層不織布而可獲得適度的柔軟性及加工性。熱壓花輥的表面溫度更佳為相對於所使用的聚烯烴系樹脂的熔點而設為-20℃以下。
熱黏接時的熱壓花輥的線壓力較佳為50 N/cm～500 N/cm。藉由將輥的線壓力設為50 N/cm以上，可適度地加以熱黏接而獲得能夠供於實用的強度的積層不織布。熱黏接時的熱壓花輥的線壓力更佳為100 N/cm以上，進而較佳為150 N/cm以上。
另一方面，藉由將熱黏接時的熱壓花輥的線壓力設為500 N/cm以下，作為積層不織布而可獲得適度的柔軟性及加工性。熱黏接時的熱壓花輥的線壓力更佳為400 N/cm以下，進而較佳為300 N/cm以下。
另外，於本發明中，以調整積層不織布的厚度為目的，可於利用所述熱壓花輥進行熱黏接之前及/或之後，利用包含上下一對的平輥的熱砑光輥實施熱壓接。所謂上下一對的平輥是指於輥的表面不具有凹凸的金屬製輥或彈性輥，可將金屬製輥與金屬製輥成對使用，或者將金屬製輥與彈性輥成對使用。
另外，所謂彈性輥是指包含與金屬製輥相比具有彈性的材質的輥。作為彈性輥，可列舉：含有紙、棉及芳族聚醯胺紙等的所謂紙輥；包含胺基甲酸酯系樹脂、環氧系樹脂、矽系樹脂、聚酯系樹脂及硬質橡膠以及該些的混合物的樹脂製的輥等。 [實施例]
接著，基於實施例對本發明的積層不織布進行具體說明。但是，本發明並不僅限定於該些實施例。於各物性的測定中，並無特別記載者是基於前文所述的方法進行的測定。
[各種測定] （1）聚烯烴系樹脂的MFR的測定 聚丙烯系樹脂（A1）、聚丙烯系樹脂（B1）的MFR於載荷為2.16 kg、溫度為230℃的條件下測定。
（2）平均單纖維直徑（μm）的測定 藉由前文所述的方法算出纖維的平均單纖維直徑（μm）。
（3）紡絲速度（m/分鐘）的測定 根據所述平均單纖維直徑與所使用的聚丙烯系樹脂（A1）或聚丙烯系樹脂（B1）的固體密度，將每10000 m長度的質量作為平均單纖維纖度（dtex），並將小數點以後第二位四捨五入而算出。根據平均單纖維纖度、各實施例及比較例中所設定的自紡絲模口單孔噴出的樹脂的噴出量（以下，簡記為單孔噴出量。）（g/分鐘），基於下式算出紡絲速度。 紡絲速度（m/分鐘）=（10000×[單孔噴出量（g/分鐘）]）/[平均單纖維纖度（dtex）]
（4）積層不織布的保水性（cm2 ）的測定 藉由前文所述的方法進行測定。
（5）積層不織布的初始擴散性（mm/秒）的測定 藉由前文所述的方法進行測定。
（6）積層不織布的剛軟度（mm）的測定 藉由前文所述的方法進行測定。
（7）積層不織布的厚度（mm）的測定 藉由前文所述的方法進行測定。
（8）積層不織布的拉伸強力（MPa）的測定 藉由前文所述的方法進行測定。
（9）積層不織布的脫落率（%）的測定 藉由前文所述的方法進行測定。
[實施例1] （紡黏不織布層（S）（下層）） 將MFR為200 g/10分鐘的包含均聚物的聚丙烯系樹脂（A1）於擠出機中熔融，自孔徑ϕ為0.40 mm、孔深度為0.8 mm的矩形模口，於紡絲溫度為235℃、單孔噴出量為0.36 g/分鐘的條件下紡出。將紡出的絲條冷卻固化後，將其於矩形噴射器中，利用將噴射器壓力設為0.55 MPa的壓縮空氣進行牽引、延伸，並捕集至移動的網上。
藉此，形成了包含聚丙烯長纖維的、單位面積重量為6.5 g/m2 的紡黏不織布層（S）。構成所形成的紡黏不織布層（S）的纖維的特性為：平均單纖維直徑為10.6 μm，據此換算的紡絲速度為4400 m/分鐘。關於紡絲性，於1小時的紡絲中未見斷絲而良好。
（熔噴不織布層（M）） 接著，將MFR為1100 g/分鐘的包含均聚物的聚丙烯樹脂（B1）於擠出機中熔融，自孔徑ϕ為0.15 mm的模口中，以紡絲溫度為280℃、單孔噴出量為0.10 g/分鐘進行紡出。然後，於空氣溫度為310℃、空氣壓力為0.09 MPa的條件下對絲條噴射空氣，並捕集至所述紡黏不織布層（S）上，形成熔噴不織布層（M）。此時，以相同條件於捕集網上另行採取的熔噴不織布層（M）的單位面積重量為2.0 g/m2 ，構成形成的熔噴不織布層（M）的纖維的平均單纖維直徑為1.0 μm。
（紡黏不織布層（S）（上層）） 於該熔噴不織布層（M）上，以與形成下層的紡黏不織布層（S）的條件相同的條件捕集聚丙烯長纖維，進而形成紡黏不織布層（S）。藉此，獲得了總單位面積重量為15 g/m2 的依次積層有紡黏不織布層（S）-熔噴不織布層（M）-紡黏不織布層（S）的纖維網。
（積層不織布） 接著，使用上下一對的熱壓花輥（上輥：金屬製，進行了水珠圖案的雕刻的黏接面積率為16%的壓花輥，下輥：金屬製，於表面不具有凹凸的平輥），於線壓力為300 N/cm、熱黏接溫度為140℃的條件下，將前述的步驟中所獲得的纖維網熱黏接。
繼而，將作為親水化處理劑的界面活性劑（陰離子系界面活性劑及非離子系界面活性劑的調配物）塗佈於熱黏接後的纖維網上。於該步驟中，以界面活性劑的固體成分濃度成為1.0質量%的方式混合水來調製親水化處理劑稀釋液。將該親水化處理劑稀釋液，按照塗敷於所述熱黏接後的纖維網上之後的界面活性劑的乾燥質量以所述界面活性劑的固體成分質量計成為1.0質量%的方式，藉由軋輥塗佈（mangle coat）法塗佈於熱黏接後的纖維網上，於恆溫恆濕機中以110℃進行乾燥，藉此獲得積層不織布。 該積層不織布的單位面積重量為15 g/m2 。對所獲得的積層不織布進行所述各種測定。將結果示於表1中。
[實施例2] 將親水化處理劑稀釋液，按照塗敷於熱黏接後的纖維網上之後的界面活性劑的乾燥質量以所述界面活性劑的固體成分質量計成為0.6質量%的方式塗佈於熱黏接後的纖維網上，除此以外，與實施例1同樣地進行而獲得積層不織布。對所獲得的積層不織布進行所述各種測定。將結果示於表1中。
[比較例1] 未塗敷親水化處理劑稀釋液，除此以外，與實施例1同樣地進行而獲得積層不織布。對所獲得的積層不織布進行所述各種測定。將結果示於表1中。
[比較例2] 將依次積層有紡黏不織布層（S）-熔噴不織布層（M）-紡黏不織布層（S）的纖維網改為僅包含單位面積重量為15 g/m2 、平均單纖維直徑為17 μm的紡黏不織布層（S'）的纖維網，除此以外，藉由與實施例1相同的方法獲得不織布。對所獲得的不織布進行所述各種測定。將結果示於表1中。
[比較例3] 製造將紡黏不織布層（S）的構成纖維的平均單纖維直徑改為16.3 μm的紡黏不織布層（S''）。另外，製造將熔噴不織布層（M）的構成纖維的平均單纖維直徑改為1.9 μm的熔噴不織布層（M''）。使用紡黏不織布層（S''）及熔噴不織布層（M''）代替紡黏不織布層（S）及熔噴不織布層（M），除此以外，藉由與實施例1相同的方法獲得積層不織布。對所獲得的積層不織布進行所述各種測定。將結果示於表1中。
[比較例4] 對包含氣流成網纖維的、單位面積重量為44 g/m2 的親水性不織布進行所述各種測定。將結果示於表1中。
[表1] 表1
  實施例1 實施例2 比較例1 比較例2 比較例3 比較例4
結構 S/M/S S/M/S S/M/S S' S''/M''/S'' 氣流成網
單位面積重量（g/m2 ） 15 15 15 15 15 44
平均單纖維直徑 （μm） S：10.6 S：10.6 S：10.6 S'：17 S''：16.3 -
M：1.0 M：1.0 M：1.0 M''：1.9
親水劑附著量（%） 1 0.6 - 1 1 -
初始擴散性（mm/秒） 0.6 0.58 0.1 0.25 0.45 1.2
保水性 （cm2 ） 204 173 0 76 138 182
剛軟度 （mm） 55 55 55 65 70 80
厚度 （mm） 0.12 0.12 0.12 0.13 0.13 0.7
拉伸強度 （MPa） 3.5 3.5 3.5 2.2 3.1 1.8
脫落率 （%） 0 0 0 0 0 5
實施例1及實施例2的積層不織布的初始擴散性高，保水性亦優異。進而，實施例1及實施例2的積層不織布的手感柔軟、光滑，且強度高，不易產生脫落絲。
另一方面，比較例1的積層不織布雖然使用了與實施例1及實施例2的積層不織布相同的纖維網，但不具有親水化處理劑，因此成為保水性、初始擴散性均差的結果。
比較例2的不織布及比較例3的積層不織布雖然具有親水化處理劑，但未示出如實施例1及實施例2的積層不織布般的保水性、初始擴散性。 另一方面，比較例4的不織布雖然示出了擴散性為1.20 mm/秒、保水性為182 cm2 的高親水性，但單位面積重量為44 g/m2 的高單位面積重量，另外，其手感亦硬。
詳細地且參照特定的實施方式對本發明進行了說明，但對本發明所屬技術領域中具有通常知識者而言顯而易見的是，於不脫離本發明的精神與範圍的情況下可施以各種變更及修正。本申請案基於2019年8月28日提出申請的日本專利申請案（日本專利特願2019-155365），並將其內容以參照的形式併入本文中。
無
無

Claims (6)

  1. 一種積層不織布，具有至少一層紡黏不織布層（S）以及至少一層熔噴不織布層（M）， 所述紡黏不織布層（S）含有包含聚烯烴系樹脂（A）的纖維（FA ）， 所述熔噴不織布層（M）含有包含聚烯烴系樹脂（B）的纖維（FB ）， 所述纖維（FA ）的平均單纖維直徑為6.5 μm以上且11.9 μm以下， 所述纖維（FB ）的平均單纖維直徑為0.1 μm以上且8.0 μm以下， 所述積層不織布具有親水化處理劑，進而， 利用下述式（1）求出的保水性為150 cm2 以上且220 cm2 以下，且， 利用下述式（2）求出的初始擴散性為0.5 mm/秒以上， 保水性（cm2 ）=保水質量差（g）/積層不織布的單位面積重量（g/cm2 ）…（1） 式（1）中，保水質量差是利用下述式（10）求出的值；積層不織布的單位面積重量是基於日本工業標準L1913：2010測定的值； 保水質量差（g）=注水試驗後的積層不織布的質量（g）-注水試驗前的積層不織布的質量（g）…（10） 式（10）中，注水試驗後的積層不織布的質量是向注水試驗前的積層不織布中注入鹽度0.9質量%的生理鹽水30 mL後的積層不織布的質量； 初始擴散性（mm/秒）=吸取高度（mm）/30（秒）…（2） 式（2）中，吸取高度是使積層不織布於鹽度0.9質量%的生理鹽水中浸漬30秒鐘時的吸取高度。
  2. 如請求項1所述的積層不織布，其中，相對於所述積層不織布的質量，所述熔噴不織布層（M）的含量為1質量%以上且15質量%以下。
  3. 如請求項1或請求項2所述的積層不織布，其中，所述積層不織布的基於日本工業標準L1913：2010測定的單位面積重量為5 g/m2 以上且30 g/m2 以下。
  4. 如請求項1至請求項3中任一項所述的積層不織布，其中，所述積層不織布的基於日本工業標準L1913：2010測定的剛軟度為70 mm以下。
  5. 如請求項1至請求項4中任一項所述的積層不織布，其中，所述積層不織布的拉伸強度為3.5 MPa以上。
  6. 如請求項1至請求項5中任一項所述的積層不織布，其中，所述積層不織布的厚度為0.1 mm～0.3 mm。
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