TW202026476A - 網狀結構體 - Google Patents

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Abstract

本發明為一種網狀結構體，係具有由纖維徑為0.1mm以上至3.0mm以下的熱塑性彈性體連續線狀體所構成之三維無規環連接結構，熱塑性彈性體連續線狀體係以聚酯系熱塑性彈性體與聚苯乙烯系熱塑性彈性體所複合結構化，70℃壓縮殘留應變為35%以下，回彈彈性係數為10%以下。藉此，提供一種振動吸收性高且耐熱耐應變性優異的網狀結構體。

Description

網狀結構體
本發明是關於一種顯示高振動吸收性並且耐熱耐應變性優異的網狀結構體，本發明亦關於一種適合於活用該特性而用於車輛用座位或寢具等之緩衝材料的網狀結構體。
專利文獻1(日本特開2013-76200號公報)記載著一種網狀結構體，係由以包含聚酯系熱塑性彈性體之樹脂組成物與包含聚苯乙烯系熱塑性彈性體之樹脂組成物所複合結構化而成的連續線狀體所構成。然而，就該網狀結構體而言未能獲得兼備振動吸收性與耐熱耐應變性之網狀結構體。 [先前技術文獻] [專利文獻]
[專利文獻1]日本特開2013-76200號公報。
[發明所欲解決之課題]
本發明之目的在於提供一種顯示高振動吸收性並且耐熱耐應變性優異的網狀結構體。 [用以解決課題之手段]
本案發明人等在深入探討後的結果，發現將構成三維無規環連接結構之連續線狀體藉由使用特定的熱塑性彈性體來複合結構化，可得到振動吸收性高且耐熱耐應變性優異的網狀結構體，進而完成本發明。
亦即，本發明是由以下的構成所構成。 [1]一種網狀結構體，係具有由纖維徑為0.1mm以上至3.0mm以下的熱塑性彈性體連續線狀體所構成之三維無規環連接結構； 熱塑性彈性體連續線狀體係以包含了聚酯系熱塑性彈性體及聚苯乙烯系熱塑性彈性體之熱塑性彈性體所複合結構化，70℃壓縮殘留應變為35%以下，回彈彈性係數為10%以下。 [2]如上述[1]所記載之網狀結構體，其中前述聚酯系熱塑性彈性體的回彈彈性係數為75%以上。 [3]如上述[1]所記載之網狀結構體，其中前述聚酯系熱塑性彈性體的蕭氏硬度為40以下。 [4]如上述[1]至[3]中任一者所記載之網狀結構體，其中前述聚酯系熱塑性彈性體的熔點為低於200℃。 [5]如上述[1]至[4]中任一者所記載之網狀結構體，其是由前述聚酯系熱塑性彈性體與前述聚苯乙烯系熱塑性彈性體的體積比為90/10至10/90所複合結構化而成之前述熱塑性彈性體連續線狀體所構成。 [6]如上述[1]至[5]中任一者所記載之網狀結構體，其中前述熱塑性彈性體連續線狀體的複合結構為鞘芯結構及並排結構中之任一種的結構。 [7]如上述[1]至[6]中任一者所記載之網狀結構體，其中前述聚酯系熱塑性彈性體為聚酯聚醚嵌段共聚物及聚酯聚酯嵌段共聚物之至少1種。 [8]如上述[1]至[7]中任一者所記載之網狀結構體，其中前述聚苯乙烯系熱塑性彈性體係選自由苯乙烯-丁二烯共聚物、苯乙烯-異戊二烯共聚物、以及該等之氫化共聚物所組成之群組中的至少1種。 [9]如上述[1]至[8]中任一者所記載之網狀結構體，其中前述熱塑性彈性體連續線狀體為中空斷面。 [10]如上述[1]至[9]中任一者所記載之網狀結構體，其中前述熱塑性彈性體連續線狀體為異形斷面。 [發明功效]
本發明是關於一種顯示高振動吸收性並且耐熱耐應變性優異的網狀結構體，係能夠活用該特性而合適地使用於車輛用座位或寢具等。
本發明之網狀結構體，是使由纖維徑為0.1mm以上至3.0mm以下的熱塑性彈性體所構成之連續的線狀體(在本說明書會稱為「連續線狀體」)扭曲，讓該連續線狀體彼此接觸，進而熔接接觸部來形成三維無規環連接結構。因為這樣，即使以非常大的應力予以大變形，由經熔接一體化而成的三維無規環連接結構所構成之網狀結構體的整體會變形來吸收應力，一旦應力被解除則展現出熱塑性彈性體的橡膠彈性，該網狀結構體能夠回復到原本的形態。當連續線狀體的纖維徑未達0.1mm，抗壓縮強力會變低，那樣的結果是回彈力降低。另一方面，若連續線狀體的纖維徑超過3.0mm則各個連續線狀體的抗壓縮性雖然大，但由於構成網狀結構體的連續線狀體的數量會變少因此力的分散會變差。尤其是，在遭受到100kg/cm2 以上之顯著較大的壓縮力時，會發生應力集中所導致的應變(壓縮永久應變)，會有使用處受到限制的情況。纖維徑較佳為0.3mm以上至2.0mm以下，更佳為0.4mm以上至1.5mm以下。另外，在本發明中，亦能夠不只使用單一纖維徑的連續線狀體，也可使用纖維徑不同的連續線狀體，藉由與視密度的組合來作為最佳的構成。
構成本發明之網狀結構體的連續線狀體，是以包含了聚酯系熱塑性彈性體及聚苯乙烯系熱塑性彈性體之熱塑性彈性體所複合結構化。然後，作為聚酯系熱塑性彈性體，較佳為使用回彈彈性係數為75%以上或者蕭氏硬度為40以下的聚酯系熱塑性彈性體。通常，當目的在提高網狀結構體的振動吸收性並一起提高耐熱耐應變性，會將構成網狀結構體的連續線狀體複合化。這種情況，為了提高振動吸收性，會使用回彈彈性係數為5%以下的聚苯乙烯系熱塑性彈性體。並且，為了提高耐熱耐應變性，會使用(a)熔點高且回彈彈性係數低的聚乙烯系熱塑性彈性體，或者使用(b)熔點高、回彈彈性係數低，且蕭氏硬度低的聚乙烯系熱塑性彈性體。然後，將兩者以適當的體積比來複合化而使用。然而，本案發明人等發現：使用了回彈彈性係數為75%以上或者蕭氏硬度為40以下，且熔點較低的聚酯系熱塑性彈性體的那一方，振動吸收性及耐熱耐應變性會一起提高，而達成本發明。聚酯系熱塑性彈性體的熔點，較佳為低於200℃，更佳為195℃以下，特佳為190℃以下。又，就耐熱耐應變性這點而言，熔點較佳為150℃以上，更佳為155℃以上，特佳為160℃以上。
作為在本發明使用的聚酯系熱塑性彈性體，能夠例示出將熱塑性聚酯作為硬質段，將聚烯烴二醇作為軟質段之聚酯聚醚嵌段共聚物、或是將脂肪族聚酯作為軟質段之聚酯聚酯嵌段共聚物。作為聚酯聚醚嵌段共聚物的更具體的構成，係由選自對苯二甲酸、間苯二甲酸、萘-2,6-二羧酸、萘-2,7-二羧酸、二苯基-4,4’-二羧酸等之芳香族二羧酸；1,4-環己烷二羧酸等之脂環族二羧酸、丁二酸、己二酸、癸二酸二聚酸等之脂肪族二羧酸、或是這些的酯形成性衍生物等之二羧酸的至少1種，來和選自1,4-丁二醇、乙二醇、三亞甲基二醇、四亞甲基二醇、五亞甲基二醇、六亞甲基二醇等之脂肪族二醇、1,1-環己烷二甲醇、1,4-環己烷二甲醇等之脂環族二醇、或是這些的酯形成性衍生物等之二醇成分的至少1種，以及選自平均分子量為約300至5000的聚乙二醇、聚丙二醇、聚四亞甲基二醇、或環氧乙烷-環氧丙烷共聚物等之聚烯烴二醇之中至少1種所構成的三元嵌段共聚物。作為聚酯聚酯嵌段共聚物，可例示由上述二羧酸與二醇及平均分子量為約300至5000之聚內酯等的聚酯二醇之中至少1種所構成的三元嵌段共聚物。若考慮到熱接著性、耐水解性、伸縮性、耐熱性等，較佳為：(1)由作為二羧酸的對苯二甲酸或／及間苯二甲酸、作為二醇成分的1,4-丁二醇、作為聚烯烴二醇的聚四亞甲基二醇所構成之三元嵌段共聚物；以及(2)由作為二羧酸的對苯二甲酸或／及萘-2,6-二羧酸、作為二醇成分的1,4-丁二醇、作為聚酯二醇的聚內酯所構成之三元嵌段共聚物。特佳為：上述(1)由作為二羧酸的對苯二甲酸或／及間苯二甲酸、作為二醇成分的1,4-丁二醇、作為聚烯烴二醇的聚四亞甲基二醇所構成之三元嵌段共聚物。就特殊的例子而言，亦能夠使用經導入聚矽氧烷系的軟質段之聚酯系熱塑性彈性體。
作為在本發明所使用的聚酯系熱塑性彈性體，雖然沒有特別限定，但從一邊適度地保持網狀結構體的耐熱耐應變性且一邊展現高振動吸收性這樣的觀點而言，較佳為使用回彈彈性係數為75%以上或者蕭氏硬度為40以下的聚酯系熱塑性彈性體。若聚酯系熱塑性彈性體的回彈彈性係數為75%以上，則聚酯系熱塑性彈性體會易於將受到的衝撃傳達到一同構成所複合結構化而成的連續線狀體之聚苯乙烯系熱塑性彈性體。那樣的結果，藉由聚苯乙烯系熱塑性彈性體所展現的振動吸收性會變高。聚酯系熱塑性彈性體的回彈彈性係數更佳為78%以上，進而較佳為80%以上。再者，若蕭氏硬度為40以下，則聚酯系熱塑性彈性體不會太硬，得易於充分活用聚苯乙烯系熱塑性彈性體的衝撃吸收性。聚酯系熱塑性彈性體的蕭氏硬度較佳為38以下，更佳為36以下，進而較佳為34以下。
在本發明所使用的聚苯乙烯系熱塑性彈性體，雖然沒有特別限定，但從提高網狀結構體的振動吸收性這點而言，回彈彈性係數較佳為10%以下。若聚苯乙烯系熱塑性彈性體的回彈彈性係數為10%以下，會展現充分的振動衰減性，網狀結構體的振動吸收性會提升。聚苯乙烯系熱塑性彈性體的回彈彈性係數更佳為7%以下，進而較佳為5%以下。作為滿足回彈彈性係數為10%以下之聚苯乙烯系熱塑性彈性體，例如可列舉出苯乙烯-丁二烯共聚物或苯乙烯-異戊二烯共聚物，或者將該等氫化而成的聚苯乙烯系熱塑性彈性體。
又，在本發明的目的之能夠維持高振動吸收性與優異的耐熱耐應變性的範圍，亦能夠使用聚酯系熱塑性彈性體及聚苯乙烯系熱塑性彈性體以外的第3熱塑性彈性體而使之複合結構化。作為第3熱塑性彈性體，例如可列舉出聚烯烴系熱塑性彈性體。
構成本發明的網狀結構體之經複合化而成的連續線狀體的聚酯系熱塑性彈性體與聚苯乙烯系熱塑性彈性體的構成比雖然沒有特別規定，但較佳是在聚酯系熱塑性彈性體與聚苯乙烯系熱塑性彈性體的體積比較佳為95/5至5/95，更佳為92/8至8/92，進而較佳為90/10至10/90。在前述體積比為100/0至95/5(95/5除外)的情況，會變得難以保持高振動吸收性。另一方面，在前述體積比為5/95至0/100(5/95除外)的情況，會變得難以保持高耐熱應變性。
本發明的網狀結構體，使用回彈彈性係數測定裝置所測定到的回彈彈性係數為10%以下。若回彈彈性係數超過10%，則網狀結構體的振動吸收性會變得不充分。較佳為7%以下，更佳為5%以下。
在本發明中，網狀結構體的70℃壓縮殘留應變，係用以評價耐熱耐應變性的指標。本發明的網狀結構體，70℃壓縮殘留應變為35%以下，較佳為30%以下，更佳為25%以下，進而較佳為23%以下，特佳為20%以下，最佳為18%以下。若70℃壓縮殘留應變超過35%，則會有所需的耐熱耐應變性不足的情況。70℃壓縮殘留應變的下限値雖然沒有特別規定，但在本發明所獲得的網狀結構體中為1%以上。
本發明的網狀結構體在壓縮25%時硬度，較佳為2.0kg/φ200mm以上。所謂壓縮25%時硬度，係將網狀結構體以φ200mm直徑之圓形的壓縮板壓縮至75%所獲得的應力-應變曲線之壓縮25%時的應力。若壓縮25%時硬度未達2.0kg/φ200mm，則會損及緩衝性。更佳為2.5kg/φ200mm以上，進而較佳為3.0kg/φ200mm以上。上限雖然沒有特別規定，但較佳為30kg/φ200mm以下，更佳為25kg/φ200mm以下，進而較佳為20kg/φ200mm以下。若為30kg/φ200mm以上則網狀結構體會變得太硬，從緩衝性的觀點而言不佳。
在構成本發明的網狀結構體之連續線狀體，能夠依目的來調配各種的添加劑。作為添加劑，能夠添加：苯二甲酸酯系、苯偏三酸酯系、脂肪酸系、環氧系、己二酸酯系、聚酯系的塑化劑；公知的受阻酚系、硫系、磷系、胺系的抗氧化劑；受阻胺系、三唑系、二苯甲酮系、苯甲酸酯系、鎳系、柳酸系等的光穩定劑；抗靜電劑；過氧化物等的分子調整劑；環氧系化合物、異氰酸酯系化合物、碳二醯亞胺系化合物等之具有反應基的化合物；金屬減活化劑；有機及無機系的成核劑；中和劑；制酸劑；抗菌劑；螢光增白劑；填充劑；難燃劑；難燃助劑；有機及無機系的顏料等。
構成本發明的網狀結構體之連續線狀體，較佳為以差示掃描型熱量計測定的熔解曲線中，在熔點以下具有吸熱峰。在熔點以下具有吸熱峰的連續線狀體，耐熱耐應變性明顯比不具吸熱峰者更加提升。例如，作為本發明的較佳聚酯系熱塑性彈性體，含有於硬質段的酸成分有著剛性的對苯二甲酸或萘-2,6-二羧酸等較佳為90莫耳%以上、更佳為95莫耳%以上、進而較佳為100莫耳%者與二醇成分酯交換後，聚合至所需的聚合度，其次，使得作為聚烯烴二醇之較佳為平均分子量為500以上至5000以下、更佳為1000以上至3000以下的聚四亞甲基二醇以10重量%以上至70重量%以下、更佳為20重量%以上至60重量%以下來共聚的情況，於硬質段的酸成分有著剛性的對苯二甲酸或萘-2,6-二羧酸的含量若多則硬質段的結晶性會提升，不易塑性變形，且耐熱抗應變性會提升。再加上，若熔融熱接著後再以至少比熔點低10℃以上的溫度進行退火處理，耐熱抗應變性會更加提升。若在賦予壓縮應變之後進行退火則耐熱抗應變性會再更加提升。在經過這樣處理後的網狀結構體的連續線狀體，在以差示掃描型熱量計(DSC)測定的熔解曲線會於室溫以上至熔點以下的溫度更明確地出現吸熱峰。此外在不進行退火的情況，則在熔解曲線於室溫以上至熔點以下不出現吸熱峰。由這樣的事情來類推，認為或許是藉由退火使硬質段重排列，形成擬似結晶化般的交聯點，而提升耐熱抗應變性(以下，會將此退火處理稱為「擬似結晶化處理」)。
構成本發明的網狀結構體之連續線狀體，雖然特徵是在於以聚酯系熱塑性彈性體與聚苯乙烯系熱塑性彈性體來複合結構化，但作為較佳的複合結構，可列舉出鞘芯(sheath-core)結構、並排(side-by-side)結構等。鞘芯結構亦稱為芯鞘型，從鞘(sheath)與芯(core)的位置關係可分類為同心型與偏心型，又就斷面形狀而言可分類為圓形斷面與異型斷面，但在本發明任一種的組合都能使用。並排結構亦稱為並列型，呈現著多成分貼合著的斷面結構。在鞘芯結構、並排結構之任一種的結構中，斷面形狀可以是中空或實心之任一種的結構。
構成本發明的網狀結構體之連續線狀體的複合結構為鞘芯結構的情況，鞘成分與芯成分的比率在體積比而言較佳為95/5至5/95，更佳為92/8至8/92，進而較佳為90/10至10/90。若是100/0至95/5(不過95/5除外)或是5/95至0/100(不過5/95除外)，則聚酯系熱塑性彈性體與聚苯乙烯系熱塑性彈性體的互補的物性會變得難以展現，而變得難以達成本發明之耐熱耐應變性高且振動吸收性亦高這樣的目的。
構成本發明的網狀結構體之連續線狀體的複合結構為並排結構的情況，能夠設為將聚酯系可塑性彈性體或聚苯乙烯系熱塑性彈性體的其中任何一方的線狀體的表面之比例增多的結構(例如，於偏心鞘芯結構的鞘配置了聚酯系可塑性彈性體般的結構)。
本發明的特徵在於連續線狀體被複合結構化。從縮小網狀結構體的回彈彈性係數的觀點而言，較佳為回彈彈性係數為75%以上或者蕭氏硬度為40以下的聚酯系熱塑性彈性體佔有線狀體的表面的50%以上之連續線狀體。其中，更佳為回彈彈性係數為75%以上或者蕭氏硬度為40以下的聚酯系熱塑性彈性體佔有線狀體的表面的80%以上之連續線狀體。特佳為回彈彈性係數為75%以上或者蕭氏硬度為40以下的聚酯系熱塑性彈性體佔有線狀體的表面的100%之連續線狀體，亦即鞘芯結構的連續線狀體。
連續線狀體的斷面形狀雖然沒有特別限定，但藉由設為中空斷面或異形斷面，能夠賦予抗壓縮性和膨鬆性，在欲低纖維徑化的情況特佳。抗壓縮性是依使用的素材的模數來調整，在柔軟的素材能夠提高中空率或異形度來調整初始壓縮應力的梯度，在模數稍微高的素材降低中空率或異形度來賦予乘坐的感覺舒適的抗壓縮性。作為中空斷面或異形斷面的其他效果，藉由提高中空率或異形度，在賦予了相同的抗壓縮性的情況，得以能夠更加輕量化。
本發明的網狀結構體之具體的態樣，視密度的較佳範圍為能夠展現作為緩衝材料的機能之0.005g/cm3 以上至0.20g/cm3 以下。未達0.005g/cm3 則會失去回彈力故對於緩衝材料並不適當，若超過0.20g/cm3 則回彈力太高以致乘坐的感覺會變差而不佳。本發明的更佳視密度為0.01g/cm3 以上至0.10g/cm3 以下，進而較佳的範圍為0.03g/cm3 以上至0.06g/cm3 以下。本發明的網狀結構體，能夠積層由纖維徑不同的線狀體所構成之複數層，藉此改變各層的視密度來賦予較佳的特性。例如，由纖維徑細的表面層與纖維徑粗的基本層所構成的情況，是藉由增多構成條數使表面層的密度稍微提高，減少單條線狀體所受到的應力讓應力的分散變好，且亦使支撐臀部的緩衝性提升而能夠增進乘坐的感覺。基本層由於是將纖維徑變粗而些許變硬，作為承受振動吸收與體型保持之層而成為更緻密的層，因此能夠以纖維徑稍細的線狀體成為高密度。藉此，能夠將來自座位框架面所承受的振動或回彈應力均勻地傳達至基本層，以整體變形來進行能量轉換，能夠使乘坐的感覺變好並且還提升緩衝材料的耐久性。再者，亦能夠為了賦予座位的側面的厚度與張力而部分地將纖維徑稍微變細來高密度化。如此一來各層能夠依各層的目的來任意地選擇較佳的密度與纖維徑。另外，網狀結構體的各層之厚度，雖然沒有特別限定，但較佳是設為易於展現作為緩衝體的機能之3mm以上，更佳是設為5mm以上。
網狀結構體的結構體外表面，經扭曲的線狀體在途中被彎曲30°以上，較佳為45°以上使面被實質地扁平化，較佳為接觸部的大部分具有熔接著的表層部。因為這樣，由於網狀結構體面的該線狀體的接觸點會大幅地增加而形成接著點，坐下時的臀部的局部性外力也不會給予臀部異物感而由結構面所承受，面結構以整體來變形而內部的結構體整體也變形來吸收應力，一旦應力被解除了則彈性樹脂的橡膠彈性會顯現，結構體能夠回復至原本的形態。當未被實質地扁平化的情況，可能會給予臀部異物感，於表面產生局部的外力，造成至表面的線狀體及接著點部分為止會發生選擇性地應力集中的情況，有著應力集中所致的疲勞發生而耐應變性降低的情況。當結構體外表面被扁平化的情況，能夠不使用襯墊層、或者積層非常薄的襯墊層，以側邊織物(side fabric)包覆表面作為汽車用、鐵路用等的座位或椅子或者床用、沙發用、棉被用等的緩衝墊。當結構體外表面未被扁平化的情況，有需要對網狀結構體的表面積層比較厚(較佳為10mm以上)的襯墊層並以側邊織物包覆表面來形成座位或緩衝墊。當表面是扁平的情況，視需要與襯墊層的接著或與側邊織物的接著雖然容易，但未被扁平化的情況則由於是凹凸不平的因此接著會變得不完全。
其次，針對由本發明的三維無規環連接結構所構成之網狀結構體的製造方法來敘述。以下的方法為一例，但不限定於此。本發明的網狀結構體，是藉由熔融紡絲來製造。首先，(1)一邊扭曲成熔融狀態的吐出線條而互相接觸，使大部分的接觸部熔接而形成三維結構，(2)一邊以牽伸裝置夾住。其次，(3)在冷卻槽使之冷卻來形成網狀結構體。在本發明，是以能夠將吐出線條以聚酯系熱塑性彈性體與聚苯乙烯系熱塑性彈性體複合結構化的方式，來製造網狀結構體，該網狀結構體是由在各噴嘴孔口前分配各熱塑性彈性體，以較該熱塑性彈性體的高熔點成分的熔點高10℃以上、較低熔點成分的熔點高120℃以下的熔融溫度從該噴嘴朝向下方使之吐出，從熔融狀態的複合化之吐出線條藉由上述方法使之複合結構化而成的連續線狀體所構成。
聚酯系熱塑性彈性體與聚苯乙烯系熱塑性彈性體是使用一般的熔融擠出機分別熔融，與一般的複合紡絲之方法同樣地以在孔口當前進行複合化的方式使之分配合流來吐出。將鞘芯結構的連續線狀體紡絲的情況，由中心供給芯成分，由芯成分的周圍使鞘成分合流並吐出。將並排結構的連續線狀體紡絲的情況，由左右或前後使各成分合流並吐出。此時的熔融溫度，若不以較低熔點之成分的熔點還高120℃以下的溫度使之熔融，則熱分解會變得顯著而熱可塑性樹脂的特性會變差因而不佳。另一方面，若不在較高熔點成分的熔點還高10℃以上則會發生熔體破裂而無法形成正常的線條。再者，並排結構的情況會有線狀的接著變得不良的情況。較佳的熔融溫度是成為較低熔點成分的熔點高20℃以上至100℃以下、更佳為30℃以上至80℃以下，且較高熔點成分的熔點高15℃以上至40℃以下、更佳為20℃以上至30℃以下的範圍而以相同熔融溫度使之合流並吐出。合流當前的熔融溫度差若不在10℃以下，則會發生異常流動而有損及複合化形態之形成的情況。
孔口的形狀雖然沒有特別限定，但藉由設為異形斷面(例如三角形、Y型、星型等之斷面二次力矩會變高的形狀)或中空斷面(例如成為三角中空、圓形中空、附突起的中空等的形狀)，則熔融狀態的吐出線條所形成的三維結構不易流動緩和，相反地拉長保持在接觸點的流動時間而能夠鞏固接著點因而特佳。進行日本特開平1-2075號公報所記載的接著目的之加熱的情況，由於三維結構變得易於緩和而平面性結構化，三維立體結構化變得困難因而不佳。作為結構體的特性提升效果，能夠提高外觀的體積而得以輕量化，且抗壓縮性會提升，亦能夠改良回彈彈性，而變得不易應變。在中空斷面若中空率超過80%則斷面會變得易於崩壞，因此採用中空斷面的情況之中空率，較佳為能夠展現輕量化的效果之10%以上至70%以下，更佳為20%以上至60%以下。
孔口的孔間間距，需要是線條所形成的環能夠充分接觸的間距。為了成為連續線狀體密度高的結構須縮短孔間間距，為了成為連續線狀體密度低的結構須加長孔間間距。本發明的孔間間距較佳為3mm至20mm，更佳為5mm至10mm。在本發明亦能夠依照期望來異密度化或異纖維徑化。藉由一併改變列間的間距或孔間的間距的構成、以及一併改變列間與孔間之雙方的間距的方法等，能夠形成異密度層。又，若改變孔口的截面積來賦予吐出時的壓力損失差，則能夠利用熔融的熱塑性彈性體從同一噴嘴並以一定的壓力擠出的吐出量會因孔口的壓力損失越大而變少之原理來異纖維徑化。
其次，以牽伸網(take-off net)夾住熔融狀態的三維立體結構體的兩外表面，將兩外表面的熔融狀態之扭曲的吐出的連續線狀體折彎30°以上使之變形，將外表面進行扁平化，與此同時，將與未彎曲之吐出線條的接觸點接著來形成結構。之後，連續以冷媒(通常是使用室溫的水但由於冷媒能夠加快冷卻速度，在成本面也會變得便宜故而較佳。)進行驟冷而獲得由本發明的三維無規環連接結構體所構成之網狀結構體。接下來，除去水分進行乾燥，但若在冷媒中添加界面活性劑等，則會變得不易除去水分或乾燥，或是熱塑性彈性體出現膨潤等而不佳。作為本發明的較佳方法，是暫時冷卻後進行擬似結晶化處理。擬似結晶化處理溫度，是在至少比熔點(Tm)低10℃以上，且在Tanδ的α分散上升溫度(Tαcr)以上進行。藉由此處理，會在熔點以下具有吸熱峰，比起未進行擬似結晶化處理之網狀結構體(不具吸熱峰者)，耐熱耐應變性顯著地提升。本發明的較佳擬似結晶化處理溫度為(Tαcr+10℃)至(Tm-20℃)。單藉由熱處理使之擬似結晶化則耐熱耐應變性會提升。並且由於暫時冷卻後，賦予10%以上的壓縮變形並進行退火，藉此耐熱耐應變性會顯著提升因此更佳。又，暫時冷卻後，經過乾燥步驟的情況，藉由將乾燥溫度作為退火溫度而能夠同時進行擬似結晶化處理。此外，能夠另外進行擬似結晶化處理。
其次，將上述網狀結構體切斷成期望的長度或形狀而用於緩衝材料。將本發明的網狀結構體用於緩衝材料的情況，有需要依照本發明的使用目的、使用部位來選擇使用的樹脂、纖維徑、環徑、容積密度。例如，用於表層的襯墊的情況，為了賦予柔軟的觸感與適度的的沉入與有張力的膨脹，較佳是設為低密度且細的纖維徑、細小的環徑；作為中層的緩衝體，為了降低共振振動數，使適度的硬度與壓縮時的遲滯直線性變化讓體型保持性良好，保持耐久性，較佳為中密度且粗的纖維徑、稍大的環徑。當然，亦能基於用途考量為了符合所要求性能而和其他素材(例如由短纖維集合體所構成的硬質棉緩衝材料、不織布等)組合使用。又，即使在樹脂製造過程以外，在不使性能降低的範圍，能夠在從製造過程到加工為成形體、進行產品化之任意的階段以藥劑添加等的處理加工來賦予難燃化、防蟲抗菌化、耐熱化、撥水撥油化、著色、芳香等的機能。 [實施例]
在以下以實施例來詳述本發明。另外，實施例中的評價是藉由以下的方法進行。
[樹脂特性] (1)回彈彈性係數 根據JIS K 6255規格來測定。 (2)熔點 使用島津製作所TA50、DSC50型差示熱分析計，由將10g的試料以昇溫速度20℃/分鐘從20℃至250℃為止所測定到的吸熱散熱曲線求出吸熱峰(熔解峰)溫度。 (3)蕭氏硬度 根據ASTM D2240規格來測定。
[網狀結構體特性] (4)壓縮25%時硬度 將試料切斷成30cm×30cm的大小，在20℃±2℃的環境下以無荷重放置24小時後，以位於20℃±2℃之環境下的A&D公司製造的TENSILON(RTG-1310)並使用φ200mm、厚度10mm的加壓板，將試料的中心部以10mm/min的速度開始壓縮，測量當荷重成為1.0N時的厚度，作為硬度計厚度。將此時的加壓板的位置作為零點，以速度100mm/min壓縮至硬度計厚度的75%後，以速度100mm/min將加壓板返回至零點。接下來以速度100mm/min壓縮至硬度計厚度的25%，將此時的荷重作為壓縮25%時硬度。壓縮25%時硬度的單位為kg/φ200mm，並以n＝3的平均値表示。 (5)連續線狀體的纖維徑 將試料切斷成寬度方向10cm×長度方向10cm×試料厚度的大小，從切斷斷面向厚度方向以約5mm的長度隨機地採集10條的線狀體。將採集到的線狀體，以適當的倍率將光學顯微鏡於纖維徑測定處對焦測定從纖維側面所見之纖維的粗度。另外，網狀結構體的表面就為了獲得平滑性而被扁平化而言，由於纖維斷面有著變形的情況，故而不從距離網狀結構體表面2mm以內的區域採集試料。 (6)連續線狀體的中空率 從網狀結構體採集連續線狀體，以液態氮冷卻後割斷，以電子顯微鏡於倍率50倍觀察連續線狀體的斷面，將獲得的影像用CAD系統分析來測定樹脂部分的截面積(A)與中空部分的截面積(B)，藉由｛B/(A+B)｝×100的算式算出中空率。 (7)70℃壓縮殘留應變 將試料切斷成10cm×10cm×試料厚度的大小，將經測定壓縮前厚度tb 之樣品夾在能夠保持在50%壓縮狀態的夾具，放入設定在70±2℃的乾燥機，放置22小時。之後取出樣品，除去壓縮應變，在室溫(25℃)冷卻，求出放置30分鐘後的壓縮後厚度ta ，藉由算式(tb -ta )/tb ×100算出70℃壓縮殘留應變：單位%(n＝3的平均値)。在此，壓縮前厚度tb 以及壓縮後厚度ta ，是測定壓縮前以及壓縮後的各樣品之1處的高度，將平均値作為厚度。 (8)網狀結構體的回彈彈性係數 將試料切斷成寬度方向10cm×長度方向10cm×試料厚度的大小，在20℃±2℃的環境下以無荷重放置24小時後，以位於20℃±2℃之環境下的A&D公司製造的TENSILON(RTG-1310)並使用φ200mm、厚度10mm的加壓板，將試料以10mm/min的速度開始壓縮，測量當荷重成為5.0N時的厚度，將此時的加壓板的位置作為零點，以速度100mm/min壓縮至硬度計厚度的75%後，以速度100mm/min將加壓板返回至零點，藉著連續的動作，以速度100mm/min壓縮至硬度計厚度的75%後，以速度100mm/min將加壓板返回至零點。將樣品靜置15分鐘後，使直徑80mm、重600g之圓柱狀的錘從15cm的高度落下，求出最初彈回的高度，藉由以下的算式求出回彈彈性係數。彈回的高度是用高速數位相機來測定(n＝3的平均値)。 回彈彈性係數(%)＝(彈回高度(cm)/15(cm))×100 (9)視密度 將試料切斷成15cm×15cm的大小，測定4處的高度，求出體積，以將試料的重量除以體積所得的値(g/cm3 )來表示。(n＝4的平均値)
[合成例1] 將對苯二甲酸二甲酯(DMT)與1,4-丁二醇(1,4-BD)與聚四亞甲基二醇(PTMG：平均分子量2000)和少量的觸媒饋入，藉由常規方法進行酯交換後，一邊昇溫減壓一邊使之縮聚，生成DMT/1,4-BD/PTMG為100/75/25(mol比)的聚酯聚醚嵌段共聚彈性體，其次添加並混合練合抗氧化劑1%後進行丸粒化，於50℃真空乾燥48小時獲得聚酯系熱塑性彈性體(A-1)。將聚酯系熱塑性彈性體(A-1)的特性顯示於表1。
[合成例2] 將對苯二甲酸二甲酯(DMT)與1,4-丁二醇(1,4-BD)與聚四亞甲基二醇(PTMG：平均分子量1000)和少量的觸媒饋入，藉由常規方法進行酯交換後，一邊昇溫減壓一邊使之縮聚，生成DMT/1,4-BD/PTMG為100/71.8/28.2(mol比)的聚酯聚醚嵌段共聚彈性體，其次添加並混合練合抗氧化劑1%後進行丸粒化，於50℃真空乾燥48小時獲得聚酯系熱塑性彈性體(A-2)。將聚酯系熱塑性彈性體(A-2)的特性顯示於表1。
[合成例3] 將對苯二甲酸二甲酯(DMT)與1,4-丁二醇(1,4-BD)與聚四亞甲基二醇(PTMG：平均分子量1000)和少量的觸媒饋入，藉由常規方法進行酯交換後，一邊昇溫減壓一邊使之縮聚，生成DMT/1,4-BD/PTMG為100/84/16(mol比)的聚酯聚醚嵌段共聚彈性體，其次添加並混合練合抗氧化劑1%後進行丸粒化，於50℃真空乾燥48小時獲得聚酯系熱塑性彈性體(A-3)。將聚酯系熱塑性彈性體(A-3)的特性顯示於表1。
[表1]
  彈性體名 彈性體組成　（mol比） 彈性體特性
熔點 回彈彈性係數 蕭氏硬度
合成例1 A-1 DMT/1,4-BD/PTMG=100/75/25 180℃ 81 31
合成例2 A-2 DMT/1,4-BD/PTMG=100/71.8/28.2 172℃ 78 38
合成例3 A-3 DMT/1,4-BD/PTMG=100/84/16 200℃ 71 46
[實施例1] 將在合成例1獲得的聚酯系熱塑性彈性體(A-1)、與聚苯乙烯系熱塑性彈性體之氫化苯乙烯-丁二烯無規共聚物(TPS)(旭化成CHEMICALS公司製造的「S.O.E.S1611」)分別於240℃熔融，在體積比30/70以鞘/芯成為A-1/TPS的方式於孔口前使之合流，於寬度50cm×長度5cm的噴嘴有效面，從具備有以長度方向的列間間距為5mm、寬度方向的孔間間距為10mm配置而成的圓形中空斷面連續線狀體形成用的孔徑1.0mm之孔口的噴嘴，於240℃使總吐出量以1000g/分鐘來吐出。不僅在噴嘴面25cm下方配置冷卻水，將寬度60cm的不鏽鋼製無端環網(endless net)以平行地5cm間隔將一對的牽伸輸送帶以一部分冒出水面上的方式配置，並且牽伸被吐出的連續線狀體，一邊熔接連續線狀體的接觸部分，一邊夾住兩面以每分鐘0.66m的速度拉入25℃的冷卻水中使之固化。其次，在105℃的熱風乾燥機中進行了20分鐘的擬似結晶化處理後，切斷成預定的大小，獲得由複合結構的連續線狀體所構成之網狀結構體。將獲得的網狀結構體之特性顯示於表2。
[實施例2] 除了將在合成例1所獲得的聚酯系熱塑性彈性體(A-1)、與聚苯乙烯系熱塑性彈性體之氫化苯乙烯-丁二烯無規共聚物(TPS)(旭化成CHEMICALS公司製造的「S.O.E.S1611」)在體積比50/50以鞘/芯成為A-1/TPS的方式進行以外，其餘與實施例1同樣地實行而獲得網狀結構體。將獲得的網狀結構體之特性顯示於表2。
[實施例3] 除了將在合成例1所獲得的聚酯系熱塑性彈性體(A-1)、與聚苯乙烯系熱塑性彈性體之氫化苯乙烯-丁二烯無規共聚物(TPS)(旭化成CHEMICALS公司製造的「S.O.E.S1611」)在體積比10/90以鞘/芯成為A-1/TPS的方式進行以外，其餘與實施例1同樣地實行而獲得網狀結構體。將獲得的網狀結構體之特性顯示於表2。
[實施例4] 除了將在合成例1所獲得的聚酯系熱塑性彈性體(A-2)、與聚苯乙烯系熱塑性彈性體之氫化苯乙烯-丁二烯無規共聚物(TPS)(旭化成CHEMICALS公司製造的「S.O.E.S1611」)在體積比50/50以鞘/芯成為A-2/TPS的方式進行以外，其餘與實施例1同樣地實行而獲得網狀結構體。將獲得的網狀結構體之特性顯示於表2。
[比較例1] 除了將在合成例3所獲得的聚酯系熱塑性彈性體(A-3)、與聚苯乙烯系熱塑性彈性體之氫化苯乙烯-丁二烯無規共聚物(TPS)(旭化成CHEMICALS公司製造的「S.O.E.S1611」)在體積比30/70以鞘/芯成為A-3/TPS的方式進行以外，其餘與實施例1同樣地實行而獲得網狀結構體。將獲得的網狀結構體之特性顯示於表2。
[比較例2] 除了將體積比變更為70/30以外，其餘與比較例1同樣地實行而獲得網狀結構體。將獲得的網狀結構體之特性顯示於表2。
[比較例3] 將聚苯乙烯系熱塑性彈性體之氫化苯乙烯-丁二烯無規共聚物(TPS)(旭化成CHEMICALS公司製造的「S.O.E.S1611」)於240℃熔融，於寬度65cm×長度5cm的噴嘴有效面，從具備有以寬度方向的列間間距為5.2mm、長度方向的列間間距為6.0mm配置而成的圓形中空斷面連續線狀體形成用的孔徑1.0mm之孔口的噴嘴，於240℃使總吐出量以1000g/分鐘來吐出。不僅在噴嘴面25cm下方配置冷卻水，將寬度70cm的不鏽鋼製無端環網以平行地5cm間隔將一對的牽伸輸送帶以一部分冒出水面上的方式配置，並且牽伸被吐出的連續線狀體，一邊熔接連續線狀體的接觸部分，一邊夾住兩面以每分鐘0.66m的速度拉入冷卻水中使之固化。其次，在70℃的熱風乾燥機中進行了15分鐘的擬似結晶化處理後，切斷成預定的大小而獲得網狀結構體。將獲得的網狀結構體之特性顯示於表2。
[比較例4] 除了變更為聚苯乙烯系熱塑性彈性體之氫化苯乙烯-丁二烯無規共聚物(TPS)並使用在合成例3所獲得的聚酯系熱塑性彈性體(A-3)，將熱風乾燥器的溫度變更為105℃以外，其餘與比較例3同樣地實行而獲得網狀結構體。將獲得的網狀結構體之特性顯示於表2。
[比較例5] 除了變更為聚苯乙烯系熱塑性彈性體之氫化苯乙烯-丁二烯無規共聚物(TPS)並使用在合成例2所獲得的聚酯系熱塑性彈性體(A-2)，將熱風乾燥器的溫度變更為105℃，將吐出溫度變更為220℃以外，其餘與比較例3同樣地實行而獲得網狀結構體。將獲得的網狀結構體之特性顯示於表2。
[比較例6] 除了變更為聚苯乙烯系熱塑性彈性體之氫化苯乙烯-丁二烯無規共聚物(TPS)並使用在合成例1所獲得的聚酯系熱塑性彈性體(A-1)，將熱風乾燥器的溫度變更為105℃，將吐出溫度變更為220℃以外，其餘與比較例2同樣地實行而獲得網狀結構體。將獲得的網狀結構體之特性顯示於表2。
[表2]
  連續線狀體的樹脂構成 (體積比) 連續線狀體的複合構造形態 連續線狀體的斷面形狀 中空率 (%) 連續線狀體徑(mm) 回彈彈性係數 (%) 視密度(g/cm3 ) 70℃壓縮殘留應變 (%) 25%壓 縮硬度 (kg/φ200mm)
聚酯系 熱塑性彈性體 聚苯乙烯系 熱塑性彈性體
A-1 A-2 A-3 TPS
實施例1 30 0 0 70 鞘/芯 A-1/TPS 圓形中空 32 0.95 0 0.064 16.7 4.0
實施例2 50 0 0 50 鞘/芯 A-1/TPS 圓形中空 35 0.92 0 0.065 15.4 7.2
實施例3 10 0 0 90 鞘/芯 A-1/TPS 圓形中空 34 1.00 0 0.063 17.9 3.2
實施例4 0 50 0 50 鞘/芯 A-2/TPS 圓形中空 32 0.96 5 0.065 15.1 9.6
比較例1 0 0 30 70 鞘/芯 A-3/TPS 圓形中空 31 0.93 11 0.050 12.3 10.5
比較例2 0 0 70 30 鞘/芯 A-3/TPS 圓形中空 30 0.89 36 0.052 12.2 17.3
比較例3 0 0 0 100 - 圓形中空 30 1.05 0 0.050 49.8 2.8
比較例4 0 0 100 0 - 圓形中空 31 0.42 52 0.050 12.0 25.0
比較例5 0 100 0 0 - 圓形中空 31 0.41 55 0.052 11.1 18.6
比較例6 100 0 0 0 - 圓形中空 31 0.40 56 0.050 10.8 4.4
[實施例5] 將在合成例1所獲得的聚酯系熱塑性彈性體(A-1)、與聚苯乙烯系熱塑性彈性體之氫化苯乙烯-丁二烯無規共聚物(TPS)(旭化成CHEMICALS公司製造的「S.O.E.S1611」)分別於240℃熔融，在體積比40/60以鞘/芯成為A-1/TPS的方式於孔口前使之合流，於寬度50cm×長度5cm的噴嘴有效面，從具備有以長度方向的列間間距為5mm、寬度方向的孔間間距為10mm配置而成的圓形中空斷面連續線狀體形成用的孔徑1.0mm之孔口的噴嘴，於240℃使總吐出量以1000g/分鐘來吐出。不僅在噴嘴面25cm下方配置冷卻水，將寬度60cm的不鏽鋼製無端環網以平行地5cm間隔將一對的牽伸輸送帶以一部分冒出水面上的方式配置，並且牽伸被吐出的連續線狀體，一邊熔接連續線狀體的接觸部分，一邊夾住兩面以每分鐘0.66m的速度拉入25℃的冷卻水中使之固化。其次，在105℃的熱風乾燥機中進行了20分鐘的擬似結晶化處理後，切斷成預定的大小而獲得由複合結構的連續線狀體所構成之網狀結構體。將獲得的網狀結構體之特性顯示於表3。
[實施例6] 除了將在合成例1所獲得的聚酯系熱塑性彈性體(A-1)、與聚苯乙烯系熱塑性彈性體之氫化苯乙烯-丁二烯無規共聚物(TPS)(旭化成CHEMICALS公司製造的「S.O.E.S1611」)在體積比60/40以鞘/芯成為A-1/TPS的方式進行以外，其餘與實施例5同樣地實行而獲得網狀結構體。將獲得的網狀結構體之特性顯示於表3。
[實施例7] 除了將在合成例1所獲得的聚酯系熱塑性彈性體(A-1)、與聚苯乙烯系熱塑性彈性體之氫化苯乙烯-丁二烯無規共聚物(TPS)(旭化成CHEMICALS公司製造的「S.O.E.S1611」)在體積比20/80以鞘/芯成為A-1/TPS的方式進行以外，其餘與實施例5同樣地實行而獲得網狀結構體。將獲得的網狀結構體之特性顯示於表3。
[實施例8] 除了將在合成例2所獲得的聚酯系熱塑性彈性體(A-2)、與聚苯乙烯系熱塑性彈性體之氫化苯乙烯-丁二烯無規共聚物(TPS)(旭化成CHEMICALS公司製造的「S.O.E.S1611」)在體積比60/40以鞘/芯成為A-2/TPS的方式進行以外，其餘與實施例5同樣地實行而獲得網狀結構體。將獲得的網狀結構體之特性顯示於表3。
[比較例7] 除了將在合成例3所獲得的聚酯系熱塑性彈性體(A-3)、與聚苯乙烯系熱塑性彈性體之氫化苯乙烯-丁二烯無規共聚物(TPS)(旭化成CHEMICALS公司製造的「S.O.E.S1611」)在體積比40/60以鞘/芯成為A-3/TPS的方式進行以外，其餘與實施例5同樣地實行而獲得網狀結構體。將獲得的網狀結構體之特性顯示於表3。
[比較例8] 除了將體積比變更為60/40以外，其餘與比較例7同樣地實行而獲得網狀結構體。將獲得的網狀結構體之特性顯示於表3。
[比較例9] 將聚苯乙烯系熱塑性彈性體之氫化苯乙烯-丁二烯無規共聚物(TPS)(旭化成CHEMICALS公司製造的「S.O.E.S1611」)於240℃熔融，於寬度65cm×長度5cm的噴嘴有效面，從具備有以寬度方向的孔間間距為5.2mm、長度方向的孔間間距為6.0mm配置而成的圓形中空斷面連續線狀體形成用的孔徑1.0mm之孔口的噴嘴，於240℃使總吐出量以1000g/分鐘來吐出。不僅在噴嘴面25cm下方配置冷卻水，將寬度70cm的不鏽鋼製無端環網以平行地5cm間隔將一對的牽伸輸送帶以一部分冒出水面上的方式配置，並且牽伸被吐出的連續線狀體，一邊熔接連續線狀體的接觸部分，一邊夾住兩面以每分鐘0.66m的速度拉入冷卻水中使之固化。其次，在70℃的熱風乾燥機中進行了15分鐘的擬似結晶化處理後，切斷成預定的大小而獲得網狀結構體。將獲得的網狀結構體之特性顯示於表3。
[比較例10] 除了變更為聚苯乙烯系熱塑性彈性體之氫化苯乙烯-丁二烯無規共聚物(TPS)並使用在合成例3所獲得的聚酯系熱塑性彈性體(A-3)，將熱風乾燥器的溫度變更為105℃以外，其餘與比較例9同樣地實行而獲得網狀結構體。將獲得的網狀結構體之特性顯示於表3。
[比較例11] 除了變更為聚苯乙烯系熱塑性彈性體之氫化苯乙烯-丁二烯無規共聚物(TPS)並使用在合成例2所獲得的聚酯系熱塑性彈性體(A-2)，將熱風乾燥器的溫度變更為105℃以外，其餘與比較例9同樣地實行而獲得網狀結構體。將獲得的網狀結構體之特性顯示於表3。
[比較例12] 除了變更為聚苯乙烯系熱塑性彈性體之氫化苯乙烯-丁二烯無規共聚物(TPS)並使用在合成例1所獲得的聚酯系熱塑性彈性體(A-1)，將熱風乾燥器的溫度變更為105℃以外，其餘與比較例8同樣地實行而獲得網狀結構體。將獲得的網狀結構體之特性顯示於表3。
[表3]
  連續線狀體的樹脂構成 (體積比) 連續線狀體的複合構造形態 連續線狀體的斷面形狀 中空率 (%) 連續線狀體徑(mm) 回彈彈性係數 (%) 視密度(g/cm3 ) 70℃壓縮殘留應變 (%) 25%壓 縮硬度 (kg/φ200mm)
聚酯系 熱塑性彈性體 聚苯乙烯系 熱塑性彈性體
A-1 A-2 A-3 TPS
實施例5 40 0 0 60 鞘/芯 A-1/TPS 圓形中空 33 0.95 0 0.064 16.8 5.6
實施例6 60 0 0 40 鞘/芯 A-1/TPS 圓形中空 34 0.92 0 0.065 15.4 6.4
實施例7 20 0 0 80 鞘/芯 A-1/TPS 圓形中空 33 0.97 0 0.063 17.9 3.6
實施例8 0 60 0 40 鞘/芯 A-2/TPS 圓形中空 31 0.95 8 0.066 14.7 12.5
比較例7 0 0 40 60 鞘/芯 A-3/TPS 圓形中空 32 0.94 13 0.051 12.1 10.8
比較例8 0 0 60 40 鞘/芯 A-3/TPS 圓形中空 31 0.90 28 0.052 11.9 15.3
比較例9 0 0 0 100 - 圓形中空 30 1.05 0 0.050 49.8 2.8
比較例10 0 0 100 0 - 圓形中空 31 0.42 52 0.050 12.0 25.0
比較例11 0 100 0 0 - 圓形中空 31 0.41 55 0.052 11.1 18.6
比較例12 100 0 0 0 - 圓形中空 31 0.40 56 0.050 10.8 4.4
應認為本次揭示的實施之形態及實施例是例示出全部的點，但並不限制在任何一方面。本發明的範圍並非由上述的實施之形態及實施例而是藉由申請的範圍來規定，係意圖包含在與申請的範圍均等的涵意及範圍內全部的變更。 [產業可利用性]
本發明之網狀結構體為一種顯示高振動吸收性，且耐熱耐應變性亦優異的網狀結構體，係能夠活用該特性而合適地使用於車輛用座位或寢具等。

Claims (10)

  1. 一種網狀結構體，係具有由纖維徑為0.1mm以上至3.0mm以下的熱塑性彈性體連續線狀體所構成之三維無規環連接結構； 前述熱塑性彈性體連續線狀體係以聚酯系熱塑性彈性體與聚苯乙烯系熱塑性彈性體所複合結構化，70℃壓縮殘留應變為35%以下，回彈彈性係數為10%以下。
  2. 如請求項1所記載之網狀結構體，其中前述聚酯系熱塑性彈性體的回彈彈性係數為75%以上。
  3. 如請求項1所記載之網狀結構體，其中前述聚酯系熱塑性彈性體的蕭氏硬度為40以下。
  4. 如請求項1至3中任一項所記載之網狀結構體，其中前述聚酯系熱塑性彈性體的熔點為低於200℃。
  5. 如請求項1至3中任一項所記載之網狀結構體，其是由前述聚酯系熱塑性彈性體與前述聚苯乙烯系熱塑性彈性體的體積比為90/10至10/90所複合結構化而成之前述熱塑性彈性體連續線狀體所構成。
  6. 如請求項1至3中任一項所記載之網狀結構體，其中前述熱塑性彈性體連續線狀體的複合結構為鞘芯結構及並排結構中之任一種的結構。
  7. 如請求項1至3中任一項所記載之網狀結構體，其中前述聚酯系熱塑性彈性體為聚酯聚醚嵌段共聚物及聚酯聚酯嵌段共聚物之至少1種。
  8. 如請求項1至3中任一項所記載之網狀結構體，其中前述聚苯乙烯系熱塑性彈性體係選自由苯乙烯-丁二烯共聚物、苯乙烯-異戊二烯共聚物、以及該等之氫化共聚物所組成之群組中的至少1種。
  9. 如請求項1至3中任一項所記載之網狀結構體，其中前述熱塑性彈性體連續線狀體為中空斷面。
  10. 如請求項1至3中任一項所記載之網狀結構體，其中前述熱塑性彈性體連續線狀體為異形斷面。
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