TW201900741A - 衝擊吸收片及雙面黏著片 - Google Patents

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TW201900741A
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平田稔朗
岩井勇樹
內田徳之
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日商積水化學工業股份有限公司
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Abstract

本發明之目的在於提供一種耐衝擊性較高且對皮脂之耐受性亦優異之衝擊吸收片。又，本發明之目的在於提供一種具有該衝擊吸收片之雙面黏著片。本發明係一種衝擊吸收片，其具有衝擊吸收層，上述衝擊吸收層於23℃且於頻率1.0×103~1.0×106.5Hz之損耗正切tanδ之最大值為0.7以上，且結晶化度為2%以上。

Description

衝擊吸收片及雙面黏著片
本發明係關於一種衝擊吸收片。又，本發明係關於一種具有該衝擊吸收片之雙面黏著片。
於搭載有圖像顯示裝置或輸入裝置之可攜式電子機器(例如行動電話、行動資訊終端等)中，為了組裝而使用黏著帶。具體而言，例如為了將用以保護可攜式電子機器之表面之前面板(覆蓋面板)接著於觸控面板模組或顯示器面板模組、或者將觸控面板模組與顯示器面板模組進行接著，而使用黏著帶。此種黏著帶例如被沖裁成邊框狀等形狀，並以配置於顯示畫面之周邊之方式使用(例如，專利文獻1、2)。
對於用於可攜式電子機器之黏著帶，要求以較高之黏著力為首之各種性能，亦要求例如即便於受到衝擊之情形時亦不會剝落且零件不會受到較強衝擊之耐衝擊性。
作為提高黏著帶之耐衝擊性之方法，例如可列舉使用發泡體等具有緩衝性之基材之方法。於專利文獻3中記載有包含交聯聚烯烴系樹脂發泡片、及與上述交聯聚烯烴系樹脂發泡片之一面積層一體化之特定丙烯酸系黏著劑層之電子機器用黏著片。
近年來，隨著可攜式電子機器之大畫面化而黏著帶之大型化進展。又，由於黏著帶以邊框狀等形狀使用，因此黏著帶之窄幅化亦進展。因此，對於黏著帶要求即便為較小面積亦不會剝落，且所要求之耐衝擊性之水準 逐漸提高。又，可攜式電子機器經常被帶在身上或置於手邊而頻繁地使用，又，藉由觸控面板等而徒手進行操作。因此，如專利文獻3所記載之將發泡體作為基材之黏著帶變得容易產生如下不良情況，即因皮脂而黏著帶劣化、剝落。
[先前技術文獻]
[專利文獻]
專利文獻1：日本特開2011-081213號公報
專利文獻2：日本特開2003-337656號公報
專利文獻3：日本特開2011-168727號公報
本發明之目的在於提供一種耐衝擊性較高且對皮脂之耐受性亦優異之衝擊吸收片。又，本發明之目的在於提供一種具有該衝擊吸收片之雙面黏著片。
本發明係一種衝擊吸收片，其具有衝擊吸收層，且上述衝擊吸收層於23℃且於頻率1.0×103~1.0×106.5Hz之損耗正切tanδ之最大值為0.7以上，且結晶化度為2%以上。
以下，對本發明進行詳細說明。
本發明人等發現，關於將發泡體作為基材之黏著帶，由於曝露於皮脂下故而油脂於發泡體之氣泡部分蓄積，該油脂滲出至黏著劑層而導致黏著帶之剝落。因此，想到用非發泡體代替發泡體來用於基材，但存在如下情 況，即因與皮脂之接觸而非發泡體溶解或膨潤從而形狀走樣而導致黏著帶剝落。
本發明人等發現，藉由對於可較佳地用作雙面黏著片之基材之具有衝擊吸收層之衝擊吸收片，將衝擊吸收層於23℃且特定頻率下之損耗正切tanδ之最大值調整為特定值以上且將結晶化度調整為特定值以上，可使耐衝擊性及對皮脂之耐受性均提高。藉此，完成了本發明。藉由製成此種衝擊吸收層，而即便於受到掉落等之衝擊之情形時，衝擊所產生之能量亦會以熱之形式或藉由變形而有效地發散，從而抑制雙面黏著片之剝落。又，即便於曝露於皮脂下之情形時，亦由於衝擊吸收層之緻密性較高而抑制油脂之滲入及吸收，從而抑制雙面黏著片之剝落。
本發明之衝擊吸收片具有衝擊吸收層。
上述衝擊吸收層於23℃且於頻率1.0×103~1.0×106.5Hz之損耗正切tanδ之最大值為0.7以上，且結晶化度為2%以上。
藉由使上述損耗正切tanδ之最大值為0.7以上，上述衝擊吸收層之耐衝擊性提高。因此，即便於將本發明之衝擊吸收片用作雙面黏著片之基材時受到掉落等之衝擊之情形時，衝擊所產生之能量亦會以熱之形式或藉由變形而有效地發散，從而抑制雙面黏著片之剝落。上述損耗正切tanδ之最大值只要為0.7以上即可，較佳為0.8以上，更佳為0.9以上。
上述損耗正切tanδ之最大值之上限並無特別限定，但若上述衝擊吸收層中之黏性成分增多而上述損耗正切tanδ之最大值變得過大，則上述衝擊吸收層容易於吸收到衝擊時塑性變形，因此較佳之上限為3.0，更佳之上限為2.7。
再者，23℃且於頻率1.0×103~1.0×106.5Hz之損耗正切tanδ之最大值可藉由使用動態黏彈性測定裝置(例如，UBM公司製造之Rheogel-E4000)測定上述衝擊吸收層之彈性模數，並合成主曲線而進行判斷。此時， 損耗正切tanδ之「極大值」未必必須存在於頻率1.0×103~1.0×106.5Hz之範圍內。但是，藉由使「極大值」存在於頻率1.0×103~1.0×106.5Hz之範圍內，而即便於高於或低於23℃之溫度下上述衝擊吸收層受到衝擊之情形時，上述衝擊吸收層亦容易穩定地吸收衝擊。
此處，所謂頻率1.0×103~1.0×106.5Hz，係假定於使物體自數十厘米至1米數十厘米之高度自由掉落至上述衝擊吸收層時，上述衝擊吸收層位移數微米至數十微米時之頻率之頻率。即，假定可攜式電子機器受到掉落等之衝擊之情形之頻率。
藉由使上述結晶化度為2%以上，上述衝擊吸收層對於皮脂之耐受性提高。因此，即便於將本發明之衝擊吸收片用作雙面黏著片之基材時曝露於皮脂下之情形時，亦由於上述衝擊吸收層之緻密性較高而抑制油脂之滲入及吸收，從而抑制雙面黏著片之剝落。上述結晶化度只要為2%以上即可，較佳為4%以上，更佳為6%以上。上述結晶化度之上限並無特別限定，若上述結晶化度變得過大，則上述衝擊吸收層容易於吸收到衝擊時塑性變形，因此較佳之上限為15%，更佳之上限為10%。
再者，結晶化度可使用X射線繞射裝置(例如，RIGAKU公司製造之SmartLab)進行測定。具體而言，對上述衝擊吸收層照射X射線，於所獲得之繞射資訊(繞射分佈)中，分為源自非晶部分之散射區域與源自結晶部分之散射區域，並以結晶散射積分強度相對於總散射積分強度之比的形式算出。非晶部分與結晶部分之波形分離可藉由使用多重波峰分離程式之解析軟體進行。
為了將上述損耗正切tanδ之最大值調整為上述範圍且將上述結晶化度調整為上述範圍，只要於下述範圍內調整上述衝擊吸收層之組成即可，其中，上述衝擊吸收層較佳為含有具有結晶結構之烯烴系彈性體。
所謂上述具有結晶結構之烯烴系彈性體中之結晶結構，例如意指由於在聚合物(高分子化合物)中單體直線狀地連接等而顯示出結晶性之結構。作為具有此種結構之化合物，例如可列舉直鏈狀聚烯烴等。
上述具有結晶結構之烯烴系彈性體可為無規共聚物，亦可為嵌段共聚物。
上述具有結晶結構之烯烴系彈性體中，作為無規共聚物，例如可列舉直鏈狀低密度聚乙烯(LLDPE)、高密度聚乙烯(HDPE)等。又，作為嵌段共聚物，例如可列舉烯烴結晶-乙烯-丁烯-烯烴結晶(CEBC)嵌段聚合物、苯乙烯-乙烯-丁烯-烯烴結晶(SEBC)嵌段聚合物等。具有該等結晶結構之烯烴系彈性體可單獨地使用，亦可將2種以上併用。其中，就藉由直鏈部分連續而結晶結構變得更緊密之方面而言，較佳為CEBC嵌段聚合物。
上述具有結晶結構之烯烴系彈性體若為交聯型，則不易表現出柔軟性，故而較佳為非交聯型。
上述具有結晶結構之烯烴系彈性體亦可與其他彈性體併用。
於該情形時，上述具有結晶結構之烯烴系彈性體與上述其他彈性體之溶解參數(SP值)之差較佳為2以下。藉由上述SP值之差為2以下，上述具有結晶結構之烯烴系彈性體與上述其他彈性體之相容性提高，於將本發明之衝擊吸收片用作雙面黏著片之基材時，即便為較小面積，雙面黏著片亦可發揮穩定之性能。上述SP值之差更佳為1以下。
再者，所謂溶解參數(SP值)(單位：(cal/cm3)1/2)，係表示樹脂或彈性體間之親和性之指標，例如可藉由下述所示之Fedors式算出。
[數1]SP=(ΣE/ΣV)1/2 ΣE：凝聚能量ΣV：莫耳分子體積
又，於將上述具有結晶結構之烯烴系彈性體與上述其他彈性體 併用之情形時，上述具有結晶結構之烯烴系彈性體於上述具有結晶結構之烯烴系彈性體與上述其他彈性體之合計中所占之比率(重量比率)較佳為60重量%以上。若上述比率為60重量%以上，則容易將上述損耗正切tanδ之最大值調整為上述範圍，且將上述結晶化度調整為上述範圍，而上述衝擊吸收層之耐衝擊性及對皮脂之耐受性提高。上述比率更佳為70重量%以上。
上述其他彈性體並無特別限定，例如可列舉：苯乙烯系彈性體、丙烯酸系彈性體、胺酯(urethane)系彈性體、酯系彈性體、氯乙烯系彈性體、醯胺系彈性體等。該等彈性體可單獨地使用，亦可將2種以上併用。其中，就將上述損耗正切tanδ之最大值調整為上述範圍且將上述結晶化度調整為上述範圍之觀點而言，較佳為苯乙烯系彈性體。
上述苯乙烯系彈性體只要於室溫下具有橡膠彈性(rubber elasticity)，則並無特別限定。作為上述苯乙烯系彈性體，更佳為具有稱為硬鏈段之聚苯乙烯層與乙烯-丁烯、乙烯-丙烯、乙烯-丁二烯等軟鏈段之二嵌段或三嵌段結構之苯乙烯系彈性體。
作為上述苯乙烯系彈性體，具體而言，例如可列舉：苯乙烯-丁二烯-苯乙烯(SBS)嵌段共聚物、苯乙烯-丁二烯-丁烯-苯乙烯(SBBS)嵌段共聚物、苯乙烯-乙烯-丁烯-苯乙烯(SEBS)嵌段共聚物、氫化苯乙烯-丁烯橡膠(HSBR)、苯乙烯-乙烯-丙烯-苯乙烯(SEPS)嵌段共聚物、苯乙烯-異丁烯-苯乙烯(SIBS)嵌段共聚物、苯乙烯-異戊二烯-苯乙烯(SIS)嵌段共聚物等。其中，就分子結構之中不具有雙鍵而對於熱及光相對穩定之方面而言，更佳為SEBS、SEPS。
上述苯乙烯系彈性體之苯乙烯含量並無特別限定，較佳之下限為3重量%，較佳之上限為30重量%。若上述苯乙烯含量為3重量%以上，則上述衝擊吸收層之耐熱性或凝聚力提高。若上述苯乙烯含量為30重量%以下，則 上述苯乙烯系彈性體之柔軟性增加，上述損耗正切tanδ之最大值增高而上述衝擊吸收層之耐衝擊性提高。上述苯乙烯含量之更佳之下限為4重量%，更佳之上限為25重量%，進而較佳之下限為5重量%，進而較佳之上限為20重量%。
再者，苯乙烯系彈性體中之苯乙烯等各嵌段之含量可藉由1H-NMR(1H-核磁共振)測定或13C-NMR進行測定。
上述苯乙烯系彈性體之軟鏈段中之乙烯骨架之含量並無特別限定，上述軟鏈段整體100重量%中之較佳之上限為60重量%。若上述乙烯骨架之含量為60重量%以下，則上述苯乙烯系彈性體之柔軟性增加，上述損耗正切tanδ之最大值增高而上述衝擊吸收層之耐衝擊性提高。上述乙烯骨架之含量之更佳之上限為50重量%，進而較佳之上限為40重量%。
尤其是於上述苯乙烯系彈性體為SEBS或HSBR之情形時，軟鏈段中之乙烯骨架之含量較佳為上述範圍。又，於上述苯乙烯系彈性體為SEBS或HSBR之情形時，軟鏈段中之乙烯骨架之含量較佳為3重量%以上，更佳為4重量%以上，進而較佳為5重量%以上。於上述苯乙烯系彈性體為SEBS或HSBR之情形時，若上述乙烯骨架之含量為3重量%以上，則上述衝擊吸收層成為適度之玻璃轉移溫度，因此變得容易將上述損耗正切tanδ之最大值調整為上述範圍。又，SEBS之丁烯骨架由於為位阻較大而容易阻礙結晶化之結構，故而tanδ之值增高而變得容易發揮衝擊吸收性。因此，上述苯乙烯系彈性體為SEBS之情形時之軟鏈段中之丁烯骨架之含量並無特別限定，較佳為45重量%以上。藉由將上述丁烯骨架之含量設為45重量%以上，可發揮優異之耐衝擊性。上述丁烯骨架之含量更佳為60重量%以上，進而較佳為70重量%以上。
SEPS由於不會3個以上之乙烯骨架連續地相連故而不易產生結晶化，又，由於丙烯骨架體積大，故而tanδ之值增高而容易表現出衝擊吸收性。
SBBS於軟鏈段中所具有之1,4-丁二烯之骨架亦與乙烯骨架同樣地存在容易 進行結晶化而有損柔軟性之情況，其結果為，存在tanδ之最大值降低而耐衝擊性降低之情況。因此，SBBS之軟鏈段中之乙烯與1,4-丁二烯之合計含量較佳為60重量%以下，更佳為50重量%以下，進而較佳為40重量%以下。
SIBS等所包含之異丁烯骨架由於不易結晶化，故而可將tanδ控制為較高，由於tanδ之峰值之頻率有可能處在規定之範圍外，故而更佳為於軟鏈段中導入乙烯骨架等而調整tanδ波峰位置。
上述衝擊吸收層亦可含有黏著賦予樹脂。藉由於上述衝擊吸收層中摻合黏著賦予樹脂，而變得容易將上述損耗正切tanδ之最大值調整為上述範圍。
上述黏著賦予樹脂並無特別限定，例如可列舉：萜烯系樹脂、松香系樹脂、石油系樹脂等。
上述衝擊吸收層亦可含有軟化劑。藉由上述衝擊吸收層含有軟化劑，柔軟性提高而耐衝擊性提高。又，藉由上述衝擊吸收層含有軟化劑，而於將本發明之衝擊吸收片用作雙面黏著片之基材時，本發明之雙面黏著片與被黏著體之密接性提高。
上述軟化劑並無特別限定，例如可列舉：石油系軟化劑(烷烴系油)、液狀橡膠系軟化劑、二元酸酯、植物系軟化劑、油系軟化劑等。上述軟化劑較佳為與構成上述衝擊吸收層之樹脂之溶解參數(SP值)之差較小。上述軟化劑之SP值較佳為9以下。藉由使用此種軟化劑，可抑制因軟化劑滲出至上述衝擊吸收層之表面而導致之層間剝離，並且可提高柔軟性。作為上述石油系軟化劑(烷烴系油)，例如可列舉：Fukkol FLEX 2050N(富士興產公司製造)、Diana Process Oil PW90(出光興產公司製造)等。作為上述液狀橡膠系軟化劑，可列舉聚丁烯。上述聚丁烯之數量平均分子量較佳為1000以上。
上述軟化劑之含量並無特別限定，相對於構成上述衝擊吸收層 之樹脂100重量份之較佳之下限為50重量份，較佳之上限為250重量份。若上述軟化劑之含量為50重量份以上，則上述衝擊吸收層之柔軟性提高。若上述軟化劑之含量為250重量份以下，則可抑制因軟化劑之滲出而導致之層間剝離。上述軟化劑之含量之更佳之下限為100重量份，更佳之上限為200重量份。
上述衝擊吸收層就提高耐候性之方面而言，亦可含有抗氧化劑或紫外線吸收劑。
上述抗氧化劑或紫外線吸收劑並無特別限定，例如可列舉酚系、胺系、苯并咪唑系等抗氧化劑或紫外線吸收劑。作為上述酚系抗氧化劑，例如可列舉NOCRAC NS-6(大內新興化學工業公司製造)等。作為上述紫外線吸收劑，例如可列舉SEESORB 101(Shipro公司製造)等。
上述衝擊吸收層較佳為經著色。藉由對上述衝擊吸收層進行著色，而可藉由上述衝擊吸收層遮擋組入至可攜式電子機器中之液晶顯示面板之光。
上述著色劑並無特別限定，可使用一般摻合於用以將構成可攜式電子機器之零件接著固定於機器本體之黏著片中之顏料、染料等。作為上述著色劑，例如可列舉：爐黑、熱碳黑、乙炔黑、槽黑、燈黑、科琴黑等碳黑等。又，可列舉：氧化鐵、氧化鈦、氧化鋅、氧化鎂、氧化鈷、氧化銅、氧化鉻、氧化鋁等氧化物；硫酸鈣、硫酸鋇、硫酸鐵、硫酸水銀等硫酸鹽；碳酸鈣、碳酸鎂、白雲石等碳酸鹽等。又，可列舉：鐵粉、銅粉、錫粉、鉛粉、鋁粉等金屬粉；偶氮系顏料、酞青系顏料、二系顏料等有機系顏料；石墨等。其中，較佳為碳黑。
上述衝擊吸收層中之上述著色劑之含量並無特別限定，較佳之下限為0.1重量%，較佳之上限為10重量%，更佳之下限為0.3重量%，更佳之上限為5重量%。若過多地添加上述著色劑，則存在因上述著色劑之分散不良而導 致上述衝擊吸收層產生著色不均之情況。
上述衝擊吸收層之OD值之較佳之下限為2，較佳之上限為7。若上述OD值為2以上，則上述衝擊吸收層無論於寬度方向上還是於厚度方向上均可充分地抑制光之穿透。若上述OD值為7以下，則上述衝擊吸收層之柔軟性不會受損而可維持耐衝擊性。上述OD值之更佳之下限為4，更佳之上限為6。
再者，OD值可藉由霧度計(例如，日本電色工業公司製造之NDH4000)進行測定。
為了賦予耐熱性、剛性、導電性等或實現輕量化等，上述衝擊吸收層亦可含有微粒子。
上述微粒子並無特別限定，例如可列舉：由二氧化矽、滑石、雲母、氧化鋁等所構成之陶瓷微粒子；由銅、鎳、鈷、金等所構成之金屬微粒子；由聚醯胺樹脂、丙烯酸樹脂、環氧樹脂、醚碸樹脂、聚醯胺醯亞胺樹脂等所構成之塑膠微粒子；由二氧化矽或樹脂聚合物構成之中空微粒子等。
又，為了賦予柔軟性等，上述衝擊吸收層亦可具有發泡結構。作為上述發泡結構之形成方法，例如可列舉：利用發泡劑之化學發泡、利用氣體混練等之物理發泡、混合中空微粒子等方法。
上述衝擊吸收層之厚度並無特別限定，較佳之下限為50μm，較佳之上限為400μm。若上述厚度為50μm以上，則上述衝擊吸收層之強度變得充分，而耐衝擊性提高。若上述厚度為400μm以下，則可應對近年來黏著片之薄型化之需求。上述厚度之更佳之上限為300μm。
又，上述衝擊吸收層於本發明之衝擊吸收片中所占之厚度比例並無特別限定，為了使衝擊吸收片具有優異之耐衝擊性，較佳之下限為40%，更佳之下限為50%。
本發明之衝擊吸收片較佳為進而具有與上述衝擊吸收層之至少 一面積層一體化之外層。再者，外層可僅形成於上述衝擊吸收層之一面，亦可形成於兩面。
藉由具有上述外層，進一步抑制油脂向上述衝擊吸收層之滲入及吸收，而衝擊吸收片對皮脂之耐受性提高。又，衝擊吸收片之沖裁加工性及操作性亦提高。
上述外層較佳為拉伸彈性模數為200MPa以上。若上述拉伸彈性模數為200MPa以上，則衝擊吸收片對皮脂之耐受性、沖裁加工性及操作性進一步提高。
上述拉伸彈性模數之上限並無特別限定，若過高，則存在上述外層之柔軟性降低而與上述衝擊吸收層之積層體之耐衝擊性降低的情況，因此較佳之上限為2000MPa，更佳之上限為1800MPa。
再者，拉伸彈性模數可依據ASTM D638法進行測定。
上述外層較佳為與上述衝擊吸收層之溶解參數(SP值)之差為2以下。藉由使上述SP值之差為2以下，上述外層與上述衝擊吸收層之錨固性提高，而油脂對上述衝擊吸收層之滲入及吸收進一步得到抑制。上述SP值之差更佳為1以下。
構成上述外層之樹脂並無特別限定，例如可列舉聚烯烴或熱塑性彈性體等。其中，藉由使用聚烯烴，上述衝擊吸收層與上述外層之錨固性變得良好，從而可抑制耐衝擊性之不均。
作為上述聚烯烴，可列舉：高密度聚乙烯(HDPE)、低密度聚乙烯(LDPE)、直鏈狀低密度聚乙烯(LLDPE)、聚丙烯(PP)等。作為上述熱塑性彈性體，可列舉：聚醯胺(PA)、聚對苯二甲酸丁二酯(PBT)。
本發明之衝擊吸收片亦可進而具有其他層。
例如，藉由於上述衝擊吸收層上積層導電性膜，可對衝擊吸收片賦予導電 性。又，藉由於上述衝擊吸收層塗佈底塗劑，可提高上述衝擊吸收層與下述黏著劑層之密接性、或對上述衝擊吸收層賦予各種性能。
本發明之衝擊吸收片較佳為拉伸彈性模數為150MPa以上。若上述拉伸彈性模數為150MPa以上，則衝擊吸收片對皮脂之耐受性、沖裁加工性及操作性進一步提高。上述拉伸彈性模數之更佳之下限為300MPa，進而較佳之下限為500MPa。
本發明之衝擊吸收片之厚度並無特別限定，較佳之下限為60μm，較佳之上限為1000μm。若上述厚度為60μm以上，則衝擊吸收片之強度變得充分，耐衝擊性提高。若上述厚度為1000μm以下，則可應對近年來黏著片之薄型化之需求。上述厚度之更佳之上限為500μm，進而較佳之上限為200μm。
本發明之衝擊吸收片之製造方法並無特別限定，例如可列舉將構成上述衝擊吸收層之材料供給至熔融擠出機並擠出成片狀之方法等。又，於本發明之衝擊吸收片除上述衝擊吸收層以外亦具有其他層之情形時，例如可列舉將各層之材料共擠出而獲得多層結構片材之方法等。
本發明之衝擊吸收片之用途並無特別限定，較佳為用作將構成可攜式電子機器之零件接著固定於機器本體之黏著片之基材、或對車輛零件進行接著固定之黏著片之基材。上述可攜式電子機器並不限定於習知之剛性之可攜式電子機器，亦可為可攜式終端、可彎折(彎曲)終端等曝露於更嚴苛之條件下之可攜式電子機器。
又，該等用途中之本發明之衝擊吸收片之形狀並無特別限定，可列舉長方形、邊框狀、圓形、楕圓形、圓環型等。
具有本發明之衝擊吸收片及與本發明之衝擊吸收片之兩面積層一體化之黏著劑層的雙面黏著片亦為本發明之一。再者，兩面之黏著劑層可為 相同之組成，亦可為各自不同之組成。
於本發明之雙面黏著片中，上述衝擊吸收層較佳為25%壓縮強度為930kPa以下。藉由上述25%壓縮強度為930kPa以下，雙面黏著片與被黏著體之密接性提高。更具體而言，於將雙面黏著片貼附於被黏著體時，可抑制被黏著體與雙面黏著片之間之空氣不易排出而貼附性降低。上述衝擊吸收層之25%壓縮強度之更佳之上限為800kPa，進而較佳之上限為600kPa。
為了將上述衝擊吸收層之25%壓縮強度調整為上述範圍，只要調整上述衝擊吸收層之組成即可。例如，較佳為調整所使用之嵌段聚合物之比率、或添加上述軟化劑。其中，上述衝擊吸收層較佳為含有上述軟化劑。
上述衝擊吸收層之25%壓縮強度可以如下方式進行測定。首先，將測定對象之衝擊吸收層切成20mm×20mm之大小後以厚度成為6mm之方式積層而製作試片。繼而，使用萬能試驗機(例如島津製作所公司製造之Autograph AGS-X)，將上述試片以10mm/min之速度壓縮厚度25%之量，測定壓縮所需之壓力。
上述黏著劑層並無特別限定，較佳為含有丙烯酸黏著劑。
上述丙烯酸黏著劑並無特別限定，較佳為含有具有源自含氟(甲基)丙烯酸酯之結構單元之(甲基)丙烯酸酯共聚物(以下，亦稱為「含氟(甲基)丙烯酸酯共聚物」。
再者，於本說明書中，所謂(甲基)丙烯酸酯，意指丙烯酸酯或甲基丙烯酸酯。
源自上述含氟(甲基)丙烯酸酯之結構單元由於氟本身顯示出較高之撥水撥油性，又，因氟原子之緊密堆積而皮脂不易滲入至分子鏈內等原因，故而可對上述黏著劑層賦予對皮脂之較高之耐受性。再者，即便上述丙烯酸黏著劑含有含氟(甲基)丙烯酸酯共聚物，亦可維持上述黏著劑層之觸黏性。
作為上述含氟(甲基)丙烯酸酯，例如可列舉：丙烯酸2,2,2-三氟乙酯、丙烯酸2-(全氟己基)乙酯、丙烯酸2,2,3,3,3-五氟丙酯、丙烯酸2-(全氟丁基)乙酯、丙烯酸3-全氟丁基-2-羥基丙酯、丙烯酸3-全氟己基-2-羥基丙酯、丙烯酸3-(全氟-3-甲基丁基)-2-羥基丙酯、丙烯酸1H,1H,3H-四氟丙酯、丙烯酸1H,1H,5H-八氟戊酯、丙烯酸1H,1H,7H-十二氟庚酯、丙烯酸1H-1-(三氟甲基)三氟乙酯、丙烯酸1H,1H,3H-六氟丁酯、丙烯酸1,2,2,2-四氟-1-(三氟甲基)乙酯等。其中，就對皮脂之耐受性尤其高之方面而言，較佳為丙烯酸2,2,2-三氟乙酯。
關於上述含氟(甲基)丙烯酸酯共聚物中之源自上述含氟(甲基)丙烯酸酯之結構單元之含量，較佳之下限為30重量%，較佳之上限為80重量%。若上述含量為30重量%以上，則上述黏著劑層對皮脂之耐受性提高。若上述含量為80重量%以下，則上述丙烯酸黏著劑不會變得過硬而黏著力提高。上述含量之更佳之下限為40重量%，更佳之上限為60重量%。
上述含氟(甲基)丙烯酸酯共聚物較佳為進而含有源自具有碳數為2以下之烷基之(甲基)丙烯酸酯之結構單元。藉由使上述含氟(甲基)丙烯酸酯共聚物含有源自具有碳數為2以下之烷基之(甲基)丙烯酸酯之結構單元，可進而提高對皮脂之耐受性。
作為上述具有碳數為2以下之烷基之(甲基)丙烯酸酯，可列舉：(甲基)丙烯酸甲酯、(甲基)丙烯酸乙酯。其中，就上述丙烯酸黏著劑不會變得過硬而黏著力提高之方面而言，較佳為丙烯酸乙酯。
上述含氟(甲基)丙烯酸酯共聚物中之源自上述具有碳數為2以下之烷基之(甲基)丙烯酸酯的結構單元之含量並無特別限定，較佳之下限為15重量%，較佳之上限為40重量%。藉由使上述含量為上述範圍，可進一步提高上述黏著劑層對皮脂之耐受性。上述含量之更佳之下限為20重量%，更佳之上限為30重量%。
上述含氟(甲基)丙烯酸酯共聚物較佳為進而含有源自具有交聯性官能基之單體之結構單元。
若上述含氟(甲基)丙烯酸酯共聚物含有源自上述具有交聯性官能基之單體之結構單元，則於併用交聯劑時含氟(甲基)丙烯酸酯共聚物鏈間被交聯。此時，可藉由調節交聯度而調節凝膠分率及膨潤率。
作為上述交聯性官能基，例如可列舉：羥基、羧基、縮水甘油基、胺基、醯胺基、腈基等。其中，就容易調整上述黏著劑層之凝膠分率之方面而言，較佳為羥基或羧基。作為具有上述羥基之單體，例如可列舉：(甲基)丙烯酸4-羥基丁酯、(甲基)丙烯酸2-羥基乙酯等具有羥基之(甲基)丙烯酸酯。
作為具有羧基之單體，例如可列舉(甲基)丙烯酸。
作為具有縮水甘油基之單體，例如可列舉(甲基)丙烯酸縮水甘油酯。
作為具有醯胺基之單體，例如可列舉：羥乙基丙烯醯胺、異丙基丙烯醯胺、二甲基胺基丙基丙烯醯胺等。
作為具有腈基之單體，例如可列舉丙烯腈等。具有該等交聯性官能基之單體可單獨地使用，亦可將多種併用。
上述含氟(甲基)丙烯酸酯共聚物中之源自上述具有交聯性官能基之單體之結構單元的含量並無特別限定，較佳之下限為1重量%，較佳之上限為5重量%。藉由使上述含量為上述範圍，變得容易調節膨潤率或凝膠分率，且上述黏著劑層對皮脂之耐受性提高。
上述含氟(甲基)丙烯酸酯共聚物亦可於無損本發明之效果之範圍內進而含有源自其他單體之結構單元。作為上述其他單體，例如可列舉：丙烯酸丙酯、丙烯酸丁酯、丙烯酸環己酯、丙烯酸辛酯、丙烯酸壬酯、丙烯酸異茨酯、丙烯酸苄酯、丙烯酸苯氧基乙酯、乙酸乙烯酯等。
上述含氟(甲基)丙烯酸酯共聚物較佳為重量平均分子量(Mw) 之下限為50萬，上限為200萬。藉由使上述重量平均分子量為上述範圍，上述黏著劑層之黏著力提高，且雙面黏著片之耐衝擊性提高。上述重量平均分子量之更佳之下限為60萬，更佳之上限為120萬。
再者，重量平均分子量(Mw)可藉由聚合條件(例如聚合起始劑之種類或量、聚合溫度、單體濃度等)進行調整。所謂重量平均分子量(Mw)，係利用GPC(Gel Permeation Chromatography：凝膠滲透層析法)之標準聚苯乙烯換算之重量平均分子量。
於合成上述含氟(甲基)丙烯酸酯共聚物時，只要使成為上述結構單元之來源之丙烯酸單體於聚合起始劑之存在下進行自由基反應即可。聚合方法並無特別限定，可使用習知公知之方法。例如，可列舉：溶液聚合(沸點聚合或定溫聚合)、乳膠聚合、懸浮聚合、塊狀聚合等。其中，就合成簡單之方面而言，較佳為溶液聚合。
於使用溶液聚合作為聚合方法之情形時，作為反應溶劑，例如可列舉：乙酸乙酯、甲苯、甲基乙基酮、甲基亞碸、乙醇、丙酮、二乙醚等。該等反應溶劑可單獨使用，亦可將2種以上併用。
上述聚合起始劑並無特別限定，例如可列舉有機過氧化物、偶氮化合物等。作為上述有機過氧化物，例如可列舉：1,1-雙(過氧化第三己基)-3,3,5-三甲基環己烷、過氧化特戊酸第三己酯、過氧化特戊酸第三丁酯、2,5-二甲基-2,5-雙(過氧化2-乙基己醯基)己烷、過氧化2-乙基己酸第三己酯、過氧化2-乙基己酸第三丁酯、過氧化異丁酸第三丁酯、過氧化3,5,5-三甲基己酸第三丁酯、過氧化月桂酸第三丁酯等。作為上述偶氮化合物，例如可列舉偶氮雙異丁腈、偶氮雙環己甲腈等。該等聚合起始劑可單獨使用，亦可將2種以上併用。
上述丙烯酸黏著劑較佳為含有交聯劑。於上述含氟(甲基)丙烯酸酯共聚物具有源自上述具有交聯性官能基之單體之結構單元的情形時，可藉 由交聯劑構建交聯結構。
上述交聯劑並無特別限定，例如可列舉：異氰酸酯系交聯劑、吖環丙烷系交聯劑、環氧系交聯劑、金屬螯合物型交聯劑等。其中，較佳為異氰酸酯系交聯劑、環氧系交聯劑。
上述交聯劑之摻合量相對於上述含氟(甲基)丙烯酸酯共聚物100重量份，較佳為0.01~10重量份，更佳為0.1~5重量份。
上述丙烯酸黏著劑亦可含有矽烷偶合劑。藉由使上述丙烯酸黏著劑含有矽烷偶合劑，上述黏著劑層對被黏著體之密接性提高，因此對皮脂之耐受性提高。
上述矽烷偶合劑並無特別限定，例如可列舉：乙烯基三甲氧基矽烷、乙烯基三乙氧基矽烷、γ-甲基丙烯醯氧基丙基三甲氧基矽烷、γ-甲基丙烯醯氧基丙基甲基二甲氧基矽烷、γ-縮水甘油氧基丙基三甲氧基矽烷、γ-縮水甘油氧基丙基甲基二甲氧基矽烷、γ-縮水甘油氧基丙基甲基二乙氧基矽烷、γ-縮水甘油氧基丙基三乙氧基矽烷、2-(3,4-環氧環己基)乙基三甲氧基矽烷、γ-胺基丙基三甲氧基矽烷、γ-胺基丙基三乙氧基矽烷、γ-胺基丙基三甲基甲氧基矽烷、N-(2-胺基乙基)3-胺基丙基三乙氧基矽烷、N-(2-胺基乙基)3-胺基丙基甲基二甲氧基矽烷、γ-巰基丙基三甲氧基矽烷、γ-巰基丙基三乙氧基矽烷、巰基丁基三甲氧基矽烷、γ-巰基丙基甲基二甲氧基矽烷等。其中，較佳為γ-縮水甘油氧基丙基三乙氧基矽烷。
上述矽烷偶合劑之含量並無特別限定，相對於上述丙烯酸黏著劑100重量份之較佳之下限為0.1重量份，較佳之上限為5重量份。藉由使上述含量為0.1重量份以上，可進而提高對皮脂之耐受性。藉由使上述含量為5重量份以下，可抑制再剝離時之糊劑殘留。上述含量之更佳之下限為1重量份，更佳之上限為3重量份。
上述黏著劑層亦可視需要含有塑化劑、乳化劑、軟化劑、填充劑、顏料、染料等添加劑、松香系樹脂、萜烯系樹脂等黏著賦予劑、其他樹脂等。
上述黏著劑層較佳為凝膠分率為5重量%以上。藉由使上述凝膠分率為5重量%以上，而變得容易調節上述黏著劑層之膨潤率，而對皮脂之耐受性提高。上述凝膠分率之更佳之下限為10重量%。上述凝膠分率之上限並無特別限定，較佳之上限為95%重量，更佳之上限為90%重量。
上述黏著劑層之厚度並無特別限定，較佳之下限為5μm，較佳之上限為50μm。藉由使上述黏著劑層之厚度為5μm以上，可將雙面黏著片製成黏著性更優異者。藉由使上述黏著劑層之厚度為50μm以下，可將雙面黏著片製成加工性更優異者。
本發明之雙面黏著片較佳為總厚度為100~400μm。若上述總厚度為100μm以上，則雙面黏著片之耐衝擊性提高。若上述總厚度為400μm以下，則雙面黏著片適於將構成可攜式電子機器之零件接著固定於機器本體之用途。
本發明之雙面黏著片之壓縮強度並無特別限定，25%壓縮強度之較佳之下限為10kPa，較佳之上限為2000kPa。若上述25%壓縮強度為10kPa以上，則可抑制於將雙面黏著片壓接於被黏著體時，作為基材之衝擊吸收片向側方滲出。若上述25%壓縮強度為2000kPa以下，則可抑制於將雙面黏著片貼附於被黏著體時，被黏著體與雙面黏著片之間之空氣不易排出而貼附性降低。上述25%壓縮強度之更佳之下限為30kPa，更佳之上限為1000kPa。
作為本發明之雙面黏著片之製造方法，例如可列舉如以下之方法。
首先，向含氟(甲基)丙烯酸酯共聚物、視需要之交聯劑等中添加溶劑而製 作丙烯酸黏著劑a之溶液，將該丙烯酸黏著劑a之溶液塗佈於作為基材之衝擊吸收片之表面，將溶液中之溶劑完全地乾燥去除而形成黏著劑層a。繼而，將脫模膜以其脫模處理面與黏著劑層a對向之狀態重疊於所形成之黏著劑層a之上。繼而，準備與上述脫模膜不同之脫模膜，將丙烯酸黏著劑b之溶液塗佈於該脫模膜之脫模處理面，將溶液中之溶劑完全地乾燥去除，藉此製作於脫模膜之表面形成有黏著劑層b之積層膜。使所獲得之積層膜之黏著劑層b對向地重疊於衝擊吸收片之背面(未形成黏著劑層a之面)而製作積層體。接下來，藉由橡膠輥等對上述積層體進行加壓，藉此可獲得於衝擊吸收片之兩面具有黏著劑層且黏著劑層之表面經脫模膜覆蓋之雙面黏著片。
又，亦可以相同之要點製作2組積層膜，將該等積層膜以使積層膜之黏著劑層與衝擊吸收片對向之狀態分別重疊於作為基材之衝擊吸收片之兩面而製作積層體，藉由橡膠輥等對該積層體進行加壓。藉此，可獲得於衝擊吸收片之兩面具有黏著劑層且黏著劑層之表面經脫模膜覆蓋之雙面黏著片。
本發明之雙面黏著片之用途並無特別限定，較佳為將構成可攜式電子機器之零件接著固定於機器本體之用途、或對車輛零件進行接著固定之用途。具體而言，本發明之雙面黏著片例如可用作將可攜式電子機器之液晶顯示面板接著固定於機器本體之雙面黏著片。上述可攜式電子機器並不限定於習知之剛性之可攜式電子機器，亦可為可攜式終端、可彎折(彎曲)終端等曝露於更嚴苛之條件下之可攜式電子機器。
又，該等用途中之本發明之雙面黏著片之形狀並無特別限定，可列舉：長方形、邊框狀、圓形、楕圓形、圓環型等。
尤其是本發明之雙面黏著片於以邊框狀之形狀用作可攜式電子機器中之前面板固定用黏著片、背面板固定用黏著片、背光單元固定用黏著片時，即便於受到掉落等之衝擊之情形時，亦可有效地防止可攜式電子機器破 損。尤其是隨著近年來之可攜式電子機器之大畫面化，即便邊框狀之黏著片窄幅化(例如寬度為1.0mm以下)，亦可發揮較高之耐衝擊性。
根據本發明，可提供一種耐衝擊性較高且對皮脂之耐受性亦優異之衝擊吸收片。又，根據本發明，可提供一種具有該衝擊吸收片之雙面黏著片。
41‧‧‧試片(框狀)
42‧‧‧聚碳酸酯板(厚度1mm)
43‧‧‧聚碳酸酯板(厚度2mm)
44‧‧‧鐵球(300g)
圖1係表示實施例、比較例中所獲得之雙面黏著片之掉落衝擊試驗之模式圖。
以下，列舉實施例對本發明進而詳細地進行說明，但本發明並不僅限於該等實施例。
(實施例1)
(1)衝擊吸收片之製造
作為構成衝擊吸收層之材料，使用烯烴結晶-乙烯-丁烯-烯烴結晶(CEBC)嵌段聚合物(JSR公司製造之Dynaron 6200)100重量份、及碳黑3重量份。作為構成外層之材料，使用低密度聚乙烯(LDPE)(表1中，PE)。
使構成衝擊吸收層之材料與構成外層之材料於200℃熔融，一面將該等熔融樹脂擠出一面使該等於多層模內積層(共擠出溫度200℃)。其後，進行冷卻，藉此獲得於厚度60μm之非發泡之衝擊吸收層之兩側分別積層有厚度10μm之外層的衝擊吸收片。
再者，將衝擊吸收層切成5mm×30mm寬，將30mm之長邊側以 夾頭間隔15mm夾於動態黏彈性測定裝置(UBM公司製造之Rheogel-E4000)。將升溫速度設為5℃/min並於-60℃~100℃之範圍內測定拉伸黏彈性模數，於基準溫度23℃合成主曲線，藉此算出23℃且頻率1.0×103~1.0×106.5Hz之損耗正切tanδ之最大值。又，確認損耗正切tanδ取得極大值時之頻率。
又，將衝擊吸收層切成30mm×30mm，使用X射線繞射裝置(RIGAKU公司製造之SmartLab)對衝擊吸收層照射X射線，於所獲得之繞射資訊(繞射分佈)中，分為源自非晶部分之散射區域與源自結晶部分之散射區域，以結晶散射積分強度相對於總散射積分強度之比的形式算出結晶化度。
又，藉由霧度計(日本電色工業公司製造之NDH4000)測定穿透率，算出衝擊吸收層之OD值。
又，基於構成衝擊吸收層及外層之聚合物之結構單元及Fedors式而算出衝擊吸收層及外層之SP值。
又，依據ASTM D638法算出外層及衝擊吸收片之拉伸彈性模數。
(2)黏著劑A之製備
向反應容器內添加作為聚合溶劑之乙酸乙酯，通入氮氣後，一面使氮氣流入，一面對反應容器進行加熱而開始回流。接下來，將利用乙酸乙酯將作為聚合起始劑之偶氮二異丁腈0.1重量份稀釋10倍所得之聚合起始劑溶液投入至反應容器內，歷時2小時滴加添加丙烯酸丁酯63.5重量份、2,2,2-三氟丙烯酸乙酯33.5重量份、及丙烯酸3重量份。滴加結束後，將利用乙酸乙酯將作為聚合起始劑之偶氮二異丁腈0.1重量份稀釋10倍所得的聚合起始劑溶液再次投入至反應容器內，進行4小時聚合反應，獲得含(甲基)丙烯酸酯共聚物之溶液。
於所獲得之含(甲基)丙烯酸酯共聚物之溶液中，相對於(甲基)丙烯酸酯共聚物100重量份添加作為交聯劑之Tetrad C(三菱瓦斯化學公司製造)1重量份，獲得黏著劑A。
(3)雙面黏著片之製造
使用敷料器將黏著劑A塗佈於實施過矽脫模處理之厚度75μm之脫模PET膜並於110℃乾燥3分鐘，形成厚度35μm之黏著劑層。使用矽膠輥將該黏著劑層貼合於上述中所獲得之衝擊吸收片，獲得單面黏著片。再者，針對上述衝擊吸收片，預先使用電暈處理裝置(春日電機公司製造之「CT-0212」)於270W、18m/min之條件下對兩面實施電暈處理。以相同之要點將衝擊吸收片之相反之表面之脫模PET膜剝離，貼合與上述相同之黏著劑層。其後，於40℃下進行48小時固化。藉此，獲得兩面經脫模PET膜覆蓋之雙面黏著片。
(實施例2)
衝擊吸收層使用CEBC嵌段聚合物、及苯乙烯-乙烯-丙烯-苯乙烯(SEPS)嵌段共聚物(Kuraray公司製造之Septon 2063)(CEBC：SEPS比率=8：2)代替僅使用CEBC嵌段聚合物，除此以外，以與實施例1相同之方式獲得雙面黏著片。
(實施例3)
設為CEBC：SEPS比率=6：4，除此以外，以與實施例2相同之方式獲得雙面黏著片。
(實施例4)
設為CEBC：SEPS比率=4：6，除此以外，以與實施例2相同之方式獲得雙面黏著片。
(實施例5)
外層使用聚丙烯(PP)，除此以外，以與實施例1相同之方式獲得雙面黏著片。
(實施例6)
將碳黑之摻合量設為相對於嵌段聚合物100重量份為1重量份，且將OD值 調整為2.5，除此以外，以與實施例1相同之方式獲得雙面黏著片。
(實施例7)
將碳黑之摻合量設為相對於嵌段聚合物100重量份為6重量份，且將OD值調整為6.6，除此以外，以與實施例1相同之方式獲得雙面黏著片。
(實施例8)
於黏著劑之製備中，將所滴加添加之單體變更為丙烯酸丁酯23.5重量份、丙烯酸乙酯23.5重量份、2,2,2-三氟丙烯酸乙酯50重量份、丙烯酸3重量份而獲得黏著劑B，除此以外，以與實施例1相同之方式獲得雙面黏著片。
(實施例9)
使用黏著劑B代替黏著劑A，除此以外，以與實施例2相同之方式獲得雙面黏著片。
(實施例10)
僅使用構成衝擊吸收層之材料進行單層之熔融擠出而未形成外層，除此以外，以與實施例1相同之方式獲得雙面黏著片。
(實施例11)
於衝擊吸收層中添加軟化劑(聚丁烯，數量平均分子量1350)(相對於CEBC 30重量份為70重量份)，除此以外，以與實施例1相同之方式獲得雙面黏著片。
(實施例12)
變更軟化劑之添加量(相對於CEBC 50重量份為50重量份)，除此以外，以與實施例11相同之方式獲得雙面黏著片。
(實施例13)
將軟化劑變更為石油系軟化劑(烷烴系油)(Diana Process Oil PW90，出光興產公司製造)，除此以外，以與實施例12相同之方式獲得雙面黏著片。
(比較例1)
衝擊吸收層使用苯乙烯-乙烯-丙烯-苯乙烯(SEPS)嵌段共聚物代替CEBC嵌段聚合物(CEBC：SEPS比率=0：10)，除此以外，以與實施例1相同之方式獲得雙面黏著片。
(比較例2)
設為CEBC：SEPS比率=2：8，除此以外，以與實施例2相同之方式獲得雙面黏著片。
(比較例3)
使用PET(聚對苯二甲酸乙二酯)膜(TOYOBO公司製造之E5100，厚度75μm)作為衝擊吸收片，除此以外，以與實施例1相同之方式獲得雙面黏著片。
<評價>
對實施例、比較例中所獲得之雙面黏著片進行下述評價。將結果示於表1。
(1)掉落衝擊試驗
<試驗裝置之製作>
於圖1中示出表示實施例、比較例中所獲得之雙面黏著片之掉落衝擊試驗之模式圖。將所獲得之雙面黏著片沖裁成外徑為寬46mm、長61mm、內徑為寬44mm、長59mm，而製作寬1mm之框狀試片。繼而，如圖1(a)所示，將脫模紙剝離後之試片41以四方孔位於大致中央之方式貼附於在中央部分開設有寬38mm、長50mm之四方孔的厚度2mm之聚碳酸酯板43。其後，自試片41之上表面以試片41位於大致中央之方式貼附寬55mm、長65mm、厚度1mm之聚碳酸酯板42，而組裝成試驗裝置。
其後，自位於試驗裝置之上表面之聚碳酸酯板側施加10秒5kgf之壓力而將 位於上下之聚碳酸酯板與試片壓接，並於常溫下放置24小時。
<耐掉落衝擊性之判定>
如圖1(b)所示，將所製作之試驗裝置翻過來後固定於支持台，使通過四方孔之大小之重300g之鐵球44以通過四方孔之方式掉落。緩緩升高使鐵球掉落之高度，測量因鐵球之掉落所受到之衝擊而導致試片與聚碳酸酯板剝落時之使鐵球掉落的高度。
將結果為70cm以上之情形時之判定設為◎，將50cm以上且未達70cm之情形時之判定設為○，將未達50cm之情形時之判定設為×。
(2)耐皮脂性之評價(油酸膨潤率之測定)
將實施例、比較例中所獲得之積層外層之前的衝擊吸收層剪裁成寬20mm、長40mm之平面長方形狀而製作試片，並測定重量。將試片於40℃、濕度90%之條件下於油酸中浸漬24小時後，將試片自油酸中取出，利用乙醇將表面洗淨後，於70℃乾燥3小時。測定乾燥後之試片之重量，使用下述式(1)算出衝擊吸收層之油酸膨潤率。
膨潤率(重量%)=100×W5/W4 (1)
(W4：油酸浸漬前之試片之重量，W5：油酸浸漬、乾燥後之試片之重量)
再者，若衝擊吸收層之油酸膨潤率較佳為100~300重量%、更佳為100~200重量%，則可判斷對於由作為皮脂之主成分之油酸所導致之劣化可發揮較高之耐受性。於表1中，將油酸膨潤率為100重量%以上之情形時之判定設為○，將由於浸漬而使衝擊吸收層溶解(油酸膨潤率低於100重量%)之情形時之判定設為×。
(3)加工性之評價(沖裁評價)
藉由使切斷加工機之切割刀上下移動而將實施例、比較例中所獲得之雙面 黏著片與脫模紙一起沿厚度方向切斷，並沖裁成邊框狀。利用目視確認黏著劑層有無自脫模紙鼓起及起皺。
將黏著劑層自脫模紙之鼓起及起皺均不存在之情形時之判定設為○，將雖存在鼓起或起皺但仍維持邊框狀之沖裁形狀之情形時之判定設為△，將因鼓起或起皺而無法維持邊框狀之沖裁形狀之情形時之判定設為×。
(4)密接性之評價(接著面積評價)
將實施例、比較例中所獲得之雙面黏著片之一面貼附於厚度2mm之玻璃板。此時，以雙面黏著片與玻璃板完全(接著面積為100%)密接之方式貼附。繼而，準備厚度3mm之丙烯酸板，使10kg之輥往返1次而進行壓接，藉此將雙面黏著片之另一面貼附至丙烯酸板。利用數位相機自丙烯酸板面側對該試片進行拍攝(1920×1080像素，4倍)，並將所獲得之圖像進行黑白2值化(閾值設為最大濃度之1/2)。將相對於雙面黏著片整體之面積之黑色部分之面積以接著面積比例之形式算出。
[產業上之可利用性]
根據本發明，可提供一種耐衝擊性較高且對皮脂之耐受性亦優異之衝擊吸收片。又，根據本發明，可提供一種具有該衝擊吸收片之雙面黏著片。

Claims (8)

  1. 一種衝擊吸收片，其具有衝擊吸收層，其特徵在於：上述衝擊吸收層於23℃且於頻率1.0×10 3~1.0×10 6.5Hz之損耗正切tanδ之最大值為0.7以上，且結晶化度為2%以上。
  2. 如請求項1所述之衝擊吸收片，其中，衝擊吸收層含有具有結晶結構之烯烴系彈性體。
  3. 如請求項1或2所述之衝擊吸收片，其中，衝擊吸收層之OD值為7以下。
  4. 如請求項1、2或3所述之衝擊吸收片，其進而具有與衝擊吸收層之至少一面積層一體化之外層，且上述外層之拉伸彈性模數為200MPa以上。
  5. 如請求項4所述之衝擊吸收片，其中，外層與衝擊吸收層之溶解參數(SP值)之差為2以下。
  6. 一種雙面黏著片，其具有請求項1、2、3、4或5所述之衝擊吸收片、及與上述衝擊吸收片之兩面積層一體化之黏著劑層。
  7. 如請求項6所述之雙面黏著片，其中，衝擊吸收層之25%壓縮強度為930kPa以下。
  8. 如請求項6或7所述之雙面黏著片，其用以將構成可攜式電子機器之零件接著固定於機器本體。
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