CN110418716A - 冲击吸收片和双面粘合片 - Google Patents

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CN110418716A CN201880016949.7A CN201880016949A CN110418716A CN 110418716 A CN110418716 A CN 110418716A CN 201880016949 A CN201880016949 A CN 201880016949A CN 110418716 A CN110418716 A CN 110418716A
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平田稔朗
岩井勇树
内田德之
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Water Chemical Chemical Co
Sekisui Chemical Co Ltd
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Water Chemical Chemical Co
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Abstract

本发明的目的在于，提供耐冲击性高、耐皮脂性也优异的冲击吸收片。此外，其目的在于，提供具有该冲击吸收片的双面粘合片。本发明是一种冲击吸收片，其为具有冲击吸收层的冲击吸收片，上述冲击吸收层在23℃、频率1.0×103～1.0×106.5Hz下的损耗角正切tanδ的最大值为0.7以上，且结晶度为2％以上。

Description

冲击吸收片和双面粘合片
技术领域
本发明涉及冲击吸收片。此外，本发明涉及具有该冲击吸收片的双面粘合片。
背景技术
在搭载有图像显示装置或输入装置的便携电子设备(例如便携电话、便携信息终端等)中，为了进行组装而使用了粘合带。具体而言，例如，为了将用于保护便携电子设备的表面的前面板(盖板)粘接于触控面板模块或显示面板模块、或者将触控面板模块与显示面板模块进行粘接而使用了粘合带。这种粘合带例如以冲裁成框缘状等形状并配置于显示画面的周边的方式来使用(例如专利文献1、2)。
对于用于便携电子设备的粘合带，需要以高粘合力为首的各种性能，例如还需要：即使在施加冲击的情况下也不会剥离，并且不会对部件施加强烈冲击的耐冲击性。
作为提高粘合带的耐冲击性的方法，可列举出例如使用发泡体等具有缓冲性的基材的方法。专利文献3记载了一种电子设备用粘合片，其包含交联聚烯烃系树脂发泡片、和在上述交联聚烯烃系树脂发泡片的一面层叠一体化了的特定丙烯酸系粘合剂层。
近年来，随着便携电子设备的大画面化，粘合带逐渐大型化。此外，粘合带以框缘状等形状使用，因此，粘合带也逐渐窄幅化。因此，对于粘合带，要求即使面积小也不会剥落，且所需要的耐冲击性的水准逐渐变高。
此外，便携电子设备时常穿戴在身上或放置在手边并频繁地使用，此外，借助触控面板等用手进行操作。因此，在如专利文献3记载那样的以发泡体为基材的粘合带中，容易发生粘合带因皮脂而劣化、剥落的不良情况。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2011-081213号公报
专利文献2：日本特开2003-337656号公报
专利文献3：日本特开2011-168727号公报
发明内容
发明所要解决的课题
本发明的目的在于，提供耐冲击性高、耐皮脂性也优异的冲击吸收片。此外，本发明的目的在于，提供具有该冲击吸收片的双面粘合片。
用于解决课题的方法
本发明是一种冲击吸收片，其为具有冲击吸收层的冲击吸收片，上述冲击吸收层在23℃、频率1.0×103～1.0×106.5Hz下的损耗角正切tanδ的最大值为0.7以上，且结晶度为2％以上。
以下详述本发明。
本发明人等发现：对于以发泡体为基材的粘合带而言，因暴露于皮脂而导致脂分蓄积于发泡体的气泡部分，该脂分浸出至粘合剂层而导致粘合带的剥落。因而，考虑了代替发泡体而将非发泡体用于基材的情况，但有时因与皮脂接触而导致非发泡体溶解或溶胀，形状崩散、粘合带剥落。
本发明人等发现：在作为双面粘合片的基材而适用的具有冲击吸收层的冲击吸收片中，通过将冲击吸收层的在23℃、特定频率下的损耗角正切tanδ的最大值调整至特定值以上，且将结晶度调整至特定值以上，从而耐冲击性和耐皮脂性均可以得到提高。由此完成了本发明。通过制成这种冲击吸收层，从而即使在施加了下落等冲击的情况下，冲击所带来的能量也会以热的形式或通过变形而有效地得到发散，双面粘合片的剥落受到抑制。此外，即使在暴露于皮脂的情况下，也会因冲击吸收层的致密性高而抑制脂分的浸入和吸收，抑制双面粘合片的剥落。
本发明的冲击吸收片具有冲击吸收层。
上述冲击吸收层在23℃、频率1.0×103～1.0×106.5Hz下的损耗角正切tanδ的最大值为0.7以上，且结晶度为2％以上。
通过使上述损耗角正切tanδ的最大值为0.7以上，从而上述冲击吸收层的耐冲击性提高。因此，将本发明的冲击吸收片用作双面粘合片的基材时，即使在施加了下落等冲击的情况下，冲击所带来的能量也会以热的形式或通过变形而有效地得到发散，双面粘合片的剥落受到抑制。上述损耗角正切tanδ的最大值为0.7以上即可，优选为0.8以上、更优选为0.9以上。
上述损耗角正切tanδ的最大值的上限没有特别限定，若上述冲击吸收层中的粘性成分变多而上述损耗角正切tanδ的最大值变得过大，则在上述冲击吸收层吸收了冲击时变得容易发生塑性变形，因此，上限优选为3.0、上限更优选为2.7。
需要说明的是，在23℃、频率1.0×103～1.0×106.5Hz下的损耗角正切tanδ的最大值可通过使用动态粘弹性测定装置(例如UBM公司制的Rheogel-E4000)测定上述冲击吸收层的弹性模量，并合成主曲线(master curve)来进行判断。此时，未必需要损耗角正切tanδ的“极大值”存在于频率1.0×103～1.0×106.5Hz的范围内。但是，通过“极大值”存在于频率1.0×103～1.0×106.5Hz的范围内，从而即使在比23℃高的温度或低的温度下对上述冲击吸收层施加了冲击的情况下，上述冲击吸收层也变得易于稳定地吸收冲击。
此处，频率1.0×103～1.0×106.5Hz是指：使物体相对于上述冲击吸收层而从数十厘米～1米数十厘米的高度自由下落时，假定上述冲击吸收层位移数微米～数十微米时的频率而得的频率。即，是假定对便携电子设备施加了下落等冲击的情况而得的频率。
通过使上述结晶度为2％以上，上述冲击吸收层的耐皮脂性提高。因此，即使在将本发明的冲击吸收片用作双面粘合片的基材时暴露于皮脂的情况下，也会因上述冲击吸收层的致密性高而抑制脂分的浸入和吸收，抑制双面粘合片的剥落。上述结晶度为2％以上即可，优选为4％以上、更优选为6％以上。上述结晶度的上限没有特别限定，但若上述结晶度变得过大，则上述冲击吸收层吸收了冲击时变得难以发生塑性变形，因此，上限优选为15％、上限更优选为10％。
需要说明的是，结晶度可使用X射线衍射装置(例如理学公司制的SmartLab)进行测定。具体而言，对上述冲击吸收层照射X射线，在所得衍射信息(衍射轮廓)中，分成来自非晶部分的散射区域和来自晶体部分的散射区域，以晶体散射积分强度相对于总散射积分强度之比的形式来算出。非晶部分与晶体部分的波形分离可通过使用了多重峰分离程序的分析软件来进行。
为了将上述损耗角正切tanδ的最大值调整至上述范围，且将上述结晶度调整至上述范围，在后述范围内调整上述冲击吸收层的组成即可，其中，上述冲击吸收层优选包含具有晶体结构的烯烃系弹性体。
上述具有晶体结构的烯烃系弹性体中的晶体结构是指：例如，在聚合物(高分子化合物)中通过单体连结成直线状等而显示出结晶性的结构。作为具有这种结构的化合物，可列举出例如直链状聚烯烃等。
上述具有晶体结构的烯烃系弹性体可以为无规共聚物，也可以为嵌段共聚物。
上述具有晶体结构的烯烃系弹性体之中，作为无规共聚物，可列举出例如直链状低密度聚乙烯(LLDPE)、高密度聚乙烯(HDPE)等。此外，作为嵌段共聚物，可列举出例如烯烃晶体-乙烯-丁烯-烯烃晶体(CEBC)嵌段聚合物、苯乙烯-乙烯-丁烯-烯烃晶体(SEBC)嵌段聚合物等。这些具有晶体结构的烯烃系弹性体可以单独使用，也可以组合使用2种以上。其中，优选为CEBC嵌段聚合物，这是因为因直链部分连续而使晶体结构更加密实。
上述具有晶体结构的烯烃系弹性体若为交联类型则难以表现出柔软性，因此优选为非交联类型。
上述具有晶体结构的烯烃系弹性体可以与其它弹性体并用。
此时，上述具有晶体结构的烯烃系弹性体与上述其它弹性体的溶解参数(SP值)之差优选为2以下。通过使上述SP值之差为2以下，上述具有晶体结构的烯烃系弹性体与上述其它弹性体的相容性变高，将本发明的冲击吸收片用作双面粘合片的基材时，即使面积小，双面粘合片也能够发挥出稳定的性能。上述SP值之差更优选为1以下。
需要说明的是，溶解参数(SP值)(单位：(cal/cm3)1/2)是表示树脂或弹性体间的亲和性的指标，例如可通过下述所示的Fedors式来计算。
[数学式1]
SP＝(∑E/∑V)1/2
∑E：凝聚能量
∑V：摩尔分子体积
此外，在上述具有晶体结构的烯烃系弹性体与上述其它弹性体并用的情况下，上述具有晶体结构的烯烃系弹性体在上述具有晶体结构的烯烃系弹性体与上述其它弹性体的合计中所占的比率(重量比率)优选为60重量％以上。如果上述比率为60重量％以上，则容易将上述损耗角正切tanδ的最大值调整至上述范围，且将上述结晶度调整至上述范围，上述冲击吸收层的耐冲击性和耐皮脂性提高。上述比率更优选为70重量％以上。
上述其它弹性体没有特别限定，可列举出例如苯乙烯系弹性体、丙烯酸系弹性体、氨基甲酸酯系弹性体、酯系弹性体、氯乙烯系弹性体、酰胺系弹性体等。这些弹性体可以单独使用，也可以组合使用2种以上。其中，从将上述损耗角正切tanδ的最大值调整至上述范围、且将上述结晶度调整至上述范围的观点出发，优选为苯乙烯系弹性体。
上述苯乙烯系弹性体只要在室温下具有橡胶弹性(rubber elasticity)就没有特别限定。作为上述苯乙烯系弹性体，更优选为具有被称作硬链段的聚苯乙烯层与乙烯-丁烯、乙烯-丙烯、乙烯-丁二烯等软链段的二嵌段或三嵌段结构的苯乙烯系弹性体。
作为上述苯乙烯系弹性体，具体而言，可列举出例如苯乙烯-丁二烯-苯乙烯(SBS)嵌段共聚物、苯乙烯-丁二烯-丁烯-苯乙烯(SBBS)嵌段共聚物、苯乙烯-乙烯-丁烯-苯乙烯(SEBS)嵌段共聚物、氢化苯乙烯-丁烯橡胶(HSBR)、苯乙烯-乙烯-丙烯-苯乙烯(SEPS)嵌段共聚物、苯乙烯-异丁烯-苯乙烯(SIBS)嵌段共聚物、苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯(SIS)嵌段共聚物等。其中，更优选为SEBS、SEPS，这是因为分子结构中不具有双键，对热和光较为稳定。
上述苯乙烯系弹性体的苯乙烯含量没有特别限定，下限优选为3重量％、上限优选为30重量％。如果上述苯乙烯含量为3重量％以上，则上述冲击吸收层的耐热性或凝聚力提高。如果上述苯乙烯含量为30重量％以下，则上述苯乙烯系弹性体的柔软性增加，上述损耗角正切tanδ的最大值变高，上述冲击吸收层的耐冲击性提高。上述苯乙烯含量的下限更优选为4重量％、上限更优选为25重量％，下限进一步优选为5重量％、上限进一步优选为20重量％。
需要说明的是，苯乙烯系弹性体中的苯乙烯等各嵌段的含量可通过1H-NMR(1H-核磁共振)测定、13C-NMR进行测定。
上述苯乙烯系弹性体的软链段中的乙烯骨架的含量没有特别限定，在上述软链段整体100重量％中的上限优选为60重量％。如果上述乙烯骨架的含量为60重量％以下，则上述苯乙烯系弹性体的柔软性增加，上述损耗角正切tanδ的最大值变高，上述冲击吸收层的耐冲击性提高。上述乙烯骨架的含量的上限更优选为50重量％、上限进一步优选为40重量％。
尤其是，在上述苯乙烯系弹性体为SEBS、HSBR的情况下，软链段中的乙烯骨架的含量优选为上述范围。此外，在上述苯乙烯系弹性体为SEBS、HSBR的情况下，软链段中的乙烯骨架的含量优选为3重量％以上、更优选为4重量％以上、进一步优选为5重量％以上。在上述苯乙烯系弹性体为SEBS、HSBR的情况下，若上述乙烯骨架的含量为3重量％以上，则上述冲击吸收层达到适度的玻璃化转变温度，因此，变得容易将上述损耗角正切tanδ的最大值调整至上述范围。此外，SEBS的丁烯骨架的空间阻碍大，呈现容易阻碍结晶化的结构，因此，tanδ的值变高，容易发挥出冲击吸收性。因此，上述苯乙烯系弹性体为SEBS时的软链段中的丁烯骨架的含量没有特别限定，优选为45重量％以上。通过将上述丁烯骨架的含量设为45重量％以上，能够发挥出优异的耐冲击性。上述丁烯骨架的含量更优选为60重量％以上、进一步优选为70重量％以上。
SEPS因乙烯骨架不会连续连结3个以上而不易发生结晶化，此外，因丙烯骨架的体积大而使tanδ的值变高，容易表现出冲击吸收性。
SBBS在软链段中具有的1，4-丁二烯的骨架也与乙烯骨架同样地容易进行结晶化，有时损害柔软性，其结果，有时tanδ的最大值降低、耐冲击性降低。因此，SBBS的软链段中的乙烯与1，4-丁二烯的总含量优选为60重量％以下、更优选为50重量％以下、进一步优选为40重量％以下。
SIBS等所包含的异丁烯骨架不易结晶化，因此，能够将tanδ控制得较高，但tanδ的峰值的频率有可能达到规定的范围外，因此，更优选向软链段中导入乙烯骨架等来调整tanδ峰位置。
上述冲击吸收层可以含有增粘树脂。通过向上述冲击吸收层中配合增粘树脂，容易将上述损耗角正切tanδ的最大值调整至上述范围。
上述增粘树脂没有特别限定，可列举出例如萜烯系树脂、松香系树脂、石油系树脂等。
上述冲击吸收层可以含有软化剂。通过使上述冲击吸收层含有软化剂，从而柔软性提高，耐冲击性提高。此外，通过使上述冲击吸收层含有软化剂，从而将本发明的冲击吸收片用作双面粘合片的基材时，本发明的双面粘合片与被粘物的密合性提高。
上述软化剂没有特别限定，可列举出例如石油系软化剂(石蜡系油)、液状橡胶系软化剂、二元酸酯、植物系软化剂、油系软化剂等。上述软化剂与构成上述冲击吸收层的树脂的溶解参数(SP值)之差优选较小。上述软化剂的SP值优选为9以下。通过使用这种软化剂，能够抑制由软化剂渗出至上述冲击吸收层的表面而导致的层间剥离，且提高柔软性。作为上述石油系软化剂(石蜡系油)，可列举出例如Fkoil Flex 2050N(富士兴产公司制)、Diana process oil PW90(出光兴产公司制)等。作为上述液状橡胶系软化剂，可列举出聚丁烯。上述聚丁烯的数均分子量优选为1000以上。
上述软化剂的含量没有特别限定，相对于构成上述冲击吸收层的树脂100重量份，下限优选为50重量份、上限优选为250重量份。如果上述软化剂的含量为50重量份以上，则上述冲击吸收层的柔软性提高。如果上述软化剂的含量为250重量份以下，则能够抑制由软化剂的渗出所导致的层间剥离。上述软化剂的含量的下限更优选为100重量份、上限更优选为200重量份。
从耐候性提高的方面出发，上述冲击吸收层可以含有抗氧化剂或紫外线吸收剂。
上述抗氧化剂或紫外线吸收剂没有特别限定，可列举出例如酚系、胺系、苯并咪唑系等抗氧化剂或紫外线吸收剂。作为上述酚系抗氧化剂，可列举出例如NOCRAK NS-6(大内新兴化学工业公司制)等。作为上述紫外线吸收剂，可列举出例如SEESORB 101(SHIPRO公司制)等。
上述冲击吸收层优选进行了着色。通过将上述冲击吸收层进行着色，从而能够利用上述冲击吸收层来遮挡组装至便携电子设备中的液晶显示面板的光。
上述着色剂没有特别限定，可以使用在为了将构成便携电子设备的部件粘接固定于设备主体而使用的粘合片中通常配合的颜料、染料等。作为上述着色剂，可列举出例如炉黑、热炭黑、乙炔黑、槽法炭黑、灯黑、科琴黑等炭黑等。此外，可列举出氧化铁、氧化钛、氧化锌、氧化镁、氧化钴、氧化铜、氧化铬、氧化铝等氧化物；硫酸钙、硫酸钡、硫酸铁、硫酸汞等硫酸盐；碳酸钙、碳酸镁、白云石等碳酸盐等。此外，可列举出铁粉、铜粉、锡粉、铅粉、铝粉等金属粉；偶氮系颜料、酞菁系颜料、二噁嗪系颜料等有机系颜料；石墨等。其中，优选为炭黑。
上述冲击吸收层中的上述着色剂的含量没有特别限定，下限优选为0.1重量％、上限优选为10重量％，下限更优选为0.3重量％、上限更优选为5重量％。若添加过多的上述着色剂，则有时因上述着色剂的分散不良而导致上述冲击吸收层发生着色不均。
上述冲击吸收层的OD值的下限优选为2、上限优选为7。如果上述OD值为2以上，则上述冲击吸收层在宽度方向和厚度方向上均能够充分抑制光的透过。如果上述OD值为7以下，则上述冲击吸收层的柔软性不会受损，能够维持耐冲击性。上述OD值的下限更优选为4、上限更优选为6。
需要说明的是，OD值可利用雾度计(例如日本电色工业公司制的NDH4000)进行测定。
上述冲击吸收层可出于赋予耐热性、刚性、导电性等或者轻量化等的目的而含有微粒。
上述微粒没有特别限定，可列举出例如包含二氧化硅、滑石、云母、氧化铝等的陶瓷微粒；包含铜、镍、钴、金等的金属微粒；包含聚酰胺树脂、丙烯酸类树脂、环氧树脂、醚砜树脂、聚酰胺酰亚胺树脂等的塑料微粒；包含二氧化硅或树脂聚合物的中空微粒等。
此外，上述冲击吸收层可出于赋予柔软性等的目的而具有发泡结构。作为上述发泡结构的形成方法，可列举出例如基于发泡剂的化学发泡、基于气体混炼等的物理发泡、将中空微粒混合等方法。
上述冲击吸收层的厚度没有特别限定，下限优选为50μm、上限优选为400μm。如果上述厚度为50μm以上，则上述冲击吸收层的强度变得充分，耐冲击性提高。如果上述厚度为400μm以下，则可以满足近年来的粘合片的薄型化的需求。上述厚度的上限更优选为300μm。
此外，上述冲击吸收层在本发明的冲击吸收片中所占的厚度比例没有特别限定，为了使冲击吸收片具有优异的耐冲击性，下限优选为40％、下限更优选为50％。
本发明的冲击吸收片优选还具有在上述冲击吸收层的至少一个面层叠一体化了的外层。需要说明的是，外层可以仅形成于上述冲击吸收层的一个面，也可以形成于两面。
通过具有上述外层，脂分向上述冲击吸收层的浸入和吸收进一步受到抑制，冲击吸收片的耐皮脂性提高。此外，冲击吸收片的冲裁加工性和处理性也提高。
上述外层的拉伸弹性模量优选为200MPa以上。如果上述拉伸弹性模量为200MPa以上，则冲击吸收片的耐皮脂性、冲裁加工性和处理性进一步提高。
上述拉伸弹性模量的上限没有特别限定，若过高，则有时上述外层的柔软性降低，与上述冲击吸收层形成的层叠体的耐冲击性降低，因此，上限优选为2000MPa、上限更优选为1800MPa。
需要说明的是，拉伸弹性模量可按照ASTM D638法进行测定。
上述外层与上述冲击吸收层的溶解参数(SP值)之差优选为2以下。通过使上述SP值之差为2以下，上述外层与上述冲击吸收层的锚固性变高，脂分向上述冲击吸收层的浸入和吸收进一步受到抑制。上述SP值之差更优选为1以下。
构成上述外层的树脂没有特别限定，可列举出例如聚烯烃、热塑性弹性体等。其中，通过使用聚烯烃，从而上述冲击吸收层与上述外层的锚固性变得良好，能够抑制耐冲击性的偏差。
作为上述聚烯烃，可列举出高密度聚乙烯(HDPE)、低密度聚乙烯(LDPE)、直链状低密度聚乙烯(LLDPE)、聚丙烯(PP)等。作为上述热塑性弹性体，可列举出聚酰胺(PA)、聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)。
本发明的冲击吸收片可以进一步具有其它层。
例如，通过对上述冲击吸收层层叠导电性膜，从而能够对冲击吸收片赋予导电性。此外，通过对上述冲击吸收层涂布底涂剂，从而能够提高上述冲击吸收层与后述粘合剂层的密合性或者对上述冲击吸收层赋予各种性能。
本发明的冲击吸收片的拉伸弹性模量优选为150MPa以上。如果上述拉伸弹性模量为150MPa以上，则冲击吸收片的耐皮脂性、冲裁加工性和处理性进一步提高。上述拉伸弹性模量的下限更优选为300MPa、下限进一步优选为500MPa。
本发明的冲击吸收片的厚度没有特别限定，下限优选为60μm、上限优选为1000μm。如果上述厚度为60μm以上，则冲击吸收片的强度变得充分，耐冲击性提高。如果上述厚度为1000μm以下，则能够满足近年来的粘合片的薄型化的需求。上述厚度的上限更优选为500μm、上限进一步优选为200μm。
本发明的冲击吸收片的制造方法没有特别限定，可列举出例如将构成上述冲击吸收层的材料供给至熔融挤出机并挤出成片状的方法等。此外，本发明的冲击吸收片在具有上述冲击吸收层的基础上还具有其它层时，可列举出例如将各层的材料共挤出而得到多层结构片的方法等。
本发明的冲击吸收片的用途没有特别限定，优选用作将构成便携电子设备的部件粘接固定于设备主体的粘合片的基材、粘接固定车载部件的粘合片的基材。上述便携电子设备并不限定于以往的刚性便携电子设备，也可以为可穿戴终端、可弯曲(弯曲)终端等暴露于更严酷的条件下的便携电子设备。
此外，这些用途中的本发明的冲击吸收片的形状没有特别限定，可列举出长方形、框缘状、圆形、椭圆形、环型等。
具有本发明的冲击吸收片和在本发明的冲击吸收片的两面层叠一体化了的粘合剂层的双面粘合片也是本发明之一。需要说明的是，两面的粘合剂层可以为相同组成，也可以为彼此不同的组成。
本发明的双面粘合片中，上述冲击吸收层的25％压缩强度优选为930kPa以下。通过使上述25％压缩强度为930kPa以下，双面粘合片与被粘物的密合性提高。更具体而言，在将双面粘合片贴附于被粘物时，能够抑制被粘物与双面粘合片之间的空气难以脱除而导致的贴附性降低。上述冲击吸收层的25％压缩强度的上限更优选为800kPa、上限进一步优选为600kPa。
为了将上述冲击吸收层的25％压缩强度调整至上述范围，只要调整上述冲击吸收层的组成即可。例如，优选调整所用的嵌段聚合物的比率或者添加上述软化剂。其中，上述冲击吸收层优选含有上述软化剂。
上述冲击吸收层的25％压缩强度可如下操作来测定。首先，将作为测定对象的冲击吸收层裁切成20mm×20mm的大小，然后以厚度达到6mm的方式进行层叠来制作试验片。接着，使用万能试验机(例如岛津制作所制的AUTOGRAPH AGS-X)，将上述试验片以10mm/min的速度压缩厚度的25％，测定压缩所需的压力。
上述粘合剂层没有特别限定，优选含有丙烯酸类粘合剂。
上述丙烯酸类粘合剂没有特别限定，优选包含：具有来自含氟的(甲基)丙烯酸酯的结构单元的(甲基)丙烯酸酯共聚物(以下也称为“含氟的(甲基)丙烯酸酯共聚物”)。
需要说明的是，在本说明书中，(甲基)丙烯酸酯是指丙烯酸酯或甲基丙烯酸酯。
出于氟自身显示高拒水拒油性、以及因氟原子的密实装填而使皮脂不易浸入至分子链内等理由，来自上述含氟的(甲基)丙烯酸酯的结构单元能够对上述粘合剂层赋予高耐皮脂性。需要说明的是，上述丙烯酸类粘合剂即使含有含氟的(甲基)丙烯酸酯共聚物，也能够维持上述粘合剂层的粘性。
作为上述含氟的(甲基)丙烯酸酯，可列举出例如丙烯酸2，2，2-三氟乙酯、丙烯酸2-(全氟己基)乙酯、丙烯酸2，2，3，3，3-五氟丙酯、丙烯酸2-(全氟丁基)乙酯、丙烯酸3-全氟丁基-2-羟基丙酯、丙烯酸3-全氟己基-2-羟基丙酯、丙烯酸3-(全氟-3-甲基丁基)-2-羟基丙酯、丙烯酸1H，1H，3H-四氟丙酯、丙烯酸1H，1H，5H-八氟戊酯、丙烯酸1H，1H，7H-十二氟庚酯、丙烯酸1H-1-(三氟甲基)三氟乙酯、丙烯酸1H，1H，3H-六氟丁酯、丙烯酸1，2，2，2-四氟-1-(三氟甲基)乙酯等。其中，从耐皮脂性特别高的方面出发，优选为丙烯酸2，2，2-三氟乙酯。
上述含氟的(甲基)丙烯酸酯共聚物中的来自上述含氟的(甲基)丙烯酸酯的结构单元的含量的下限优选为30重量％、上限优选为80重量％。如果上述含量为30重量％以上，则上述粘合剂层的耐皮脂性提高。如果上述含量为80重量％以下，则上述丙烯酸类粘合剂不会变得过硬，粘合力提高。上述含量的下限更优选为40重量％、上限更优选为60重量％。
上述含氟的(甲基)丙烯酸酯共聚物优选还含有：来自具有碳数为2以下的烷基的(甲基)丙烯酸酯的结构单元。上述含氟的(甲基)丙烯酸酯共聚物通过含有来自具有碳数为2以下的烷基的(甲基)丙烯酸酯的结构单元而能够进一步提高耐皮脂性。
作为上述具有碳数为2以下的烷基的(甲基)丙烯酸酯，可列举出(甲基)丙烯酸甲酯、(甲基)丙烯酸乙酯。其中，从上述丙烯酸类粘合剂不会变得过硬，粘合力提高的方面出发，优选为丙烯酸乙酯。
上述含氟的(甲基)丙烯酸酯共聚物中的来自上述具有碳数为2以下的烷基的(甲基)丙烯酸酯的结构单元的含量没有特别限定，下限优选为15重量％、上限优选为40重量％。通过使上述含量为上述范围，能够进一步提高上述粘合剂层的耐皮脂性。上述含量的下限更优选为20重量％、上限更优选为30重量％。
上述含氟的(甲基)丙烯酸酯共聚物优选还含有来自具有交联性官能团的单体的结构单元。
若上述含氟的(甲基)丙烯酸酯共聚物含有上述来自具有交联性官能团的单体的结构单元，则并用交联剂时，含氟的(甲基)丙烯酸酯共聚物链之间被交联。此时，通过调节交联度，能够调节凝胶分率和溶胀率。
作为上述交联性官能团，可列举出例如羟基、羧基、缩水甘油基、氨基、酰胺基、腈基等。其中，从容易调整上述粘合剂层的凝胶分率的方面出发，优选为羟基或羧基。作为具有上述羟基的单体，可列举出例如(甲基)丙烯酸4-羟基丁酯、(甲基)丙烯酸2-羟基乙酯等具有羟基的(甲基)丙烯酸酯。
作为具有羧基的单体，可列举出例如(甲基)丙烯酸。
作为具有缩水甘油基的单体，可列举出例如(甲基)丙烯酸缩水甘油酯。
作为具有酰胺基的单体，可列举出例如羟基乙基丙烯酰胺、异丙基丙烯酰胺、二甲基氨基丙基丙烯酰胺等。
作为具有腈基的单体，可列举出例如丙烯腈等。这些具有交联性官能团的单体可以单独使用，也可以并用多种。
上述含氟的(甲基)丙烯酸酯共聚物中的来自上述具有交联性官能团的单体的结构单元的含量没有特别限定，下限优选为1重量％、上限优选为5重量％。通过使上述含量为上述范围，容易调节溶胀率、凝胶分率，上述粘合剂层的耐皮脂性提高。
上述含氟的(甲基)丙烯酸酯共聚物可以在不损害本发明效果的范围内进一步包含来自其它单体的结构单元。作为上述其它单体，可列举出例如丙烯酸丙酯、丙烯酸丁酯、丙烯酸环己酯、丙烯酸辛酯、丙烯酸壬酯、丙烯酸异冰片酯、丙烯酸苄酯、丙烯酸苯氧基乙酯、乙酸乙烯酯等。
上述含氟的(甲基)丙烯酸酯共聚物的重均分子量(Mw)的下限优选为50万、上限优选为200万。通过使上述重均分子量为上述范围，上述粘合剂层的粘合力提高，双面粘合片的耐冲击性提高。上述重均分子量的下限更优选为60万、上限更优选为120万。
需要说明的是，重均分子量(Mw)可通过聚合条件(例如聚合引发剂的种类或量、聚合温度、单体浓度等)进行调整。重均分子量(Mw)是指基于GPC(Gel PermeationChromatography：凝胶渗透色谱)的标准聚苯乙烯换算的重均分子量。
为了合成上述含氟的(甲基)丙烯酸酯共聚物，使成为上述结构单元的来源的丙烯酸类单体在聚合引发剂的存在下进行自由基反应即可。聚合方法没有特别限定，可以使用以往公知的方法。可列举出例如溶液聚合(沸点聚合或恒温聚合)、乳液聚合、悬浮聚合、本体聚合等。其中，从合成简便的方面出发，优选为溶液聚合。
作为聚合方法而使用溶液聚合时，作为反应溶剂，可列举出例如乙酸乙酯、甲苯、甲乙酮、甲基亚砜、乙醇、丙酮、二乙醚等。这些反应溶剂可以单独使用，也可以组合使用2种以上。
上述聚合引发剂没有特别限定，可列举出例如有机过氧化物、偶氮化合物等。作为上述有机过氧化物，可列举出例如1，1-双(叔己基过氧化)-3，3，5-三甲基环己烷、过氧化特戊酸叔己酯、过氧化特戊酸叔丁酯、2，5-二甲基-2，5-双(2-乙基己酰基过氧化)己烷、过氧化-2-乙基己酸叔己酯、过氧化-2-乙基己酸叔丁酯、过氧化异丁酸叔丁酯、过氧化-3，5，5-三甲基己酸叔丁酯、过氧化月桂酸叔丁酯等。作为上述偶氮化合物，可列举出例如偶氮双异丁腈、偶氮双环己烷甲腈等。这些聚合引发剂可以单独使用，也可以组合使用2种以上。
上述丙烯酸类粘合剂优选含有交联剂。在上述含氟的(甲基)丙烯酸酯共聚物具有来自上述具有交联性官能团的单体的结构单元的情况下，可利用交联剂来构筑交联结构。
上述交联剂没有特别限定，可列举出例如异氰酸酯系交联剂、氮丙啶系交联剂、环氧系交联剂、金属螯合剂型交联剂等。其中，优选为异氰酸酯系交联剂、环氧系交联剂。
上述交联剂的配合量相对于上述含氟的(甲基)丙烯酸酯共聚物100重量份而优选为0.01～10重量份、更优选为0.1～5重量份。
上述丙烯酸类粘合剂可以含有硅烷偶联剂。通过使上述丙烯酸类粘合剂含有硅烷偶联剂，上述粘合剂层对于被粘物的密合性提高，因此耐皮脂性提高。
上述硅烷偶联剂没有特别限定，可列举出例如乙烯基三甲氧基硅烷、乙烯基三乙氧基硅烷、γ-甲基丙烯酰氧基丙基三甲氧基硅烷、γ-甲基丙烯酰氧基丙基甲基二甲氧基硅烷、γ-环氧丙氧基丙基三甲氧基硅烷、γ-环氧丙氧基丙基甲基二甲氧基硅烷、γ-环氧丙氧基丙基甲基二乙氧基硅烷、γ-环氧丙氧基丙基三乙氧基硅烷、2-(3，4-环氧环己基)乙基三甲氧基硅烷、γ-氨基丙基三甲氧基硅烷、γ-氨基丙基三乙氧基硅烷、γ-氨基丙基三甲基甲氧基硅烷、N-(2-氨基乙基)3-氨基丙基三乙氧基硅烷、N-(2-氨基乙基)3-氨基丙基甲基二甲氧基硅烷、γ-巯基丙基三甲氧基硅烷、γ-巯基丙基三乙氧基硅烷、巯基丁基三甲氧基硅烷、γ-巯基丙基甲基二甲氧基硅烷等。其中，优选为γ-环氧丙氧基丙基三乙氧基硅烷。
上述硅烷偶联剂的含量没有特别限定，相对于上述丙烯酸类粘合剂100重量份，下限优选为0.1重量份、上限优选为5重量份。通过使上述含量为0.1重量份以上，能够进一步提高耐皮脂性。通过使上述含量为5重量份以下，能够抑制再剥离时的胶糊残留。上述含量的下限更优选为1重量份、上限更优选为3重量份。
上述粘合剂层可根据需要而含有增塑剂、乳化剂、软化剂、填充剂、颜料、染料等添加剂、松香系树脂、萜烯系树脂等增粘剂、其它树脂等。
上述粘合剂层的凝胶分率优选为5重量％以上。通过使上述凝胶分率为5重量％以上，从而容易调节上述粘合剂层的溶胀率，耐皮脂性提高。上述凝胶分率的下限更优选为10重量％。上述凝胶分率的上限没有特别限定，但上限优选为95％重量、上限更优选为90％重量。
上述粘合剂层的厚度没有特别限定，下限优选为5μm、上限优选为50μm。通过使上述粘合剂层的厚度为5μm以上，能够使双面粘合片的粘合性更优异。通过使上述粘合剂层的厚度为50μm以下，能够使双面粘合片的加工性更优异。
本发明的双面粘合片的总厚度优选为100～400μm。如果上述总厚度为100μm以上，则双面粘合片的耐冲击性提高。如果上述总厚度为400μm以下，则双面粘合片适合于将构成便携电子设备的部件粘接固定于设备主体的用途。
本发明的双面粘合片的压缩强度没有特别限定，25％压缩强度的下限优选为10kPa、上限优选为2000kPa。如果上述25％压缩强度为10kPa以上，则将双面粘合片压接于被粘物时，能够抑制作为基材的冲击吸收片横向渗出。如果上述25％压缩强度为2000kPa以下，则将双面粘合片贴附于被粘物时，能够抑制被粘物与双面粘合片之间的空气难以脱除而导致的贴附性降低。上述25％压缩强度的下限更优选为30kPa、上限更优选为1000kPa。
作为本发明的双面粘合片的制造方法，可列举出例如以下那样的方法。
首先，向含氟的(甲基)丙烯酸酯共聚物、根据需要的交联剂等中添加溶剂而制作丙烯酸类粘合剂a的溶液，将该丙烯酸类粘合剂a的溶液涂布于作为基材的冲击吸收片的表面，将溶液中的溶剂完全干燥去除而形成粘合剂层a。接着，在所形成的粘合剂层a上将脱模膜以其脱模处理面与粘合剂层a对置的状态进行重叠。
接着，准备与上述脱模膜不同的脱模膜，在该脱模膜的脱模处理面涂布丙烯酸类粘合剂b的溶液，将溶液中的溶剂完全干燥去除，由此制作在脱模膜的表面形成有粘合剂层b的层叠膜。使所得层叠膜的粘合剂层b与冲击吸收片的背面(未形成粘合剂层a的面)对置并重叠，制作层叠体。然后，通过利用橡胶辊等对上述层叠体进行加压，从而能够获得在冲击吸收片的两面具有粘合剂层、且粘合剂层的表面被脱模膜覆盖的双面粘合片。
此外，也可以按照相同的要领制作2组层叠膜，将这些层叠膜以使层叠膜的粘合剂层与冲击吸收片对置的状态分别重叠于作为基材的冲击吸收片的两面而制作层叠体，并利用橡胶辊等对该层叠体进行加压。由此，能够获得在冲击吸收片的两面具有粘合剂层、且粘合剂层的表面被脱模膜覆盖的双面粘合片。
本发明的双面粘合片的用途没有特别限定，优选为将构成便携电子设备的部件粘接固定于设备主体的用途、粘接固定车载部件的用途。具体而言，本发明的双面粘合片可用作例如将便携电子设备的液晶显示面板粘接固定于设备主体的双面粘合片。上述便携电子设备并不限定于以往的刚性便携电子设备，也可以为可穿戴终端、可弯曲(弯曲)终端等暴露于更严酷的条件的便携电子设备。
此外，这些用途中的本发明的双面粘合片的形状没有特别限定，可列举出长方形、框缘状、圆形、椭圆形、环型等。
尤其是，本发明的双面粘合片在以框缘状的形状而用作便携电子设备中的前面板固定用粘合片、背面板固定用粘合片、背光单元固定用粘合片时，即使在施加了下落等冲击时也能够有效地防止便携电子设备发生破损。尤其是，随着近年来的便携电子设备的大画面化，即使框缘状的粘合片窄幅化(例如宽度为1.0mm以下)，也能够发挥出高耐冲击性。
发明的效果
根据本发明，能够提供耐冲击性高、耐皮脂性也优异的冲击吸收片。此外，根据本发明，能够提供具有该冲击吸收片的双面粘合片。
附图说明
图1是表示实施例、比较例中得到的双面粘合片的下落冲击试验的示意图。
具体实施方式
以下列举出实施例来更详细地说明本发明，但本发明并不仅仅限定于这些实施例。
(实施例1)
(1)冲击吸收片的制造
作为构成冲击吸收层的材料，使用了烯烃晶体-乙烯-丁烯-烯烃晶体(CEBC)嵌段聚合物(JSR公司制的Dynaron 6200)100重量份和炭黑3重量份。作为构成外层的材料，使用了低密度聚乙烯(LDPE)(表1中为PE)。
将构成冲击吸收层的材料与构成外层的材料以200℃进行熔融，将这些熔融树脂一边挤出一边在多层模具内层叠(共挤出温度为200℃)。之后进行冷却，由此得到在厚度60μm的非发泡的冲击吸收层的两侧分别层叠有厚度10μm的外层的冲击吸收片。
需要说明的是，将冲击吸收层切成5mm×30mm宽，在动态粘弹性测定装置(UBM公司制的Rheogel-E4000)上将30mm的长边侧以15mm的卡盘间隔卡紧。将升温速度设为5℃/min，在-60℃～100℃的范围内测定拉伸粘弹性模量，以23℃的基准温度来合成主曲线，由此算出23℃、频率1.0×103～1.0×106.5Hz下的损耗角正切tanδ的最大值。此外，确认了损耗角正切tanδ呈现极大值时的频率。
此外，将冲击吸收层切成30mm×30mm，使用X射线衍射装置(理学公司制的SmartLab)对冲击吸收层照射X射线，在所得的衍射信息(衍射轮廓)中，分成来自非晶部分的散射区域和来自晶体部分的散射区域，以晶体散射积分强度相对于总散射积分强度之比的形式算出结晶度。
此外，利用雾度计(日本电色工业公司制的NDH4000)测定透射率，计算出冲击吸收层的OD值。
此外，基于构成冲击吸收层和外层的聚合物的结构单元和Fedors式，计算出冲击吸收层和外层的SP值。
此外，按照ASTM D638法来算出外层和冲击吸收片的拉伸弹性模量。
(2)粘合剂A的制备
向反应容器内添加作为聚合溶剂的乙酸乙酯，用氮气鼓泡后，一边流入氮气一边加热反应容器而开始回流。接着，将用乙酸乙酯使作为聚合引发剂的偶氮双异丁腈0.1重量份稀释10倍而得到的聚合引发剂溶液投入至反应容器内，耗时2小时滴加添加丙烯酸丁酯63.5重量份、丙烯酸2，2，2-三氟乙酯33.5重量份、丙烯酸3重量份。滴加结束后，再次向反应容器内投入将作为聚合引发剂的偶氮双异丁腈0.1重量份用乙酸乙酯稀释10倍而得到的聚合引发剂溶液，进行4小时的聚合反应，得到含有(甲基)丙烯酸酯共聚物的溶液。
在所得的含有(甲基)丙烯酸酯共聚物的溶液中，作为交联剂而添加相对于(甲基)丙烯酸酯共聚物100重量份为1重量份的TETRAD C(三菱瓦斯化学公司制)，得到粘合剂A。
(3)双面粘合片的制造
使用涂抹器在实施了硅脱模处理的厚度75μm的脱模PET膜上涂布粘合剂A，以110℃干燥3分钟，形成厚度35μm的粘合剂层。使用硅辊将该粘合剂层贴合于上述得到的冲击吸收片，得到单面粘合片。需要说明的是，对于上述冲击吸收片，预先使用电晕处理装置(春日电机公司制的“CT-0212”)以270W、18m/min的条件对双面实施了电晕处理。
按照相同的要领，剥掉冲击吸收片的相反的表面的脱模PET膜，贴合与上述相同的粘合剂层。之后，以40℃进行48小时的养护。由此，得到两面被脱模PET膜覆盖的双面粘合片。
(实施例2)
除了在冲击吸收层中使用CEBC嵌段聚合物和苯乙烯-乙烯-丙烯-苯乙烯(SEPS)嵌段共聚物(可乐丽公司制的Septon 2063)(CEBC∶SEPS比率＝8∶2)来代替单独的CEBC嵌段聚合物之外，与实施例1同样操作，得到双面粘合片。
(实施例3)
除了设为CEBC∶SEPS比率＝6∶4之外，与实施例2同样操作，得到双面粘合片。
(实施例4)
除了设为CEBC∶SEPS比率＝4∶6之外，与实施例2同样操作，得到双面粘合片。
(实施例5)
除了在外层使用聚丙烯(PP)之外，与实施例1同样操作，得到双面粘合片。
(实施例6)
将炭黑的配合量设为相对于嵌段聚合物100重量份为1重量份，将OD值调整至2.5，除此之外，与实施例1同样操作，得到双面粘合片。
(实施例7)
将炭黑的配合量设为相对于嵌段聚合物100重量份为6重量份，将OD值调整至6.6，除此之外，与实施例1同样操作，得到双面粘合片。
(实施例8)
在粘合剂的制备中，将所滴加添加的单体变更为丙烯酸丁酯23.5重量份、丙烯酸乙酯23.5重量份、丙烯酸2，2，2-三氟乙酯50重量份、丙烯酸3重量份而得到粘合剂B，除此之外，与实施例1同样操作，得到双面粘合片。
(实施例9)
除了使用粘合剂B来代替粘合剂A之外，与实施例2同样操作，得到双面粘合片。
(实施例10)
仅使用构成冲击吸收层的材料来进行单层的熔融挤出，未形成外层，除此之外，与实施例1同样操作，得到双面粘合片。
(实施例11)
除了向冲击吸收层中添加软化剂(聚丁烯、数均分子量为1350)(相对于CEBC 30重量份为70重量份)之外，与实施例1同样操作，得到双面粘合片。
(实施例12)
除了变更软化剂的添加量(相对于CEBC 50重量份为50重量份)之外，与实施例11同样操作，得到双面粘合片。
(实施例13)
除了将软化剂变更为石油系软化剂(石蜡系油)(Diana process oil PW90、出光兴产公司制)之外，与实施例12同样操作，得到双面粘合片。
(比较例1)
除了在冲击吸收层中使用苯乙烯-乙烯-丙烯-苯乙烯(SEPS)嵌段共聚物来代替CEBC嵌段聚合物(CEBC∶SEPS比率＝0∶10)之外，与实施例1同样操作，得到双面粘合片。
(比较例2)
除了设为CEBC∶SEPS比率＝2∶8之外，与实施例2同样操作，得到双面粘合片。
(比较例3)
除了使用PET(聚对苯二甲酸乙二醇酯)膜(东洋纺公司制的E5100、厚度75μm)作为冲击吸收片之外，与实施例1同样操作，得到双面粘合片。
<评价>
针对实施例、比较例中得到的双面粘合片，进行下述评价。将结果示于表1。
(1)下落冲击试验
<试验装置的制作>
图1示出表示实施例、比较例中得到的双面粘合片的下落冲击试验的示意图。将所得双面粘合片冲裁成外径的宽度为46mm、长度为61mm、内径的宽度为44mm、长度为59mm，制作1mm宽的框状试验片。接着，如图1(a)所示，对于在中央部分开孔有宽度38mm、长度50mm的方形孔且厚度2mm的聚碳酸酯板43，将剥掉脱模纸的试验片41以方形孔大致位于中央的方式进行贴附。之后，从试验片41的上表面以试验片41大致位于中央的方式贴附宽度55mm、长度65mm、厚度1mm的聚碳酸酯板42，组装成试验装置。
之后，从位于试验装置的上表面的聚碳酸酯板侧施加10秒钟的5kgf压力，将位于上下的聚碳酸酯板与试验片进行压接，在常温下放置24小时。
<耐下落冲击性的判定>
如图1(b)所示，将所制作的试验装置颠倒并固定于支承台，使大小可穿过方形孔的300g重的铁球44以穿过方形孔的方式下落。逐渐提高铁球的下落高度，测量由通过铁球的下落所施加的冲击而导致试验片与聚碳酸酯板发生剥离时的铁球的下落高度。
结果为70cm以上时的判定记作◎、结果为50cm以上且小于70cm时的判定记作○、结果小于50cm时的判定记作×。
(2)耐皮脂性的评价(油酸溶胀率的测定)
针对实施例、比较例中得到的层叠外层之前的冲击吸收层，裁切成宽度20mm、长度40mm的平面长方形来制作试验片，测定重量。将试验片在40℃、湿度90％的条件下在油酸中浸渍24小时后，将试验片从油酸中取出，用乙醇清洗表面后，以70℃干燥3小时。测定干燥后的试验片的重量，使用下述式(1)来算出冲击吸收层的油酸溶胀率。
溶胀率(重量％)＝100×W5/W4 (1)
(W4：油酸浸渍前的试验片的重量、W5：油酸浸渍且干燥后的试验片的重量)
需要说明的是，如果冲击吸收层的油酸溶胀率优选为100～300重量％、更优选为100～200重量％，则可判断出：其对于作为皮脂主成分的油酸所导致的劣化能够发挥出高耐性。在表1中，将油酸溶胀率为100重量％以上时的判定记作○，将通过浸渍而导致冲击吸收层溶解(油酸溶胀率小于100重量％)时的判定记作×。
(3)加工性的评价(冲裁评价)
通过使切断加工机的切割器上下移动，从而将实施例、比较例中得到的双面粘合片与脱模纸一同沿着厚度方向切断，冲裁成框缘状。通过目视来确认粘合剂层是否从脱模纸鼓起和扭曲。
将粘合剂层未从脱模纸鼓起和扭曲时的判定记作○，将存在鼓起或扭曲但维持了框缘状的冲裁形状时的判定记作△，将因鼓起或扭曲而无法维持框缘状的冲裁形状时的判定记作×。
(4)密合性的评价(粘接面积评价)
将实施例、比较例中得到的双面粘合片的一个面贴附于厚度2mm的玻璃板。此时，以双面粘合片与玻璃板完全(粘接面积为100％)密合的方式进行贴附。接着，准备厚度3mm的亚克力板，使10kg的辊往返1次来进行压接，由此将双面粘合片的另一个面贴附于亚克力板。利用数码照相机从亚克力板面侧对该试验片进行拍摄(1920×1080像素、4倍)，将所得图像进行黑白二值化(阈值设为最大浓度的1/2)。将黑色部分的面积相对于双面粘合片整体的面积以粘接面积比例的形式算出。
[表1]
产业上的可利用性
根据本发明，能够提供耐冲击性高、耐皮脂性也优异的冲击吸收片。此外，根据本发明，能够提供具有该冲击吸收片的双面粘合片。
符号说明
41 试验片(框状)
42 聚碳酸酯板(厚度1mm)
43 聚碳酸酯板(厚度2mm)
44 铁球(300g)

Claims (8)

1.一种冲击吸收片，其特征在于，其为具有冲击吸收层的冲击吸收片，
所述冲击吸收层在23℃、频率1.0×103Hz～1.0×106.5Hz下的损耗角正切tanδ的最大值为0.7以上，且结晶度为2％以上。
2.根据权利要求1所述的冲击吸收片，其特征在于，冲击吸收层包含具有晶体结构的烯烃系弹性体。
3.根据权利要求1或2所述的冲击吸收片，其特征在于，冲击吸收层的OD值为7以下。
4.根据权利要求1、2或3所述的冲击吸收片，其特征在于，其还具有在冲击吸收层的至少一个面层叠一体化了的外层，所述外层的拉伸弹性模量为200MPa以上。
5.根据权利要求4所述的冲击吸收片，其特征在于，外层与冲击吸收层的溶解参数之差、即SP值之差为2以下。
6.一种双面粘合片，其特征在于，其具有权利要求1、2、3、4或5所述的冲击吸收片、和在所述冲击吸收片的两面层叠一体化了的粘合剂层。
7.根据权利要求6所述的双面粘合片，其特征在于，冲击吸收层的25％压缩强度为930kPa以下。
8.根据权利要求6或7所述的双面粘合片，其特征在于，其用于将构成便携电子设备的部件粘接固定于设备主体。
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