TW201716132A - 將潮濕氣體混合物除濕之方法 - Google Patents

將潮濕氣體混合物除濕之方法 Download PDF

Info

Publication number
TW201716132A
TW201716132A TW105121243A TW105121243A TW201716132A TW 201716132 A TW201716132 A TW 201716132A TW 105121243 A TW105121243 A TW 105121243A TW 105121243 A TW105121243 A TW 105121243A TW 201716132 A TW201716132 A TW 201716132A
Authority
TW
Taiwan
Prior art keywords
group
medium
water
liquid
unit
Prior art date
Application number
TW105121243A
Other languages
English (en)
Other versions
TWI626981B (zh
Inventor
奧利微亞 查奈克
王新明
班傑明 威利
羅夫 施奈德
馬可 史奈德
Original Assignee
贏創德固賽有限責任公司
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 贏創德固賽有限責任公司 filed Critical 贏創德固賽有限責任公司
Publication of TW201716132A publication Critical patent/TW201716132A/zh
Application granted granted Critical
Publication of TWI626981B publication Critical patent/TWI626981B/zh

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/26—Drying gases or vapours
    • B01D53/28—Selection of materials for use as drying agents
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1493—Selection of liquid materials for use as absorbents
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/26—Drying gases or vapours
    • B01D53/263—Drying gases or vapours by absorption
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
    • C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
    • C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
    • C09K5/047—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for absorption-type refrigeration systems
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F3/00—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems
    • F24F3/12—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling
    • F24F3/14—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification
    • F24F3/1411—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification by absorbing or adsorbing water, e.g. using an hygroscopic desiccant
    • F24F3/1417—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification by absorbing or adsorbing water, e.g. using an hygroscopic desiccant with liquid hygroscopic desiccants
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B15/00—Sorption machines, plants or systems, operating continuously, e.g. absorption type
    • F25B15/02—Sorption machines, plants or systems, operating continuously, e.g. absorption type without inert gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B15/00—Sorption machines, plants or systems, operating continuously, e.g. absorption type
    • F25B15/02—Sorption machines, plants or systems, operating continuously, e.g. absorption type without inert gas
    • F25B15/06—Sorption machines, plants or systems, operating continuously, e.g. absorption type without inert gas the refrigerant being water vapour evaporated from a salt solution, e.g. lithium bromide
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B30/00—Heat pumps
    • F25B30/04—Heat pumps of the sorption type
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
    • B01D2252/30—Ionic liquids and zwitter-ions
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/80—Water
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/45—Gas separation or purification devices adapted for specific applications
    • B01D2259/4508—Gas separation or purification devices adapted for specific applications for cleaning air in buildings

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Drying Of Gases (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)

Abstract

本發明係關於將潮濕氣體混合物除濕的方法。本發明進一步係關於將潮濕氣體混合物除濕的設備以及該設備於本發明方法中之用途。

Description

將潮濕氣體混合物除濕之方法
本發明係關於將潮濕氣體混合物除濕的方法。本發明進一步關於用於將潮濕氣體混合物除濕的設備以及使用該設備於本發明的方法中。
眾多技術領域需要將潮濕氣體混合物除濕。
例如，建築物或車輛的通風與空調通常不僅需要冷卻，亦需要空氣除濕，由於待冷卻空氣通常很潮濕，因而在冷卻至所欲之溫度過程中，溫度會低於露點溫度。由於在習知的空調系統中，空氣除濕佔電力消耗很大一部分。
藉由以乾燥介質吸附或吸收水而除濕空氣，接著加熱至再次脫水之溫度以將載水的乾燥介質(water-laden drying medium)再生，而降低建築物之空調系統的電力消耗。相較於固體吸收劑的吸收，液體吸收介質的吸收優點為可用複雜度較低的設備與較少的乾燥介質進行空氣乾燥，以及較容易進行使用太陽熱能將載水的乾燥介質再生。
另一個使用將潮濕氣體混合物除濕的技術領域為吸收式冷卻器(absorption chiller)(原理描述於WO 2014/079675 A1)的領域。在本文中，在低壓下，水蒸發過程中，形成潮濕體混合物。需要自潮濕氣體混合物移除所形成的水蒸氣，因而該混合物而後可回復成為水蒸發而通過新的循環。同樣地，液體吸收介質中的吸收優於固體吸收介質中的吸收。
最後，將潮濕氣體混合物除濕在天然氣開採領域中亦為重要的，例如，DE 10 2010 004 779 A1所述。
合併於空氣或天然氣除濕廠中與冷卻器中的材料例子包含鈦、銅與貴重金屬。以鋁為基礎的組件亦裝設於空氣除濕廠中。相較於其他材料，例如鈦、銅或不鏽鋼，鋁的優點為其具有較高的熱傳導性。它更加容易處理、更輕且更廉價。因而，特別地，在汽車製造中，較佳為鋁製成的空調系統優於其他材料。
至今使用作為商業空調系統中的液體吸收介質的溴化鋰、氯化鋰或氯化鈣之水溶液所具有的缺點為它們對於典型用於空調系統中的建構材料具有腐蝕性，因而它們需要使用昂貴的特定建構材料。特別是對於鋁會遭遇此問題。由於鹽在吸收介質外結晶，因而這些溶液可額外造成問題。
Y.Luo et al.,Appl.Thermal Eng.31(2011)2772-2777提出使用離子液體四氟硼酸1-乙基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-ethyl-3-methylimidazolium tetrafluoroborate)代替溴 化鋰的水溶液用於乾燥空氣。然而，此離子液體只有吸收能力差的缺點。
Y.Luo et al.,Solar Energy 86(2012)2718-2724提出離子液體醋酸1,3-二甲基咪唑鎓鹽(1,3-dimethyimidazolium acetate)作為替代四氟硼酸1-乙基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-ethyl-3-methylimidazolium tetrafluoroborate)用於乾燥空氣。然而，醋酸1,3-二甲基咪唑鎓鹽不穩定，並且在脫水過程中分解不小的量。
US 2011/0247494 A1第〔0145〕段提出的離子液體亦遭遇此問題。此文件提出使用三甲基醋酸胺(trimethylammonium acetate)或醋酸1-乙基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-ethyl-3-methylimidazolium acetate)作為液體乾燥劑替代氯化鋰水溶液。範例3比較一系列的其他離子液體自潮濕空氣吸取水。
CN 102335545 A描述離子液體的水溶液，其作為空氣除濕之吸收介質並未遇到上述問題。該吸收介質被報導為對於不鏽鋼為非腐蝕性。所述之離子液體特別是二甲基磷酸1,3-二甲基咪唑鎓鹽(1,3-dimethyimidazolium dimethylphosphate)、二甲基磷酸1-乙基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-ethyl-3-methylimidazolium dimethylphosphate)以及二甲基磷酸1-丁基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-butyl-3-methylimidazolium dimethylphosphate)。然而，CN 102335545 A主要係關於不鏽鋼為基礎的空氣除濕器。然而，基於上述理由，相較於鋁，此材料為不利的。此外， 以CN 102335545 A所述的離子液體達到的熱轉移相對為低，該熱轉移對於有效率的空氣除濕而言是重要的。
據此，本發明之目的係提供吸收介質，當用於鋁為基礎的空調系統、空氣除濕器、吸收冷卻器中，其比先前技術的吸收介質呈現較低的腐蝕性。這些吸收介質亦應確保改良的熱轉移。
令人驚訝地，目前已經發現吸收介質對於鋁呈現低腐蝕性，並且特別確保良好的熱轉移。
本發明係關於將潮濕氣體混合物除濕之方法。本發明另關於用於將潮濕氣體混合物除濕的設備以及該設備於本發明方法中之用途。
101‧‧‧導管
102‧‧‧導管
103‧‧‧吸水單元
104‧‧‧熱交換器
105‧‧‧導管
106‧‧‧導管
107‧‧‧熱交換器
108‧‧‧熱交換器
109‧‧‧脫水器
110‧‧‧導管
111‧‧‧導管
112‧‧‧導管
113‧‧‧導管
114‧‧‧導管
211‧‧‧冷凝器
212‧‧‧熱交換器
213‧‧‧節流裝置
214‧‧‧蒸發器
215‧‧‧熱交換器
216‧‧‧導管
圖1(簡稱為Fig.1)顯示根據本發明之設備V2/V1的具體實施例。
圖2(簡稱為Fig.2)以示意方式顯示整合設備V2於其中的吸收冷卻器。
因此，本發明之第一態樣係關於在設備V1中，將潮濕氣體混合物G除濕的方法，特別是對於潮濕空氣，該方法包括以下步驟： (a)以液體吸收介質AVE接觸潮濕氣體混合物G，該液體吸收介質AVE包括選自於Q+(RO)2PO2 -、(Q+)2ROPO3 2-與Q+M+ROPO3 2-所組成的群組中的至少一鹽，其中該液體吸收介質AVE從該潮濕氣體混合物G至少部分吸收水，以得到相較於該液體吸收介質AVE，具有水含量增加的液體吸收介質AVE1，以及相較於潮濕氣體混合物G，具有相對低水含量的氣體混合物G1，(b)自該液體吸收介質AVE1至少部分移除水，以得到相較於液體吸收介質AVE1，具有較低水含量的液體吸收介質AVE2，其中該設備V1至少部分包括由構造OAl之鋁材料製成的表面，以及在該設備V1中，自AVE、AVE1與AVE2所組成的群組所選的液體吸收介質之至少一者經由至少一接觸表面接觸由構造OAl之鋁材料製成的該表面，特徵在於Q+為1,3-二烷基咪唑鎓鹽(1,3-dialkylimidazolium)，其中烷基彼此獨立為未分支或分支的C1-C6烷基，R為未分支或分支的C2-C6烷基，以及M+為鹼金屬離子，較佳為選自於由Li+、K+與Na+所組成的群組，更佳為選自於由K+與Na+所組成的群組，較佳為K+。
氣體混合物G不特別受到限制。「潮濕」在本發明內容中的意義被理解為「包括水，特別是水蒸氣」。「除濕」的意義被理解為至少部分移除水。
「至少部分」在本發明內容中的意義被理解為「部分或全部」。
「潮濕氣體混合物G」在本發明內容中的意義被據以理解為氣體混合物G包括水，較佳為水蒸氣(「水蒸氣」的意義被理解為水的氣體物理狀態)，以及其組成不特別受到限制。此潮濕氣體混合物的水量不特別受到限制，並且特別係自0.01vol%至99.99vol%(「Vol%」係指基於潮濕氣體混合物G整體體積之水蒸氣體積)。潮濕氣體G的組成可依本發明之方法的使用而變化。潮濕氣體混合物G特別係選自於潮濕天然氣、潮濕空氣(此可為潮濕室內空氣或自吸收冷卻器中水蒸發造成的潮濕空氣)，較佳為潮濕空氣。關於潮濕天然氣，水含量特別係自0.01vol%至15.00vol%，關於潮濕空氣，在潮濕室內空氣的例子中，該含量特別係自0.01vol%至5.00vol%，或特別係自95.00vol%至99.99vol%，當考量吸收冷卻器中的水蒸發所造成的潮濕空氣時，其為較佳範圍。
在設備V1中進行本發明的方法。設備V1僅限於應適合進行本發明之方法的程度。特別可能使用具有以下組件的設備V1：(i)至少一吸水單元Wabs1，設立用於以液體吸收介質AVE接觸潮濕氣體混合物，(ii)至少一脫水單元Wdes1，其包括熱交換器Wx1並且設立用於自液體吸收介質AVE至少部分移除水， (iii)以及迴路(circuit)U1，其連接吸水單元Wabs1與脫水單元Wdes1，並且藉以使得液體吸收介質AVE可被循環。
吸水單元Wabs1為特別進行本發明之方法的步驟a)的組件。可使用作為吸水單元Wabs1特別為該技藝中的技術人士已知的水吸收器(water absorber)。該吸收器的原理為增加液體吸收介質AVE之表面積以及在吸收水的過程中同時達到液體吸收介質AVE在水吸收器中最長的可能停留時間。在本文中，特別可能是使用選自於填充床、噴霧柱(spray column)、下降膜(falling-film)、氣泡柱(bubble column)、板柱(tray column)、濕式洗滌器(wet scrubber)(例如Venturi洗滌器)、攪拌槽以及這些吸收器的組合之群組的水吸收器。特別較佳係使用下降膜為水吸收器，特別係使用殼與管下降膜(shell and tube falling-film)。吸水單元Wabs1可特別亦包括設立另一熱交換器Wz1，因而液體吸收介質AVE為可冷卻的。
包括熱交換器Wx1的脫水單元Wdes1為特別進行本發明方法之步驟b)的單元。脫水單元Wdes1的原理為供熱至載水的液體吸收介質AVE、增加載水的液體吸收介質AVE的表面積、以及同時達到在脫水單元中載水的液體吸收介質AVE最長的可能停留時間。
可使用作為包括熱交換器Wx1的脫水單元Wdes1特別為該技藝的技術人士已知的熱交換器與脫水器(water desorber)的組合，特別係具有上游熱交換器的水平管蒸 發器、特別係殼與管熱交換器(shell and tube heat exchanger)、板與框架熱交換器(plate and frame heat exchanger)。此外，包括熱交換器Wx1的脫水單元Wdes1亦可為具有整合的熱交換器之脫水器。具有整合的熱交換器之此等脫水器特別為升膜蒸發器(climbing film evaporator)、長管垂直蒸發器(long tube vertical evaporator)、短管垂直蒸發器(short tube vertical evaporator)、強制循環蒸發器(forced circulation evaporator)、攪動薄膜蒸發器(agitated thin film evaporator)。特別較佳為使用下降膜，特別是殼與管下降膜，作為脫水單元Wdes1。
迴路U1特別將本發明方法的步驟a)之AVE1自吸水單元Wabs1傳送至脫水單元Wdes1，更佳地，特別是當以連續方式進行本發明的方法時，附加將本發明方法的步驟b)之AVE2自吸水單元Wdes1傳送至脫水單元Wabs1。
迴路U1特別為導管(conduit)，特別是選自於管、軟管(hose)組成的群組。
在另一較佳實施例中，迴路U1亦包括幫浦。
本發明方法的第一步驟包括將潮濕氣體混合物G接觸液體吸收介質AVE，該液體吸收介質AVE包括選自Q+(RO)2PO2 -、(Q+)2ROPO3 2-、Q+M+ROPO3 2-組成的群組之至少一鹽。可用該技藝的技術人士已知的任何方式完成該接觸，特別是在吸水單元Wabs1。該接觸使得吸收介質AVE自潮濕氣體流G至少部分吸收濕氣，亦即水，以提供相較於液體吸收介質AVE之具有水含量增加的液體吸收介 質AVE1，以及相較於潮濕氣體混合物G之具有較低水含量的氣體混合物G1。
在接觸潮濕氣體混合物G的過程中，較佳係冷卻吸收介質AVE，以自潮濕氣體混合物G盡可能吸收更多的濕氣。例如，這可經由吸水單元Wabs1中的附加熱交換器Wz1而達成。因此，在接觸潮濕空氣混合物G的過程中，吸收介質AVE的溫度較佳為15℃至90℃範圍、更佳為20℃至80℃範圍、最佳為20℃至40℃範圍。
吸收介質AVE包括選自Q+(RO)2PO2 -、(Q+)2ROPO3 2-、Q+M+ROPO3 2-組成的群組之至少一鹽，其中Q+為1,3-二烷基咪唑鎓鹽(1,3-dialkylimidazolium)，其中烷基彼此獨立為未分支或分支的C1-C6烷基，R為未分支或分支的C2-C6烷基，以及M+為鹼金屬離子，較佳為選自於由Li+、K+、Na+所組成的群組，更佳為選自於由K+、Na+所組成的群組，較佳為K+。
在一較佳具體實施例中，R係選自乙基、正丙基、異丙基、正丁基、第二丁基、第三丁基、正戊基、2-戊基、3-戊基、2-甲基丁基、3-甲基丁基、3-甲基丁-2-基、2-甲基丁-2-基、2-二甲基丙基、正己基組成的群組。R較佳係選自乙基、正丙基、異丙基、正丁基、第二丁基、第三丁基、正戊基、正己基組成的群組；R更佳係選自乙基、正丁基組成的群組。在本發明之非常特別的較佳具體實施例中，R=乙基。這是由於令人驚訝地，目前已經發現R=乙基的咪唑鎓鹽具有特別小的接觸角(contact angle)， 因而確保特別良好的表面濕潤。這造成相對大的接觸面積，因而亦造成較少的非濕潤表面，因而造成設備V1內部之改良的熱轉移，以及因而造成特別有效率的方法。
Q+特別係選自1,3-二甲基咪唑鎓鹽(1,3-dimethylimidazolium)、1,3-二乙基咪唑鎓鹽(1,3-diethylimidazolium)、1-乙基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-ethyl-3-methylimidazolium)、1-正丁基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-n-butyl-3-methylimidazolium)組成的群組。Q+較佳係選自1,3-二乙基咪唑鎓鹽(1,3-diethylimidazolium)、1-乙基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-ethyl-3-methylimidazolium)、1-正丁基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-n-butyl-3-methylimidazolium)組成的群組。Q+更佳係選自1-乙基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-ethyl-3-methylimidazolium)、1-正丁基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-n-butyl-3-methylimidazolium)組成的群組。Q+甚至更佳為1-乙基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-ethyl-3-methylimidazolium)。
所使用的液體吸收介質AVE可為結構Q+(RO)2PO2 -、(Q+)2ROPO3 2-與Q+M+ROPO3 2-的純鹽形式。可替代地且更佳地，液體吸收介質AVE為水溶液，其中結構Q+(RO)2PO2 -、(Q+)2ROPO3 2-與Q+M+ROPO3 2-之所有鹽的總重量為以該水溶液總重量為基準計的至少70wt%。更佳為結構Q+(RO)2PO2 -、(Q+)2ROPO3 2-與Q+M+ROPO3 2-之所有鹽的總重量為以該水溶液總重量為基準計的至少80wt%時，再更佳為85wt%、再更佳為90wt%。
本發明方法的第一步驟所得到的且相較於潮濕氣體混 合物G之具有相對低水含量的氣體混合物G1而後代表經除濕氣體流，依照使用，該經除濕氣體流可為經除濕空氣的形式返回至生活或工作空間中，或是在天然氣的例子中，可被供應於發電。
相較於液體吸收介質AVE，本發明方法第一步驟中所得到的吸收介質AVE1具有增加的水含量。可理解就包括於其中以及選自Q+(RO)2PO2 -、(Q+)2ROPO3 2-、Q+M+ROPO3 2-所組成之群組的鹽而言，AVE1與AVE相同，並且僅藉由水含量可較佳區別二者。
本發明方法的第二步驟包括自液體吸收介質AVE1至少部分移除水，以得到相較於液體吸收介質AVE1之具有相對低水含量的液體吸收介質AVE2。此附加包括供熱至液體吸收介質AVE1。可用該技藝的技術人士已知的任何方式，特別是在包括熱交換器Wx1的脫水單元Wdes1中，完成供熱與該至少部分移除。自液體吸收介質AVE1至少部分移除水係提供相較於液體吸收介質AVE1之具有相對低水含量的液體吸收介質AVE2。
可理解就包括於其中以及選自Q+(RO)2PO2 -、(Q+)2ROPO3 2-、Q+M+ROPO3 2-所組成之群組的鹽而言，AVE2與AVE1相同，並且僅藉由水含量可較佳區別二者。
本發明方法的必要特徵為設備V1至少部分包括由構造OAl之鋁材料製成的表面(在本發明的內容中，OAl為「構造OAl之鋁材料製成的表面」之縮寫)。
在本發明的內容中，構造之鋁材料的意義被理解為非 合金的鋁以及鋁合金，其中特別是鋁的質量比例(mass fraction)大於其他元素的質量比例。構造的鋁材料較佳為非合金的鋁。
非合金的鋁特別係最高純度的鋁，具有>99.0wt%的純度，更佳為>99.9wt%。
除了鋁之外，鋁合金特別係包括選自鎂、錳、矽、鋅、鉛、銅、鈦、鐵所組成群組之至少一合金金屬，更佳為選自鎂、錳、矽、鋅、鉛、銅、鈦所組成群組。構造的鋁材料可特別為鍛造合金或鑄造合金的形式。
本發明方法的另一必要特徵為在設備V1中，選自AVE、AVE1與AVE2所組成之群組的液體吸收介質至少其中之一經由至少一接觸表面，接觸由構造OAl之鋁材料製成的表面。此意義可被理解為在此接觸表面，液體吸收介質AVE係直接接觸構造OAl之鋁材料製成的表面。在本發明的內容中，「直接接觸(in direct contact)」的意義被理解為「濕潤(wetting)」。可理解選自AVE、AVE1與AVE2所組成之群組的液體吸收介質與包括在該接觸表面中的鋁因而為直接接觸。與包括在該接觸表面中的鋁不特別受到限制，並且係特別選自元素鋁或鋁化合物所組成的群組，該鋁化合物例如特別係鈍化的鋁(passivated aluminium)(其中鈍化的鋁被理解為特別係指氧化鋁)。
在本發明的具體實施例中，使用設備V1並且包括以下組件： (i)至少一吸水單元Wabs1，設立用於以液體吸收介質AVE接觸潮濕氣體混合物，(ii)至少一脫水單元Wdes1，其包括熱交換器Wx1並且設立用於自液體吸收介質AVE至少部分移除水，(iii)以及迴路(circuit)U1，其連接吸水單元Wabs1與脫水單元Wdes1，並且藉以使得液體吸收介質AVE可被循環。
選自AVE、AVE1、AVE2組成的群組之液體吸收介質接觸構造OAl之鋁材料製成的表面之處的接觸表面係特別位於選自吸水單元Wabs1、脫水單元Wdes1、迴路U1組成的群組之組件至少一者中，較佳為位於選自吸水單元Wabs1與脫水單元Wdes1組成的群組之組件至少一者中。
這是由於目前已經發現令人驚訝地，本發明的鹽出現特別低量的鋁腐蝕，因而特別適合作為具有構造OAl之鋁材料製成的表面之設備V1中的液體吸收介質，其中選自AVE、AVE1、AVE2組成的群組之液體吸收介質之一係直接接觸構造OAl之鋁材料製成的表面。
在另一較佳實施例中，以連續方式進行本發明的方法。這可被理解為特別係指在步驟b)之後至少再一次進行步驟a)與b)，並且在每一個例子中，額外進行的步驟a)中使用的液體吸收介質AVE至少部分為前面剛進行的步驟b)所獲得之液體吸收介質AVE2，亦即特別係在每一個例子中額外進行的步驟a)中使用的液體吸收介質 AVE之水含量與前面剛進行的步驟b)所獲得之液體吸收介質AVE2的水含量是相同的。
較佳為當此實施例包括以來自液體吸收介質AVE2的熱，加熱液體吸收介質AVE1。這可在附加的熱交換器Wy1中進行，特別係選自殼與管熱交換器以及板與框架熱交換器所組成的群組。這使得可能以特別有能量效率的方式進行本發明的方法。
本發明另一態樣亦關於設備V2，用於將潮濕氣體混合物除濕，該潮濕氣體混合物特別係潮濕空氣，該設備V2包括以下組件：(i)液體吸收介質AVO，其包括選自Q+(RO)2PO2 -、(Q+)2ROPO3 2-、Q+M+ROPO3 2-組成的群組之至少一鹽，(ii)至少一吸水單元Wabs2，設立用於將潮濕氣體混合物接觸液體吸收介質AVO，(iii)至少一脫水單元Wdes2，其包括熱交換器Wx2，並且設立用於自液體吸收介質AVO至少部分移除水分，(iv)以及迴路U2，其連接吸水單元Wabs2與脫水單元Wdes2，並且藉以使得液體吸收介質AVO可被循環，其中吸水單元Wabs2、脫水單元Wdes2、迴路U2至少一者係至少部分包括構造OAl之鋁材料製成的表面，以及其中位於設備V2中係液體吸收介質AVO接觸構造OAl 之鋁材料製成的表面處之至少一接觸表面，特徵在於Q+為1,3-二烷基咪唑鎓鹽(1,3-dialkylimidazolium)，其中烷基彼此獨立為未分支或分支的C1-C6烷基，R為未分支或分支的C2-C6烷基，以及M+為鹼金屬離子，較佳為選自於由Li+、K+與Na+所組成的群組，更佳為選自於由K+與Na+所組成的群組，較佳為K+。
本發明的設備V2適合用於將潮濕氣體混合物除濕，特別是潮濕空氣。該設備包括以下組件：本發明的設備V2包括液體吸收介質AVO作為第一組件，其包括選自於Q+(RO)2PO2 -、(Q+)2ROPO3 2-、Q+M+ROPO3 2-所組成的群組中的至少一鹽，其中Q+為1,3-二烷基咪唑鎓鹽(1,3-dialkylimidazolium)，其中烷基彼此獨立為未分支或分支的C1-C6烷基，R為未分支或分支的C2-C6烷基，以及M+為鹼金屬離子，較佳為選自於由Li+、K+、Na+所組成的群組，更佳為選自於由K+、Na+所組成的群組，較佳為K+。
在一較佳具體實施例中，R係選自乙基、正丙基、異丙基、正丁基、第二丁基、第三丁基、正戊基、2-戊基、3-戊基、2-甲基丁基、3-甲基丁基、3-甲基丁-2-基、2-甲基丁-2-基、2-二甲基丙基、正己基組成的群組。R較佳係選自乙基、正丙基、異丙基、正丁基、第二丁基、第三丁基、正戊基、正己基組成的群組；R更佳係選自乙基、正 丁基組成的群組。在本發明的非常特別較佳實施例中，R=乙基。這是由於令人驚訝地，目前已經發現R=乙基的咪唑鎓鹽具有特別小的接觸角(contact angle)，因而確保特別良好的表面濕潤。這造成相對大的接觸面積，因而亦造成較少的非濕潤表面，因而造成設備V2內部之改良的熱轉移，以及因而造成特別有效率的方法。
Q+特別係選自1,3-二甲基咪唑鎓鹽(1,3-dimethylimidazolium)、1,3-二乙基咪唑鎓鹽(1,3-diethylimidazolium)、1-乙基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-ethyl-3-methylimidazolium)、1-正丁基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-n-butyl-3-methylimidazoljum)組成的群組。Q+較佳係選自1,3-二乙基咪唑鎓鹽(1,3-diethylimidazolium)、1-乙基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-ethyl-3-methylimidazolium)、1-正丁基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-n-butyl-3-methylimidazolium)組成的群組。Q+更佳係選自1-乙基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-ethyl-3-methylimidazolium)、1-正丁基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-n-butyl-3-methylimidazolium)組成的群組。Q+甚至更佳為1-乙基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-ethyl-3-methylimidazolium)。
可使用結構Q+(RO)2PO2 -、(Q+)2ROPO3 2-與Q+M+ROPO3 2-之純鹽形式的液體吸收介質AVO。可替代地且更佳地，液體吸收介質AVO為水溶液，其中結構Q+(RO)2PO2 -、(Q+)2ROPO3 2-與Q+M+ROPO3 2-之所有鹽的總重量為以該水溶液總重量為基準計的至少70wt%。更佳為結構Q+(RO)2PO2 -、(Q+)2ROPO3 2-與Q+M+ROPO3 2-之所有鹽的總 重量為以該水溶液總重量為基準計的至少80wt%，再更佳為85wt%、再更佳為90wt%。
本發明的設備V2包括吸水單元Wabs2作為第二組件，設立用於將潮濕氣體混合物接觸液體吸收介質AVO。吸水單元Wabs2可特別包括設立附加的熱交換器Wz2，因而液體吸收介質AVO可冷卻。可使用的吸水單元Wabs2特別為該技藝的技術人士已知的水吸收器。該吸收器的原理為增加液體吸收介質AVO之表面積以及在吸收水的過程中同時達到液體吸收介質AVO在水吸收器中最長的可能停留時間。在本文中，特別可能是使用選自於填充床、噴霧柱(spray column)、下降膜(falling-film)、氣泡柱(bubble column)、板柱(tray column)、濕式洗滌器(wet scrubber)(例如Venturi洗滌器)、攪拌槽以及這些吸收器的組合之群組的水吸收器。特別較佳係使用下降膜為水吸收器，特別係使用殼與管下降膜(shell and tube falling-film)。
本發明的設備V2包括脫水單元Wdes2作為第三組件，其包括熱交換器Wx2並且設立用於自液體吸收介質AVO至少部分移除水分。可使用的特別為該技藝中的技術人士已知的熱交換器與脫水器的組合。脫水單元Wdes2的原理為供熱至載水的液體吸收介質AVO、增加載水的液體吸收介質AVO的表面積、以及同時達到在脫水單元中載水的液體吸收介質AVO最長的可能停留時間。
使用作為包括熱交換器Wx1的脫水單元Wdes2特別為 該技藝的技術人士已知的熱交換器與脫水器(water desorber)的組合，特別係具有上游熱交換器的水平管蒸發器、特別係殼與管熱交換器(shell and tube heat exchanger)、板與框架熱交換器(plate and frame heat exchanger)。此外，包括熱交換器Wx2的脫水單元Wdes2亦可為具有整合的熱交換器之脫水器。具有整合的熱交換器之此等脫水器特別係升膜蒸發器、長管垂直蒸發器、短管垂直蒸發器、強制循環蒸發器(forced circulation evaporator)、攪動薄膜蒸發器(agitated thin film evaporator)。特別較佳為使用下降膜，特別是殼與管下降膜，作為脫水單元Wdes2。
本發明的設備V2包括迴路U2作為第四組件，其連接吸水單元Wabs2與脫水單元Wdes2，並且藉以使得液體吸收介質AVO可被循環。迴路U2特別為導管(conduit)，特別是選自於管、軟管(hose)組成的群組。在另一較佳實施例中，迴路U2亦包括幫浦。
本發明的設備V2之必要特徵為該設備至少部分包括由構造OAl之鋁材料製成的一表面(在本發明的內容中，OAl為「構造OAl之鋁材料製成的表面」之縮寫)。
在本發明的內容中，構造之鋁材料的意義被理解為非合金的鋁以及鋁合金，其中特別是鋁的質量比例(mass fraction)大於其他元素的質量比例。構造的鋁材料較佳為非合金的鋁。
非合金的鋁特別係最高純度的鋁，具有>99.0wt%的 純度，更佳為>99.9wt%。
除了鋁之外，鋁合金特別係包括選自鎂、錳、矽、鋅、鉛、銅、鈦、鐵所組成群組之至少一合金金屬，更佳為選自鎂、錳、矽、鋅、鉛、銅、鈦所組成群組。構造的鋁材料可特別為鍛造合金或鑄造合金的形式。
本發明的設備V2之另一必要特徵為位於該設備中係液體吸收介質AVO接觸構造OAl之鋁材料製成的表面處之至少一接觸表面。這被理解為係指在此接觸表面，液體吸收介質AVO直接接觸構造OAl之鋁材料製成的表面。在本發明的內容中，「直接接觸(in direct contact)」的意義被理解為「濕潤(wetting)」。可理解液體吸收介質AVO與接觸表面中包括的鋁因而直接接觸。包括於接觸表面中的鋁不特別受到限制，並且特別係選自元素鋁或鋁化合物組成的群組，該鋁化合物例如特別為鈍化的鋁(其中鈍化的鋁被理解為特別係指氧化鋁)。
在一較佳實施例中，設備V2包括另一熱交換器Wy2(除了包括在脫水單元Wdes2中的熱交換器Wx2)。設立交換器Wy2，因而自吸水單元Wabs2傳送至脫水單元Wdes2的液體吸收介質AVO與來自液體吸收介質AVO的熱可供給，該介質自脫水單元Wdes2被傳導離開。這可藉由使用特別選自殼與管熱交換器以及板與框架熱交換器的熱交換器作為熱交換器Wy2而確保。
在本發明的另一較佳實施例中，設備V2為吸收式冷卻器(absorption chiller)的一部分。此吸收式冷卻器而 後包括冷凝器(condenser)、蒸發器與冷卻劑作為其他組件，其中該冷卻劑為水。
冷凝器特別經由導管連接至脫水單元Wdes2，並且設立用於將自脫水單元Wdes2中的液體吸收介質AVO至少部分移除的水冷凝。該冷凝器較佳亦包括冷卻水迴路。
蒸發器特別經由導管(其可包括節流裝置(throttling means))連接至冷凝器，且經由其他導管連接至吸水單元Wabs2，並且設立用於將來自冷凝器的冷凝水蒸發。蒸發器較佳亦包括壓力為<1bar，更佳為<0.1bar，以使得在最低的可能溫度下蒸發該冷凝水。該蒸發器可另較佳地附加包括一設備，熱可自該設備引出，因而冷凝水可被蒸發(例如，冷卻劑導管，其中冷卻劑通過至水蒸發的空間中)。
以下說明的圖1與圖2係說明本發明之方法與本發明之設備的較佳具體實施例。
圖1(縮寫為Fig.1)係根據本發明說明設備V2/V1的具體實施例。
圖1所示的設備V2包括吸水單元Wabs2<103>(具有視需要的附加熱交換器Wz2<104>)、脫水單元Wdes2以及迴路U2，導管<101>導引至吸水單元Wabs2<103>並且導管<102>自吸水單元Wabs2<103>導出，脫水單元Wdes2包括熱交換器Wx2<108>與脫水器<109>，導管<111>導引至脫水單元Wdes2並且導管<110>、<112>與<113>自脫水單元Wdes2導出，以及迴路U2由導管<106>、<111>與 <113>或<106>、<111>、<112>與<105>形成(在各個例子中視需要具有導管<114>)。圖1的設備亦可視需要包括另一熱交換器Wy2<107>，導管<106>與<112>導引至該熱交換器Wy2<107>，並且導管<105>與<111>自熱交換器Wy2<107>導出。此外，該設備亦包括液體吸收介質AVO。該介質位於上述組件吸水單元Wabs2、脫水單元Wdes2、迴路U2中的一或多個中。吸水單元Wabs2<103>亦可視需要包括附加的熱交換器Wz2<104>。設備V2，特別係選自吸水單元Wabs2、脫水單元Wdes2、迴路U2組成的群組至少一者，至少部分包括構造OAl之鋁材料製成的表面，以及有液體吸收介質AVO接觸構造OAl之鋁材料製成的該表面處的至少一接觸表面。視需要地，迴路U2亦可附加包括幫浦，用以運送該液體吸收介質。
設備V1相當於沒有吸收介質AVO的設備V2，在圖1與圖2的圖式說明內容中，藉由U1、Wabs1、Wdes1、Wx1、Wy1與Wz1分別替代術語U2、Wabs2、Wdes2、Wx2、Wy2、Wz2。
現在將以參照使用圖1的設備V1說明本發明的方法：經由導管<101>，潮濕氣體混合物G的氣流(該氣流可為潮濕空氣、潮濕天然氣或來自吸收式冷卻器之蒸發器的，關於此選擇請參閱圖2)被提供至吸水單元Wabs1<103>並且在那裡與液體吸收介質AVE接觸，該液體吸收介質AVE係經由導管<105>或經由導管<113>而被供應至吸 水單元Wabs1<103>。吸水單元Wabs1<103>可為本文所述關於Wabs1之任何一種吸水器，特別係下降膜。在吸水單元Wabs1<103>中，經由導管<101>供應的氣體混合物G接觸經由導管<105>或經由導管<113>供應的液體吸收介質AVE，係提供相較於液體吸收介質AVE之具有水含量增加的液體吸收介質AVE1以及經由導管<102>排出的氣體混合物G1的氣流，相較於潮濕氣體混合物G，G1具有相對較低的水含量。取決於應用，G1特別係經除濕的空氣或是經除濕的天然氣。吸水單元Wabs1<103>亦可視需要地包括附加的熱交換器Wz1<104>。較佳地，經由導管<106>、<111>與熱交換器Wy1<107>(或是當未使用熱交換器Wy1<107>時，經由導管<106>、<111>與<114>)，液體吸收介質AVE1而後傳送至由熱交換器Wx1<108>與脫水器<109>組成的脫水單元Wdes1。可於視需要的熱交換器Wy1<107>中，附加地供熱至載水的液體吸收介質AVE1。而後，進行自液體吸收介質AVE1至少部分移除水分，以提供相較於液體吸收AVE1之具有相對較低水含量的液體吸收介質AVE2。而後，自脫水器<109>經由導管<110>排出所移除的水成為液體或是蒸氣，較佳為蒸氣。而後，液體吸收介質AVE2自脫水器<109>排出並且返回至吸水單元Wabs1<103>。這可被直接進行，亦即經由導管<113>，其係如圖1的虛線所示。替代地且較佳地，亦可將液體吸收介質AVE2經由導管<112>供應至視需要熱交換器Wy1<107>，其中將來自將液體吸收介質AVE2經導管<112>供 應至視需要熱交換器Wy1<107>的熱供應至經導管<106>供應至視需要熱交換器Wy1<107>的液體吸收介質AVE1。一旦濃縮的液體吸收介質AVE2已經由導管<105>或<113>而被供應至吸水單元Wabs1，該介質被重複使用成為AVE，用於在新的循環中至少部分除濕氣流。本發明的本質為在此方法中，圖1的設備，較佳為選自吸水單元Wabs1<103>(在圖1中，該單元包括熱交換器<104>)、脫水單元Wdes1(在圖1中，該單元包括熱交換器<108>)、迴路U1(圖1中由導管<106>、<111>、<113>或<106>、<111>、<112>、<105>組成，以及在每一例子中視需要亦有導管<114>)組成的群組至少一者至少部分包括由構造OAl之鋁材料製成的表面，以及位於該設備中係至少一接觸表面，在該接觸表面，液體吸收介質AVE、AVE1、AVE2至少其中之一接觸由構造OAl之鋁材料製成的該表面。
圖2(縮寫為Fig.2)以示意方式說明整合設備V2的吸收式冷卻器。顯示組成分<101>至<104>說明圖1所述之設備V2。此外，圖2中的吸收式冷卻器亦包括冷凝器<211>，其經由導管<110>連接至脫水單元Wdes2<109>，並且設立用於將自脫水單元Wdes2中的液體吸收介質Wdes2至少部分移除的水冷凝。冷凝器<211>較佳亦包括熱交換器<212>，其可提供冷卻水。
圖2所示之吸收式冷卻器亦包括蒸發器<214>，該蒸發器<214>經由導管<216>(其可視需要包括節流裝置 <213>)連接至冷凝器<211>，並且經由導管<101>而與吸水單元Wabs2連接。蒸發器<214>經設立用以將自冷凝器冷凝的水蒸發。此外，蒸發器<214>可進一步較佳地亦包括熱交換器<215>，其供應一介質，自該介質排出的熱，因而蒸發所冷凝的水(例如，特別係以水作為冷卻劑的冷卻劑導管，此冷卻劑被傳送至該蒸發器<214>中)。
在本發明之方法的一具體實施例(以下所述內容參照使用圖2的設備V1)中，來自於蒸發器<214>的潮濕氣體混合物G經由導管<101>被傳送至吸水單元Wabs1<103>。脫水單元Wdes1中所移除的水經由導管<110>供應至冷凝器<211>，其中該水被再次冷凝。亦視需要使用冷卻水迴路作為設置於冷凝器中的熱交換器<212>。而後，經冷凝的水經由導管<216>被供應至蒸發器<214>，其中特別在低壓下完成水的蒸發，因而造成冷卻效應。這亦可視需要使用節流裝置<213>而完成。這達到蒸發器<214>中的冷卻作用，以及例如，可經由熱交換器<215>將冷卻劑冷卻。而後，所產生的水蒸氣經由導管<101>而被送回至吸水單元Wabs1<103>。
以下的實施例係用以說明本發明，而非以任何方式限制本發明。
實施例
進行以下測試系列：
1.測試系列：E1、V1-V4
1.1所使用的化學物質
EMIM DEP(=二乙基磷酸乙基甲基咪唑鎓鹽(ethylmethylimidazolium diethylphosphate))係取得自Sigma Aldrich。
EMIM HSO4(=氫硫酸乙基甲基咪唑鎓鹽(ethylmethylimidazolium hydrogensulphate))係取得自Sigma Aldrich。
LiCl係取得自Sigma Aldrich。
MMIM+ H+ ROPO3 2-，其中R=乙基(氫一乙基磷酸二甲基咪唑鎓鹽(dimethylimidazolium hydrogen monoethylphosphate))係由以下而獲得：於-5℃，將甲胺(methylamine)(4.8mol)、甲醛(formaldehyde)(2.4mol)與磷酸一乙酯(monoethyl phosphate)(2.4mol)加至低溫恆溫器。在加入乙二醛(glyoxal)(2.4mol)之前，將該混合物攪拌1小時。而後，在減壓下，使用旋轉蒸發器，移除揮發性組成分以得到純物質。
1.2測試程序
在70℃以及在空氣下，將具有尺寸為3cm x 7cm且厚度為3mm的鋁盤(最高純度鋁，純度>99.0%)浸沒在350ml的個別溶液中。在測試過程中，攪拌液體，以確保在該金屬盤附近的液體均勻流動。在自浸沒的鋁盤以化學與機械移除腐蝕產物之後，以重力進行移除速度的判定 (移除速度(removal rate)=「鋁腐蝕造成的損失(loss due to corroded aluminium)」，如表1所示，單位為g/m2*年)。結果如以下表1所示。
1.3結果
由表1中的結果明顯可知，相較於V1-V4中使用的溶液吸收介質，當使用E1表示的液體吸收介質時，腐蝕顯著降低。因此，令人驚訝地，相較於先前技術中所使用的液體吸收介質，根據本發明之液體吸收介質的使用可降低鋁的腐蝕。
2.測試系列：E2、E3、V5
藉由以下測試系列，證實此效果。
2.1所使用的化學物質
EMIM DEP(=二乙基磷酸乙基甲基咪唑鎓鹽(ethylmethylimidazolium diethylphosphate))係取得自Sigma Aldrich。
MMIM+ K+ ROPO3 2-，其中R=乙基(=二甲基咪唑鎓鹽一乙基磷酸鉀(dimethylimidazolium potassium monoethylphosphate))係由以下而獲得：於-5℃，將甲胺(4.8mol)、甲醛(2.4mol)與磷酸一乙酯(2.4mol)加至低溫恆溫器。在加入乙二醛(glyoxal)(2.4mol)之前，將該混合物攪拌1小時。而後，在減壓下，使用旋轉蒸發器，移除揮發性組成分，並且以50wt%的氫氧化鉀水溶液，將所得到的純物質之pH自7.0調整至7.5。
MMIM MeSO3(=甲基磺酸二甲基咪唑鎓鹽(dimethylimidazolium methylsulphonate))係由以下而獲得：在-5℃，將甲胺(4.8mol)、甲醛(2.4mol)與甲烷磺酸(methanesulphonic acid)(2.4mol)加至低溫恆溫器。在加入乙二醛(glyoxal)(2.4mol)之前，將該混合物攪拌1小時。而後，在減壓下，使用旋轉蒸發器，移除揮發性組成分以得到純物質。
2.2測試程序
在70℃以及在空氣下，將具有尺寸為3cm x 7cm且厚度為3mm的鋁盤(最高純度鋁，純度>99.0%)浸沒在350ml的個別溶液中。在測試過程中，攪拌液體，以確保 在該金屬盤附近的液體均勻流動。
以ICP-OES(感應耦合電漿光學發射光譜術(inductively coupled plasma optical emission spectrometry))，藉由量測介質中的A1，測試E2、E3、V5使用濕化學評估。溶液中經判定的鋁含量被推斷至所使用鋁盤的質量。結果如以下表2所示。
2.3結果
由表2中的結果明顯可知，相較於先前技術中所使用的液體吸收介質，根據本發明，液體吸收介質的使用可降低鋁的腐蝕。
3.測試系列E4、E5、V6、V7
3.1使用的化學物質
EMIM DEP(=二乙基磷酸乙基甲基咪唑鎓鹽(ethylmethylimidazolium diethylphosphate))係取得自 Sigma Aldrich。
EMIM DMP(=二甲基磷酸乙基甲基咪唑鎓鹽(ethylmethylimidazolium dimethylphosphate))係取得自Sigma Aldrich。
3.2測試程序
將個別溶液滴3滴至具有尺寸為3cm x 7cm且最大厚度為3mm的鋁盤(最高純度鋁，純度>99.0%)上。根據SOP 1827，進行接觸角(contact angle)判定。結果如以下表3所示。
3.3結果
結果顯示將較於先前技術的吸收介質(V6,V7)，本發明的吸收介質(E4,E5)呈現小接觸角，因而在本發明的方法/本發明的設備中確保良好的熱傳導。這係於E4與E6以及E5與E7的比較所示。使用咪唑鎓鹽與二乙基磷酸鹽(diethylphosphate)作為相反離子(counterion)， 相對於二甲基磷酸鹽作為相反離子，令人驚訝地達到與含鋁表面較小的接觸角。在二乙基磷酸鹽的例子中，這造成改良的表面濕潤，以及因而有更大且更有效率的熱交換。
101‧‧‧導管
102‧‧‧導管
103‧‧‧吸水單元
104‧‧‧熱交換器
105‧‧‧導管
106‧‧‧導管
107‧‧‧熱交換器
108‧‧‧熱交換器
109‧‧‧脫水器
110‧‧‧導管
111‧‧‧導管
112‧‧‧導管
113‧‧‧導管
114‧‧‧導管

Claims (15)

  1. 一種用於在設備V1中將潮濕氣體混合物G除濕的方法，包括以下步驟：(a)將該潮濕氣體混合物G接觸液體吸收介質AVE，該液體吸收介質AVE包括選自Q+(RO)2PO2 -、(Q+)2ROPO3 2-與Q+M+ROPO3 2-組成的群組至少其中之一鹽，其中該液體吸收介質AVE自該潮濕氣體混合物G至少部分吸收水，以得到液體吸收介質AVE1，相較於該液體吸收介質AVE，該液體吸收介質AVE1具有增加的水含量，以及相較於該潮濕氣體混合物G，氣體混合物G1具有相對低水含量，(b)自該液體吸收介質AVE1至少部分移除水，以得到液體吸收介質AVE2，相較於該液體吸收介質AVE1，該液體吸收介質AVE2具有相對低水含量，其中該設備V1至少部分包括由構造OAl之鋁材料製成的表面，以及在該設備V1中，選自AVE、AVE1與AVE2所組成群組之該液體吸收介質的至少一者係經由至少一接觸表面而接觸構造OAl之鋁材料製成的該表面，其特徵在於Q+為1,3-二烷基咪唑鎓鹽(1,3-dialkylimidazolium)，其中該烷基彼此獨立為未分支或分支的C1-C6烷基， R為未分支或分支的C2-C6烷基，以及M+為鹼金屬離子。
  2. 如申請專利範圍第1項之方法，其中R係選自乙基與正丁基組成的群組。
  3. 如申請專利範圍第1或2項之方法，其中Q+係選自1,3-二甲基咪唑鎓鹽(1,3-dimethylimidazolium)、1,3-二乙基咪唑鎓鹽(1,3-diethylimidazolium)、1-乙基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-ethyl-3-methylimidazolium)、1-正丁基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-n-butyl-3-methylimidazolium)組成的群組。
  4. 如申請專利範圍第3項之方法，其中該鹽係選自二乙基磷酸1,3-二乙基咪唑鎓鹽(1,3-diethylimidazolium diethylphosphate)、二乙基磷酸1-乙基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-ethyl-3-methylimidazolium diethylphosphate)與二-正丁基磷酸1-正丁基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-n-butyl-3-methylimidazolium di-n-butylphosphate)組成的群組。
  5. 如申請專利範圍第1或2項之方法，其中該液體吸收介質AVE係水溶液，其中結構Q+(RO)2PO2 -、(Q+)2ROPO3 2-與Q+M+ROPO3 2-之所有鹽的總重量係以該水溶液之總重量為基準計的至少70wt%。
  6. 如申請專利範圍第1或2項之方法，其中以連續方式進行該方法。
  7. 一種用於將潮濕氣體混合物除濕的設備V2，包括以下組件： (i)液體吸收介質AVO，其包括選自Q+(RO)2PO2 -、(Q+)2ROPO3 2-與Q+M+ROPO3 2-組成的群組至少一鹽，(ii)至少一吸水單元Wabs2，設立用於將該潮濕氣體混合物接觸該液體吸收介質AVO，(iii)至少一脫水單元Wdes2，其包括熱交換器Wx2，並且設立用於自液體吸收介質AVO至少部分移除水，以及(iv)迴路U2，其連接該吸水單元Wabs2與該脫水單元Wdes2，並且藉以使得該液體吸收介質AVO可被循環，其中該等組件吸水單元Wabs2、脫水單元Wdes2、迴路U2至少一者至少部分包括由構造OAl之鋁材料製成的表面，以及其中位於該設備V2中係至少一接觸表面，在該至少一接觸表面，該液體吸收介質AVO接觸由構造OAl之鋁材料製成的該表面，其特徵在於Q+為1,3-二烷基咪唑鎓鹽(1,3-dialkylimidazolium)，其中該烷基彼此獨立為未分支或分支的C1-C6烷基，R為未分支或分支的C2-C6烷基，以及M+為鹼金屬離子。
  8. 如申請專利範圍第7項之設備V2，其中R係選自乙基與正丁基組成的群組。
  9. 如申請專利範圍第7或8項之設備V2，其中Q+係選自1,3-二甲基咪唑鎓鹽(1,3-dimethylimidazolium)、1,3-二乙基咪唑鎓鹽(1,3-diethylimidazolium)、1-乙基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-ethyl-3-methylimidazolium)、1-正丁基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-n-butyl-3-methylimidazolium)組成的群組。
  10. 如申請專利範圍第9項之設備V2，其中該鹽係選自二乙基磷酸1,3-二乙基咪唑鎓鹽(1,3-diethylimidazolium diethylphosphate)、二乙基磷酸1-乙基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-ethyl-3-methylimidazolium diethylphosphate)與二-正丁基磷酸1-正丁基-3-甲基咪唑鎓鹽(1-n-butyl-3-methylimidazolium di-n-butylphosphate)組成的群組。
  11. 如申請專利範圍第7或8項之設備V2，其中AVO係水溶液，其中結構Q+(RO)2PO2 -、(Q+)2ROPO3 2-與Q+M+ROPO3 2之所有鹽的總重量係以該水溶液之總重量為基準計的至少70wt%。
  12. 如申請專利範圍第7或8項之設備V2，其中該等組件吸水單元Wabs2、脫水單元Wdes2至少一者為下降膜。
  13. 如申請專利範圍第7或8項之設備V2，包括另一熱交換器Wy2，經設立使得自該吸水單元Wabs2傳送至該脫水單元Wdes2的該液體吸收介質AVO與來自該液體吸收介質AVO的熱可供應，該介質係自該脫水單元Wdes2被 傳導離開。
  14. 一種吸收熱幫浦，包括申請專利範圍第7至13項中任一項之設備V2，以及冷凝器、蒸發器與冷卻劑作為其他組件，其中該冷卻劑係水。
  15. 一種申請專利範圍第7至14項中任一項之設備V2的用途，係用於進行申請專利範圍第1至6項中任一項之方法。
TW105121243A 2015-07-08 2016-07-05 將潮濕氣體混合物除濕之方法 TWI626981B (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102015212749.4A DE102015212749A1 (de) 2015-07-08 2015-07-08 Verfahren zur Entfeuchtung von feuchten Gasgemischen
??102015212749.4 2015-07-08

Publications (2)

Publication Number Publication Date
TW201716132A true TW201716132A (zh) 2017-05-16
TWI626981B TWI626981B (zh) 2018-06-21

Family

ID=56411584

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
TW105121243A TWI626981B (zh) 2015-07-08 2016-07-05 將潮濕氣體混合物除濕之方法

Country Status (8)

Country Link
US (1) US10500540B2 (zh)
JP (1) JP6667610B2 (zh)
KR (1) KR102039469B1 (zh)
CN (1) CN107735160B (zh)
DE (1) DE102015212749A1 (zh)
SG (1) SG11201709074PA (zh)
TW (1) TWI626981B (zh)
WO (1) WO2017005538A1 (zh)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102012200907A1 (de) 2012-01-23 2013-07-25 Evonik Industries Ag Verfahren und Absorptionsmedium zur Absorption von CO2 aus einer Gasmischung
DE102015212749A1 (de) 2015-07-08 2017-01-12 Evonik Degussa Gmbh Verfahren zur Entfeuchtung von feuchten Gasgemischen
DE102016210481B3 (de) 2016-06-14 2017-06-08 Evonik Degussa Gmbh Verfahren zum Reinigen einer ionischen Flüssigkeit
DE102016210483A1 (de) 2016-06-14 2017-12-14 Evonik Degussa Gmbh Verfahren und Absorptionsmittel zur Entfeuchtung von feuchten Gasgemischen
EP3257843A1 (en) 2016-06-14 2017-12-20 Evonik Degussa GmbH Method of preparing a high purity imidazolium salt
DE102016210478A1 (de) 2016-06-14 2017-12-14 Evonik Degussa Gmbh Verfahren zur Entfeuchtung von feuchten Gasgemischen
DE102016210484A1 (de) 2016-06-14 2017-12-14 Evonik Degussa Gmbh Verfahren zur Entfeuchtung von feuchten Gasgemischen
EP3257568B1 (de) 2016-06-14 2019-09-18 Evonik Degussa GmbH Verfahren zur entfeuchtung von feuchten gasgemischen mit ionischen flüssigkeiten
DE102017215879A1 (de) * 2017-09-08 2019-03-14 Mahle International Gmbh Mobile Absorptionskälteanlage
CN109874333A (zh) * 2017-10-04 2019-06-11 赢创德固赛有限公司 气体湿度调节方法和调节器
JP2019063761A (ja) * 2017-10-04 2019-04-25 中部電力株式会社 気体湿度の調整方法及び調整機器
WO2020114576A1 (en) * 2018-12-04 2020-06-11 Evonik Operations Gmbh Process for dehumidifying moist gas mixtures

Family Cites Families (258)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE266799C (zh)
DE400488C (de) 1922-10-24 1924-08-11 Hans Hylander Absorptionskaeltemaschine
FR670497A (fr) 1928-06-19 1929-11-29 Installation thermique pour véhicules, machines volantes, bateaux et autres embarcations marines
US1882258A (en) 1930-09-10 1932-10-11 Randel Bo Folke Means and method of refrigeration
DE633146C (de) 1933-06-01 1936-07-20 Sachsenberg Akt Ges Geb Absorptionsapparat
DE737031C (de) 1940-03-30 1943-07-06 Koppers Gmbh Heinrich Verfahren zur nassen Gasreinigung
US2516625A (en) 1946-12-02 1950-07-25 Shell Dev Derivatives of dihydropyridine
US2601673A (en) 1951-04-09 1952-06-24 Shell Dev Shortstopping the addition polymerization of unsaturated organic compounds
US2802344A (en) 1953-07-08 1957-08-13 Eureka Williams Corp Electrodialysis of solutions in absorption refrigeration
US3317654A (en) 1964-12-16 1967-05-02 Joslyn Mfg & Supply Co Electrical cable terminal
US3276217A (en) 1965-11-09 1966-10-04 Carrier Corp Maintaining the effectiveness of an additive in absorption refrigeration systems
US4524587A (en) 1967-01-10 1985-06-25 Kantor Frederick W Rotary thermodynamic apparatus and method
US3609087A (en) 1968-02-01 1971-09-28 American Gas Ass Inc The Secondary alcohol additives for lithium bromide-water absorption refrigeration system
US3580759A (en) 1968-06-25 1971-05-25 Borg Warner Heat transfer additives for absorbent solutions
US3927151A (en) 1969-02-01 1975-12-16 Dynamit Nobel Ag Process for the preparation of phosphorus-containing compounds
GB1306853A (en) 1970-05-13 1973-02-14 Ici Ltd Process for separating and recovering acid gases from gaseous mixtures
GB1491625A (en) 1974-03-18 1977-11-09 Inoue Japax Res Electric power generation
IT1024575B (it) 1974-05-28 1978-07-20 Giammarco G Procedimento migliorato per l assor bimento di c02 e. o h2s mediante so luzione di carbonato alcalino addizionato di glicina a altri aminoaci di
US4046719A (en) 1975-04-17 1977-09-06 Tenneco Chemicals, Inc. Flame-retardant resinous compositions containing trihaloneopentyl haloalkyl phosphates
AU506199B2 (en) 1975-06-26 1979-12-20 Exxon Research And Engineering Company Absorbtion of co2 from gaseous feeds
SE409054B (sv) 1975-12-30 1979-07-23 Munters Ab Carl Anordning vid vermepump i vilken ett arbetsmedium vid en sluten process cirkulerar i en krets under olika tryck och temperatur
US4022785A (en) 1976-01-08 1977-05-10 Petrolite Corporation Substituted pyridines and dihydropyridines
US4201721A (en) 1976-10-12 1980-05-06 General Electric Company Catalytic aromatic carbonate process
US4094957A (en) 1976-12-14 1978-06-13 Exxon Research & Engineering Co. Process for removing acid gases with hindered amines and amino acids
US4152900A (en) 1978-04-04 1979-05-08 Kramer Trenton Co. Refrigeration cooling unit with non-uniform heat input for defrost
GB2047681A (en) 1979-04-30 1980-12-03 Argus Chem Preparation of 2,2,6,6- tetramethyl-4-oxopiperidine
US4251494A (en) 1979-12-21 1981-02-17 Exxon Research & Engineering Co. Process for removing acidic compounds from gaseous mixtures using a two liquid phase scrubbing solution
DE3003843A1 (de) 1980-02-02 1981-08-13 Chemische Werke Hüls AG, 4370 Marl Verfahren zur herstellung von 4-amino-2,2,6,6-tetramethylpiperidin
AU7424681A (en) 1980-09-10 1982-03-18 B.F. Goodrich Company, The Piperidine derivatives as u.v. stabilisers
JPS57191407A (en) 1981-05-20 1982-11-25 Hitachi Ltd Rankine cycle system
US4405579A (en) 1981-11-13 1983-09-20 Exxon Research And Engineering Co. Sterically hindered amino acids and tertiary amino acids as promoters in acid gas scrubbing processes
US4405586A (en) 1981-11-13 1983-09-20 Exxon Research And Engineering Co. N-Secondary butyl glycine promoted acid gas scrubbing process
US4525294A (en) 1981-11-13 1985-06-25 Exxon Research And Engineering Co. Amino acid mixtures, their alkali metal salts and process for preparing same
IN163391B (zh) 1981-11-13 1988-09-17 Exxon Research Engineering Co
US4360363A (en) 1982-02-16 1982-11-23 Combustion Engineering, Inc. Physical solvent for gas sweetening
US4489563A (en) 1982-08-06 1984-12-25 Kalina Alexander Ifaevich Generation of energy
US4466915A (en) 1982-09-29 1984-08-21 The B. F. Goodrich Company Non-catalytic ketoform syntheses
NL8403517A (nl) 1984-11-19 1986-06-16 Rendamax Ag Absorptie-resorptie warmtepomp.
JPS61129019A (ja) 1984-11-26 1986-06-17 Hitachi Ltd 吸収式温度回生器
HUT41715A (en) 1984-12-28 1987-05-28 Monsanto Co Process for preparing n-substituted alpha-aminoacids and derivatives thereof
EP0193327A1 (en) 1985-02-19 1986-09-03 The Dow Chemical Company Low viscosity gas dehydrating agents and gas sweetening agents
US4605743A (en) 1985-04-16 1986-08-12 Uniroyal Chemical Company, Inc. Process for the production of 2,2,6,6-tetraalkyl-4-piperidylamines
JPS6273055A (ja) 1985-09-25 1987-04-03 日本鋼管株式会社 吸収式ヒ−トポンプ
US4701530A (en) 1985-11-12 1987-10-20 The Dow Chemical Company Two-stage process for making trimethyl pyridine
US5186010A (en) 1985-11-18 1993-02-16 Darrel H. Williams Absorbent-refrigerant solution
US5016445A (en) 1986-07-07 1991-05-21 Darrell H. Williams Absorption apparatus, method for producing a refrigerant effect, and an absorbent-refrigerant solution
US4714597A (en) 1986-06-26 1987-12-22 Hylsa, S.A. Corrosion inhibitor for CO2 absorption process using alkanolamines
DE3623680A1 (de) 1986-07-12 1988-01-14 Univ Essen Stoffsysteme fuer sorptionsprozesse
US5186009A (en) 1987-04-14 1993-02-16 Gas Research Institute Aqueous absorption fluids
US5126189A (en) 1987-04-21 1992-06-30 Gelman Sciences, Inc. Hydrophobic microporous membrane
IT1222394B (it) 1987-07-30 1990-09-05 Ciba Geigy Spa Processo per la preparazione di 2,2,6,6 tetrametil 4 piperidilammine
EP0303569A3 (de) 1987-08-12 1990-06-13 Ciba-Geigy Ag 1,4-Oxathianone und 1,4-Oxathiepanone und deren Verwendung als Additive für funktionelle Flüssigkeiten
JPH01198679A (ja) 1987-10-16 1989-08-10 Kawasaki Heavy Ind Ltd 吸収冷凍機用吸収液
JPH07111287B2 (ja) 1987-11-18 1995-11-29 日立電線株式会社 吸収器用伝熱管
JPH02298767A (ja) 1989-05-12 1990-12-11 Nissin Electric Co Ltd 吸収冷凍装置
US4941324A (en) 1989-09-12 1990-07-17 Peterson John L Hybrid vapor-compression/liquid desiccant air conditioner
JP2959141B2 (ja) 1991-02-22 1999-10-06 ダイキン工業株式会社 吸収式冷凍装置
JP2614149B2 (ja) 1991-03-11 1997-05-28 富士写真フイルム株式会社 新規アルキルホスフェート
US5390509A (en) 1991-11-27 1995-02-21 Rocky Research Triple effect absorption cycle apparatus
JPH0784965B2 (ja) 1991-12-24 1995-09-13 誠之 渡辺 太陽熱冷却装置
DK0558019T4 (da) 1992-02-27 2006-05-01 Kansai Electric Power Co Fremgangmåde til fjernelse af carbondioxid fra forbrændingsudstødningsgas
CN1055872C (zh) 1992-03-14 2000-08-30 南京化学工业(集团)公司研究院 复合活化剂脱除混合气体中的二氧化碳
US5255534A (en) 1992-06-25 1993-10-26 Gas Research Institute System and process for operating and absorption cycle around a crystallization curve of the solution
US5303565A (en) 1993-03-11 1994-04-19 Conserve Resources, Inc. Rotary absorption heat pump of improved performance
US5583270A (en) 1993-03-24 1996-12-10 Daicel Chemical Industries, Ltd. Process for the preparation of 1,3-butylene glycol
JP3236402B2 (ja) 1993-04-22 2001-12-10 大阪瓦斯株式会社 吸収式冷凍機
JPH07167521A (ja) 1993-12-15 1995-07-04 Asahi Glass Co Ltd 吸収式冷凍装置
DE19511709A1 (de) 1995-03-30 1996-10-02 Klement Arne Verfahren zur Erzeugung von Kälte und Wärme mit Hilfe einer durch Pervaporation angetriebenen Sorptionskältemaschine
DE29516319U1 (de) 1995-10-14 1996-02-01 ABSOTECH Energiesparsysteme GmbH & Co. KG, 83646 Bad Tölz Absorptionswärmetransformationsanlage mit Zusatzkomponenten zur Steigerung der Nutzleistung bzw. Erweiterung der Grenzen für die Antriebs-, Nutz- oder Kühltemperaturen
RU2101625C1 (ru) 1995-10-24 1998-01-10 Марат Шавкатович Гадельшин Абсорбционный холодильник
GB9603754D0 (en) 1996-02-22 1996-04-24 Bp Chem Int Ltd Lubricating oils
JPH09313864A (ja) 1996-05-24 1997-12-09 Techno Ishii:Kk 空気の除湿乾燥方法とその装置
RU2122642C1 (ru) 1996-05-28 1998-11-27 Акционерное общество открытого типа "Энергетический научно-исследовательский институт им.Г.М.Кржижановского" Электростанция с комбинированным паросиловым циклом
US6331289B1 (en) 1996-10-28 2001-12-18 Nycomed Imaging As Targeted diagnostic/therapeutic agents having more than one different vectors
RU2183003C2 (ru) 1997-01-08 2002-05-27 Дзе Бок Груп ПЛС Охладитель для охлаждения жидкости в сосуде для хранения жидкости и сосуд для хранения жидкости
US6117963A (en) 1997-03-26 2000-09-12 Th Goldschmidt Ag Tetrahydrofuran-containing silicone polyethers
US5873260A (en) 1997-04-02 1999-02-23 Linhardt; Hans D. Refrigeration apparatus and method
US6184433B1 (en) 1997-04-14 2001-02-06 Nippon Shokubai Co., Ltd. Pressure-resistant absorbent resin, disposable diaper using the resin, and absorbent resin, and method for production thereof
RU2191621C2 (ru) 1998-04-06 2002-10-27 Ниппон Ниюказаи Ко., Лтд. Способ регенерации жидкости, абсорбирующей кислый газ, содержащей метилдиэтаноламин и производное пиперазина низших алкилов
DE19850624A1 (de) 1998-11-03 2000-05-04 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von Cyanessigsäureestern
JP2000202299A (ja) 1999-01-20 2000-07-25 Tosoh Corp エチレンの三量化触媒及びこれを用いたエチレンの三量化方法
US6155057A (en) 1999-03-01 2000-12-05 Arizona Board Of Regents Refrigerant fluid crystallization control and prevention
WO2000061698A1 (en) 1999-04-12 2000-10-19 Arizona Board Of Regents Two-phase refrigeration fluid for an absorption refrigeration apparatus and a method of preventing corrosion
US6165433A (en) 1999-06-10 2000-12-26 Praxair Technology, Inc. Carbon dioxide recovery with composite amine blends
JP2001074322A (ja) 1999-09-03 2001-03-23 Daikin Ind Ltd 冷凍装置
DE19949347A1 (de) 1999-10-13 2001-04-19 Basf Ag Brennstoffzelle
KR100606309B1 (ko) 1999-11-05 2006-07-28 존슨 맛쎄이 퍼블릭 리미티드 컴파니 고정화 이온성 액체
JP2001219164A (ja) 2000-02-08 2001-08-14 Toyobo Co Ltd 純水製造器および純水製造装置
US6395948B1 (en) 2000-05-31 2002-05-28 Chevron Chemical Company Llc High viscosity polyalphaolefins prepared with ionic liquid catalyst
JP2002047258A (ja) 2000-08-01 2002-02-12 Showa Denko Kk Ｎ−イソプロピルグリシンの製造方法
DE10040402A1 (de) 2000-08-18 2002-02-28 Degussa Verfahren zur Herstellung von 2-Hydroxy-4-methylmercaptobuttersäure (MHA)
WO2002074718A2 (de) 2001-03-20 2002-09-26 Basf Aktiengesellschaft Ionische flüssigkeiten als selektive zusatzstoffe für die trennung engsiedender oder azeotroper gemische
US6673737B2 (en) 2001-05-30 2004-01-06 Exxonmobil Research And Engineering Company Ionic liquid compositions
DE10155281A1 (de) 2001-11-08 2003-06-05 Solvent Innovation Gmbh Verfahren zur Entfernung polarisierbarer Verunreinigungen aus Kohlenwasserstoffen und Kohlenwasserstoffgemischen durch Extraktion mit ionischen Flüssigkeiten
WO2003040264A1 (en) 2001-11-06 2003-05-15 Extractica, Llc Method for extraction of organosulfur compounds from hydrocarbons using ionic liquids
DE10208822A1 (de) 2002-03-01 2003-09-11 Solvent Innovation Gmbh Halogenfreie ionische Flüssigkeiten
JP2004044945A (ja) 2002-07-12 2004-02-12 Daikin Ind Ltd 吸収式冷凍装置の吸収促進剤
US7052582B2 (en) 2002-07-23 2006-05-30 Madkour Yousry E Wave powered evaporation desalination system
CA2598156C (en) 2002-08-16 2011-02-08 Cytec Canada Inc. Phosphonium and imidazolium salts and methods of their preparation
FR2845084B1 (fr) 2002-09-26 2009-07-17 Centre Nat Rech Scient Compositions contenant des liquides ioniques et leurs utilisations, notamment en synthese organique
GB0306432D0 (en) 2003-03-20 2003-04-23 Bp Exploration Operating Process
DE10314203B4 (de) 2003-03-28 2005-10-06 Stockhausen Gmbh Verfahren zur Abtrennung von (Meth)Acrylsäure aus einer (Meth)Acrylsäure-haltigen Zusammensetzung
DE10316418A1 (de) 2003-04-10 2004-10-21 Basf Ag Verwendung einer ionischen Flüssigkeit
DE10324300B4 (de) 2003-05-21 2006-06-14 Thomas Dr. Weimer Thermodynamische Maschine und Verfahren zur Aufnahme von Wärme
DE10333546A1 (de) 2003-07-23 2005-02-17 Linde Ag Verfahren zur Olefinabtrennung aus Spaltgasen von Olefinanlagen mittels ionischer Flüssigkeiten
FR2861084B1 (fr) 2003-10-15 2006-01-21 Arkema Procede d'elimination de composes benzothiopheniques contenus dans un melange d'hydrocarbures
CN1228119C (zh) 2003-11-06 2005-11-23 刘兆彦 一种栅缝降膜脱挥塔
US20050129598A1 (en) 2003-12-16 2005-06-16 Chevron U.S.A. Inc. CO2 removal from gas using ionic liquid absorbents
DE102004002420A1 (de) 2004-01-16 2005-08-11 Basf Ag Destillation von ionischen Flüssigkeiten
US20050164082A1 (en) 2004-01-27 2005-07-28 Takashi Kishi Nonaqueous electrolyte battery
DE102004011427A1 (de) 2004-03-09 2005-09-29 Basf Ag Absorptionsmittel mit verbesserter Oxidationsbeständigkeit und Verfahren zum Entsäuern von Fluidströmen
DE102004021129A1 (de) 2004-04-29 2005-11-24 Degussa Ag Verfahren zur Isolierung von hochreinem 2-Methoxypropen
DE102004024967A1 (de) 2004-05-21 2005-12-08 Basf Ag Neue Absorptionsmedien für Absorptionswärmepumpen, Absorptionskältemaschinen und Wärmetransformatoren
US20050285078A1 (en) 2004-06-29 2005-12-29 Minor Barbara H Refrigerant compositions comprising functionalized organic compounds and uses thereof
FR2875235B1 (fr) 2004-09-10 2006-11-24 Inst Francais Du Petrole Procede de separation des composes oxygenes contenus dans une charge hydrocarbonee, mettant en oeuvre un liquide ionique
DE102004053167A1 (de) 2004-11-01 2006-05-04 Degussa Ag Polymere Absorptionsmittel für die Gasabsorption und Absorptionsprozess
FR2877858B1 (fr) 2004-11-12 2007-01-12 Inst Francais Du Petrole Procede de desacidification d'un gaz avec une solution absorbante a regeneration fractionnee
JP2006160969A (ja) 2004-12-10 2006-06-22 Mitsubishi Materials Corp 灯軽油留分の精製方法及び灯軽油留分を精製する抽出溶剤
GB0500029D0 (en) 2005-01-04 2005-02-09 Univ Belfast Basic ionic liquids
US8715521B2 (en) * 2005-02-04 2014-05-06 E I Du Pont De Nemours And Company Absorption cycle utilizing ionic liquid as working fluid
JP2006239516A (ja) 2005-03-01 2006-09-14 Shigeo Fujii 揮発性有機溶剤の除去用吸収液組成物およびそれを用いる揮発性有機溶剤の除去方法
DE102005013030A1 (de) 2005-03-22 2006-09-28 Bayer Technology Services Gmbh Verfahren zur destillativen Reinigung schwerflüchtiger Fluide
JP2006282525A (ja) 2005-03-31 2006-10-19 Nisshinbo Ind Inc 安息香酸誘導体をアニオンに有するイオン液体
BRPI0613266A2 (pt) * 2005-05-18 2010-12-28 Du Pont aparelhos de ajuste de temperatura e processos de ajuste de temperatura
DE102005028451B4 (de) * 2005-06-17 2017-02-16 Evonik Degussa Gmbh Verfahren zum Transport von Wärme
PE20071048A1 (es) 2005-12-12 2007-10-18 Basf Ag Proceso para la recuperacion de dioxido de carbono
GB0525251D0 (en) 2005-12-12 2006-01-18 Univ Belfast Oligomerisation
US8506839B2 (en) * 2005-12-14 2013-08-13 E I Du Pont De Nemours And Company Absorption cycle utilizing ionic liquids and water as working fluids
US7572944B2 (en) 2005-12-20 2009-08-11 Chevron U.S.A. Inc. Process for making and composition of superior lubricant or lubricant blendstock
FR2895273B1 (fr) 2005-12-22 2008-08-08 Inst Francais Du Petrole Procede de desacidification d'un gaz avec une solution absorbante a regeneration fractionnee avec controle de la teneur en eau de la solution
WO2007099041A1 (de) 2006-02-28 2007-09-07 Evonik Degussa Gmbh Arbeitsmedien für kälteprozesse
CN101032677A (zh) 2006-03-08 2007-09-12 波克股份有限公司 气体净化方法
FR2898284B1 (fr) 2006-03-10 2009-06-05 Inst Francais Du Petrole Procede de desacidification d'un gaz par solution absorbante avec regeneration fractionnee par chauffage.
EP1998962A1 (de) 2006-03-20 2008-12-10 Basf Se Nanopartikuläre metallboridzusammensetzung und deren verwendung zum kennzeichnen von kunststoffteilen
FR2900841B1 (fr) 2006-05-10 2008-07-04 Inst Francais Du Petrole Procede de desacidification avec extraction des composes reactifs
FR2900843B1 (fr) 2006-05-10 2008-07-04 Inst Francais Du Petrole Procede de desacidification d'un gaz par multiamines partiellement neutralisees
FR2900842B1 (fr) 2006-05-10 2009-01-23 Inst Francais Du Petrole Procede de desacidification d'un effluent gazeux avec extraction des produits a regenerer
WO2007138307A2 (en) 2006-05-25 2007-12-06 The Queen's University Of Belfast Process for removing sulfur-containing acids from crude oil
DE102006031952A1 (de) 2006-07-11 2008-01-17 Goldschmidt Gmbh Verwendung von ionischen Flüssigkeiten oder Lösungen aus Metallsalzen in ionischen Flüssigkeiten als Antistatika für Kunststoffe
DE102006036228A1 (de) 2006-08-03 2008-02-07 Universität Dortmund Verfahren zum Abtrennen von CO2 aus Gasgemischen
DE102007058320A1 (de) 2006-12-23 2008-06-26 Evonik Degussa Gmbh Membranen zur Trennung von Gasen
DE102007034353A1 (de) 2007-07-24 2009-01-29 Evonik Goldschmidt Gmbh Verwendung von ionischen Flüssigkeiten für die spanlose Umformung von metallischen Werkstücken
EP2022840A3 (de) 2007-08-03 2009-11-25 Evonik Goldschmidt GmbH Verwendung von ionischen Flüssigkeiten für die Schmierung von Bauteilen in Windkraftanlagen
DE102007041416A1 (de) 2007-08-31 2009-03-05 Basf Se Destillation ionischer Flüssigkeiten
US20100197974A1 (en) 2007-09-05 2010-08-05 E.I. Du Pont De Nemours And Company Processes for making dialkyl ethers from alcohols
US20090139232A1 (en) 2007-12-03 2009-06-04 Collis Matthew P Ambient Temperature Energy Generating System
US9096540B2 (en) 2007-12-12 2015-08-04 Basf Se Method for the production of disubstituted imidazolium salts
DE102007063149A1 (de) 2007-12-29 2009-07-02 Evonik Goldschmidt Gmbh Neuartige Imidazolinium-Salze mit niedrigem Schmelzpunkt, Verfahren zu deren Herstellung und deren Verwendung als Schmiermittel
EP2087930A1 (de) 2008-02-05 2009-08-12 Evonik Degussa GmbH Verfahren zur Absorption eines flüchtigen Stoffes in einem flüssigen Absorptionsmittel
EP2087931A3 (de) 2008-02-05 2011-08-31 Evonik Goldschmidt GmbH Entschäumung von ionischen Flüssigkeiten
EP2093278A1 (de) 2008-02-05 2009-08-26 Evonik Goldschmidt GmbH Performance-Additive zur Verbesserung der Benetzungseigenschaften von ionischen Flüssigkeiten auf festen Oberflächen
EP2088389B1 (de) 2008-02-05 2017-05-10 Evonik Degussa GmbH Absorptionskältemaschine
WO2009133059A2 (en) 2008-05-02 2009-11-05 Evonik Degussa Gmbh Nanofiber matrices formed from electrospun hyperbranched polymers
EP2300127B1 (de) 2008-06-23 2015-04-01 Basf Se Absorptionsmittel und verfahren zur entfernung von sauergasen aus fluidströmen, insbesondere aus rauchgasen
CA2727057C (en) 2008-06-23 2017-01-17 Basf Se Acid gas absorption medium comprising oligoamine and piperazine
DE102008040193A1 (de) 2008-07-04 2010-01-07 Evonik Röhm Gmbh Verfahren zur Herstellung freier Carbonsäuren
DE102008040415A1 (de) 2008-07-15 2010-01-21 Evonik Röhm Gmbh Thermisches Salzspalten von Ammoniumcarboxylaten
DE102008040486A1 (de) 2008-07-17 2010-01-21 Evonik Goldschmidt Gmbh Verwendung von ionischen Flüssigkeiten als Zusatzstoff für Reinigungsverfahren in verflüssigtem und/oder überkritischem Gas
FR2934172B1 (fr) 2008-07-28 2011-10-28 Inst Francais Du Petrole Solution absorbante a base de n,n,n'n'-tetramethylhexane -1,6-diamine et procede d'elimination de composes acides d'un effluent gazeux
JP5305506B2 (ja) 2008-07-29 2013-10-02 三洋化成工業株式会社 アルミニウム電解コンデンサ用電解液、およびそれを用いたアルミニウム電解コンデンサ
JP2010054136A (ja) 2008-08-28 2010-03-11 Univ Of Tokyo 湿式デシカント装置及び空気熱源ヒートポンプ装置
FR2936165B1 (fr) 2008-09-23 2011-04-08 Inst Francais Du Petrole Procede de desacidification d'un gaz par solution absorbante avec controle de la demixtion
CA2738358A1 (en) 2008-09-29 2010-04-01 Richard T. Zvosec Process for accelerated capture of carbon dioxide
EP2174700A1 (de) 2008-10-13 2010-04-14 Siemens Aktiengesellschaft Absorptionsmittel, Verfahren zur Herstellung eines Absorptionsmittels sowie Verwendung eines Absorptionsmittels
FR2938452B1 (fr) 2008-11-20 2012-02-03 Inst Francais Du Petrole Procede de desacidification d'un gaz par solution absorbante avec demixtion en cours de regeneration
EP2391437B1 (de) 2009-01-29 2013-08-28 Basf Se Aminosäure und sauren Promotor enthaltendes Absorptionsmittel zum Entfernen saurer Gase
DE102009000543A1 (de) 2009-02-02 2010-08-12 Evonik Degussa Gmbh Verfahren, Absorptionsmedien und Vorrichtung zur Absorption von CO2 aus Gasmischungen
DK2391435T3 (en) 2009-02-02 2014-02-24 Basf Se Absorbent CONTAINING cyclic amines FOR REMOVING THE SURE GASES
DE102009009580A1 (de) 2009-02-19 2010-08-26 Evonik Degussa Gmbh Verfahren zur Herstellung freier Säuren aus ihren Salzen
FR2942972B1 (fr) 2009-03-10 2012-04-06 Inst Francais Du Petrole Procede de desacidification d'un gaz par solution absorbante avec vaporisation et/ou purification d'une fraction de la solution absorbante regeneree.
KR20120003471A (ko) 2009-03-31 2012-01-10 이 아이 듀폰 디 네모아 앤드 캄파니 브롬화 리튬/물 흡수식 사이클 시스템에서의 이온성 화합물
EP2246651A2 (de) 2009-04-27 2010-11-03 Basf Se Absorptionswärmepumpen, Absorptionskältemaschinen und Absorptionswärmetransformatoren auf Basis EMIM-acetat / Methanol
GB0908986D0 (en) 2009-05-26 2009-07-01 Univ Belfast Process for removing organic acids from crude oil and crude oil distillates
ES2382236T3 (es) 2009-06-05 2012-06-06 Evonik Degussa Gmbh Procedimiento, medio de absorción y dispositivo para la absorción de CO2 a partir de mezclas de gases
US8173826B2 (en) 2009-06-17 2012-05-08 Chevron U.S.A. Inc. Enrichment of monounsaturated acids/esters in vegetable oil—or animal fat-based feedstock using metal salts dissolved in ionic liquids
US20120134905A1 (en) 2009-06-25 2012-05-31 Vtu Holding Gmbh Method of use of an ionic liquid and device for sorption of a gas
FR2948679B1 (fr) 2009-07-28 2011-08-19 Arkema France Procede de transfert de chaleur
WO2011011830A1 (en) 2009-07-29 2011-02-03 Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation Ionic liquids
DE102009047564A1 (de) 2009-12-07 2011-06-09 Evonik Degussa Gmbh Arbeitsmedium für eine Absorptionskältemaschine
FR2953735B1 (fr) 2009-12-16 2013-03-29 Inst Francais Du Petrole Procede d'elimination de composes acides d'un effluent gazeux avec une solution absorbante a base de diamines i,ii/iii.
FR2953736B1 (fr) 2009-12-16 2012-02-24 Inst Francais Du Petrole Procede d'elimination de composes acides d'un effluent gazeux avec une solution absorbante a base de triamines iii/ii/iii.
AU2010335313C1 (en) 2009-12-23 2015-07-02 Evonik Operations Gmbh Sweetener and method for the production thereof
DE102010004779A1 (de) 2010-01-14 2011-07-21 Heym, Florian, 95444 Verfahren zur Trocknung von Gasen
DE102010001070A1 (de) 2010-01-21 2011-07-28 Evonik Goldschmidt GmbH, 45127 Verwendung von alkoxylierten Phosphatsäureestern als Verschleißschutzadditiv für den Einsatz in ionischen Flüssigkeiten als Schmierstoff
US8318114B2 (en) 2010-04-16 2012-11-27 Nalco Company Composition for treating acid gas
EP2380941A1 (de) 2010-04-20 2011-10-26 Evonik Degussa GmbH Absorptionswärmepumpe mit Sorptionsmittel umfassend ein Lithiumsalz und ein organisches Salz mit gleichem Anion
EP2380940A1 (de) 2010-04-20 2011-10-26 Evonik Degussa GmbH Absorptionswärmepumpe mit Sorptionsmittel umfassend Lithiumchlorid und ein organisches Chloridsalz
CN102335545B (zh) 2010-07-22 2013-11-06 中国科学院理化技术研究所 用于空气除湿的除湿剂、空气除湿的方法和装置
US8888993B2 (en) 2010-07-30 2014-11-18 Chevron U.S.A. Inc. Treatment of a hydrocarbon feed
US9358497B2 (en) 2010-09-26 2016-06-07 Institute Of Process Engineering, Chinese Academy Of Sciences Ionic liquid solvent and gas purification method using the same
MY153070A (en) 2010-11-08 2014-12-31 Evonik Degussa Gmbh Working medium for absorption heat pumps
DE102011077377A1 (de) 2010-11-12 2012-05-16 Evonik Degussa Gmbh Verfahren zur Absorption von sauren Gasen aus Gasmischungen
GB2485824B (en) 2010-11-25 2017-12-20 The Queen's Univ Of Belfast Process for removing organic acids from crude oil and crude oil distillates
CN102031202B (zh) 2010-12-08 2012-12-05 中国科学院西双版纳热带植物园 一种离子液体催化制备生物柴油的方法
KR101773789B1 (ko) 2010-12-13 2017-09-01 듀쿨, 엘티디. 공기 조화 방법 및 장치
US8747531B2 (en) * 2011-02-11 2014-06-10 Munters Corporation Apparatus and method for removing water vapor from a production plant discharge
WO2012110987A1 (en) 2011-02-19 2012-08-23 Devendra Purohit Environmental energy conversion device
US9409122B2 (en) 2011-04-18 2016-08-09 Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation Gas capture process
DE102011100772A1 (de) 2011-05-05 2012-11-08 Evonik Degussa Gmbh Verfahren zur Herstellung von Isomaltulose aus Pflanzensäften
EP2532412A1 (de) 2011-06-10 2012-12-12 Evonik Degussa GmbH Absorptionsmedium und Verfahren zur Absorption eines sauren Gases aus einer Gasmischung
EP2532413A1 (de) 2011-06-10 2012-12-12 Evonik Degussa GmbH Verfahren zur Absorption von CO2 aus einer Gasmischung
EP2532414A1 (de) 2011-06-10 2012-12-12 Evonik Degussa GmbH Verfahren zur Absorption von CO2 aus einer Gasmischung
MX2011007922A (es) 2011-07-27 2013-02-07 Mexicano Inst Petrol Desnitrogenacion de hidrocarburos mediante extraccion liquido-liquido empleando liquidos ionicos.
JP2013051238A (ja) 2011-08-30 2013-03-14 Sanyo Chem Ind Ltd アルミニウム電解コンデンサ用電解液、およびそれを用いたアルミニウム電解コンデンサ
DE102011083030A1 (de) 2011-09-20 2013-03-21 Evonik Degussa Gmbh Mischungszusammensetzung und deren Verwendung als Süßungsmittel
DE102011083974A1 (de) 2011-10-04 2013-04-04 Evonik Degussa Gmbh Arbeitsmedium für Absorptionswärmepumpen
DE102011083976A1 (de) 2011-10-04 2013-04-04 Evonik Degussa Gmbh Sorptionsmittel für Absorptionswärmepumpen
CA2855855A1 (en) 2011-11-14 2013-05-23 Evonik Degussa Gmbh Method and device for the separation of acidic gases from a gas mixture
US8783035B2 (en) 2011-11-15 2014-07-22 Shell Oil Company System and process for generation of electrical power
DE102011055859A1 (de) 2011-11-30 2013-06-06 Universität Rostock Schwefel-freie Übergangsmetall-Isocyanat-basierte ionische Flüssigkeiten
JP5950662B2 (ja) 2011-12-05 2016-07-13 日本合成化学工業株式会社 イオン液体、電解質及びリチウム二次電池
DE102012200566A1 (de) 2012-01-16 2013-07-18 Evonik Degussa Gmbh Verfahren zur Absorption von CO2 aus einer Gasmischung
DE102012200907A1 (de) 2012-01-23 2013-07-25 Evonik Industries Ag Verfahren und Absorptionsmedium zur Absorption von CO2 aus einer Gasmischung
DE102012202193A1 (de) 2012-02-14 2013-08-14 Evonik Degussa Gmbh pH-eingestelltes Süßungsmittel
EP2636715B1 (de) * 2012-03-08 2016-06-29 Evonik Degussa GmbH Arbeitsmedium für absorptionswärmepumpen
DE102012207509A1 (de) 2012-05-07 2013-11-07 Evonik Degussa Gmbh Verfahren zur Absorption von CO2 aus einer Gasmischung
JP2013250186A (ja) 2012-06-01 2013-12-12 Fuji Oil Co Ltd 超臨界流体クロマトグラフィーを用いた、食用油脂中の３−モノクロロプロパン−１，２−ジオール脂肪酸エステル類の分離又は測定方法
US8882895B2 (en) 2012-06-04 2014-11-11 Z124 Method of controlling airflow through a water recovery device
EP2861796A4 (en) 2012-06-15 2016-05-11 Rhodia Operations METHOD FOR RECOVERING OR INCREASING THE ABSORPTION OF WATER FROM A POLYESTER TEXTILE
DE102012211323A1 (de) 2012-06-29 2014-01-02 Evonik Industries Ag Härter für Epoxidharzsysteme und deren Verwendung
EP2735820A1 (de) 2012-11-21 2014-05-28 Evonik Industries AG Absorptionswärmepumpe und Sorptionsmittel für eine Absorptionswärmepumpe umfassend Methansulfonsäure
DE102012222157A1 (de) 2012-12-04 2014-06-05 Evonik Industries Ag Verfahren zur Absorption von CO2 aus einer Gasmischung
DE102013010035A1 (de) 2013-06-17 2014-12-18 Evonik Degussa Gmbh Absorptionsmedium und Verfahren zur Absorption von CO2 aus einer Gasmischung
DE102013212805A1 (de) 2013-07-01 2015-01-08 Evonik Industries Ag Verwendung von hoch effizienten Arbeitsmedien für Wärmekraftmaschinen
CN105379000B (zh) 2013-07-17 2019-08-27 印制能源技术有限公司 能量储存装置
US9238193B2 (en) * 2013-07-23 2016-01-19 Chevron Phillips Chemical Company Lp Separations with ionic liquid solvents
GB201321033D0 (en) 2013-11-28 2014-01-15 Queens University Of The Belfast Removal of free fatty acids from crude palm oil
DE102013226613A1 (de) 2013-12-19 2015-06-25 Evonik Industries Ag Verarbeitungsfreundlicher Dianhydridhärter für Epoxidharzsysteme basierend auf 5,5'-Oxybis(isobenzofuran-1,3-dion)
DE102013226601A1 (de) 2013-12-19 2015-06-25 Evonik Industries Ag Verarbeitungsfreundlicher Dianhydridhärter für Epoxidharzsysteme basierend auf 5,5'-Carbonylbis(isobenzofuran-1,3-dion)
EP2940394A1 (en) 2014-05-01 2015-11-04 Nederlandse Organisatie voor toegepast- natuurwetenschappelijk onderzoek TNO Air conditioning
CA2950806C (en) 2014-06-05 2021-12-28 Gea Westfalia Separator Group Gmbh Method and device for processing an organic oil in steps
GB2528128A (en) 2014-07-11 2016-01-13 Univ Belfast Oligomerisation process
DE102014110190B4 (de) 2014-07-19 2021-11-11 Dge Dr.-Ing. Günther Engineering Gmbh Verfahren zur Abtrennung von Kohlendioxid aus Biogas mittels einer aminhaltigen Waschlösung und Regeneration der beladenen Waschlösung sowie Anlagen zur Durchführung des Verfahrens
GB2528494B (en) 2014-07-24 2018-01-03 Worn Again Footwear And Accessories Ltd Process for extracting polyester and dyes from fabric
DE102014214670A1 (de) 2014-07-25 2016-01-28 Evonik Degussa Gmbh Vereinfachtes Verfahren zur Synthese von Heterozyklen
DE102014214682A1 (de) 2014-07-25 2016-01-28 Evonik Degussa Gmbh Vereinfachtes Verfahren zur Synthese von Heterozyklen
DE102014214674A1 (de) 2014-07-25 2016-01-28 Evonik Degussa Gmbh Verfahren zur Herstellung substituierter Imidazoliumsalze
DE102014226441A1 (de) 2014-12-18 2016-06-23 Evonik Degussa Gmbh Verfahren zum Reinigen einer ionischen Flüssigkeit und Verfahren zum Entfeuchten von Luft
EP3098293A1 (en) 2015-05-27 2016-11-30 Evonik Degussa GmbH A process for removing metal from a metal-containing glyceride oil comprising a basic quaternary ammonium salt treatment
GB2538759B (en) 2015-05-27 2020-12-16 Univ Belfast Process for removing metal contaminants from glyceride oil and a glyceride oil refining process incorporating the same
GB2538756A (en) 2015-05-27 2016-11-30 The Queen's Univ Of Belfast A process for refining glyceride oil comprising a basic ionic liquid treatment
GB2538758A (en) 2015-05-27 2016-11-30 Green Lizard Tech Ltd Process for removing chloropropanols and/or glycidol
EP3098292A1 (en) 2015-05-27 2016-11-30 Evonik Degussa GmbH A process for refining glyceride oil comprising a basic quaternary ammonium salt treatment
DE102015212749A1 (de) 2015-07-08 2017-01-12 Evonik Degussa Gmbh Verfahren zur Entfeuchtung von feuchten Gasgemischen
CN105061496A (zh) 2015-08-19 2015-11-18 昆山京昆油田化学科技开发公司 一种新型离子液体的制备方法
DE102016204930A1 (de) 2016-03-24 2017-09-28 Evonik Degussa Gmbh Verbesserte Absorbentien zur Abtrennung von CO2 und H2S
DE102016204929B4 (de) 2016-03-24 2022-05-05 Evonik Operations Gmbh Absorptionsmedium und Verfahren zur Absorption saurer Gase aus Gasmischungen
DE102016204928A1 (de) 2016-03-24 2017-09-28 Evonik Degussa Gmbh Verfahren, Absorptionsmedien zur Absorption von CO2 aus Gasmischungen
DE102016204931A1 (de) 2016-03-24 2017-09-28 Evonik Degussa Gmbh Verfahren, Absorptionsmedien zur Absorption von CO2 aus Gasmischungen
DE102016204932A1 (de) 2016-03-24 2017-09-28 Evonik Degussa Gmbh Verbesserte Absorbentien zur Abtrennung von CO2 und H2S
DE102016204937A1 (de) 2016-03-24 2017-09-28 Evonik Degussa Gmbh Verbesserte Absorbentien zur Abtrennung von CO2 und H2S
DE102016210484A1 (de) 2016-06-14 2017-12-14 Evonik Degussa Gmbh Verfahren zur Entfeuchtung von feuchten Gasgemischen
DE102016210481B3 (de) 2016-06-14 2017-06-08 Evonik Degussa Gmbh Verfahren zum Reinigen einer ionischen Flüssigkeit
DE102016210478A1 (de) 2016-06-14 2017-12-14 Evonik Degussa Gmbh Verfahren zur Entfeuchtung von feuchten Gasgemischen
EP3257843A1 (en) 2016-06-14 2017-12-20 Evonik Degussa GmbH Method of preparing a high purity imidazolium salt
DE102016210483A1 (de) 2016-06-14 2017-12-14 Evonik Degussa Gmbh Verfahren und Absorptionsmittel zur Entfeuchtung von feuchten Gasgemischen
EP3257568B1 (de) 2016-06-14 2019-09-18 Evonik Degussa GmbH Verfahren zur entfeuchtung von feuchten gasgemischen mit ionischen flüssigkeiten
EP3257844A1 (en) 2016-06-14 2017-12-20 Evonik Degussa GmbH Method of preparing a high purity imidazolium salt

Also Published As

Publication number Publication date
JP2018528064A (ja) 2018-09-27
JP6667610B2 (ja) 2020-03-18
US10500540B2 (en) 2019-12-10
US20180169572A1 (en) 2018-06-21
CN107735160B (zh) 2020-07-14
WO2017005538A1 (de) 2017-01-12
TWI626981B (zh) 2018-06-21
DE102015212749A1 (de) 2017-01-12
KR20180027488A (ko) 2018-03-14
KR102039469B1 (ko) 2019-11-01
SG11201709074PA (en) 2017-12-28
CN107735160A (zh) 2018-02-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
TWI626981B (zh) 將潮濕氣體混合物除濕之方法
JP6835672B2 (ja) 湿ったガス混合物を除湿する方法
US10512881B2 (en) Process for dehumidifying moist gas mixtures
US10493400B2 (en) Process for dehumidifying moist gas mixtures
KR102321694B1 (ko) 습윤 기체 혼합물을 제습하기 위한 방법 및 흡수제
JP7206387B2 (ja) 湿潤ガス混合物の除湿方法