TW201439336A - 無方向性電磁鋼板製造用的熱軋鋼板及其製造方法 - Google Patents

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Abstract

依據本發明，使用包含預定成分組成的熱軋鋼板，並製成將該熱軋鋼板於氮氣環境中以1000℃、30秒進行退火後，於7%HCl溶液中於80℃下浸漬60秒鐘後的酸洗減量為10 g/m2以上且35 g/m2以下的熱軋鋼板，藉此可獲得不僅鐵損或磁通密度等磁特性優異，而且鋼板的表面缺陷亦少而製造良率優異的無方向性電磁鋼板製造用的熱軋鋼板。

Description

無方向性電磁鋼板製造用的熱軋鋼板及其製造方法
本發明是有關於一種主要用作電氣機器(electrical equipment)的鐵心材料的無方向性電磁鋼板製造用的熱軋鋼板及其製造方法，特別是有關於一種不僅鐵損或磁通密度等磁特性優異，而且鋼板的表面缺陷亦少而製造良率優異的無方向性電磁鋼板製造用的熱軋鋼板及其製造方法。
近年來，於以電力為代表的能量(energy)的節減這一世界性動向中，對電氣機器亦強烈期望其高效率化，對用於鐵心材料的無方向性電磁鋼板亦期望進一步的低鐵損化。因此，針對減少無方向性電磁鋼板的鐵損的技術，提出有各種提案。
作為減少無方向性電磁鋼板的鐵損的方法，為了增大電阻而降低渦流損耗(eddy current loss)，通常使用提高Si或Al、Mn等於鋼中的含量的方法。但是，若為了進一步提高目前的高級(high-grade)製品的鐵損而增大Si或Al等的添加量，則不僅會產生軋製等製造性的問題，而且亦會產生招致材料的成本(cost) 高的不利。
此處，於專利文獻1中揭示有藉由減少鋼中的雜質元素(S、N、O)量而減少鐵損的技術，另外，於專利文獻2中揭示有藉由抑制雜質混入，規定鋼胚(slab)加熱溫度、捲取溫度、熱軋板退火條件、冷軋軋縮率及最終退火條件，來控制夾雜物而減少鐵損的方法。
另外，提出有若干變更製造製程(process)，改善製品板中的晶體方位的積體程度、即織構而提高磁特性的方法。例如，於專利文獻3中揭示有對含有Si：2.8mass%~4.0mass%及Al：0.3mass%~2.0mass%的鋼於200℃~500℃的溫度範圍內實施溫軋而使{100}<OVW>組織發達的方法，另外，於專利文獻4中揭示有對含有Si：1.5mass%~4.0mass%及Al：0.1mass%~2.0mass%的鋼進行熱軋後，組合進行1000℃以上且1200℃以下的熱軋板退火與軋縮率：80%~90%的冷軋，藉此使{100}織構發達的方法。
進而，於專利文獻5或專利文獻6、專利文獻7中，提出有含有微量的Sn或Sb而實現鐵損減少的技術。
[現有技術文獻]
[專利文獻]
專利文獻1：日本專利特公平2-50190號公報
專利文獻2：日本專利第2984185號公報
專利文獻3：日本專利特開昭58-181822號公報
專利文獻4：日本專利特開平3-294422號公報
專利文獻5：日本專利特公昭56-54370號公報
專利文獻6：日本專利特公昭58-3027號公報
專利文獻7：日本專利第4258164號公報
藉由上述技術(專利文獻1~專利文獻7)可確實地減少鐵損，但特別是近年來，在添加微量的Sn或Sb的情況下，多產生如下情況：於鋼板產生大量表面缺陷，製造良率變得極差。
本發明是鑒於上述現狀而開發，其目的在於將不僅鐵損或磁通密度等磁特性優異，而且鋼板的表面缺陷亦少而製造良率優異的無方向性電磁鋼板製造用的熱軋鋼板與其有利的製造方法一併提供。
發明者等人為了查明上述鋼板的表面缺陷增大的原因而反覆進行各種研究，結果發現，根據原產地或礦脈等的不同，Sn或Sb原料中所含的Pb、Bi的雜質量發生變動，若Pb與Bi合計超過0.0010mass%，則會產生大量表面缺陷。
此處，若對上述現象的理由進行研究，則由於本發明的成分含有Al 0.2mass%以上，故而在Pb與Bi的合計為0.0010mass%以下的情況下，因於熱軋板退火時所生成的Al氧化物的障壁(barrier)效果而可抑制SiO2鏽皮(scale)的生成，藉由其後的酸洗可相對均勻地去除鏽皮，因此最終退火後的鋼板的表面外觀變得良好。另一方面，認為，在Pb與Bi的合計超過0.0010mass% 的情況下，於熱軋板退火時所生成的Al氧化物的障壁效果部分性地減弱，Si的氧化變得容易進行，微觀來看SiO2鏽皮生成量的不均變大，因此利用其後的酸洗的鏽皮去除程度的不均變大而於最終退火後的鋼板表面產生不均，從而使外觀劣化。
另外，認為，鋼中的Pb與Bi於進行鋼胚加熱、或熱軋、熱軋板退火、最終退火時發生熔融，導致表面缺陷的增大。
發明者等人進一步進行研究，結果新發現，在Pb與Bi合計為0.0010mass%以下的情況下，藉由將P設為0.015mass%以下，將Mo含量設為0.002mass%以上且0.03mass%以下，可較先前更顯著地抑制表面缺陷的產生。另外，可知，若P的含量增加，則於熱軋板退火後用以去除鏽皮而實施的酸洗時的酸洗量增大，鋼板的酸洗性提高，但是在本發明的成分中，反而會助長鏽皮的去除程度產生不均的情況。進而，發現，由於P作為雜質而不可避免地混入0.01mass%左右，故而為了緩和其影響，有效的是將Mo設為上述範圍。
本發明是立足於上述見解者。
即，本發明的主旨構成如下所述。
1.一種無方向性電磁鋼板製造用的熱軋鋼板，其是包含如下成分組成的熱軋鋼板：以質量%計含有C：0.005%以下、Si：2.0%以上且4.5%以下、Al：0.2%以上且2.0%以下、Mn：0.1%以上且2.0%以下、S：0.003%以下、N：0.003%以下、P：0.015%以下、Mo：0.002%以上且0.03%以下，並將Pb與Bi合計設為0.0010%以下， 進而合計含有Sn及Sb的任一種或兩種0.005%以上且0.2%以下，且剩餘部分為Fe及不可避免的雜質；且將該熱軋鋼板於氮氣環境中以1000℃、30秒退火後，於7%HCl溶液中於80℃下浸漬60秒鐘後的酸洗減量(pickling weight loss)為10g/m2以上且35g/m2以下。
2.如上述1所述的無方向性電磁鋼板製造用的熱軋鋼板，其中上述熱軋鋼板以質量%計進而含有選自Ca：0.001%以上且0.005%以下、Mg：0.0002%以上且0.005%以下、Cr：0.05%以上且0.5%以下中的一種或兩種以上。
3.一種無方向性電磁鋼板製造用的熱軋鋼板的製造方法，其是包括將鋼胚(slab)加熱後實施熱軋並進行捲取的一系列的步驟的無方向性電磁鋼板用的熱軋鋼板的製造方法，上述鋼胚包含如下成份組成：以質量%計含有C：0.005%以下、Si：2.0%以上且4.5%以下、Al：0.2%以上且2.0%以下、Mn：0.1%以上且2.0%以下、S：0.003%以下、N：0.003%以下、P：0.015%以下、Mo：0.002%以上且0.03%以下，並將Pb與Bi合計設為0.0010%以下，進而合計含有Sn及Sb的任一種或兩種0.005%以上且0.2%以下，且剩餘部分為Fe及不可避免的雜質；且將上述鋼胚加熱時的溫度設為1050℃以上且1150℃以下，將上述熱軋時的最終熱軋結束溫度設為820℃以上且920℃以下，進而將上述熱軋時的熱軋結束後的捲取溫度設為520℃以上且620℃以下。
4.如上述3所述的無方向性電磁鋼板製造用的熱軋鋼板的製造方法，其中上述鋼胚以質量%計進而含有選自Ca：0.001%以上且0.005%以下、Mg：0.0002%以上且0.005%以下、Cr：0.05%以上且0.5%以下中的一種或兩種以上。
根據本發明，可同時提供低鐵損且鋼板的表面缺陷少的無方向性電磁鋼板製造用的熱軋鋼板與其有利的製造方法。
圖1是表示調查鐵損W15/50與熱軋板試樣的Pb量的關係及對表面外觀的影響所得的結果的圖。
圖2是表示熱軋板試樣的Pb量與酸洗減量的關係的圖。
圖3是表示調查試樣材料的P、Mo添加量中的各自的鐵損W15/50、酸洗減量及表面外觀所得的結果的圖。
圖4是表示鋼胚加熱溫度、鐵損W15/50、以及最終熱軋結束溫度及熱軋結束後捲取溫度對表面外觀所造成的影響的圖。
以下，對本發明進行具體說明。此外，表示以下所示的鋼板成分的%標記只要無特別說明，則意指mass%。
首先，對導出本發明的實驗結果進行說明。
首先，為了對Pb對鐵損及表面外觀所造成的影響進行調查，而將如下鋼於實驗室中溶解，於1100℃下加熱後，進行熱軋直至 厚度為2.2mm，該鋼是將包含C：0.0023%、Si：2.5%、Al：0.3%、Mn：0.2%、S：0.0021%、N：0.0015%、Sn：0.05%及P：0.03%的組成設為A系列，另外，將包含C：0.0021%、Si：2.5%、Al：0.3%、Mn：0.2%、S：0.0017%、N：0.0020%、Sn：0.05%、P：0.01%及Mo：0.005%的組成設為B系列，使各系列中以0%~0.01%的範圍含有Pb。繼而，於100%N2環境下對該熱軋鋼板實施1000℃、30秒的熱軋板退火。繼而，於7%HCl、80℃的條件下進行1分鐘酸洗後，進行冷軋直至板厚：0.50mm厚，於20%H2-80%N2環境下使用1000℃、10秒的條件進行最終退火。此時，預先另外選取酸洗前的熱軋板試樣。
自所獲得的鋼板沿著軋製方向(L方向)及與軋製方向成直角的方向(C方向)切取愛潑斯坦(Epstein)試片，測定磁特性。此外，磁特性是以L+C特性進行評價。另外，表面外觀的調查亦一併進行。將鐵損W15/50及表面缺陷的調查結果示於圖1。
表面缺陷的產生狀況是以鋼板的每單位面積所存在的線狀缺陷的長度進行評價，將小於0.001(m/m2)設為無缺陷(圖中，以數字1表示)，將0.001(m/m2)以上且0.01(m/m2)以下設為存在少量缺陷(圖中，以數字2表示)，將超過0.01(m/m2)設為存在大量缺陷(圖中，以數字3表示)。
根據該圖可知，組成A系列、組成B系列這兩者若Pb超過0.0010%，則均表面外觀嚴重劣化，鐵損亦顯示出劣化傾向。但是，在Pb為0.0010%以下的情況下，為組成B系列的鋼與組成A系列 的鋼相比，鐵損、表面外觀均更良好的傾向。
為了對上述試驗結果進一步進行研究，使用預先另外選取的酸洗前．熱軋板試樣，調查7%HCl、80℃、60秒的條件下的鋼板的酸洗減量。此外，本發明中的酸洗減量：△m可使用以下(1)式而求出。
△m=(m1-m2)/S…(1)
△m：酸洗減量(g/m2)
m1：酸洗前質量(g)
m2：酸洗後質量(g)
S：試樣面積(m2)
將其結果示於圖2。可知，若Pb超過0.0010%，則酸洗減量增大。另外，可知，在Pb為0.0010%以下的情況下，組成B系列與組成A系列相比，酸洗減量較少。
另外，關於添加Sb代替Sn的情況，亦進行使Bi於0%~0.01%的範圍內變化的相同實驗，且獲得如下相同結果：若Bi超過0.0010%，則表面缺陷與鐵損顯示出劣化傾向，且熱軋板的酸洗減量增大。
其次，在Pb與Bi的合計為0.0010%以下的情況下，對P及Mo的最佳添加量進行調查。
即，將如下鋼於實驗室中溶解，於1100℃下加熱後，進行熱 軋直至厚度為1.8mm，該鋼含有C：0.0030%、Si：3.5%、Al：1.0%、Mn：0.5%、S：0.0012%、N：0.0017%、Sn：0.03%、Pb：0.0002%，進而使P在0.005%~0.05%的範圍內變化，使Mo在0%~0.1%的範圍內變化。繼而，於100%N2環境下對該熱軋鋼板實施1000℃、30秒的熱軋板退火，進而，於在80℃下於7%HCl的溶液中浸漬60秒鐘的條件下進行酸洗後，冷軋成板厚：0.35mm厚，於20%H2-80%N2環境下利用1025℃、10秒的條件進行最終退火。此外，另外選取酸洗前後的熱軋板退火後的試樣，調查酸洗減量。
自所獲得的鋼板沿著軋製方向及與軋製方向成直角的方向切取愛潑斯坦試片，測定磁特性。此外，磁特性是以L+C特性進行評價。另外，亦一併進行表面缺陷產生狀況的調查。將P、Mo添加量對鐵損、表面缺陷產生狀況、及於7%HCl的溶液中於80℃下浸漬60秒鐘的條件下的熱軋板的酸洗減量所造成的影響示於圖3。表面缺陷的產生狀況是以鋼板的每單位面積所存在的線狀缺陷的長度進行評價，將小於0.001(m/m2)設為無缺陷(○)，將0.001(m/m2)以上設為有缺陷(×)。
根據圖3可知，於P：0.015%以下且Mo：0.002%~0.03%的範圍內表面外觀提高，且鐵損亦改善。另外，上述P、Mo添加量範圍內的熱軋板退火後的試樣於7%HCl的溶液中於80℃下浸漬60秒鐘的條件下的酸洗減量為10g/m2以上且35g/m2以下的範圍。
進而，進行可獲得良好的磁特性與表面外觀的熱軋鋼板的製造條件的研究。
準備包含C：0.0012%、Si：3.0%、Al：0.5%、Mn：0.5%、S：0.0008%、N：0.003%、Sn：0.08%、Pb：0.0003%、P：0.01%及Mo：0.01%的成分組成的鋼胚，使鋼胚加熱溫度、最終熱軋結束溫度及熱軋結束後的捲取溫度變化而進行熱軋直至厚度為2.0mm。其次，於氮氣環境中使用1000℃、30秒的條件實施熱軋板退火，於在7%HCl的溶液中於80℃下浸漬60秒鐘的條件下進行酸洗後，冷軋至板厚：0.35mm厚。其後，於20%H2-80%N2環境、1010℃、10秒的條件下進行最終退火。
自所獲得的鋼板沿著軋製方向及與軋製方向成直角的方向切取愛潑斯坦試片，測定磁特性。此外，磁特性是以L+C特性進行評價。另外，亦一併進行表面缺陷產生狀況的調查。表面缺陷的產生狀況是以鋼板的每單位面積所存在的線狀缺陷的長度進行評價，將小於0.001(m/m2)設為無缺陷(○)，將0.001(m/m2)以上設為有缺陷(×)。
將鋼胚加熱溫度、最終熱軋結束溫度及熱軋結束後的捲取溫度對鐵損W15/50及表面缺陷產生狀況所造成的影響示於圖4。
根據該圖可知，在鋼胚加熱溫度為1050℃以上且1150℃以下、最終熱軋結束溫度為820℃以上且920℃以下的範圍，且熱軋結束後的捲取溫度為520℃以上且620℃以下的範圍的情況下，同時獲得鐵損減少效果與良好的表面外觀。另外，關於上述適當範圍條件下的熱軋板退火後的試樣，於7%HCl的溶液中於80℃下浸漬60秒鐘的條件下的酸洗減量為10g/m2以上且35g/m2以下的 範圍。
此處，於將鋼胚加熱溫度、最終熱軋結束溫度及熱軋結束後的捲取溫度控制為上述範圍時，鋼板表面的缺陷變少的理由未必明確，但可認為其原因在於，在Pb含量為0.0010%以下的情況下，於添加Sn、P及Mo時，藉由滿足上述溫度範圍，而使熱軋鋼板所生成的氧化鏽皮的形態．性狀對其後步驟中的鏽皮去除有利。
以下，對以如上所述的方式設定的本發明的成分組成範圍的限定理由進行說明。
C：0.005%以下
關於C，為了抑制鋼板的磁時效劣化，較佳為儘可能少，可容許至多0.005%。較佳為0.0035%以下。
Si：2.0%以上且4.5%以下
於本發明的電磁鋼板中，Si為增大電阻，改善鐵損的有用元素。為了獲得該鐵損改善的效果，需要2.0%以上的Si含量。另一方面，若超過4.5%，則鋼板的加工性劣化，且磁通密度的降低亦變得顯著，因此Si含量是限定為2.0%~4.5%的範圍。
Al：0.2%以上且2.0%以下
Al與Si同樣地通常用作鋼的去氧劑，由於增加電阻而減少鐵損的效果大，故而通常為無方向性電磁鋼板的主要構成元素之一。另外，對減少AlN系的析出物量(微細的析出物)有效，因此必須添加0.2%以上。但是，若含量過多，則於連續鑄造中與模 具(mold)的潤滑性降低，鑄造變得困難，因此設為含有2.0%以下。
Mn：0.1%以上且2.0%以下
Mn為不僅與Si同樣地具有提高電阻而減少鐵損的效果，而且對改善熱軋性亦有效的元素。但是，若含量小於0.1%，則其添加效果不足，另一方面，若超過2.0%，則飽和磁通密度的降低變得顯著，因此限定為上述範圍。
S：0.003%以下
S為不可避免地混入進來的雜質，若其含量變多，則形成大量硫化物系夾雜物而成為鐵損增加的原因。因此，於本發明中設為0.003%以下。另一方面，下限值並無特別限制，就生產性等觀點而言為0.0002%左右。
N：0.003%以下
N亦與S同樣為不可避免地混入進來的雜質，若其含量多，則會形成大量氮化物而成為鐵損增加的原因。因此，於本發明中設為0.003%以下。另一方面，下限值並無特別限制，就生產性等觀點而言為0.0005%左右。
P：0.015%以下
P為多數情況下為了提高鋼板的強度或改善織構而特意添加使用的元素。然而，於本發明中，為了改善鋼板的表面外觀，而必須儘可能減少，因此設為0.015%以下。另一方面，下限值並無特別限制，就生產性等觀點而言為0.002%左右。
Mo：0.002%以上且0.03%以下
於本發明中，Mo為用以緩和作為雜質而不可避免地混入的0.01%左右的P對表面外觀所造成的不良影響所必需的元素。若含量小於0.002%，則無法獲得充分的添加效果，另一方面，若添加超過0.03%，則反而可見對磁特性造成不良影響的傾向，因此限定為上述範圍。較佳為0.003%以上且0.02%以下。
Sn、Sb：0.005%以上且0.2%以下
Sn、Sb均具有改善無方向性電磁鋼板的織構而提高磁特性的效果，為了獲得該效果，在單獨添加或複合添加Sb、Sn的任一情況下，均設為合計0.005%以上的添加量。另一方面，若過量地添加，則會使鋼脆化，鋼板製造中的板斷裂或結疤等瑕疵增多，因此在單獨添加或複合添加Sn、Sb的任一情況下均設為合計0.2%以下。
Pb、Bi：合計0.0010%以下
在兩者單獨、或複合的任一情況下，若合計超過0.0010%，則均會使鋼板的表面外觀嚴重劣化，磁性亦劣化，因此限定為上述範圍。另一方面，下限值並無特別限制，就生產性等觀點而言合計為0.00001%(0.1massppm)左右。
於本發明中，除上述基本成分以外，為了提高無方向性電磁鋼板的磁特性或改善表面性狀，亦可適當含有以下所述的元素。
Ca：0.001%以上且0.005%以下
Ca為以CaS的形式析出，對抑制微細的硫化物的析出且改善鐵損有效的成分。但是，若小於0.001%，則其添加效果不充分，另一方面，若超過0.005%，則Ca氧化物的夾雜物增加，反而使鐵損劣化，因此於添加時，較佳為設為上述範圍。
Mg：0.0002%以上且0.005%以下
Mg若添加0.0002%以上，則形成Mg氧化物，且S、N等雜質元素於該氧化物中複合析出而抑制有害的硫化物或氮化物的生成，從而使鐵損降低。因此，較佳為將下限設為0.0002%。
另一方面，就生產性的觀點而言，難以添加超過0.005%，徒勞地招致成本提高(cost up)，因此較佳為將上限設為0.005%左右。
Cr：0.05%以上且0.5%以下
Cr為對由熱軋鋼板及熱軋板退火時所生成的表層鏽皮的改質所致的鐵損與表面外觀的改善有效的成分，於添加0.05%以上時其效果變得明確，若超過0.5%，則其效果飽和，因此於添加時，較佳為限定為0.05%以上且0.5%以下的範圍。
此外，上述成分以外的剩餘部分為於製造步驟中所混入的不可避免的雜質及Fe。
其次，對依據本發明的熱軋鋼板的製造方法中的各條件的限定理由等進行敘述。
在使用本發明的熱軋鋼板製造無方向性電磁鋼板的情況下，除下述熱軋鋼板的製造條件以外，可使用通常的無方向性電磁鋼板所應用的步驟及設備而實施。
例如，利用脫氣設備對藉由轉爐或電爐等熔製成預定成分組成的鋼進行二次精練，藉由連續鑄造或鑄塊後的分塊軋製而製成鋼板後，實施熱軋，製成依據本發明的熱軋鋼板。
其次，藉由實施熱軋板退火、酸洗、冷軋或溫軋、最終退火及塗佈絕緣被膜並進行燒接等步驟而獲得無方向性電磁鋼板。
於本發明中，特別是為了使鋼板的表面缺陷保持為較少且使製造良率保持為良好，而必須以如下所述的方式控制熱軋鋼板的製造條件。
即，將鋼胚加熱溫度設為1050℃以上且1150℃以下，進而以最終熱軋結束溫度為820℃以上且920℃以下的範圍，且熱軋結束後的捲取溫度成為520℃以上且620℃以下的範圍的方式進行熱軋。
此外，鋼胚加熱溫度的較佳範圍為1050℃以上且1125℃以下，最終熱軋結束溫度的較佳範圍為850℃以上且900℃以下，另外，熱軋結束後的捲取溫度的較佳範圍為550℃以上且600℃以下。
藉由在該等條件下進行熱軋步驟，而與上述Mo等原材料成分的效力相結合，使熱軋板退火後的鋼板表層部所生成的鏽皮的去除程度成為最佳。於本發明中，為了確定出該鏽皮的去除程度，而考慮代表性的熱軋板退火條件或酸洗條件，使用於氮氣環境中以1000℃、30秒進行退火後，於7%HCl的溶液中於80℃下浸漬60秒鐘後的酸洗減量。於本發明中，可表現出該酸洗減量成為10g/m2以上且35g/m2以下的範圍的尤佳的鏽皮去除程度。
此外，針對本發明可獲得良好的磁特性與表面外觀，為了使用上述酸洗減量確定出熱軋鋼板的性質，而將退火條件限定為1000℃、30秒，將退火後的酸洗條件限定為於7%HCl的溶液中於80℃下浸漬60秒鐘，但實際上所實施的熱軋板退火條件(通常為950℃以上且1100℃以下)或酸洗等鏽皮去除條件可根據所要求的製品特性或產生銹皮的狀況等而任意地設定，並不限定於上述條件。
[實施例]
[實施例1]
對利用轉爐進行吹練而獲得的鋼液進行脫氣處理後進行鑄造而製造表1所示的成分的鋼胚。其後，於表2所示的鋼胚加熱溫度、最終熱軋結束溫度及熱軋結束後的捲取溫度條件下，進行熱軋直至厚度為2.0mm而獲得熱軋鋼板。繼而，於100%N2環境下實施1000℃、30秒的熱軋板退火，進行於7%HCl的溶液中於80℃下浸漬60秒鐘的酸洗處理後，進行冷軋直至表2所示的板厚。其後，於20%H2-80%N2環境下使用1035℃、10秒的條件進行最終退火後，進行塗佈(coating)處理。
自所獲得的無方向性電磁鋼板沿著軋製方向及與軋製成直角的方向分別切取愛潑斯坦試片，測定磁特性(鐵損：W15/50，磁通密度：B50)。磁特性是以L+C特性進行評價，並且亦進行表面外觀的調查。將所獲得的結果一併記載於表2。此外，表面缺陷的產生狀況是以鋼板的每單位面積所存在的線狀缺陷的長度進行評 價，將小於0.001(m/m2)設為無缺陷(○)，將0.001(m/m2)以上設為有缺陷(×)。
表中的%為mass%，剩餘部分為Fe及不可避免的雜質
如表2所示，若觀察1000℃、30秒的熱軋板退火後於7%HCl的溶液中於80℃下浸漬60秒鐘後的酸洗減量值，則於發明例中均為10g/m2以上且35g/m2以下的範圍。
另外，可知，藉由依據本發明的熱軋鋼板的製造條件而獲得的發明例均獲得磁特性、表面外觀均良好的結果。
[實施例2]
對利用轉爐進行吹練而獲得的鋼液進行脫氣處理後進行鑄造而製造表3所示的成分的鋼胚。其後，於表4所示的鋼胚加熱溫度、最終熱軋結束溫度及熱軋結束後的捲取溫度條件下，進行熱軋直至厚度為1.6mm。其次，於100%N2環境下實施1000℃、30秒的熱軋板退火，並進行7%HCl、80℃×60秒浸漬的條件下的酸洗處理後，進行冷軋直至表4所示的板厚。其後，於20%H2-80%N2環境下使用1000℃、10秒的條件實施最終退火，進行塗佈處理。
自所獲得的無方向性電磁鋼板沿著軋製方向及與軋製成直角的方向分別切取愛潑斯坦試片，測定磁特性(鐵損：W10/400，磁通密度：B50)。磁特性是以L+C特性進行評價，並且亦進行表面外觀的調查。將所獲得的結果一併記載於表4。此外，表面缺陷的產生狀況是以鋼板的每單位面積所存在的線狀缺陷的長度進行評價，將小於0.001(m/m2)設為無缺陷(○)，將0.001(m/m2)以上設為有缺陷(×)。
表中的%為mass%，剩餘部分為Fe及不可避免的雜質
如表4所示，若觀察1000℃、30秒的熱軋板退火後於7%HCl的溶液中於80℃下浸漬60秒鐘後的酸洗減量值，則於發明例中均為10g/m2以上且35g/m2以下的範圍。
另外，可知，藉由依據本發明的熱軋鋼板的製造條件而獲得的發明例均獲得磁特性、表面外觀均良好的結果。

Claims (4)

  1. 一種無方向性電磁鋼板製造用的熱軋鋼板，其是包含如下成分組成的熱軋鋼板：以質量%計含有C：0.005%以下、Si：2.0%以上且4.5%以下、Al：0.2%以上且2.0%以下、Mn：0.1%以上且2.0%以下、S：0.003%以下、N：0.003%以下、P：0.015%以下、Mo：0.002%以上且0.03%以下，並將Pb與Bi合計設為0.0010%以下，進而合計含有Sn及Sb的任一種或兩種0.005%以上且0.2%以下，且剩餘部分為Fe及不可避免的雜質；且將該熱軋鋼板於氮氣環境中以1000℃、30秒退火後，於7%HCl溶液中於80℃下浸漬60秒鐘後的酸洗減量為10g/m2以上且35g/m2以下。
  2. 如申請專利範圍第1項所述的無方向性電磁鋼板製造用的熱軋鋼板，其中上述熱軋鋼板以質量%計進而含有選自Ca：0.001%以上且0.005%以下、Mg：0.0002%以上且0.005%以下、Cr：0.05%以上且0.5%以下中的一種或兩種以上。
  3. 一種無方向性電磁鋼板製造用的熱軋鋼板的製造方法，其是包括將鋼胚加熱後實施熱軋並進行捲取的一系列的步驟的無方向性電磁鋼板用的熱軋鋼板的製造方法，上述鋼胚包含如下成分組成：以質量%計含有C：0.005%以下、Si：2.0%以上且4.5%以下、Al：0.2%以上且2.0%以下、Mn：0.1%以上且2.0%以下、S：0.003%以下、N：0.003%以下、P：0.015%以下、Mo：0.002%以上且0.03%以下，並將Pb與Bi合計設為0.0010%以下，進而合計含有Sn及Sb的任一種或兩種0.005%以上且0.2%以下，且剩餘部 分為Fe及不可避免的雜質；且將上述鋼胚加熱時的溫度設為1050℃以上且1150℃以下，將上述熱軋時的最終熱軋結束溫度設為820℃以上且920℃以下，進而將上述熱軋時的熱軋結束後的捲取溫度設為520℃以上且620℃以下。
  4. 如申請專利範圍第3項所述的無方向性電磁鋼板製造用的熱軋鋼板的製造方法，其中上述鋼胚以質量%計進而含有選自Ca：0.001%以上且0.005%以下、Mg：0.0002%以上且0.005%以下、Cr：0.05%以上且0.5%以下中的一種或兩種以上。
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