TW201336485A - 蒸氣溫熱器具 - Google Patents

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Abstract

本發明之溫熱器具係(A)溫熱器具中所含之水分量相對於被氧化性金屬100質量份為40質量份以上且80質量份以下，(B)保水劑之含量相對於被氧化性金屬100質量份為0.3質量份以上且20質量份以下，(C)發熱層(121A)中所含之水分量相對於上述被氧化性金屬100質量份為8質量份以上且45質量份以下，(D)保水片材(121C)中所含之水分量為保水片材之最大吸水量的15~30質量%。

Description

蒸氣溫熱器具
本發明係關於一種蒸氣溫熱器具。
先前，作為藉由被氧化性金屬之氧化反應而發熱之溫熱器具開發有各種。其中，濕熱係與懷爐等之乾熱相比可更有效果地將熱傳遞至人體，故而產生蒸氣之蒸氣溫熱器具之開發正不斷推進。於專利文獻1中揭示有一種具備蒸氣溫熱產生部、及與該蒸氣溫熱產生部鄰接地配置之保水片材之蒸氣溫熱器具。
[先前技術文獻] [專利文獻] [專利文獻1]
日本專利特開2009-39370號公報
根據本發明，提供一種蒸氣溫熱器具，其包括：發熱部，其係將包含含有被氧化性金屬、水、保水劑之發熱組成物之發熱層、及含有聚合物之保水片材積層而成；及袋體，其至少一部分具有透氣性，且收容上述發熱部；且(A)蒸氣溫熱器具中所含之水分量相對於上述被氧化性金屬100質量份為40質量份以上且80質量份以下，(B)上述保水劑之含量相對於上述被氧化性金屬100質量份為0.3質量份以上且20質量份以下， (C)上述發熱層中所含之水分量相對於上述被氧化性金屬100質量份為8質量份以上且45質量份以下，(D)上述保水片材中所含之水分量為保水片材之最大吸水量之15~30質量%。
特徵及優點利點藉由以下所述之較佳之實施形態、及隨附於其之以下圖式而進一步明確。
以下，基於圖式對本發明之實施形態進行說明。於專利文獻1中記載之溫熱器具中，於蒸氣溫熱產生部與保水片材間進行水分之交換，將蒸氣溫熱產生部內之水分量(具體而言為發熱體內之水分量)調整為適於發熱之水分。於此種專利文獻中，蒸氣產生之初升與蒸氣產生之持續性依然存在研究之餘地。
此處，本發明者等人提出以下之蒸氣溫熱器具100。
以下，基於圖式對本發明之實施形態進行說明。再者，於所有圖式中，對相同之構成要素附加相同之符號，適當省略其詳細說明以避免重複。
參照圖1至圖4對本實施形態之蒸氣溫熱器具100進行說明。
首先，參照圖1對蒸氣溫熱器具100之概要進行說明。
蒸氣溫熱器具100係包含發熱部121之蒸氣溫熱器具，該發熱部121係將包含含有被氧化性金屬、水、保水劑之發熱組成物之發熱層121A及保水片材121C積層而成。
該蒸氣溫熱器具100係 (A)蒸氣溫熱器具100中所含之水分量相對於被氧化性金屬100質量份為40質量份以上且80質量份以下，(B)發熱層121A中所含之上述保水劑之含量相對於上述被氧化性金屬100質量份為0.3質量份以上且20質量份以下，(C)發熱層121A中所含之水分量相對於上述被氧化性金屬100質量份為8質量份以上且45質量份以下，(D)保水片材121C中所含之水分量為保水片材之最大吸水量之15~30質量%。
其次，對蒸氣溫熱器具100進行詳細說明。
蒸氣溫熱器具100係藉由被氧化性金屬之氧化反應而發熱而賦予充分之溫熱效果者，於依據JIS(Japanese Industrial Standards，日本工業標準)規格S4100之測定中，可具有發熱溫度38~70℃之性能。自該蒸氣溫熱器具100產生之水蒸氣量較佳為0.01 mg/(cm2．min)以上，尤佳為0.03 mg/(cm2．min)以上。又，水蒸氣產生量之上限值例如較佳為0.8 mg/(cm2．min)以下，更佳為0.4 mg/(cm2．min)以下。尤其，較佳為0.01 mg/(cm2．min)以上且0.8 mg/(cm2．min)以下，較佳為0.03 mg/(cm2．min)以上且0.4 mg/(cm2．min)以下。
蒸氣溫熱器具100包含圖1所示之發熱體120。
發熱體120具備發熱部121、內包發熱部121之第1袋體122。
發熱部121具備發熱層121A、保水片材121C、及片材 121B。
發熱層121A包含含有被氧化性金屬、水、保水劑之發熱組成物。
被氧化性金屬為產生氧化反應熱之金屬，例如可列舉鐵、鋁、鋅、錳、鎂、鈣、混合有該等中之2種以上之混合金屬等粉末或纖維。於該等中，可使用1種以上。其中，自操作性、安全性、製造成本、保存性及穩定性方面而言，較佳為鐵粉。作為鐵粉，例如可列舉還原鐵粉、及霧化鐵粉等。
於被氧化性金屬為粉末之情形時，自氧化反應有效率地進行之觀點出發，較佳為其平均粒徑為10~200 μm，更佳為平均粒徑為20~150 μm，進而較佳為20~100 μm。再者，被氧化性金屬之粒徑係指粉體之形態中之最大長度，藉由利用篩子之分級、動態光散射法、雷射繞射法等而測定。
自相同之觀點出發，於被氧化性金屬為粉末之情形時，其平均粒徑較佳為10 μm以上，進而較佳為20 μm以上。又，其平均粒徑較佳為200 μm以下，進而較佳為150 μm以下，尤佳為100 μm以下。
構成發熱層121A之發熱組成物中之被氧化性金屬之含量以基重表示較佳為100~3,000 g/m2，尤佳為200~1,500 g/m2。藉此，可使發熱體120之發熱溫度上升至所需之溫度。此處，發熱體120中之鐵粉之含量可由依據JIS P8128之灰分試驗、或熱重量測定器求出。此外，可利用若施加外部磁場則產生磁化之性質藉由振動試樣型磁化測定試驗 等而測定。
自相同之觀點出發，構成發熱層121A之發熱組成物中之被氧化性金屬之含量以基重表示較佳為100 g/m2以上，進而較佳為200 g/m2以上。又，較佳為3,000 g/m2以下，進而較佳為1,500 g/m2以下。
保水劑係具有保水能者，例如可列舉選自碳成分、纖維材料、吸水性聚合物、及吸水性粉體中之1種或2種以上。
碳成分係具有保水能、氧供給能、及觸媒能者，例如可使用選自活性碳、乙快黑、及石墨中之1種或2種以上。自濕潤時容易吸附氧或可將發熱層之水分保持於固定之觀點、或容易使保水片材中所含之水之含量為保水片材之最大吸水量之15~30質量%之觀點出發，較佳使用活性碳。更佳為使用選自椰殼碳、木粉碳、及泥碳中之1種或2種以上之微細之粉末狀物或小粒狀物。其中，藉由將發熱層之水分保持於固定，而將保水片材中所含之水之含量維持為保水片材之最大吸水量之15~30質量%，故而木粉碳較佳。
不僅自與被氧化性金屬均勻地混合之觀點出發，而且自將保水片材中所含之水之含量維持為保水片材之最大吸水量之15~30質量%之觀點出發，碳成分較佳為使用平均粒徑為10~200 μm者，更佳為使用平均粒徑為12~100 μm者。再者，碳成分之平均粒徑係指粉體之形態中之最大長度，藉由動態光散射法、雷射繞射法等而測定。碳成分較佳為使用粉體狀之形態者，但亦可使用粉體狀以外之形態者， 例如亦可使用纖維狀之形態者。
自相同之觀點出發，碳成分較佳為平均粒徑為10 μm以上，進而較佳為12 μm以上。又，碳成分較佳為平均粒徑為200 μm以下，進而較佳為100 μm以下。
作為纖維材料，較佳為使用親水性纖維，其中尤佳為使用纖維素纖維。作為纖維素纖維，可使用化學纖維(合成纖維)或天然纖維。
作為吸水性聚合物，可列舉可吸收、保持自身重量之20倍以上之液體之具有交聯結構之親水性聚合物。
作為吸水性粉體，可列舉選自蛭石、鋸屑、矽膠、及紙漿粉末中之1種或2種以上。
保水劑之含量相對於被氧化性金屬100質量份為0.3~20質量份，更佳為1~15質量份，進而較佳為3~13質量份。如此，可於所獲得之發熱體中儲存為了持續氧化反應而必需之水分。又，可充分獲得對發熱體之氧供給而可獲得發熱效率較高之發熱體。又，由於可將發熱體相對於所獲得之發熱量之熱容量抑制得較小，故而發熱溫度上升變大，而可獲得所需之溫度上升，從而可促進發熱反應。再者，保水劑之含量以基重表示較佳為4~290 g/m2，進而較佳為7~160 g/m2。如此，可使發熱層121A之厚度變薄，製品不會增重，表現出柔軟性。例如，可將發熱層121A之厚度設為0.1 mm以上且1 mm以下。
再者，保水劑之含量相對於被氧化性金屬100質量份較佳為1質量份以上，進而較佳為3質量份以上。又，保水劑 之含量相對於被氧化性金屬100質量份較佳為15質量份以下，進而較佳為13質量份以下。
又，保水劑之含量以基重表示較佳為4 g/m2以上，進而較佳為7 g/m2以上。又，保水劑之含量以基重表示較佳為290 g/m2以下，尤佳為160 g/m2以下。
保水劑中碳成分之含量相對於保水劑之總質量為90質量%以上自控制發熱層中之水分之方面而言較佳，更佳為95質量%以上，進而較佳為98~100質量%，又，進而較佳為保水劑包含碳成分。
進而，保水劑中吸水性聚合物及/或纖維素纖維之含量相對於保水劑總量為10質量%以下，較佳為5質量%以下，進而較佳為2質量%以下，發熱層121A中不含有吸水性聚合物及/或纖維素纖維可抑制發熱層121A過多地吸收水分，可將發熱體相對於所獲得之發熱量之熱容量抑制得較小，故而自發熱溫度上升變大，可獲得所需之溫度上升之方面而言更佳。
進而，保水劑中吸水性聚合物及纖維素纖維之含量合計相對於保水劑總量較佳為10質量%以下，進而較佳為5質量%以下。吸水性聚合物及纖維素纖維之含量合計相對於保水劑總量更佳為2質量%以下。進而，較佳為發熱層121A中不含有吸水性聚合物及纖維素纖維之兩者。
發熱層121A含有水。水亦可為源自電解質水溶液(例如，鹼金屬、鹼土類金屬等之水溶液)者，又，亦可為水單獨添加於發熱層121A中者，並無特別限定。
發熱層121A中之水分量相對於被氧化性金屬100質量份為8質量份以上且45質量份以下。藉由將發熱層121A中之水分量相對於被氧化性金屬100質量份設為45質量份以下，而使發熱層121A良好地發熱，使發熱溫度之上升變快(升溫時間變快)。又，藉由將發熱層121A中之水分量相對於被氧化性金屬100質量份設為8質量份以上，而可確保發熱層121A之發熱反應所需之水分量，而可良好地持續發熱層121A之發熱反應。
如此，藉由將發熱層121A之水分量相對於被氧化性金屬100質量份設為8質量份以上、45質量份以下，而可形成良好之發熱狀態之發熱層121A。即，發熱層121A之水分量影響發熱速度。藉由相對於被氧化性金屬100質量份將水分量設為8質量份以上、45質量份以下而良好地發熱，使發熱溫度之上升較快，使發熱溫度持續。
如此，於本實施形態中，為了增加發熱初期(~5分鐘左右)產生之水蒸氣量，而於短時間內使發熱層為高發熱狀態，故而於發熱初期(~5分鐘左右)使發熱層121A側之水分儘可能低水分化，故而可使發熱溫度之上升良好。其中，發熱層121A之水分相對於被氧化性金屬100質量份更佳為15質量份以上、40質量份以下。
發熱層121A除上述各成分以外亦可含有反應促進劑。
反應促進劑係用於持續被氧化性金屬之氧化反應之目的。又，藉由使用反應促進劑，而破壞被氧化性金屬之氧化覆膜，而可促進氧化反應。關於反應促進劑，例如可列 舉選自鹼金屬、鹼土類金屬之硫酸鹽、及氯化物中之1種或2種以上。其中，自導電性、化學穩定性、生產成本優異之方面而言，較佳為使用選自氯化鈉、氯化鉀、氯化鈣、氯化鎂、氯化亞鐵、氯化鐵等各種氯化物，及硫酸鈉中之1種或2種以上。
自充分之發熱量持續長時間之方面而言，反應促進劑之含量相對於被氧化性金屬100質量份較佳為設為2~15質量份，進而較佳為3~12質量份。
自相同之觀點出發，反應促進劑之含量相對於被氧化性金屬100質量份較佳為2質量份以上，進而較佳為3質量份以上，較佳為15質量份以下，進而較佳為12質量份以下。
進而，發熱層121A除上述各成分以外亦可含有增黏劑。
增黏劑中主要可使用吸收水分增大稠度，或賦予黏流性之物質，可使用選自如下增黏劑中之1種或2種以上之混合物：海藻酸鈉等海藻酸鹽、阿拉伯膠、黃蓍膠、刺槐豆膠、古亞膠、阿拉伯樹膠、角叉菜膠、瓊脂、三仙膠等多糖類系增黏劑；糊精、α化澱粉、加工用澱粉等澱粉系增黏劑；羧甲基纖維素、乙酸乙酯纖維素、羥乙基纖維素、羥甲基纖維素或羥丙基纖維素等纖維素衍生物系增黏劑；聚乙烯醇(PVA，polyvinyl alcohol)等增黏劑；硬脂酸鹽等金屬皂系增黏劑；膨潤土等礦物系增黏劑等。
增黏劑之含量相對於被氧化性金屬100質量份較佳為0.05~5質量份，進而較佳為0.1~3質量份。藉由設為0.05質量份以上，而可提高黏性，可使發熱粉體水分散物之穩定 性良好。藉由設為5質量份以下，而可抑制成為發熱特性之降低(最高溫度之降低)之原因。藉由設為0.05~5質量份，而不僅可使被氧化性金屬或碳成分等固形物成分穩定地分散，而且可將保水片材中所含之水之含量維持為保水片材之最大吸水量之15~30質量%。又，可賦予黏流性，可進一步提昇塗敷性能。其中，自良好之塗敷性能或可將保水片材中所含之水之含量維持為保水片材之最大吸水量之15~30質量%之方面而言，較佳為多糖類系增黏劑，進而較佳為分子量1,000,000以上且50,000,000以下之多糖類系增黏劑，尤佳為分子量2,000,000以上且40,000,000以下之多糖類系增黏劑，此外，自具有良好之塗敷性能或耐鹽性之觀點出發，較佳為三仙膠。
增黏劑之含量相對於被氧化性金屬100質量份較佳為0.05質量份以上，進而較佳為0.1質量份以上。又，增黏劑之含量相對於被氧化性金屬100質量份較佳為5質量份以下，進而較佳為3質量份以下。
進而，多糖類系增黏劑較佳為分子量1,000,000以上，進而較佳為分子量2,000,000以上。又，多糖類系增黏劑較佳為分子量50,000,000以下，較佳為40,000,000以下。
較佳為相對於被氧化性金屬100質量份以0.05質量份以上、5質量份以下含有分子量1,000,000以上且50,000,000以下之多糖類系增黏劑。
保水片材121C以與發熱層121A直接接觸之方式配置。保水片材121C含有水。水之含量成為該保水片材121C之 最大吸水量之15質量%以上且30質量%以下。
於構成要件(A)、(C)之條件下，藉由將水之含量設為保水片材121C之最大吸水量之15質量%以上而具有於短時間內增加產生之蒸氣量之效果。
另一方面，藉由將保水片材121C之水之含量設為保水片材121C之最大吸水量之30質量%以下，而可確保保水片材121C之透氣性，且自保水片材121C亦可容易放出蒸氣。由於可自保水片材121C放出蒸氣，故而可主要將發熱層121A中之水分利用於發熱，可將保水片材121C中之水分利用於蒸氣。藉此，可將發熱層121A之發熱狀態保持良好之狀態製成所需之蒸氣量之蒸氣溫熱器具100。
其中，自於短時間內增加產生之蒸氣量之觀點出發，水之含量更佳為該保水片材121C之最大吸水量之20質量%以上且25質量%以下。
此外，於構成要件(A)、(C)之條件下，藉由將水之含量設為保水片材121C之最大吸水量之30質量%以下，而抑制保水片材121C之熱容量過於變大，而導致升溫速度降低。
此處，保水片材121C之最大吸水量可以如下方式算出。
測定將保水片材121C切割為25 cm2之尺寸後之質量(W0)後，浸漬於5質量%之氯化鈉水溶液中5分鐘。利用鑷子取出，並懸垂放置於空氣中1分鐘產生無法承擔之水分使其落下後，測定質量(W1)，根據下述式算出最大吸水量。
Wmax=W1-W0
又，保水片材121C中所含之水分量以基重表示較佳為 50~350 g/m2，進而較佳為180~260 g/m2。由於保水片材中所含之水分量成為水蒸氣產生源，故而藉由將保水片材中所含之水分量以基重表示設為50 g/m2以上，而可確保蒸氣產生量。又，保水片材因吸水而產生透氣阻力(因吸水膨脹，與乾燥時相比透氣性下降)，故而藉由以基重表示設為350 g/m2以下，而可容易自保水片材放出蒸氣，此外，充分確保對發熱層之透氣性，故而可充分獲得氧供給而可獲得發熱效率較高之發熱體。
又，保水片材121C中所含之水分量以基重表示較佳為50 g/m2以上，進而較佳為180 g/m2以上。又，保水片材121C中所含之水分量以基重表示較佳為350 g/m2以下，進而較佳為260 g/m2以下。
又，保水片材121C之透氣度係含有水分之狀態之透氣度較佳為500秒/100 ml以下，若考慮到透氣性、蒸氣之容易通過性，則更佳為300秒/100 ml以下，進而更佳為50秒/100 ml以下。
再者，含有水分之狀態(即，水分量為該保水片材121C之最大吸水量之15質量%以上且30質量%以下)之透氣度下限值為例如1秒/100 ml。
透氣度可以如下方式測量。
透氣度為根據JIS P8117(1998年)而測定之值，且係以於固定壓力下使100 ml之空氣通過6.42 cm2之面積之時間加以定義。因此，透氣度較大意味著空氣之通過較為耗費時間，即透氣性較低。相反地，透氣度較小意味著透氣性較 高。如此，透氣度之大小與透氣性之高低表示相反之關係。透氣度可由王研式透氣度計測量。
此處，作為保水片材121C，使用可吸收保持水分且具有柔軟性之片材材料。作為此種材料，例如可列舉以纖維為原料之紙、不織布、織物、編織物等纖維片材。又，可列舉海綿等多孔體等。作為上述纖維，例如可列舉以植物纖維或動物纖維等天然纖維為主要成分者或以化學纖維為主要成分者。作為植物纖維，例如可列舉選自棉花、木棉、木材紙漿、非木材紙漿、花生蛋白質纖維、玉米蛋白質纖維、大豆蛋白質纖維、甘露聚醣纖維、橡膠纖維、麻、馬尼拉麻、瓊麻、紐西蘭麻、羅布麻、椰子、燈心草、麥稈中之1種或2種以上。作為動物纖維，例如可列舉選自羊毛、山羊毛、馬海毛、開司米山羊毛、阿爾帕卡毛、安哥拉毛、駱駝毛、駱馬毛、絲綢、羽毛、羽絨、羽(feather)、海藻纖維、甲殼素纖維、酪蛋白纖維中之1種或2種以上。作為化學纖維，例如可使用選自人造纖維、乙酸酯、纖維素中之1種或2種以上。
其中，作為保水片材121C，較佳為含有包含上述纖維之纖維材料、及吸水性聚合物者。
於圖5中表示保水片材121C、及發熱層121A。成分(A)為被氧化性金屬，成分(B)為保水劑。
於圖5中表示將含有成分(a)纖維材料、及成分(b)吸水性聚合物者設為保水片材121C之例。於保水片材121C含有成分(b)之情形時，保水片材121C之形態可例示：(i)於成 分(a)及成分(b)均勻地混合之狀態下設為1片片材者；(ii)於含有成分(a)之相同或不同之片材間配置有成分(b)者；(iii)使成分(b)散佈並設為片材狀者。其中，因可容易進行發熱層121A之含水量之控制故可容易使保水片材121C中所含之水之含量為保水片材121C之最大吸水量之15~30質量%而較佳者為(ii)之形態者。再者，(ii)之形態之保水片材121C例如可如下進行製造：於含有成分(a)之片材上使成分(b)吸水性聚合物均勻地散佈，自其上噴霧200 g/m2之量之水之後，進而於其上積層含有成分(a)之相同或不同之片材，並以100±0.5℃、5 kg/cm2之壓力進行加壓乾燥直至含水率變成5質量%以下為止進行乾燥。
作為吸水性聚合物而使用可吸收、保持自身重量之20倍以上之液體且可凝膠化之水凝膠材料可將保水片材121C中所含之水之含量維持為保水片材121C之最大吸水量之15~30質量%，故而較佳。作為吸水性聚合物之粒子之形狀，可列舉球狀、塊狀、葡萄串狀、纖維狀等。吸水性聚合物之粒子之粒徑較佳為1~1,000 μm，尤佳為10~500 μm。再者，吸水性聚合物粒子之粒徑係藉由動態光散射法、雷射繞射法等而測定。
吸水性聚合物之粒子之粒徑較佳為1 μm以上，進而較佳為10 μm以上。又，吸水性聚合物之粒子之粒徑較佳為1,000 μm以下，進而較佳為500 μm以下。
作為吸水性聚合物之具體例，例如可列舉選自澱粉、交聯羧甲基化纖維素、丙烯酸或丙烯酸鹼金屬鹽之聚合物或 共聚物等聚丙烯酸及其鹽以及聚丙烯酸鹽接枝共聚物中之1種或2種以上。其中，使用丙烯酸或丙烯酸鹼金屬鹽之聚合物或共聚物等聚丙烯酸及其鹽以及聚丙烯酸鹽接枝共聚物可將保水片材121C中所含之水之含量良好地維持為保水片材121C之最大吸水量之15~30質量%，故而較佳。
成分(b)吸水性聚合物之粒子佔保水片材121C之比例於乾燥狀態下為10~70質量%，進而為20~65質量%，可促進水分向保水片材121C快速移動，可將保水片材121C中所含之水之含量良好地維持為保水片材121C之最大吸水量之15~30質量%，故而較佳。
成分(b)吸水性聚合物之粒子佔保水片材121C之比例較佳為於乾燥狀態下為10質量%以上，進而較佳為20質量%以上。又，成分(b)吸水性聚合物之粒子佔保水片材121C之比例較佳為於乾燥狀態下為70質量%以下，進而較佳為65質量%以下。
片材121B設置於發熱層121A之與保水片材121C相反之側之表面。片材121B與發熱層121A直接接觸，且被覆發熱層121A。該片材121B較佳為非透氣性或難透氣性之片材，例如較佳為使用樹脂片材。藉由設為非透氣性或難透氣性之片材(為50,000秒/100 ml以上，較佳為80,000秒/100 ml以上)而不僅可更確實地自保水片材121C側放出蒸氣，而且可防止自保水片材121B側奪取氣化熱。
作為片材121B，例如可列舉合成樹脂膜，可列舉聚乙烯膜、聚對苯二甲酸乙二酯膜等。
如以上之發熱部121係收容於第1袋體122中，且由發熱部121與袋體122構成發熱體120。
第1袋體122係含有第1片材122A與第2片材122B而構成，且藉由將該等片材122A、122B之周緣部較佳為密閉接合而構成袋體122。片材122A、122B之周緣部以外之區域為非接合區域，發熱部121配置於非接合區域內。
於使第1片材122A為位於距穿著者之肌膚較近之側者(肌膚側之面)，使第2片材122B為位於距穿著者之肌膚較遠之側者之情形時，第1片材122A之透氣度較佳為1,000~7,000秒/100 ml，進而較佳為1,500~6,000秒/100 ml，尤佳為1,800~5,000秒/100 ml。藉由將第1片材122A之透氣度設為7,000秒/100 ml以下，而可確保第1片材122A之透氣性，可容易將來自保水片材121C之蒸氣大量放出至袋體122外部。藉由將第1片材122A之透氣度設為1,000秒/100 ml以上，而可控制發熱溫度，可防止異常發熱。
作為具有此種透氣度之第1片材122A，例如較佳為使用具有透濕性但不具有透水性之合成樹脂製之多孔性片材。具體而言，可使用於聚乙烯中含有碳酸鈣等且延伸之膜。於使用該多孔性片材之情形時，亦可於多孔性片材之外表面層壓以選自針軋不織布、熱風不織布、及紡黏不織布中之1種或2種以上之不織布為代表之各種纖維片材，而提高第1片材122A之質感。第1片材122A可為其一部分或全部具有透氣性之透氣性片材，亦可為不具有透氣性之非透氣性片材，但較佳為透氣性較第2片材122B高之片材(即，透 氣度較低之片材)。
再者，於使第1片材122A為位於距穿著者較近之側者(肌膚側之面)，使第2片材122B為位於距穿著者較遠之側者之情形時，第1片材122A之透氣度、即透氣度(JIS P8117)較佳為7,000秒/100 ml以下，進而較佳為6,000秒/100 ml以下，尤佳為5,000秒/100 ml以下。又，第1袋體片材20a之透氣度(JIS P8117)較佳為1,000秒/100 ml以上，進而較佳為1,500秒/100 ml以上，尤佳為1,800秒/100 ml以上。
第2片材122B可為其一部分或全部具有透氣性之透氣性片材，亦可為不具有透氣性之非透氣性片材，但較佳為透氣性較第1片材122A低之片材(即，透氣度較高之片材)。
於使第2片材122B為非透氣性片材之情形時，亦可於一層或多層之合成樹脂製之膜、或該一層或多層之合成樹脂製之膜之外表面層壓以選自針軋不織布、熱風不織布、及紡黏不織布中之1種或2種以上之不織布為代表之各種纖維片材，而提高第2片材122B之質感。具體而言，可使用包含聚乙烯膜與聚對苯二甲酸乙二酯膜之2層膜、包含聚乙烯膜與不織布之層壓膜、包含聚乙烯膜與紙漿片材之層壓膜等，但尤佳為包含聚乙烯膜與紙漿片材之層壓膜。
於第2片材122B為透氣性片材之情形時，可使用與第1片材122A相同者，或使用不同者。於使用不同者之情形時，第2片材122B之透氣性係將較第1片材122A之透氣性低作為條件，較佳為設為50,000秒/100 ml以上，進而較佳為設為80,000秒/100 ml以上。藉由使第2片材122B之透氣性較 第1片材122A低，而可將發熱部121中產生之蒸氣自第1片材122A側放出。其中，若將第1片材122A之透氣度設為2,000~4,000秒/100 ml，將第2片材122B之透氣度設為100,000秒/100 ml以上，則尤佳。藉由設為此種透氣度，而不僅可使被氧化性金屬之氧化反應變得良好，而且可自第1片材122A側產生大量水蒸氣。
再者，發熱部121係以保水片材121C側與使用者之肌膚面對向之方式配置。即，以保水片材121C側成為距肌膚較近之側，片材121B側成為距肌膚較遠之側之方式將發熱部121配置於袋體122內。於本實施形態中，保水片材121C配置於第1片材122A側，片材121B配置於第2片材122B側。藉此可將來自保水片材121C之蒸氣自第1片材122A效率良好地排出。
再者，於僅保水片材121C形成於發熱層121A，不使用片材121B之情形時，有發熱層與第2片材122B直接接觸之可能性，故而為了避免第2片材122B之透氣性因發熱層之附著而發生變化之可能性，較佳為將第2片材122B設為非透氣性片材。
收容於袋體122之發熱體120可為1片，亦可以積層有複數片之多層狀態收容。
繼而，對發熱體120之製造方法之一例進行說明。發熱體120例如可將含有被氧化性金屬、保水劑、及水之發熱粉體水分散物塗佈於保水片材120C而製作。發熱粉體水分散物可藉由將上述成分全部一次性地混合而製備，亦可預 先於使增黏劑於水中溶解而成者中使反應促進劑溶解而準備水溶液，其次使預混合有被氧化性金屬與保水劑者與水溶液混合。
反應促進劑可與發熱粉體水分散物中之其他成分同時混合，亦可藉由滲透、噴吐、滴加而添加於塗敷發熱粉體水分散物後另行於水等中溶解之反應促進劑，亦可使反應促進劑之粉末散佈。
若於保水片材121C之至少一面塗佈上述發熱粉體水分散物，則發熱粉體水分散物中之水之至少一部分被保水片材121C吸收，而於保水片材121C上形成發熱層121A。發熱層121A包含未被保水片材121C吸收之剩餘成分。發熱層121A可存在於保水片材121C上，亦可使發熱層121A之下部之至少一部分埋設於保水片材121C。又，發熱層121A可設置於保水片材121C之一面，亦可以由保水片材121C及片材121B夾持之形態設置。於圖1中表示發熱層121A以由保水片材121C與片材121B夾持之形態設置之例。
圖6係更具體地說明該製造方法之圖。首先，於塗敷槽301中準備含有構成發熱層121A之原料之發熱粉體水分散物302。發熱粉體水分散物302亦可藉由攪拌器303進行攪拌，而使被氧化性金屬、及保水劑之與水不溶之成分更均勻地分散。
其次，藉由泵304將發熱粉體水分散物302抽取至螺模頭(die head)305為止。所抽取之發熱粉體水分散物302係一面使用螺模頭305加壓擠出一面塗敷於保水片材121C。此 時，發熱粉體水分散物302之塗敷基重較佳為160~4,800 g/m2，更佳為設為320~2,200 g/m2。
再者，於圖6中例示了利用模塗法之塗敷，但塗敷方法並不限定於此，例如亦可使用輥塗佈、絲網印刷、凹版輥式塗佈、刮刀塗佈、簾幕式塗佈機等。
藉由以上操作可獲得具備發熱層121A與保水片材121C之發熱物之連續長條物，故而藉由將其裁斷為任意大小，進而設置片材121B，並收容於袋體122中，而形成發熱體120。
其次，參照圖2至圖4對蒸氣溫熱器具100之其他構成進行說明。
蒸氣溫熱器具100為藉由被氧化性金屬之氧化反應而發熱而賦予充分之溫熱效果者，且於依據JIS規格S4100之測定中，可具有發熱溫度40~70℃之性能。蒸氣溫熱器具100為伴隨有水蒸氣之產生之蒸氣發熱器具。
蒸氣溫熱器具100於本實施形態中為所謂之眼罩型者，且與人的眼部及其周圍接觸，係為了對眼部及其周圍賦予加熱至特定溫度之水蒸氣(以下亦稱為「蒸氣溫熱」)而使用。
蒸氣溫熱器具100包含本體部101、及形成有供耳朵插入之孔104之掛耳部102。
本體部101形成具有長度方向及與其正交之寬度方向之橫長之形狀。本體部101形成大致長圓形狀。掛耳部102呈一對使用，各掛耳部102分別安裝於本體部101之長度方向 (X方向)之各端部。蒸氣溫熱器具100係以將各掛耳部102掛於穿著者之耳朵，使本體部101覆蓋穿著者之兩眼之方式安裝。於該穿著之狀態下，自蒸氣溫熱器具100產生之蒸氣溫熱實施於穿著者之眼部，緩和眼部疲憊或充血、眼疲勞，又，可獲得放鬆感。進而亦會誘導睡眠感。
於圖3中表示蒸氣溫熱器具100之分解立體圖。於該圖中，掛耳部102配置於本體部101。又，於圖4中表示蒸氣溫熱器具100之沿著X方向之剖面圖。蒸氣溫熱器具100之本體部101包含上述發熱體120、及收容該發熱體120之第2袋體110。
第2袋體110包含位於距穿著者之肌膚較近之側之第2袋體第1片材110A、及位於距穿著者之肌膚較遠之側之第2袋體第2片材110B。
第2袋體第1片材110A之基重為20~200 g/m2，自防止可透視內部之觀點或保溫、柔軟性、厚度之觀點出發，尤佳為基重為20~120 g/m2。
又，第2袋體第2片材110B亦自與第2袋體第1片材110A相同之觀點出發，基重為20~200 g/m2，自防止可透視內部之觀點或保溫、柔軟性、厚度之觀點出發，尤佳為基重為20~120 g/m2。
再者，自放出蒸氣並且對發熱層供給氧之觀點出發，第2袋體第1片材110A、第2袋體第2片材110B之透氣度均為6,000秒/100 ml以下，更佳為1,000秒以下。自保水片材121C蒸發之水蒸氣係通過第1片材122A、第1袋體片材 110A到達至肌膚。
第2袋體第1片材110A及第2袋體第2片材110B為相同形狀，形成大致長圓形。而且，第2袋體第1片材110A及第2袋體第2片材110B之外形形成本體部101之外形。第2袋體第1片材110A及第2袋體第2片材110B係藉由將該等疊合，並將該等之周緣部接合，且將X方向之中央部沿著Y方向接合，而形成於內部具有2個空間之袋體110。而且，發熱體120分別收容於各空間內。為了將第2袋體第1片材110A及第2袋體第2片材110B接合，例如可使用熱熔接著劑。再者，於袋體110內收容發熱體120，發熱體120藉由接著劑或熱封等(圖式略)而固定於袋體110。
作為第2袋體第1片材110A及第2袋體第2片材110B，例如可使用以不織布為代表之纖維片材。
於袋體110上，於在其X方向上延伸之2個長邊之中央部之位置形成有自該長邊沿著Y方向向內側切入之大致V字形之凹口部113A、113B。凹口部113A、113B之切入程度不同。凹口部113A係於安裝蒸氣溫熱器具100時，位於穿著者之眉間或其附近。凹口部113B係於安裝蒸氣溫熱器具100時，位於穿著者之鼻樑。因此，凹口部113B之切入程度較凹口部113A大。再者，圖2所示之凹口部113A、113B之至少一者亦可為狹縫。
蒸氣溫熱器具100之掛耳部102於其使用前之狀態下，如圖3及圖4所示般配置於本體部101之第1袋體片材110A上。於使用蒸氣溫熱器具100時，如圖2所示，使掛耳部102朝 向X方向之外側反轉，而變成打開狀態。於使用前之狀態即左右之掛耳部102位於本體部101上之狀態下，藉由左右之掛耳部102形成之輪廓成為與本體部101之輪廓相同。掛耳部102可使用與袋體110相同之材料。
本實施形態之蒸氣溫熱器具100係於其使用前其整體由具有氧阻隔性之包裝材料(未圖示)包裝，以避免發熱部121與空氣中之氧接觸。
於如上所述之溫熱器具100中，溫熱器具100中所含之水分量相對於被氧化性金屬100質量份為40質量份以上且80質量份以下。
藉由將溫熱器具100整體中所含之水分量相對於被氧化性金屬100質量份設為40質量份以上且80質量份以下，而可將發熱體相對於所獲得之發熱量之熱容量抑制得較小，故而發熱溫度上升變大，可獲得所需之溫度上升，可確保良好之發熱性，並且亦可抑制發熱溫度之降低。尤佳為50質量份以上、72質量份以下。
再者，本發明並不限定於上述實施形態，可達成本發明之目的之範圍內之變形、構成或配置變更、改良等包含於本發明。
例如，於上述實施形態中，作為蒸氣溫熱器具，例示了與穿著者之眼部接觸使用之眼罩型者，但並不限定於此。
例如，蒸氣溫熱器具亦可為與穿著者之肩、膝、肘等接觸使用者。於此情形時，較佳為除掛耳部102以外亦設置黏著劑等固定機構。
進而，於上述實施形態中，發熱部121為包含片材121B者，但並不限定於此，發熱部121亦可為不包含片材121B者。
關於上述實施形態，本發明進而揭示以下之組成物、用途。
<1>一種蒸氣溫熱器具，其包括：發熱部，其係將包含含有被氧化性金屬、水、保水劑之發熱組成物之發熱層、及含有聚合物之保水片材積層而成；及袋體，其至少一部分具有透氣性，且收容上述發熱部；且(A)蒸氣溫熱器具中所含之水分量相對於上述被氧化性金屬100質量份為40質量份以上且80質量份以下，(B)上述保水劑之含量相對於上述被氧化性金屬100質量份為0.3質量份以上且20質量份以下，(C)上述發熱層中所含之水分量相對於上述被氧化性金屬100質量份為8質量份以上且45質量份以下，(D)上述保水片材中所含之水分量為保水片材之最大吸水量之15~30質量%。
<2>如<1>之蒸氣溫熱器具，其中上述保水劑含有活性碳，上述保水劑中之上述活性碳之含量為90~100質量%。
<3>如<1>或<2>之蒸氣溫熱器具，其中上述發熱部以上述保水片材側與穿著者之肌膚面對向之方式配置。
<4>如<1>至<3>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中於上述發熱層之與保水片材相反之側附著有透氣度為50,000秒/100 ml以上之片材。
<5>如<1>至<4>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中(E)上述保水片材之透氣度為500秒/100 ml以下。
<6>如<1>至<5>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中上述發熱部內包於袋體中，上述袋體之至少一面之透氣度為1,000~7,000秒/100 ml。
<7>如<1>至<6>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中上述發熱部內包於袋體中，位於上述袋體之距穿著者之肌膚較遠之側之片材之透氣度為50,000秒/100 ml以上。
<8>如<1>至<7>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中上述保水片材中所含之水分量以基重表示為50~350 g/m2。
<9>如<1>至<8>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中上述保水片材係包含纖維基材與吸水性聚合物者。
<10>如<1>至<9>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中上述發熱層進而含有分子量100萬以上且5,000萬以下之多糖類系增黏劑。
<11>如<1>至<10>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中分子量100萬以上且5,000萬以下之多糖類系增黏劑之含量相對於被氧化性金屬100質量份為0.05~5質量份。
<12>如<1>至<11>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中被氧化性金屬之平均粒徑為10~200 μm。
<13>如<1>至<12>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中被氧化性金屬之含量為100~3,000 g/m2。
<14>如<1>至<13>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中保水 劑之含量相對於被氧化性金屬100質量份為3~13質量份。
<15>如<1>至<14>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中碳成分之平均粒徑為10~200 μm。
<16>如<1>至<15>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中保水劑之含量為4~290 g/m2。
<17>如<1>至<16>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中碳成分之含量相對於保水劑之質量為98質量%以上。
<18>如<1>至<17>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中保水劑中吸水性聚合物及/或纖維素纖維之含量為10質量%以下。
<19>如<1>至<18>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中發熱層中所含之水分量相對於被氧化性金屬100質量份為15質量份以上且40質量份以下。
<20>如<1>至<19>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中發熱層進而含有反應促進劑，該反應促進劑之含量相對於被氧化性金屬100質量份為2~15質量份。
<21>如<1>至<20>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中保水片材中所含之水分量為保水片材之最大吸水量之20~25質量%。
<22>如<1>至<21>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中保水片材中所含之水分量為180~260 g/m2。
<23>如<1>至<22>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中保水片材之透氣度於含有水之狀態下為50秒/100 ml以下。
<24>如<1>至<23>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中保水 片材含有吸水性聚合物，吸水性聚合物之粒徑為1~1,000 μm。
<25>如<1>至<24>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中吸水性聚合物佔保水片材之比例於乾燥狀態下為10~70質量%。
<26>如<1>至<25>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中於發熱層之與保水片材相反之側附著有透氣度為80,000秒/100 ml以上之片材。
<27>如<1>至<26>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中上述發熱部收容於袋體中，位於袋體之距穿著者之肌膚較遠之側之片材之透氣度為80,000秒/100 ml以上。
<28>如<1>至<27>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中上述發熱部收容於袋體中，袋體進而收容於具有透氣性之第2袋體中。
<29>如<1>至<28>中任一項之蒸氣溫熱器具，其包含本體部與掛耳部。
<30>如<1>至<29>中任一項之蒸氣溫熱器具，其中蒸氣溫熱器具中所含之水分量相對於被氧化性金屬100質量份為50質量份以上且72質量份以下。
[實施例]
其次，對實施例進行說明。
(實施例1~4)
以如下方式製作圖1中所示之構造之蒸氣溫熱器具。
[發熱粉體水分散物之製備]
以表1所示之組成比準備被氧化性金屬、保水劑、水、反應促進劑、增黏劑，按照以下次序進行調整。使增黏劑於水中溶解，其次使反應促進劑溶解而準備水溶液。另一方面，準備預混合有被氧化性金屬、保水劑之粉體，於水溶液中投入預混合粉體，並利用圓盤渦輪型攪拌葉片以150 rpm攪拌10分鐘而獲得漿料狀之發熱粉體水分散物。
再者，被氧化性金屬、保水劑、水、反應促進劑、及增黏劑之種類、製品名及製造商係如下所述。再者，於下述之比較例1中亦相同。
被氧化性金屬：鐵粉(鐵粉RKH，平均粒徑45 μm，DOWA IP CREATION(股份)製造)
保水劑：活性碳(carboraffin，平均粒徑40 μm，Japan Enviro Chemicals(股份)製造)
水：自來水
反應促進劑：氯化鈉(日本藥典氯化鈉，大塚化學(股份)製造)
增黏劑：三仙膠(分子量2,000,000，Echo Gum BT，DSP GOKYO FOOD&CHEMICAL(股份)製造)
[發熱部121之製造]
使用將木材紙漿製之紙(20 g/m2，伊野紙(股份)製造)、吸水性聚合物(聚丙烯酸鈉，球狀，平均粒徑300 μm，30 g/m2，50 g/m2，Aqualic CA，日本觸媒(股份)製造，)、及木材紙漿製之紙(30 g/m2，伊野紙(股份)製造)積層而一體化之聚合物片材設為保水片材121C。
於25 cm2(5 cm×5 cm)之保水片材121C上，於25 cm2(5 cm×5 cm)之範圍內塗佈上述發熱粉體水分散物(塗敷量參照表1)。其後，利用片材121B被覆。片材121B為非透氣性之片材(50,000秒/100 ml以上)，且為聚乙烯膜。
(比較例1)
以表1所示之組成比按照與實施例1相同之次序製備發熱粉體水分散物，於25 cm2(5 cm×5 cm)之保水片材121C上，於25 cm2(5 cm×5 cm)之範圍內塗佈上述發熱粉體水分散物(塗敷量參照表1)。其後，利用片材121B被覆之前，進而添加5%之鹽水，最終製造相對於鐵粉100質量份而言水為63.8質量份之發熱層。
[蒸氣溫熱器具之製造]
於具有透氣性之袋體(於肌膚側第1袋體片材之透氣度2,500秒/100 ml，於與肌膚相反之側非透氣性之第1袋體片材，6.5 cm×6.5 cm)中分別裝入實施例1~4、比較例1之發熱體，將周緣部密閉密封。此時，於實施例1~4、比較例1中，以保水片材側位於第1袋體片材側之方式配置發熱部。
進而，將於以熱風不織布(肌膚側，透氣度1秒/100 ml，基重30 g/m2)與針軋不織布(與肌膚相反之側，透氣度1秒/100 ml，基重80 g/m2)製作之外框袋(第2袋體，7.5 cm×7.5 cm)中裝入於袋體中收容有發熱部者(發熱體)，並將周緣部密閉密封者設為蒸氣溫熱器具。蒸氣溫熱器具於實施下述之評估之前裝入氧阻隔袋中。再者，一系列作業係於氮 氣流下進行。
[評估]
關於實施例1~4及比較例1之發熱體、及具備其之溫熱器具，以如下方式進行評估。評估結果係示於表1中
1.水分量測定
《1》發熱層之水分率(RH2O)及水分量(W121)
取用形成於保水片材上之發熱層2 g，使用水分計(kett moisture tester FD-240，凱特(Kett)科學研究所(股份)製造)，測定以120℃加熱乾燥15分鐘時放出之水分量，測定發熱層之水分率RH2O。
．發熱層之水分率(RH2O)=放出之水分量/樣本量(2 g)…(式1)
．發熱層之水分量(W121)=塗敷量×發熱組成物中之固形物成分率(除去水之組成比之合計值/組成比之合計值)×測定之水分率RH2O/(1-測定之水分率RH2O)…(式2)
《2》保水片材之水分量(W121C)
如下述式(式3)所示，保水片材之水分量係以下述式算出。
．保水片材之水分量(W121C)=塗敷量×發熱組成物中之水分率(水之組成比/組成比之合計值)-(《1》發熱層之水分量W121)…(式3)
《3》保水片材之最大吸水量(Wmax)
塗敷發熱組成物之前之保水片材121C(木材紙漿製之紙(20 g/m2))、吸水性聚合物(50 g/m2)、及木材紙漿製之紙 (30 g/m2)之製作方法：於木材紙漿製之紙(20 g/m2)之上表面使吸水性聚合物均勻地散步，自其上以200 g/m2吹送水後，積層木材紙漿製之紙(30 g/m2)並以100℃(±5℃)進行加壓乾燥而成者(厚度0.5 mm，乾燥時之水分量5%以下)，測定將其切割成25 cm2之尺寸後之質量(W0)之後，浸漬於5質量%之氯化鈉水溶液中5分鐘。利用鑷子取出，並懸垂放置於空氣中1分鐘產生無法承擔之水分使其落下後，測定質量(W1)，根據下述式算出最大吸水量。
Wmax=W1-W0
《4》保水片材之透氣度
自氧阻隔袋中取出蒸氣溫熱器具，將保水片材121C上之發熱層121A削掉、去除。
其後，依據JIS P8117(1998)且以王研式透氣度計進行測定。
2.發熱測定 (最高溫度、升溫時間)
使用依據JIS S4100之測定機，使蒸氣溫熱器具100之外袋之肌膚側之面側為外側，於與肌側相反之側之面設置溫度感測器並進行固定。溫度感測器係由網狀材(聚酯製，厚度8毫米之雙針床拉舍爾質地)而固定於測定面。開封後以10秒間隔測定溫度並進行40分鐘之測定，測定其最高溫度。具體而言，對溫度之上升(發熱溫度自35℃達至45℃之時間(分))、自氧阻隔袋開封後之最高溫度(℃)進行評估。
(蒸氣產生量)
使用圖7所示之裝置30如下進行測定。圖7所示之裝置30具備鋁製之測定室(容積2.1 L)31、使除濕空氣(濕度未達2%，流量2.1 L/分鐘)流入至測定室31之下部之流入路32、及使空氣自測定室31之上部流出之流出路33。於流入路32安裝有入口溫濕度計34與入口流量計35。另一方面，於流出路33安裝有出口溫濕度計36與出口流量計37。於測定室31內安裝有溫度計(熱敏電阻)38。作為溫度計38，使用溫度分解能為0.01℃左右者。於測定環境溫度30℃(30±1℃)下將蒸氣溫熱器具自氧阻隔袋取出，將其水蒸氣放出面(第1袋體片材側之面)作為上面而載置於測定室31。將附有金屬球(4.5 g)之溫度計38載置於其上。於此狀態下使除濕空氣自測定室31之下部流動。根據利用入口溫濕度計34與出口溫濕度計36測量之溫度及濕度求出空氣流入至測定室31前後之絕對濕度之差。進而根據利用入口流量計35與出口流量計37測量之流量算出蒸氣溫熱器具放出之水蒸氣量。該裝置之詳細情況於本案申請人先前提出申請之日本專利特開2004-73688號公報中加以記載。
使用該裝置30，測定自開封後起10分鐘時之蒸氣量、自開封後起20分鐘時之蒸氣量。
於實施例1~4中，最高溫度均較高，升溫時間均較短，10分鐘及20分鐘時之蒸氣產生量均較多。又，根據塗敷量明確，可使發熱層之厚度變薄。
相對於此，於比較例1中，由於保水片材中所含之水分 量為保水片材之最大吸水量之38質量%，故而升溫速度較慢，而且，20分鐘時之蒸氣產生量變少。進而，發熱層之厚度亦變厚。
30‧‧‧裝置
31‧‧‧測定室
32‧‧‧流入路
33‧‧‧流出路
34‧‧‧入口溫濕度計
35‧‧‧入口流量計
36‧‧‧出口溫濕度計
37‧‧‧出口流量計
38‧‧‧溫度計
100‧‧‧蒸氣溫熱器具
101‧‧‧本體部
102‧‧‧掛耳部
104‧‧‧孔
110‧‧‧第2袋體
110A‧‧‧第2袋體第1片材
110B‧‧‧第2袋體第2片材
113A‧‧‧凹口部
113B‧‧‧凹口部
120‧‧‧發熱體
121‧‧‧發熱部
121A‧‧‧發熱層
121B‧‧‧片材
121C‧‧‧保水片材
122‧‧‧第1袋體
122A‧‧‧第1片材
122B‧‧‧第2片材
301‧‧‧塗敷槽
302‧‧‧發熱粉體水分散物
303‧‧‧攪拌器
304‧‧‧泵
305‧‧‧螺模頭
(a)‧‧‧纖維材料
(A)‧‧‧被氧化性金屬
(b)‧‧‧吸水性聚合物
(B)‧‧‧保水劑
圖1係表示本發明之一實施形態之發熱體之剖面圖。
圖2係表示蒸氣溫熱器具之平面圖。
圖3係蒸氣溫熱器具之分解立體圖。
圖4係蒸氣溫熱器具之剖面圖。
圖5係發熱部之剖面圖。
圖6係表示製造裝置之模式圖。
圖7係表示測定水蒸氣產生量之裝置之模式圖。
120‧‧‧發熱體
121‧‧‧發熱部
121A‧‧‧發熱層
121B‧‧‧片材
121C‧‧‧保水片材
122‧‧‧第1袋體
122A‧‧‧第1片材
122B‧‧‧第2片材

Claims (11)

  1. 一種蒸氣溫熱器具，其包括：發熱部，其係將包含含有被氧化性金屬、水、保水劑之發熱組成物之發熱層、及含有聚合物之保水片材積層而成；及袋體，其至少一部分具有透氣性，且收容上述發熱部；且(A)蒸氣溫熱器具中所含之水分量相對於上述被氧化性金屬100質量份為40質量份以上且80質量份以下，(B)上述保水劑之含量相對於上述被氧化性金屬100質量份為0.3質量份以上且20質量份以下，(C)上述發熱層中所含之水分量相對於上述被氧化性金屬100質量份為8質量份以上且45質量份以下，(D)上述保水片材中所含之水分量為保水片材之最大吸水量之15~30質量%。
  2. 如請求項1之蒸氣溫熱器具，其中上述保水劑含有活性碳，上述保水劑中之上述活性碳之含量為90~100質量%。
  3. 如請求項1或2之蒸氣溫熱器具，其中上述發熱部以上述保水片材側與穿著者之肌膚面對向之方式配置。
  4. 如請求項1或2之蒸氣溫熱器具，其中於上述發熱層之與保水片材相反之側附著有透氣度為50,000秒/100 ml以上之片材。
  5. 如請求項1或2之蒸氣溫熱器具，其中(E)上述保水片材之透氣度為500秒/100 ml以下。
  6. 如請求項1或2之蒸氣溫熱器具，其中上述發熱部內包於袋體中，上述袋體之至少一面之透氣度為1,000~7,000秒/100 ml。
  7. 如請求項1或2之蒸氣溫熱器具，其中上述發熱部內包於袋體中，位於上述袋體之距穿著者之肌膚較遠之側之片材之透氣度為50,000秒/100 ml以上。
  8. 如請求項1或2之蒸氣溫熱器具，其中上述保水片材中所含之水分量以基重表示為50~350 g/m2。
  9. 如請求項1或2之蒸氣溫熱器具，其中上述保水片材為包含纖維基材與吸水性聚合物者。
  10. 如請求項1或2之蒸氣溫熱器具，其中上述發熱層進而含有分子量100萬以上且5,000萬以下之多糖類系增黏劑。
  11. 如請求項1或2之蒸氣溫熱器具，其中分子量100萬以上且5,000萬以下之多糖類系增黏劑之含量相對於被氧化性金屬100質量份為0.05~5質量份。
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