TW200401040A - High strength gold rolled steel sheet and method for manufacturing the same - Google Patents

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Katsumi Nakajima
Takayuki Futatsuka
Yasunobu Nagataki
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Description

200401040 玖、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 軋 拉 板 在 板 變 等 有 軋 公 Λ 的 平 的 其 5°/〇 1 ： 有 本發明係關於適用於汽車内外板嵌板等之高強度冷 鋼板，尤其是關於凸出成形性佳、具有3 7 0〜5 9 0 MPa的 伸強度之高強度冷軋鋼板及其製造方法。 【先前技術】 近年來，基於環境問題方面之考量而朝向汽車用鋼 的輕量化方向進展著，於汽車内外板锻板方面，一直 檢討著更高強度的冷軋鋼板之使用。於汽車内外板嵌 用之冷軋鋼板，優異的凸出成形性、耐凹陷性、对面 形性、耐二次加工脆性、对時效性及良好的表面性狀 之特性一向是必要的，而現今，汽車製造商對於具備 如此的特性之具有 3 7 0〜5 9 0 Μ P a拉伸強度之高強度冷 鋼板有著強烈的需求。 迄至目前為止，例如於日本專利特開平5-7 8 7 8 4號 報中，曾提案對添加有T i之極低碳鋼大量地添加Μ η Cr、Si、Ρ等之固溶強化元素而成之具有350~500MPa 拉伸強度之高強度冷軋鋼板。 又，於日本專利特開 2 0 0 1 - 2 0 7 2 3 7號公報與特開 2002-322537號公報中，曾提出一種具有500MPa以下 拉伸強度之熔融鍍鋅鋼板（2相組織鋼板：D P鋼板）， 係由成分為 C : 0 · 0 1 0 ~ 0 · 0 6 %、S i : 0 . 5 % 以下、Μ η : 0 .
以上、不滿2 . 0 %、Ρ : 0 · 2 0 %以下、S : 0 · 0 1 %以下、A 0.005〜0.10%、 N ： 0.005%以下、Cr: 1_0%以下，且具 312/發明說明書(補件)/92-08/921Π242 200401040 Μ η + 1 . 3 C r ： 1 . 9〜2 . 3 %的成分，並含有 5 0 %以上的 質固相與具 2 0 %以下面積率之麻田散鐵（m a r t e n s 之第2相（低溫變態相）所構成。 然而，於日本專利特開平5 - 7 8 7 8 4號公報中所 高強度冷軋鋼板，其耐時效性差，且由於有多量 故表面性狀差而會產生鍍敷方面的問題，或有由 量的P而導致耐二次加工脆性差等之問題。 另一方面，於日本專利特開2 0 0 1 - 2 0 7 2 3 7號公 開2 0 0 2 - 3 2 2 5 3 7號公報中所記載之D P鋼板，雖由 強化而沒有此等問題，然而，本發明者據以試驗 發現其凸出成形性不夠理想，並非可恆常應用於 外板嵌板者。 【發明内容】 本發明之目的在於提供可應用於以汽車的門及 等為主之由凸出成形而製造的外板嵌板，. 370〜590MPa的拉伸強度之高強度冷軋鋼板及其 法。 此目的可藉由以紅鋁鐵質固相與低溫變態相所 且紅鋁鐵質固相的平均粒徑為2 0 // m以下，低温 的體積率為 0. 1以上、不滿1 0 %，同時r值的面 性之絕對值| △ r |為未滿 0 . 1 5，板厚為 0 . 4 m m 高強度冷軋鋼板而達成。
此高強度冷軋鋼板，例如具有實質上由以質I C ：不滿 0 · 0 5 %、S i : 2 · 0 % 以下、Μ η : 0 . 6 ~ 3 . 0 °/。、P 312/發明說明書(補件)/92-08/92117242 紅紹鐵 i t e )相 記載之 的S i， 於有多 報與特 於組織 之後， 汽車的 引擎蓋 並具有 製造方 構成， 變態相 内異向 以上的 t %計之 ：0.08% 200401040 以下、S : 0 · 0 3 % 以下、A 1 : 0 . 0 1 ~ 0 · 1 %、N : 0 . 0 1 % 以下， 及其餘部分為Fe所構成之成分。 此高強度冷軋鋼板，例如具有上述的成分，可藉由具 有後述步驟之製造方法來製造：將體積率為 60%以上之 含有低溫變態相的熱軋鋼板以超過 60%但不滿 85%之拉 伸率予以冷軋製之步驟，及使前述冷軋製後的鋼板於α + 7的2相區下進行連續退火之步驟。 【實施方式】 本發明者等，就適用於汽車的外板嵌板之具有 370〜590MPa的拉伸強度之高強度冷軋鋼板進行一再的 檢討之結果，了解到只要如後述之（1 )、（ 2 )般的作法， 即可得到於凸出成形性、耐凹陷性、耐面變形性、耐二 次加工脆性、耐時效性及表面性狀皆優異的冷軋鋼板。 其為： (1 )於微細的紅鋁鐵質固相中使主要由麻田散鐵相所構 成的低溫變態相均一地分散。 (2 )使r值的面内異向性之絕對值| Δ r |為較小。 以下，就其詳細加以說明。 1 .微組織 如上述般，於紅鋁鐵質固相單相的鋼板中，由於高強 度化之故，必須大量地添加對於汽車的外板嵌板有害的 Si與P等元素，而無法達成本發明之目的。 因此，雖必須藉由組織強化來謀求高強度化，惟，僅 做成單只由紅鋁鐵質固相與麻田散鐵相為主體之低溫變 312/發明說明書(補件)/92-08/92117242 200401040 態相所構成的 2相組織，並無法得到充分的凸出成形 性。欲得到充分的凸出成形性，必須使平均粒徑為20 β m 以下的紅ί呂鐵質固相中之主要由麻田散鐵相所構成 之低溫變態相以0 . 1 %以上、不滿1 0 %的體積率均一地分 散。又，這樣的低溫變態相會析出於紅鋁鐵質固相的晶 界。 紅鋁鐵質固相的平均粒徑若超過 2 0 # m，則會引起質 地粗糙，於表面性狀變差之同時也引起凸出成形性之降 低。因而，此平均粒徑以定為2 0 /z m以下為佳，而以1 5 从m以下更佳，尤以1 2 /z m以下為特佳。 主要由麻田散鐵相所構成的低溫變態相的體積率若未 滿0 . 1 %或為1 0 %以上，則無法得到充分的凸出成形性。 因而，此體積率定為0 . Γ/。以上、不滿1 0 %為佳，而以0 · 5 % 以上、不滿8 %更佳。又，主要由麻田散鐵相所構成的低 溫變態相中，亦可含有麻田散鐵相以外之殘留7相、變 勃鐵（b a i n i t e )相、波來鐵（p e a r 1 i 1; e )相、碳化物，該等 含有量為不妨礙本發明的效果之範圍的 4 0 %以下，而以 2 0 %以下為佳，尤以1 0 %以下更佳。 圖1 A、1 B分別為顯示本發明之高強度冷軋鋼板與習知 之DP鋼板的微组織之示意圖。 於本發明之鋼板中，在均一且微細的紅鋁鐵質固相 F 中，沿著紅鋁鐵質固相F的晶界均一地分散著低溫變態 相Μ。另一方面，於習知的DP鋼板中，係在不均一且粗 大的紅鋁鐵質固相F中，沿著紅鋁鐵質固相F的晶界不 8
312/發明說明書(補件)/92-08/92117242 200401040 均一地分散著粗大的低溫變態相Μ。 現在，如圖2所示般，將紅銘鐵質固相F的平均 設為d ( μ m )，並將沿著紅鋁鐵質固相F的晶界之鄰 溫變態相Μ間的間隔1的平均值設為L (仁m)時，若 滿足下式（1 )，則 Y P E 1 (降伏點伸長）容易消失，有 低Y P (降伏點）化，亦可提高耐時效性。 L < 3. 5 X d ...(1) 又，滿足 L<3.1 xd較佳，而滿足 L<2.4 xd 果更佳。 2. | △ r | 於上述微組織之外，將r值的面内異向性的絕對 |Δγ|定為不滿 0.15，於凸出成形性之提高方面 重要。 如此，使r值的面内異向性的絕對值丨△ r丨為小 味著使鋼板成為等向的（對於軋製方向為0° 、45° 、 的 r值之r0、r45、r90為1)，吾人認為藉此可使 軸拉伸區域中的降伏強度降低，故可提高凸出成形 欲更加提高鋼板的等向性，以使r 0、r 4 5、r 9 0中 大值rmax與最小值rmin的差為0.25以下是有效 以 0. 2以下更佳，尤以 0. 1 5以下為特佳。又，使 為 1 · 3以下則更有效，而以 1 . 2 5以下更佳，尤以 以下為特佳。 r值與鋼板的集合組織有關連是周知的事物。 圖 3顯示集合組織與凸出成形性的關係，可確 312/發明說明書(補件)/92-08/92117242 粒徑 接低 使其 利於 則效 值 極為 ，意 90° 於2 性。 的最 ，而 r90 200401040 知··橫座標之丨1 1 1 }< u v w >的方向群之x線隨機強度 3 . 5 以上，屬縱座標之同方向群的最大強度比與最 度比的差只要為0· 9以下，亦即鋼板更具等向性， 得到優異的凸出成形性。此處，丨1 1 1 }< u v w >的方向 X 線隨機強度比或同方向群之最大強度比和最小強 的差，為使用例如「R I N T 2 0 0 0系列應用軟體」（三 點資料處理程式）經由0 D F解析法所求出的值。又， {111}<uvw>的方向群，係指BungeType輸出之0=54. 02 = 45°的7纖維（fiber)上之方向群。 欲使| △ r |作成為較小，有時可如同鍍錫鋼板般 超過 8 5 %之高拉伸率進行冷軋製而做到。然而，於 的外板嵌板用鋼板中，如此的高拉伸率，就軋製性 本、品質方面考量並非良好。因而，本發明係限定 在不滿 8 5 %的冷軋製率下製造之高強度冷軋鋼板， 即定於板厚為0 . 4 m m以上的高強度冷軋鋼板，而將 鋼板排除於本發明之外。 3 .成分 本發明之高強度冷軋鋼板的成分，例如實質上由 量 ％ 計之 C :未滿 0· 0 5 %、S i : 2 . 0 % 以下、Μ η : 0 6 〜3 Ρ : 0 · 0 8 % 以下、S : 0 · 0 3 % 以下、A 1 : 0 . 0卜 0 . 1 %、Ν : 0 以下，其餘部分為Fe所構成。 C : C為鋼板高強度化所必要的元素，其量若為0 以上，則凸出成形性會顯著地降低，且就熔接性考 不佳。因而，C量定為未滿0.05%。又，為了形成上 312/發明說明書(補件)/92-08/92117242 比為 小強 則可 群之 度比 維極 所謂 Γ 、 地以 汽車 、成 於可 亦即 鍍錫 以質 0%、 .0 1 °/〇 .0 5 °/〇 量亦 述體 200401040 積率的低溫變態相，C量以0 · 0 0 5 %以上為佳，而以0 . 0 0 7 % 以上更佳。 S i : S i量若超過2. 0 %，則表面性狀會變差，鍍層的密 著性也會顯著地變差。因而，S i量定為2. 0 %以下，而以 1 . 0 %以下更佳，尤以0 . 6 %以下為特佳。 Μη: Μη通常與鋼中的S以MnS之形態而析出，於防止 鋼板的熱裂（hottearing)是有效的。又，於本發明中， 為使低溫變態相安定地形成，必須添加 0 . 6 %以上。然 而，Μη量若超過3.0%，則不僅使鋼板成本顯著上昇，且 會導致成形性變差。因而，Μ η量定為 0 . 6〜3 . 0 %，而以 0 . 8 %以上、不滿2 . 5 %更佳。 P : Ρ量若超過0 . 0 8 %，則耐二次加工脆性變差，且鋅鍍 層之合金化處理性降低。因此，Ρ量以0 . 0 8 %以下為佳， 又以0 . 0 6 %以下更佳。 S : S會使熱加工性降低，為增高鋼板的熱裂敏感性的 有害元素。又，其量若超過0 · 0 3 %則會以微細的Μ n S之 形態析出而使成形性變差。因而，S量定為0 . 0 3 %以下， 而以0 . 0 2 %以下更佳，尤以0 · 0 1 5 %以下為特佳。又，就 表面性狀的觀點考量，以0 . 0 0 1 %以上為佳，而以0 · 0 0 2 % 以上更佳。
Al: Α1對鋼的脫氧有貢獻，並且使鋼中不需要的固溶 Ν以A 1 Ν之形態析出。此效果，於A 1未達0 . 0 1 %時並不 理想，而若超過 0 . 1 %則達到飽和。因而將 A 1 量定為 0 . 0 卜 0 . 1 % ° 312/發明說明書(補件)/92-08/92117242 200401040
N : N就耐時效性的觀點考量，N以固溶狀態殘存 不佳，故其以少量為佳。N量若超過0 . 0 1 %，則由於 的氮化物存在，延展性與韋刃性會變差。因而，N量 0 . 0 1 %以下，而以0 . 0 0 7 %以下為佳，尤以0 · 0 0 5 %以下I 除了此等元素之外，添加選自C r : 1 %以下、Μ 〇 : 下、V : 1 %以下、Β : 0 · 0 1 %以下、T i : 0 . 1 %以下以及 0 . 1 %以下之中至少1種元素，係分別因下述的理由 其效用之故。 C r、Μ 〇 : C r、Μ 〇為可使淬火性提高，並安定地形 溫變態相之有效元素。又，於熔接時的受熱變質區域 之軟化抑制亦有效果。為此，以添加C r、Μ 〇的至少 0 . 0 0 5 %以上為佳，而以 0 . 0 1 %以上更佳。然而，其 的量若超過1 %，則H A Ζ的硬度會上昇過大，故 C r 的量分別以1 %以下為佳，而以0 . 8 %以下更佳，尤以 以下為特佳。 V : V具有熔接時的HAZ軟化抑制效果。因此，V 加（K 0 0 5 %以上為佳，而以0 . 0 0 7 %以上更佳。然而， 若超過1%，則HAZ的硬度會上昇過大，故V量以1% 為佳，而以0 . 5 %以下更佳，尤以0 . 3 %以下為特佳。 B : B為可使淬火性提高，並安定地形成低溫變態 有效元素。為此，B 以添加 0 . 0 0 0 2 %以上為佳， 0 . 0 0 0 3 %以上更佳。然而，其量若超過0 . 0 1 %則其效 達到飽和，故B量定為0 . 0 1 %以下，而以0 . 0 0 5 %以 佳，尤以0 . 0 0 3 %以下更佳。 312/發明說明書(補件)/92-08/92117242 係為 過量 定為 .佳。 1 %以 Nb ·· 而有 成低 (HAZ) 一方 各自 、Μ 〇 0 . 6 °/〇 以添 其量 以下 相之 而以 果會 下為 12 200401040
Ti、Nb: Ti、Nb會形成氮化物，有降低 固溶N之作用。以 T i、N b來取代 A 1以滅 此可期成形性之提高。為此，以添加Ti、 0 . 0 0 5 %以上為佳，又以0 . 0 0 8 %以上更佳。 的量若超過0 . 1 %，則其效果會達到飽和： 量分別定為0 . 1 %以下，又以0 . 0 8 %以下更 降低固溶N的必要量而過剩地添加T i、N b Nb會形成碳化物，而妨礙到低溫變態相的 不佳。 4.製造條件 本發明之高強度冷軋鋼板，可藉由將 分、且體積率為 6 0 %以上之含有低溫變 板，以具有後述步驟之製造方法來製造， 拉伸率超過6 0 %但不滿8 5 %之條件予以冷i T的2相區下進行連續退火。又，為了於 變態相更安定地形成，必須在A c 1變態點 + 8 0 ) °C的範圍内進行退火，而以在 A c 1變 態點+ 5 0 ) °C的範圍進行退火更佳。 為了實現如上述般之用以得到凸出成 性、耐面變形性、耐二次加工脆性、耐時 狀皆優異的冷軋鋼板的要件之「（ 1)於微細 相中使主要由麻田散鐵相所構成的低溫變 散，與（2 )使r值的面内異向性之絕對值| 必須使冷軋製前的熱軋鋼板為含有體積 312/發明說明書(補件)/92-08/92117242 鋼中不需要的 i低固溶N，藉 Nb的至少一方 然而，其各自 故Ti 、 Nb的 佳。惟，若較 ，貝1j過剩的T i、 安定形成，故 具有上述的成 態相的熱軋鋼 該步驟為：以 _L製，再於α + 退火後使低溫 〜（Acl變態點 .態點〜（A c 1變 形性、耐凹陷 效性及表面性 的紅鋁鐵質固 態相均一地分 △ r |為小」， 率為 6 0 %以上 200401040 (而以7 0 %以上更佳，尤以8 0 %以上為特佳）的低溫變態相 者。 其機制雖尚未解明，但推測為如下述。 亦即，習知之由紅鋁鐵質固相+波來鐵相所構成之組織 的熱軋鋼板的情況中，在退火時，於α + γ之2相區中容 易殘存碳化物之熔渣，且粗大的Τ相會相映於熱軋鋼板 的波來鐵相的分布而呈不均一且稀疏地存在的狀態。其 結果，會形成由較不均一地粗大化之紅鋁鐵質固相更粗 大而不均一地分散之低溫變態相所構成的組織。 另一方面，如本發明所述，於含有體積率為 6 0 %以上 的低溫變態相之熱軋鋼板的情況中，在退火時的昇溫過 程中，微細的碳化物暫時溶入紅鋁鐵質固相中，而於α + Τ的2相區中均熱時，會自紅鋁鐵質固相的晶界均一且 敏密地生成微細7相。其結果，紅銘鐵質固相會成為均 一且細粒之狀態，低溫變態相亦微細地均一分散。又， 如本發明所述之含有低温變態相之熱軋鋼板的情況中， 由於不同於習知的由紅鋁鐵質固相+波來鐵相所構成的 2 相组織的情況，係形成變態集合组織，故在外觀上可 賦予等同於冷軋製的變形賦予之效果，而如後述般地， 即使在 6 0 ~ 8 5 %的一般拉伸率下，丨△ r |亦可成為較小 者。 又，所謂之熱軋鋼板的低溫變態相，係指針狀紅铭鐵 質固（acicular ferrite)相、變勃鐵紅I呂鐵質固 (bainitic ferrite)相、變勃鐵相、麻田散鐵相及其等 312/發明說明書(補件)/92-08/92117242 200401040 之混合相。 圖 4 中，顯示對如此使之含有低溫變態相之熱軋 板，改變拉伸率進行冷軋製，在〇： + r的2相區進行連 退火時的拉伸率與丨△ r |的關係。 冷軋製時的拉伸率係超過6 0 %、不滿8 5 %，可得到未 0 · 1 5 的 | △ r | 。 欲製造含有體積率為 6 0 °/«以上的低溫變態相之熱軋 板，例如可使具有上述之本發明範圍的成分之厚鋼板 在A r 3變態點以上於熱軋製後2秒以内即開始冷卻， 以7 0 °C / s以上的冷卻速度並跨越1 0 0 °C以上的溫度範 進行冷卻而製得。此乃意味著對圖5所示之連續冷卻 態圖中之紅鋁鐵質固相的形成加以抑制而進行急速 卻。又，自熱軋製後到開始冷卻的時間以1 . 5秒以内 較佳，尤以1 . 2秒以内為特佳。
圖6顯示熱軋製後的冷卻中，冷卻速度與退火後的 I △ r |的關係。此時的冷卻溫度寬度△ T係為1 5 0 °C 可知：使冷卻速度為7 0 °C / s以上，則| △ r |可成 未滿0 . 1 5。又，冷卻速度以超過1 0 0 °C / s為佳，尤以 過130°C/s更有效果。 圖7顯示熱軋製後的冷卻中，冷卻溫度寬度△ T與 火後的| △ r 1的關係。此時的冷卻速度係為1 5 0 °C / 可知：冷卻溫度寬度△ T若作成為100°C以上，則| △ 可成為未滿0 . 1 5。又，此溫度寬度△ T，以1 3 0°C以上 佳，尤以1 6 (TC以上更佳。 312/發明說明書(補件)/92-08/92117242 鋼 續 滿 鋼 且 圍 變 冷 為 為 超 退 S 0 I 為 200401040 圖 8顯示熱軋製後的冷卻條件及退火條件與Δ r間的 關係。 可知：即使採用如本發明的熱軋條件而不在α + 7的2 相區進行連續退火，或，不採用如本發明的熱軋條件進 行連續退火，則A r 大，唯有組合如本發明的熱軋條件 並於α+τ的2相區連續退火，方能在通常的拉伸率下得 到小的Δ r。此乃本發明的要點所在。 於本發明之製造方法中，厚鋼板進行熱軋製之時，可 用加熱爐加熱後再進行軋製，或不加熱下直接進行軋 製。又，熱軋製後的捲繞溫度，只要可形成體積率 60% 以上的低溫變態相即可，而只要在本發明的熱軋製後的 冷卻條件下，通常的捲繞温度即已充分。 連續退火可在通常的連續退火或熔融鍍鋅線上進行。 亦可對本發明之高強度冷軋鋼板施行鋅電鍍或熔融鍍 鋅。又，於熔融鍍鋅後，亦可施行合金化處理。再者， 於鍍敷後，亦可施行被膜處理。 (實施例） 熔製如表1所示的鋼No.l〜15之後，以連續鑄造製造 成厚鋼板。 鋼No. 1〜11皆具有本發明範圍内之成分。另一方面， 於鋼Νο.12~15中，分別使C量、Si量、Μη量於本發明 範圍之外。又，本發明鋼Ν 〇 . 1〜1 1的 A r 3變態點為8 2 0 °C以上，A c 1變態點與A c 3變態點係在7 4 0〜8 5 0 °C的範圍 内。 312/發明說明書(補件)/92-08/92117242 200401040 將此等厚鋼板加熱至1 2 0 0 °C後，於表2所示之 度進行熱軋製後，以表2所示之冷卻開始時間、 度、冷卻溫度寬度ΔΤ進行冷卻，再於通常的捲 進行捲繞，製造成熱軋鋼板。然後，將熱軋鋼板 洗，以表2所示之拉伸率冷軋製成板厚0.75mm， 退火線（C A L )或連續熔融鍍辞線（C G L )進行連續退 得拉伸強度為 400MPa以下、超過 400MPa且在 以下、超過500MPa等級的冷軋鋼板No.l〜30。退 表2所示之均熱溫度下進行。其中之一部份的冷 在電鍍鋅線（E G L )施以電鍍處理。將如此得到之 板，最後以拉伸率0 . 2 ~ 1 · 5 %進行精軋製。 接著，以掃描式電子顯微鏡觀察熱軋鋼板與冷 的微組織，進行圖像解析而求出紅鋁鐵質固相的 低溫變態相的體積率、低溫變態相間的平均間隔 用 J IS 5號拉伸試驗片，計算出 r值與△ r。並. 號拉伸試驗片進行拉伸試驗，求出垂直於軋製方 向的強度T S與伸長量E 1。凸出成形性之評價，係 0的球頭衝頭使 2 0 0 m m X 2 0 0 m m 的試驗片進行 形，求出臨限凸起高度。 結果如表3所示。 可得知：將成分、紅鋁鐵質固相的粒徑、低溫 的體積率、| △ r |皆在本發明範圍内的鋼板 No 10、15、16、18、20、22、23、2 5 ~ 2 8，以相同強 作比較，這樣的條件與在本發明範圍外之比較例 312/發明說明書(補件)/92-08/92117242 終札溫 冷卻速 繞溫度 進行酸 於連續 火，製 500MPa 火係於 軋鋼板 冷軋鋼 軋鋼板 粒徑、 。 又 ， ^ J I S5 向之方 用 1 5 0 m 凸出成 變態相 .1 ~5、 度等級 相比， 200401040 其臨限凸起較高，凸出成形性優異。 報和特開平 製作的比較 之範圍内， 高度。此情 又，以與日本專利特開2 0 0 1 - 2 0 7 2 3 7號 2 0 0 2 - 3 2 2 5 3 7 號公報之實施例相同的條件 例之鋼板No. 7，低溫變態相的量雖在本發 然而△ r 大，故無法得到充分高的臨限凸 形推測係熱軋製後的冷卻條件大不相同之 18 312/發明說明書(補件)/92-08/92117242 200401040 (％*鉍) 備註 本發明鋼 本發明鋼 本發明鋼 本發明鋼 本發明鋼 本發明鋼 本發明鋼 本發明鋼 本發明鋼 本發明鋼 i- 本發明鋼 比較鋼 比較鋼 比較鋼 比較鋼 其他 CN3 CO ο 11 S-H Μο=0·26,Ti=0.031 LO CD II S-H 〇 1 CD Ο Ι! > οό CD CD II Ο s LO r—Η CD It CD T—H ◦ II i-H 〇 LO CO o II B=0. 0008, Nb=0. 033 1 oo <〇 ◦ II > Mo=0.66 B=0. 0038, V=0. 05 1 0. 0022 0.0008 0. 0040 0. 0016 0. 0019 0. 0049 0.0029 0.0039 0. 0035 0. 0061 丨 0.0014 0. 0049 0. 0042 0. 0034 0. 0022 0. 071 LO τ-Ή CD CD o LQ CD cr> OO οα 〇> CD CD CD CO 0. 039 0. 045 05 CNI CD CD 0. 044 OO 〇> C3 r__H CO CD CD 寸 cz> CD CO CD CD 0. 055 0. 044 00 0. 016 0. 0009 0.005 0. 007 <3> r-H CD CD 0.012 0. 005 1 0.009 1_ 0. 026 ! r—H T—H C=> 0.0006 0. 006 0. 019 0. 028 0. 009 D-, 0. 031 CD CD CD ◦ oa CD LO CD <〇 o LO CO CD CD 03 r—1 CD CD LO LO CD 〇 0. 068 0. 014 1_ OO o cz> <〇 LO CsJ CD a> LO (NI CD 0. 035 l—H T—H 〇> <〇 0. 04 Μ LO Ο CNJ LO i—i o LO r—< LO oo r—t OO 寸 Cn! LO CD r—i o CNI r—H LO T—H T—H o 03 T—H oo oo CD CD 寸 r—< LO CO i—l LO t—1 in T—H CO CX> LTD CD • r—4 oo eg CD 〇> CO CNJ o (XI <o o r—^ CD CD CO CD CD CNI CD 〇> CN3 〇· CD Ό oa 1—t T—H CO CD LTD LO CD (N3 CM CD 寸 CD 〇» T—H ίΝϊ 0. 21 0. 03 ο 0. 007 cvi t—-1 CD CD LO t—H CD CZ3 OO i—l 〇> <3 CO C^l CD <〇 OO cr> CD r—( CO CD o ID CO CD 〇 CNI 寸 CD CD CD 寸 CD CD CD 寸 CD CD T—H CO CD CD 卜 〇> CD 0. 046 0. 003 鋼No. 1~' 't CXJ CO 寸 LO CD OO CD CD r—I Cvt CO L〇 6i z 寸 Zinsi-z6/(#:*)_li鑑KB 微/πε 200401040 表2 鋼板 No. 鋼 No. 終軋溫度 (°C) 冷卻開始時間 (S) 冷卻速度 (°C/s) 冷卻溫度寬 度 ΔΤ(°〇 拉伸率 (%) 退火溫度 (°C) 1 1 875 0. 2 250 255 83 775 2 1 880 0. 4 195 235 88 770 3 2 880 0. 2 245 250 80 765 4 2 885 0. 5 250 155 80 770 5 2 890 0. 3 235 125 80 775 6 2 815 0. 8 120 175 80 785 7 3 850 2. 1 35 205 60 800 8 3 855 0. 6 155 255 55 800 9 15 890 0. 7 165 245 77 825 10 4 870 0. 5 205 265 75 770 11 4 865 2. 3 210 225 75 775 12 4 875 0. 8 55 200 75 765 13 4 870 0. 9 80 85 75 770 14 4 880 1.8 35 230 88 775 15 5 910 0. 2 195 230 75 745 16 5 895 0. 7 105 220 75 760 17 6 890 1.1 165 190 77 730 18 6 885 0. 9 175 200 77 780 19 6 895 1. 0 180 195 77 880 20 7 875 0. 3 275 115 71 785 21 13 875 1.3 90 145 73 825 22 8 870 0. 5 305 135 69 815 23 9 860 1.3 135 225 66 775 24 9 870 1. 5 115 210 88 780 25 9 865 1.4 120 230 73 765 26 9 885 1.7 130 205 73 840 27 10 855 0. 3 85 250 71 760 28 11 850 0. 4 95 270 63 780 29 14 870 1.6 125 135 75 820 30 12 855 0. 7 125 185 71 780 20 312/發明說明書(補件)/92-08/92117242 200401040 3
p—** 備註 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 比較例 比較例 比較例 比較例1 發明例 比較例 1比較例1 比較例 比較例 發明例 發明例 比較例 發明例 比較例 發明例 比較例 發明例 發明例 比較例 發明例 發明例 發明例 丨發明例 比較例 1比較例 臨限凸起 南度 (mm) r—( s Ο 〇o ΙΛ c^l σ> LO cd LTD οα CO LO oo LO 寸 CO in 05 LO 卜 CO ΙΛ CD OJ LO r- s CO (NJ LO 卜 LO LO 卜 in s ca LO in LO ai 呀· L〇 50. 6 OO ID t- lO LO CD CO o 50.2 m 03* 寸 <NI r-\ ο f— 05 CO 卜 (N1 CD CO 呀 CM CO 呀 CO OO CO CO CO CO σ> CD CO <〇 CP CO in CD CO 0¾ L〇 CO r—1 CD CO 寸 OO CO CD oo co CT5 CO CO 卜 co CO 呀 CD CO oo 〇0 寸· CO 03 寸 CO CO CO CO CO CO CO 03 CO CNl oo CO oo CNl TS (MPa) 374 364 1—< 05 CO oo CO CO 377 385 398 356 442 412 422 1 417 409 460 449 461 477 465 489 452 515 548 CO LO to LO 522 572 ο C7? LO CD CO 645 r90 1. 09 1 < CO F 1 oo 00 CO 1 I <>3 LO OJ cc CO 呀 ” M σ> CO 1—t 05 CO LO c— Cvl 寸 CO 0¾ m (NI <NJ i—i CT> o T·^ 1·^ LO (Nl CO 寸 f— oo CO ID 寸 1—1 rmax-rmin CO CD CO CD cn 〇· 寸 o ③ C5 CO CO o s o CO OO o CO 寸 〇» m a LO LT> <=> oo to C5 oo L〇 C^) 呀 CD 05 <=> CN1 CD Gf3 CO oa in CNl <NI CO 寸 CO 〇 OO o 寸 CD CO <N1 <=> o CD oo o $ C5 CQ cc> o u <] ς〇 ο CD -0.01 0.04 T—< o' o 0.48 寸 CO ◦ 〇0 a o CO o 卜 CO ◦ m c? 0. 42 CO 呀 CD 1 CD o a> CD 0. 06 -0.43 CT> o 0. 08 0. 12 0. 14 CO oo CTJ 0. 00 0. 09 卜 C=5 呀 c=> CD oo 寸 o TZi X L〇 CO S 卜 LD LO CJ3 CD CO CO co 卜 LO L〇 卜 Oi 呀 Oi in 呀 t— 二 CO CO CO (Nl CO <=> co CO CD CO LO CO <N] CO CO <M 寸 CvJ C<I oo <>3 oo 03 oo 卜 οα 卜 s c*- CNl at> c<i 05 寸 寸’ CO 00 1 16.8 Ss -1 餓si 18. 5 CM* CO m 1—' 呀 s 28. 2 ^r cn LO (N1 CJ LO LO CO 1 CD o LO CNJ 28. 6 CO CO 5 05 r-* LO CO CV3 1 (NJ OO LO CO CO ai ID (ΝΪ LO oo CD CO CO CO m> OJ CO LO LO ιΑ 1—( in CO 低溫變態相 的體積率 (%) LT5 Ο 呀 o 1—* C<I 1 ^ CJ5 CD 05 〇 CO CO CO 呀 CM ς〇 CO T—I LO 1-M oo 1—* CD (NI CD i_丨丨1 CO 卜 r—< σ> CNJ CX) CJi 00 oo C3 CO ^工鋁鐵質 固相粒經 d (M m) 寸· LO 〇〇 <3 呀 1 1 1 1 « CO CO LO 1 1 <N1 T—1 CO co D- 卜 〇 1—H 〇] σί 卜 05 CO r—< 卜 CD to LO CO 寸 CD Lf： oo LO CO in o CM tN! CD LO 8.2 CNl CJD 卜 > ""1 LO r-M 寸 <NJ m 00 ‘避 CO cn CO CO CD ，丨— 卜 卜 C<1 CO 〇 o 00 卜 in c^a CD LO 03 o CD 〇 LO ⑦ 00 CO 1—4 03 00 0〇 σ> CD in 寸 <J5 卜 S 05 oo 〇〇 oo g oo 05 C5 100 cn» 1 鋼板 No. f—l CM CO LO CO 卜 〇0 〇 二 <Ni CO L〇 CO 卜 C〇 CTS 〇 C<J i—l <NI OJ (>3 CO <NJ 呀 CNl LO CS3 CO CN3 卜 CO C^3 cr> (N! C5 CO fNs/,Ι IS/oo0,(N6/(t:ii)_irmCKi66®/n ε 200401040 【圖式簡單說明】 圖 1 A、1 B分別為顯示本發明之高強度冷軋鋼板與習知 之D P鋼板的微組織之示意圖。 圖2為用以說明沿著紅鋁鐵質固相F之晶界之鄰接低溫 變態相Μ間的間隔1之圖。 圖3為顯示集合組織與凸出成形性間的關係之圖。 圖4為顯示冷軋製時的拉伸率與回火後的△ r的關係之 圖。 圖5為用以說明本發明之熱軋製鋼板的組織形成的連續 冷卻變態圖。 圖6為顯示於熱軋製後的冷卻中之冷卻速度與退火後的 I △ r |的關係之圖。 圖7為顯示於熱軋製後的冷卻中之冷卻溫度寬度ΔΤ與 退火後的| △ r |的關係之圖。 圖8為顯示熱軋製後的冷卻條件及退火條件與△ r間的 關係之圖。 22 312/發明說明書(補件)/92-08/92117242

Claims (1)

  1. 200401040 拾、申請專利範圍： 1 . 一種高強度冷軋鋼板，係由紅鋁鐵質固相與低溫變態 相所構成，上述紅鋁鐵質固相的平均粒徑為2 0 /z m以下， 上述低溫變態相的體積率為0 . 1 %以上、不滿1 0 %，且r值 的面内異向性之絕對值| △ r |為未滿0 . 1 5，板厚為0 . 4 m m 以上。 2. 如申請專利範圍第1項之高強度冷軋鋼板，其中，令 紅鋁鐵質固相的平均粒徑為d ( /z m )時，沿著上述紅鋁鐵質 固相晶界之鄰接低溫變態相間的間隔平均值 L ( // m)可滿 足下式（1 ): L < 3. 5 X d ...(1)° 3. 如申請專利範圍第1項之高強度冷軋鋼板，其中，對 軋製方向為0° 、45° 、90°的1'值1'0、『45、『90之中， 最大值rmax與最小值rmin的差為0.25以下。 4. 如申請專利範圍第2項之高強度冷軋鋼板，其中，對 軋製方向為0° 、45° 、90°的r值r0、r45、r90之中， 最大值rmax與最小值rmin的差為0.25以下。 5. 如申請專利範圍第1項之高強度冷軋鋼板，其中，對 軋製方向為90°的r值r90為1.3以下。 6 .如申請專利範圍第2項之高強度冷軋鋼板，其中，對 軋製方向為90°的r值r90為1.3以下。 7.如申請專利範圍第1項之高強度冷軋鋼板，其中，上 述高強度冷軋鋼板係實質上由以質量％計之 C :未滿 0 . 0 5 °/〇 > S i ： 2 . 0 % 以下、Μη : 0 . 6 〜3 . 0 %、Ρ : 0 . 0 8 % 以下、S : 23 312/發明說明書(補件)/92-08/92117242 200401040 0 . 0 3 %以下、A 1 : 0 · 0 1〜0 · 1 %、N : 0 · 0 1 %以下，且其餘部分 為F e所構成者。 8 .如申請專利範圍第2項之高強度冷軋鋼板，其中，上 述高強度冷軋鋼板係實質上由以質量％計之 C :未滿 0.05%' Si ： 2 . 0 % 以下、Μη : 0 . 6 〜3 . 0 %、P : 0 . 0 8 % 以下、S : 0.03%以下、Α1 : 0.01〜0.1%、Ν: 0.01%以下，且其餘部分 為F e所構成者。 9.如申請專利範圍第3項之高強度冷軋鋼板，其中，上 述高強度冷軋鋼板係實質上由以質量％計之 C :未滿 0 · 0 5 %、S i : 2 · 0 0/〇 以下、Μ η : 0 . 6 〜3 · 0 %、Ρ : 0 · 0 8 % 以下、S : 0 . 0 3 %以下、A 1 : 0 . 0 1〜0 . 1 %、Ν : 0 · 0 1 %以下，且其餘部分 為F e所構成者。 1 0.如申請專利範圍第 4項之高強度冷軋鋼板，其中， 上述高強度冷軋鋼板係實質上由以質量％計之 C :未滿 0 . 0 5 % > S i ： 2 · 0 % 以下、Μ η : 0 . 6 〜3 . 0 %、Ρ : 0 · 0 8 % 以下、S : 0 . 0 3 %以下、A 1 : 0 · 0卜0 · 1 %、Ν : 0 . 0 1 %以下，其餘部分為 F e所構成者。 1 1 .如申請專利範圍第 5項之高強度冷軋鋼板，其中， 上述高強度冷軋鋼板係實質上由以質量％計之 C :未滿 0 . 0 5 °/〇 > S i ： 2 . 0 % 以下、Μ η : 0 . 6 ~ 3 · 0 %、P : 0 · 0 8 % 以下、S : 0 . 0 3 %以下、A 1 : 0 . 0 1 ~ 0 · 1 %、Ν : 0 · 0 1 %以下，其餘部分為 F e所構成者。 1 2 .如申請專利範圍第 6項之高強度冷軋鋼板，其中， 上述高強度冷軋鋼板係實質上由以質量％計之 C :未滿 24 312/發明說明書(補件)/92-08/92117242 200401040 0 · 0 5 %、S i : 2 · 0 % 以下、Μ η : 0 . 6 〜3 · 0 %、Ρ : 0· 0 8 % 以 0 · 0 3 % 以下、A 1 : 0 · 0 1 ~ 0 . 1 %、Ν : 0 . 0 1 % 以下，其餘 F e所構成者。 1 3 .如申請專利範圍第 7項之高強度冷軋鋼板， 上述高強度冷札鋼板係更進一步含有選自 Cr : 1% Mo: 1 % 以下、V : 1 % 以下、B : 0 · 0 1 % 以下、T i : 0 . 15 Nb: 0.1%以下之其中至少1種元素者。 1 4.如申請專利範圍第 8項之高強度冷軋鋼板， 上述高強度冷軋鋼板係更進一步含有選自C r : 1 % Mo: 1 % 以下、V : 1 % 以下、B : 0 . 0 1 % 以下、T i ·· 0 . Π N b : 0 . 1 %以下之其中至少1種元素者。 1 5 .如申請專利範圍第9項之高強度冷軋鋼板， 上述高強度冷軋鋼板係更進一步含有選自 Cr: 1% Mo: 1 % 以下、V : 1 % 以下、B : 0 . 0 1 % 以下、T i : 0 · 1S Nb: 0.1 %以下之其中至少1種元素者。 1 6 .如申請專利範圍第1 0項之高強度冷軋鋼板， 上述高強度冷乳鋼板係更進一步含有選自 Cr: 1% Mo: 1 % 以下、V : 1 % 以下、B : 0 · 0 1 % 以下、T i : 0 . Π N b : 0 . 1 %以下之其中至少1種元素者。 1 7 .如申請專利範圍第1 1項之高強度冷軋鋼板， 上述高強度冷軋鋼板係更進一步含有選自 C r : 1 % Mo: 1 % 以下、V : 1 % 以下、B : 0 . 0 1 % 以下、T i : 0 . 1 ί Nb: 0.1%以下之其中至少1種元素者。 1 8 .如申請專利範圍第1 2項之高強度冷軋鋼板， 312/發明說明書(補件)/92-08/92117242 下、S : 部分為 其中， 以下 、 έ以下、 其中， 以下 、 6以下、 其中， 以下 、 6以下、 其中， 以下、 /〇以下、 其中， 以下 、 以下、 其中， 25 200401040 上述高強度冷軋鋼板係更進一步含有選自 C r : 1 %以下、 Mo: 1 % 以下、V ·· 1 % 以下、B : 0 · 0 1 % 以下、T i : 0 · 1 % 以下、 N b : 0 . 1 %以下之其中至少1種元素者。 1 9. 一種高強度冷軋鋼板之製造方法，其係用以製造具 有申請專利範圍第7至1 8項中任一項之成分，且含有體積 率為6 0 %以上之低溫變態相的熱軋鋼板者，具有下述步驟： 以超過6 0 %、未滿8 5 %之拉伸率進行冷軋製之步驟；及 使上述冷軋製後的鋼板，於α + 7的 2相區中進行連續 退火之步驟。 2 0 .如申請專利範圍第1 9項之高強度冷軋鋼板之製造方 法，其中，上述熱軋鋼板係使熱軋鋼板在Ar3變態點以上 並於熱軋製後2秒以内開始冷卻，且以7 0 °C / s以上的冷卻 速度，跨越1 0 0 °C以上的溫度寬度進行冷卻而製得。 26 312/發明說明書(補件)/92-08/92117242
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