JP3016636B2 - 成形性の良好な高強度冷延鋼板 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、成形性に優れた高強度
冷延鋼板に関するものであり、特に低歪域での高加工硬
化性（ＷＨ性）と高塗装焼付硬化性（ＢＨ性）を有する
Ｔｉ含有極低炭素高強度冷延鋼板に係るものである。

【０００２】［本発明の技術的背景］ 本発明に関する高強度冷延鋼板とは、自動車、家庭電気
製品、建物などにプレス成形をして使用されるものであ
る。そして、表面処理をしない狭義の冷延鋼板と、防錆
のためにたとえばＺｎメッキや合金化Ｚｎメッキなどの
表面処理を施した冷延鋼板の両方を含む。本発明による
鋼板は、成形後の面形状性が良好でかつ優れた耐デント
性を有する深絞り用高強度冷延鋼板であるので、使用に
あたっては板厚を減少すること、すなわち軽量化が可能
となり、地球環境保全に寄与しうるものである。

【０００３】上記本発明に係わる冷延鋼板は、自動車等
のパネルなどに使用されるので、まず優れた加工性が要
求される。加工性には種々あるが、 ａ）成形品の面形状が良好であること、特に面歪がなく
形状がよく金型に凍結されること、 ｂ）割れずに成形可能なこと、 ｃ）表面にストレッチャーストレインが現れないこと、
が必須である。そのためには、プレス成形時にＹＰ−Ｅ
ｌが０．２％以下で低ＹＰが好ましい。例えば、面歪の
観点からは、降伏強度（ＹＰ）が２７kgf/mm² 以下であ
る必要がある。いま、引張強度（ＴＳ）が３５〜５０kg
f/mm² 級の鋼板を前提とすると、降伏比（ＹＲ＝ＹＰ／
ＴＳ）が０．５５以下の低ＹＲの材料が好ましい。成形
の可否は、引張特性値で言えば主に平均塑性歪値（以下
平均ｒ値という）と全伸び（Ｔ．Ｅｌ）で決定され、平
均ｒ値が１．５以上でＴ．Ｅｌが３５％以上であれば、
狙いとする部品は成形可能である。一方、強度の観点か
ら考えてみると、プレス成形して塗装焼付後の強度が高
いほど好ましい。なぜならば、製品の耐デント性が優れ
るからである。ここで、耐デント性とは完成した自動車
に石などが当たる場合、鋼板に生じる永久的な窪み変形
に対する抵抗性を意味する。そのためには、まずプレス
時によく加工硬化し（高ＷＨ）、かつ塗装焼付時に高い
ＢＨ性が付与され、塗装焼付後の強度（ＹＰ＋ＷＨ＋Ｂ
Ｈ）が高くなることが必要である。すなわち、最終的な
目的である高強度鋼板の利用による板厚減少を可能とす
るためには、ＷＨが４kgf/mm² 以上でかつＢＨも２kgf/
mm² 以上、従ってＷＨ＋ＢＨが６kgf/mm² 以上必要とな
る。しかし、一般的にはＢＨ量が５kgf/mm² 超となると
ストレッチャーストレインが発生するので、注意を要す
る。ここで、ＷＨ量とは２％引張変形時の変形応力から
ＹＰを差し引いた量であり、一方ＢＨ量とは、２％予歪
後１７０℃×２０分の塗装焼付相当の熱処理をして再引
張をした際の応力の増加量である。

【０００４】以上の状況から明らかなように、パネル用
鋼板の板厚の減少が可能になるには、強度と加工性に優
れ、かつ多くの条件を同時に満足する必要がある。

【０００５】

【従来の技術】最近の技術進歩により、極低炭素鋼の溶
製が容易になった現在、良好な加工性を有する極低炭素
冷延鋼板の需要は、益々増加しつつある。特に、Ｔｉや
Ｎｂを単独又は複合添加した極低炭素冷延鋼板に関する
加工性向上の技術が多数発表されている。例えば特開昭
５８−１８５７５２号公報には表面性状を改良したＴｉ
添加深絞用冷延鋼板が開示され、また特開昭５９−３１
８２７号公報および特開昭５９−３８３３７号公報など
には、ＴｉとＮｂを複合添加した極低炭素冷延鋼板であ
るが、きわめて良好な加工性を有し、塗装焼付硬化（Ｂ
Ｈ）性を兼備し、溶融亜鉛メッキ特性にも優れている事
を提示している。

【０００６】一方、加工性を確保しつつ強度を上昇させ
るために、従来から多くの試みがなされてきた。特に、
３５〜５０kgf/mm² の引張強度を有する鋼板にする場合
には、鋼中にＰ、Ｓｉ、などを添加し、これらの固溶体
強化機構を利用して強度を増加してきた。例えば、特公
昭５７−５７９４５号公報はＴｉ含有極低炭素鋼にＰを
添加して５０kgf/mm² の引張強度を有する鋼板の製造例
を示し、また前記特開昭５９−３１８２７号公報におい
てもＴｉとＮｂを添加した極低炭素鋼に主にＳｉとＰを
添加し、引張強度で４５kgf/mm² 級までの高強度冷延鋼
板の製造方法を開示している。

【０００７】以上のように従来から強化元素としてＰ、
次いでＳｉが多用されている。これは、ＰやＳｉは固溶
体強化能が非常に高く少量の添加で強度を上昇でき、か
つ延性や深絞り性がそれほど低下せず、添加コストもそ
れほど上昇しないと考えられてきたからである。しか
し、実際にはこれらの元素だけで強度の上昇を達成しよ
うとすると強度のみならず降伏強度も同時に著しく上昇
するため、面形状不良が発生し、自動車のパネルには使
用が制約される場合がある。また、溶融亜鉛メッキをす
る場合にはメッキ不良をＳｉが惹起したり、Ｐ、Ｓｉが
合金化速度を著しく低下させたりするので、生産性が低
下したりする問題がある。

【０００８】一方、固溶体強化元素としてＭｎやＣｒを
利用することも知られている。特開昭６３−１９０１４
１号公報および特開昭６４−６２４４０号公報にはＭｎ
をＴｉ含有極低炭素鋼へ添加し、また、特公昭５９−４
２７４２号公報や前記した特公昭５７−５７９４５号公
報においては、ＭｎとＣｒをＴｉ添加極低炭素鋼へ添加
する技術が開示されているが、（ｉ）ＭｎやＣｒの添加
は、主な添加元素であるＰやＳｉの補助的な役割しかな
く、したがって、得られた冷延鋼板も強度のわりには降
伏強度が高く、かつ（ｉｉ）上記（ｉ）以外の目的で、
たとえば（ａ）加工硬化率を向上させる、（ｂ）ＢＨ性
を付与する、（ｃ）２次加工性を向上させる、（ｄ）溶
融亜鉛メッキのメッキ性を改善する、などの目的で積極
的に添加しているわけでもない。

【０００９】さらに、特開平２−１１１８４１号公報
は、Ｔｉを添加した極低炭素鋼に１．５％以上３．５％
未満のＭｎを添加した焼付硬化性を有する良加工性冷延
鋼板および溶融亜鉛メッキ鋼板を開示している。多量の
Ｍｎの添加により、Ａｒ₃ 変態点の低下による熱間圧延
の操業安定性と金属組織の均一性を目的としている。ま
た、一層の延性の向上を目的にＣｒやＶの０．２〜１．
０％までの添加も開示している。しかし、多量のＭｎや
Ｃｒの添加が機械的性質、特に強度と延性のバランスを
改善するという観点からの記述はない。さらに、２次加
工性、化成処理性、メッキ付着性の観点から、Ｓｉの添
加量を、０．０３％以下としている。しかし、Ｓｉは有
効な固溶体強化元素でもあり、実際にはこれらの特性を
大きく阻害することなく０．０３％超添加することも可
能である。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】自動車のパネルなどに
使用される鋼板には、プレスののちにスプリングバック
や面歪などが生じない良好な面形状性が厳しく要求され
る。ところで、面形状性は、降伏強度が低いほど好まし
いことはよく知られている。しかし、鋼板の高強度化
は、従来技術で述べたように一般に降伏強度の著しい上
昇を伴う。従って、降伏強度の上昇を極力抑制して、強
度の上昇を達成する必要がある。

【００１１】さらに、プレス成形をしたあとの鋼板には
耐デント特性が要求される。耐デント特性は、板厚が一
定の場合、プレス加工して塗装焼付したのちの変形応力
が高いほど良好となる。したがって、同じ降伏強度の鋼
板を考えた場合、低歪域での加工硬化能が高く、かつ塗
装焼付硬化能が高いほど、耐デント特性は向上すること
になる。

【００１２】以上から、自動車のパネルなどに使用され
る望ましい高強度鋼板は、降伏強度はそれほど高くな
く、著しく加工硬化し、できれば塗装焼付硬化能を合わ
せ持つ鋼板である。勿論、平均ｒ値（深絞り特性）や伸
び（張出特性）などの加工性にも優れる必要があり、さ
らに常温で実質的に非時効である必要がある。

【００１３】本発明は、このような要望を満足するもの
であって、鋼中の成分を特定すること、すなわちＴｉ含
有極低炭素鋼板にＭｎとＣｒを積極的に添加して、Ｓｉ
やＰを強度の許容する範囲で低下せしめ、これによって
引張強度が３５〜５０kgf/mm² 、降伏強度が１７〜２７
kgf/mm² 、低歪域での加工硬化能の指標であるＷＨ量
（２％変形応力−降伏強度）が４kgf/mm² 以上であると
共に塗装焼付硬化能を有し、かつ平均ｒ値と伸びが良好
で、２次加工脆性の生じにくく、更に必要に応じて溶融
亜鉛メッキ特性も良好な高強度冷延鋼板を提供すること
を目的とするものである。

【００１４】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の目
的を達成するために、鋭意研究を遂行し、以下に述べる
ような新知見を得た。すなわち、Ｔｉを添加した極低炭
素鋼をベースに、代表的な固溶体強化元素であるＰ、Ｓ
ｉ、Ｍｎ、Ｃｒを添加し、冷間圧延、焼鈍、調質圧延後
の引張特性、特に降伏強度と加工硬化現象を詳細に調査
した。その結果、従来から固溶体強化元素として多用さ
れているＳｉ、Ｐは、（ａ）まず微量の添加で著しく降
伏強度を上昇させること、（ｂ）その結果低歪域での加
工硬化率が著しく減少することが判明した。一方、従来
固溶体強化元素としてあまり用いられないＭｎ、Ｃｒを
添加すると、（ａ）降伏強度は殆ど上昇せず、引張強度
が上昇する、（ｃ）その結果、低歪域での加工硬化率が
むしろこれらの添加により増加するという、極めて重要
な新知見を得た。

【００１５】これらの機構についても検討を加えた結
果、（ａ）降伏強度はＦｅ元素と添加したＸ元素との原
子半径の差で決定され、原子半径の差が大きいほど増加
する、（ｂ）加工硬化率は転位のすべり挙動と深く関係
し、Ｘ元素の添加により積層欠陥エネルギーが低下する
と、転位の交差すべりが困難となる結果転位密度が上昇
し加工硬化率が増加する、という基本原理を構築した。
これによれば、Ｓｉ、ＰはＦｅより著しく原子半径が小
さく、したがって原子半径差が大きくなるので降伏強度
が著しく上昇し、Ｍｎ、Ｃｒは原子半径がＦｅのそれと
極めて近いので殆ど降伏強度を変化させなかったものと
理解できる。一方、加工硬化率と関係する積層欠陥エネ
ルギーへの影響に関しては必ずしも明瞭でないが、初期
加工硬化後の転位構造の電子顕微鏡による詳しい観察結
果から、Ｓｉ、Ｐは調査した添加量の範囲内で殆ど積層
欠陥エネルギーに影響を与えないが、Ｍｎ、Ｃｒはこれ
を低下させる傾向のあることが、初めて明らかとなっ
た。

【００１６】以上の機構により、Ｍｎ、Ｃｒを添加する
と降伏強度は殆ど変化せず、加工硬化率が増加して引張
強度が上昇したものと考える。このような特徴的な挙動
は、上述した本発明の目的を達成するためには、従来の
Ｓｉ、Ｐの添加より、Ｍｎ、Ｃｒの添加のほうが好まし
いことを意味する。したがって、本発明ではＭｎ、Ｃｒ
の積極的な活用を従来技術の基本的な解決手段とする。
ただし、Ｍｎ、Ｃｒの添加だけでは、所望の強度が得ら
れない場合が発生したり、製造コストが上昇したりする
ので、ＰおよびＳｉとの併用添加する。

【００１７】さらに本発明者らは、Ｍｎ、Ｃｒの積極的
な添加によりＢＨ性も向上するという新知見も得た。こ
れは、これらの元素がＣと引力の相互作用を有するた
め、ＴｉＣやＮｂＣと平衡するマトリックス中の固溶Ｃ
をより安定化するので、これらの溶解度積が大きくな
り、焼鈍中に再固溶して残存する固溶Ｃ量が増加したも
のと考える。したがって、Ｍｎ、Ｃｒの添加はＢＨ性を
付与するための新しい手段としても活用できる。また、
ＢＨ性に寄与する固溶Ｃは、極低炭素鋼の欠点として知
られている２次加工脆化の防止手段として有効である。

【００１８】さらに本発明者らは、従来鋼において強化
元素として多用されているＳｉ、Ｐの添加量を抑制し、
Ｍｎ、Ｃｒを活用する本発明鋼が、とくにゼンジマー方
式の連続溶融亜鉛メッキプロセスによる合金化溶融亜鉛
メッキ鋼板の製造において、次のような長所を有する新
知見も得た。すなわち、Ｓｉ、ＰはＺｎとＦｅの合金化
反応を抑制するため、これらの元素を多量に含む鋼板を
製造するときには、ラインスピードを減少させ生産性を
低下せざるをえなかった。また、Ｓｉの添加はメッキ密
着性を劣化し、プレス成形時に種々の問題を生じた。一
方、Ｍｎ、Ｃｒの添加は、本発明の範囲内においてこの
ような悪影響をもたらさず、むしろＭｎは改善すること
が判明した。

【００１９】本発明は、このような思想と新知見に基づ
いて構築されたものであり、その要旨とするところは、
重量％で、 Ｃ ：０．０００５〜０．０１％、 Ｓｉ：０．０３超〜０．８％以下、 Ｍｎ：０．９超〜３．０％、 Ｃｒ：１．０超〜３．０％、 Ｐ ：０．０４超〜０．１２％、 Ｓ ：０．００１０〜０．０１５％、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１５％、 Ｎ ：０．０００５〜０．００６％ を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から成ると共
に、引張強度３５〜５０kgf/mm² 、降伏強度１７〜２７
kgf/mm² を示し、かつ低歪域での高加工硬化性（ＷＨ
性）が４kgf/mm ² 以上であり、高塗装焼付硬化性（ＢＨ
性）を有することを特徴とする成形性の良好な高強度冷
延鋼板である。

【００２０】

【作用】以下に、本発明において鋼組成を上述のように
限定する理由についてさらに説明する。Ｃは成品の材質
特性を決定する極めて重要な元素であり、０．０００５
％未満になると粒界強度が低下し、２次加工脆性が発生
する。またＢＨ性の改善もなく、かつ製造コストが著し
く増加するので、その下限を０．０００５％とする。一
方、０．０１％超になると強度は上昇するが、成形性が
著しく低下する。従って、その上限を０．０１％とす
る。

【００２１】Ｓｉは、安価に強度を上昇する元素として
知られており、その添加量は狙いとする強度レベルに応
じて変化するが、下限を０．０３％超とする。一方、添
加量が０．８％超となると、降伏強度が上昇しすぎてプ
レス時に面歪が発生する。さらに化成処理性の低下、溶
融亜鉛メッキの密着性の低下、合金化反応の遅延による
生産性の低下などの問題が発生するので、その上限を
０．８％とする。

【００２２】Ｍｎは、降伏強度をあまり上昇させず強度
を増加させる有効な固溶体強化元素であり、かつ焼付硬
化能を付与したり、化成処理性や溶融亜鉛メッキ性を改
善する効果も有するので、本発明においては積極的に添
加する。この様な効果を現わすには０．９％超、好まし
くは１．０％以上の添加を必要とする。一方、３．０％
を超えると焼鈍後低温変態生成物が増加し、降伏強度が
著しく増加したり延性が低下したりする。さらに、平均
ｒ値も低下するのでその上限を３．０％とする。

【００２３】ＣｒもＭｎ同様、降伏強度をほとんど上昇
させず強度を増加させる有効な元素であり、かつ焼付硬
化能を付与するので、本発明では積極的に利用する。し
かし、上記効果を顕著に発揮させるためには１．０％超
であることが好ましい。また、３％を超えると熱延板の
酸洗性が低下したり、製品板の化成処理性が劣化したり
するので、その範囲を１．０超〜３．０％とする。上記
したＭｎ及びＣｒの諸特性を最も有効に付与するために
は、Ｍｎ＋Ｃｒ含有量を１．０％超にすることが好まし
い。

【００２４】ＰはＳｉ同様、安価に強度を上昇する元素
として知られており、狙いとする強度レベルに応じてそ
の添加量を変化させることができる。すなわち、引張強
度を上昇させるためには、その添加量を適宜調整する
が、極低炭素鋼をベースに引張強度が３５kgf/mm² 以上
の鋼板を製造するには通常０．０４％は必要である。し
かし、添加量が０．１２％超となると、降伏強度が上昇
しすぎてプレス時に面形状不良を引き起こす。さらに、
連続溶融亜鉛メッキ時に合金化反応が極めて遅くなり、
生産性が低下する。また、２次加工脆化も発生する。し
たがって、上限値を、０．１２％とする。

【００２５】Ｓ量は低い方が好ましいが、０．００１％
未満になると製造コストが上昇するので、これを下限値
とする。一方、０．０１５％超になるとＭｎＳやＴｉＳ
などの硫化物が数多く析出し、加工性が劣化するので、
これを上限値とする。

【００２６】Ａｌは脱酸調整に使用するが、０．００５
％未満ではＴｉの添加歩留が低下する。一方、０．１％
超になるとコスト上昇を招く。

【００２７】Ｔｉは、全部のＮ、あるいはＣやＳの一部
あるいは全部を固定することにより、極低炭素鋼の加工
性と非時効性を確保する役割を有する。Ｔｉは、全量の
ＮをＴｉＮとして固定するので、Ｔｉ^*＝Ｔｉ−３．４
Ｎとした時２≦Ｔｉ^*／Ｃ≦２０とすることが好まし
く、かつ０．００５〜０．１５％とする。Ｔｉが０．０
０５％未満ではその添加効果が現れず、一方、０．１５
％超となると著しい合金コストの上昇を招くからであ
る。

【００２８】Ｎは低い方が好ましい。しかし、０．００
０５％未満にするには著しいコスト上昇を招く。一方、
余り多いと多量のＴｉやＡｌの添加が必要になったり、
加工性が劣化したりするので、０．００６０％を上限値
とする。

【００２９】本発明は以上のように構成されるが、この
様な成分で所望の特性を持つ高強度冷延鋼板とするに
は、以下の方法で製造することが好ましい。すなわち、
通常の方法で製造したスラブを熱延するに際し、その仕
上げ温度を、成品板の加工性を確保するという観点から
Ａｒ₃ −１００℃以上とし、また、巻き取り温度を室温
から７５０℃とするのがよい。本発明はその成品材質が
熱延巻き取り温度の影響をあまり受けないという特徴を
有する。これは、ＮがＴｉＮとして固定された極低炭素
鋼であるということに加え、ＭｎやＣｒなどをかなり添
加しており熱延板の組織が著しく微細で均一化している
ことも一因と考えられる。巻き取り温度で７５０℃を上
限目標としたのは、コイル両端部での材質劣化に起因す
る歩留減少を防止する観点からである。

【００３０】冷間圧延は通常の条件でよく、焼鈍後の深
絞り性を確保する目的から、その圧下率は５０％以上と
する。連続焼鈍あるいはライン内焼鈍方式の連続溶融Ｚ
ｎメッキ設備の焼鈍温度は、７００℃〜９００℃とする
のがよく、焼鈍温度が７００℃未満では、再結晶が不充
分であること、また、加工性やＢＨ性は焼鈍温度の上昇
とともに向上するが、９００℃超では高温すぎて板破断
や板の平坦度が悪化するからである。

【００３１】かくして、本発明によれば、引張強度が３
５〜５０kgf/mm² 、降伏強度が１７〜２７kgf/mm² 、低
歪域での加工硬化能の指標であるＷＨ量（２％変形応力
−降伏強度）が４kgf/mm² 以上で２kgf/mm² 以上のＢＨ
性を有し、かつ平均ｒ値と伸びが良好で、２次加工脆性
の生じにくく、更に必要に応じて溶融亜鉛メッキ特性も
良好な高強度冷延鋼板が製造される。次に本発明を実施
例にて説明する。

【００３２】

【実施例】表１に示す組成を有する鋼を溶製し、スラブ
加熱温度１１５０℃、仕上げ温度９１０℃、巻き取り温
度６５０℃で熱間圧延し、４．０mm厚の鋼板とした。酸
洗後、８０％の圧下率の冷間圧延を施し０．８mmの冷延
板とし、次いで均熱８４０℃で連続焼鈍をした。さら
に、０．５％の圧下率の調質圧延をし、ＪＩＳ５号引張
試験片を採取し引張試験に供した。引張試験結果をまと
めて表２に示す。

【００３３】

【表１】

【００３４】

【表２】

【００３５】ここで、本発明において重要となるＷＨ量
は、圧延方向に２％の引張歪を付加した時の加工硬化量
であり、２％変形応力から降伏応力（ＹＰ）を差し引い
た量である。また、ＢＨ量は２％予歪材に１７０℃×２
０分の塗装焼付相当の熱処理を施してから再度引張試験
を行った場合の応力の上昇量（再引張試験時の下降伏応
力から２％変形応力を差し引いた値）である。また、２
次加工脆化遷移温度は、調質圧延した鋼板から直径５０
mmのブランクを打ち抜き、ついで直径３３mmのポンチで
カップ成形し、これに種々の温度で落重試験を施した場
合の延性−脆性遷移温度である。

【００３６】表２から明らかなように、本発明鋼は、従
来鋼の同レベルの引張試験を有する高強度鋼板と比較し
て降伏強度が低く面形状性が良好であり、ＷＨとＢＨ量
が高いので、たとえば自動車の外・内板パネルには好適
の材料である。すなわち、本発明鋼は従来鋼と比較し
て、同一強度でも降伏強度が低くプレス後の面形状が良
好となることが期待できる。

【００３７】一方、図１に示すように、本発明鋼は、従
来鋼と比較して降伏強度が同一でも（ＷＨ＋ＢＨ）量が
高いので耐デント特性（σ_d ＝ＹＰ＋ＷＨ＋ＢＨ）も同
時に改善される。さらに、表２に示すように本発明鋼は
従来鋼よりＰ、Ｓｉの添加量が少なく、ＭｎやＣｒを多
量に添加しているのでＢＨ量も高く、耐２次加工脆性に
も優れている。ここで、鋼２−４は、Ｔｉ＜３．４Ｎと
なるため製品板を１００℃で１時間人工時効すると降伏
点伸び（ＹＰ−Ｅｌ）が１．２％も生じた。これでは、
プレス時にストレッチャーストレインが発生する。

【００３８】

【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
により従来にないプレス成形性に優れた高強度冷延鋼板
が得られる。また、本発明鋼は溶融亜鉛メッキ特性も良
好であり、防錆機能も発揮できる。その結果、本発明鋼
を自動車のボディやフレームなどに使用すると、板厚の
軽減すなわち車体の軽量化が可能となるので、最近話題
となっている地球環境の保全にも本発明は大きく寄与で
きる。

【図面の簡単な説明】

【図１】降伏強度とσ_d （デント特性の指標）との関係
を示す図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平２−111841（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−281852（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−291924（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−62440（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−287018（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C22C 38/00 301 C21D 9/48 C22C 38/28

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％として、 Ｃ ：０．０００５〜０．０１％、 Ｓｉ：０．０３超〜０．８％以下、 Ｍｎ：０．９超〜３．０％、 Ｃｒ：１．０超〜３．０％、 Ｐ ：０．０４〜０．１２％、 Ｓ ：０．００１０〜０．０１５％、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１５％、 Ｎ ：０．０００５〜０．００６％ を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から成ると共
   に、引張強度３５〜５０kgf/mm² 、降伏強度１７〜２７
   kgf/mm² を示し、かつ低歪域での高加工硬化性（ＷＨ
   性）が４kgf/mm ² 以上であり、高塗装焼付硬化性（ＢＨ
   性）を有することを特徴とする成形性の良好な高強度冷
   延鋼板。