TR201815190T4 - Sac metal eğme yöntemi ve sac metal ürünü. - Google Patents

Sac metal eğme yöntemi ve sac metal ürünü. Download PDF

Info

Publication number
TR201815190T4
TR201815190T4 TR2018/15190T TR201815190T TR201815190T4 TR 201815190 T4 TR201815190 T4 TR 201815190T4 TR 2018/15190 T TR2018/15190 T TR 2018/15190T TR 201815190 T TR201815190 T TR 201815190T TR 201815190 T4 TR201815190 T4 TR 201815190T4
Authority
TR
Turkey
Prior art keywords
hardness
region
surface hardness
steel plate
bending
Prior art date
Application number
TR2018/15190T
Other languages
English (en)
Inventor
Mizumura Masaaki
Sato Koichi
Shirakami Satoshi
Original Assignee
Nippon Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel Corp filed Critical Nippon Steel Corp
Publication of TR201815190T4 publication Critical patent/TR201815190T4/tr

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D22/00—Shaping without cutting, by stamping, spinning, or deep-drawing
    • B21D22/20—Deep-drawing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D24/00—Special deep-drawing arrangements in, or in connection with, presses
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D35/00—Combined processes according to or processes combined with methods covered by groups B21D1/00 - B21D31/00
    • B21D35/002—Processes combined with methods covered by groups B21D1/00 - B21D31/00
    • B21D35/005—Processes combined with methods covered by groups B21D1/00 - B21D31/00 characterized by the material of the blank or the workpiece
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D5/00—Bending sheet metal along straight lines, e.g. to form simple curves
    • B21D5/008—Bending sheet metal along straight lines, e.g. to form simple curves combined with heating or cooling of the bends
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D5/00—Bending sheet metal along straight lines, e.g. to form simple curves
    • B21D5/02—Bending sheet metal along straight lines, e.g. to form simple curves on press brakes without making use of clamping means
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D5/00—Bending sheet metal along straight lines, e.g. to form simple curves
    • B21D5/06—Bending sheet metal along straight lines, e.g. to form simple curves by drawing procedure making use of dies or forming-rollers, e.g. making profiles
    • B21D5/08—Bending sheet metal along straight lines, e.g. to form simple curves by drawing procedure making use of dies or forming-rollers, e.g. making profiles making use of forming-rollers
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/06—Surface hardening
    • C21D1/09—Surface hardening by direct application of electrical or wave energy; by particle radiation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C21D1/30—Stress-relieving
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C21D1/32—Soft annealing, e.g. spheroidising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
    • C21D7/10—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the whole cross-section, e.g. of concrete reinforcing bars
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2221/00—Treating localised areas of an article
    • C21D2221/10—Differential treatment of inner with respect to outer regions, e.g. core and periphery, respectively
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49826—Assembling or joining

Abstract

Bir sac metali eğmek amacıyla kullanılan bir yöntem olup bu yöntem, bir yüksek yüzey sertliğine sahip bölge (11) ve bu yüksek yüzey sertliğine sahip bölgeden (11) daha düşük sertliğe sahip bir düşük yüzey sertliğine sahip bölge (12) de dâhil bir blankın (10) sac metalin en azından bir kısmının sertliğinin değiştirilmesi yoluyla oluşturulduğu bir sertlik ayarlama prosesini ve ayrıca, blankın (10) düşük yüzey sertliğine sahip bölgesinin (12) eğilmesi suretiyle bir ürünün (20) oluşturulduğu bir eğme prosesini içerir.

Description

TARIFNAMESAC METAL EGME YONTEMI VE SAC METAL URUNUBu bulus, bir sac metali egmek için kullanilan ve sac metali kirisiklik, çatlak veya geri yaylanma gibi bir probleme yol açmadan kolayca egme kabiliyetine sahip bulunan bir yöntemle ve ayni zamanda, buegme yöntemiyle imal edilen ürünlerle de ilgilidir.Teknigin bilinen durumunda, demir, alüminyum veya onlarin alasimlarindan olusan ve önceden belirlenmis bir sekilde olan sac nietali egmek suretiyle, otomobiller gibi motorlu araçlarda, koniponentlerde, insaat malzemelerinde veya inobilyalarda kullanmak üzere çesitli farkli ürünler iinal edilmekteydi. Egme yöntemi olarak, örnegin, bir objeniii formunu kesintisiz degistirmek için bir merdaneli sekillendirme yöntemi ya da bir abkant pres hüküm makinesivasitasiyla presle çalisma yöntemi kullanmak da mümkün olabilir.Bir sac metali egine yöntemi olarak, JP 863-188426A patenti, sac malzemesi hareket ettirilirken sac malzemesinin egilmis bir kisminin lokal olarak isitildigi ve yumusatildigi ve ardiiidan, sac malzemesinin merdaneler içinden veya bir sekillendirme cihazindan geçirildigi birkontinü imalat yöntemini tanimlamaktadir.EP O 816 520 A2 patenti ise, bir suverilmis alani bulunan bir preslesekillendirilmis malzemeyi ve levhanin merkezi alanindan uçkisimlarina dogru gereken kuvvet dagilimini açiklamaktadir.Bununla birlikte, JP 563-188426A tekniginde, rulo seklindeki bir levha kontinü islendigi için, rulo imal edildiginde rulonun tamaminin islenmesi gerekmektedir. Bu nedenle, bu teknik, düsük-hacimde üretim için yeterli degildir. Ustelik lazer gibi bir cihazin da üretim hattina yerlestirilmesi gerektigi için, teknigin mekânla ilgili birproblemi de bulunmaktadir.Öte yandan, son yillarda, otomobillerde kullanmak üzere gelistirilen bir ürün olarak, inotorlu aracin agirligini azaltmak ainaciyla yüksek niukavemetli bir sac metal (örnegin, çekme mukavemeti 980 MPa veya daha fazla olan bir yüksek mukavemetli sac metal) kullanilmaktadir. Bununla birlikte, sac metalin mukavemeti arttikça, genellikle islenebilirlik özelligi bozulmakta ve bunun sonucu olarak, deforme edilen bir kismin üzerinde kolaylikla bir kirisiklik veya çatlak olusabilmekte ve üründe kolaylikla bir geri yaylanma sorunu dogabilmektedir. Bu sebeple, sac metalin 980 MPa veya daha fazla çekme mukavemetine sahip oldugu hallerde bile, deforme edilen bir kisimda herhangi bir kirisikliga veya çatlaga sebep olmadan bir sac nietali egmek için kullanilabilecek bir yöntemin buluiimasi arzuedilmektedir.Ayrica, yüksek mukavemetli sac metalden yapilan bir ürün, kullanim esnasinda sikistirma veya egme kuvvetine maruz kalmaktadir. Somut olarak ifade edersek, bir otomobilin ön kismi, bir kafa kafayaçarpismada aksiyal yönde (ya da karoserin önden arkaya yönünde)sikistirina yüküne maruz kalirken, bir otomobilin yan esik panelleri örnegin yandan çarpma durumunda egme yüküne ve otomobilin tamponu da örnegin bir kafa kafaya çarpismada egme yüküne maruz kalmaktadirlar. Bu sebeple, sadece egme prosesinde degil, ayni zamanda ürün bu yüke maruz kaldiginda da, ürünün deforme edilenkisminda bir çatlagin olusmamasini saglamak gerekmektedir.Bu bulus, teknigin bilinen durumunda karsilasilan ve yukarida sayilan problemleri çözmek ve bir sac metali eginek için kullanilan ve sac metali deforme edilen kisminda kirisiklik, çatlak veya geri yaylanma gibi bir probleme yol açmadan kolayca egme kabiliyetine sahip bulunan bir yöntem bulmak ve ayni zamanda, bu egme yöntemiyleimal edilen ürünler temin etmek amaciyla yapilmistir.Yukarida belirtilen problem, istemlerde tanimlanan özelliklerle çözülebilir. Daha somut olarak ve özellikle, bu bulusa göre, bir sac metali egmek için kullanilan bir yöntem sunulmaktadir ve bu yöntem sunlardan ibarettir: yüksek yüzey sertligine sahip bir bölge ve bu yüksek yüzey sertligine sahip bölgenin sertliginden daha düsük bir sertligi bulunan düsük yüzey sertligine sahip bir bölge de dâhil bir blank olusturacak sekilde sac metalin en azindan bir kisminin sertligini degistirmek amacina yönelik bir sertlik ayarlama prosesi ve bir ürün olusturacak sekilde blankin düsük yüzey sertligine sahipbölgesini egmek için kullanilan bir egme prosesi.Sertlik ayarlama prosesi, sac metalin bir kenarinin düsük yüzey sertligine sahip bir bölge, sac metalin diger kenarinin ise yüksekyüzey sertligiiie sahip bir bölge olarak olusturuldugu, sac metalin enazindan bir kisminda islenecek olan objektif bir bölge olusturmayiiçerir.Bu bulusun bir sac inetali egmek için kullanilan yönteminde, egme prosesi, bir blankin düsük yüzey sertligine sahip bölgesiiiin bükülmesi suretiyle, ürünün deforme edilen bir kisminda bir kirisiklik veya çatlak ya da üründe bir geri yaylanina olusturmadan layikiyla yürütülebilir.
Bu nedenle, bu bulusun bir sac metali egmek için kullanilan yönteminde, önceden belirlenmis bir sekle sahip bir ürün kolaylikla imâl edilebilir. Ayrica, bu bulusun bir sac metali eginek için kullanilan yönteminde, örnegin, çekme mukavemeti 980 MPa veya daha fazla olan yüksek mukavemetli bir sac metal kullanildiginda bile, egme prosesinde deforme edilen bir kisiin, sertlik ayarlama prosesinde düsük yüzey sertligine sahip bölge olur. Bu sebeple, deforme edilen kisim, bu kisimda bir kirisiklik olusturmadan bükülebilir. Dolayisiyla, bu bulusun yönteini, yüksek mukavemetli bir sac metal kullanarak bir otomobilin (örnegin, bir ön kenar elemani, bir yan esik ve bir tampon gibi) komponentlerini, insaat malzemelerini veya mobilyalari imâletinek için uygundur.Bu bulusun bir sac metali egmek için kullanilan yöntemi, yüksek yüzey sertligine sahip bir bölgesi ve bu yüksek yüzey sertligine sahip bölgenin sertliginden daha düsük bir sertligi bulunan düsük yüzey sertligine sahip bir bölgesi bulunan bir blank olusturacak sekilde sac metalin sertligini degistirmek amacina yönelik bir sertlik ayarlama prosesini de kapsar. Bu sebeple, bir ürün için ihtiyaç duyulan farkliyüzey sertligine sahip bir sac inetal kullanilabilir ve kullanilabilecekbir sac metalin, sac metalin sadece bir kisminin yumusatildigidurumlara kiyasla genis bir sertlik araligi bulunabilir.Bu bulusun bir sac metali egmek için kullanilan yönteminde, sertlik ayarlaina prosesinde daha önceden hazirlanmis bir blank büküldügü ve deforme edildigi için, sertlik ayarlama prosesini ve egme prosesini kesintisiz sürdürmek gerekmez. Bu nedenle, bu bulus, düsük hacimli üretime kiyasla avantajlidir ve ayni zamanda mekân açisindan da avantajlidir, çünkü bu yöntemde bir üretim hattina lazer gibi bir cihazyerlestirmek gerekmemektedir.Ilaveten, bu bulusa konu olan üründe, egme prosesinde deforme olan deforme edilmis kismin sertligi deforme edilmemis bir kismin sertliginden daha düsüktür ve ürüne uygulanan egme yükü kademeli olarak artirildiginda deforme edilen kisimda herhangi bir çatlak da olusmaz. Bununla birlikte, tüin yüzeyinde deforme edilmemis bir kisimla ayni sertlik degerine sahip bir üründe, ürüne uygulanan egme yükü kademeli olarak artirildiginda, deforme edilen kisimda bir çatlak olusabilir ve çogu durumda, egme yükü belirli bir maksimum yük seviyesini astigi zaman stres hizla azaltilir. Öte yandan, bu bulusta, deforme edilen kisimda bir çatlak olusinamaktadir ve egine yükü belirli bir maksimum yük seviyesine astiginda stres de kademeli olarak azaltilmaktadir. Dolayisiyla, bu bulusa konu olan üründe, egme yükünün absorbe edilen enerjisinin toplami tüm yüzeyi boyunca deforme edilmemis kisimla ayni sertlik degerine sahip olan bir üründen daha büyüktür ve egme yükünün enerjisi bu bulusta efektifbir sekilde absorbe edilmektedir.Bu bulusta:SEKIL 1, bulusun birinci yapisina göre bir sac metalin sematik bir perspektif görünümüdür.SEKIL 2, bulusun birinci yapisinin bir egme yöntemiyle SEKIL l°de gösterilen sac metalden iniâl edilen bir ürünün bir örneginin bir uçtan görünümüdür.SEKIL 3, SEKIL l”de gösterilen sac inetali imâl etmek amaciyla bu bulusun birinci yapisinin egme yönteminin sertlik ayarlama prosesinde kullanilan bir kaliplama cihazinin bir örneginin sematik bir görünümüdür.SEKIL 4, SEKIL l”de gösterilen sac metali imâl etmek amaciyla bu bulusun birinci yapisinin egme yönteminin sertlik ayarlama prosesinde kullaiiilaii bir su sogutma cihazinin bir örneginin sematik bir görünümüdür.SEKIL 5A, bu bulusun birinci yapisinin egme yöntemiyle imâl edilen bir ürünün baska bir örneginin bir uçtan görünümüdür.
SEKIL SB, SEKIL 5A”da gösterilen ürünü imâl etmek için kullanilan bir blankin sematik bir yan görünümüdür.SEKIL 6, bu bulusun birinci yapisinin egme yönteminin sertlik ayarlama prosesinde kullanilan bir kaliplama cihazinin baska bir örneginin sematik bir görünümüdür.SEKIL 7, SEKIL 6°da gösterilen kaliplama cihaziyla imâl edilen bir blankiii seniatik bir enkesit görünümüdür.SEKIL 8A, bir egme prosesi örnegini açiklamayi amaçlayan seinatik bir proses akis diyagramidir.SEKIL 8B, bir egme prosesi örnegini açiklamayi amaçlayanseinatik bir proses akis diyagramidir.SEKIL 8C, bir egme prosesi örnegini açiklamayi amaçlayan sematik bir proses akis diyagramidir.SEKIL 8D, bir egme prosesi örnegini açiklamayi amaçlayan sematik bir proses akis diyagramidir.SEKIL 9, SEKIL 8A ilâ 8D”de gösterilen proseslerle SEKIL 7°de gösterilen blanktan imal edilen bir ürünün sematik bir yandan görünümüd'ûr.SEKIL lOA, bir egme testi yapmak için kullanilan bir test parçasinin sematik bir uçtan görünümüdür.SEKIL 108, bir egme testi yöntemini açiklamak amacina yönelik sematik bir görünümdür.SEKIL 11, bu bulusun ikinci yapisina göre bir sac metalin sematik bir perspektif görünümüdür.SEKIL 12, bulusun ikinci yapisinin bir egme yöntemiyle SEKIL ll°de gösterilen sac metalden imal edilen bir ürünün bir örneginin bir uçtan görünümüdür.SEKIL 13, SEKIL ll”de gösterilen sac inetali imâl etmek amaciyla bu bulusun ikinci yapisinin egme yönteminin sertlik ayarlama prosesinde kullanilan bir kaliplama cihazinin bir örneginin sematik bir görünümüdür.SEKIL 14, SEKIL ll°de gösterilen sac metali imal etmek amaciyla bu bulusun ikinci yapisinin egme yönteminin sertlik ayarlama prosesinde kullanilan bir su sogutma cihazinin bir örneginin sematik bir görünümüdür.SEKIL 15, SEKIL ll”de gösterilen sac metali imal etmek amaciyla bu bulusun ikinci yapisinin egme yönteminin sertlik ayarlama prosesinde kullanilan bir kumlama makinesinin birörneginin sematik bir görünümüdür.SEKIL 16A, bu bulusun ikinci yapisinin egme yöntemiyle imâl edilen bir ürünün baska bir örneginin bir uçtan görünümüdür.
SEKIL 16B, SEKIL 16A°da gösterilen ürünü imal etmek için kullanilan bir blankin sematik bir yan görünümüdür.SEKIL 17A, bir sac metalin bir örneginin yandan görünümüdür ve burada sac metalin tamami islenecek bir objektif bölgeye tekabül etmektedir.SEKIL l7B, bu bulusun ikinci yapisina göre egme yöiitemiiiin sertlik ayarlama prosesini açiklamayi amaçlayan bir sematik görünümdür ve burada, SEKIL 17A'da gösterilen sac metal bir kaliplama cihazi kullanilarak imâl edilmektedir.SEKIL l7C, bu bulusun ikinci yapisina göre egme yönteminin sertlik ayarlama prosesini açiklamayi amaçlayan bir sematik görünümdür ve burada, SEKIL l7A°da gösterilen sac metal bir su sogutma cihazi kullanilarak imal edilmektedir.SEKIL 17D, bu bulusun ikinci yapisina göre egme yönteminin sertlik ayarlama prosesini açiklamayi amaçlayan bir sematik görünümdür ve burada, SEKIL 17A°da gösterilen sac metal bir lazer cihazi kullanilarak imâl edilmektedir.SEKIL 18A, bu bulusun ikinci yapisinin egme yönteminin sertlik ayarlama prosesinde kullanilan bir kaliplama cihazinin baska bir örneginin sematik bir görünümüdür.SEKIL l8B, SEKIL l8Asda gösterilen kaliplama cihaziyla imal edilen bir blankin sematik bir enkesit görünümüdür.SEKIL 19A, bir egme prosesi örnegini açiklamayi amaçlayan sematik bir proses akis diyagramidir.SEKIL l9B, bir egme prosesi örnegini açiklamayi amaçlayansematik bir proses akis diyagramidir.SEKIL 19C, bir egiiie prosesi ömegini açiklamayi amaçlayan sematik bir proses akis diyagramidir.SEKIL 19D, bir egme prosesi örnegini açiklamayi amaçlayan sematik bir proses akis diyagramidir.SEKIL 20, SEKIL 19A ilâ 19D,de gösterilen proseslerle SEKIL 7°de gösterilen blanktan imal edilen bir ürünün sematik bir uçtan görünümüdür.SEKIL 21A, bir egme testi yapinak için kullanilan bir test parçasinin sematik bir uçtan görünümüdür.SEKIL 218, bir egme testi yöntemini açiklamak amacina yönelik sematik bir görünümdür.SEKIL 22A, deforme edilen kismin bir iç bölgesinin yüzey sertliginin deforme edilen kismin bir dis bölgesinin yüzey sertliginden daha düsük oldugu, deforme edilen kismin sematik bir enkesit diyagramini gösteren ve bir sac metali sekillendirme prosesinin deforme ettigi bir deforme edilen kisma uygulanan stresi açiklamayi amaçlayan bir görünümdür.SEKIL 228, deforme edilen kismin yüzey sertliginiii bu kismin kalinlik yönünde sabit oldugu, deforme edilen kismin sematik bir enkesit diyagramini gösteren ve bir sac metali sekillendirme prosesinin deforme ettigi bir deforme edilen kisma uygulanan stresi açiklamayi amaçlayan bir görünümdür.SEKIL 23A, deforme edilen kismin yüzey sertliginin bu kismin kalinlik yönünde üniform oldugu, SEKIL 22A°nin A sac inetalinin deforme edilen kisminin sematik bir enkesit diyagramini gösteren ve bir sac metali sekillendirme prosesinin deforme ettigi bir deforme edilen kisma uygulanan stresiaçiklamayi amaçlayan bir görünümdür.10SEKIL 23B, SEKIL 228°nin B sac metalinin deforme edilen kisminin sematik bir eiikesit diyagramini gösteren ve bir sac metali sekillendirme prosesinin deforme ettigi bir deformeedilen kismin seklini açiklamayi amaçlayan bir görünümdür.Asagida, bu bulusun birinci yapisi, ilisikte sunulan semalara da atifyapilarak izah edilecektir.Bu bulusun birinci yapisi, bulusun kapsami disindadir, fakat buna ragmen bulusun daha iyi anlasilabilmesi için bu birinci yapi da izahedilmektedir.SEKIL l°de örnegi gösterildigi gibi, bir blank (10), bir ya da daha fazla (SEKIL l°deki örnekte iki tane) düsük yüzey sertligine sahip bölge (12) ve pek çok (SEKIL 1°deki örnekte üç tane) yüksek yüzey sertligine sahip bölge (14) içermektedir ve burada, bu bölgeler, bir demir, demir alasimi, alüminyum veya alüminyum alasimi sac metalden asagida tanimlanan sertlik ayarlama prosesi kullanilarak olusturulmaktadir. Blank (10), SEKIL l°de gösterildigi gibi dikdörtgen bir sac materyal olmasina ragmen, blankin (10) sekli ve boyutlari bir ürünün (20) kullanim amacina, Vb. bagli olarak degisken ve farkli tespit edilebilir. Ilaveten, blankin (10) düsük yüzey sertligine sahip bölgeleri (12) boylamasina paralel uzanmalarina ragmen, düsük yüzey sertligine sahip bölgeler (12) ürünün (20) sekline ve kullanim amacina bagli olarak paralel uzanmayabilirler de. Blank (10), örnegin bir merdaiieli sekillendirme yöiitemi kullanildiginda, rulo seklindekibir levhadan çekilen kontinü bir web olabilir.11SEKIL 2°de gösterildigi gibi, blank (210), bir merdaneli sekillendirme yönteini ya da bir abkant pres büküm makinesi vasitasiyla presle çalisma yöntemi kullanilarak, düsük yüzey sertligine sahip bölgeler (12) boyunca egilir ve C-seklinde ya da fincan seklinde bir enkesite sahip bir kanal-seklinde ürün (20) olarak sekillendirilir. SEKIL 2,de, ürün (20), bir alt duvar (22) ve bu alt duvarin (22) her iki yan kenarindan dikey olarak uzatilmis karsit yan duvarlar (24) da dâhil, genellikle C-seklinde bir enkesite sahip bir kanal-seklinde elemandir.
Urünün (20) düsük yüzey sertligine sahip bölgelerden (12) sekillendirilen ve boylamasina uzanan iki adet deforme edilen kisini veya kenar kismi (26) bulunmaktadir. Bu deforme edilen kisimlarveya kenar kisimlarin (26) her birinin bir bükme yariçapi “R” vardir.Düsük yüzey sertligine sahip bir bölgenin (12) genisligi “B”, ürünün (20) deformu olmus kisminin (26) bükme yariçapi R°ye göre tespit edilir. Örnegin, SEKIL 2”de gösterildigi gibi, ürünün (20) deforme edilen kisminin (26) sabit ve duragan bir bükme yariçapi R°ye sahip olacak sekilde deforme edilen bir bant seklinde oldugu durumlarda, SEKIL '1 ve 2°de gösterildigi gibi, düsük yüzey sertligine sahip bölgenin (12) genisligi B”nin 0,5 TIR ilâ 1,5 TIR olmasi tercih edilir.
Düsük yüzey sertligine sahip bölgenin (12) genisligi B”nin bu aralik içerisinde olmasi sayesinde, ürün (20) yeterli inukaveinete sahip olabilir ve egme prosesinde blankin (10) islenebilirligi de etkili biroranda artar.Blankin (10) hem yeterli mukavemete hem de yüksek islenebilirlik seviyesine sahip olinasini saglamak için, yüzey sertligi düsük olanbölgenin (12) sertliginin yüzey sertligi yüksek olan bölgenin (14)12sertliginin %30°u ile %70°i arasinda olmasi tercih edilir. Düsük yüzey sertligine sahip olan bölgenin (12) sertliginin çok düsük oldugu durumlarda, yüksek yüzey sertligine sahip olan bölgenin (14) sertligi artirildigi zainan bile, ürünün (20) mukavemeti yetersizdir. Öte yandan, düsük yüzey sertligine sahip olan bölgenin (12) sertliginin çok yüksek oldugu durumlarda, yüksek yüzey sertligine sahip olan bölgenin (14) sertligi yüksek oldugunda, egme prosesindekiislenebilirlik düzeyi yetersizdir.Bu bulusun tercih edilen yapisinda, sertlik ayarlama prosesinde, blank (10), (l) sac metalin tamaminin sertligi degistirilmek suretiyle ya da (2) sac metalde bir veya daha fazla düsük yüzey sertligine sahip bölge (12) olusturacak sekilde sac inetalin bir kisminin sertligi degistirilineksuretiyle sekillendirilir.Sac inetalin tamaminin sertligini degistirmek suretiyle blanki (10) sekillendirme amacina yönelik bir yöntem, örnegin, isitma firini (gösterilmemektedir) ya da baska bir isitma cihaziyla sac metalin tamaminin isitilmasi için bir isitma prosesini ve ayrica, isitilan sac metaliii yüksek yüzey sertligine sahip bölgesi (14) olmasi için sadece bir bölgeye suverilmesi amacina yönelik bir sertlestirme prosesini kapsar. Sertlestirme prosesi, örnegin, bir kalip kullanilarak, sac metalin yüksek yüzey sertligine sahip bölgesi (14) olmasi için sadecebir bölgenin sogutulmasi suretiyle gerçeklestirilebilir.SEKIL 3, sertlestirme prosesini yürütmek için kullanilan sogutma cihazinin bir örnegi olarak bir kaliplama cihazini (30) göstermektedir.Kaliplama cihazi (30), bir fabrikanin, Vb. zeininine sabitlenmis bir13yataktan (32); yatagin (32) üst yüzeyine sabitlenmis bir alt kaliptan (34) ve bir sahineran veya uygun bir tahrik ünitesi (38) vasitasiyla alt kaliba (34) daha yakin veya alt kaliptan uzaga dikey yönde hareket ettirilecek sekilde konfigüre edilen bir üst kaliptan (3 6) olusmaktadir.
Sac metal (11), bu alt kalip (34) ile üst kalip (36) arasina konumlandirilir ve yerlestirilir. Alt ve üst kaliplarin (34 ve 36) karsit çalisma yüzeylerinde (34a ve 36a), sertlestirme prosesinden sonra, sac metaliii (11) düsük yüzey sertligine sahip bölgelerine (12) tekabüleden pozisyonlarda sirasiyla yiV kisimlari 34b ve 36b olusturulur.Oncelikle, sac metal (11), isitina prosesinde isitildiktan sonra, isitma firini veya isitma cihazindan kaliplama cihazina (30) aktarilir ve alt ve üst kaliplar (34 ve 36) arasina konumlandirilir. Daha sonra, alt ve üst kaliplarin (34 ve 36) çalisma yüzeyleri (34a ve 36a), sac metalle (11) temas edecek sekilde, üst kalip (36) bir tahrik ünitesi (38) vasitasiyla alt kaliba (34) dogru hareket ettirilir. Sac metalde (1 1), sadece alt ve üst kaliplarin (34 ve 36) çalisma yüzeyleri (34a ve 36a) ile temas eden bir kisim hizla sogutulur ve sertlestirilir. Bu baglamda, sac metalin (l 1) alt ve üst kaliplarin (34 ve 36) yiv kisimlarina (34b ve 36b) bakan bir kismi, alt ve üst kaliplar (34 ve 36) tarafindan hizla sogutulmaz.
Haddi zatinda, sac metalin (1 1) alt ve üst kaliplarin (34 ve 36) yiv kisimlarina (34b ve 36b) bakan kismi, kademeli olarak sogutulur ve düsük yüzey sertligine sahip bölge (12) olur. Ote yaridan, alt ve üst kaliplarin (34 ve 36) çalisma yüzeyleri (34a ve 36a) ile temas eden kisim ise hizla sogutulur ve yüksek yüzey sertligine sahip bölge (14)olur ve böylece, blank (10) olusturulmus olur.14Alternatif olarak, sertlestirme prosesi, örnegin SEKIL 47de gösterildigi gibi, sadece sac metalin yüksek yüzey sertligine sahip bölgesi (14) olmasi için bir bölgenin seçici bir sekilde suyla sogutulmasi amacina yönelik bir proses de olabilir. SEKIL 4, sertlestirme prosesinin gerçeklestirilmesi için kullanilan sogutina cihazinin bir örnegi olarak su-sogutma cihazini (40) göstermektedir.
Su-sogutma cihazi (40), sac metalin bir yüzüne (ya da SEKIL 4°de sac metalin (11) bir alt yüzeyine) bakacak sekilde yerlestirilen çok sayida birinci (veya daha alt) nozuldan (42) ve sac metalin karsit yüzüne (ya da SEKIL 4”de sac metalin (1 1) bir üst yüzeyine) bakacak sekilde yerlestirilen çok sayida ikinci (veya daha üst) nozuldan (44) olusmaktadir ve burada, sogutma suyu (CW) sac metalin (1 l) yanlarina verilebilir. Alt nozullar (42) ve üst nozullar (44) sac metalin (ll) sertlestirme prosesinden sonra yüksek yüzey sertligine sahip bölge (14) olan bir kismina bakacak sekilde konumlandirilirlar. Sac metalin (ll) sertlestirme prosesinden sonra düsük yüzey sertligine sahip bölge (12) olan bir kisminin sogutma suyuyla (CW) islanmasini engellemek için, su sogutma cihazinin (40) sac metalin (l 1) sertlestirme prosesinden sonra düsük yüzey sertligine sahip bölge (12) olan kismini kaplayacak sekilde konumlandirilan alt ve üst maskeleme elemanlari (46 ve 48) bulunabilir. Alt ve üst maskeleme elemanlari (46 ve 48), maskeleme elemanlarinin sac metale (11) daha yakina veya sac nietalden uzaga hareket ettirilmesi için hidrolik silindir gibi bir tahrik ünitesine (gösterilmemektedir) sahip olabilirler. Ilaveten, alt ve üst maskeleme elemanlari (46 ve 48), sac metalin (1 1) alt ve üst nozullara (42 ve 44) göre dogru konumlandirilmasi ve tutulmasi amacina hizmet eden bir kenetleyici islevini de görebilirler. Alternatifolarak, su sogutma cihazinda da (40), sac metalin (11) alt ve üst15nozullara (42 ve 44) göre dogru konumlandirilinasi ve tutulmasiamacina hizmet eden baska bir kenetleyici bulunabilir.Oncelikle, sac metal (11), isitma prosesinde isitildiktan sonra, isitma firinindan veya isitma cihazindan su sogutma cihazina (40) transfer edilir ve alt ve üst nozullar (42 ve 44) arasina konumlandirilir. Bu baglamda, alt ve üst maskeleme elemanlari (46 ve 48), sac metalin (1 1) alt ve üst nozullara (42 ve 44) göre dogru konumlandirilmasi ve tutulmasi amacina hizmet eden bir kenetleyici olarak kullanilabilirler.
Alternatif olarak, yukarida izah edildigi gibi, sac metalin (l 1) alt ve üst nozullara (42 ve 44) göre dogru konuinlandirilmasi ve tutulmasi için baska bir kenetleyici de (gösterilmemektedir) kullanilabilir. Daha sonra, sogutma suyu (CW), alt ve üst nozullardan (42 ve 44) sac metalin (1 l) sertlestirme prosesinden sonra yüksek yüzey sertligine sahip bölgesi (14) olan bir kismina besleiiir ve böylece, bu kisiin hizla sogutulur ve sertlestirilir. Bu yolla, sac metalin (11) sertlestirme prosesinden sonra düsük yüzey sertligine sahip bölgesi (12) olan bir kisminin sogutma suyuyla (CW) islanmasi ve hizla soguinasi alt ve üst maskeleme elemanlari (46 ve 48) kullanilarak engellenmis olur. Haddi zatinda, sac metalin (l 1) alt ve üst maskeleme elemanlarina (46 ve 48) bakan kismi kademeli olarak sogutulur ve düsük yüzey sertligine sahip bölge (12) olurken, diger kismi hizla sogutulur ve yüksek yüzey sertligine sahip bölge (14) olur ve böylece, blank (10) olusturulmusolur.Sac metalin bir kisminin sertligini degistinnek suretiyle bir blank (10) olusturmak amacina yönelik bir yöntem, örnegin, yüksek yüzeysertligine sahip bölge (14) ya da düsük yüzey sertligine sahip bölge16(12) olacak bir bölgeye, sac metalin sertliginden farkli sertlige sahip baska bir sac metalin konumlandirilmasi ve bu sac metallerin birbirine kaynak yapilmasi amacina yönelik bir kaynak prosesini de içerir. Bu yöntem sayesinde, blank (10) elde edilir; bu yöntemde, bir yüksek yüzey sertligine sahip bölge (14) ya da bir düsük yüzey sertligine sahip bölge (12) sac metalle ayni malzemeden olusturulurken, diger bölge farkli sertlik degerine sahip baska bir sac metalin olusturdugubir uyarlaninis blanktir.Sertlik ayarlama prosesi, örnegin bir lazer kullanilarak bir bölgenin düsük yüzey sertligine sahip bölge (12) olmasi için isitilmasi prosesini de içerebilir. Bu sayede, blank (10) elde edilir; bu yöntemde, blankin düsük yüzey sertligine sahip bölgesinin (12) sertligi sac inetalinsertliginden daha düsüktür.Ardindan, blankiii (10) düsük yüzey sertligine sahip bölgesi (12) egilerek veya deforme edilerek, SEKIL 2”de gösterildigi gibi ürün (20) sekillendirilir (egme prosesi). Örnegin, egme prosesi, bir abkant pres büküm makinesi vasitasiyla presle çalisma yöntemiyle gerçeklestirilebilir. Örnegin, abkant pres büküm makinesi, SEKIL 2°de gösterilen ürünün (20) deforme edilen kisminin (26) bir dis sekline tekabül eden bir V-seklinde yive sahip olan bir alt kaliptan (veya bir pres kalibindan) ve alt kalibin yivine tekabül eden bir ön sekli bulunan bir üst kaliptan (veya bir zimbadan) olusur. Abkant pres büküm makinesi, blankin (10) düsük yüzey sertligine sahip bölgesini (12) alt ve üst kaliplar arasina konumlandiracak, üst kalibi alt kaliba dogru itecek ve blanki (lO) deforme edecek sekilde blankin (10) düsük yüzey sertligine sahip bölgesini (12) alt kaliba karsi bastiracak sekilde17konfigüre edilir. Abkant pres büküin makinesi kullanilarak, SEKIL 2”de gösterildigi gibi C-seklinde bir enkesite sahip kolon-seklinde ürün (20), blanktan (10) kolaylikla imal edilebilir.Urünü (20) olusturacak sekilde blankin (10) düsük yüzey sertligine sahip bölgesini (12) deforme etmeyi amaçlayan bir yöntem, sadece bir abkant pres büküm makinesi vasitasiyla presle çalisma yöntemiyle sinirli degildir ve ürünün (20) sekline ve blankin (10) malzemesine, Vb. bagli olarak çesitli farkli yöntemler seçilebilir. Örnegin, blankin (10) düsük yüzey sertligine sahip bölgesi ('12) bir merdanelisekillendirme yöntemiyle de deforme edilebilir.Urünün (20) deforme edilen kismi (26), düsük yüzey sertligine sahip bölge (12) egilmek suretiyle elde edilir. Bu baglamda, egme prosesiyle sertlestiime islemi yoluyla, deforme edilen kismin (26) mukaveineti artirilir. Örnegin, kullanilan blankin (10) düsük yüzey sertligine sahip bölgesinin (12) sertligi blankin (10) yüksek yüzey sertligine sahip bölgesinin (14) sertliginin %30'u ile %70”i arasinda bir aralikta oldugunda, ürünün (20) deforme edilen kisminin (26) sertligi, yüksek yüzey sertligine sahip bölgenin ( 14) (yani, deforme edilen kisim (26) disinda bir kismin) sertliginin %40”1 ile %80”iarasinda bir aralikta olabilir.Bu bulusun bu yapisi, yüksek yüzey sertligine sahip bölge (14) ve düsük yüzey sertligine sahip bölge (12) de dâhil blanki (10) olusturacak sekilde sac metalin (11) sertliginin degistirilmesi amacina yönelik sertlik ayarlama prosesini ve ürünü (20) olusturacak sekildeblankin (10) düsük yüzey sertligine sahip bölgesinin (12) egilmesi18amacina yönelik egme prosesini kapsar. Egme prosesinde düsük yüzey sertligine sahip bölgesi (12) deforme edildigi için, ürünün (20) deforme edilen kisminda (26) (ya da düsük yüzey sertligine sahip bölgesinde (12)) bir kirisiklik veya çatlagin olusmasi ve üründe (20)bir geri yaylanmanin meydaiia gelmesi engellenmis olur.Sac metal olarak, çekme mukavemeti 980 MPa (Hv 310 Vickers sertligine tekabül eder) veya daha fazla olan bir yüksek mukavemetli çelik levhanin kullanilmasi tercih edilir. Bunun sebebi, bu tip bir çelik levhanin ekonomik olmasi ve önceden tespit edilen yüksek ve düsük yüzey sertligine sahip bölgelerin kolaylikla ve endüstriyel ortamdaolusturulabilmesidir.Çekme inukavemetinin 980 MPa veya daha fazla olmasinin sebebi, çekme mukavemeti 980 MPa”nin altiiida olan bir düsük mukavemetli çelik levhanin bu bulus kullanilmadan da islenebilmesi ve bu sebeple, bu bulusun avantajlarinin o durumda az olmasidir. Aslinda, çekme mukaveinetinin üst limiti, endüstriyel olarak üretilebileii bir çelik levhanin iiiaksimuiii mukavemetine tekabül eder ve bu sebeple, üst limit özellikle belirtilmemistir. Omegin, bu bulus, çekine mukavemeti1700 MPa olan bir çelik levhaya da uygulanabilir.Bu bulusun yukarida taiiiinlanaii yapisinda, SEKIL 2,de gösterildigi gibi, ürün (20), bir alt duvar (22) ve bu alt duvarin (22) her iki yan kenarindan dikey olarak uzatilinis karsit yan duvarlar (24) da dâhil, genellikle C-seklinde bir enkesite sahip bir kanal-seklinde elemandir.
Bununla birlikte, bu bulusa konu olan ürün, SEKIL 2°de gösterileiisekille sinirli degildir ve bu sekil bu bulusa konu olan egme19yöntemiyle olusturuldugu sürece herhangi bir sekilde olabilir.
Ozellikle, ürünün (20) deforme edilen kisminin (26) adedi ve sekli, SEKIL 2°de gösterilen örnekle sinirli degildir. Örnegin, ürün, SEKIL 5A”da gösterilen gibi bir ürün (50) sekline de sahip olabilir.SEKIL 5A”da gösterilen ürün (50), bir alt duvara veya baglanti kismina (54) baglanmis bir çift dikdörtgen kolon kismindan (52) olusur ve burada, kolon kisimlari (52) arasinda, boylamasina uzanan bir yiv kismi (50a) olusur. SEKIL l”de gösterilen blanka (10) benzer sekilde, ürünü (50) olusturmak için kullanilan bir blank da (10”), bir veya daha fazla (SEKIL 5Bsnin örneginde sekiz adet) düsük yüzey sicakligina sahip bölgelerden (12”) ve çok sayida (SEKIL SB'nin örneginde dokuz adet) yüksek yüzey sicakligina sahip bölgelerden (14”) olusur ve bu bölgeler, bir demir, demir alasiini, alüminyum veya alüminyum alasimi levha metalden yukarida tanimlandigi gibi bir sertlik ayarlama prosesiyle olusturulurlar. SEKIL 5B”nin blanki (10”) SEKIL l”deki blanka (10) benzer sekilde bir dikdörtgen levha malzeme olinasina ragmen, blankin (10”) sekli ve boyutlari bir ürünün (50) kullanim amacina, vb. bagli olarak farkli degisken ve farkli tespit edilebilir.SEKIL 1”deki ürüne (20) benzer sekilde, SEKIL 5A”daki ürün de (50), yüksek yüzey sertligine sahip bölge (14”) ve düsük yüzey sertligine sahip bölge (12”) de dâhil blanki (10°) olusturacak sekilde sac metaliii sertligi degistirilerek (sertlik ayarlama prosesi) ve blankin (10°) düsük yüzey sertligine sahip bölgesi (12°) bükülerek (egme prosesi) imâl edilebilir. Ek olarak, SEKIL 5A°da gösterildigi gibi,üründe (50) her biri önceden tespit edilmis bir bükme yariçapina sahip20sekiz adet deforme edilen kisiin (56) olusturulur. Blankin (10°) düsük yüzey sertligine sahip bölgesi (12°), ürünün (50) deforme edilen kisimlari (56) olacak bir bölge de düsük yüzey sertligine sahip bölgeye (12”) dâhil edilecek sekilde, blankin (10”) boylainasina (ya da SEKIL 5B°nin bir kagidina dikey yönde) uzanan sekiz bandin olusturdugu bir sekle sahiptir.(Referans Ornek)Bu noktadan sonra, örnekler, SEKIL 6 ilâ lOB°ye atfen izahedileceklerdir.Yukarida tanimlanan yöntemle, SEKIL 9”da gösterildigi gibi bir ürün (60) olusturulur. SEKIL 9,da, sayisal rakamlarin uzunluk birimi milimetredir (mm). SEKIL 9°un ürünü (60), bir alt duvar (62); alt duvarin (62) her iki yan kenarindan dikey uzanan karsit yan duvarlar (64) ve alt duvara (62) paralel yan duvarlardan (64) içeri dogru uzanan bir çift flans kismindan (66) olusan bir kanal-seklinde eleinandir ve burada, flans kisimlari (66) arasinda bir açiklik (60a) olusur. SEKIL 9°da gösterildigi gibi, ürünün (60) dört adet deforme edilen kismi (68a ilâ 68d) vardir ve her deforme edilen kismin bükme yariçapi (“R2”) 2nimsdir.SEKIL 9°da gösterildigi gibi ürünü (60) imâl etmek amaciyla, her biri 220 mm genislige, 1200 mm uzunluga ve 1,2 mm kalinliga sahip dikdörtgen sac metaller (SMl ve SM2) hazirlanmistir. Bu sac metaller (SMl ve SM2), Tablo l”de gösterilen bilesiinlere sahip olan yüksek mukavemetli çelik plakalardir. Ardindan, sac metaller (SMl ve SM2)21bir isitma firini kullanilarak 900 derece C sicakliga kadar isitildiktan (isitma prosesi) sonra, bir blankin (80) yüksek yüzey sertligine sahip bir bölgesi (84) olacak bir kisim, bir alt kalibi (72) ve bir üst kalibi (74) bulunan (SEKIL 6”da sematik olarak gösterilen) bir kaliplaina cihazi (70) kullanilarak suverme islemine tâbi tutulmus (sertlestirme prosesi) ve bu yolla, blank (80) olusturulmustur. SEKIL 6 ve 7°de kullanilan sayisal rakamlarin uzunluk birimi milimetredir (mm).
SEKIL 7”de gösterildigi gibi, blankin (80) düsük yüzey sertligine sahip bölgesinin (82) genisligi (B) 7 mm”dir; böylece, kaliplama cihazinin (70) alt ve üst kaliplarinin (72 ve 74) yiVlerinin (76 ve 78)her birinin genisligi de 7 mm”dir.Tablo 1 C Si Mn P S Cr A1 B Ti Ac3 (OC) SMl 0.16 0.25 0.73 0.020 0.003 1.05 0.025 0.002 0.020 857 SM2 0.22 0.22 1.29 0.020 0.003 0.21 0.040 0.002 0.024 827 Yukarida tanimlandigi gibi elde edilen Referans örnek 1 (sac metal SMl) ve Referans örnek 2 (sac metal SM2) ile ilgili olarak, blankin yüksek yüzey sertligine sahip bölgesinin (84) ortalama sertligi (th) ve düsük yüzey sertligine sahip bölgesinin (82) ortalama sertligi (Hvl) ölçülmüs ve düsük yüzey sertligine sahip bölgenin sertliginin yüksek yüzey sertligine sahip bölgenin sertligine orani (HVl / HVh x %100)hesaplanmistir. Sonuç, Tablo 2”de gösterilmektedir. 22 Tablo 2 Sac Ortalama sertlik (Hv) Sertlik metal Yüksek yüzey Düsük yüzey orani (%) sertligine sahip bölge sertligine sahip bölge Ref. örn. l SM] 412 276 67 Ref. örn. 2 SM2 501 336 67 Kars. örn. l SM] 4ll - - Kars. örn. 2 SM2 503 - - Referans örnekler 1 ve 2°ye benzer sekilde sac metaller SM] ve SM2 hazirlanmis ve ardindan, bir isitma firiniyla 900 derece C sicakliga kadar isitilmistir (isitma prosesi). Ardindan, bir kalip (gösterilmemektedir) kullanilarak, sac metallerin tamami Referans örnekler 1 ve 2°de blankin (80) yüksek yüzey sertligine sahip bölgesiyle (84) ayni sogutma kosullari altinda sogutulmustur (sertlestirme prosesi). Sonuç olarak, karsilastirina örnekleri 1 ve 2”nin blanklari (sac metaller SMl ve SM2) elde edilmistir; burada, blanklarin tamami, düsük yüzey sertligine sahip bölge dâhil edilmeksizin yüksek yüzey sertligine sahip bölgeyle olusturulmustur.
Tablo 2, karsilastirma örnekleri 1 ve 2snin ortalama sertligini (HVh)göstermektedir.Tablo 2°de karsilastirma örnekleri 1 ve 2°nin blanklarinin (sac metaller SMl ve SM2) çekme mukavemetleri sirasiyla 1360 MPa ve 1690 MPa idi. Bu bulgudan yola çikilarak, karsilastirma örnekleri 1 ve 2 gibi ayni kimyasal bilesimlere ve ayni ortalama sertlige sahipbulunan Referans örnekler 1 ve 2°nin blanklarinin (sac metaller SMl 23ve SM2) yüksek yüzey sertligine sahip bölgelerinin çekme mukavemetlerinin de genelde sirasiyla 1360 MPa ve 1690 MPa,ya esitolduklari tahmin edilebilir.Tablo 2°de gösterildigi gibi, Referans örnekler 1 ve 2”nin blanki (80), karsilastirma örnekleri 1 ve 2°nin blankiyla ayni ortalama sertlige (HVh) sahip bulunan yüksek yüzey sertligine sahip bölgeden (84) ve bu yüksek yüzey sertligine sahip bölgeninkinden (84) daha düsük bir ortalama sertlige (Hvl) sahip bulunan düsük yüzey sertligine sahip bölgeden (82) olusur.Tablo 2°de gösterildigi gibi, Referans örnekler 1 ve 2“nin her ikisinde de sertlik orani (HVl/HVh>

Claims (8)

ISTEMLER
1. 980 MPa veya daha fazla çekme mukavemetine sahip bir yüksek mukavemetli çelik levhayi egmek için kullanilan bir yöntem olup bu yöntemin karakterize edici özellikleri sunlardir: bir yüksek yüzey sertligine sahip bölge (114) ve bu yüksek yüzey sertligine sahip bölgenin (114) sertliginden daha düsük bir sertlige sahip bir düsük yüzey sertligine sahip bölge (112) de dâhil bir blank (1 10) olusturacak sekilde çelik levhanin en azindaii bir bölümünün sertligini degistirmek amacina yönelik bir sertlik ayarlama prosesi; bu sertlik ayarlama prosesi, çelik levhanin (110) tamaminin isitilmasi için kullanilan bir isitma prosesini ve sadece yüksek yüzey sertligine sahip bölge (114) olacak bir bölgeye suvermek için ve düsük yüzey sertligine sahip bölge (112) olarak bir bölgeye suverilmesini önlemek için kullanilan bir sertlestirine prosesini içerir; bir ürün olusturacak sekilde blankin düsük yüzey sertligine sahip bölgesini (] 12) egmek amacina yönelik bir egine prosesi; burada, ürünü eginek suretiyle deforme olan deforme edilen bir kismin (126) Vickers sertligi, yüksek yüzey sertligine sahip bölgenin (114) Vickers sertliginin %30°u ile %80”i arasindaki bir aralik içindedir ve burada, sertlik ayarlama prosesi çelik levhanin en azindan bahsi geçen kisminin bir yüzünün düsük yüzey sertligine sahip bölge (112,) olarak ve çelik levhanin en azindan bahsi geçen kisminin diger yüzünün yüksek yüzey sertligine sahip bölge (114,) olarak sekillendirilinesini içerir.
2. Istem l ”e göre bir çelik levhayi egmek için kullanilan yöntem olup, burada sertlik ayarlama prosesi deforme edilen kismin (126) daha yüksek yüzey sertligine sahip yüzüne tekabül eden bir yüzeyi sogutinak amaciyla uygulanan bir sertlestirme prosesini içerir.
3. Istem 2”ye göre bir çelik levhayi egmek için kullanilan yöntem olup, burada sertlestirme prosesi deforme edilen kismin (126) daha yüksek yüzey sertligine sahip yüzüne tekabül eden yüzeyi sogutmak amaciyla uygulanan bir prosesi içerir.
4. Istem 2”ye göre bir çelik levhayi egmek için kullanilan yöntem olup, burada sertlestirine prosesi deforme edilen kismin (126) daha yüksek yüzey sertligine sahip yüzüne tekabül eden yüzeyi suyla sogutinak amaciyla uygulanan bir prosesi içerir.
5. Istem l ilâ 47ün herhangi birisine göre bir çelik levhayi egmek için kullanilan yöntem olup, burada blank (110) egme prosesinde merdaneli sekillendirme isleiniyle deforme edilir.
6. Bir ürün olup bu ürün sunlari içerir: bir yüksek yüzey sertligine sahip bölge (114) ve bu yüksek yüzey sertligine sahip bölgenin (114) sertliginden daha düsük bir sertlige sahip bir düsük yüzey sertligine sahip bölge (112), burada, düsük yüzey sertligine sahip bölgenin (112) Vickers sertligi, yüksek yüzey sertligine sahip bölgenin (114) Vickers sertliginin %30°u ile %80°i arasindaki bir aralik içindedir, burada, ürün, 980 MPa veya daha fazla çekme mukavemetine sahip bir yüksek mukavemetli çelik levha içerir, burada, çelik levhanin en azindan bir kisminin bir yüzünde düsük yüzey sertligine sahip bölge (112”) ve çelik levhanin en azindan bahsi geçen kisminin diger yüzünde yüksek yüzey sertligine sahip bölge (1 14”) bulunur, ve burada, ürünün çelik levhanin en azindan bir kisininin bahsi geçen yüzünde düsük yüzey sertligine sahip bir iç bölge (112°) Ve çelik levhaiiin en azindan bahsi geçen kisminin bahsi geçen diger yüzünde yüksek yüzey sertligine sahip bir bölge (l 14') de dâhil deforme edilen bir kismi (126) bulunur.
7. Bir egme prosesi uygulayarak bir blank imâl etinek için kullanilan bir yöntem olup bu yöntem sunlari içerir: çelik levhanin en azindan bir kisininin kalinlik yönünde 980 MPa veya daha fazla çekme mukavemetine sahip bir yüksek mukavemetli çelik leVhanin sertligini degistirmek ve çelik levhayi egerek, bir deforme edilen kisma (126) sahip bir blank (110) olusturmak amacina yönelik bir proses; deforme edilen kisim (126), deforme edilen kisim (126) farkli sertlik degerlerine sahip ön ve arka yüzlere sahip olacak sekilde çelik levhanin en azindan bahsi geçen bir kisminda olusturulur; burada, yüksek mukavemete sahip çelik levhanin sertligini degistirme prosesi, çelik levhanin tamaminin isitilmasi için kullanilan bir isitma prosesini ve sadece yüksek yüzey sertligine sahip bölge (114) olacak bir bölgeye suvermek için ve düsük yüzey sertligine sahip bölge (112) olarak bir bölgeye suverilmesini önlemek için kullanilan bir sertlestirme prosesini içermektedir ve deforme edilen kismin (126) daha düsük sertlige sahip olan yüzü, deforme edilen kismin (126) egine prosesiyle deforme olan bir iç bölgesinde meydana gelir.
8. Istem 7°ye göre bir blank imâl etmek için kullanilan bir yöntem olup, burada, egme prosesiyle deforme olan deforme edilmis kisim (126) disinda bir bölgenin Vickers sertligi 310 veya daha fazladir ve deforme edilen kismin (126) içinin Vickers sertligi deforme edilen kisim (126) disindaki bölgenin Vickers sertliginin %40°i ilâ %85°i araliginin içindedir.
TR2018/15190T 2011-03-03 2012-03-05 Sac metal eğme yöntemi ve sac metal ürünü. TR201815190T4 (tr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011046581 2011-03-03
JP2011046254 2011-03-03

Publications (1)

Publication Number Publication Date
TR201815190T4 true TR201815190T4 (tr) 2018-11-21

Family

ID=46758143

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
TR2018/15190T TR201815190T4 (tr) 2011-03-03 2012-03-05 Sac metal eğme yöntemi ve sac metal ürünü.

Country Status (11)

Country Link
US (1) US9539630B2 (tr)
EP (1) EP2682199B1 (tr)
JP (1) JP5682701B2 (tr)
KR (1) KR101532856B1 (tr)
CN (1) CN103402665B (tr)
BR (1) BR112013022359A2 (tr)
ES (1) ES2692895T3 (tr)
MX (1) MX348408B (tr)
MY (1) MY158031A (tr)
TR (1) TR201815190T4 (tr)
WO (1) WO2012118223A1 (tr)

Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
MX343482B (es) 2011-11-11 2016-10-31 Cipriani Giuseppe Estructura metálica de soporte para falso techo.
AT513467B1 (de) 2012-09-26 2014-07-15 Trumpf Maschinen Austria Gmbh Verfahren zum Biegen eines Werkstücks
ITVR20130058A1 (it) 2013-03-08 2014-09-09 Giuseppe Cipriani Profilato di una struttura di supporto di un controsoffitto e procedimento di lavorazione per lavorare il profilato.
US20140293421A1 (en) * 2013-03-29 2014-10-02 Zumar Industries, Inc. Three-sided reflector for use on sign post
US20140361558A1 (en) * 2013-06-10 2014-12-11 Shape Corp. Variable thickness roll formed beam
KR101572318B1 (ko) 2013-10-30 2015-11-26 현대제철 주식회사 강 제품 제조 방법
GB2527486A (en) * 2014-03-14 2015-12-30 Imp Innovations Ltd A method of forming complex parts from sheet metal alloy
US9783865B2 (en) 2014-04-18 2017-10-10 GM Global Technology Operations LLC Thermal-assisted roll forming of high strength material
FR3020773B1 (fr) * 2014-05-07 2016-06-03 Gaztransport Et Technigaz Systeme de pliage et de deroulage d'une plaque metallique pour la realisation d'une virure
FR3020772B1 (fr) * 2014-05-07 2017-01-06 Gaztransport Et Technigaz Systeme de pliage et de deroulage d'une plaque metallique pour la realisation d'une virure
DE102014215676B4 (de) * 2014-06-23 2022-12-29 Keiper Seating Mechanisms Co., Ltd. Verfahren zur Herstellung eines Bauteils, insbesondere einer Profilschiene
WO2016073031A1 (en) * 2014-11-03 2016-05-12 Kasgro Rail Corp. Method of manufacturing a multiple axle railcar having a span bolster
CN106148861A (zh) * 2015-04-16 2016-11-23 南京理工大学 一种采用激光局部处理提高t5状态6n01铝合金弯曲性能的方法
WO2017006144A1 (en) 2015-07-09 2017-01-12 Arcelormittal Steel for press hardening and press hardened part manufactured from such steel
KR20180070935A (ko) * 2016-12-19 2018-06-27 현대자동차주식회사 고강도 알루미늄 합금의 롤포밍 방법 및 그에 따른 롤포밍 성형물
JP6846273B2 (ja) * 2017-04-20 2021-03-24 株式会社アマダ レーザ加工機、曲げ加工方法、及び打ち抜き加工方法
US10197219B1 (en) * 2017-08-04 2019-02-05 Jason Boyer Secondary light curtain for detecting crush zone intrusion in a secondary process and associated method for use
DE102018107846B4 (de) 2018-04-03 2023-02-23 Benteler Automobiltechnik Gmbh Verfahren zum Herstellen eines Profilbauteils sowie Fahrzeugquerträger oder Fahrzeuglängsträger
WO2020075739A1 (ja) 2018-10-12 2020-04-16 日本製鉄株式会社 骨格部材
CN109513776B (zh) * 2018-11-23 2020-05-01 安徽太平洋重型机器股份有限公司 一种可连续性钢板折弯机
KR20200064661A (ko) * 2018-11-29 2020-06-08 주식회사 포스코 국부 열처리 시스템 및 이를 이용한 냉간 성형 방법
KR102524796B1 (ko) 2019-03-06 2023-04-24 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 차체 구조
WO2020187419A1 (de) * 2019-03-21 2020-09-24 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur herstellung eines warmgewalzten stahlflachproduktes mit unterschiedlichen eigenschaften, ein entsprechend warmgewalztes stahlflachprodukt sowie eine entsprechende verwendung
JP7152119B2 (ja) * 2019-04-03 2022-10-12 株式会社不二越 摩擦撹拌接合工具
JP2020172680A (ja) * 2019-04-10 2020-10-22 日本製鉄株式会社 鋼板
CN110576292B (zh) * 2019-09-16 2022-05-06 哈尔滨工业大学 一种汽车保险杠的制造方法
JP7209237B2 (ja) * 2019-11-28 2023-01-20 日立金属株式会社 ニッケル基合金製品またはチタン基合金製品の製造方法
JP7068673B2 (ja) * 2019-11-28 2022-05-17 日立金属株式会社 ニッケル基合金製品またはチタン基合金製品の製造方法
KR102346892B1 (ko) * 2020-09-23 2022-01-04 현대제철 주식회사 차량용 부품 제조 방법
CN114309268B (zh) * 2021-12-27 2023-09-26 贵州航天南海科技有限责任公司 一种钣金零件折弯成形方法

Family Cites Families (37)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1160815B (de) * 1959-07-21 1964-01-09 Hoesch Ag Verfahren zur Herstellung von Profilen aus kaltgewalzten oder vergueteten Stahl- undNichteisenmetallbaendern
JPS4830525B1 (tr) * 1969-12-29 1973-09-21
US4770018A (en) 1986-03-12 1988-09-13 Donn Incorporated Method for producing cold roll-formed structures
JP2853123B2 (ja) * 1986-03-12 1999-02-03 ドン インコ−ポレイテッド 常温圧延金属成形物及びその成形方法並びにその成形装置
JPS63188426A (ja) 1987-01-29 1988-08-04 Sekisui Chem Co Ltd 板状材料の連続成形方法
JPH01233019A (ja) * 1988-03-11 1989-09-18 Kobe Steel Ltd 金属板のプレス成形方法
JPH026019A (ja) * 1988-06-27 1990-01-10 Masami Kobayashi アモルフアス合金箔と金属板の積層材の製造法
JPH0472010A (ja) * 1990-07-09 1992-03-06 Toyota Motor Corp 高強度プレス成形品
JP2528214Y2 (ja) * 1991-03-26 1997-03-05 マツダ株式会社 パネル部材のプレス成形型具
JPH05177366A (ja) 1991-12-26 1993-07-20 Okuma Mach Works Ltd 板金加工方法
DE4228528A1 (de) * 1991-08-29 1993-03-04 Okuma Machinery Works Ltd Verfahren und vorrichtung zur metallblechverarbeitung
JPH0840158A (ja) 1994-07-27 1996-02-13 Nkk Corp バンパービームの製造方法
JP3305952B2 (ja) 1996-06-28 2002-07-24 トヨタ自動車株式会社 センターピラーリーンフォースの高周波焼入れ強化方法
JPH10273790A (ja) 1997-03-28 1998-10-13 Nisshin Steel Co Ltd 曲げ性の良好な高ｂ含有オーステナイト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法
JPH11140537A (ja) 1997-11-14 1999-05-25 High Frequency Heattreat Co Ltd 鋼板の部分焼入方法
JP3347994B2 (ja) 1997-11-18 2002-11-20 株式会社神戸製鋼所 耐衝撃圧壊特性に優れた高強度鋼板部材
JP2000158046A (ja) 1998-12-01 2000-06-13 Sekisui Chem Co Ltd プレスブレーキ用板材保持具
JP2003019516A (ja) * 2001-05-02 2003-01-21 Nippon Steel Corp 自動車フロア部材用テーラードブランク材、その製造方法及びプレス成形方法
JP4334181B2 (ja) * 2002-04-22 2009-09-30 株式会社アマダエンジニアリングセンター 板材曲げ加工方法および装置
JP4135397B2 (ja) 2002-05-13 2008-08-20 日産自動車株式会社 プレス部品の焼入れ方法および焼入れ装置
JP2004034074A (ja) * 2002-07-02 2004-02-05 Amada Eng Center Co Ltd 曲げ加工方法、曲げ加工機、及び温間金型装置
JP4032304B2 (ja) 2003-03-17 2008-01-16 トヨタ自動車株式会社 金属材料の部分強化方法およびその装置
JP3863874B2 (ja) 2003-10-02 2006-12-27 新日本製鐵株式会社 金属板材の熱間プレス成形装置及び熱間プレス成形方法
JP4072117B2 (ja) 2003-12-03 2008-04-09 新日本製鐵株式会社 鋼板のプレス成形方法
JP2006300140A (ja) 2005-04-18 2006-11-02 Nissan Motor Co Ltd 高圧ガス貯蔵容器の製造方法及び高圧ガス貯蔵容器
DE102005025026B3 (de) * 2005-05-30 2006-10-19 Thyssenkrupp Steel Ag Verfahren zum Herstellen eines Metallbauteils mit aneinander angrenzenden Abschnitten unterschiedlicher Materialeigenschaften
JP2007268554A (ja) * 2006-03-30 2007-10-18 Nippon Chuzo Kk 大径鋼管ｏプレス成形用鋳鉄金型
US9067260B2 (en) * 2006-09-06 2015-06-30 Arcelormittal France Steel plate for producing light structures and method for producing said plate
US10174390B2 (en) * 2006-10-03 2019-01-08 Gary M. Cola, JR. Microtreatment of iron-based alloy, apparatus and method therefor, and articles resulting therefrom
JP5185558B2 (ja) * 2007-03-30 2013-04-17 株式会社神戸製鋼所 プレス成形用ブランクおよびプレス成形方法
JP2008284599A (ja) * 2007-05-21 2008-11-27 Toyota Motor Corp 高強度鋼材の製造方法
DE102007043154B4 (de) * 2007-09-11 2017-01-26 Voestalpine Krems Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Härten von Profilen
US20090242086A1 (en) * 2008-03-31 2009-10-01 Honda Motor Co., Ltd. Microstructural optimization of automotive structures
JP4968208B2 (ja) * 2008-08-04 2012-07-04 住友金属工業株式会社 金属板の熱間プレス成形方法
JP5199805B2 (ja) * 2008-09-24 2013-05-15 東プレ株式会社 ダイクエンチ加工製品とその製造方法及び製造装置
JP2010179317A (ja) * 2009-02-03 2010-08-19 Toyota Motor Corp 熱間プレス成形方法及び装置
CN101717850B (zh) 2009-12-14 2011-03-16 山东大学 一种超高强度钢板冲压前的热处理拼接工艺及装置

Also Published As

Publication number Publication date
MY158031A (en) 2016-08-30
US9539630B2 (en) 2017-01-10
WO2012118223A1 (ja) 2012-09-07
EP2682199A1 (en) 2014-01-08
KR101532856B1 (ko) 2015-06-30
JPWO2012118223A1 (ja) 2014-07-07
CN103402665B (zh) 2016-08-10
EP2682199A4 (en) 2014-11-19
US20130333190A1 (en) 2013-12-19
BR112013022359A2 (pt) 2016-12-06
MX348408B (es) 2017-06-12
EP2682199B1 (en) 2018-07-25
MX2013010062A (es) 2013-10-01
CN103402665A (zh) 2013-11-20
ES2692895T3 (es) 2018-12-05
JP5682701B2 (ja) 2015-03-11
KR20130122788A (ko) 2013-11-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
TR201815190T4 (tr) Sac metal eğme yöntemi ve sac metal ürünü.
EP3485996B1 (en) Hot-stamping formed article, structural member using the same, and manufacturing method of hot-stamping formed article
JP4934283B2 (ja) 車体補強用部材
EP3431204B1 (en) Method for manufacturing panel-shaped molded article
US11097789B2 (en) Structural member for automobiles and method for producing the same
WO2015079644A1 (ja) 鋼板素材、その製造方法及び製造装置、並びにその鋼板素材を用いたプレス成形品の製造方法
EP3485995B1 (en) Hot-stamp molded product, automobile member, and method for producing hot-stamp molded product
JP6288378B2 (ja) パネル状成形品、車両用ドア、及び、パネル状成形品の製造方法
US11534815B2 (en) Press formed product, automobile structural member with the press formed product, and method for producing press formed product
EP4043117A1 (en) Molded product, structural member using same, and molded product manufacturing method
JP7155923B2 (ja) 成形品の製造方法
EP3473530B1 (en) Drawn body for automobile structural member, method for manufacturing drawn body for automobile structural member, and apparatus for manufacturing drawn body for automobile structural member
WO2021090350A1 (ja) 成形品の製造方法、成形品、およびそれを用いた構造部材
CN114641355A (zh) 成型品、使用其的构造部件及成型品的制造方法