SK500732015A3 - Kovové pásy a spôsob ich výroby - Google Patents

Kovové pásy a spôsob ich výroby Download PDF

Info

Publication number
SK500732015A3
SK500732015A3 SK50073-2015A SK500732015A SK500732015A3 SK 500732015 A3 SK500732015 A3 SK 500732015A3 SK 500732015 A SK500732015 A SK 500732015A SK 500732015 A3 SK500732015 A3 SK 500732015A3
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
temperature
strip
heat treatment
tensile strength
target temperature
Prior art date
Application number
SK50073-2015A
Other languages
English (en)
Other versions
SK288714B6 (sk
Inventor
Roland Schuster
Original Assignee
Berndorf Band Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Berndorf Band Gmbh filed Critical Berndorf Band Gmbh
Publication of SK500732015A3 publication Critical patent/SK500732015A3/sk
Publication of SK288714B6 publication Critical patent/SK288714B6/sk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C21D1/30—Stress-relieving
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/16—Bands or sheets of indefinite length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/34—Methods of heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/663—Bell-type furnaces

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Child & Adolescent Psychology (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

Opísaný je kovový pás, ktorý okrem Fe obsahuje navyše 0,01 % – 0,2 % C, 12 % –17 % Cr, 4 % – 8 % Ni, 0 % – 3,5 % Cu, 0 % – 0,5 % Ti, 0 % –1,8 % Si a 0 % – 2 % Mn, a vyrába sa nasledujúcimi krokmi: pripravenie kovového pásového materiálu s vopred danou hrúbkou, šírkou a dĺžkou, zahrievanie až do dosiahnutia predžíhacej teploty medzi 90 °C a 150 °C, následné rovnomerné zahrievanie z predžíhacej teploty na teplotu, ktorá je o hodnotu medzi 5 °C a 60 °C nižšia ako vopred stanovená cieľová teplota počas 2 – 4 h, pričom cieľová teplota leží medzi 450 °C a 700 °C, následné rovnomerné zahrievanie na cieľovú teplotu počas 0,1 – 1 h, výdrž na cieľovej teplote počas 0,5 – 2,5 h ("teplota výdrže"), ochladzovanie na požíhaciu teplotu medzi 200 °C a 400 °C počas 0,5 – 2,5 h, následné ochladenie z požíhacej teploty na izbovú teplotu.

Description

Vynález sa týka kovových pásov, s výhodou nekonečných pásov a spôsobu ich výroby.
Doterajší stav techniky
Kovové pásy sa používajú napríklad pre pásové lisy alebo pásové píly. Tvorí ich plech alebo niekoľko plechov, ktoré sa spolu prípadne zvárajú alebo sú zvarené. V prípade, že ide o nekonečné pásy, čo predstavuje jedno výhodné uskutočnenie, sú tieto pásy na svojich koncoch priečne zvarené tak, aby tvorili nekonečný pás. V prípade, že sú požadované široké pásy, sú často po svojich pozdĺžnych okrajoch zvárané dva alebo viac pásov dohromady tak, aby vytvorili široký pás.
V prípade pásového lisu, v tomto prípade dvojpásového lisu, sa horný a spodný nekonečný pás pohybujú rovnakou rýchlosťou, pričom v pracovnom priestore sú tieto nekonečné pásy vedené v podstate rovnobežne alebo v miernom uhle voči sebe navzájom. Mierny uhol voči sebe navzájom môže byť nevyhnutný na zhutnenie lisovaného materiálu, ale aj v dôsledku zmeny objemu v závislosti od teploty.
V pracovnom priestore prebieha proces lisovania, pričom oba pásy sú pritlačované k sebe navzájom a prenášajú tento tlak na medzi nimi vedený obrobok počas jeho pohybu.
Nevýhodou týchto zariadení je to, že bežné pásy majú iba obmedzenú životnosť a to najmä, keď pri procese lisovania na pásy pôsobia vysoké teploty a po určitej dobe musia byť nahradené.
PP
HÓRMANNOVÁ.TOMEŠ www.bhtpatent.sk
3557S/H
Úlohou tohto vynálezu bolo prekonať nevýhody doterajšieho stavu techniky a dať k dispozícii kovové pásy a spôsob ich výroby, pomocou ktorých by užívateľ získal možnosť dosiahnuť v prevádzke dlhšiu životnosť.
Podstata vynálezu
Tento cieľ sa dosiahne pomocou kovových pásov a spôsobu výroby podľa uvedených patentových nárokov.
Spôsob výroby kovových pásov podľa tohto vynálezu zahrňuje nasledujúce kroky:
- pripravenie kovového pásového materiálu podľa predchádzajúceho výkladu s vopred danou hrúbkou, šírkou a dĺžkou,
- voliteľne: spojenie aspoň dvoch kovových pásových materiálov po ich pozdĺžnych okrajoch do širšieho pásového materiálu pomocou zvárania (pozdĺžne zváranie),
- zahrievanie až do dosiahnutia predžíhacej teploty medzi 90 °C a 150 °C,
- následné rovnomerné zahrievanie z predžíhacej teploty na teplotu, ktorá je o hodnotu medzi 5°C a 60°C, s výhodou o hodnotu medzi 20°C a 40°C nižšia ako vopred stanovená cieľová teplota po dobu medzi 2 h - 4 h, pričom cieľová teplota leží medzi 450°C a 700°C,
- následné rovnomerné zahrievanie na cieľovú teplotu v priebehu 0,1 h 1 h,
- výdrž na cieľovej teplote počas 0,5 h - 2,5 h (teplota výdrže),
- ochladzovanie na požíhaciu teplotu medzi 200 °C a 400 °C v priebehu 0,5 h-2,5 h,
- následné ochladenie z požíhacej teploty na izbovú teplotu,
- voliteľne: spojenie koncov tepelne spracovaného pásového materiálu na vytvorenie nekonečného pásu pomocou zvárania (priečne zváranie).
pp
35575/H
Predžíhacia teplota sa s výhodou pohybuje medzi 100°C a 140°C, s výhodou medzi 110°C a 130°C, pričom obzvlášť výhodná je teplota 120°C (+/- 2 °C). Doba, po ktorú k tomu dochádza, nemusí byť nutne stanovená, ukázalo sa však ako výhodné, ak sa doba zahrievania pohybuje medzi 0,2 h a 1 h.
Zahrievanie z predžíhacej teploty na teplotu nižšiu, než je vopred stanovená cieľová teplota, sa s výhodou uskutočňuje v priebehu 2,5 h - 4 h, zvlášť s výhodou v priebehu 3 h (+/-10 min).
Zahrievanie na cieľovú teplotu sa s výhodou uskutočňuje v priebehu 0,5 h (+/- 5 min).
Výdrž na cieľovej teplote sa s výhodou uskutočňuje po dobu medzi 1 h 2 h, zvlášť s výhodou 1,5 h (+/-10 min).
Požíhacia teplota sa s výhodou pohybuje medzi 250°C a 350°C, zvlášť s výhodou okolo 300 °C (+/-10 °C).
Ochladenie na požíhaciu teplotu sa s výhodou uskutočňuje v priebehu 1 h - 2 h, zvlášť s výhodou 1,5 h (+/-10 min).
Cieľová teplota závisí od použitého pásového materiálu a s výhodou sa pohybuje medzi 450°C a 600°C. V jednom výhodnom uskutočnení leží cieľová teplota na zostupnej vetve krivky tepelného spracovania, teda v oblasti, v ktorej má funkcia pevnosti tepelne spracovaného pásového materiálu v závislosti od teploty výdrže záporný gradient.
Krivka tepelného spracovania zobrazuje funkciu pevnosti tepelne spracovaného pásového materiálu (os y) v závislosti od teploty výdrže (os x). Táto krivka pri nízkych teplotách výdrže s rastúcou teplotou rastie, potom dosahuje maximum a pri ďalšom náraste teploty opäť klesá (záporný gradient).
pp
35575/H
Teplota výdrže je s výhodou volená tak, aby bola vyššia, než je teplota maxima uvedenej krivky, príp. tak, že je zvolená tak, aby v tomto bode mala uvedená funkcia vzhľadom na teplotu negatívnu deriváciu.
To má tú výhodu, že v prípade, že bude hotový pás v prevádzke podstupovať vysoké teploty, mal by zmäknúť a teda získať väčšiu ťažnosť. Vďaka tomu je minimalizovaná pravdepodobnosť zlyhania v dôsledku krehkosti.
V nasledujúcom texte budú znakom % uvádzané hmotnostné percentá.
Kovové pásy podľa tohto vynálezu obsahujú okrem Fe, ktoré tvorí zvyšok hmotnosti, a nevyhnutných nečistôt
0,03 % - 0,2 % C, % -18 % Cr, % - 6 % Ni % - 3,5 % Cu % - 0,5 % Ti % - 0,8 % Si a % -1 % Mn.
Tvrdosť [HV 10] základného materiálu (pred tepelným spracovaním) sa s výhodou pohybuje medzi 300 a 400. Tvrdosť sa tu a v ďalšom texte uvádza podľa Vickersa.
Tvrdosť [HV 10] tepelne spracovaného pásu sa s výhodou pohybuje medzi 400 a 500.
Tvrdosť [HV 10] tepelne spracovaného pásu sa oproti základnému materiálu s výhodou zvýšila o hodnotu medzi 100 a 200.
PP
35575/H
Pevnosť v ťahu (Rm) základného materiálu (pred tepelným spracovaním) sa s výhodou pohybuje medzi 1000 N/mm2 a 1450 N/mm2, s výhodou medzi
1050 N/mm2 a 1200 N/mm2.
Pevnosť v ťahu tepelne spracovaného pásu sa s výhodou pohybuje medzi 1300 N/mm2 a 1700 N/mm2, zvlášť výhodne medzi 1450 N/mm2 a 1600 N/mm2.
Pevnosť v ťahu tepelne spracovaného pásu sa oproti základnému materiálu s výhodou zvýšila o hodnotu medzi 350 N/mm2 a 500 N/mm2, obzvlášť výhodne medzi 380 N/mm2 a 450N/mm2.
Medza prieťažnosti 0,2 % (Rp - 0,2) základného materiálu (pred tepelným spracovaním) sa s výhodou pohybuje medzi 900 N/mm2 a 1400 N/ mm2, s výhodou medzi 950 N/mm2 a 1100 N/mm2.
Medza prieťažnosti 0,2 % tepelne spracovaného pásu sa s výhodou pohybuje medzi 1300 N/mm2 a 1700 N/ mm2, obzvlášť výhodne medzi 1400 N/mm2 a 1550 N/mm2.
Medza prieťažnosti 0,2 % tepelne spracovaného pásu sa oproti základnému materiálu s výhodou zvýšila o hodnotu medzi 350 N/mm2 a 500 N/ mm2, obzvlášť výhodne medzi 380 N/mm2 a 430N/mm2.
Medza únavy pri striedavom napätí v ohybe základného materiálu (pred tepelným spracovaním) sa s výhodou pohybuje medzi 400 N/mm2 a 600 N/mm2, s výhodou medzi 450 N/mm2 a 550 N/mm2.
Medza únavy pri striedavom napätí v ohybe tepelne spracovaného pásu sa s výhodou pohybuje medzi 600 N/mm2 a 800 N/mm2, obzvlášť výhodne medzi 630 N/mm2 a 720 N/mm2.
PP
35575/H
Medza únavy pri striedavom napätí v ohybe tepelne spracovaného pásu sa oproti základnému materiálu s výhodou zvýšila o hodnotu medzi 100 N/mm2 a 300 N/mm2, obzvlášť výhodne medzi 180 N/mm2 a 220 N/mm2.
Pevnosť v ťahu (Rm) priečneho zvaru základného materiálu (pred tepelným spracovaním) sa s výhodou pohybuje medzi 800 N/mm2 a 1200 N/ mm2, s výhodou medzi 900 N/mm2 a 1100 N/mm2.
Pevnosť v ťahu priečneho zvaru tepelne spracovaného pásu sa s výhodou pohybuje medzi 1000 N/mm2 a 1300 N/mm2, zvlášť s výhodou medzi 1180 N/mm2 a 1250 N/mm2.
Pevnosť v ťahu priečneho zvaru tepelne spracovaného pásu sa proti priečnemu zvaru v základnému materiáli s výhodou zvýšila o hodnotu medzi 20 N/mm2 a 150 N/mm2, zvlášť s výhodou medzi 30 N/mm2 a 110 N/mm2.
Pevnosť v ťahu pozdĺžneho zvaru tepelne spracovaného pásu sa s výhodou pohybuje medzi 1200 N/mm2 a 1700 N/mm2, zvlášť s výhodou medzi 1310 N/mm2 a 1550 N/mm2.
Ak je dostupný len tepelne spracovaný materiál, možno tvrdosť, pevnosť v ťahu, medzu prieťažnosti a medzu únavy pri striedavom napätí v ohybe základného materiálu stanoviť jednoducho určením chemického zloženia na základe odbornej literatúry alebo pomocou dodatočnej výroby základného materiálu bez tepelného spracovania.
Kovové pásy podľa tohto vynálezu obsahujú okrem Fe, ktoré tvorí zvyšok hmotnosti, a nevyhnutných nečistôt
0,01 % - 0,2 % C, 12 % -17 % Cr, % - 8 % Ni pp
35575/H
Ο % - 3,5 % Cu Ο % - 0,5 % Ti 0% -1,8% Si a O % - 2 % Μη.
Pásy voliteľne obsahujú 0,6%-1,4%Mn a 0,15%-0,35% Si.
Tvrdosť [HV 10] základného materiálu (pred tepelným spracovaním) sa s výhodou pohybuje medzi 300 a 500. Tvrdosť sa tu a v ďalšom texte uvádza podľa Vickersa.
Tvrdosť [HV 10] tepelne spracovaného pásu sa s výhodou pohybuje medzi 400 a 600.
Tvrdosť [HV 10] tepelne spracovaného pásu sa oproti základnému materiálu s výhodou zvýšila o hodnotu medzi 100 a 200.
Pevnosť v ťahu (Rm) základného materiálu (pred tepelným spracovaním) sa s výhodou pohybuje medzi 1000 N/mm2 a 1450 N/mm2, s výhodou medzi 1200 N/mm2 a 1420 N/mm2.
Pevnosť v ťahu tepelne spracovaného pásu sa s výhodou pohybuje medzi 350 N/mm2 a 500 N/mm2, zvlášť výhodne medzi 380 N/mm2 a 450N/mm2.
Medza prieťažnosti 0,2 % (Rp - 0,2) základného materiálu (pred tepelným spracovaním) sa s výhodou pohybuje medzi 900 N/mm2 a 1400 N/ mm2, s výhodou medzi 950 N/mm2 a 1350 N/mm2.
Medza prieťažnosti 0,2 % tepelne spracovaného pásu sa oproti základnému materiálu s výhodou zvýšila o hodnotu medzi 350 N/mm2 a 500 N/ mm2, obzvlášť výhodne medzi 380 N/mm2 a 430 N/mm2.
pp
35575 /H
Medza únavy pri striedavom napätí v ohybe základného materiálu (pred tepelným spracovaním) sa s výhodou pohybuje medzi 400 N/mm2 a 600 N/mm2, s výhodou medzi 450 N/mm2 a 550 N/mm2.
Medza únavy pri striedavom napätí v ohybe tepelne spracovaného pásu sa oproti základnému materiálu s výhodou zvýšila o hodnotu medzi 100 N/mm2 a 300 N/mm2, obzvlášť výhodne medzi 180 N/mm2 a 220 N/mm2.
Pevnosť v ťahu (Rm) priečneho zvaru základného materiálu (pred tepelným spracovaním) sa s výhodou pohybuje medzi 900 N/mm2 a 1200 N/ mm2, s výhodou medzi 950 N/mm2 a 1150 N/mm2.
Pevnosť v ťahu priečneho zvaru tepelne spracovaného pásu sa oproti priečnemu zvaru v základnom materiáli s výhodou zvýšila o hodnotu medzi 20 N/mm2 a 150 N/mm2, zvlášť s výhodou medzi 30 N/mm2 a 110 N/mm2.
Ak je dostupný len tepelne spracovaný materiál, možno tvrdosť, pevnosť v ťahu, medzu prieťažnosti a medzu únavy pri striedavom napätí v ohybe základného materiálu stanoviť jednoducho určením chemického zloženia na základe odbornej literatúry alebo pomocou dodatočnej výroby základného materiálu bez tepelného spracovania.
Tepelné spracovanie pásov sa s výhodou uskutočňuje v peci. Pás je v takom prípade počas tepelného spracovania s výhodou zvinutý do zvitku (coil). Počas navíjania zvitku môže byť spoločne s pásovým materiálom navinutá ďalšia kovová fólia, napríklad medená fólia. To má tú výhodu, že sa vrstvy zvitku pásového materiálu navzájom nepoškriabu.
Podľa jedného výhodného uskutočnenia majú pásy dĺžku medzi 20 m a 190 m, s výhodou medzi 40 m a 170 m. V prípade nekonečných pásov sa tým pp
35575/H rozumie dĺžka jedného obehu cez celý pás. To predstavuje výhodnú dĺžku pre pásy na drevo a dopravné pásy.
V prípade, že majú byť hotové pásy dostupné v podobe nekonečných pásov, uskutočňuje sa tepelné spracovanie v jednom výhodnom uskutočnení pred zváraním do nekonečného pásu.
V prípade, že majú byť pozdĺžne zvarené dva alebo viac pásov do jedného širokého pásu, uskutočňuje sa tepelné spracovanie v jednom výhodnom uskutočnení s výhodou po zváraní. Podľa ďalšieho výhodného uskutočnenia sa tepelné spracovanie uskutočňuje pred zváraním.
V ďalšom texte budú predstavené príklady výhodných uskutočnení pásov podľa tohto vynálezu.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Príklad 1
Kovový pásový materiál pozostáva z max. 0,09 % C, 15 % Cr, 7 % Ni, 0,7 % Cu, 0,4 % Ti a zvyšku Fe. Jeho pevnosť v ťahu dosahuje 1150 N/mm2 a jeho tvrdosť [HV 10] 360.
Po tepelnom spracovaní spôsobom podľa tohto vynálezu s teplotou výdrže 540°C - 570°C dosahuje jeho pevnosť v ťahu 1550 N/mm2 a jeho tvrdosť [HV 10] 480.
Príklad 2
Kovový pásový materiál pozostáva z 0,03 % C, 14,5 % Cr, 4,5 % Ni, 3,3 % Cu a zvyšku Fe. Jeho pevnosť v ťahu dosahuje 1050 N/mm2 a jeho tvrdosť [HV10]330.
pp
35575/H
Po tepelnom spracovaní spôsobom podľa tohto vynálezu s teplotou výdrže 470°C - 520°C dosahuje jeho pevnosť v ťahu 1450 N/mm2 a jeho tvrdosť [HV 10] 460.
Na príkladoch je zreteľne vidieť, že tepelné spracovanie zvyšuje pevnosť v ťahu a tvrdosť materiálov. Tento nárast je spôsobený vylúčením príslušného disperzne vytvrdzujúceho prvku z termodynamicky uvoľneného stavu. Vylúčené prvky tvoria fázy, ktoré bránia posuvom, a tým spôsobujú zvýšenie tvrdosti a pevnosti.
V príkladoch 1 a 2 je pri tepelnom spracovaní zvyčajne jeden prvok vylučovaný z kryštálovej štruktúry, bez toho, aby opustil pásový materiál (disperzne vytvrdzujúci prvok). Príslušná látka je teda v danom materiáli chemicky stále prítomná, ale už nie je súčasťou základnej mikroštruktúry. Oba materiály uvedené v príkladoch 1 a 2 sú martenzitické materiály. V príklade 1 je disperzne vytvrdzujúcim zliatinovým prvkom Ti, v príklade 2 je disperzne vytvrdzujúcim zliatinovým prvkom Cu.
Tieto príklady uskutočnenia opisujú možné varianty uskutočnenia, pričom na tomto mieste bolo poznamenané, že tento vynález nie je obmedzený na svoje konkrétne opísané varianty uskutočnenia, ale že sú navyše možné aj rôzne kombinácie jednotlivých variantov uskutočnenia medzi sebou a táto možnosť obmien vyplýva z technických poznatkov na základe predkladaného vynálezu v rámci schopností odborníka činného v tomto technickom odbore.
Ďalej môžu tiež jednotlivé znaky alebo kombinácie znakov rôznych znázornených a opisovaných príkladov uskutočnenia predstavovať samostatné vynálezcovské riešenia alebo riešenia podľa tohto vynálezu.
Úloha samostatných vynálezcovských riešení môže byť odvodená z tohto opisu.
PP
35575/H
Všetky údaje týkajúce sa rozsahov hodnôt v tomto opise je potrebné chápať v tom zmysle, že tieto údaje súčasne zahrňujú ľubovoľné a všetky čiastkové rozsahy, napr. údaj 0 % až 1 % je potrebné chápať tak, že sú v tom súčasne zahrnuté aj všetky čiastkové rozsahy, vychádzajúce z dolnej hranice 0 % (ktorá nie je zahrnutá) a hornej hranice 1 %, t.j. všetky čiastkové rozsahy začínajú dolnou hranicou 0 % alebo vyššou a končia hornou hranicou 1 % alebo nižšou, napríklad 0 % až 0,7 %, alebo 0,1 % až 1 %, alebo 0,5 % až 0,9 %.
Predovšetkým môžu jednotlivé uskutočnenia tvoriť predmet samostatných riešení podľa tohto vynálezu.
pp
35575 /H rrs'fffj-t !v
Ing. Zuzana Hórmannová 12 patentový zástupca
841 02 Bratislava, Repašského 20
SLOVÁK REPUBLIC

Claims (9)

PATENTOVÉ NÁROKY
1. Spôsob výroby kovových pásov podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, zahrňujúci nasledujúce kroky
- pripravenie kovového pásového materiálu s vopred danou hrúbkou, šírkou a dĺžkou,
- zahrievanie až do dosiahnutia predžíhacej teploty medzi 90 °C a 150 °C,
- následné rovnomerné zahrievanie z predžíhacej teploty na teplotu, ktorá je o hodnotu medzi 5°C a 60°C nižšia ako vopred stanovená cieľová teplota po dobu medzi 2 h - 4 h, pričom cieľová teplota leží medzi 450°C a 700 °C,
- následné rovnomerné zahrievanie na cieľovú teplotu počas doby medzi 0,1 h -1 h,
- výdrž na cieľovej teplote počas 0,5 h - 2,5 h (teplota výdrže),
- ochladzovanie na požíhaciu teplotu medzi 200°C a 400°C počas doby medzi 0,5 h - 2,5 h,
- následné ochladenie z požíhacej teploty na izbovú teplotu.
2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že aspoň dva kovové pásové materiály sú spolu spojené pomocou zvárania (pozdĺžne zváranie) po pozdĺžnych okrajoch do širšieho pásového materiálu, s výhodou pred tepelným spracovaním, a/alebo že sú konce tepelne spracovaného pásového materiálu spojené do pásu pomocou zvárania (priečne zváranie), s výhodou po tepelnom spracovaní.
3. Spôsob podľa niektorého z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že pri zahrievaní z predžíhacej teploty sa zahrieva na teplotu, ktorá je o hodnotu medzi 20°C a 40°C nižšia ako je cieľová teplota.
PP
HÓRMANNOVÁ.TOMEŠ www.bhtpatent.sk
35575/H
Λ/
4. Spôsob podľa niektorého z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že cieľová teplota sa pohybuje medzi 450°C a 600°C, a/alebo že cieľová teplota leží na zostupnej vetve krivky tepelného spracovania, v oblasti, v ktorej funkcia pevnosti tepelne spracovaného pásového materiálu v závislosti od teploty výdrže vykazuje záporný gradient.
5. Spôsob podľa niektorého z z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že tepelné spracovanie pásov sa uskutočňuje v peci, pričom pás je počas tepelného spracovania zvinutý do zvitku (coil).
6. Kovový pás, vyrobený spôsobom podľa niektorého z predchádzajúcich nárokov vyznačujúci sa tým, že okrem Fe, ktoré tvorí zvyšok hmotnosti a nevyhnutných nečistôt navyše obsahuje 0,01 % - 0,2 % C, 12 % -17% Cr, 4 % - 8 % Ni, 0 % - 3,5 % Cu, 0 % - 0,5 % Ti, 0 % -1,8 % Si a 0 % - 2 % Mn.
7. Kovový pás podľa nároku 6, vyznačujúci sa tým, že tento pás má dĺžku medzi 20 ma 190 m, s výhodou medzi 40 m a 170 m.
8. Kovový pás podľa niektorého z nárokov 6 alebo 7, vyznačujúci sa tým, že základný materiál (pred tepelným spracovaním) vykazuje tvrdosť [HV 10] medzi 300 a 500, a/alebo pevnosť v ťahu (Rm) medzi 1000 N/mm2 a 1450 N/mm2, a/alebo medzu prieťažnosti 0,2 % (Rp - 0,2) medzi 900 N/mm2 a 1400 N/mm2, a/alebo medzu únavy pri striedavom napätí v ohybe medzi 400 N/mm2 a 600 N/mm2, a/alebo pevnosť v ťahu (Rm) priečneho zvaru medzi 800 N/mm2 a 1200 N/mm2, a/alebo pevnosť v ťahu pozdĺžneho zvaru medzi 1200 N/mm2 a 1700 N/mm2.
9. Kovový pás podľa niektorého z nárokov 6 až 8, vyznačujúci sa tým, že pri tepelne spracovanom páse sa oproti základnému materiálu zvýšila tvrdosť [HV 10] o hodnotu medzi 100 a 200, a/alebo pevnosť v ťahu o hodnotu medzi 350 N/mm2 a 500 N/mm2, a/alebo medza prieťažnosti 0,2 % o hodnotu medzi 350 N/mm2 a 500 N/mm2, a/alebo medza únavy pri striedavom napätí v ohybe o pp
35575/H
Ttrwti-t tJ hodnotu medzi 100 N/mm2 a 300 N/mm2, a/alebo pevnosť v ťahu priečneho zvaru o hodnotu medzi 20 N/mm2 a 150 N/mm2.
SK500732015A 2014-11-03 2015-10-30 Spôsob výroby kovových pásov SK288714B6 (sk)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
ATA50795/2014A AT516464B1 (de) 2014-11-03 2014-11-03 Metallische Bänder und deren Herstellungsverfahren

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SK500732015A3 true SK500732015A3 (sk) 2016-06-01
SK288714B6 SK288714B6 (sk) 2019-12-02

Family

ID=55878558

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK500732015A SK288714B6 (sk) 2014-11-03 2015-10-30 Spôsob výroby kovových pásov

Country Status (8)

Country Link
CN (1) CN105567945B (sk)
AT (1) AT516464B1 (sk)
CZ (1) CZ308912B6 (sk)
DE (1) DE102015220591B8 (sk)
HU (1) HU230934B1 (sk)
PL (1) PL233184B1 (sk)
SI (1) SI24902A (sk)
SK (1) SK288714B6 (sk)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110484826B (zh) * 2019-09-24 2021-06-25 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 05Cr17Ni4Cu4Nb马氏体不锈钢及其热处理工艺方法

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1608213B1 (de) * 1968-01-20 1971-10-14 Suedwestfalen Ag Stahlwerke Verfahren zur herstellung eines warm und oder kaltfertiggewalz ten bandes und daraus umgeformten erzeugnissen aus ferriti schem chromstahl
JPS6053726B2 (ja) * 1981-07-31 1985-11-27 新日本製鐵株式会社 オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法
JPS6036623A (ja) * 1984-07-06 1985-02-25 Nisshin Steel Co Ltd 金属製のコンベアーベルトの製造法
JPH08155678A (ja) * 1994-12-06 1996-06-18 Daido Steel Co Ltd 溶接用ワイヤの製造方法
JP2002173740A (ja) 2000-12-04 2002-06-21 Nisshin Steel Co Ltd 形状平坦度に優れた析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼帯及びその製造方法
SE526881C2 (sv) * 2001-12-11 2005-11-15 Sandvik Intellectual Property Utskiljningshärdbar austenitisk legering, användning av legeringen samt framställning av en produkt av legeringen
EP1739200A1 (fr) * 2005-06-28 2007-01-03 UGINE & ALZ FRANCE Bande en acier inoxydable austenitique présentant un aspect de surface brillant et d'excellentes caractéristiques mécaniques
CN101270409A (zh) * 2008-05-07 2008-09-24 唐山钢铁股份有限公司 镀锌线退火炉生产spcc钢种的退火工艺
ES2445323T3 (es) * 2010-01-29 2014-03-03 Tata Steel Nederland Technology B.V. Proceso para el tratamiento térmico de material en tiras de metal, y material en tiras producido de esa manera
CN102312157B (zh) * 2011-09-21 2013-08-14 首钢总公司 一种1000MPa级以上冷轧TRIP钢及其制备方法
US9976205B2 (en) * 2012-06-05 2018-05-22 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Steel, sheet steel product and process for producing a sheet steel product
CN103451399A (zh) * 2013-08-29 2013-12-18 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 生产冷轧无取向电工钢的退火工艺

Also Published As

Publication number Publication date
HUP1500515A2 (hu) 2016-05-30
PL233184B1 (pl) 2019-09-30
PL414666A1 (pl) 2016-05-09
CN105567945B (zh) 2018-06-08
SK288714B6 (sk) 2019-12-02
AT516464B1 (de) 2018-02-15
DE102015220591B4 (de) 2018-05-24
CN105567945A (zh) 2016-05-11
HU230934B1 (hu) 2019-04-29
SI24902A (sl) 2016-06-30
AT516464A1 (de) 2016-05-15
DE102015220591A1 (de) 2017-04-27
DE102015220591B8 (de) 2018-09-27
CZ308912B6 (cs) 2021-08-25
CZ2015767A3 (cs) 2016-06-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2015102582A (ru) Высокопрочная стальная труба, сваренная электросваркой сопротивлением, обладающая исключительной стойкостью к разупрочнению в течение продолжительного времени в интервалах промежуточных температур, и способ изготовления такой трубы
CN107709655B (zh) 橡胶增强用线和使用其的橡胶制品
RU2018122448A (ru) Способ производства высокопрочной листовой стали с нанесенным покрытием, характеризующейся улучшенными тягучестью и формуемостью, и полученная листовая сталь с нанесенным покрытием
BR112013028960B1 (pt) Artigo estampado a quente, método de produção de artigo estampado a quente, membro de absorção de energia, e método de produção do membro de absorção de energia
JP2013128945A5 (sk)
BR112017019947A2 (pt) chapa de aço para prensagem a quente e método para produção da mesma
RU2012136838A (ru) Способ термообработки металлического полосового материала и полосовой материал, полученный таким образом
BR112016013525B1 (pt) Método para produção de aço inoxidável duplex de alta resistência
JP5573128B2 (ja) 抵抗スポット溶接方法
SK500732015A3 (sk) Kovové pásy a spôsob ich výroby
JPWO2014196586A1 (ja) スチールベルト用鋼板およびその製造法並びにスチールベルト
KR102372480B1 (ko) 테일러 롤드 블랭크, 테일러 롤드 블랭크를 이용한 핫스탬핑 부품 제조방법 및 이에 의해 제조된 핫스탬핑 부품
RU2014152991A (ru) Способ сварки друг с другом двух кромок одного или множества элементов, выполненных из стали, включая этап термической обработки, следующий после этапа сварного соединения, напорный трубопровод, создаваемый таким способом
CN113843301A (zh) 制造盘绕管柱的方法
SK500722015A3 (sk) Kovové pásy a spôsob ich výroby
JP6556143B2 (ja) 無段変速機用の駆動ベルトにおいて使用するのに適したキャリヤリングを製造する方法
Khammass Hussein Analysis and optimization of resistance spot welding parameter of dissimilar metals mild steel and aluminum using design of experiment method
JP2017110255A (ja) 表面硬化チェーン、チェーン製造装置およびチェーンの製造方法
JP2017511864A5 (sk)
Černý et al. Basic mechanical properties of layered steels
JP2014508214A5 (sk)
EP4364879A1 (en) Resistance spot welding method and method for manufacturing welded joint
CN108026600A (zh) 高成形性双相钢
MY196420A (en) Steel Sheet for Cans and Method for Manufacturing the same
Nakano et al. Effect of additive elements on tensile, creep and low cycle fatigue strength for SnBi solders

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of maintenance fees

Effective date: 20231030