CZ2015767A3 - Kovové pásy a způsob jejich výroby - Google Patents

Kovové pásy a způsob jejich výroby Download PDF

Info

Publication number
CZ2015767A3
CZ2015767A3 CZ2015-767A CZ2015767A CZ2015767A3 CZ 2015767 A3 CZ2015767 A3 CZ 2015767A3 CZ 2015767 A CZ2015767 A CZ 2015767A CZ 2015767 A3 CZ2015767 A3 CZ 2015767A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
temperature
heat treatment
strip
target temperature
tensile strength
Prior art date
Application number
CZ2015-767A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ308912B6 (cs
Inventor
Roland Schuster
Original Assignee
Berndorf Band Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Berndorf Band Gmbh filed Critical Berndorf Band Gmbh
Publication of CZ2015767A3 publication Critical patent/CZ2015767A3/cs
Publication of CZ308912B6 publication Critical patent/CZ308912B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C21D1/30—Stress-relieving
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/16—Bands or sheets of indefinite length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/34—Methods of heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/663—Bell-type furnaces

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Child & Adolescent Psychology (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

Výroba kovového pásu, který kromě Fe obsahuje navíc 0,01 % - 0,2 % C, 12 % - 17 % Cr, 4 % - 8 % Ni, 0 % - 3,5 % Cu, 0 % - 0,5 % Ti, 0 % - 1,8 % Si a 0 % - 2 % Mn, zahrnuje následující kroky: připravení kovového pásového materiálu s předem danou tloušťkou, šířkou a délkou; zahřívání až do dosažení předžíhací teploty mezi 90 .degree.C a 150 .degree.C; následné rovnoměrné zahřívání z předžíhací teploty na teplotu, která je o hodnotu mezi 5 .degree.C a 60 .degree.C nižší než předem stanovená cílová teplota po dobu mezi 2 h – 4 h, přičemž cílová teplota leží mezi 450 .degree.C a 700 .degree.C; následné rovnoměrné zahřívání na cílovou teplotu v průběhu doby mezi 0,1 h – 1 h; výdrž na cílové teplotě po dobu 0,5 h – 2,5 h („teplota výdrže“); ochlazování na požíhací teplotu mezi 200 .degree.C a 400 .degree.C v průběhu doby mezi 0,5 h – 2,5 h; následné ochlazení z požíhací teploty na pokojovou teplotu.

Description

KOVOVÉ PÁSY A ZPŮSOB JEJICH VÝROBY
Oblast techniky
Vynález se týká kovových pásů, s výhodou nekonečných pásů a způsobu jejich výroby.
Dosavadní stav techniky
Kovové pásy se používají například pro pásové lisy nebo pásové pily. Tvoří je plech nebo několik plechů, které se spolu případně svařují nebo jsou svařené. V případě, že jde o nekonečné pásy, což představuje jedno výhodné provedení, jsou tyto pásy na svých koncích příčně svařeny tak, aby tvořily nekonečný pás. V případě, že jsou požadovány široké pásy, jsou často po svých podélných okrajích svařovány dva nebo více pásů dohromady tak, aby vytvořily široký pás.
V případě pásového lisu, v tomto případě dvoupásového lisu, se horní a spodní nekonečný pás pohybují stejnou rychlostí, přičemž v pracovním prostoru jsou tyto nekonečné pásy vedeny v podstatě rovnoběžně nebo v mírném úhlu vůči sobě navzájem. Mírný úhel vůči sobě navzájem může být nezbytný ke zhutnění lisovaného materiálu, ale také v důsledku změny objemu v závislosti na teplotě.
-2X/ pracovním prostoru probíhá proces lisování, přičemž oba pásy jsou přitlačovány ksobě navzájem a přenášejí tento tlak na mezi nimi vedený obrobek během jeho pohybu.
Nevýhodou těchto zařízení je to, že běžné pásy mají pouze omezenou životnost, a to zejména, když při procesu lisování na pásy působí horko, a po určité době musí být nahrazeny.
Úkolem tohoto vynálezu bylo překonat nevýhody dosavadního stavu techniky a dát k dispozici kovové pásy a způsob jejich výroby, pomocí nichž by uživatel získal možnost dosáhnout v provozu dlouhé životnosti.
Podstata vynálezu
Tohoto cíle je dosaženo pomocí kovových pásů a způsobu výroby podle uvedených patentových nároků.
Způsob výroby kovových pásů podle tohoto vynálezu zahrnuje následující kroky:
- připravení kovového pásového materiálu s předem danou tloušťkou, šířkou a délkou, -volitelně: spojení alespoň dvou kovových pásových materiálů po jejich podélných okrajích do širšího pásového materiálu pomocí svařování (podélné svařování),
- zahřívání až do dosažení předžíhací teploty mezi 90 °C a 150 °C,
- následné rovnoměrné zahřívání z předžíhací teploty na teplotu, která je o hodnotu mezi 5 °C a 60 °C, s výhodou o hodnotu mezi 20 °C a 40 °C nižší než předem stanovená cílová teplota po dobu mezi 2 h - 4 h, přičemž cílová teplota leží mezi 450 °C a 700 °C,
- následné rovnoměrné zahřívání na cílovou teplotu v průběhu 0,1 h — 1 h,
- výdrž na cílové teplotě po dobu 0,5 h - 2,5 h („teplota výdrže),
- ochlazování na požíhací teplotu mezi 200 °C a 400 °C v průběhu 0,5 h - 2,5 h,
- následné ochlazení z požíhací teploty na pokojovou teplotu,
-volitelně: spojení konců tepelně zpracovaného pásového materiálu pro vytvoření nekonečného pásu pomocí svařování („příčné svařování).
-3Předžíhací teplota se s výhodou pohybuje mezi 100 °C a 140 °C, s výhodou mezi 110 °C a 130 °C, přičemž zvláště výhodná je teplota 120 °C (+/- 2 °C). Doba, po kterou ktomu dochází, nemusí být nutně stanovena, ukázalo se nicméně jako výhodné, pokud se doba zahřívání pohybuje mezi 0,2 h a 1 h.
Zahřívání z předžíhací teploty na teplotu nižší, než je předem stanovená cílová teplota, se s výhodou provádí v průběhu 2,5 h - 4 h, zvláště s výhodou v průběhu 3 h (+/-10 min).
Zahřívání na cílovou teplotu se s výhodou provádí v průběhu 0,5 h (+/- 5 min).
Výdrž na cílové teplotě se s výhodou provádí po dobu mezi 1 h - 2 h, zvláště s výhodou 1,5 h (+/-10 min).
Požíhací teplota se s výhodou pohybuje mezi 250 °C a 350 °C, zvláště s výhodou kolem 300 °C (+/-10 °C).
Ochlazení na požíhací teplotu se s výhodou provádí v průběhu 1 h - 2 h, zvláště s výhodou 1,5 h (+/-10 min).
Cílová teplota závisí na použitém pásovém materiálu a s výhodou se pohybuje mezi 450 °C a 600 °C. V jednom výhodném provedení leží cílová teplota na „sestupné větvi křivky tepelného zpracování, tedy v oblasti, ve které má funkce pevnosti tepelně zpracovaného pásového materiálu v závislosti na teplotě výdrže záporný gradient.
Křivka tepelného zpracování zobrazuje funkci pevnosti tepelně zpracovaného pásového materiálu (osa y) v závislosti na teplotě výdrže (osa x). Tato křivka při nízkých teplotách výdrže s rostoucí teplotou roste, pak dosahuje maxima a při dalším nárůstu teploty opět klesá (záporný gradient).
-4Teplota výdrže je s výhodou volena tak, aby byla vyšší, než je teplota maxima uvedené křivky, příp. tak, že je zvolena tak, aby v tomto bodě měla uvedená funkce vzhledem k teplotě negativní derivaci.
To má tu výhodu, že v případě, že bude hotový pás v provozu podstupovat vysoké teploty, měl by změknout a tudíž získat větší tažnost. Díky tomu je minimalizována pravděpodobnost selhání v důsledku křehkosti.
V následujícím textu budou znakem % uváděna hmotnostní procenta.
Kovové pásy podle tohoto vynálezu byly vyrobeny s pomocí způsobu podle tohoto vynálezu a obsahují kromě Fe, které tvoří zbytek hmotnosti, a nevyhnutelných nečistot:
0,03 % - 0,2 % C, % -18 % Cr, % - 6 % Ni, % - 3,5 % Cu, % - 0,5 % Ti, % - 0,8 % Si a % -1 % Mn.
Tvrdost [HV 10] základního materiálu (před tepelným zpracováním) se s výhodou pohybuje mezi 300 a 400. Tvrdost se zde a v dalším textu uvádí podle Vickerse.
Tvrdost [HV 10] tepelně zpracovaného pásu se s výhodou pohybuje mezi 400 a 500.
Tvrdost [HV 10] tepelně zpracovaného pásu se proti základnímu materiálu s výhodou zvýšila o hodnotu mezi 100 a 200.
-5Pevnost v tahu (Rm) základního materiálu (před tepelným zpracováním) se s výhodou pohybuje mezi 1000 N / mm2 a 1450 N / mm2, s výhodou mezi 1050 N / mm2 a 1200 N / mm2.
Pevnost v tahu tepelně zpracovaného pásu se s výhodou pohybuje mezi 1300 N / mm2 a 1700 N / mm2, zvláště s výhodou mezi 1450 N / mm2 a 1600 N / mm2.
Pevnost v tahu tepelně zpracovaného pásu se proti základnímu materiálu s výhodou zvýšila o hodnotu mezi 350 N / mm2 a 500 N / mm2, zvláště s výhodou mezi 380 N / mm2 a 450 N / mm2.
Mez průtažnosti 0,2 % (Rp - 0,2) základního materiálu (před tepelným zpracováním) se s výhodou pohybuje mezi 900 N / mm2 a 1400 N / mm2, s výhodou mezi 950 N / mm2 a 1100 N / mm2.
Mez průtažnosti 0,2 % tepelně zpracovaného pásu se s výhodou pohybuje mezi 1300 N / mm2 a 1700 N / mm2, zvláště s výhodou mezi 1400 N / mm2 a 1550 N / mm2.
Mez průtažnosti 0,2 % tepelně zpracovaného pásu se proti základnímu materiálu s výhodou zvýšila o hodnotu mezi 350 N / mm2 a 500 N / mm2, zvláště s výhodou mezi 380 N / mm2 a 430 N / mm2.
Únavová pevnost při střídavém napětí v ohybu základního materiálu (před tepelným zpracováním) se s výhodou pohybuje mezi 400 N / mm2 a 600 N / mm2, s výhodou mezi 450 N / mm2 a 550 N / mm2.
Únavová pevnost při střídavém napětí v ohybu tepelně zpracovaného pásu se s výhodou pohybuje mezi 600 N/mm2 a 800 N/mm2, zvláště s výhodou mezi 630 N / mm2 a 720 N / mm2.
-6Únavová pevnost při střídavém napětí v ohybu tepelně zpracovaného pásu se proti základnímu materiálu s výhodou zvýšila o hodnotu mezi 100 N/mm2 a 300 N / mm2, zvláště s výhodou mezi 180 N / mm2 a 220 N / mm2.
Pevnost v tahu (Rm) příčného svaru základního materiálu (před tepelným zpracováním) se s výhodou pohybuje mezi 800 N / mm2 a 1200 N / mm2, s výhodou mezi 900 N / mm2 a 1100 N / mm2.
Pevnost v tahu příčného svaru tepelně zpracovaného pásu se s výhodou pohybuje mezi 1000 N / mm2 a 1300 N / mm2, zvláště s výhodou mezi 1180 N / mm2 a 1250 N / mm2.
Pevnost v tahu příčného svaru tepelně zpracovaného pásu se proti příčnému svaru v základním materiálu s výhodou zvýšila o hodnotu mezi 20N/mm2 a 150 N / mm2, zvláště s výhodou mezi 30 N / mm2 a 110 N / mm2.
Pevnost v tahu podélného svaru tepelně zpracovaného pásu se s výhodou pohybuje mezi 1200 N / mm2 a 1700 N / mm2, zvláště s výhodou mezi 1310 N / mm2 a 1550 N / mm2.
Pokud je dostupný pouze tepelně zpracovaný materiál, lze tvrdost, pevnost v tahu, mez průtažnosti a únavovou pevnost při střídavém napětí v ohybu základního materiálu stanovit jednoduše určením chemického složení na základě odborné literatury nebo pomocí dodatečné výroby základního materiálu bez tepelného zpracování.
Kovové pásy podle tohoto vynálezu byly vyrobeny s pomocí způsobu podle tohoto vynálezu a obsahují kromě Fe, které tvoří zbytek hmotnosti, a nevyhnutelných nečistot:
0,01 % - 0,2 % C, % -17 % Cr, % - 8 % Ni % - 3,5 % Cu
-7 O % - 0,5 % Ti
O % -1,8 % Si a
O % - 2 % Mn.
Pásy volitelně obsahují 0,6 % -1,4 % Mn a 0,15 % - 0,35 % Si.
Tvrdost [HV 10] základního materiálu (před tepelným zpracováním) se s výhodou pohybuje mezi 300 a 500. Tvrdost se zde a v dalším textu uvádí podle Vickerse.
Tvrdost [HV 10] tepelně zpracovaného pásu se s výhodou pohybuje mezi 400 a 600.
Tvrdost [HV 10] tepelně zpracovaného pásu se proti základnímu materiálu s výhodou zvýšila o hodnotu mezi 100 a 200.
Pevnost v tahu (Rm) základního materiálu (před tepelným zpracováním) se s výhodou pohybuje mezi 1000 N / mm2 a 1450 N / mm2, s výhodou mezi 1200 N / mm2 a 1420 N / mm2.
Pevnost v tahu tepelně zpracovaného pásu se proti základnímu materiálu s výhodou zvýšila o hodnotu mezi 350 N / mm2 a 500 N / mm2, zvláště s výhodou mezi 380 N / mm2 a 450 N / mm2.
Mez průtažnosti 0,2 % (Rp - 0,2) základního materiálu (před tepelným zpracováním) se s výhodou pohybuje mezi 900 N / mm2 a 1400 N / mm2, s výhodou mezi 950 N / mm2 a 1350 N / mm2.
Mez průtažnosti 0,2 % tepelně zpracovaného pásu se proti základnímu materiálu s výhodou zvýšila o hodnotu mezi 350 N / mm2 a 500 N / mm2, zvláště s výhodou mezi 380 N / mm2 a 430 N / mm2.
-8Únavová pevnost při střídavém napětí v ohybu základního materiálu (před tepelným zpracováním) se s výhodou pohybuje mezi 400 N / mm2 a 600 N / mm2, s výhodou mezi 450 N / mm2 a 550 N / mm2.
Únavová pevnost při střídavém napětí v ohybu tepelně zpracovaného pásu se proti základnímu materiálu s výhodou zvýšila o hodnotu mezi 100 N/mm2 a 300 N / mm2, zvláště s výhodou mezi 180 N / mm2 a 220 N / mm2.
Pevnost v tahu (Rm) příčného svaru základního materiálu (před tepelným zpracováním) se s výhodou pohybuje mezi 900 N / mm2 a 1200 N / mm2, s výhodou mezi 950 N / mm2 a 1150 N / mm2.
Pevnost v tahu příčného svaru tepelně zpracovaného pásu se proti příčnému svaru v základním materiálu s výhodou zvýšila o hodnotu mezi 20 N / mm2 a 150 N / mm2, zvláště s výhodou mezi 30 N / mm2 a 110 N / mm2.
Pokud je dostupný pouze tepelně zpracovaný materiál, lze tvrdost, pevnost v tahu, mez průtažnosti a únavovou pevnost při střídavém napětí v ohybu základního materiálu stanovit jednoduše určením chemického složení na základě odborné literatury nebo pomocí dodatečné výroby základního materiálu bez tepelného zpracování.
Tepelné zpracování pásů se s výhodou provádí v peci. Pás je v takovém případě během tepelného zpracování s výhodou svinut do svitku (cívky, coil). Během navíjení svitku může být společně s pásovým materiálem navinuta další kovová fólie, například měděná fólie. To má tu výhodu, že se vrstvy svitku pásového materiálu navzájem nepoškrábou.
Podle jednoho výhodného provedení mají pásy délku mezi 20 m a 190 m, s výhodou mezi 40 m a 170 m. V případě nekonečných pásů se tím rozumí délka jednoho oběhu přes celý pás. To představuje výhodnou délku pro pásy na dřevo a dopravní pásy.
V případě, že mají být hotové pásy dostupné v podobě nekonečných pásů, provádí se tepelné zpracování v jednom výhodném provedení před svařováním do nekonečného pásu.
V případě, že mají být podélně svařeny dva nebo více pásů do jednoho širokého pásu, provádí se tepelné zpracování v jednom výhodném provedení s výhodou po svařování. Podle dalšího výhodného provedení se tepelné zpracování provádí před svařováním.
V dalším textu budou představeny příklady výhodných provedení pásů podle tohoto vynálezu.
Příklady provedení vynálezu
Příklad 1
Kovový pásový materiál sestává z max. 0,09 % C, 15 % Cr, 7 % Ni, 0,7 % Cu, 0,4 % Ti a zbytku Fe. Jeho pevnost v tahu dosahuje 1150 N / mm2 a jeho tvrdost [HV 10] 360.
Po tepelném zpracování způsobem podle tohoto vynálezu s teplotou výdrže 540 °C - 570 °C dosahuje jeho pevnost v tahu 1550 N / mm2 a jeho tvrdost [HV 10] 480.
Příklad 2
Kovový pásový materiál sestává z 0,03 % C, 14,5 % Cr, 4,5 % Ni, 3,3 % Cu a zbytku Fe. Jeho pevnost v tahu dosahuje 1050 N / mm2 a jeho tvrdost [HV 10] 330.
Po tepelném zpracování způsobem podle tohoto vynálezu s teplotou výdrže 470 °C - 520 °C dosahuje jeho pevnost v tahu 1450 N / mm2 a jeho tvrdost [HV 10] 460.
-10Na příkladech je zřetelně vidět, že tepelné zpracování zvyšuje pevnost v tahu a tvrdost materiálů. Tento nárůst je způsoben vyloučením příslušného disperzně vytvrzujícího prvku z termodynamicky uvolněného stavu. Vyloučené prvky tvoří fáze, které brání posuvům, a tím způsobují zvýšení tvrdosti a pevnosti.
V příkladech 1 a 2 je při tepelném zpracování obvykle jeden prvek vylučován z krystalové struktury, aniž by opustil pásový materiál (disperzně vytvrzující prvek). Příslušná látka je tedy vdaném materiálu chemicky stále přítomna, ale již není součástí základní mikrostruktury. Oba materiály uvedené v příkladech 1 a 2 jsou martenzitické materiály. V příkladu 1 je disperzně vytvrzujícím slitinovým prvkem Ti, v příkladu 2 je disperzně vytvrzujícím slitinovým prvkem Cu.
Tyto příklady provedení popisují možné varianty provedení, přičemž na tomto místě budiž poznamenáno, že tento vynález není omezen na své konkrétně popsané varianty provedení, ale že jsou navíc možné i různé kombinace jednotlivých variant provedení mezi sebou a tato možnost obměn vyplývá z poznatků pro technické jednání na základě předkládaného vynálezu v rámci schopností odborníka činného v tomto technickém oboru.
Dále mohou také jednotlivé znaky nebo kombinace znaků různých znázorněných a popisovaných příkladů provedení představovat samostatná vynálezecká řešení nebo řešení podle tohoto vynálezu.
Úkol samostatných vynálezeckých řešení může být odvozen z tohoto popisu.
Veškeré údaje týkající se rozsahů hodnot v tomto popisu je třeba chápat v tom smyslu, že tyto údaje současně zahrnují libovolné a veškeré dílčí rozsahy, např. údaj 0 % až 1% je potřeba chápat tak, že jsou vtom současně zahrnuty i všechny dílčí rozsahy, vycházející z dolní hranice 0 % (která není zahrnuta) a horní hranice 1 %, tj. všechny dílčí rozsahy začínají dolní hranicí 0% nebo vyšší a končí horní hranicí 1% nebo nižší, například 0 % až 0,7 %, nebo 0,1 % až 1 %, nebo 0,5 % až 0,9 %.
-11Především mohou jednotlivá provedení tvořit předmět samostatných řešení podle tohoto vynálezu.

Claims (9)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob výroby kovových pásů, který zahrnuje následující kroky
    - připravení kovového pásového materiálu s předem danou tloušťkou, šířkou a délkou,
    - zahřívání až do dosažení předžíhací teploty mezi 90 °C a 150 °C,
    - následné rovnoměrné zahřívání z předžíhací teploty na teplotu, která je o hodnotu mezi 5 °C a 60 °C nižší než předem stanovená cílová teplota po dobu mezi 2 h - 4 h, přičemž cílová teplota leží mezi 450 °C a 700 °C,
    - následné rovnoměrné zahřívání na cílovou teplotu v průběhu doby mezi 0,1 h - 1 h,
    - výdrž na cílové teplotě po dobu 0,5 h - 2,5 h („teplota výdrže),
    - ochlazování na požíhací teplotu mezi 200 °C a 400 °C v průběhu doby mezi 0,5 h - 2,5 h,
    - následné ochlazení z požíhací teploty na pokojovou teplotu.
  2. 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, ze alespoň dva kovové pásové materiály jsou spolu spojeny pomocí svařování (podélné svařování) po podélných okrajích do širšího pásového materiálu, s výhodou před tepelným zpracováním, a/nebo že jsou konce tepelně zpracovaného pásového materiálu spojeny do nekonečného pásu pomocí svařování („příčné svařování), s výhodou po tepelném zpracování.
  3. 3. Způsob podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že při zahřívání z předžíhacíteploty se zahřívá na teplotu, která je o hodnotu mezi 20 °C a 40 °C nižší než je cílová teplota.
  4. 4. Způsob podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se t í m , že cílová teplota se pohybuje mezi 450 °C a 600 °C, a/nebo že cílová teplota leží na sestupné větvi křivky tepelného zpracování, v oblasti, ve které funkce pevnosti tepelně zpracovaného pásového materiálu v závislosti na teplotě výdrže vykazuje záporný gradient.
  5. 5. Způsob podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že tepelné zpracování pásů se provádí v peci, přičemž pás je během tepelného zpracování svinut do svitku (cívky, coil).
  6. 6. Kovový pás, který byl vyroben způsobem podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se t í m, že kromě Fe, které tvoří zbytek hmotnosti, a nevyhnutelných nečistot navíc obsahuje:
    0,01 % - 0,2 % C, 12 % -17 % Cr, 4 % - 8 % Ni, 0 % - 3,5 % Cu, 0 % - 0,5 % Ti, 0 % -1,8 % Si a 0 % - 2 % Mn.
  7. 7. Kovový pás podle nároku 6, vyznačující se t í m , že tento pás má délku mezi 20 m a 190 m, s výhodou mezi 40 m a 170 m.
  8. 8. Kovový pás podle některého z nároků 6 nebo 7, vyznačující se tím, že základní materiál (před tepelným zpracováním) vykazuje tvrdost [HV 10] mezi 300 a 500, a/nebo pevnost v tahu (Rm) mezi 1000 N / mm2 a 1450 N / mm2, a/nebo mez průtažnosti 0,2 % (Rp - 0,2) mezi 900 N / mm2 a 1400 N / mm2, a/nebo únavovou pevnost při střídavém napětí v ohybu mezi 400 N / mm2 a 600 N / mm2, a/nebo pevnost v tahu (Rm) příčného svaru mezi 800 N/mm2 a 1200 N/mm2, a/nebo pevnost v tahu podélného svaru mezi 1200 N / mm2 a 1700 N / mm2.
  9. 9. Kovový pás podle některého z nároků 6 až 8, vyznačující se tím , že u tepelně zpracovaného pásu se proti základnímu materiálu zvýšila tvrdost [HV 10] o hodnotu mezi 100 a 200, a/nebo pevnost v tahu o hodnotu mezi 350 N / mm2 a 500 N / mm2, a/nebo mez průtažnosti 0,2 % o hodnotu mezi 350 N / mm2 a 500 N / mm2,
    -14a/nebo únavová pevnost při střídavém napětí v ohybu o hodnotu mezi 100 N / mm2 a
    300 N / mm2, a/nebo pevnost v tahu příčného svaru o hodnotu mezi 20 N / mm2 a 150 N / mm2.
CZ2015767A 2014-11-03 2015-10-30 Způsob výroby kovových pásů CZ308912B6 (cs)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
ATA50795/2014 2014-11-03
ATA50795/2014A AT516464B1 (de) 2014-11-03 2014-11-03 Metallische Bänder und deren Herstellungsverfahren

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ2015767A3 true CZ2015767A3 (cs) 2016-06-15
CZ308912B6 CZ308912B6 (cs) 2021-08-25

Family

ID=55878558

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ2015767A CZ308912B6 (cs) 2014-11-03 2015-10-30 Způsob výroby kovových pásů

Country Status (8)

Country Link
CN (1) CN105567945B (cs)
AT (1) AT516464B1 (cs)
CZ (1) CZ308912B6 (cs)
DE (1) DE102015220591B8 (cs)
HU (1) HU230934B1 (cs)
PL (1) PL233184B1 (cs)
SI (1) SI24902A (cs)
SK (1) SK288714B6 (cs)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110484826B (zh) * 2019-09-24 2021-06-25 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 05Cr17Ni4Cu4Nb马氏体不锈钢及其热处理工艺方法

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1608213B1 (de) * 1968-01-20 1971-10-14 Suedwestfalen Ag Stahlwerke Verfahren zur herstellung eines warm und oder kaltfertiggewalz ten bandes und daraus umgeformten erzeugnissen aus ferriti schem chromstahl
JPS6053726B2 (ja) * 1981-07-31 1985-11-27 新日本製鐵株式会社 オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法
JPS6036623A (ja) * 1984-07-06 1985-02-25 Nisshin Steel Co Ltd 金属製のコンベアーベルトの製造法
JPH08155678A (ja) * 1994-12-06 1996-06-18 Daido Steel Co Ltd 溶接用ワイヤの製造方法
JP2002173740A (ja) 2000-12-04 2002-06-21 Nisshin Steel Co Ltd 形状平坦度に優れた析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼帯及びその製造方法
SE526881C2 (sv) * 2001-12-11 2005-11-15 Sandvik Intellectual Property Utskiljningshärdbar austenitisk legering, användning av legeringen samt framställning av en produkt av legeringen
EP1739200A1 (fr) * 2005-06-28 2007-01-03 UGINE & ALZ FRANCE Bande en acier inoxydable austenitique présentant un aspect de surface brillant et d'excellentes caractéristiques mécaniques
CN101270409A (zh) * 2008-05-07 2008-09-24 唐山钢铁股份有限公司 镀锌线退火炉生产spcc钢种的退火工艺
ES2445323T3 (es) * 2010-01-29 2014-03-03 Tata Steel Nederland Technology B.V. Proceso para el tratamiento térmico de material en tiras de metal, y material en tiras producido de esa manera
CN102312157B (zh) * 2011-09-21 2013-08-14 首钢总公司 一种1000MPa级以上冷轧TRIP钢及其制备方法
US9976205B2 (en) * 2012-06-05 2018-05-22 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Steel, sheet steel product and process for producing a sheet steel product
CN103451399A (zh) * 2013-08-29 2013-12-18 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 生产冷轧无取向电工钢的退火工艺

Also Published As

Publication number Publication date
HUP1500515A2 (hu) 2016-05-30
PL233184B1 (pl) 2019-09-30
SK500732015A3 (sk) 2016-06-01
PL414666A1 (pl) 2016-05-09
CN105567945B (zh) 2018-06-08
SK288714B6 (sk) 2019-12-02
AT516464B1 (de) 2018-02-15
DE102015220591B4 (de) 2018-05-24
CN105567945A (zh) 2016-05-11
HU230934B1 (hu) 2019-04-29
SI24902A (sl) 2016-06-30
AT516464A1 (de) 2016-05-15
DE102015220591A1 (de) 2017-04-27
DE102015220591B8 (de) 2018-09-27
CZ308912B6 (cs) 2021-08-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN107709655B (zh) 橡胶增强用线和使用其的橡胶制品
CZ2015767A3 (cs) Kovové pásy a způsob jejich výroby
IN2014DN03964A (cs)
KR20110020948A (ko) 구동 벨트용 금속 링 구성요소에 대한 열처리 방법
KR102372480B1 (ko) 테일러 롤드 블랭크, 테일러 롤드 블랭크를 이용한 핫스탬핑 부품 제조방법 및 이에 의해 제조된 핫스탬핑 부품
CZ2015766A3 (cs) Kovové pásy a způsob jejich výroby
US10434554B2 (en) Method of manufacturing a coiled tubing string
JP2017110255A (ja) 表面硬化チェーン、チェーン製造装置およびチェーンの製造方法
JP2017511864A (ja) 無段変速機用の駆動ベルトにおいて使用するのに適したキャリヤリングを製造する方法
EP3234211B1 (en) Method for producing a flexible steel ring for a drive belt for a continuously variable transmission
JP6252730B2 (ja) バネ用ステンレス鋼帯及びその製造方法
EP2889104A1 (en) Method for forming a carrier ring suitable for use in a drive belt for a continuously variable transmission
WO2011043648A1 (en) Drive belt provided with a laminated set of steel rings
NL1040571C2 (en) Metal ring component for a drive belt for a continuously variable transmission.
JP7318648B2 (ja) マルテンサイト系ステンレス鋼帯およびその製造方法
NL1040567C2 (en) Manufacturing method for a drive belt metal ring component and metal ring manufactured in accordance therewith.
JP2014508214A5 (cs)
EP3301322B1 (en) Drive belt provided with a ring set with steel rings having a nitride layer
NL1039971C2 (en) Heat treatment process in a manufacturing method of a ring set for a drive belt.
JP2014505790A (ja) 駆動ベルト金属リング構成部材の製造方法のための熱処理プロセス
MY196420A (en) Steel Sheet for Cans and Method for Manufacturing the same
TH175658A (th) วัสดุเหล็กกล้าสำหรับการคาร์บูไรซ์ด้วยสุญญากาศและวิธีการ สำหรับการผลิตสิ่งเดียวกัน
TH167279A (cs)
JP2015502457A (ja) ドライブベルト金属リング要素の製造方法における熱処理プロセス

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20231030