HU230934B1 - Hőkezelési eljárás fémszalaghoz, valamint fémszalag - Google Patents

Hőkezelési eljárás fémszalaghoz, valamint fémszalag Download PDF

Info

Publication number
HU230934B1
HU230934B1 HU1500515A HUP1500515A HU230934B1 HU 230934 B1 HU230934 B1 HU 230934B1 HU 1500515 A HU1500515 A HU 1500515A HU P1500515 A HUP1500515 A HU P1500515A HU 230934 B1 HU230934 B1 HU 230934B1
Authority
HU
Hungary
Prior art keywords
temperature
heat treatment
metal strip
hours
target temperature
Prior art date
Application number
HU1500515A
Other languages
English (en)
Inventor
Roland Schuster
Original Assignee
Berndorf Band Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Berndorf Band Gmbh filed Critical Berndorf Band Gmbh
Publication of HUP1500515A2 publication Critical patent/HUP1500515A2/hu
Publication of HU230934B1 publication Critical patent/HU230934B1/hu

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C21D1/30—Stress-relieving
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/16—Bands or sheets of indefinite length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/34—Methods of heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/663—Bell-type furnaces

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Child & Adolescent Psychology (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)

Description

Hökezelési eljárás fémszalaghoz, valamint fémszalag
A találmány tárgya fémszalag, különösen végtelenített szalag és annak hökezelési eljárása.
Fémszalagokat például szalagprésekhez vagy szalagfűrészekhez használnak. Ezek fémlemezt vagy fémlemezeket tartalmaznak, amelye(ke)t összehegesztenek. Abban az esetben, ha végtelenített szalagok állnak rendelkezésre, amelyek előnyös alkalmazási formák, akkor a szalagok a végeiken keresztirányban össze vannak hegesztve úgy, hogy azok végtelenített szalagot képeznek. Abban az esetben, ha széles szalagokra van szükség, akkor két vagy több szalagot egymással gyakran a hosszanti peremük mentén összehegesztenek úgy, hogy azok egy széles szalagot képezzenek.
Szalagprésnél, ebben az esetben kettős szalagprésnél, felső és alsó végtelenített szalagot azonos sebességgel mozgatnak, amelynél a munkatér mentén a végtelenített szalagok lényegében párhuzamosan vagy egymáshoz képest kis szög alatt futnak. Egymáshoz képesti kis szög a préselendő árut tömörítheti, de hőmérsékletfüggő térfogatváltozás miatt is szükséges lehet.
A munkatérben préselési művelet megy végbe, amelynél a két szalagot egymáshoz préselik és ezek mozgása közben ezt a nyomást a közöttük átvezetett munkadarabra átviszik.
Ezeknek a berendezéseknek az a hátrányuk, hogy a hagyományos szalagoknak csak véges élettartamuk van, különösen akkor, ha a préselési művelet alatt a szalagokra hő hat, és meghatározott idő után azokat cserélni kell.
Az US 3,888,119 dokumentumban fémszalag mechanikai tulajdonságainak módosítására szolgáló feszültségmentesítő hökezelési eljárást ismertetnek. Az US 3,067,072 dokumentumban szintén fémszalag mechanikai tulajdonságainak módosítására szolgáló feszültségmentesítő hökezelési eljárást mutatnak be. A Dr. Kisfaludy Antal és Borossay Béla: Az acélok hőkezelésének alapjai c. oktatási segédletben a hőkezelés különféle típusait ismertetik.
A találmány elé kitűzött feladat a technika állása hátrányainak kiküszöbölése és e célra olyan fémszalagnak és hőkezelési eljárásának a lllllllllllll
SZTNH-100158435
- 2 rendelkezésre bocsátása, amelynek segítségével a használó olyan helyzetbe kerül, hogy hosszú élettartam legyen elérhető.
Ezt a feladatot az igénypontok szerinti fémszalaggal és hőkezelési eljárással oldjuk meg.
A fémszalagok találmány szerinti hőkezelési eljárása a következő lépéseket tartalmazza:
fémszalagot meghatározott vastagságban, szélességben és hosszúságban rendelkezésre bocsátunk, opcionálisan: legalább két fémszalagot hosszanti peremükön hegesztéssel (hosszanti hegesztés) szélesebb fémszaíaggá összekötünk, felhevítjük a 90 cC és 150 °C közötti elöhevitési hőmérséklet eléréséig, ezt követően az elöhevitési hőmérsékletről egyenletesen hevítjük megadott első célhömérséklef alatt 5-60 °C-kal, különösen 20-40 cC~kal lévő hőmérsékletre, 2 óra - 4 óra közötti időn belül, amely első célhömérséklet 450 °C és 700 °C között van, ezt követően 0,1 óra - 1 óra időtartamon belül egyenletesen hevítjük az első célhömérsékletre, az első céihőmérsékietet 0,5 óra - 2,5 óra ideig fenntartjuk (tartási hőmérséklet),
0,5 óra - 2,5 óra közötti időn belül 200 UC és 400 ÜC közötti második oélhőmérsékletre lehűtjük, ezt követően a második oélhömérsékletről szobahőmérsékletre hütjük,
- 3 opcionálisan: a hőkezeit fémszalag végeit hegesztéssel (keresztirányú hegesztés) végtelenített fémszalaggá összekötjük.
Az elöhevítési hőmérséklet előnyösen 100 °C és 140 °C között, különösen 110 °C és 130 °C között van, ahol 120 °C (+/- 2 °C) hőmérséklet különösen előnyös. Az az idő, amely alatt mindez történik, nem kell, hogy feltétlenül meghatározott legyen, az azonban előnyösnek bizonyult, ha a hevitési idő 0,2 óra és 1 óra között van.
Az elöhevítési hőmérsékletről a megadott első céihömérséklet alatti hőmérsékletre történő hevítés előnyösen 2,5 - 4 órán belül, különösen 3 órán (+/- 10 perc) belül van.
Az első célhömérsékletre történő hevítési idő előnyösen 0,5 órán (+/5 perc) belül van.
Az első céihömérséklet tartása előnyösen 1 óra és 2 óra közötti időn belül van, különösen 1,5 óra (+/- 10 perc).
A második célhőmérséklet előnyösen 250 °C és 350 C között van, különösen 300 °C (+/-10 UC).
A második célhömérsékletre történő lehűtés előnyösen 1 óra - 2 óra időn belül van. különösen 1,5 óra (+/-10 perc).
Az első céihömérséklet függ az alkalmazott szalaganyagtól és előnyösen 450 °C és 600 °C között van. Az egyik előnyös kiviteli alakná! az első céihömérséklet a hőkezelés! görbe leszálló ág’’-án van, vagyis abban a tartományban, amelyben a hökezelt szalaganyag szilárdsága a tartási hőmérséklet függvényében negatív gradienst tartalmaz.
A hőkezelés! görbe a hőkezeit anyag szilárdságának (Y-tengely) a függvényét mutatja a tartási hőmérséklet (X-tengely) függvényében. Ez a görbe alacsony tartási hőmérsékletnél a növekvő hőmérséklettel emelkedik, elér egy maximumot, majd tovább növekvő hőmérsékletnél ismét leesik (negatív gradiens).
A tartási hőmérsékletet előnyösen ügy választjuk meg, hogy az magasabb, mint a görbe maximuma, illetve az úgy van megválasztva, hogy ott a függvény a hőmérséklet vonatkozásában negatív lefolyású.
- 4 Ennek az az előnye, hogy a kész szalag, amennyiben azt használatakor magas hőmérsékletek kell, hogy érjék, lágyabb és ezzel alakíthatóbb (duktilis) lesz. A fellépő ridegség miatti tönkremenetel valószínűsége ezáltal minimális.
A következőkben a %-jellel tömeg%~okat adunk meg.
A találmány szerinti fémszalagokat a találmány szerinti eljárással állítottuk elő és a maradék tömeget képező Fe-n és az elkerülhetetlen szennyezéseken kívül tartalmaznak·.
0,03% - 0,2% C,
14% - 18% Cr,
4% - 6% Ni
0% - 3,5% Cu
0% - 0,5% Ti
0% - 0,8% Si és
0% -1% Mn anyaagokat.
Az alapanyag (hőkezelés előtti) keménysége [HV 10] előnyösen 300 és 400 között van. A keménységet itt és a következőkben Vickers-ben adjuk meg.
A hőkezelt szalagnak a keménysége [HV 10] előnyösen 400 és 500 között van.
A hőkezelt szalag keménysége [HV 10] az alapanyagéhoz képest előnyösen 100 és 200 között megnövekedőit.
Az alapanyag (hőkezelés előtti) szakítószilárdsága (Rm) előnyösen 1000 N/mm2 és 1450 N/mm2 között, különösen 1050 N/mm2 és 1200 N/mm2 között van.
A hőkezelt szalagnak a szakítószilárdsága előnyösen 1300 N/mm2 és 1700 N/mm2 között, különösen 1450 N/nW és 1600 N/mm2 között van.
A hökezelt szalag szakítószilárdsága az alapanyagéhoz képest előnyösen 350 N/mm2 és 500 N/mm2 között, különösen 380 N/mm2 és 450 N/mm2 között megnövekedett.
- 5 Az alapanyag (hőkezelés előtti) 0,2%-os maradó alakváltozáshoz tartozó folyáshatára (vagyis: 0,2%-os folyáshatára) (Rp-02) előnyösen 900 N/mm2 és 1400 N/mm2 között, különösen 950 N/mm2 és 1100 N/mm2 között van.
A hőkezelt szalag 0,2%-os folyáshatára előnyösen 1300 N/mm2 és 1700 N/mm2 között, különösen 1400 N/mm2 és 1550 N/mm2 között van.
A hőkezelt szalag 0,2%-os folyáshatára az alapanyagéhoz képest előnyösen 350 N/mm2 és 500 N/mm2 között, különösen 380 N/mm2 és 430 N/mm2 között megnövekedett.
Az alapanyag (hőkezelés előtti) hajlítószilárdsága előnyösen 400 N/mm2 és 600 N/mm2 között, különösen 450 N/mm2 és 550 N/mm2 között van.
A hőkezelt szalag hajlítószilárdsága előnyösen 600 N/mm2 és 800 N/mm2 között, különösen 630 N/mm2 és 720 N/mm2 között van.
A hőkezelt szalag hajlttószilárdsága az alapanyagéhoz képest előnyösen 100 N/mm2 és 300 N/mm2 között, különösen 180 N/mm2 és 220 N/mm2 között meg növekedett.
Az alapanyag (hőkezelés előtti) keresztirányú hegesztési varratának a szakítószilárdsága (Rm) előnyösen 800 N/mm2 és 1200 N/mm2 között, különösen 900 N/mm2 és 1100 N/mm2 között van.
A hőkezelt szalag keresztirányú hegesztési varratának a szakítószilárdsága előnyösen 1000 N/mm2 és 1300 N/mm2 között, különösen 1180 N/mm2 és 1250 N/mmz között van.
A hökezelt szalag keresztirányú hegesztési varratának a szakítószilárdsága az alapanyag keresztirányú hegesztési varratának a; szakítószilárdságáéhoz képest előnyösen 20 N/mm2 és 150 N/mm2 között, különösen 30 N/mm2 és 110 N/mm2 között meg növekedett.
A hőkezelt szalag hosszirányú hegesztési varratának a szakítószilárdsága előnyösen 1200 N/mm2 és 1700 N/mmz között, különösen 1310 N/mm2 és 1550 N/mm2 között van.
Az alapanyagnak a keménysége, szakítószilárdsága, folyáshatára és hajlttószilárdsága önmagában a hőkezelt anyag megléténél a szakirodalomból a kémiai összetétel meghatározása után, vagy az alapanyagnak az utólagos előállításával, hőkezelés nélkül egyszerűen meghatározható.
- 6 A találmány szerinti fémszalagokat a találmány szerinti eljárással állítottuk elő és a maradék tömeget képező Fe~n és az elkerülhetetlen szennyezéseken kívül tartalmaznak:
0,01%- 0.2% C,
12% - 17% Gr,
4% - 8% Ni
0% - 3,5% Cu
0%-0,5%Tí
0% - 1,8% Si és
0% - 2% Mn anyagokat.
A szalagok lehetséges módon tartalmaznak 0,6% - 1,4% Mn-t és 0,15%-0,35% Sí-t.
Az alapanyag (hőkezelés előtti) keménysége [HV 10] előnyösen 300 és 500 között van. A keménységet itt és a következőkben Vickers-ben adjuk meg.
A hökezelt szalagnak a keménysége [HV 10] előnyösen 400 és 600 között, előnyösen 500 alatt van.
A hökezelt szalag keménysége [HV 10] az alapanyagéhoz képest előnyösen 100 és 200 között megnövekedett.
Az alapanyag (hőkezelés előtti) szakítószilárdsága (Rm) előnyösen 1000 N/mm2 és 1450 N/mm2 között, különösen 1200 N/mm2 és 1420 N/mm2 között van.
A hőkezelt szalag szakítószilárdsága az alapanyagéhoz képest előnyösen 350 N/mm2 és 500 N/mm2 között, különösen 380 N/mm2 és 450 N/m m2 között meg növekedett.
Az alapanyag (hőkezelés előtti) 0,2%-os folyáshatára (Rp-0,2) előnyösen 900 N/mm2 és 1400 N/mm2 között, különösen 950 N/mm2 és 1350 N/mm2 között van·
A hőkezelt szalag 0,2%-os folyáshatára az alapanyagéhoz képest előnyösen 350 N/mm2 és 500 N/mm2 között, különösen 380 N/mrrri és 430 N/mm2 között megnövekedett.
- 7 Az alapanyag (hőkezelés előtti) hajlítószilárdsága előnyösen 400 N/mm2 és 600 N/mm2 között, különösen 450 N/mm2 és 550 N.W között van.
A hőkezelt szalag hajlítószilárdsága az alapanyagéhoz képest előnyösen 100 N/rnrn2 és 300 N/mm2 között, különösen 180 N/mm2 és 220 N/mm2 között megnövekedett.
Az alapanyag (hőkezelés előtti) keresztirányú hegesztési varratának a szakítószilárdsága előnyösen 900 N/mm2 és 1200 N/mm2 között, különösen 950 N/mm2 és 1150 N/mm2 között van.
A hőkezelt szalag keresztirányú hegesztési varratának a szakítószilárdsága az alapanyag keresztirányú hegesztési varratának a szakítószilárdságához képest előnyösen 20 N/mm2 és 150 N/mm2 között, különösen 30 N/mm2 és 110 N/mm2 között meg növekedett.
Az alapanyagnak a keménysége, szakítószilárdsága, folyáshatára és hajlítószilárdsága önmagában a hőkezelt anyag megléténél a szakirodalomból a kémiai összetétel meghatározása után, vagy az alapanyagnak az utólagos előállításával, hőkezelés nélküli egyszerűen meghatározható.
A szalagoknak a hőkezelését előnyösen kemencében végezzük. A szalagot a hőkezelés alatt előnyösen tekercsbe (coll) feltekercseljük. A feltekercselés közben a szalaganyaggal együtt járulékos fémfóliát, például rézfóliát lehet feltekercselni. Ennek az az előnye, hogy a szaíaganyag tekercsének a rétegei egymást nem karcolják össze.
Az egyik előnyös kiviteli alak szerint a szalagoknak 20 m és 190 m közötti, előnyösen 40 m és 170 m közötti hosszúságuk van. Végtelenített szalagok esetén ez alatt a teljes szalag egy körbefutásának a hosszúságát értjük. Ez előnyös szalaghosszúság fa- és szállítószalagokhoz.
Abban az esetben, ha a kész szalagoknak végtelenítettnek kell lenniük, az egyik előnyös kiviteli alak szerint a hőkezelést végtelenített szalaggá történő összehegesztés előtt végezzük.
Abban az esetben, ha két vagy több szalagot egy széles szalaggá kell hosszirányban összehegeszteni, akkor az egyik előnyős kiviteli alakban a hőkezelést előnyösen az összehegesztés után végezzük. Az egyik további előnyös kiviteli alak szerint a hőkezelést az összehegesztés előtt végezzük.
- 8 A következőkben a találmány szerinti szalagok előnyös kiviteli alakjaira szemléltetünk példákat.
1. példa
Fémszalaganyagban maximálisan 0,09 C, 15% Cr, 7% Ni, 0,7% Cu, 0,4% Ti van, a többi Fe. Ennek a szakítószilárdsága 1150 N/mm2, és keménysége [HV 10] 360.
A találmány szerinti eljárással 540 °C - 570 °C tartási hőmérsékleten végzett hőkezelés után a szakítószilárdság 1150 N/mm2, és keménysége [HV 10] 480.
2. példa
Fémszalaganyag áll: 0,03 C, 14,5% Cr, 4,5% Ni, 3,3% Cu és a többi Fe. Ennek a szakítószilárdsága 1050 N/mm2, és keménysége [HV 10] 330.
A találmány szerinti eljárással 470 r;C - 520 °C tartási hőmérsékleten végzett hőkezelés után a szakítószilárdsága 1450 N/mm2,, és keménysége [HV 10] 460.
A példákban világosan látható, hogy a hőkezelés az anyag szakítószilárdságát és keménységét megnöveli. Ez a megnövelés a mindenkori kiválással keményítő elemeknek a termodinamikusan oldott állapotból történő kiválásával jön létre. A kivált elemek olyan fázist képeznek, amelyek az elmozdulásokat meg akadályozzák és ezáltal a keménységet és a szilárdságot növelik.
Az 1. és 2. példában a hőkezelésnél a kristályszerkezetből rendszerint egy elem kiválik anélkül, hogy az a szalaganyagot elhagyná (kiválással keményítő elem). A mindenkori anyag ezzel kémiailag még az anyagban van, azonban már nem része az alapszerkezetnek. Az. 1. és 2. példában felsorolt mindkét anyag martenzites anyag. Az 1. példában a Ti a kiválással keményítő ötvözőelem, a 2. példában a Cu a kiválással keményítő ötvözőelem.
A kiviteli példák lehetséges kiviteli változatokat ismertetnek, és itt jegyezzük meg, hogy a találmány nem korlátozódik a speciálisan szemléltetett kiviteli változatokra, hanem sokkal inkább van lehetőség az egyes kiviteli változatok egymás közötti különböző kombinációjára és ez a változat! lehetőség a műszaki ismertetés kitanítása alapján az ezen a műszaki területen jártas szakember ismeretéhez tartozik.
Továbbá, a bemutatott és leírt különböző kiviteli példákból az egyes jellemzők vagy jellemző kombinációk önálló találmányi vagy találmány szerinti megoldásokat képviselnek.
Az önálló találmányi megoldások alapjául szolgáló feladat a leírásból megismerhető,
A jelen leírásban az értéktartományokra vonatkozó valamennyi adatot úgy kell érteni, hogy azok annak tetszőleges és összes résztartományát magukba foglalják, például, a 0% - 1% adatot úgy kell érteni, hogy kiindulva az alsó 0%-os határtól (nem tartalmazza) és a felső 1%-os határtól, valamennyi résztartomanyt magába foglalja, vagyis az összes résztartomany az alsó, 0%os vagy annál nagyobb határral kezdődik és 1%-os vagy kevesebb felső határral végződik, például 0% - 0,7% vagy 0,1% -1% vagy 0,5% - 0,9%.
Mindenek előtt az egyes kivitelek képezhetik a találmány szerinti megoldások tárgyát.

Claims (8)

  1. Szabadalmi igénypontok
    1. Hőkezelési eljárás fémszalaghoz, amely a maradék tömeget képező Fe-n és az elkerülhetetlen szennyezéseken kívül járulékosan a következőket tartalmazza:
    0,01%- 0,2% C, 12% - 17% Cr, 4% - 8% Ni, 0% - 3,5% Cu, 0% - 0,5% Ti, 0% 1,8% Si és 0% - 2% Mn, azzal jellemezve, hogy az eljárás következő lépéseket tartalmazza:
    - fémszalagot felhevítünk a 90 °C és 150 °C közötti előhevítési hőmérséklet eléréséig,
    - ezt követően az előhevítési hőmérsékletről egyenletesen hevítjük egy megadott első célhömérséklet alatt 5 - 60 oC~kal lévő hőmérsékletig, 2 óra - 4 óra közötti időn belül, amely első célhömérséklet 450 °C és 700 °C között van,
    - ezt követően 0,1 óra - 1 óra időtartamon belül egyenletesen hevítjük az első cél hőmérsékletre,
    - az első célhőmérsékletet tartjuk 0,5 óra - 2,5 óra ideig (tartási hőmérséklet),
    - 0,5 Óra - 2,5 óra közötti időn belül 200 °C és 400 °C közötti második célhőmérsékletre lehűtjük,
    - ezt követően a második oélhőmérsékíetröl szobahőmérsékletre hűtjük,
  2. 2. Az előző igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az előhevítési hőmérséklet elérésének hevítésí ideje 0,2 és 1 óra között van.
  3. 3. Az előző igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az előhevítő hőmérsékletről történő hevítésnél az első célhömérséklet alatt 20 - 40 °C-kal lévő hőmérsékletre hevítünk.
  4. 4. Az előző igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az első célhömérséklet 450 °C és 600 °C között van és/vagy az első célhömérséklet a hökezelési görbe leszálló ágán, abban a tartományban van,
    - 11 amelyben a hőkezelt fémszalag szilárdsága a tartási hőmérséklet függvényében negatív gradienssel rendelkezik.
  5. 5. Az előző igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a fémszalagok hőkezelését kemencében végezzük, és a fémszalagot a hőkezelés alatt tekercsbe (coil) feltekercseljük.
  6. 6. Fémszalag, amely az előző igénypontok bármelyike szerinti eljárással van hőkezelve, azzal jellemezve, hogy a fémszalag hosszúsága 20 m és 190 m között, előnyösen 40 m és 170 m között van.
  7. 7. A 6. igénypont szerinti fémszalag, azzal jellemezve, hogy az alapanyag (hőkezelés előtti) keménysége [HV 10] 300 és 500 között van és/vagy szakítószilárdsága (Rm) 1000 N/mm2 és 1450 N/mm2 között van és/vagy 0,2%-os maradó alakváltozáshoz tartozó folyáshatára (Rp-0,2) 900 N/mm2 és 1400 N/mm2 között van és/vagy hajlítószilárdsága 400 N/mm2 és 600 N/mm2 között van és/vagy keresztirányú hegesztési varratának a szakítószilárdsága (Rm) 800 N/mm2 és 1200 N/mm2 között van és/vagy a hosszanti hegesztési varratának a szakítószilárdsága 1200 N/mm2 és 1700 N/mm2 között van.
  8. 8. A 6. vagy 7. igénypont szerinti fémszalag, azzal jellemezve, hogy a hőkezelt fémszalag vonatkozásában az alapanyaghoz képest a keménység [HV 10] 100 és 200 között és/vagy a szakítószilárdság 350 N/nW és 500 N/mm2 között és/vagy a 0,2%-os maradó alakváltozáshoz tartozó folyáshatár 350 N/mm2 és 500 N/mm2 között és/vagy a hajlítószilárdság 100 N/mm2 és 300 N/mm2 között és/vagy a keresztirányú hegesztési varrat szakítószilárdsága 20 N/mm2 és 150 N/mm2 között növekszik.
HU1500515A 2014-11-03 2015-11-02 Hőkezelési eljárás fémszalaghoz, valamint fémszalag HU230934B1 (hu)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT50795/2014 2014-11-03
ATA50795/2014A AT516464B1 (de) 2014-11-03 2014-11-03 Metallische Bänder und deren Herstellungsverfahren

Publications (2)

Publication Number Publication Date
HUP1500515A2 HUP1500515A2 (hu) 2016-05-30
HU230934B1 true HU230934B1 (hu) 2019-04-29

Family

ID=55878558

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
HU1500515A HU230934B1 (hu) 2014-11-03 2015-11-02 Hőkezelési eljárás fémszalaghoz, valamint fémszalag

Country Status (8)

Country Link
CN (1) CN105567945B (hu)
AT (1) AT516464B1 (hu)
CZ (1) CZ308912B6 (hu)
DE (1) DE102015220591B8 (hu)
HU (1) HU230934B1 (hu)
PL (1) PL233184B1 (hu)
SI (1) SI24902A (hu)
SK (1) SK288714B6 (hu)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110484826B (zh) * 2019-09-24 2021-06-25 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 05Cr17Ni4Cu4Nb马氏体不锈钢及其热处理工艺方法

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1608213B1 (de) * 1968-01-20 1971-10-14 Suedwestfalen Ag Stahlwerke Verfahren zur herstellung eines warm und oder kaltfertiggewalz ten bandes und daraus umgeformten erzeugnissen aus ferriti schem chromstahl
JPS6053726B2 (ja) * 1981-07-31 1985-11-27 新日本製鐵株式会社 オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法
JPS6036623A (ja) * 1984-07-06 1985-02-25 Nisshin Steel Co Ltd 金属製のコンベアーベルトの製造法
JPH08155678A (ja) * 1994-12-06 1996-06-18 Daido Steel Co Ltd 溶接用ワイヤの製造方法
JP2002173740A (ja) 2000-12-04 2002-06-21 Nisshin Steel Co Ltd 形状平坦度に優れた析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼帯及びその製造方法
SE526881C2 (sv) * 2001-12-11 2005-11-15 Sandvik Intellectual Property Utskiljningshärdbar austenitisk legering, användning av legeringen samt framställning av en produkt av legeringen
EP1739200A1 (fr) * 2005-06-28 2007-01-03 UGINE & ALZ FRANCE Bande en acier inoxydable austenitique présentant un aspect de surface brillant et d'excellentes caractéristiques mécaniques
CN101270409A (zh) * 2008-05-07 2008-09-24 唐山钢铁股份有限公司 镀锌线退火炉生产spcc钢种的退火工艺
WO2011091983A2 (en) * 2010-01-29 2011-08-04 Tata Steel Nederland Technology Bv Process for the heat treatment of metal strip material, and strip material produced in that way
CN102312157B (zh) * 2011-09-21 2013-08-14 首钢总公司 一种1000MPa级以上冷轧TRIP钢及其制备方法
EP2855717B1 (de) * 2012-06-05 2020-01-22 ThyssenKrupp Steel Europe AG Stahlflachprodukt und verfahren zur herstellung eines stahlflachprodukts
CN103451399A (zh) * 2013-08-29 2013-12-18 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 生产冷轧无取向电工钢的退火工艺

Also Published As

Publication number Publication date
SI24902A (sl) 2016-06-30
AT516464B1 (de) 2018-02-15
CN105567945B (zh) 2018-06-08
SK288714B6 (sk) 2019-12-02
DE102015220591A1 (de) 2017-04-27
PL414666A1 (pl) 2016-05-09
CZ2015767A3 (cs) 2016-06-15
AT516464A1 (de) 2016-05-15
CN105567945A (zh) 2016-05-11
DE102015220591B4 (de) 2018-05-24
HUP1500515A2 (hu) 2016-05-30
CZ308912B6 (cs) 2021-08-25
SK500732015A3 (sk) 2016-06-01
PL233184B1 (pl) 2019-09-30
DE102015220591B8 (de) 2018-09-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2013027437A1 (ja) 圧延銅箔
RU2018142996A (ru) Холоднокатаный и отожжённый стальной лист, способ его изготовления и использование в производстве автомобильных деталей
WO2015039763A3 (en) Steel for hot forming
JP2017508625A (ja) 可変厚を有する帯板及び関連帯板の製造方法
MX2020005026A (es) Un metodo para la fabricacion de hoja de acero recubierta con zinc resistente a la fragilizacion por metal liquido.
HU230934B1 (hu) Hőkezelési eljárás fémszalaghoz, valamint fémszalag
KR101994559B1 (ko) 페라이트계 스테인리스박 및 그 제조 방법
JP5757085B2 (ja) マグネシウム合金コイル材、マグネシウム合金コイル材の製造方法、マグネシウム合金部材、及びマグネシウム合金部材の製造方法
AU2017208084A1 (en) Warm rolling of steels containing metastable austenite
CZ308911B6 (cs) Kovové pásy a způsob jejich výroby
US7459034B2 (en) Steel hoop made from a martensitic steel strip
JP7167648B2 (ja) 鋼板の製造方法
EP2899285A1 (en) Method for manufacturing maraging steel coil
JP4084228B2 (ja) 金属リングの熱処理方法
JP2019072861A (ja) 金属板、管状成形品、およびプレス成形品
TH2001000693A (th) แผ่นเหล็กกล้าไร้สนิมเฟอร์ริติกที่ผ่านการรีดร้อนและอบอ่อนแล้วและวิธีการสำหรับการผลิตสิ่งเดียวกันนี้
TH2101001412A (th) สิทธิบัตรยังไม่ประกาศโฆษณา
FI127046B (en) METHOD OF PRODUCING DUPLEX STAINLESS STEEL WITH HIGH RELIABILITY
KR20190138326A (ko) 면도날용 적층형 메탈 및 그의 제조방법
TH167279A (hu)
TH175658A (th) วัสดุเหล็กกล้าสำหรับการคาร์บูไรซ์ด้วยสุญญากาศและวิธีการ สำหรับการผลิตสิ่งเดียวกัน
TH177208A (th) วิธีการผลิตแผ่นเหล็กกล้าความแข็งแรงสูงยิ่งยวดแบบเคลือบ หรือไม่เคลือบ และแผ่นเหล็กกล้าที่ได้จากการนี้