SK286180B6 - Spôsob kontinuálneho liatia pásikov z austenitickej nehrdzavejúcej ocele s výnimočnou akosťou povrchu medzi dvoma valcami - Google Patents

Spôsob kontinuálneho liatia pásikov z austenitickej nehrdzavejúcej ocele s výnimočnou akosťou povrchu medzi dvoma valcami Download PDF

Info

Publication number
SK286180B6
SK286180B6 SK1460-2001A SK14602001A SK286180B6 SK 286180 B6 SK286180 B6 SK 286180B6 SK 14602001 A SK14602001 A SK 14602001A SK 286180 B6 SK286180 B6 SK 286180B6
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
steel
gas
strips
rolls
casting
Prior art date
Application number
SK1460-2001A
Other languages
English (en)
Other versions
SK14602001A3 (sk
Inventor
Christian Marchionni
Fr�D�Ric Mazurier
Jean-Michel Damasse
Fr�D�Ric Descaves
Original Assignee
Usinor
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Usinor filed Critical Usinor
Publication of SK14602001A3 publication Critical patent/SK14602001A3/sk
Publication of SK286180B6 publication Critical patent/SK286180B6/sk

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0637—Accessories therefor
    • B22D11/0648—Casting surfaces
    • B22D11/0651—Casting wheels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
    • B22D11/002—Stainless steels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0637—Accessories therefor
    • B22D11/0697—Accessories therefor for casting in a protected atmosphere
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Metal Extraction Processes (AREA)
  • Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

Je opísaný spôsob kontinuálneho liatia pásikov z austenitickej nehrdzavejúcej ocele s výnimočnou akosťou povrchu medzi dvoma valcami, s hrúbkou pásikov 10 mm alebo menšou, pričom liatie sa uskutočňuje priamo z tekutého kovu medzi dvoma vodorovnými chladenými valcami a oceľ má hmotnostné zloženie C % <= 0,08, Si % <= 1, P % <= 0,04, Mn % <= 2, Cr %17 až 20, Ni % 8 až 10,5, S % 0,007 až 0,040, zvyšok železo a nečistoty pochádzajúce z výrobného procesu, pričom pomer Creq/Nieq je 1,55 až 1,90, priCreq (%) = Cr % + 1,37 % Mo + 1,5 Si % + 2 Nb % +3 Ti %, Nieq (%) = Ni % + 0,31 Mn % + 22 C % +14,2 N % + Cu %, pričom povrch valcov nesie spojité fazetky približne kruhového alebo eliptického prierezu s priemerom 100 až 1500 mím a s hĺbkou 20 až 150 mím, s inertným plynom v okolí menisku, ktorým je plyn rozpustný v oceli alebo zmes plynov, aleboplyn pozostávajúci aspoň z 50 % obj. takého plynualebo zmesi plynov.

Description

Oblasť techniky
Vynález sa týka spôsobu kontinuálneho liatia kovov priamo z tekutého kovu na pásiky z austenitickej nehrdzavejúcej ocele, ktorých hrúbka je rádovo niekoľko milimetrov, spôsobom nazývaným „liatie medzi valce“.
Doterajší stav techniky
V posledných rokoch je možné pozorovať zreteľný pokrok vo vývoji odlievania pásikov z uhlíkových alebo z nehrdzavejúcich oceli priamo z tekutého kovu. Spôsob, ktorý sa dnes používa, je liatie tekutého kovu medzi dva chladené valce otáčajúce sa okolo vodorovných osí vo vzájomne opačnom zmysle a orientovaných proti sebe, pričom minimálna vzdialenosť medzi ich povrchmi sa rovná hrúbke, ktorú má mať odlievaný pásik (napríklad niekoľko mm). Priestor, vymedzený na liatu oceľ, je definovaný protiľahlými povrchmi valcov, na ktorých začína tuhnutie pásika a je definovaný bočnými záverovými doskami zo žiaruvzdorného materiálu, zameranými proti povrchu valcov. Tekutý kov začína tuhnúť v styku s vonkajšími povrchmi valcov, na ktorých sa tvoria stuhnuté „kôry“, ktoré sa spojujú v úrovni „hrdla“, teda zóny, v ktorej je vzdialenosť valcov minimálna.
Hlavným problémom, ktorý sa vyskytuje pri výrobe tenkých pásikov z nehrdzavejúcej ocele liatím medzi valcami, je významné nebezpečie výskytu chýb na pásiku, ktorými sú mikrotrhlinky. Ide o povrchové nesúdržnosti malých rozmerov, ktoré sú predsa len postačujúce na to, že sa nehodia na použitie pri výrobe produktov tvárnených za studená, ktoré sa z nich zhotovujú. Mikrotrhlinky sa tvoria v priebehu tuhnutia ocele a majú hĺbku rádovo 40 pm a šírku na povrchu približne 20 pm. Ich výskyt pochádza zo zmršťovania ocele po stuhnutí lejacej kôry v styku s valcami po celej dĺžke styku. Toto tuhnutie je možné opísať ako prechádzajúce dvoma po sebe nasledujúcimi etapami. Prvá etapa vzniká pri počiatočnom styku medzi tekutým kovom a povrchom valca, pričom vzniká na povrchu valca kôra tuhej ocele. Druhou etapou je rast hrúbky tejto lejacej kôry až v hrdle alebo ako sa tomu hovorí, spojí sa s kôrou vytváranou na druhom valci na vytvorenie pásika úplne stuhnutého. Styk medzi oceľou a povrchom valca je určovaný topografiou povrchu lejacích valcov spolu s povahou plynu ochrannej atmosféry v lejacom priestore a chemickým zložením ocele. Všetky tieto parametre pôsobia na ustanovenie prestupu tepla medzi oceľou a valcom a riadi podmienky tuhnutia kôry. V priebehu tuhnutia a chladnutia lejacích kôr sú lejacie kôry vystavené zmršťovaniu. Toto zmršťovanie závisí menovite od priebehu transformácie delta-gama, ktorá prebieha za citeľnej zmeny hustoty kovu v mikroskopickom meradle. Je určované chemickým zložením liateho kovu. Toto zmršťovanie tiež mení podmienky tuhnutia a chladnutia lejacej kôry.
Pomer Creq/Nieq sa klasicky považuje za reprezentanta komínu tuhnutia austenitických nehrdzavejúcich ocelí. Vypočíta sa podľa Hammar-Swenssonovho vzťahu pomocou vzorcov (pričom percentá sú myslené hmotnostné):
Creq (%) = Cr % + 1,37 Mo % + 1,5 Si % + 2 Nb % + 3 Ti %, Nieq (%) = Ni % + 0,31 Mn % + 22 C % + 14,2 N % + Cu %.
Boli uskutočnené rôzne pokusy na vyvinutie spôsobu liatia medzi valce umožňujúceho získať schodnú cestu pásika bez neprípustných povrchových chýb, ako sú mikrotrhlinky.
Austenitickej nehrdzavejúcej ocele sa týka napríklad európsky patentový spis číslo EP-A-0 409 645. Týka sa geometrie definovanej „fazetkami“ (krížovej gravúry prevažne kruhovej alebo eliptickej) na povrchu valcov pri použití ako inertnej atmosféry zmesi plynov obsahujúcej 30 až 90 % plynu rozpustného v oceli, ktorý vyplní fazetky v okamihu prvého styku valca s tekutým kovom. V európskom patentovom spise číslo EP- 0 481 481 A sa navrhuje chemické zloženie ocele, kde delta Feca| je definovaný vzťahom delta Feca| = 3 (Cr % + 1,5 Si % + Mo %) - 2,8 (Ni % + 0,5 Mn % + 0,5 Cu %)-84 (C % + N %)-19,8 medzi 5 až 9 % s geometriou fazetiek na valcoch podporujúci tuhnutie primárneho feritu delta —> delta - gama. Fazetky sa môžu klasicky realizovať vrhaním alebo použitím laseru. Vo všetkých zverejnených dokumentoch sa požaduje, aby fazetky boli od seba oddelené.
V patentovom spise číslo EP-0 679 114 A sa navrhuje použitie obvodových drážok vytvorených na povrchu valcov, ktorými sa dosiahne drsnosť povrchu Ra 2,5 až 15 pm. Spojené je to s chemickým zložením ocele umožňujúcim tuhnutie primárneho austenitu, charakterizované pomerom Creq/Nieq nižším ako 1,60. Predsa len tuhnutie primárneho austenitu zvýši citlivosť nehrdzavejúcej ocele k fazetkám za tepla a nebezpečic tvorenia pozdĺžnych trhliniek na pásiku.
V patentovom spise číslo EP 0 796 685 A sa navrhuje odlievať oceľ, ktorej pomer Creq/Nieq je vyšší ako 1,55, spôsobom k minimalizovaniu zmien fáz pri vysokej teplote a liatie uskutočňovať s použitím valcov na ktorých povrchu sú spojité fazetky s priemerom 100 až 1500 pm a s hĺbkou 20 až 150 pm a s uzatváraním susedstva menisku (prieniku medzi povrchom tekutej ocele a povrchom valcov) plynom rozpustným v oceli alebo zmesi plynov tvorenou prevažne plynom rozpustným v oceli. Vrcholy drsnosti slúžia ako miesta umŕt
SK 286180 Β6 venia tuhnutia, pričom kríže drsnosti tvoria spoje zmršťovania kovu v priebehu tuhnutia a umožňujú lepšie rozloženie pnutia. Predsa len, pokiaľ je pomer Creq/Nieq vyšší ako 1,70, nedá sa vždy vylúčiť prítomnosť niektorých mikrotrhliniek.
Cieľom vynálezu je navrhnúť spôsob odlievania tenkých pásikov z austenitickej nehrdzavejúcej ocele, ktorej povrch je bez mikrotrhliniek a iných hlavných chýb, nevyžadujúci lejacie podmienky obzvlášť ťažké na uskutočnenie a umožňujúce liať oceľ, ktorá má viac rozšírený pomer Creq/Nieq ako pri spôsobe podľa doterajšieho stavu techniky'.
Podstata vynálezu
Spôsob kontinuálneho liatia pásikov z austenitickej nehrdzavejúcej ocele s hrúbkou 10 mm alebo menšou, priamo z tekutého kovu medzi dvoma vodorovnými chladenými valcami, spočíva podľa vynálezu v tom, že
- zloženie ocele v hmotnostných percentách je: C % < 0,08, Si % < 1, P % < 0,04 Mn % < 2, Cr % 17 až 20, Ni % 8 až 10,5 S % 0,007 až 0,040, zvyšok železo a nečistoty pochádzajúce z výrobného procesu
- pomer Creq/Nieq je 1,55 až 1,90, pri
Creq (%) = Cr % + 1,37 Mo % + 1,5 Si % + 2 Nb % + 3 Ti %,
Nieq (%) = Ni % + 0,31 Mn % + 22 C % + 14,2 N % + Cu %,
- povrch valcov nesie spojité fazetky približne kruhového alebo eliptického prierezu s priemerom 100 až 1500 pm a s hĺbkou 20 až 150 pm
- inertným plynom v okolí menisku je plyn rozpustný v oceli alebo zmes takých plynov alebo plyn pozostávajúci objemovo aspoň z 50 % takého plynu alebo zmesi plynov.
Vynález teda spočíva v kombinácii podmienok týkajúcich sa zloženia liateho kovu, stavu valcov a zloženia inertného plynu v menisku, spôsobom na získanie povrchu pásika bez mikrotrhliniek. Hlavnou pôvodnou požiadavkou zloženia je, že kov má obsahovať množstvá síry vyššie, ako je množstvo najčastejšie uvádzané (bez toho, aby bolo významné do výšky, ktorá by rušila odolnosť výrobkov proti korózii), a že tento obsah má byť kombinovaný s presným odstupňovaním pomerov Creq/Nieq.
Vynález bližšie objasňuje nasledujúci podrobný opis s priloženými obrázkami.
Prehľad obrázkov na výkresoch
Na obr. 1 je mikrosnímok rezu pásika z nehrdzavejúcej austenitickej ocele liatej medzi valcami podľa doterajšieho stavu techniky, z ktorého je zrejmá morfológia mikrotrhliniek, ktorým je potrebné zabrániť.
Na obr. 2 je znázornená krivka vplyvu obsahu síry v kove na výskyt mikrotrhliniek na povrchu odliateho pásika. Na osi x je obsah síry v kove v percentách, na osi y je výskyt kolísania hladiny tekutého kovu na menisku.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Podmienky prvého styku medzi tekutým kovom a valcom sú veľmi významným faktorom v procese tuhnutia pásika a ovplyvňujú hlavne kvalitu jeho povrchu. Ich dobrá matrica je teda veľmi významná na zaručenie neprítomnosti mikrotrhliniek na liatom pásiku. Nevyhnutné kolísanie hladiny povrchu tekutého kovu prítomného medzi valcami túto matricu komplikujú, predovšetkým tým, že sú zdrojom nepravidelností vo výmene tepla, ku ktorej dochádza v tejto zóne prvého styku. Také nepravidelnosti sú spôsobené, v neskoršom štádiu tuhnutia kôry, zmršťovaním kovu v priebehu tuhnutia, ktoré pochádzajú hlavne z fázových premien pri vysokej teplote, ktoré sú charakteristické pre austenitické nehrdzavejúce ocele. Tieto zmrštenia môžu byť príčinou mikrotrhliniek. Na obr. 1 je mikrosnímok vzorky tenkého pásika 1 z austenitickej nehrdzavejúcej ocele v pozdĺžnom reze. Tento pásik 1 má na povrchu 2 mikrotrhlinku 3 typu, ktorému sa má vynález presne vyhnúť. Metalografickým leptaním je zviditeľnená svetlá stopa ťahajúca sa okolo mikrotrhlinky 3 až do predĺženia: Tá zodpovedá segregačnej zóne obohatenej na prvky, ako je nikel a mangán.
Zistilo sa, že pridanie do kovu tenzioaktívnych prvkov, ako je síra, ktorá pôsobí na povrchové napätie tekutej ocele na povrchu valcov, má výrazný vplyv na podmienky prvého styku medzi kovom a lejacími valcami. Taká prísada umožňuje najmä stabilizovať citlivo tvar menisku tekutého kovu vďaka lepšiemu zmáčaniu povrchu valca. Z toho vyplýva významné zlepšenie homogenity a pravidelnosti v okamihu výmeny tepla medzi tekutým kovom a povrchom valcov od ich prvého styku. Tieto javy sa zistili meraním nepravidelností hrúbky kolónovej (colonnaires) kôry na metalografických výbrusoch priečnych rezov surových tenkých pásikov po odliati z austenitickej nehrdzavejúcej ocele typu 304. Nepravidelnosť týchto hrúbok sa prejavuje zvýšeným sklonom liateho pásika mať na povrchu mikrotrhlinky. Na rozdiel od toho pravidelná hrúbka kolóno vej zóny stuhnutej lejacej kôry, ktorá dokladá, že hladina menisku sa v priebehu liatia málo menila, sa súčasne prejavovala s neprítomnosťou mikrotrhliniek na povrchu pásika.
Krivka na obr. 2 ukazuje výsledky týchto výskumov, ktoré sa získali na pásikoch s hrúbkou 3 mm, liatych rýchlosťou 50m/min. Povrchy lejacích valcov boli zdrsnené spojitými fazetkami so strednou hĺbkou 80 pm a s priemerom 1000 pm. Zloženie liatych ocelí je v medziach: C: 0,02 až 0,06 %; Mn: 1,3 až 1,6 %; P: 0,019 až 0,024 %; Si: 0,34 až 0,45 %; Cr: 18,0 až 18,7 %; Ni: 8,6 až 9,8 %; S: 0,0005 až 0,446 %. Pomery Creq/Nieq týchto ocelí kolísali medzi 1,79 až 1,85. Inertný plyn v prostredí menisku obsahoval objemovo 60 % dusíka a 40 % argónu. Na obr. 2 je na osi x obsah síry v kove v percentách, na osi y je výskyt kolísania hladiny tekutého kovu na menisku, ktorý predstavuje rozvinutú hrúbku kolenových zón pozorovaných na štruktúre tuhnutia pásika. Je zrejmé, že za rovnakých podmienok liatia so zvýšeným obsahom síry v kove, pri súčasnom podobnom obsahu ostatných prvkov, má kolísanie hladiny menisku zníženú amplitúdu. Od obsahu síry 0,007 % sa tento vplyv' výrazne znižuje, zatiaľ čo pri nižšom obsahuje veľmi výrazný. Berie sa tiež do úvahy výskyt mikrotrhliniek na povrchu pásikov, ktorý je priamo úmerný tomuto kolísaniu a skutočnosť, že spodná medza obsahu síry 0,007 % zodpovedá taktiež minimu nutnému na zabránenie tvorenia mikrotrhliniek.
Všeobecne je stanovený súbor podmienok na to, aby sa odlievanie austenitických nehrdzavejúcich ocelí v tenkých pásikoch uskutočňovalo bez trhliniek na povrchu uvedených pásikov. Je to opodstatnené nasledujúcimi úvahami:
Ak je obsah síry nižší ako 0,007 %, stáva sa kolísanie hladiny menisku významným a nepravidelnosti v prestupe tepla, ktoré z toho vyplývajú vyvolávajú tvorenie mikrotrhliniek, predovšetkým pri pomere Creq/Nicq vyššom ako 1,70. Horná medza obsahu síry je stanovená na 0,04 %, pretože nad touto hodnotou vplyv síry na stabilitu menisku už významne nestúpa a naopak sa pozoruje zvýšené nebezpečie zhoršenia odolnosti proti bodovej korózii konečného výrobku zhotoveného z týchto pásikov.
Obsah fosforu sa má udržovať na aspoň 0,04 %, aby sa zabránilo nebezpečiu trhlín pásikov za tepla, ak sa blíži pomer Crcq/Nieq 1,55, teda ak dochádza k čiastočnému tuhnutiu primárneho austenitu nie však prevažne primárneho feritu.
Pomer Creq/Nieq má byť najmenej 1,55, lebo pod touto hodnotou oceľ tuhne aspoň čiastočne ako primárny austenit, čo zvyšuje náchylnosť k praskaniu pásika a podporuje výskyt pozdĺžnych trhlín, ktoré musia byť taktiež absolútne vylúčené. Pri pomere Creq/Nieq vyššom ako 1,90 sa stáva zmršťovanie spojené s premenou ferit-austenit veľmi významným a mikrotrhlinkám sa potom nedá zabrániť. Okrem toho podiel feritu v pásiku sa stáva príliš vysokým, čo môže prispievať k lomom pri finálnom spracovaní takto liatych pásikov.
Ostatné analytické podmienky pre liatu oceľ sú klasické bežné pre austenitické nehrdzavejúce occlc, predovšetkým napríklad pre oceľ typu 304. Je zrejmé, že pokiaľ ide o iné prvky, ako ktoré sú vyššie explicitne uvedené, môžu byť v oceli obsiahnuté v podobe nečistôt alebo legujúcich prvkov v minimálnom množstve v miere, ktorá významne nemení podmienky tuhnutia a povrchové napätie tekutej ocele na povrchu valcov, čo by potvrdzovalo neprítomnosť mikrotrhliniek na vyrábaných pásikoch.
Ako je uvedené, má povaha inertného plynu v oblasti menisku veľký vplyv na podmienky styku ocele s povrchom valcov, predovšetkým na spôsob, akým sa uskutočňuje prestup „v negatíve“ drsnosti povrchu valcov na povrch pásika a na nebezpečie vzniku mikrotrhliniek. Pokiaľ ide o plyn úplne alebo prevažne nerozpustný v oceli, ako je argón alebo hélium, neprenikne oceľ v priebehu tuhnutia vôbec, alebo prenikne málo do priehlbín na povrchu valca. Prestup tepla sa teda uskutočni prakticky iba na vrcholoch drsnosti, čo umožní prestup veľmi heterogénny na povrchu valca. Táto heterogenita je priaznivá na výskyt mnohých mikrotrhliniek. Naopak pri inertnom plyne obsahujúcom významný podiel plynu rozpustného v oceli, ako je dusík, vodík, amoniak a oxid uhličitý, ak zosilnenie pozostáva úplne z takého plynu alebo zo zmesi takých plynov, prenikne oceľ dobre do priehlbín na povrchu valcov a prestup tepla v prvom styku je významný. Navyše to zmenšuje heterogenitu prestupu tepla na hrotoch priehlbín. Toto všetko prispieva k obmedzeniu rizika tvorenia mikrotrhliniek. V praxi, pri dodržovaní ostatných podmienok liatia týkajúcich sa zloženia kovu a drsnosti povrchu valcov, stanoví sa dolná medza na 50 % objemu inertnéhu plynu pre plyn (alebo zmes plynov) rozpustný v oceli.
Ďalej opísané podmienky sa týkajú výsledkov dosiahnutých v prípade valcov, ktoré majú na povrchu spojité fazetky s priemerom 100 až 1500 pm a s hĺbkou 20 až 150 pm.
Vynález objasňujú, nijako však neobmedzujú nasledujúce príklady praktického uskutočnenia.
Príklad 1
Medzi valcami sa odlievajú pásiky z austenitickej nehrdzavejúcej ocele s hrúbkou 3 mm. Povrchy valcov majú spojité fazetky so stredným priemerom 1000 pm a so strednou hĺbkou 100 pm. Inertný plyn v priestore menisku pozostáva zo 40 % argónu a 60 % dusíka. Zloženie ocele je v medziach: C: 0,02 až 0,06 %; Mn: 1,3 až 1,6 %; P: 0,019 až 0,024 %; Si: 0,34 až 0,45 %; Cr: 18,0 až 18,7 %; Ni: 8,6 až 9,8 %; S 0,0005 až 0,446 %. Pomer Creq/Nieq liatych ocelí kolísa medzi 1,79 až 1,85. Meria sa povrchová hustota mikrotrhliniek na
SK 286180 Β6 takto odliatych pásikoch a výsledky týchto meraní sa porovnávajú s obsahmi síry v liatych oceliach. Tabuľka I obsahuje výsledky týchto skúšok.
Tabuľka I
Vplyv obsahu síry v oceli na hustota povrchových mikrotrhliniek
s% Počet mikrotrhliniek na dm2
0,0005 0,0028 0,0066 0,0075 0,0080 0,0150 0,0388 0,0446 110 75 10 0 0 0 0 0
V týchto prípadoch, kde pomer Creq/Nieq liatych ocelí je 1,79 až 1,85 (nekolísa teda v príliš širokých medziach), je zrejmé, že hustota pozorovaných mikrotrhliniek závisí silne od obsahu síry v oceli. Od obsahov síry 0,007 % už nie sú mikrotrhlinky pozorované, zatiaľ čo pri obsahoch síry nižších a veľmi nízkych sú mikrotrhlinky prítomné veľmi významným spôsobom. Ide o výsledky znázornené krivkou na obr. 2.
Príklad 2
Medzi valcami sa odlejú pásiky s hrúbkou 3,8 mm z austenitickej nehrdzavejúcej ocele, ktorých zloženie je uvedené v tabuľke II. Valce majú drsnosť povrchu vyznačujúcu sa spojitými fazetkami so stredným priemerom 1000 pm a so strednou hĺbkou 120 pm.
Tabuľka II
Chemické zloženie ocele príkladu 2.
Oceľ C% Mn°X > P% S% Si% Ni% Cr% Cu% Mo% N% Creq/Ni,
A 0,038 0,87 0,019 0,004 0,451 8,61 18,28 0,128 0,071 0,0456 1,82
B 0,035 0,82 0,021 0,019 0,562 8,58 18,23 0,114 0,218 0,0535 1,85
C 0,015 1,57 0,020 0,005 0,510 10,16 18,25 0,108 0,082 0,0423 1,64
D 0,053 1,50 0,023 0,039 0,266 9,07 18,11 0,264 0,299 0,0509 1,62
V priebehu liatia týchto ocelí sa menilo zloženie inertného plynu prítomného v susedstve menisku pri menení príslušných pomerov argónu a dusíka a merala sa na odliatych pásikoch pozorovaná hustota povrchových mikrotrhliniek pre rôzne zloženie použitého inertného plynu. Výsledky sú v tabuľke III.
Tabuľka III
Vplyv zloženia inertného plynu na povrchovú hustotu mikrotrhliniek na pásiku, podľa obsahu síry a podľa pomeru Creq/Nieq liatej ocele
argón %/dusík % oceľ A oceľ B oceľ C oceľ D
0/100 200 0 0 0
10/90 290 0 0 0
20/80 280 0 0 0
30/70 320 0 5 0
40/60 330 0 20 0
50/50 370 0 40 0
60/40 350 5 70 15
70/30 40 110 30
80/20 110 130 120
Tieto skúšky ukazujú, že oceľ A, ktorá má pomer Creq/Nieq uspokojivý, ale slabý obsah síry, vedie systematicky k vytváraniu mikrotrhliniek vo významnom množstve, nezávisle od zloženia inertného plynu. Oceľ C má obsah síry trochu vyšší a to postačuje ku zreteľnému zlepšeniu povrchovej kvality pásika a potom sa mikrotrhlinky neobjavujú, ak sa zvýši obsah dusíka v inertnom plyne na aspoň 80 %. Tieto výsledky nie je možné považovať za úplne postačujúce, pretože je nutné udržovať obsah dusíka v inertnom plyne na zvýšenej úrovni znižuje možnosť, aby obsluha riadila fungovanie lejacej súpravy konečným spôsobom. V skutočnosti je zloženie inertného plynu parametrom, s ktorým sa javí často snaha si pohrávať na riadenie intenzity prestupu tepla medzi valcami a kovom, napríklad na menenie zaoblenia valcov, ktoré ovplyvňuje tvar pásika (európsky patentový spis číslo EP-0 736 350 A). Výsledky získané s oceľou C pripúšťajú urobiť záver, že obsah síry 0,005 nemôže byť zahrnutý do rozsahu vynálezu.
Naopak pásiky odliate z ocele B a D nemajú mikrotrhlinky, ak je podiel dusíka v inertnom plyne aspoň 50 %. Ich obsahy síry sú 0,019 a 0,039 % a ich pomery Creq/Nieq sú 1,82 a 1,64. Tieto príklady sa zaraďujú teda dobre do rámca vynálezu. Vynález sa uplatňuje prednostne pri oceliach, ktorých pomery Creq/Nieq sú 1,70 až 1,90, lebo tento pomer zodpovedá oceliam, do ktorých je pridané viac austenitotvomých prvkov (ako je nikel) ako pri oceliach s menším pomerom Creq/Nieq, ktoré sa teda vyrábajú ekonomickejšie.
Priemyselná využiteľnosť
Výroba pásikov z austenitickej nehrdzavejúcej ocele, ktorá má vyšší obsah síry, kontinuálnym liatím medzi valcami s elimináciou výskytu povrchových trhliniek.

Claims (3)

1. Spôsob kontinuálneho liatia pásikov z austenitickej nehrdzavejúcej ocele s výnimočnou akosťou povrchu medzi dvoma valcami, s hrúbkou pásikov 10 mm alebo menšou, pričom liatie sa uskutočňuje priamo z tekutého kovu medzi dvoma vodorovnými chladenými valcami, vyznačujúci sa t ý m, že - zloženie ocele v hmotnostných percentách je: C % < 0,08, Si % < 1, P % < 0,04, Mn % < 2, Cr % 17 až 20, Ni % 8 až 10,5, S % 0,007 až 0,040, zvyšok železo a nečistoty pochádzajúce z výrobného procesu, - pomer Creq/Nieq je 1,55 až 1,90, pri - Creq (%) = Cr % + 1,37 Mo % + 1,5 Si % + 2 Nb % + 3 Ti %, Nieq (%) = Ni % + 0,31 Mn % + 22 C % + 14,2 N % + Cu %, - povrch valcov nesie spojité fazetky približne kruhového alebo eliptického prierezu s priemerom 100 až 1500 μιη a s hĺbkou 20 až 150 μπι, - inertným plynom v okolí menisku je plyn rozpustný v oceli alebo zmes plynov, alebo plyn pozostávajúci objemovo aspoň z 50 % takého plynu alebo zmesi plynov.
2. Spôsob podľa nároku 1, v y z n a č u j ú c i sa t ý m , že pomer Cr^/Ni^ je 1,70 až 1,90.
3. Spôsob podľa nároku 1 alebo 2, vyznačujúci sa tým, že inertný plyn pozostáva zo zmesi objemovo dusíka 50 až 100 % a argónu 50 až 0 %.
SK1460-2001A 1999-04-22 2000-04-12 Spôsob kontinuálneho liatia pásikov z austenitickej nehrdzavejúcej ocele s výnimočnou akosťou povrchu medzi dvoma valcami SK286180B6 (sk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9905052A FR2792560B1 (fr) 1999-04-22 1999-04-22 Procede de coulee continue entre cylindres de bandes d'acier inoxydable austenitique d'excellente qualite de surface, et bandes ainsi obtenues
PCT/FR2000/000780 WO2000064612A1 (fr) 1999-04-22 2000-04-12 Procede de coulee continue entre cylindres de bandes d'acier inoxydable austentique d'excellente qualite de surface, et bandes ansi obtenues

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SK14602001A3 SK14602001A3 (sk) 2002-05-09
SK286180B6 true SK286180B6 (sk) 2008-04-07

Family

ID=9544705

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK1460-2001A SK286180B6 (sk) 1999-04-22 2000-04-12 Spôsob kontinuálneho liatia pásikov z austenitickej nehrdzavejúcej ocele s výnimočnou akosťou povrchu medzi dvoma valcami

Country Status (22)

Country Link
US (1) US6739383B1 (sk)
EP (1) EP1185387B1 (sk)
JP (1) JP4454868B2 (sk)
KR (1) KR100636868B1 (sk)
CN (1) CN1187148C (sk)
AT (1) ATE229391T1 (sk)
AU (1) AU767990B2 (sk)
BR (1) BR0009894A (sk)
CZ (1) CZ296650B6 (sk)
DE (1) DE60000997T2 (sk)
DK (1) DK1185387T3 (sk)
ES (1) ES2188523T3 (sk)
FR (1) FR2792560B1 (sk)
PL (1) PL194231B1 (sk)
PT (1) PT1185387E (sk)
RU (1) RU2239518C2 (sk)
SI (1) SI1185387T1 (sk)
SK (1) SK286180B6 (sk)
TR (1) TR200103014T2 (sk)
TW (1) TW434058B (sk)
WO (1) WO2000064612A1 (sk)
ZA (1) ZA200108666B (sk)

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10349400B3 (de) * 2003-10-21 2005-06-16 Thyssenkrupp Nirosta Gmbh Verfahren zum Herstellen von gegossenem Stahlband
CN100493745C (zh) * 2006-06-23 2009-06-03 宝山钢铁股份有限公司 双辊薄带连铸方法
DE102007003548B3 (de) 2007-01-24 2008-09-04 Thyssenkrupp Nirosta Gmbh Gießwalze für eine Zweiwalzengießvorrichtung und Zweiwalzengießvorrichtung
US7975754B2 (en) * 2007-08-13 2011-07-12 Nucor Corporation Thin cast steel strip with reduced microcracking
AU2008100847A4 (en) * 2007-10-12 2008-10-09 Bluescope Steel Limited Method of forming textured casting rolls with diamond engraving
KR101239589B1 (ko) * 2010-12-27 2013-03-05 주식회사 포스코 고내식 마르텐사이트 스테인리스강 및 그 제조방법
US20130126121A1 (en) 2011-11-17 2013-05-23 Nucor Corporation Method of continuous casting thin steel strip
KR101360660B1 (ko) * 2011-12-27 2014-02-07 주식회사 포스코 에지 품질이 우수한 오스테나이트계 스테인리스 강판의 제조방법
KR101510506B1 (ko) 2012-12-26 2015-04-08 주식회사 포스코 스컴의 생성을 저감시킨 쌍롤식 박판 주조 방법
CN103255352B (zh) * 2013-04-19 2015-05-20 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种超低碳奥氏体不锈钢棒材中提高形成奥氏体的方法
JP6347864B1 (ja) * 2017-03-24 2018-06-27 日新製鋼株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼スラブの製造方法
CN107030264B (zh) * 2017-04-27 2019-04-26 酒泉钢铁(集团)有限责任公司 一种超级奥氏体不锈钢双辊薄带铸轧生产工艺
CN109778077B (zh) * 2017-11-10 2021-01-08 大连华锐重工集团股份有限公司 一种核主泵泵壳材料的冶炼方法
KR102315597B1 (ko) 2018-03-02 2021-10-21 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 주조편의 제조 방법 및 연속 주조 설비
CN108239724A (zh) * 2018-03-29 2018-07-03 冯满 一种合金钢

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5103895A (en) * 1989-07-20 1992-04-14 Nippon Steel Corporation Method and apparatus of continuously casting a metal sheet
DE69419593T3 (de) * 1993-11-18 2005-06-09 Castrip, Llc (N.D.Ges.D. Staates Delaware) Giessen eines kontinuierlichen stahlbandes auf eine oberfläche mit bestimmter rauhigkeit
FR2746333B1 (fr) * 1996-03-22 1998-04-24 Usinor Sacilor Procede de coulee continue d'une bande d'acier inoxydable austenitique sur une ou entre deux parois mobiles dont les surfaces sont pourvues de fossettes, et installation de coulee pour sa mise en oeuvre

Also Published As

Publication number Publication date
ES2188523T3 (es) 2003-07-01
JP2002542039A (ja) 2002-12-10
JP4454868B2 (ja) 2010-04-21
PL351566A1 (en) 2003-05-05
SI1185387T1 (en) 2003-04-30
EP1185387A1 (fr) 2002-03-13
DE60000997T2 (de) 2003-07-17
AU3661800A (en) 2000-11-10
FR2792560B1 (fr) 2001-06-01
ATE229391T1 (de) 2002-12-15
BR0009894A (pt) 2002-01-15
RU2239518C2 (ru) 2004-11-10
CZ20013776A3 (cs) 2002-03-13
EP1185387B1 (fr) 2002-12-11
FR2792560A1 (fr) 2000-10-27
DE60000997D1 (de) 2003-01-23
ZA200108666B (en) 2004-06-30
CZ296650B6 (cs) 2006-05-17
TW434058B (en) 2001-05-16
DK1185387T3 (da) 2003-03-24
SK14602001A3 (sk) 2002-05-09
PL194231B1 (pl) 2007-05-31
US6739383B1 (en) 2004-05-25
KR100636868B1 (ko) 2006-10-19
KR20010113824A (ko) 2001-12-28
TR200103014T2 (tr) 2002-03-21
WO2000064612A1 (fr) 2000-11-02
CN1351528A (zh) 2002-05-29
PT1185387E (pt) 2003-04-30
CN1187148C (zh) 2005-02-02
AU767990B2 (en) 2003-11-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SK286180B6 (sk) Spôsob kontinuálneho liatia pásikov z austenitickej nehrdzavejúcej ocele s výnimočnou akosťou povrchu medzi dvoma valcami
KR101094568B1 (ko) 낮은 표면 거칠기와 낮은 다공성을 가진 캐스팅 강 스트립
CN100552074C (zh) 耐蚀性优异的马氏体系不锈钢
JP3922401B2 (ja) 表面に窪みを有する移動壁面上または壁面間でのオーステナイトステンレス鋼ストリップの連続鋳造方法と鋳造設備
KR100647147B1 (ko) 미세 균열이 없는 페라이트계 스테인리스강 스트립의 연속주조 방법
KR101449178B1 (ko) 에지부 품질이 우수한 고질소 스테인레스 강판을 제조하기 위한 박판주조롤 및 이를 이용한 고질소 스테인레스 강판의 제조방법
KR100940702B1 (ko) 니오븀(Ｎｂ)첨가 강의 연속주조주편의 코너크랙 저감방법
KR102020405B1 (ko) 표면품질이 우수한 고질소 스테인리스강 및 이의 제조방법
KR20060073964A (ko) 주강 스트립 제조 방법
KR100397295B1 (ko) 304계스테인레스강연주주편의표층슬리버결함저감방법
KR20140005499A (ko) 쌍롤식 박판주조기를 이용한 고질소 듀플렉스 스테인레스 박강판의 제조방법
KR100986908B1 (ko) 오스테나이트계 스테인레스강 연주주편의 제조방법
JP5020687B2 (ja) 中心偏析の少ないスラブ鋼の連続鋳造方法
JP3494136B2 (ja) 連続鋳造鋳片、その鋳造方法および厚鋼板の製造方法
JPH06304606A (ja) 表面疵の発生しないＣｒ−Ｎｉ系ステンレス合金の製造方法
KR100650967B1 (ko) 표면에딤플이형성된하나의가동벽상에서또는두개의가동벽사이에서오스테나이트스테인레스강스트립을연속주조하는방법및이를실행하기위한주조플랜트
MXPA01010506A (en) Method for continuously casting between two rolls austenitic stainless steel strips with excellent surface quality and resulting strips
JPH10166126A (ja) Ｎｉ含有鋼の連続鋳造方法
JPH07121437B2 (ja) Ｃｒ含有鋼連続鋳造鋳片の中心部欠陥の防止方法
KR20030053141A (ko) 내 수소 유기 균열성이 우수한 라인 파이프용 연주 주편

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of maintenance fees

Effective date: 20120412