SE531812C2 - Ventil/ventiler avsedd/a för en stötdämpare samt en dämparanordning med sådan ventil - Google Patents

Ventil/ventiler avsedd/a för en stötdämpare samt en dämparanordning med sådan ventil

Info

Publication number
SE531812C2
SE531812C2 SE0602378A SE0602378A SE531812C2 SE 531812 C2 SE531812 C2 SE 531812C2 SE 0602378 A SE0602378 A SE 0602378A SE 0602378 A SE0602378 A SE 0602378A SE 531812 C2 SE531812 C2 SE 531812C2
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
valve
blade
damping
chamber
core
Prior art date
Application number
SE0602378A
Other languages
English (en)
Other versions
SE0602378L (sv
Inventor
Johan Soederdahl
Original Assignee
Oehlins Racing Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Oehlins Racing Ab filed Critical Oehlins Racing Ab
Priority to SE0602378A priority Critical patent/SE531812C2/sv
Priority to PCT/SE2007/050822 priority patent/WO2008073023A1/en
Publication of SE0602378L publication Critical patent/SE0602378L/sv
Publication of SE531812C2 publication Critical patent/SE531812C2/sv

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/32—Details
    • F16F9/34—Special valve constructions; Shape or construction of throttling passages
    • F16F9/348—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body
    • F16F9/3484—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body characterised by features of the annular discs per se, singularly or in combination
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/32—Details
    • F16F9/34—Special valve constructions; Shape or construction of throttling passages
    • F16F9/348—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body
    • F16F9/3481—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body characterised by shape or construction of throttling passages in piston
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/32—Details
    • F16F9/44—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction
    • F16F9/446—Adjustment of valve bias or pre-stress
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/32—Details
    • F16F9/44—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction
    • F16F9/46—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction allowing control from a distance, i.e. location of means for control input being remote from site of valves, e.g. on damper external wall
    • F16F9/466—Throttling control, i.e. regulation of flow passage geometry

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Fluid-Damping Devices (AREA)

Description

25 30 53? Såå _2_ produktionskostnad. Ett annat problem med denna lösning är att ventilen öppnar och stänger med en tidsfördröjning på grund av den begränsade flödesarean.
Sammanfattning av uppfinningen Anordningen enligt uppfinningen är en ventil avsedd att justera ett hyclrauliskt flöde i en stötdämpanordning respektive en stötdämpanordning med en sådan ventil. Ventilen är placerad i ett ventilhus vilket är separerat från men via kanaler hydrauliskt sammankopplat med den av en huvudkolv avdelade dämpcylindern.
I ventilen är anordnat en ventilkärna genom vilken dämpmedium flödar.
Dämpmedieflödet i ventilens huvudriktning, det vill säga flödet från högtrycks- till lågtryckkammaren, bestäms av ett flertal tunna flexibla första bladventiler anordnade i direkt anslutning till en av kolvens sidor.
Bladventilerna deformeras elastiskt vid ett visst flöde och släpper på så sätt genom en viss mängd dämpmedium.
Dämpmedieflödet över ventilkärnan motriktat huvudflödet kontrolleras av en styv bricka i form av en andra bladventil vilken är pressad mot ventilkärnan av en fjäder och som i sitt stängda läge helt förhindrar dämpflödet genom kärnan. Med uttrycket styv ska utläsas att den andra bladventilen ej är eftergivlig i någon riktning då den utsätts för de i stötdämparen rådande normala tryck och temperaturförhållandena. Således lyfter hela den andra bladventilen från ventilkärnans yta då en kraft större än den mothållande fjäderkraften verkar på ventilen.
Den andra styva bladventilen har en centrerad hålighet med en inre diameter och styrytor i form av radiellt utskjutande nabbar anordnade vid den yttre diametern. Då den andra bladventilen är öppen flödar dämpmedium både genom den centrerande håligheten och genom den öppna area som bildas mellan nabbarna. När ventilen är stängd täcker den 10 15 20 25 30 533% 312 -3_ andra biadventilen de kanaler som sträcker sig genom ventilkärnan.
Eftersom även en liten förskjutning av den andra biadventilen i radiell led kan leda till oönskat läckage är nabbarna även avsedda att centrera den andra biadventilen i koppen utan att för den delen skapa för mycket friktion.
Genom att dämpmediet även flödar genom den öppna arean mellan nabbarna ökar den totala flödesarean över ventilen vilket bidrar till att ventilen inte behöver öppna lika högt för samma flödesvolym. En mindre öppning medför även en snabbare stängning, således har en anordning vilken utnyttjar denna bricka som backventil en snabbare responstid än tidigare kända ventiler.
Hålrummen skapar även en minskad anliggningsarea mot Ventilkärnan och med en minskad anliggningsarea minimeras även det baksug som kan uppstå vid öppning av ventilen.
Ventilkärnan är fixerad i ventilhuset mellan en kopp och en ventilkropp.
Kopplingen mellan ventilkärna och ventilkropp kan antingen vara stum eller justerbar. Koppen har en cylindrisk slät inneryta mot vilken den andra biadventilen glider. l en utföringsform av ventilen är den andra styva bladventilens möjliga slaglängd begränsad. Ventilens karaktäristik och funktion kan förändras och optimeras genom att denna slaglängd, dvs avståndet mellan ventilkärna och bladventil, begränsas. Begränsningen kan antingen anordnas genom att i koppen integrera en del i formen av en cylindrisk enhet separerad från eller integrerad i koppen eller genom att en eller flera av nabbarna innan montering böjs ner så att nabbens ytterände vid maximalt ventilslag vilar på koppens botten.
Uppfinningen är närmare beskriven nedan, med hänvisningar till medföljande ritningar. 10 15 20 25 30 -dämpcylinderns 3 andra ände är 53% åfiâ Figurförteckning Fig. 1 visar en perspektivvy av en stötdämpare med två uppsättningar av den uppfinningsenliga ventilen Fig. 2 visar ett snitt genom den övre delen av stötdämparen och en av ventilerna.
Fig. 3 visar en snittvy genom ventilhuset och en av ventilerna Fig. 4 visar en detaljvy av den uppfinningsenliga bladventilen och dess montering vid ventilkärna och kopp Fig. 5 visar en andra utföringsform av uppfinningen Fig. 6 visar en tredje utföringsform av uppfinningen Fig. 7 visar en annan vy av den tredje utföringsformen Detaljerad beskrivning av uppfinningen Figur 1 och 2 visar en stötdämparanordning 1- av tidigare känt slag i vilken en huvudkolv 2 arbetar i en dämpcylinder 3 och delar av cylinderns inre i en första 3a och en andra 3b dämpkammare. Ur dämpcylinderns första ände sträcker sig en kolvstång 4 vid vilken huvudkolven 2 är fäst och i ett cylinderhuvud 5 anordnat.
Sammankopplat med cylinderhuvudet 5 är en behållare 6 vilken trycksätter dämparen och absorberar de volymändringar av dämpmediet som orsakas av bl.a. temperaturförändringar. I figur 1 visas även ett ventilhus 12 sammanbyggt med cylinderhuvudet 5, där det i ventilhuset 12 är anordnat en första Ta och en andra 7b ventil.
I figur 2 visas ett snitt genom cylinderhuvudet 5 och den första ventilen 7a. I behållaren 6 är anordnat en solid behållarkolv 8 vilken avgränsar ett trycksättande media 6a, förslagsvis i form av en gas, från det dämpmedium som fyller dämpkammarna 3a, 3b och den övre delen 6b av behållaren 6.
Det trycksättande mediet 6a verkar på behållarkolven 8, pressar ihop dämpmediet och skapar på så sätt ett systemtryck i dämparen. Det dämpmedium som befinner sig i den övre delen 6D av behållaren 6 är sammankopplat via en kanal 9a med en inre första ventilkammare 10 10 15 20 25 30 53% Bfšâ _5- gemensam för ventilerna 7a, 7b. Denna gemensamma första ventilkammare 10 ses tydligare i figur 3. l figur 3 visas den första ventilen 7a i genomskärning. Den första ventilen 7a och den andra ventilen 7b är uppbyggda pä samma sätt och hänvisning sker härvid endast till den ena av ventilerna. I ventilen 7a är anordnat en ventilkärna 11 genom vilken dämpmedium flödar. Ventilkärnan 11 är fixerad i ventilhuset 12 mellan en kopp 13 och en ventilkropp 14. Ett flertal tunna första bladventiler 16 är anordnade i direkt anslutning till ventilkärnans första sida 11a och vid ventilkärnans andra sida 11b är det i en andra ventilkammare 13a anordnat en styv andra bladventil 17. Den styva andra bladventilen 17 är av en fjäder 18 pressad mot ventilkärnans andra sida 11b. l läckflödesbestämmande ventil 19 anordnad i en kanal 22 vars läge i ventilkroppen 14 är även infört en konformad ventilkroppen 14 ärjusterbart utifrån dämparen via en justerratt 15.
Fig 4 visar den andra bladventilen 17, vilken innefattar en centrerad'_ hålighet 20a med en inre diameter 20b och styrytor i form av radiellt utskjutande nabbar 21a anordnade vid den yttre diametern 21b. Nabbarna 21a är avsedda att glida i den andra ventilkammaren 13a mot koppens 13 inre släta cylindriska yta 13b för att centrera den andra bladventilen 17 i koppens 13 inre. Mellan nabbarna 21a skapas således ett hälrum 21c vilka har en flödesarea. Flödesarean motsvarar en yta som sträcker sig en mellan nabbarna 21a en sträcka mellan 0,5 och 2 mm, företrädesvis 1 mm, innanför den yttre diametern 21b. Denna sträcka är beroende av kanalernas 11c, 11d utformning, flödesarea och placering i ventilkärnan 11, med hänsyn till nödvändigheten av att hålrummen 21c aldrig tilläts överlappa kanalerna 11c, 11d. I denna utföringsform är det anordnat sex nabbar så att en tillräckligt stor centrerande glidyta genereras samtidigt som oljeflödet över ventilen maximeras. Givetvis kan antalet nabbar samt nabbarnas utformning anpassas efter rådande dämpförhållanden och dimension pä dämparen och kan vara allt ifrån tre till 12 till antalet. 10 15 20 25 30 EUIÉ _6_ Förslagsvis tillverkas den andra styva bladventilen 17 med dess nabbar 21a ur en metallbricka medelst stansning, etsning eller liknande tillverkningsmetod. l en andra och tredje utföringsform, vilken visas i figur 5, 6 och 7, är slaglängden X1 X2 för den andra bladventilen 17 begränsad genom att en huvudsakligen radiellt sträckande yta 23 är anordnad i koppen 13 eller motsvarande del som omsluter den andra ventilkammaren 13a. Den radiellt sträckande ytan 23 på vilken den andra bladventilen 17 vilar vid maximalt slag, dvs vid fullt öppnat tillstånd, är anordnad så att ett visst avstånd X1 X2 uppstår mellan från kärnans 11 undre yta och den andra bladventilens 17 i radiell led utsträckande yta 17a. Avståndet X1 X2 bestämmer ventilens slaglängd och är en parameter som kan anpassas för att optimera ventilens funktion. l figur 5 bestäms den maximala slaglängden genom att en ytterligare del 24 är införd den inre volymen 13a i koppen 13. Ytan 23 kan även vara anordnad direkt i koppen 13, exempelvis kan de tillverkas ur ett stycke. l figur 6 och figur 7 visas en tredje utföringsform där ventilens slaglängd begränsas av en eller flera av de i bladventilen 17 anordnade nabbarna 21a, 21a”. Dessa slaglängdsbegränsande nabbar 21a' är anordnade nedböjda huvudsakligen vid linjerna 25 så att en ungefärligt rät vinkel skapas mellan nabbarna 21a' och den andra bladventilens 17 i radiell led utsträckande yta 17a. Ytteränden av de nedböjda nabbarna 21a' fungerar som således som den slaglängdsbegränsande radiellt sträckande ytan 23 och vid maximalt slag vilar ytan på en horisontell yta 24 i den andra ventilkammaren 13a.
Genom att variera längden pà nabbarnas 21a nedböjda del 21a” eller böjlinjens 25 placering är det möjligt att justera bladventilens slaglängd i den andra ventilkammaren 13a. Längden y pä nabbarnas 21a nedvikta del 21a' begränsar således slaget, dvs avståndet mellan ventilkärnans 11 nedre yta och den andra bladventilens 17 i radiell led utsträckande yta 17a, 10 15 20 25 30 53:! 313 -7- till en sträcka x2. Böjlinjen 25 läggs företrädesvis en viss distans innanför glidnabbarnas 21a yttre diameter 21b så att inte den nedböjda nabbdelen 21a” försämrar glidegenskaperna mellan den andra bladventllen 17 och koppens 13 inneryta 13b. l figur 6 visas den andra bladventilen med sex längre nabbar avsedda att böjas ned, men längden kan alltså varieras och vara både längre och kortare än glidnabbarna och antalet nabbar kan variera mellan en och tolv.
När dämparanordningen 1 arbetar rör sig huvudkolven 2 i dämpkroppen 3 och skapar på så sätt en tryckskillnad i dämpkamrarna 3a, 3b.
Dämpkamrarna 3a, 3b är sammankopplade med varandra via den för 7a, 7b 10.
Trycksklllnaderna skapar ett dämpmediaflöde vilket leds fràn den ena ventilerna gemensamma första ventilkammaren dämpkammaren till den andra via kanalerna 9b, 9c, ventilerna 7a, 7b och den gemensamma första ventilkammaren 10. Returflödet är i figur 2 utritad= med heldragen linje och flödar således frän stötdämparens returkammare ~ 3b via kanalen 9b, genom den första ventilen 7a, in i den inre första ventilkammaren 10 och ut i kompressionskammaren 3a via den andra ventilen 7b och kanalen 9c. Vid kompressionsrörelser flödar dämpmediet i motsatt riktning.
Den huvudsakliga flödesriktnlngen av dämpmedia genom ventilerna är från tillfället lägtryckskammaren. l figur 3 är det med heldragna pilar utritat ett den kammare för som agerar högtryckskammare till huvudflöde, som i detta fall är returflödet, vilket leds från den ena dämpkammaren in i den gemensamma första ventilkammaren 10 genom kanalerna 11c i den första ventilen 7a och ut i den andra dämpkammaren via kanalerna 11d i den andra ventilen 7b. Huvudflödet i motsatt riktning är utritat med streckade pilar. Kanalerna 11c är avgränsade mot den gemensamma första ventilkammaren 10 med en stack av de tunna första bladventilerna 16. De första bladventilerna 16 är flexibla och deformeras elastiskt vid ett visst flöde och släpper på så sätt en viss mängd 10 15 20 25 30 dämpmedium genom ventilkärnan 11. ventilkroppen 14 fixerar de första bladventilerna 16 mot ventilkärnan 11.
Vid små och långsamma dämparrörelser hinner inte ventilstacken med de tunna första bladventilerna 16 öppnas. Dämpmedia flödar då genom den kanal 22 som avgränsas av den läckflödesbestämmande ventilen 19. På grund av ventilens 19 konform ger olika lägen på ventilen i förhållande till ventilkroppen 14 olika storlek på läckflödet.
Flödet genom kanalerna 11c in i den gemensamma första ventilkammaren 10 skapar en tryckökning i volymen. Det ökade trycket även i kanalerna 11d, ensamt eller i kombination med tryckminskningen i làgtryckkammaren, ger att en öppnande kraft, motriktad den av fjädern 18 skapade kraften, verkar ' på den styva andra bladventilen 17. Den andra bladventilen 17 öppnas vid ett tryck som ger en kraft större än fjäderkraften och ett flöde kan då passera ventilen. Då den andra bladventilen 17 öppnas lyfter den parallellt med kolvens nedre yta 11b. Fjäderkraften på fjädern 18 väljs så att den andra bladventilen 17 tillförsäkrar att trycket i lågtryckskammaren håller minst det systemtryck som dämparen är trycksatt med. Således är fjäderkraften anpassad efter systemtrycket och den andra bladventilen 17 öppnar om kraften som systemtrycket skapar på ventilen överskrider fjäderkraften. När ventilen öppnar tillåter den andra bladventilens 17 utformning att dämpmedium strömmar över ventilen både i den centrerade håligheten 20a och i det utrymme 21c som uppstår mellan nabbarna 21a.
De andra styva bladventilen 17 är även avsedd att förhindra att dämpmedia flödar i motsatt flödesriktning i kanalerna 11c, dvs. den andra bladventilen 17 arbetar som en backventil. Således är ventilen stängd när trycket i den trycksatta första ventilkammaren 10 är mindre än det tryck som råder i dämpkamrarna eller då trycket i första ventilkammaren 10 ger en kraft på bladventilen vilken är mindre än den fjäderkraft som verkar pä backventilen. 10 Uppfinningen är inte begränsad till den i ovanstående såsom exempel visade utföringsformen utan kan modifieras inom ramen för efterföljande patentkrav och uppfinningstanken. Tillexempel kan uppfinningen även användas för att justera dämpmediaflödet mellan dämpkamrarna i en framgaffel eller liknande anordningar. Den uppfinningsenliga ventilen kan även användas separat eller i par.

Claims (16)

10 15 20 25 30 'š å 'l E: få E _ 10 _ Patentkrav
1. Ventil/ventiler (7a, 7b) avsedd/a att justera ett hydrauliskt flöde i en stötdämparanordning (1) där ventilen/ventilerna (7a, 7b) är placerad/e i en första ventilkammare (10) i ett ventilhus (12) där husets (12) yttre är separerat från men, den första ventilkammaren (10) är via kanaler (9a, 9b, 90) hydrauliskt stötdämparanordningen (1) anordnade och av en huvudkolv (2) avgränsade, dämpkammare (Sa, 3b) och där ventilen/ventilerna (7a, 7b) inkluderar en ventilkärna (11) med kanaler (110, 11d) sträckande genom ventilkärnan sammankopplad med, en eller båda av i (11) där kanalerna avgränsas av första (16) och andra (17) bladventiler vilka är anordnade på vardera sidan om ventilkärnan (11) och där de första bladventilerna (16) anordnade vid ventilkärnans ena sida (11a) är flexibla och deformeras elastiskt när de utsätts för enviss dämpkraft, k ä n n e t e - c k n a d därav att mot ventilkärnans andra sida (11b) är den andra bladventilen (17) pressad mot ventilkärnan (11) av en fjäder (18), där den andra bladventilen (17) är styv och har en centrerad hålighet (20a) med en inre diameter (20b) och styrytor i form av radiellt utskjutande nabbar (21a) med yttre diameter (21b) som är avsedd att glida i en cylindrisk andra ventilkammare (13a) mot en huvudsakligen slät yta (13b) vid eller i ventilhuset (12) där det mellan nabbarna skapas hålrum (21c) med en bestämd area genom vilka dämpmedium flödar när den andra bladventilen (17) är öppen.
2. Ventil/ventiler enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d därav att när den andra bladventilen (17) öppnar och lyfter från ventilkärnan (11) släpper den igenom dämpmedia både genom den centrerade hàligheten (20a) och hàlrummen (21c).
3. Ventil/ventiler enligt krav 1 eller 2, k ä n n e t e c k n a d därav att när den andra bladventilen (17) är i stängt läge, dvs. när den andra bladventilen (17) är pressad mot ventilkärnan (11), förhindras flödet helt i 10 15 20 25 30 531 B12 _11- den kanal (11d) som den andra bladventilen (17) avgränsar, således arbetar den andra bladventilen (17) som en backventil.
4. Ventil/ventiler enligt något av ovanstående krav, k ä n n e t e c k n- a d därav att hälrummens (21c) utformning bestäms av placeringen av kanalerna (11c, 11d) i ventilkärnan (11) så att hålrummen (210) aldrig sammanfaller med kanalerna (11c, 11d).
5. Ventil/ventiler enligt något av ovanstående krav, k ä n n e t e c k n- a d därav att den andra bladventilens (17) slaglängd är begränsad genom att en huvudsakligen radiellt sträckande yta (23), på vilken den andra bladventilen (17) är anordnad att vila vid ett förutbestämt maximalt slag, är placerad i den andra ventilkammaren (13a) så att den andra bladventilens (17) i radiell led utsträckande yta (17a) håller ett visst avstånd (X1, X2) från ventilkärnans (11) undre yta då det maximala slaget är uppnått.
6. Ventil/ventiler enligt krav 5, k ä n n e t e c k n a d därav att slaglängden begränsas genom att en cylindrisk del (23) är införd i den cylindriska volymen (13a).
7. Ventil/ventiler enligt krav 6, k ä n n e t e c k n a d därav att ventilens slaglängd begränsas genom att en eller flera av de radiellt utskjutande nabbarna (21a) är anordnade nedböjda en viss vinkel i förhållande till den andra bladventilens (17) i radiell led utsträckande yta (17a) så att ytteränden av den nedböjda delen (21a') av nabbarna (21a) fungerar som den slaglängdsbegränsande radiellt sträckande ytan (23).
8. Ventil/ventiler enligt krav 7, k ä n n e t e c k n a d därav att nedböjningen huvudsakligen sker vid böjlinjer (24) anordnade en viss distans innanför de radiellt utskjutande nabbarnas (21a) yttre diameter (21b) och att en ungefärligt rät vinkel skapas mellan den nedböjda 10 15 20 25 30 53% 812% _12- nabbdelen (21a') och den andra bladventilens (17) i radiell led utsträckande yta.
9. Ventil/ventiler enligt krav 8, k ä n n e t e c k n a d därav att den andra bladventilens (17) slaglängd i volymen (13a) kan varieras genom att justera längden på den nedböjda nabbdelen (21a') eller böjlinjens (25) placering.
10. Ventil/ventiler enligt något av ovanstående krav, k ä n n e t e c k n- a d därav att den andra bladventilen (17) är anordnad att glida i en koppformad del (13) vilken vilar mellan en inre yta i ventilhuset (12) och ventilkärnan (11).
11. kolvstäng (4) arbetar i och delar av en med dämpmedium fylld Stötdämparanordning (1) där en huvudkolv (2) fäst vid en dämpcylinders (3) inre volym i en första (3a) och en andra (3b) dämpkammare, där det i dämpcylinderns (3) ena ände är anordnat ett cylinderhuvud (5) sammankopplat med en trycksättande behållare (6) avsedd att trycksätta dämparen och absorbera volymändringar i dämpmediet och där flödet mellan stötdämparens båda dämpkammare (3a, 3b) justeras med två justerbara ventiler (7a, 7b) placerade i en trycksatt första ventilkammare (10) i ett ventilhus (12) anordnat i eller vid cylinderhuvudet (5), där husets (12) yttre är separerat från men den första (10) är hydrauliskt dämpkamrarna (3a, 3b) via ventilerna (7a, 7b) och där ventilerna (7a, 7b) inkluderar en ventilkärna (11) med kanaler (11c, 11d) sträckande genom ventilkammaren sammankopplad med båda ventilkärnan (11) vilka avgränsas av bladventiler (16, 17) anordnade på båda sidor om ventilkärnan (11) där avgränsningen vid kärnan ena sida (11a) skapas av ett flertal flexibla första bladventiler (16), k ä n n e t e c k n- a d därav att vid ventilkärnans (11) andra sida (11b) skapas avgränsningen av en andra styv bladventil (17) pressad mot ventilkärnan (11) av en fjäder (18), där den andra bladventilen (17) har en centrerad hålighet (20a) med 10 15 20 25 30 _13- en inre diameter (20b) och styrytor i form av ett flertal radiellt utskjutande nabbar (21a) anordnade med en yttre diameter (21b) vilken är avsedd att glida mot en huvudsakligen slät yta i en andra ventilkammare (13a) anordnad vid eller i ventilhuset (12) där det mellan nabbarna skapas ett hålrum (21c).
12. Stötdämparanordning (1) enligt krav 11, k ä n n e t e c k n a d därav att när den andra bladventilen (17) öppnar och lyfter från ventilkärnesidan (11b) flödar dämpmedium över ventilkärnan (11) både l den centrerade håligheten (20a) och i det hålrum (21c) som uppstår mellan nabbarna (21a)
13. därav att det av nabbarna skapade hålrummens (210) utformning bestäms Stötdämparanordning (1) enligt krav 12, k ä n n e t e c k n a d av placeringen av kanalerna (11c, 11d) i ventilkärnan (11) så att hålrummen (210) aldrig sammanfaller med kanalerna (11c, 11d).
14. Stötdämparanordning enligt krav 13, k ä n n e t e c k n a d därav att när den andra bladventilen (17) är anordnad i stängt läge, dvs. när den 'andra bladventilen (17) är pressad mot ventilkärnan (11), är flödet helt förhindrat i den kanal (11d) som den andra bladventilen (17) avgränsar, således är den andra bladventilen (17) anordnad att användas som en backventil.
15. e c k n a d därav att dämpmediet är anordnat att flöda huvudsakligen från Stötdämparanordning (1) enligt något av kraven 11-14, k ä n n e t- den dämpkammare som har högst tryck (3a/3b) via den ventil (7a, 7b) som är sammankopplad med den dämpkammare som har högst tryck (3a/3b) ut i den trycksatta gemensamma första ventilkammaren (10) och sedan in i kammaren med lägst tryck (3a/3b) via den andra ventilens (7a/7b) andra styva bladventil (17). _14-
16. Stötdämparanordning (1) enligt något av kraven 11-15, k ä n n e t- e c k n a d därav att huvudkolven (2) är solid och att det i ventilerna (7a, 7b) även är anordnat en extra kanal (21) begränsad av en läckflödesbegränsande ventil (19)
SE0602378A 2006-11-09 2006-11-09 Ventil/ventiler avsedd/a för en stötdämpare samt en dämparanordning med sådan ventil SE531812C2 (sv)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0602378A SE531812C2 (sv) 2006-11-09 2006-11-09 Ventil/ventiler avsedd/a för en stötdämpare samt en dämparanordning med sådan ventil
PCT/SE2007/050822 WO2008073023A1 (en) 2006-11-09 2007-11-07 Valve/valves to be used in a shock absorber and a shock absorber including such a valve

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0602378A SE531812C2 (sv) 2006-11-09 2006-11-09 Ventil/ventiler avsedd/a för en stötdämpare samt en dämparanordning med sådan ventil

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SE0602378L SE0602378L (sv) 2008-06-16
SE531812C2 true SE531812C2 (sv) 2009-08-11

Family

ID=39511951

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE0602378A SE531812C2 (sv) 2006-11-09 2006-11-09 Ventil/ventiler avsedd/a för en stötdämpare samt en dämparanordning med sådan ventil

Country Status (2)

Country Link
SE (1) SE531812C2 (sv)
WO (1) WO2008073023A1 (sv)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE532116C2 (sv) 2007-02-06 2009-10-27 Oehlins Racing Ab Stötdämpare med flödeskanaler

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL8600211A (nl) * 1986-01-30 1987-08-17 White Power Prod Bv Hydraulische schokdemper.
US4936424A (en) * 1989-05-09 1990-06-26 Costa Vince F Hydraulic shock absorber with pressure sensitive external valving
JPH04372410A (ja) * 1991-06-20 1992-12-25 Tokico Ltd サスペンション装置

Also Published As

Publication number Publication date
WO2008073023A1 (en) 2008-06-19
SE0602378L (sv) 2008-06-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1906046B1 (en) Base valve mechanism for shock absorber
JP2008539364A (ja) 油圧駆動ポンプのためのダイアフラムの位置の制御
JP4987283B2 (ja) 緩衝器のバルブ構造および緩衝器
JP4908421B2 (ja) 二段階ショックアブソーバ
US9757253B2 (en) Hydraulic damping cylinder, in particular for a knee prosthesis
CN105793603B (zh) 缓冲器
EP2034212B1 (en) Damping force generating mechanism for shock absorber
US9702424B2 (en) Hydraulic damper, hydraulic bump-stop and diverter valve
CN105531498B (zh) 阻尼阀
KR101562885B1 (ko) 브레이크 시스템의 고압어큐뮬레이터
JP6487784B2 (ja) 緩衝器
KR20210015930A (ko) 릴리프 밸브
JP5713462B2 (ja) 減衰バルブ
JP4424369B2 (ja) 自動変速機のダンパ機構
US8757336B2 (en) Damping mechanism
JP5715598B2 (ja) 減衰バルブ
SE531812C2 (sv) Ventil/ventiler avsedd/a för en stötdämpare samt en dämparanordning med sådan ventil
JP5281523B2 (ja) バルブ構造
RU2765666C1 (ru) Амортизатор
JP5798753B2 (ja) ベースバルブ構造
JP2012167688A (ja) バルブ構造
JP2007309409A (ja) 油圧緩衝器
EP1906047A1 (en) Damping force generating mechanism for shock absorber
JP5466607B2 (ja) バルブ構造
JP2007120627A (ja) 緩衝器のバルブ構造および緩衝器