SA515361089B1 - استخلاص متجدد للملوثات من الغازات المتدفقة - Google Patents
استخلاص متجدد للملوثات من الغازات المتدفقة Download PDFInfo
- Publication number
- SA515361089B1 SA515361089B1 SA515361089A SA515361089A SA515361089B1 SA 515361089 B1 SA515361089 B1 SA 515361089B1 SA 515361089 A SA515361089 A SA 515361089A SA 515361089 A SA515361089 A SA 515361089A SA 515361089 B1 SA515361089 B1 SA 515361089B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- gas
- rich
- stripping
- sulfur dioxide
- medium
- Prior art date
Links
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 title claims abstract description 79
- 239000007789 gas Substances 0.000 title claims description 929
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 title claims description 79
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title description 23
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims abstract description 416
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims abstract description 95
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 1292
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 327
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims description 290
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims description 290
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 280
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 258
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 claims description 254
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 105
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 64
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 49
- TXKMVPPZCYKFAC-UHFFFAOYSA-N disulfur monoxide Inorganic materials O=S=S TXKMVPPZCYKFAC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 48
- XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N sulfur monoxide Chemical compound S=O XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 48
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 47
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 47
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 41
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 claims description 39
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 claims description 39
- 239000002594 sorbent Substances 0.000 claims description 36
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 32
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 31
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 31
- 229940049920 malate Drugs 0.000 claims description 30
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 30
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 28
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 28
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims description 23
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 18
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 17
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 17
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 claims description 15
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 14
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 14
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 13
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 13
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims description 9
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 claims description 7
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 6
- 239000007859 condensation product Substances 0.000 claims description 5
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 5
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 5
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 claims description 4
- 150000004701 malic acid derivatives Chemical class 0.000 claims description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 241001136792 Alle Species 0.000 claims description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 claims description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 2
- BJEPYKJPYRNKOW-UHFFFAOYSA-L malate(2-) Chemical compound [O-]C(=O)C(O)CC([O-])=O BJEPYKJPYRNKOW-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 2
- 238000009738 saturating Methods 0.000 claims description 2
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims 8
- MTCFGRXMJLQNBG-UHFFFAOYSA-N Serine Natural products OCC(N)C(O)=O MTCFGRXMJLQNBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 3
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims 3
- 238000004416 surface enhanced Raman spectroscopy Methods 0.000 claims 3
- 238000009966 trimming Methods 0.000 claims 3
- 101001091379 Homo sapiens Kallikrein-5 Proteins 0.000 claims 2
- 102100034868 Kallikrein-5 Human genes 0.000 claims 2
- 102100034184 Macrophage scavenger receptor types I and II Human genes 0.000 claims 2
- 101710134306 Macrophage scavenger receptor types I and II Proteins 0.000 claims 2
- 241001446467 Mama Species 0.000 claims 2
- 241000405965 Scomberomorus brasiliensis Species 0.000 claims 2
- 238000012053 enzymatic serum creatinine assay Methods 0.000 claims 2
- 235000008001 rakum palm Nutrition 0.000 claims 2
- 101150033839 4 gene Proteins 0.000 claims 1
- 102100035923 4-aminobutyrate aminotransferase, mitochondrial Human genes 0.000 claims 1
- 108091008717 AR-A Proteins 0.000 claims 1
- 108091008716 AR-B Proteins 0.000 claims 1
- 241000258740 Abia Species 0.000 claims 1
- RNIHAPSVIGPAFF-UHFFFAOYSA-N Acrylamide-acrylic acid resin Chemical compound NC(=O)C=C.OC(=O)C=C RNIHAPSVIGPAFF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 241001093575 Alma Species 0.000 claims 1
- 101100309713 Arabidopsis thaliana SD129 gene Proteins 0.000 claims 1
- 235000016068 Berberis vulgaris Nutrition 0.000 claims 1
- 241000534000 Berula erecta Species 0.000 claims 1
- 241000335053 Beta vulgaris Species 0.000 claims 1
- 206010048909 Boredom Diseases 0.000 claims 1
- OWNRRUFOJXFKCU-UHFFFAOYSA-N Bromadiolone Chemical compound C=1C=C(C=2C=CC(Br)=CC=2)C=CC=1C(O)CC(C=1C(OC2=CC=CC=C2C=1O)=O)C1=CC=CC=C1 OWNRRUFOJXFKCU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 101100179596 Caenorhabditis elegans ins-3 gene Proteins 0.000 claims 1
- 101100127891 Caenorhabditis elegans let-4 gene Proteins 0.000 claims 1
- 101100478118 Caenorhabditis elegans spe-4 gene Proteins 0.000 claims 1
- 235000017399 Caesalpinia tinctoria Nutrition 0.000 claims 1
- 241000282994 Cervidae Species 0.000 claims 1
- 241000288673 Chiroptera Species 0.000 claims 1
- 241000984642 Cura Species 0.000 claims 1
- 102000017930 EDNRB Human genes 0.000 claims 1
- 101150001833 EDNRB gene Proteins 0.000 claims 1
- 241000613158 Eirene Species 0.000 claims 1
- 101001000686 Homo sapiens 4-aminobutyrate aminotransferase, mitochondrial Proteins 0.000 claims 1
- 101000633680 Homo sapiens Tetratricopeptide repeat protein 37 Proteins 0.000 claims 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 241001135382 Hypostomus agna Species 0.000 claims 1
- 241000567769 Isurus oxyrinchus Species 0.000 claims 1
- 241000272168 Laridae Species 0.000 claims 1
- NPPQSCRMBWNHMW-UHFFFAOYSA-N Meprobamate Chemical compound NC(=O)OCC(C)(CCC)COC(N)=O NPPQSCRMBWNHMW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 101100182721 Mus musculus Ly6e gene Proteins 0.000 claims 1
- 102100026933 Myelin-associated neurite-outgrowth inhibitor Human genes 0.000 claims 1
- 241000237502 Ostreidae Species 0.000 claims 1
- 235000005311 Pandanus odoratissimus Nutrition 0.000 claims 1
- 240000002390 Pandanus odoratissimus Species 0.000 claims 1
- 241000283984 Rodentia Species 0.000 claims 1
- 241000791876 Selene Species 0.000 claims 1
- 240000003801 Sigesbeckia orientalis Species 0.000 claims 1
- 235000003407 Sigesbeckia orientalis Nutrition 0.000 claims 1
- 206010051379 Systemic Inflammatory Response Syndrome Diseases 0.000 claims 1
- 241000388430 Tara Species 0.000 claims 1
- 241000120020 Tela Species 0.000 claims 1
- 102100029210 Tetratricopeptide repeat protein 37 Human genes 0.000 claims 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 208000003443 Unconsciousness Diseases 0.000 claims 1
- 101000959121 Xenopus laevis Peptidyl-alpha-hydroxyglycine alpha-amidating lyase A Proteins 0.000 claims 1
- 210000000436 anus Anatomy 0.000 claims 1
- FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N benzyl N-[2-hydroxy-4-(3-oxomorpholin-4-yl)phenyl]carbamate Chemical compound OC1=C(NC(=O)OCC2=CC=CC=C2)C=CC(=C1)N1CCOCC1=O FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 244000221110 common millet Species 0.000 claims 1
- CEJLBZWIKQJOAT-UHFFFAOYSA-N dichloroisocyanuric acid Chemical compound ClN1C(=O)NC(=O)N(Cl)C1=O CEJLBZWIKQJOAT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 210000005069 ears Anatomy 0.000 claims 1
- 238000005430 electron energy loss spectroscopy Methods 0.000 claims 1
- 210000000981 epithelium Anatomy 0.000 claims 1
- 238000005529 exchange spectroscopy Methods 0.000 claims 1
- 244000144980 herd Species 0.000 claims 1
- 238000000097 high energy electron diffraction Methods 0.000 claims 1
- 230000004941 influx Effects 0.000 claims 1
- 235000013372 meat Nutrition 0.000 claims 1
- 101150115538 nero gene Proteins 0.000 claims 1
- HYIMSNHJOBLJNT-UHFFFAOYSA-N nifedipine Chemical compound COC(=O)C1=C(C)NC(C)=C(C(=O)OC)C1C1=CC=CC=C1[N+]([O-])=O HYIMSNHJOBLJNT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 235000020636 oyster Nutrition 0.000 claims 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 claims 1
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 claims 1
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 claims 1
- 230000007958 sleep Effects 0.000 claims 1
- WWJZWCUNLNYYAU-UHFFFAOYSA-N temephos Chemical compound C1=CC(OP(=S)(OC)OC)=CC=C1SC1=CC=C(OP(=S)(OC)OC)C=C1 WWJZWCUNLNYYAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000000772 tip-enhanced Raman spectroscopy Methods 0.000 claims 1
- 208000007004 trichohepatoenteric syndrome Diseases 0.000 claims 1
- 101150070667 ureD gene Proteins 0.000 claims 1
- 238000001786 wide angle neutron scattering Methods 0.000 claims 1
- 239000002609 medium Substances 0.000 description 358
- 230000009102 absorption Effects 0.000 description 330
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 60
- 239000002585 base Substances 0.000 description 51
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 44
- BJEPYKJPYRNKOW-UHFFFAOYSA-N malic acid Chemical compound OC(=O)C(O)CC(O)=O BJEPYKJPYRNKOW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 44
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 40
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 35
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 28
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 27
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 27
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 25
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 25
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 21
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 19
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 18
- BJEPYKJPYRNKOW-REOHCLBHSA-N (S)-malic acid Chemical compound OC(=O)[C@@H](O)CC(O)=O BJEPYKJPYRNKOW-REOHCLBHSA-N 0.000 description 17
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 17
- 239000001630 malic acid Substances 0.000 description 17
- 235000011090 malic acid Nutrition 0.000 description 17
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 14
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 14
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 13
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 13
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 12
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide Chemical compound O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 11
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 11
- 239000003960 organic solvent Substances 0.000 description 11
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 11
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 11
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 11
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 11
- WPUMTJGUQUYPIV-JIZZDEOASA-L disodium (S)-malate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C(=O)[C@@H](O)CC([O-])=O WPUMTJGUQUYPIV-JIZZDEOASA-L 0.000 description 9
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 9
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 9
- 235000019265 sodium DL-malate Nutrition 0.000 description 9
- 239000001394 sodium malate Substances 0.000 description 9
- -1 Amine salts Chemical class 0.000 description 8
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 8
- PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L Sodium Sulfate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])(=O)=O PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 7
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 7
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 7
- ZUHZGEOKBKGPSW-UHFFFAOYSA-N tetraglyme Chemical compound COCCOCCOCCOCCOC ZUHZGEOKBKGPSW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 6
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 6
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 6
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 6
- 229910052938 sodium sulfate Inorganic materials 0.000 description 6
- 235000011152 sodium sulphate Nutrition 0.000 description 6
- 229910052815 sulfur oxide Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 5
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 5
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 5
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 5
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 5
- BJEPYKJPYRNKOW-UWTATZPHSA-M malate ion Chemical compound [O-]C(=O)[C@H](O)CC(O)=O BJEPYKJPYRNKOW-UWTATZPHSA-M 0.000 description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 5
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 5
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- LCGLNKUTAGEVQW-UHFFFAOYSA-N Dimethyl ether Chemical compound COC LCGLNKUTAGEVQW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M Potassium hydroxide Chemical compound [OH-].[K+] KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N Sulfurous acid Chemical compound OS(O)=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 4
- 150000001732 carboxylic acid derivatives Chemical class 0.000 description 4
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 4
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 4
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 4
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 4
- 238000013178 mathematical model Methods 0.000 description 4
- 239000012452 mother liquor Substances 0.000 description 4
- 230000009103 reabsorption Effects 0.000 description 4
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 4
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 4
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 4
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 4
- RSIJVJUOQBWMIM-UHFFFAOYSA-L sodium sulfate decahydrate Chemical compound O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.[Na+].[Na+].[O-]S([O-])(=O)=O RSIJVJUOQBWMIM-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 4
- KCXVZYZYPLLWCC-UHFFFAOYSA-N EDTA Chemical compound OC(=O)CN(CC(O)=O)CCN(CC(O)=O)CC(O)=O KCXVZYZYPLLWCC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 3
- OFOBLEOULBTSOW-UHFFFAOYSA-N Malonic acid Chemical compound OC(=O)CC(O)=O OFOBLEOULBTSOW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 3
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 3
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 3
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 3
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 3
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 3
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 3
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 3
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 3
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 3
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 3
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 3
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 3
- IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N hydrogen chloride Substances Cl.Cl IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000041 hydrogen chloride Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 3
- 239000010446 mirabilite Substances 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 3
- 150000007524 organic acids Chemical class 0.000 description 3
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 3
- 238000007086 side reaction Methods 0.000 description 3
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 3
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 3
- JPGXOMADPRULAC-UHFFFAOYSA-N 1-[butoxy(butyl)phosphoryl]oxybutane Chemical compound CCCCOP(=O)(CCCC)OCCCC JPGXOMADPRULAC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CIWBSHSKHKDKBQ-JLAZNSOCSA-N Ascorbic acid Chemical compound OC[C@H](O)[C@H]1OC(=O)C(O)=C1O CIWBSHSKHKDKBQ-JLAZNSOCSA-N 0.000 description 2
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 2
- QIGBRXMKCJKVMJ-UHFFFAOYSA-N Hydroquinone Chemical compound OC1=CC=C(O)C=C1 QIGBRXMKCJKVMJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 240000008415 Lactuca sativa Species 0.000 description 2
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 2
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 2
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000008044 alkali metal hydroxides Chemical class 0.000 description 2
- 150000008064 anhydrides Chemical class 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 2
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 description 2
- 239000011668 ascorbic acid Substances 0.000 description 2
- 229960005070 ascorbic acid Drugs 0.000 description 2
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 2
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 239000000872 buffer Substances 0.000 description 2
- 150000001734 carboxylic acid salts Chemical class 0.000 description 2
- 239000013522 chelant Substances 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 description 2
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 2
- 229940093915 gynecological organic acid Drugs 0.000 description 2
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 2
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 2
- JVTAAEKCZFNVCJ-UHFFFAOYSA-N lactic acid Chemical compound CC(O)C(O)=O JVTAAEKCZFNVCJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 2
- VZCYOOQTPOCHFL-UPHRSURJSA-N maleic acid Chemical compound OC(=O)\C=C/C(O)=O VZCYOOQTPOCHFL-UPHRSURJSA-N 0.000 description 2
- 239000011976 maleic acid Substances 0.000 description 2
- 229910021645 metal ion Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 235000005985 organic acids Nutrition 0.000 description 2
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 2
- 235000011007 phosphoric acid Nutrition 0.000 description 2
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 150000003254 radicals Chemical class 0.000 description 2
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 2
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 2
- 235000012045 salad Nutrition 0.000 description 2
- VZCYOOQTPOCHFL-UHFFFAOYSA-N trans-butenedioic acid Natural products OC(=O)C=CC(O)=O VZCYOOQTPOCHFL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 2
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 2
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 2
- KWTSXDURSIMDCE-QMMMGPOBSA-N (S)-amphetamine Chemical compound C[C@H](N)CC1=CC=CC=C1 KWTSXDURSIMDCE-QMMMGPOBSA-N 0.000 description 1
- WZCQRUWWHSTZEM-UHFFFAOYSA-N 1,3-phenylenediamine Chemical compound NC1=CC=CC(N)=C1 WZCQRUWWHSTZEM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTBFRGCFXZNCOE-UHFFFAOYSA-N 1-methylsulfonylpiperidin-4-one Chemical compound CS(=O)(=O)N1CCC(=O)CC1 RTBFRGCFXZNCOE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QJBNLLPVVWIQAL-UHFFFAOYSA-N 2-hydroxyacetic acid;2-hydroxypropane-1,2,3-tricarboxylic acid Chemical compound OCC(O)=O.OC(=O)CC(O)(C(O)=O)CC(O)=O QJBNLLPVVWIQAL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 206010067484 Adverse reaction Diseases 0.000 description 1
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 206010004966 Bite Diseases 0.000 description 1
- SKDUQRPLALXUNM-UHFFFAOYSA-N C(CC(=O)O)(=O)O.C(C=C/C(=O)O)(=O)O.C(C=1C(C(=O)O)=CC=CC1)(=O)O Chemical compound C(CC(=O)O)(=O)O.C(C=C/C(=O)O)(=O)O.C(C=1C(C(=O)O)=CC=CC1)(=O)O SKDUQRPLALXUNM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GCOSNZKQRIRCBA-UHFFFAOYSA-N COC(COCCOCCOCCOC)C Chemical compound COC(COCCOCCOCCOC)C GCOSNZKQRIRCBA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000008374 Capirona Species 0.000 description 1
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000964486 Egle Species 0.000 description 1
- 229920002430 Fibre-reinforced plastic Polymers 0.000 description 1
- 229910005543 GaSe Inorganic materials 0.000 description 1
- JLTDJTHDQAWBAV-UHFFFAOYSA-N N,N-dimethylaniline Chemical compound CN(C)C1=CC=CC=C1 JLTDJTHDQAWBAV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ITTMYLVSYMQVQB-UHFFFAOYSA-N O=S=O.O=S=O Chemical group O=S=O.O=S=O ITTMYLVSYMQVQB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- DWAQJAXMDSEUJJ-UHFFFAOYSA-M Sodium bisulfite Chemical compound [Na+].OS([O-])=O DWAQJAXMDSEUJJ-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UEWUYEXGWVJXJW-UHFFFAOYSA-N [O].S(=O)(=O)=O Chemical compound [O].S(=O)(=O)=O UEWUYEXGWVJXJW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 239000004480 active ingredient Substances 0.000 description 1
- 230000006838 adverse reaction Effects 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 238000004220 aggregation Methods 0.000 description 1
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000012670 alkaline solution Substances 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005267 amalgamation Methods 0.000 description 1
- 229940025084 amphetamine Drugs 0.000 description 1
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- JFCQEDHGNNZCLN-UHFFFAOYSA-N anhydrous glutaric acid Natural products OC(=O)CCCC(O)=O JFCQEDHGNNZCLN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012062 aqueous buffer Substances 0.000 description 1
- 239000012736 aqueous medium Substances 0.000 description 1
- 239000003125 aqueous solvent Substances 0.000 description 1
- 235000010323 ascorbic acid Nutrition 0.000 description 1
- 210000000941 bile Anatomy 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 1
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 150000001735 carboxylic acids Chemical class 0.000 description 1
- 239000002738 chelating agent Substances 0.000 description 1
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 1
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000004035 construction material Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 239000012809 cooling fluid Substances 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000003009 desulfurizing effect Effects 0.000 description 1
- 150000004985 diamines Chemical class 0.000 description 1
- 235000014113 dietary fatty acids Nutrition 0.000 description 1
- WMUUQYYLPPWRGD-UHFFFAOYSA-L disodium sulfuric acid sulfate decahydrate Chemical compound S(=O)(=O)([O-])[O-].[Na+].O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.S(=O)(=O)(O)O.[Na+] WMUUQYYLPPWRGD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000005203 dry scrubbing Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 239000000194 fatty acid Substances 0.000 description 1
- 229930195729 fatty acid Natural products 0.000 description 1
- 150000004665 fatty acids Chemical class 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000011151 fibre-reinforced plastic Substances 0.000 description 1
- 238000007429 general method Methods 0.000 description 1
- 230000005802 health problem Effects 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-M hydrogensulfate Chemical compound OS([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 125000002887 hydroxy group Chemical group [H]O* 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 239000010977 jade Substances 0.000 description 1
- 239000004310 lactic acid Substances 0.000 description 1
- 235000014655 lactic acid Nutrition 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 229940018564 m-phenylenediamine Drugs 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 235000012054 meals Nutrition 0.000 description 1
- 239000013028 medium composition Substances 0.000 description 1
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 description 1
- 238000010310 metallurgical process Methods 0.000 description 1
- 150000007522 mineralic acids Chemical class 0.000 description 1
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 1
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 1
- 239000012038 nucleophile Substances 0.000 description 1
- 230000000269 nucleophilic effect Effects 0.000 description 1
- 239000011022 opal Substances 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 238000005504 petroleum refining Methods 0.000 description 1
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 description 1
- 229920001223 polyethylene glycol Polymers 0.000 description 1
- 150000007519 polyprotic acids Chemical class 0.000 description 1
- 239000001508 potassium citrate Substances 0.000 description 1
- 229960002635 potassium citrate Drugs 0.000 description 1
- QEEAPRPFLLJWCF-UHFFFAOYSA-K potassium citrate (anhydrous) Chemical compound [K+].[K+].[K+].[O-]C(=O)CC(O)(CC([O-])=O)C([O-])=O QEEAPRPFLLJWCF-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 235000011082 potassium citrates Nutrition 0.000 description 1
- HSPURXCIQHFPHW-UHFFFAOYSA-K potassium disodium hydrogen carbonate dihydroxide Chemical compound C([O-])(O)=O.[Na+].[OH-].[K+].[OH-].[Na+] HSPURXCIQHFPHW-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000004321 preservation Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 1
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000007873 sieving Methods 0.000 description 1
- VYKVQJFOZDGJLN-UHFFFAOYSA-M sodium hydrogen sulfite sulfurous acid Chemical compound [Na+].OS(O)=O.OS([O-])=O VYKVQJFOZDGJLN-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 235000010267 sodium hydrogen sulphite Nutrition 0.000 description 1
- 159000000000 sodium salts Chemical class 0.000 description 1
- DOJOZCIMYABYPO-UHFFFAOYSA-M sodium;3,4-dihydroxy-4-oxobutanoate Chemical compound [Na+].OC(=O)C(O)CC([O-])=O DOJOZCIMYABYPO-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 238000002336 sorption--desorption measurement Methods 0.000 description 1
- 241000894007 species Species 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- UWHCKJMYHZGTIT-UHFFFAOYSA-N tetraethylene glycol Chemical compound OCCOCCOCCOCCO UWHCKJMYHZGTIT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000010977 unit operation Methods 0.000 description 1
- 238000012800 visualization Methods 0.000 description 1
- 238000005200 wet scrubbing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/77—Liquid phase processes
- B01D53/78—Liquid phase processes with gas-liquid contact
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1406—Multiple stage absorption
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1425—Regeneration of liquid absorbents
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1456—Removing acid components
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1456—Removing acid components
- B01D53/1481—Removing sulfur dioxide or sulfur trioxide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/507—Sulfur oxides by treating the gases with other liquids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/75—Multi-step processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
- B01D2252/20—Organic absorbents
- B01D2252/205—Other organic compounds not covered by B01D2252/00 - B01D2252/20494
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/20—Halogens or halogen compounds
- B01D2257/204—Inorganic halogen compounds
- B01D2257/2045—Hydrochloric acid
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/30—Sulfur compounds
- B01D2257/302—Sulfur oxides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/30—Sulfur compounds
- B01D2257/304—Hydrogen sulfide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/40—Nitrogen compounds
- B01D2257/404—Nitrogen oxides other than dinitrogen oxide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/40—Nitrogen compounds
- B01D2257/406—Ammonia
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/50—Carbon oxides
- B01D2257/504—Carbon dioxide
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بإزالة غاز ملوث contaminant gas من غاز تغذية feed gas في دائرتي امتصاص ونزع تعملان بشكل ترادفي. يتم أولاً إمرار الغاز عبر وحدة امتصاص غاز gas absorber غني لإنتاج سائل امتصاص absorption liquor غني يتم منه نزع الغاز الملوث في وسيلة نزع سائل liquor stripper غني. يتم إمرار غاز ضعيف lean gas يخرج من وحدة امتصاص الغاز الغني عبر وحدة امتصاص غاز ضعيف، لإنتاج سائل امتصاص ضعيف يتم منه نزع الغاز الملوث في وسيلة نزع سائل ضعيف. تتم إعادة تدوير أوساط امتصاص متجددة Regenerated absorption media خارجة من وسائل النزع المعنية إلى وحدات الامتصاص absorbers المعنية. شكل 8
Description
١ استخلاص متجدد للملوثات من الغازات المتدفقة
Regenerative recovery of contaminants from effluent gases الوصف الكامل خلفية الاختراع _من الغازات المتدفقة contaminants الانتقائية للملوثتات APY يتعلق هذا الاختراع بعمليات بشكل أكثر تحديدًاء تتعلق العديد من تجسيدات الاختراع الحالي بالإزالة effluent gases من الغازات المتدفقة في عملية sulfur dioxide الانتقائية واستخلاص ثاني أكسيد السلفر امتصاص/مج ثاني أكسيد السلفر المتجددة والتي تحقق فعالية طاقة مفضلة. تُستخدم مخططات ©
Jie الأخرى acid gases الاستخلاص الواردة في الاختراع في إزالة واستخلاص غازات الحمض وكلوريد «carbon dioxide أكسيد الكربون iG «hydrogen sulfide سلفيد الهيدروجين ammonia الأمونيا Jie وكذلك الغازات الملوثة الأخرى hydrogen chloride الهيدروجين المحتوية على الغازات الملوثة بمجموعة Gaseous effluents يتم إنتاج المواد الغازية المتدفقة .من العمليات. على سبيل المثال؛ يتم إنتاج ثاني أكسيد السلفر في العديد من العمليات الكيميائية بحرق السلفر sulfuric acid 010065585 والمعدنية؛ بما في ذلك عمليات حمض السلفريك المستهلكة؛. تحميص أو صهر الخامات sulfuric acid plants وحدات حمض السلفريك sulfur ونواتج تركيز وحرق «Claus plants. IS 51170106؛ وحدات metal ores المعدنية السلفيدية flue gases سبيل المثال؛ غازات المدخنة Jo) المحتوية على السلفر fuels أنواع الوقود المسخنة بالفحم ا008). تلعب أنواع وقود الكربون power plants الصادرة من وحدات القدرة Vo دورًا كبيرًا في توليد الكهرباء؛ لتوفير الطاقة بهدف التسخين وأنواع الوقود Carbon fuels المستخدمة للنقل. تحتوي معظم أنواع وقود الكربون على سلفر والذي عند إحراقه يتحول إلى ثاني أكسيد السلفر المنبعث في مجموعة كبيرة من المشكلات البيئية SB أكسيد السلفر. يساهم أن الاقتصاديات الناشئة تتوسع؛ فتزيد طلباتها للطاقة على نحو سريع وبما أنه يتم Ly والصحية. استنفاد أنواع وقود كربون منخفضة محتوى السلفرء سيتم استخدام الكثير والكثير من احتياطي ٠ 0.80
ا النفط ol والفحم التي بها مستويات مرتفعة بشكل كبير من السلفر مما يؤدي إلى زيادة انبعاثات ثاني أكسيد السلفر. هناك أيضنًا ضغوط تنظيمية متزايدة لتقليل انبعاثات ثاني أكسيد السلفر حول العالم. تتمثل الطريقة الأكثر استخدامًا لإزالة ثاني أكسيد الكربون في تقنيات الامتصاص أو الامتزاز. Ji إحدى © الطرق العامة في تلامس ثاني أكسيد السلفر مع تيار غاز يحتوي على قاعدة غير مكلفة. ينوب ثاني أكسيد السلفر في الماء مكونًا حمض سلفروز (3و1:50) sulfurous acid والذي يتفاعل بدوره مع القاعدة لتكوين ملح +ا58. تتمثل القواعد العامة في هيدروكسيد الصوديوم sodium 06 كربونات الصوديوم sodium carbonate والجير lime (هيدروكسيد الكالسيوم .(Ca(OH), «calcium hydroxide يبدأ الرقم الهيدروجيني عند حوالي 9 وينخفض إلى حوالي ١ ٠ بعد التفاعل مع ثاني أكسيد السلفر. Sale ما يزيل نظام الغسل الرطب wet scrubbing 0 أحادي المرحلة ما يزيد عن 7495 من SB أكسيد السلفر. تحتاج أجهزةٍ الغسل الرطبة sWet scrubbers وطرق الغسل الجاف dry scrubbing approaches المماثلة إلى استثمار رأسمالي؛ وتكاليف متغيرة بسبب استهلاك الجير Ay المواد الصلبة بالإضافة إلى استهلاك الطاقة واستهلاك المرفق المستخدم لتشغيل نظام إزالة ثاني أكسيد السلفر sulfur dioxide removal system ١٠ Ya من التفاعل مع قاعدة مثل opal يمكن استخلاص SB أكسيد السلفر في الغازات المتدفقة التي يمكن إطلاقها في الجو ليتم بيعها في صورة منتج ثاني أكسيد سلفر مكرر؛ مستخدم كجزء من غاز التغذية feed gas إلى وحدة تلامس حمض contact sulfuric acid plant <b ils واستخلاصه كحمض سلفريك sulfuric acid و/أو زيت لاستيفاء الطلب العالمي المتزايد في Yo صناعة المخصبات fertilizer industry أو التغذية به إلى وحدة كلاوس Claus plant لتحضير السلفر العنصري elemental sulfur بالإضافة إلى التطرق للمشكلات البيئية والصحية المرتبطة بانبعاثات ثاني أكسيد السلفرء فتستخلص هذه الطريقة قيم السلفر من الفحم وأنواع وقود الكربون carbon fuels الأخرى المحتوية على سلفر. ومع ذلك؛ فإن تيارات الغاز gas streams )3,50 تشتمل بشكل متكرر على تركيز ثاني أكسيد السلفر منخفض Ges وتركيز YO مرتفع من بخار الماء Laie .10731©» vapor يكون تركيز SB أكسيد السلفر في الغاز المغذى به إلى وحدة تصنيع حمض السلفريك sulfuric acid plant أقل من Ja ؛ إلى © في Ll 0.80
وه
بالحجم؛ فيمكن أن Lan المشكلات بالنسبة JS من التوازن المائي وتوازن الطاقة في وحدة تصنيع الحمض. بشكل أكثر تحديدًاء يحتاج توازن المادة لوحدة تصنيع حمض سلفريك تقليدية إلى عدم زيادة نسبة مولارية sulfur dioxide ( H,0/S02 /©81//ا) في تيار الغاز المحتوي على ثاني أكسيد السلفر المغذى به إلى الوحدة الصناعية plant عن النسبة المولارية و1:0/5©0 (Water/ sulfur Trioxide o في الحمض المنتج product acid في حالة إذا كان تركيز الحمض المنتج المفضل 98,5 في المائة أو أعلى؛ فلا يمكن أن تكون هذه النسبة أكبر من حوالي 4 في تيار الغاز المحتوي على ثاني أكسيد السلفر المغذى به إلى الوحدة الصناعية. عند We eal) ما تشتمل الغازات المتدفقة من العمليات المعدنية metallurgical processes وغازات المدخنة الصادرة من احتراق أنواع الوقود السلفروزية sulfurous fuels على محتوى بخار ٠ ماء أعلى من نسبة قدرها ١,١ والتي لا يمكن تقليلها بشكل كاف بواسطة تبريد الغاز دون نفقات رأسمالية وطاقة كبيرة. dle على ذلك؛ إذا كانت قوة غاز ثاني أكسيد السلفر gas sulfur 106 الخاصة بغاز المصدر source gas أقل من حوالي ؛ إلى © في الماثة بالحجم؛ فقد لا تكفي لتشغيل المحول الحفزي catalytic converter بشكل ذاتي الحرارة. يعني ذلك أن sha تحويل ثاني أكسيد السلفر إلى ثالث أكسيد السلفر sulfur trioxide قد لا تكون كبيرة بما يكفي ve لتسخين الغازات الصادرة إلى درجة حرارة تشغيل المحفز catalyst ونتيجة لذلك؛ لا بد من الإمداد بحرارة من مصدر خارجي ما. يزيد هذا بدوره من JS من تكاليف التشغيل والمتطلبات
الرأسمالية لمرفق حمض الستفريك .sulfuric acid facility تتمتل إحدى طرق تعزيز قوة ثاني أكسيد السلفر للمواد المتدفقة الغازية gaseous effluents من خلال امتصاص ثاني أكسيد السلفر في مذيب مناسب ثم فصل ثاني أكسيد السلفر الممتص لإنتاج Yo مذيب متجدد وغاز غني بمحتوى SB أكسيد السلفر. تم استخدام مجموعة من المذيبات solvents المائية aqueous والعضوية Organic في عمليات امتصاص/مج ثاني أكسيد السلفر المتجددة. على سبيل (JB تم استخدام محاليل ماثية aqueous solutions للفلزات القلوية alkali Je) metals سبيل المثال؛ محلول سلفيت/بيسلفيت الصوديوم sodium sulfite bisulfite 0ا60)؛ أمينات Jus Je) amines المثال؛ ألكانول أمينات calkanolamines تترا Yo هيدروكسي إيثيل ألكيلين داي أمين (diamineskyleneethylaltetrahydroxy وهكذا)» أملاح
0.80
أمين amine salts وأملاح للعديد من الأحماض العضوية Organic acids في صورة مواد ماصة لثاني أكسيد السلفر sulfur dioxide absorbents قابلة للتجدد. كما تكون المحاليل المنظمة المائية غير العضوية Inorganic aqueous buffer solutions فعالة في امتصاص ثاني أكسيد السلفر. يوفر ) (Yeo ١5009 etal. بيانات حول ذوبانية ثاني 0 أكسيد السلفر لمحلول به ١ مولار من حمض ضفوريك وكربونات الصوديوم sodium 46 بنسبة حوالي ٠,5١7 8/0 (صوديوم/ فوسفات) AIS على درجة الحرارة. تكون البيانات خاصة بالخليط البكر والخليط الذي تتم فيه إضافة ٠٠٠١ جزء في المليون من حمض دهني adipic acid لتعزيز ذوبانية ثاني أكسيد السلفر. كما يشير Fung et al إلى أنه عند تعريضه لدرجة حرارة الغليان؛ تتم إزالة 720 و7715 من ثاني أكسيد السلفر من المحلول. توضح 6 الهيدروجيني للمحلول أن الرقم الهيدروجيني يتغير من Bl) العمليات الحسابية التي تدور حول ٠ إلى حوالي ؟ بمجرد امتصاص ثاني أكسيد السلفر. كما هو الحال مع المذيبات العضوية؛ هناك trioxide لتكوين ثالث أكسيد السلفر oxygen تفاعل طفيف لثاني أكسيد السلفر مع الأكسجين
Sodium )8182003 ( إن هذا التفاعل محدود جدًَا وعند استخدام كربونات الصوديوم 1636 فيتم تثبيطه من خلال تفاعله مع الشقوق الحرة المتكونة أثناء الأكسدة. يؤدي ثالث ١ أكسيد السلفر المتكون إلى تكوين سلفات الصوديوم» والذي إذا تمت إزالته بالبلورة فتتم إزالته في صورة. سلفات الصوديوم. ثماني الهيدرات sodium sulfate decahydrate (Na,SO,-10H,0 المعروفة Wal باسم ملح 6180583. يمكن إزالة هذا الملح من خلال أخذ تيار المروحة وتبريده لدفع ترسيب ملح Glauber الذي تسهل بلورته ally بالنخل؛ الترشيح؛ الطرد المركزي centrifugation أو تقنية أخرى لفصل سائل عن صلب. ٠ تكشف براءة الاختراع الأمريكية رقم (.Gamerdonk et al) 4,137,15٠ عن عملية متجددة regenerative process لاستخلاص ثاني أكسيد السلفر من غازات العادم exhaust gases باستخدام محاليل Jue حمض Sle ثنائي الكربوكسيل aqueous dicarboxylic acid قابل للتجدد (على سبيل (JB حمض فتاليك phthalic acid حمض مالييك maleic acid حمض مالونيك malonic acid وحمض جلوتاريك glutaric acid وخلائط منها) منظمة على الرقم Yo الهيدروجيني الذي يتراوح من حوالي YA إلى 4. يمكن استخدام ثاني أكسيد السلفر المستخلص في إنتاج حمض السلفريك sulfuric acid 0.80
-- وبالمثل؛ تقترح براءة الاختراع الأمريكية رقم (Tyrer) 7,٠71,807 استخدام أملاح لأحماض غير متطايرة إلى حدٍ كبير لها ثابت فصل يقع بين ٠١ » ١و © ٠١ 7١ ” تم قياسه عند تخفيف قدره 20 لتر لكل جرام من الجزيء ودرجة حرارة قدرها Yo درجة مثوية lo) سبيل المثال؛. حمض لاكتيك acid 180116 حمض جليكوليك (glycolic acid حمض سيتريك Citric acid وحمض © أورثو -فوسفوريك (ortho—phosphoric acid في عملية متجددة لاستخلاص SB أكسيد السلفر من الغازات المتدفقة. تكشف براءة الاختراع الأمريكية رقم 5,773,174 (KOrosy) عن عملية متجددة لنزع سلفر desulfurization process من غاز المدخنة gas ©1116 والتي تستخدم محلولاً مايا aqueous oe solution سيترات البوتاسيوم potassium citrate المنظم على الرقم الهيدروجيني الذي ٠ يتراوح من حوالي Ada AY تتضمن المذيبات العضوية المستخدمة في عمليات امتصاص/مج ثاني أكسيد السلفر داي ميثيل أنيلين «dimethyl aniline تترا إيثيلين جليكول داي ميثيل tetraethylene glycol ji) dimethyl ether وداي بيوتيل بيوتيل فوسفونات Jie (dibutyl butyl phosphonate معظم المذيبات»؛ يتم تعزيز سعة المذيبات العضوية من خلال معدلات الضغط المرتفعة ودرجات Shall ١ المنخفضة. يتم بعد ذلك استخلاص غاز SB أكسيد السلفر (والمذيب المتجدد) من خلال تقليل الضغط و/أو زيادة درجة الحرارة. تحتاج المذيبات العضوية إلى استخدام الإنشاء المعدني Wey ما تحتاج إلى تجديد المذيب بسبب تكوين حمض سلفريك وفي بعض الحالات بسبب تفاعل المذيب مع ثالث أكسيد السلفر المتكون بواسطة التفاعل الجانبي لثاني أكسيد السلفر مع الأكسجين أثناء عملية الامتصاص//المج Sales ما تكون أكثر تكلفةً من أوساط الامتصاص غير العضوية. تؤدي Yo معدلات تدفق غاز المدخنة الكبيرة إلى حدٍ كبير والمطلقة من وحدة alg القدرة power generation plant المسخنة بالفحم fired—coal إلى حجم معدات كبير جدّا لاستخلاص ثاني أكسيد السلفر. Sale لا تتنافس المذيبات العضوية التي تحتاج إلى إنشاء معدني مع il) اقتصاديًا مع أجهزة الغسل الرطبة التي تستخدم Sale إنشاء بلاستيكي مقوى بالألياف plastic orcedreinf «(fiber (FRP أوعية مغلفة أو سبائك alloys منخفضة التكلفة. Yo كما تتم إعاقة المذيبات العضوية التقليدية بواحد أو أكثر من العيوب بخصوص الخصائص المطلوبة في المادة الماصة المستخدمة في دورة امتصاص/مج ثاني أكسيد السلفر. تكون العديد 0.80
—y—
من المذيبات المستخدمة Gla بسعة امتصاص ثاني أكسيد سلفر منخفضة نسبيًا؛ ولا سيما عند معدلات ضغط Adie لثاني أكسيد السلفر التي تتم مواجهتها بشكل نمطي في المواد المتدفقة المحتوية على SB أكسيد سلفر ضعيفة (على سبيل المثال؛ من حوالي ١09 إلى حوالي © كيلو باسكال). We ما تمتص المذيبات العضوية التقليدية كميات كبيرة من بخار الماء من المادة المتدفقة المحتوية على ثاني أكسيد السلفر مما يؤدي إلى انخفاض كبير في سعة المذيب لامتصاص SB أكسيد السلفر. نتيجة لذلك؛ تزيد معدلات التدفق المولاري للمذيبات التقليدية المطلوبة لاستيفاء فعالية امتصاص SB أكسيد السلفر المطلوبة. علاوةً على ذلك؛ يمكن أن يؤدي امتصاص كميات كبيرةٍ من بخار الماء في المذيب إلى التآأكل المفرط لمعدات العملية المستخدمة في عملية امتصاص/مج SB أكسيد السلفر. علاوةً على ذلك؛ تتعرض بعض المذيبات العضوية ٠ التقليدية إلى التحلل المفرط؛ Jie التحلل المائي chydrolysis أو غيرها من التفاعلات الجانبية الأخرى أو التحلل عندما يتعرض المذيب إلى درجات حرارة مرتفعة في البيئات الحمضية و/أو
تعاني من تطاير مرتفع؛ مما يؤدي إلى معدلات فقدان كبيرة للمذيب solvent تصف براءة الاختراع الأمريكية المعلقة والمتنازل lee بشكل مشترك Bj) ld المسلسل 177+ التي تم إيداعها في YA أكتوبرء 70٠١ عملية استخلاص ثاني أكسيد السلفر Vo والتي تستخدم محلول امتصاص Sle منظم يشتمل على أحماض عضوية organic acids أو غير عضوية ضعيفة معينة أو أملاحها؛ ويفضل أحماض كربوكسيلية بروتونية متعددة carboxylic acids 7203000ا0م_معينة أو أملاحها؛ لامتصاص ثاني أكسيد السلفر بشكل انتقائي من الغاز المتدفق gas 61011601. يتم فصل ثاني أكسيد السلفر الممتص بعد ذلك لتجديد محلول الامتصاص lls absorption solution غاز غني بمحتوى SB أكسيد السلفر. يمكن ٠ - استخدام الغاز الغني بثاني أكسيد السلفر كجزء من غاز التغذية إلى وحدة تلامس حمض سلفريك أو إلى وحدة كلاوس لتحضير السلفر العنصري elemental sulfur أو (Ko استخدامه لإنتاج ثاني أكسيد السلفر المتكرر. تفيد العملية الواردة في الطلب الأمريكي رقم YAY IVY على وجه التحديد في إنتاج غاز غني بثاني أكسيد السلفر من الغازات المتدفقة الضعيفة lad في محتوى ثاني أكسيد Lalu) يصف الطلب كذلك عمليات للإزالة المتزامنة لثاني أكسيد السلفر وأكاسيد Yo النيتروجين (nitrogen oxides (NOX من الغازات المتدفقة واستخلاص ثاني أكسيد السلفر. تستخدم العملية محلول امتصاص Sle منظم والذي يتضمن كذلك ناتج خلابي معدني metal
0.80
—A—
chelate لامتصاص ثاني أكسيد السلفر أكاسيد النيتروجين من الغاز ثم اختزال أكاسيد النيتروجين
الممتص لتكوين النيتروجين nitrogen
على الرغم من تشغيل العملية الواردة في الطلب الأمريكي رقم YAY, IVANY عند فعالية طاقة
مرتفعة؛ فلا تزال هناك حاجة لاقتصاديات أخرى في استخدام الطاقة في عمليات استخلاص ثاني
0 أكسيد السلفر المتجددة.
الوصف العام للاختراع
يتعلق الاختراع الحالي بعمليات جديدة تشتمل على سمات تعزز من فعالية الطاقة في دورات
الامتصاص/المج absorption/desorption cycles المتجددة لاستخلاص ثاني أكسيد السلفر
وغيره من الملوثات من المواد المتدفقة الغازية. في تجسيدات معينة للعملية؛ يتم استخلاص الطاقة ٠ .من تيار غاز ملوث رطب منتج في دورة المج. في هذه التجسيدات capes يمكن تبريد منطقة
الامتصاص absorption zone على نحو اختياري ومفيد لتعزيز سعة وسط امتصاص مائي
لامتصاص غاز ملوث؛ مما يقلل من حجم وسط الامتصاص المائي وسائل الامتصاص الغني
بالملوثات الذي لا بد من ضخه؛ التعامل معه؛ تسخينه وتبريده في دورة الامتصاص/المج.
يتمثل الاستخدام السائد لعمليات الاختراع في استخلاص ثاني أكسيد السلفر من العديد من الغازات Vo المتدفقة الكيميائية والمعدنية؛ مثلما ورد ذكره أعلاه. ومع ذلك؛ تنطبق التحسينات الموصوفة في
هذه الوثيقة Wal على استخلاص الغازات الحمضية acid gases الأخرى Jie كبريتيد
SE com uel) اكسيد الحربون؛ أكاسيد النيتروجين؛ أو جمض الهيدوكلوريك؛ وكذلك على
استخلاص الغازات الملوثة الأخرى مثل الأمونيا.
وبالتالي؛ باختصار؛ يتعلق الاختراع الحالي بعملية لإزالة المادة الملوثة من غاز مصدر يحتوي Yo على ملوثات واستخلاص المادة الملوثة dua contaminant يتلامس تيار غاز التغذية feed
contaminant المشتمل على غاز المصدر في وحدة امتصاص الملوثات gas stream
absorber مع وسط امتصاص مائي يشتمل على sale ماصة للملوثات» مما يؤدي إلى امتصاص
مادة ملوثة من تيار غاز التغذية في وسط الامتصاص وانتاج غاز عادم تتم منه إزالة المادة
الملوثة وسائل امتصاص غني بالملوثات. يتلامس سائل الامتصاص الغني بالملوثات مع تيار نزع YO في وسيلة نزع سائل الامتصاص liquor stripper 805000100 لمج المادة الملوثة من سائل
0.80
الامتصاص الغني بالملوثات مما يؤدي إلى إنتاج وسط امتصاص ملوثات متجدد ومادة غازية متدفقة من وسيلة النزع الأولية ومشتملة على بخار ماء Water vapor ومادة ملوثة. يتم سحب وسط الامتصاص المتجدد من مخرج السائل الخاص بوسيلة نزع سائل الامتصاص ويتم سحب المادة الغازية المتدفقة من وسيلة النزع الأولية من مخرج البخار vapor outlet الخاص بوسيلة © نزع سائل الامتصاص. يتم تكثيف الماء من sald) الغازية المتدفقة من وسيلة النزع الأولية primary stripper بواسطة النقل غير المباشر للحرارة من salad) الغازية المتدفقة من وسيلة النزع الأولية إلى وسط تبريد cooling medium في مبرد ا8ا000/مكثف condenser غاز النزع الأولية primary stripper gas لإنتاج ناتج تكثيف حاو للملوثات contaminant-bearing condensate يتلامس ناتج التكثيف الحاوي للملوثات الخارج من مبرد/مكثف غاز النزع الأولية Vo مع بخار في وسيلة نزع نواتج التكثيف stripper condensate الإنتاج ناتج تكثيف مفصول ومادة غازية متدفقة من وسيلة نزع نواتج التكثيف ومحتوية على بخار ماء ومادة ملوثة. يشتمل وسط التبريد المنقول إليه الحرارة من المادة الغازية المتدفقة من وسيلة النزع الأولية في مبرد/مكثئف غاز النزع الأولية على جزء على الأقل من ناتج التكثيف المفصول؛ مما يؤدي إلى إنتاج البخار من ناتج التكثيف المفصول stripped condensate يتم إدخال البخار المتولد من ناتج التكثيف Vo المفصول في مبرد/مكثف غاز النزع الأولية في وسيلة نزع سائل الامتصاص كبخار نزع stripping steam للتلامس مع سائل الامتصاص الغني بالملوثات contaminant-enriched liquor 8050001100 لمج المادة الملوثة منه. في تجسيدات معينة للاختراع الحالي؛ يتم ضغط المادة الغازية المتدفقة من وسيلة النزع الأولية المسحوبة من وسيلة نزع سائل الامتصاص ويتم تكثيف الماء من المادة الغازية المتدفقة من وسيلة ٠ النزع الأولية من خلال النقل غير المباشر للحرارة من المادة الغازية المضغوطة المتدفقة من وسيلة النزع الأولية إلى وسط التبريد المشتمل على جزء على الأقل من ناتج التكثيف المفصول في مبرد/مكثف غاز النزع الأولية؛ مما يؤدي إلى توليد بخار من ناتج التكثيف المفصول عند ضغط أكثر من الضغط داخل وسيلة نزع سائل الامتصاص عند مخرج السائل liquid outlet الخاص بها. يتم بعد ذلك إدخال البخار المتولد من ناتج التكثيف المفصول في مبرد/مكثف غاز النزع Yo الأولية في وسيلة نزع سائل الامتصاص كبخار نزع للتلامس مع سائل الامتصاص الغني بالملوثات لمج المادة الملوثة منه. 0.80
“yam لتجسيدات أخرى للاختراع الحالي؛ يتم ضغط البخار المتولد من ناتج التكثتيف المفصول في G, مبرد/مكثف غاز النزع الأولية عن ضغط أكبر من الضغط داخل وسيلة نزع سائل الامتصاص عند في compressed steam الخاص به. يتم بعد ذلك إدخال البخار المضغوط BL مخرج للتلامس مع سائل الامتصاص الغني stripping steam نزع JAS وسيلة نزع سائل الامتصاص بالملوثات لمج المادة الملوثة منه. 0 في هذه التجسيدات وغيرهاء يمكن تبريد منطقة الامتصاص لتعزيز سعة وسط امتصاص مائي في هذه التجسيدات؛ يتم تدوير جزء من سائل .000180010801 gas لامتصاص الغاز الملوث heat ومبادل حراري absorber امتصاص غني بالغاز الملوث بين وحدة الامتصاصض .cooling fluid حيث تتم إزالة حرارة الامتصاص من خلال تقلها إلى مائع تبريد exchanger يتم هنا الكشف عن عملية لإزالة غاز ملوث من غاز مصدر واستخلاص الغاز الملوث في العملية؛ يتلامس غاز تغذية يشتمل على غاز المصدر في وحدة contaminant gas امتصاص غاز غني مع وسط امتصاص مائي للغاز الغني يشتمل على مادة ماصة للغاز الملوث؛ مما يؤدي إلى امتصاص الغاز الملوث من تيار غاز التغذية في وسط الامتصاص وانتاج غاز ضعيف تتم منه إزالة الغاز الملوث وسائل امتصاص غني يحتوي على المادة الملوثة التي تم sang الغني في gas stripper مجها. يتلامس الغاز الضعيف الخارج من وسيلة نزع الغاز VO ضعيف مع وسط امتصاص مائي للغاز الضعيف يشتمل على gas absorber امتصاص غاز مادة ماصة للغاز الملوت؛ مما يؤدي إلى امتصاص الغاز الملوث المتبقي من الغاز الضعيف في وسط امتصاص الغاز الضعيف وإنتاج غاز عادم تتم منه إزالة الغاز الملوث الإضافي وساثل امتصاص ضعيف يحتوي على المادة الملوثة التي تم مجها. يتم تسخين سائل الامتصاص الغني في وسيلة نزع السائل الغني لمج المادة الملوثة من السائل الغني ومن ثم إنتاج وسط امتصاص Ye غاز غني متجدد ومادة غازية متدفقة من وسيلة نزع السائل الغني؛ من وسيلة نزع الساثل الغني؛ الغني على بخار ماء وغاز ملوث. يتم تسخين liquor stripper وسيلة نزع الساثل Sle ويشتمل سائل الامتصاص الضعيف في وسيلة نزع السائل الضعيف لمج الغاز الملوث من السائل الضعيف ومن ثم إنتاج وسط امتصاص غاز ضعيف متجدد ومادة غازية متدفقة من وسيلة نزع السائل الضعيف على بخار Bll الضعيف؛ ويشتمل غاز وسيلة نزع Bld) الضعيف؛ من وسيلة نزع © ماء وغاز ملوث. تتم إعادة تدوير وسط امتصاص الغاز الغني المتجدد إلى وحدة امتصاص الغاز 0.80
-١١- absorption تدوير وسط امتصاص sale) الغني لإزالة الغاز الملوث من تدفق غاز التغذية وتتم lean gas الضعيف Hall المتجدد إلى وسيلة امتصاص lean gas الغاز الضعيف 0
Jean gas الضعيف Hall لإزالة الغاز الملوت من تدفق absorber أكسيد SB يتم هنا أيضًا وصف عملية لإزالة ثاني أكسيد السلفر من غاز مصدر يحتوي على المشتمل على feed stream السلفر واستخلاص ثاني أكسيد السلفر حيث يتلامس تيار التغذية 5 غاز المصدر في وحدة امتصاص الغاز الغني مع وسط امتصاص غاز غني يشتمل على مادة
Je أكسيد السلفر من تيار SB لثاني أكسيد السلفرء مما يؤدي إلى امتصاص sorbent ماصة التغذية في وسط الامتصاص وإنتاج غاز ضعيف تتم منه إزالة ثاني أكسيد السلفر وسائل امتصاص غني يحتوي على ثاني أكسيد السلفر الذي تم مجه. يتلامس الغاز الضعيف الخارج من ماصة لثاني ale يشتمل على cama وسيلة امتصاص الغاز الغني مع وسط امتصاص غاز ٠ أكسيد السلفرء مما يؤدي إلى امتصاص ثاني أكسيد السلفر المتبقي من الغاز الضعيف في وسط ثاني أكسيد السلفر الإضافي وسائل A) امتصاص الغاز الضعيف وإنتاج غاز عادم تتم منه امتصاص ضعيف يحتوي على ثاني أكسيد السلفر الذي تم مجه. يتلامس سائل الامتصاص الغني مع تيار النزع في وسيلة نزع السائل الغني لمج ثاني أكسيد السلفر من السائل الغني ومن ثم إنتاج الغني؛ ويشتمل غاز النزع الغني Bl وسط امتصاص غاز غني متجدد وغاز النزع الغني من ١ على بخار ماء وثاني أكسيد السلفر. يتلامس سائل الامتصاص الضعيف مع تيار النزع في وسيلة نزع السائل الضعيف لمج ثاني أكسيد السلفر من السائل الضعيف ومن ثم إنتاج وسط امتصاص الضعيف؛ Bll ضعيف متجدد ومادة متدفقة من غاز النزع الضعيف من وسيلة نزع le ويشتمل غاز النزع الضعيف على بخار ماء وثاني أكسيد السلفر. تتم إعادة تدوير وسط امتصاص من تدفق غاز Al) ثاني أكسيد AY الغاز الغني المتجدد إلى وحدة امتصاص الغاز الغني - ٠ التغذية وتتم إعادة تدوير وسط امتصاص الغاز الضعيف المتجدد إلى وسيلة امتصاص الغاز من تدفق الغاز الضعيف المذكور. sulfur dioxide أكسيد السلفر SB الضعيف لإزالة يتم الكشف أيضًا عن عملية لإزالة غاز ملوث من غاز مصدر يحتوي على مادة ملوثة واستخلاص الغاز الملوث. في العملية؛ يتلامس تيار غاز تغذية يشتمل على غاز مصدر في وحدة امتصاص غاز ملوث مع وسط امتصاص مائي للغاز الغني يشتمل على مادة ماصة للغاز الملوث؛ مما YO buy في feed gas stream يؤدي إلى امتصاص الغاز الملوث من تيار غاز التغذية 0.40
-؟١- الامتصاص وانتاج غاز ade تتم منه إزالة الغاز الملوث Bilas امتصاص غني بالمادة الملوثة. يتلامس سائل الامتصاص الغني بالملوثات مع تيار نزع في وسيلة نزع سائل الامتصاص لمج المادة الملوثة من سائل الامتصاص الغني بالملوثات مما يؤدي إلى إنتاج وسط امتصاص ملوثات متجدد ومادة غازية متدفقة من وسيلة النزع الأولية ومشتملة على بخار ماء وغاز ملوث. يتم سحب © وسط الامتصاص المتجدد من مخرج الساثل الخاص بوسيلة نزع سائل الامتصاص والمادة الغازية المتدفقة من وسيلة النزع الأولية من مخرج البخار الخاص بوسيلة نزع سائل الامتصاص. يتم ضبط الرقم الهيدروجيني لوسط الامتصاص في وحدة الامتصاص على قيمة تختلف عن الرقم الهيدروجيني الذي يوفر التوازن الأكثر تفضيلاً للامتصاص ولكن عنده يكون استهلاك البخار في وسيلة النزع لتقليل محتوى الغاز الملوث contaminant gas في وسط الامتصاص المتجدد حتى Vo مستوى مستهدف أقل من استهلاك البخار لتقليل محتوى الغاز الملوث في وسط الامتصاص المتجدد حتى ذلك المستوى في عملية مقارنة يتم إجراؤها في ظل ظروف متطابقة بشكل أساسي مع الظروف التي يتم عندها إجراء العملية باستثناء أنه في العملية المقارنة يتم الحفاظ على الرقم الهيدروجيني لوسط الامتصاص عند قيمة توفر التوازن الأكثر تفضيلاً للامتصاص. ستكون أهداف وسمات أخرى جلية dies Win توضيحها جزئيًا فيما يلي. VO شرح مختصر للرسومات الشكلان ١ و9 She عن مخططات بيانية بديلة لعمليات الامتصاص//لمج للإزالة والاستخلاص الانتقائي لثاني أكسيد السلفر من غاز مصدر يحتوي على ثاني أكسيد سلفر حيث Ging مج ثاني أكسيد السلفر من سائل الامتصاص من خلال التلامس مع البخار الحي في عمود النزع column 50100109؛ ويتم توليد البخار الحي live steam من خلال النقل غير المبشر shall oe Ye الغاز الفوقي لوسيلة النزع إلى وسط تبريد يشتمل على تيار ماء مغلي boiling water 70 في مبرد/مكثف غاز النزع ¢stripper gas الشكلان ؟ و؛ عبارة عن منحنيات تخطط ذوبانية SB أكسيد السلفر في مذيبات امتصاص absorption solvents معينة كدالة على درجة الحرارة؛ الشكل © عبارة عن مخطط بياني لعملية امتصاص/مج للإزالة والاستخلاص الانتقائيين لثاني Yo أكسيد السلفر من غاز مصدر يحتوي على ثاني أكسيد السلفر حيث يتم تدوير سائل الامتصاص 0.80
س١ بين وحدة الامتصاص وواحد أو أكثر من المبادلات الحرارية الخارجية external heat 65 لتبريد سائل الامتصاص وتعزيز سعة وسط الامتصاص لنقل ثاني أكسيد السلفر من طور الغاز phase 085؛ الشكل + عبارة عن محتوى SB أكسيد السلفر في طور الغاز والنسبة المثوية لاستخلاص ثاني 0 أكسيد alld من طور الغاز كدالة على dled من قاع وحدة الامتصاص المعاكسة countercurrent absorber للعديد من توليفات تركيبة الغاز composition 085؛ تركيبة وسط الامتصاص c@absorption medium composition ومعدل تدفق السائل؛ و الشكل ١ عبارة عن منحنيات درجة حرارة سائل الامتصاص والنسبة المئوية بالمول لثاني أكسيد السلفر في طور البخار لعملية امتصاص/مج لاستخلاص ثاني أكسيد السلفر حيث يتم توفير أعداد ٠ مختلفة من حلقات التبريد cooling loops لوحدة الامتصاص. الشكلان A و عبارة عن مخططات بيانية Aly لعملية حيث يتم تقسيم امتصاص ثاني أكسيد السلفر من غاز تغذية بين sila امتصاص غاز Je gas absorption circuit تشتمل على sas امتصاص غاز gas absorber غني مقترنة بوسيلة نزع ساثل امتصاص غني ودائرة امتصاص غاز ضعيف تشتمل على وحدة امتصاص غاز ضعيف مقترنة بوسيلة نزع سائل ١٠ امتصاص He ضعيف؛ الشكل ٠١ عبارة عن مخطط بمقياس خطي ل ثاني أكسيد الكبريت المتبقي في غاز العادم من وحدة الامتصاص absorber كدالة على نسبة البخار الذي تمت التغذية به إلى وسيلة النزع J stripper ثاني أكسيد الكبريت المزال في وحدة الامتصاص في نظام امتصاص absorption 0 يحتوي على وحدة امتصاص واحدة ودائرة نزع؛ ٠ الشكل ١١ عبارة عن مخطط مماثل لذلك الوارد في الشكل ٠١ ولكن مع تخطيط محتوى ثاني أكسيد الكبريت المتبقي في غاز العادم بمقياس لوغاريتمي dlogarithmic scale الشكل ١١ عبارة عن مخطط يرتبط بالشكلين ٠١ و١١ حيث يتم تخطيط ثاني أكسيد الكبريت المتبقي في غاز العادم من وحدة الامتصاص على مقياس لوغاريتمي كدالة على محتوى ثاني أكسيد الكبريت المتبقي في وسط الامتصاص المتجدد الذي تم تدويره من وسيلة النزع إلى وحدة Yo الامتصاص؛ المخطط على مقياس Jinear scale hi الشكل ١“ عبارة عن مخطط انسيابي مماثل للشكل ©؛ ولكن مثلما تم تنفيذه في عملية بها دوائر 0.80 ve لامتصاص ونزع غاز غني وضعيف بشكل ترادفي مثلما هو موضح stripping circuits منفصلة .8 في الشكل malate عبارة عن مخطط لتأثير الرقم الهيدروجيني عند قاعدة وحدة امتصاص مالات VE الشكل ثاني أكسيد الكبريت على استخدام البخار المطلوب لاستخلاص ثاني أكسيد الكبريت في عملية تشتمل على دائرة امتصاص/نزع واحدة مع الحفاظ على كل مستوى من العديد من المستويات 0 وحدة الامتصاص حيث يبلغ محتوى ثاني أكسيد الكبريت في غاز ale المميزة للانبعاثات في غاز تدوير سائل الامتصاص المفصول إلى وحدة الامتصاص في sale) وتتم anally 70,7 التغذية . صورة وسط امتصاص ثاني أكسيد الكبريت والذي بناءً على النموذج الرياضي المحاكى لعملية دائرة امتصاص ونزع مفردة Yo الشكل يخطط نسبة البخار إلى ثاني أكسيد الكبريت في )١( الاستخلاص ثاني أكسيد الكبريت؛ أو كلتيهما: ٠ جزء في المليون من ثاني أكسيد الكبريت من ١ وسيلة نزع والمطلوبة لإنتاج تيار عادم يحتوي على تيار غاز تغذية يحتوي على 740860 جزء في المليون من ثاني أكسيد الكبريت كدالة على نسبة يشتمل على مادة absorption solvent كاوية/ماليك 081516/008116 في مذيب امتصاص sak (Y) بالوزن من المواد الصلبة)؛ 750011 malate sorbent (20 ماصة من مالات الصوديوم لتحقيق نفس المهمة؛ يربط معدل تدفق المذيب لكل وحدة ثاني أكسيد الكبريت مزالة بنسبة Vo البخار/ثاني أكسيد الكبريت المطلوبة في وسيلة النزع؛ absorption and لدائرة امتصاص ونزع Gal) يتعلق أيضنًا بعملية محاكاة ١6 الشكل من نسبة المادة JS مفردة ويخطط نسبة البخار إلى ثاني أكسيد الكبريت مقابل stripping circuit جزء في المليون ١ الكاوية/ماليك والرقم الهيدروجيني في قاعدة النزع لإنتاج تيار عادم يحتوي على أكسيد الكبريت من تيار غاز تغذية يحتوي على 700 جزء في المليون من ثاني أكسيد SB oe Yo الكبريت باستخدام مذيب امتصاص يشتمل على مادة ماصة من مالات الصوديوم تحتوي على بالوزن من المواد الصلبة؛ ٠ ثاني Bll) exhaust gas عبارة عن محتوى ثاني أكسيد الكبريت في غاز العادم VY الشكل أكسيد الكبريت (جزء في المليون)) والرقم الهيدروجيني عند قاعدة وسيلة النزع كدالة على نسبة ale المادة الكاوية/ماليك في المحاكاة الرياضية لدائرة امتصاص ونزع مفردة حيث يتم إنتاج غاز Yo أكسيد الكبريت من غاز تغذية يحتوي على 400 7 جزء SB جزء في المليون من ١ يحتوي على 0.80
“ve في المليون من ثاني أكسيد الكبريت باستخدام مذيب امتصاص يحتوي على مالات الصوديوم عند ( "كجم ١ بالوزن من المواد الصلبة؛ نسبة مذيبة قدرها 77١0 قدره sorbent ماصة sale تركيز T) كجم 7,777 op رطل/رطل). ثاني أكسيد الكبريت؛ وإمداد البخار إلى وسيلة النزع بحجم ٠ رطل/رطل) من ثاني أكسيد الكبريت مستخلص؛ على مخطط انبعاثات ثاني أكسيد Sm ولكن ١7 عبارة عن مخططات الشكل VA الشكل © في عملية malic إلى ماليك caustic الكبريت والرقم الهيدروجيني كدالة لنسبة المادة الكاوية تجريبية في ظل نفس الظروف و بالنسبة لنفس المهمة كالعملية المحاكاة التي تم منها الحصول
VY على بيانات المخططات الواردة في الشكل للعملية المحاكاة لدائرة امتصاص ونزع ١7 عبارة عن نفس العلاقة المبينة في الشكل ١9 الشكل AY في ظل نفس الظروف ولنفس المهمة التي تمت محاكاتها في المخططات الواردة في الشكل يتضمن مجموعة منحنيات لعمليات منفصلة عند سلسلة من نسب البخار ١9 باستثناء أن الشكل إلى ثاني أكسيد الكبريت المميزة؛ عبارة عن مجموعتي منحنيات تم الحصول عليها من محاكاة عملية لنفس المهمة وفي ٠١0 الشكل ظل نفس الظروف كالشكل 9٠؛ وتكون إحدى مجموعات المنحنيات لانبعاثات ثاني أكسيد الكبريت مقابل نسبة المادة الكاوية/ماليك عند ثلاث نسب مختلفة ومميزة من البخار إلى ثاني أكسيد Vo sulfate من السلفات 7 ga على absorption liquor يحتوي سائل الامتصاص Cua الكبريت وتكون المجموعة الأخرى من المنحنيات لانبعاثات ثاني أكسيد الكبريت عند نفس النسب المميزة asd من البخار إلى ثاني أكسيد الكبريت ولكن لسائل امتصاص يحتوي على 77 بالوزن من ssulfate ion السلفات عبارة عن مجموعتي منحنيات مأخوذة من نفس المحاكات الستة كتلك الواردة في الشكل 7١ الشكل ٠ باستثناء أنه تم تخطيط انبعاثات ثاني أكسيد الكبريت مقابل الرقم الهيدروجيني عند قاعدة V9 بدلاً من مقابل نسبة المادة الكاوية/ماليك؛ stripper base وسيلة النزع عن مجموعتي منحنيات تخطط الجزء الكتلي ل ثاني أكسيد الكبريت عند قاعدة Sle YY الشكل وسيلة النزع مقابل الرقم الهيدروجيني عند قاعدة وسيلة النزع لنفس المحاكات الستة المرتبطة بها
EY) و ٠١8 المنحنيات الواردة في الشكلين © عن مجموعتي منحنيات تخطط الجزء الكتلي ل ثاني أكسيد الكبريت عند قاعدة Sle YY الشكل 0.80
-١-
وسيلة النزع stripper base مقابل نسبة المادة الكاوية/ماليك لنفس المحاكات الستة المرتبطة بها
المنحنيات الواردة في الأشكال 0٠7-7؟؛
الشكل YE عبارة عن مجموعتي منحنيات تخطط انبعاثات ثاني أكسيد الكبريت مقابل نسبة المادة
الكاوية/ماليك عند قاعدة وسيلة النزع لنفس المحاكات الستة في ظل نفس الظروف كتلك التي © ترتبط بها الأشكال 77-7١ باستثناء أن محتوى المواد الصلبة في المذيب 17٠0 solvent
بالوزن فقط ولكن كانت نسبة المذيب ثاني أكسيد الكبريت إلى 17,5 كجم Vee) رطل/رطل) من
ثاني أكسيد الكبريت؛
الشكل Yo عبارة عن مجموعتي منحنيات تخطط انبعاثات SB أكسيد الكبريت مقابل الرقم
الهيدروجيني عند قاعدة وسيلة النزع لنفس المحاكات الستة كتلك التي يرتبط بها الشكل ؛ ؛ و
٠ الشكل YT عبارة عن مجموعتي منحنيات تخطط الجزء الكتلي mass fraction ل ثاني أكسيد الكبريت عند قاعدة وسيلة النزع مقابل الرقم الهيدروجيني عند قاعدة وسيلة النزع لنفس المحاكات الستة التي يرتبط بها الشكلين YO 5 VE تشير الأرقام المرجعية المناظرة إلى مكونات مناظرة على مدار الرسومات. الوصف ١ لتفصيلي:
Je للاختراع؛ تم تطوير العديد من مخططات العملية الجديدة لاستخلاص غاز ملوث من Gy; ١ نسبيًا. تستخدم عمليات الاختراع على وجه التحديد مع استخلاص Alle مصدر عند فعالية طاقة hydrogen ثاني أكسيد السلفرء أكاسيد النيتروجين؛ سلفيد الهيدروجين Jie الغازات الحمضية وما شابه؛ ولكنها مفيدة وقيمة في «carbon dioxide (CO2) ثاني أكسيد الكربون 56 هنا نظرًا "Egle الأمونيا. يتم استخدام المصطلح العام 'مادة Jie استخلاص غازات ملوثة أخرى
Yo لأن عمليات الاختراع تستخدم بشكل نمطي في تنظيف تيارات الغاز المتدفقة من مرافق توليد القدرة أو المرافق الكيميائية أو المعدنية لتقليل انبعاثات الغازات الحمضية أو غيرها من مكونات الغاز الأخرى التي قد تكون ملوثات في الجو. ومع ذلك؛ مثلما سيدركه أصحاب المهارة في المجال؛ We ما تكون الغازات الملوثة التي تمت (إزالتها من تيارات الغاز المتدفقة gas effluent ذات dad اقتصادية ويتم استخلاصها بواسطة عمليات الاختراع ثم تطبيقها على
vo الاستخدامات Jie las dell تحويل SB أكسيد السلفر إلى ثالث أكسيد السلفر وحمض سلفريك؛
0.80
-١١-
استخلاص السلفر العنصري من SE أكسيد السلفر وسلفيد الهيدروجين؛ استخلاص حمض الهيدروكلوريك hydrochloric acid أو الأمونيا aqueous ammonia All) للاستخدام في المعالجة (Alias استخلاص وتحويل كلوريد الهيدروجين إلى كلور أولي elemental chlorine
وهيدروجين chydrogen وهكذا. © يمكن توضيح عمليات الاختراع بواسطة الحالة المحددة لاستخلاص ثاني أكسيد السلفر. عند تنفيذ الاختراع الحالي؛ يمكن استخدام مجموعة من المذيبات Bilal) والعضوية كوسط امتصاص Sb أكسيد السلفر. على سبيل JB يمكن أن يشتمل وسط الامتصاص على محاليل idle aqueous solutions لفلزات قلوية alkali metals (على سبيل المثال؛ محلول سلفيت/بيسلفيت الصوديوم «(sodium 50116/51501716 solutio أمينات Je) amines سبيل (Jil ألكانول ٠ أمينات | calkanolamines تتا هيدروكسي di) ألكيلين داي. أمين tetrahydroxyethylalkylenediamines « وهكذا)؛ أملاح أمين amine salts وأملاح للعديد من الأحماض العضوية organic acids على نحو chy يمكن أن يشتمل وسط امتصاص ثاني أكسيد السلفر على مذيب عضوي cOrganic solvent يتضمن؛ على سبيل «JB داي ميثيل أنيلين caniline ethyldim تترا إيثيلين جليكول داي ميثيل tetraethylene glycol ji) dimethyl ether Yo أو داي بيوتيل بيوتيل فوسفونات dibutyl butyl phosphonate تحتاج بعض المذيبات العضوية إلى استخدام الإنشاء المعدني وغالبًا ما تحتاج إلى تجديد المذيب بسبب تكوين حمض سلفريك وفي بعض الحالات بسبب تفاعل المذيب مع ثالث أكسيد السلفر المتكون بواسطة التفاعل الجانبي لثاني أكسيد السلفر مع الأكسجين أثناء عملية الامتصاص/المج Sales ما تكون أكثر dds من أوساط الامتصاص غير العضوية. تؤدي معدلات تدفق غاز المدخنة Hal ٠ إلى حدٍ كبير والمطلقة من وحدة توليد القدرة المسخنة بالفحم؛ إلى حجم معدات كبير جدًا لاستخلاص SB أكسيد السلفر. يمكن أيضنًا عرقلة المذيبات العضوية التقليدية بواسطة واحد أو أكثر من العيوب المرتبطة بالخصائص المفضلة في أوساط امتصاص SB أكسيد السلفرء بما في ذلك: سعة امتصاص ثاني أكسيد السلفر المنخفضة نسبيًا؛ ولا سيما عند معدلات ضغط جزئي لثاني أكسيد السلفر التي تواجهها المواد المتدفقة المحتوية على ثاني أكسيد سلفر ضعيف؛ سعة Yo امتصاص ثاني أكسيد سلفر منخفضة نتيجة لامتصاص كميات كبيرة من بخار الماء من المادة المتدفقة المحتوية على ثاني أكسيد Salud) مما قد يؤدي Wail إلى تآكل مفرط في معدات العملية؛
0.80
م -١ التعرض إلى تحلل مفرط؛ Jie التحلل المائي؛ أو غيره من التفاعلات الجانبية الأخرى أو التحلل عند تعرض المذيب إلى درجات حرارة مرتفعة في البيئات الحمضية؛ و/أو ارتفاع التطاير؛ مما يؤدي إلى معدلات فقدان كبيرة في المذيب. في ضوء هذه الاعتبارات Gy capes للتجسيد المفضل للاختراع الحالي مثلما تم تنفيذه في oo استخلاص ثاني أكسيد السلفرء يشتمل وسط امتصاص ثاني أكسيد السلفر على محلول مائي منظم buffered aqueous solution من ملح لحمض كربوكسيلي بروتوني polyprotic amis carboxylic acid ضعيف نسبيًا (على سبيل المثال؛ مالات الصوديوم (sodium malate مثلما تم وصفه في الطلب الأمريكي ذي الرقم المسلسل 787,1971/13؛ الصادر تحت عنوان REGENERATIVE RECOVERY OF SULFUR DIOXIDE FROM EFFLUENT ٠ 680555 والذي تم إيداعه في YA أكتوبر Yo VY والذي تم تضمين المحتوى الكامل له بشكل علني في هذه الوثيقة كمرجع. في الوصف التالي؛ تتم الإشارة إلى وسط الامتصاص المفضل المشتمل على ملح (meal كربوكسيلي بروتوني متعدد وكذلك إلى وسط امتصاص يشتمل على تترا إيثيلين جليكول gh ميثيل tetraethylene glycol dimethyl ether ju) (تتراجليم (tetraglyme ومع ذلك؛ يجب إدراك أنه يمكن تهيئة العديد من سمات العمليات الموصوفة هنا ١ بسهولة لأنظمة تستخدم أوساط امتصاص أخرى. كما هو مذكور ode يجب أيضًا إدراك أنه يمكن تطبيق التحسينات الموصوفة هنا على أنظمة لإزالة واستخلاص الغازات الحمضية والملوثات الأخرى باستخدام أوساط امتصاص ملوثات تقليدية مناسبة معروفة في المجال. على سبيل JE يمكن استخدام العمليات الموصوفة هنا في الامتصاص والمج المتجدد للعديد من الملوثات من تيارات الغاز المتدفقة؛ بما في ذلك سلفيد الهيدروجين؛ ثاني أكسيد الكربون؛ وكلوريد الهيدروجين؛ ٠ أكاسيد النيتروجين؛ وكذلك الغازات الملوثة الأخرى Jie الأمونيا. كما هو موضح في الشكل ) يتم إدخال تيار غاز تغذية العملية shed) بشكل اختياري ٠١ المشتمل على غاز المصدر المحتوي على ثاني أكسيد السلفر في وحدة امتصاص ثاني أكسيد السلفر ١١ المشتملة على واحدة أو أكثر من المراحل النظرية حيث يتلامس مع وسط امتصاص Jie مشتمل على sale ماصة لثاني أكسيد السلفر لامتصاص SB أكسيد السلفر. تشتمل وحدة Yo امتصاص ثاني أكسيد السلفر ١١ على ase رأسي أو برج VY يحتوي على منطقة تلامس غاز/سائل VY مشتمل على وسيلة لتعزيز نقل الكتلة بين أطوار الغاز والسائل التي قد تشتمل على 0.80
-١4- الحشوة البنائية rings أو الحلقات saddles الحوامل (Jie طبقة من الحشوات العشوائية نقل ثاني sal) أخرى. يفضل contacting device أو وسيلة تلامس cstructured packing يتلامس تيار غاز تغذية العملية عكس التيار مع محلول الامتصاص can أكسيد السلفر إلى أقصى process 1660 985 المائي. متلما هو موضح في الشكل ١؛ يتم إدخال تيار غاز تغذية العملية ويدخل قاع منطقة تلامس VY بالقرب من قاع البرج ١985 inlet jal Jax عبر 5068010 © يشتمل على وسط ١١ بينما يتم إدخال تيار oY Ygas/liquid contact 2006 الغاز والسائثل ١١ عبر مدخل سائل 3١ امتصاص مائي متجدد معاد التدوير من وسيلة نزع ثاني أكسيد السلفر منطقة تلامس الغاز والسائل ويدخلها. يتم سحب تيار Ad بالقرب من قمة البرج ويتم توزيعه على ١١ الخارج من قاع منطقة تلامس الغاز والسائل ١١7 سائل امتصاص غني بثاني أكسيد السلفر
٠ .من مخرج YAliquid outlet Jill بالقرب من قاع البرج VY ويتم سحب تيار غاز عادم Ydexhaust gas stream خالٍ إلى حدٍ كبير من ثاني أكسيد السلفر الخارج من قمة المنطقة ١ من مخرج الغاز ٠١0 القريب من قمة البرج. على الرغم من استخدام برج تقليدي محشو عشوائيًا في صورة وحدة امتصاص VY) فسيدرك أصحاب المهارة في المجال أنه يمكن استخدام هيئات أخرى على نحو مناسب. على سبيل المثال؛ يمكن أن يحتوي البرج VY على حشوة بنائية
٠5 أو يشتمل على برج بصوان؛ وفي BIS الحالتين يفضل أن تتدفق تيارات العملية في اتجاه عكس التيار. على الرغم من تفضيل التدفق عكس التيار بين تيار غاز تغذية العملية ٠١ ووسط الامتصاص Sl) في وحدة الامتصاص؛ (Sad تشغيل وحدة الامتصاص بشكل متحد التيار. ومع ذلك؛ يميل هذا الترتيب إلى التأثير بالسلب على سعة وفعالية الامتصاص ويكون أقل تفضيلاً بوجه عام.
٠ عند وجود sale ماصة لملح الحمض acid salt absorbent أو أنواع gal تمتزج كيميائيًا مع ثاني أكسيد السلفر في صورة المادة الماصة الأساسية في وسط الامتصاص المائي؛ يجب تحديد تركيز المادة الماصة في وسط الامتصاص ومعدل تدفق وسط الامتصاص بحيث؛ عند درجة الحرارة السائدة عند مخرج السائل الخاص بوحدة الامتصاص؛ تظل سعة الامتصاص الزائدة في سائل الامتصاص. يفضل أن تبلغ السعة المتبقية 7٠١ على الأقل؛ ويفضل 77١80 على الأقل من
Yo إجمالي سعة الامتصاص الداخلة إلى وحدة الامتصاص. لهذا الغرض»؛ يجب أن يكون تركيز المادة الماصة ومعدل تدفق وسط الامتصاص الداخل إلى وحدة الامتصاص WK لتوفير كمية زائدة
0.80
Cy.
متكافئة في معدل المادة الماصة المتدفقة عبر وحدة الامتصاص بالنسبة للمعدل الذي يجب استخلاص SB أكسيد السلفر عنده من تيار غاز تغذية العملية؛ ويفضل بكمية زائدة بالنسبة للإجمالي محتوى ثاني أكسيد السلفر في تيار التغذية؛ مما يعوض العديد من العوامل مثل محتوى ثاني أكسيد السلفر المتبقي في وسط الامتصاص بعد تجدده؛ تركيز ثاني أكسيد السلفر في غاز النزع الغني بثاني أكسيد السلفرء والوجود المحتمل للمكونات الحمضية بعض الشيء مثل ثاني أكسيد الكربون وبشكل أساسي لتعويض آلفة الامتصاص الضعيفة Gaus للمواد الماصة المفضلة Jie نظام امتصاص الحمض الكربوكسيلي البروتوني المتعدد/الملح. يفضل ألفة امتصاص ضعيفة Gans لتسهيل المج اللاحق لثاني أكسيد السلفر عبر الزيادة الطفيفة في درجة الحرارة و/أو انخفاض الضغط. وبالتالي؛ يختلف تركيز المادة الماصة في وسط الامتصاص المائي اللازم لتحقيق فعالية ٠ الإزالة المفضلة Gay للحمض المستخدم؛ تركيز ثاني أكسيد السلفر في الغاز المراد معالجته وكذلك خصائص تقل الكتلة لوحدة الامتصاص ويمكن تحديده بسهولة بواسطة أصحاب المهارة في المجال. بشكل نمطي؛ تتراوح النسبة المكافئة لثاني أكسيد السلفر الممتص لكل مول من ملح الحمض الكربوكسيلي البروتوني المتعدد في محلول الامتصاص من حوالي ١.١ إلى حوالي .١ في dls وسط امتصاص مائي يشتمل على ملح الصوديوم لحمض الماليك malic acid كمذيب ١ الامتصاص absorption solvent المستخدم في معالجة غاز يشتمل على حوالي Yow جزء في المليون بالحجم من ثاني أكسيد السلفر؛ء يمكن أن يتراوح تركيز المالات في محلول الامتصاص
على نحو مناسب من حوالي 7١ بالمول إلى حوالي 7 في Bll بالمول. يمكن تحديد نسبة معدل التدفق الكتلي (Mass flow rate (L/G من تيار محلول solution 0 الامتصاص المائي Yo aqueous absorption وتيار غاز تغذية العملية ٠١ ٠ المدخلين في وحدة امتصاص SB أكسيد السلفر ١١ اللازم لتحقيق النقل الكامل لثاني أكسيد السلفر من غاز المصدر إلى وسط الامتصاص بواسطة تنفيذ تصميم تقليدي. بشكل أكثر تحديدًاء (Sa اختيار ©/ا بناءً على محتوى الملوثات في تيار الغاز الداخل إلى وحدة الامتصاص؛ تركيز المادة الماصة في وسط الامتصاص المائي؛ وسعة وحدة امتصاص المادة الماصة عند درجة حرارة السائل/الغاز السائدة في وحدة الامتصاص. بشكل نمطي؛ يتم اختيار 1/6 بحيث يتراوح GAS Yo المادة الماصة في وحدة الامتصاص من ٠١ إلى 7780 على الأقل أكثر من تدفق الغاز الملوث في وحدة الامتصاص. يعتمد مدى الزيادة الأمتل على معدل نقل الكتلة ونقل الحرارة في منطقة
0.80 yy
تلامس الغاز والسائل. يفضل تصميم وحدة امتصاص ثاني أكسيد السلفر sulfur dioxide absorber وتشغيلها بحيث يكون محتوى ثاني أكسيد Al) في تيار غاز العادم ١9 الخارج من وحدة الامتصاص أقل من حوالي eds 50٠0 في المليون بالحجم؛ والأفضل أقل من حوالي Too جزءٍ في المليون بالحجم © (على سبيل (JB تنخفض لتصل إلى 70-٠١ جزء في المليون بالحجم). يتم القضاء على هذه الكمية الشحيحة لثاني أكسيد السلفر مع ثاني أكسيد الكربون dioxide 8+500؛ الأكسجين 07 النيتروجين nitrogen وغيرها من المركبات الخاملة inerts المتضمنة في تيار غاز تغذية العملية من النظام كجزء من تيار غاز العادم الذي يتم تصريفه من قمة وحدة الامتصاص. يكون Sle العادم بتوازن كبير مع محلول الامتصاص dls على محتوى بخار الماء في تيار غاز Ve تغذية العملية الذي تمت التغذية به إلى وحدة الامتصاص وظروف وحدة الامتصاص»؛ قد يكون هناك كسب أو فقد صافي في الماء داخل وحدة الامتصاص. عند ys pall يتم استخدام منفاخ١؟ blower لدفع الغازات إلى المدخنة. لتحقيق معايير انبعاث مُرضية؛ يمكن إمرار تيار غاز العادم V4 عبر وسيلة إزالة الرذاذ eliminatormist أو وسيلة مماثلة لاستخلاص السائل المحتجز قبل تصريفه عبر المدخنة. على نحو إضافي أو بديل؛ في بعض الحالات يمكن تسخين تيار غاز No العادم ١9 بواسطة تبادل shall غير المباشر في مبادل حراري heat exchanger YY مع التدفق الصادر من غاز تغذية العملية أو باستخدام أوساط تسخين أخرى أو في مبادل حراري TE مثلما سيتم وصفه أدناه بحيث لن تميل أي غبار إلى الانخفاض بعد إطلاقه من المدخنة stack مثلما يتضح في الشكل dua) تشتمل sald) الماصة على حمض كربوكسيلي بروتوني متعدد c@cidpolyprotic carboxylic يتم مزج مصدر تعويضي لقاعدة فلزية metal base YV مثل Yo هيدروكسيد الصوديوم sodium hydroxide هيدروكسيد البوتاسيوم «potassium hydroxide كربونات الصوديوم sodium carbonate وهكذاء مع تيار ١١ يشتمل على وسط امتصاصض مائي متجدد في صهريج مذيب solvent tank Y¢ قبل إدخاله بالقرب من قمة برج الامتصاص tower absorber ١ تتفاعل القاعدة الفلزية مع الحمض الكربوكسيلي البروتوني المتعدد وتُكوّن المادة الماصة لملح الفلز .metal salt absorbent وفقًا للكشف الوارد في الطلب الأمريكي Yo المعلق ذي الرقم المسلسل 787,197/17»؛ يتم إدخال قاعدة فلزية كافية لمعادلة بعض مجموعات الحمض على الأقل بحيث تتم معادلة الحمض ليقع ضمن حوالي AY والأكثر تفضيلاً ضمن
0.80
"١
حوالي 7٠0 من نقطة HIS فصل الحمض الذي له قيمة ثابت تأين تتراوح من حوالي © إلى حوالي ٠١ عند YO درجة مثوية؛ ويفضل من حوالي 4 إلى حوالي ١ عند Yo درجة مثوية. ويمكن للمتمرس في المجال أن يستخدم تقنيات تحكم معروفة في الرقم الهيدروجيني وأدوات لإضافة قاعدة
إلى وسط الامتصاص المتجدد قبل التلامس مع غاز يحتوي على ثاني أكسيد السلفر في وحدة
© الامتصاص للحفاظ على الدرجة المطلوبة للتعادل بالنسبة لنقطة تكافؤ dad ثابت التأين. ie على ذلك؛ يجب إضافة قاعدة كافية للحفاظ على تركيز الأيون fon ll ا01618. على سبيل المثال؛ مثلما هو موصوف أدناه؛ يتم فقد بعض الأيون الفلزي مع إزالة ملح السلفات sulfate salt
في عملية تشغيل جهاز البلورة .crystallizer operation تتم إضافة مولين من القاعدة (على
سبيل المثال؛ هيدروكسيد الصوديوم (sodium hydroxide لكل مول تمت إزالته من سلفات
٠ الصوديوم sulfate 5800007. يمكن مراقبة تركيز الأيون الفلزي بشكل مناسب والتحكم فيه من خلال أخذ عينات واجراء تحليل فلزي metal analysis في معمل الوحدة -plant laboratory
يتم تسخين سائل الامتصاص absorption liquor الغني بثاني أكسيد السلفر ١١7 الخارج من
وحدة الامتصاص ١١ حتى درجة حرارة متوسطة (مثلما سيتم وصفه أدناه) ويتم إدخال سائل الامتصاص المسخن مسبقًا في وسيلة نزع SB أكسيد السلفر 30 sulfur dioxide stripper
VO حيث يتم فصل ثاني أكسيد السلفر عن المادة الماصة ويتم مجه من سائل الامتصاص. تشتمل وسيلة النزع Stripper 7١ على ase رأسي أو برج YY يحتوي على منطقة تلامس البخار والسائل 77 التي تشتمل على وسيلة لتعزيز نقل الكتلة بين أطوار الغاز والساثل. Jie وحدة الامتصاص ١١؛ يمكن تهيثة وسيلة النزع Ve في صورة برج محشو packed tower يحتوي
على طبقة حشو عشوائي تقليدي؛ حشو بنائي؛ صوان أو أية وسيلة أخرى لتلامس الغاز والسائل.
Sa ٠ تغذية قسم (النزع) السفلي (من منطقة تلاتمس contact zone البخار ١ Jilly ؟ داخل البرج YY ببخار حي متولد وفقًا للاختراع الحالي (مثلما هو موصوف أدناه) ويتم استخدامه لإزالة
ثاني أكسيد السلفر من سائل الامتصاص. يتم إنتاج sale غازية متدفقة gas effluent أولية من
وسيلة نزع غنية بثاني أكسيد السلفر FF وتشتمل على ثاني أكسيد السلفر مشبع إلى حدٍ كبير ببخار الماء؛ في الجزء العلوي من وسيلة النزع To فوق منطقة تلامس البخار والسائل TY وسحبها
YO .من مخرج البخار vapor outlet Y¢ عند قمة البرج ١؟؛ ويتم سحب وسط امتصاص متجدد regenerated absorption medium ٠ خارج من منطقة تلامس البخار والساثل من مخرج
0.80
الل سائل liquid outlet Yo عند قاع البرج واعادة تدويره إلى وحدة الامتصاص ١١ لإكمال الدورة. على الرغم من تفضيل التدفق عكسي التيار بين سائل الامتصاص الغني بثاني أكسيد السلفر وتيار النزع في وسيلة النزع مثلما هو موضح في الشكل ١؛ فيمكن تشغيل وسيلة النزع بشكل متحد التيار. ومع ذلك؛ يميل هذا الترتيب إلى التأثير بالسلب على فعالية النزع ويكون أقل تفضيلاً Ans © عام. يتم بوجه عام الحفاظ على متوسط درجة حرارة وسط امتصاص ثاني أكسيد السلفر في وحدة الامتصاص ١١ في النطاق الذي يتراوح من حوالي ٠١ درجة مئوية إلى Ve Ja درجة مئوية. وفقًا للاختراع Jal) يفضل الحفاظ على متوسط درجة حرارة سائل امتصاص ثاني أكسيد السلفر في وحدة الامتصاص من حوالي Yo درجة مئوية إلى حوالي Te درجة مئوية. على الرغم من أنه يتم بوجه عام تعزيز امتصاص ثاني أكسيد السلفر عند درجات حرارة وسط امتصاص منخفضة؛ فيجب تسخين سائل الامتصاص من درجة حرارة الامتصاص إلى درجة حرارة مرتفعة بشكل كاف و/أو في ظل ضغط منخفض لتحرير ثاني أكسيد السلفر ويؤدي توفير هذه الحرارة المحسوسة إلى ارتفاع طلبات الطاقة. أثناء التجديد؛ يفضل Wal تقليل كمية الماء المتبخر لتقليل الطاقة المستهلكة وتجنب تركيزات الماء المنخفضة في وسط الامتصاص التي قد تتسبب في ترسيب المادة الماصة ٠ الثاني أكسيد السلفر (على سبيل (JB حمض متعدد الكربوكسيل polycarboxylic acid ضعيف أو أملاح). تتحسن إجمالي فعالية عملية امتصاص/مج ثاني أكسيد السلفر عندما يعتمد الامتصاص بقوة نسبيًا على درجة الحرارة وضمن نطاق Gaal لدرجات الحرارة بين مراحل الامتصاص والمج في الدورة. يتم asp عام الحفاظ على متوسط درجة حرارة سائل امتصاص ثاني أكسيد السلفر في وسيلة النزع ١ 0 ٠ في نطاق يتراوح من حوالي dap ١ مثوية إلى نقطة غليان محلول الامتصاص absorption solution عند ضغط تشغيل وسيلة النزع. يمكن تحسين امتصاص ومج ثاني أكسيد السلفر من خلال زيادة أو تقليل معدلات ضغط تشغيل وحدة الامتصاص ١١ ووسيلة النزع oF على التوالي. تتراوح معدلات ضغط التشغيل المناسبة في وحدة الامتصاص ١١ من حوالي 7١ إلى حوالي ٠00 كيلو باسكال مطلق. يمكن استخدام YO معدلات ضغط lef عند الضرورة؛ aly تصل إلى 708١0 كيلو باسكال أو أكثر. يؤدي الضغط الزائد في وحدة الامتصاص إلى زيادة جزء ثاني أكسيد السلفر الذي يمكن أن يمتصه وسط 0.80 ye مما يقلل من تكاليف Lad الامتصاص عند ضغط منخفض chal الامتصاص؛ ولكن يفضل إلى 5٠ من حوالي ١ المعدات. وبالمثل؛ تتراوح معدلات ضغط التشغيل المناسبة في وسيلة النزع كيلو باسكال مطلق؛ ولكن يمكن استخدام معدلات ضغط أعلى أو أقل. ٠٠00 حوالي من خلال ١0 ووسيلة النزع ١١ وحدة الامتصاص Jala shall يمكن تحقيق التحكم في درجة التحكم في درجة الحرارة وحجم العديد من تيارات العملية التي تتم التغذية بها إلى هذه العمليات. © ضمن النطاق المفضل بواسطة التحكم في Vo ويفضل الحفاظ على درجة الحرارة في وسيلة النزع والبخار المدخل بالقرب من قاع ١7 درجة حرارة سائل الامتصاص الغني بثاني أكسيد السلفر
FY الخاص بمنطقة تلامس البخار والسائل stripping section النزع في قسم النزع dl ١١7 سائل الامتصاص الغني بثاني أكسيد السلفر hd بالإشارة مرة أخرى إلى الشكل ١؛ يتم إلى حوالي Ade درجة ٠١ عند درجة حرارة تتراوح من حوالي ١١ الخارج من وحدة الامتصاص ٠ درجة مئوية عبر مبادل Tv درجة مئوية إلى حوالي ٠١ درجة مثوية؛ والأفضل من حوالي ٠ حتى درجة حرارة وسطى بواسطة نقل الحرارة غير المباشر من Bree حراري £0 حيث يتم تسخينه إلى وحدة امتصاص Ye تدويره من وسيلة النزع Sale) الذي تمت VO وسط الامتصاص المتجدد ثاني أكسيد السلفر. يؤدي نقل الحرارة من وسط الامتصاص المتجدد إلى سائل الامتصاص داخل سعة امتصاص وسط الامتصاص المتجدد ويقوم بتسخين سائل الامتصاص sal) المبادل إلى ١ للمساعدة في تعزيز نزع ثاني أكسيد السلفر منه. في حالة الحاجة إلى تسخين آخر بهدف تحقيق عبر ١١7 درجة الحرارة المفضلة في وسيلة النزع؛ يمكن إمرار السائل الغني بثاني أكسيد السلفر بواسطة النقل غير المباشر للحرارة (JE سخان مذيب ١4؛ حيث يتم تسخينه مسبقًا (على سبيل أكسيد السلفر المستخلص الخارج من العملية)؛ و/أو تسخينه بواسطة التبادل SB من تيار منتج في تجسيدات مميزة معينة؛ يتم .7١ الحراري غير المباشر بالبخار أو بتيار ناتج تكثيف ساخن ٠ تسخين سائل الامتصاص الغني بثاني أكسيد السلفر بواسطة نقل الحرارة من تيار غاز تغذية العملية و/أو وسط امتصاص ثاني أكسيد السلفر المتجدد دون إضافة حرارة خارجية. في هذا درجة 5 ٠ التجسيد؛ يفضل عدم تقليل درجة حرارة تيار غاز تغذية العملية إلى ما دون حوالي مثوية؛ ويكون الفارق في درجة الحرارة بين سائل الامتصاص الغني بثاني أكسيد السلفر المدخل في ؟ درجة مئوية. ٠ وسيلة النزع ووسط الامتصاص المتجدد أقل من حوالي YO الخارج من قاع Yo متجدد medium aqueous absorption يتم تبريد وسط امتصاص مائي 0.80
ه0١" وسيلة النزع Vo عند درجة حرارة تتراوح من حوالي ٠١ درجة مئوية إلى حوالي Vir درجة مثوية في المبادل £4 interchanger من خلال نقل shall إلى سائل الامتصاص الغني بثاني أكسيد السلفر ١١7 الخارج من وحدة امتصاص SB أكسيد السلفر .١١ وبالمثل؛ في حالة الحاجة إلى مزيدٍ من التبريد للحفاظ على درجة الحرارة المفضلة في وحدة الامتصاص؛ يمكن إمرار وسط © الامتصاص المتجدد الخارج من المبادل 60؛ عبر مبرد المذيب 7؛ solvent cooler وتبريده كذلك بواسطة تبادل الحرارة غير المباشر مع ماء برج التبريد. يؤدي استخدام المبادل الحرارية 60 إلى تقليل متطلبات النظام للطاقة بحيث لا تكون هناك حاجة لاستخدام سخان solvent cule heater و/أو مبرد مذيب. في تجسيدات مفضلة للاختراع الحالي؛ يتم الحفاظ على مستويات تلوث ملح السلفات sulfate ٠ +58 في محلول امتصاص مائي يشتمل على ملح لحمض كربوكسيلي بروتوني متعدد عند مستوى مقبول من خلال تحريف ea تطهير على الأقل 90 من وسط الامتصاص المتجدد Yo الخارج من وسيلة النزع Ve بشكل اختياري لمعالجته بهدف إزالة السلفات sulfate يتنوع الحجم النسبي لجزء التطهير Ey لتركيز المادة الماصة في وسط الامتصاص المتجدد وتعرض ثاني أكسيد AL إلى الأكسدة في دورة الامتصاص والنزع. بشكل Jaa في العملية التي تستخدم المالات كمادة V0 ماصة؛ يمكن أن يمثل جزء التطهير أقل من حوالي 79٠009 من تيار وسط الامتصاص المتجدد. تشتمل معالجة جزء التطهير على تبخير ماء من جزء التطهير purge fraction 4٠ وسيلة بلورة تبخيرية 97 evaporative crystallizer لإنتاج محلول مركز فاثق التشبع بملح السلفات. يتم ترسيب بلورات ملح السلفات Sulfate salt crystals بعد ذلك من محلول الامتصاص المائي المركز في جهاز البلورة erystallizer لتكوين ملاط بلورة 94 crystallization slurry يشتمل ٠ على بلوارت ملح سلفات مترسب والسائل الأم. يتم فصل بلورات سلفات الصوديوم sulfate crystals Sodium عن الملاط slurry في وسيلة فصل separation device سائل/صلب تقليدية / 47 liquidconventional solid مثل مرشح تفريغي vacuum filter أو وسيلة طرد مركزي centrifuge وجزء السائل الأم 8 mother liquor fraction معاد التدوير إلى صهريج YE Cuda) حيث يتم خلطه مع التيار الرئيسي لوسط امتصاص متجدد لإعادته إلى وحدة © الامتصاص .١١ يمكن تحقيق تركيز محلول الامتصاص المائي على نحو مناسب من خلال التسخين و/او تقليل الضغط؛ أو زيادة تدفق البخار إلى مرجل sale) الغلي creboiler لتوميض 0.80
-؟١'- ماء التبخير water 678001818. بشكل نمطي؛ يتم تسخين محلول الامتصاص المائي حتى درجة حرارة تبلغ حوالي ٠ © درجة مئوية على الأقل؛ والأفضل حوالي Te درجة مئوية على الأقل؛ ويفضل حتى نقطة غليان محلول الامتصاص عند ضغط تشغيل وسيلة النزع؛ أثناء التركيز لمنع تكوين وترسيب سلفات الصوديوم ثماني الهيدرات sodium sulfate decahydrate أو ملح (Glauber (Na, SO, 10H,0 © يميل ملح Glauber إلى تكوين ناتج ترسيب جيلاتيني أو لزج والذي لا يتفصل بسهولة عن السائل الأم بالطرد المركزي أو الترشيح. يمكن تشغيل جهاز البلورة عند ضغط جوي أو تحت التفريغ. كبديل لفصل بلورات ملح سلفات الصوديوم sodium sulfate salt crystals بالطرد المركزي أو الترشيح؛ يمكن تصميم جهاز البلورة لتصفية السائل الأم باستمرار من ملاط البلورة. علاوةً على ذلك؛ يمكن غسل بلورات ملح Ye السلفات ell وبالمثل يتم توجيه ماء الغسل الناتج المشتمل على مادة dale لملح الحمض الكربوكسيلي البروتوني المتعدد إلى صهريج المذيب لإعادته إلى وحدة الامتصاص. يمكن تكثيف تيار البخار العلوي الصادر من جهاز البلورة وإعادته إلى وحدة الامتصاص. على نحو بديل؛ يمكن توجيه التيار العلوي الصادر من جهاز البلورة إلى وسيلة النزع كمصدر لبخار النزع stripping .steam Vo على الرغم من أن المعالجة الموصوفة أعلاه فعالة في الحفاظ على مستويات ملح السلفات المقبولة في محلول الامتصاص الدوار circulating absorption solution وفقًا لبعض تجسيدات الاختراع الحالي» يمكن تضمين Jade الأكسدة oxidation inhibitor في محلول الامتصاص لتقليل أكسدة بيسلفيت sulfite cul sbisulfite إلى مواد ملوثة من بيسلفات bisulfate وسلفات csulfate على التوالي. هناك العديد من الأنواع المختلفة لمثبطات الأكسدة oxidation inhibitors | ٠ التي قد تفيد في تنفيذ الاختراع الحالي؛ بما في ذلك: كاسحات الأكسجين oxygen ly, scavengers احتجاز الشقوق الحرة مثل م- فينيلين داي أمين —phenylenediaminep وهيدرو كوينون thydroquinone مثبطات أكسدة محفزة ب أكاسيد النيتروجين Jie حمض أسكوربيك (ascorbic acid وعوامل خلابية chelating agents مثل حمض إيثيلين داي أمين تترا أسيتيك ethylenediaminetetraacetic acid (EDTA) الذي Yo ينحي أيونات ويثبط الأكسدة المحفزة بالفلز. يمكن استخدام متبطات الأكسدة المذكورة بشكل فردي أو في عدة توليفات ويمكن إضافتها عند الحاجة إلى محلول الامتصاص المائي المتجدد المدخل 0.80
ا" إلى وحدة الامتصاص. بناءً على نوع المثبط (المثبطات) المستخدم؛ يتراوح التركيز في محلول الامتصاص بشكل نمطي من بضعة أجزاء في المليون إلى ما يتراوح من حوالي ١ إلى حوالي ٠١ في الماثة بالوزن. تتم بشكل نمطي إضافة كمية زائدة (على سبيل (JB عند حوالي ٠٠٠١ جزء في المليون على الأقل) طالما أنه سيتم استهلاك المثبطات bags بالأكسدة. يكون حمض 0 الأسكوربيك Ascorbic acid وهيدرو كوينون hydroquinone فعالين على وجه التحديد في تثبيط الأكسدة في محلول امتصاص absorption solution مالات الصوديوم sodium 18 . من المتوقع أن يكون حمض إيثيلين داي أمين تترا أسيتيك فعالاً كمثبط أكسدة عند وجود الفلزات في محلول الامتصاص. تكون الحمضية المتزايدة في محلول الامتصاص فعالة في زيادة فعالية نزع ثاني أكسيد السلفر. ٠ وهكذاء يؤدي ترك تركيز صغير من ثاني أكسيد السلفر المذاب أو الحفاظ على بعض السلفات في محلول الامتصاص إلى فعالية أكثر في وسيلة النزع. على سبيل المثال؛ يؤدي التركيز الصغير من سلفات الصوديوم sodium sulfate و/أو حمض السلفروز sulfurous acid في وسيلة النزع إلى جعل تجديد محلول الامتصاص أقل استهلاكًا للطاقة. ومع ذلك؛ فإن وجود ثاني أكسيد الكبريت في وسط الامتصاص المتجدد يؤثر بالسلب على التوازن في وحدة الامتصاص. وبالتالي؛ Vo في حالة ahs الحمضية من خلال السماح بتراكم مكونات وسط الامتصاص الدوار/سائل الامتصاص؛ يفضل تحقيق هذا من خلال السماح لأيون السلفات بالتراكم Yay من تراكم أي مستوى ثابت يمكن إدراكه من SB أكسيد الكبريت. By لتجسيدات الاختراع العديدة؛ يتم الحفاظ على تركيز ملح السلفات عند ما يتراوح من حوالي ١,5 إلى حوالي ١١ في المائة بالوزن؛ ويفضل من حوالي © إلى حوالي ١١ في Bl بالوزن في محلول الامتصاص ويتم ترك جزء صغير من ثاني ٠ أكسيد السلفر في محلول الامتصاص المائي المتجدد مما يجعل المحلول أكثر حمضية بعض الشيء ومن ثم يجعل مج ثاني أكسيد السلفر أقل استهلاكًا للطاقة. توليد بخار نزع Stripping Steam من ناتج تكثيف مفصول Stripped Condensate لتوفير مصدر طاقة لإنتاج بخار نزع steam 51100179؛ يتم ضغط مادة غازية متدفقة من وسيلة النزح الأولية diay ow primary stripper gas effluent vv نزع سائل الامتصاص liquor stripper ٠١ Yo 8655000100 في جهاز مناسب لزيادة ضغط المادة الغازية المتدفقة من وسيلة النزع الأولية. تتضمن الأجهزة المناسبة الضواغط الميكانيكية mechanical 0.80
“YA (أي قاذفات بنفث البخار thermal compressors والضواغط الحرارية compressors متلما هو موضح في الشكل ١٠؛ يفضل ضغط المادة الغازية المتدفقة .(steam-jet ejectors عند .steam—jet ejector من وسيلة النزع الأولية من خلال إمرارها عبر قاذفة بنفث البخار استخلاص ثاني أكسيد السلفر من الغاز الذيلي لوحدة تلامس حمض السلفريك؛ يمكن أن يوفر البخار المحرّك للقاذفة alld البخار المتولد عند استخلاص حرارة امتصاص ثالث أكسيد oo .ejector absorption/desorption systems على الرغم من معرفة أنظمة الامتصاص/المج لاستخلاص ثاني أكسيد السلفر والتي يتم فيها ضغط غاز وسيلة نزع ثاني أكسيد السلفر الرطب ويتم نقل الحرارة الكامنة لتكثيف بخار الماء من الغاز المضغوط إلى سائل الامتصاص الغني بثاني أكسيد السلفرء في تلك الأنظمة يخرج ناتج التكثيف من النظام مشبعًا بثاني أكسيد السلفر. ما لم يتم احتجاز ثاني أكسيد السلفر الخارج من ناتج التكثيف في نظام منفصل؛ فإن هذا المخطط فقدان قيم ثاني أكسيد السلفر. Ua ينشئ انبعاثات غير مقبولة والتي تساوي يتم استخلاص YAY, IVY VY في العملية الموصوفة في الطلب الأمريكي ذي الرقم المسلسل condensate ثاني أكسيد السلفر من ناتج التكثيف 00006105816 في عمود نزع ناتج التكثيف إلا أن هذا يتطلب استهلاك طاقة إضافي. stripping column Yo لعملية مفضلة للاختراع الحالي؛ يتم استخلاص الطاقة المطلوبة لنزع ناتج التكثيف إلى حد FER
Plo كبير باستخدام ناتج التكثيف المفصول كمصدر لبخار النزع الخاص بوسيلة نزع لتبخير ناتج التكثتيف عند ضغط يكفي لتدفقها في AT الامتصاص. تكون هناك حاجة لدخل طاقة قاعدة وسيلة النزع. في عملية الاختزراع؛ توفر الحرارة الكامنة في مكون بخار الماء الخاص بغاز مصدر الطاقة المذكور. يؤدي الضغط المعتدل لغاز النزع الخارج من وسيلة stripper gas النزع Ye نزع سائل الامتصاص إلى فارق ضغط الحرارة المعتدل الكافي لنقل الحرارة من غاز النزع stripped إلى ناتج تكثيف وسيلة النزع compressed stripper gas المضغوط مما يؤدي إلى تبخير ناتج التكثيف المفصول عند ضغط كاف لدفع البخار الناتج 636 داخل وسيلة النزع. أكسيد السلفر الرطب من وسيلة SB الغازية المتدفقة المحتوية على sald يفضل أن يؤدي ضغط Yo
To النزع إلى زيادة ضغط البخار بواسطة زيادة ما تتراوح من حوالي 0 كيلو باسكال إلى حوالي 0.80 yee
كيلو باسكال. يمكن تحقيق زيادات الضغط المرتفعة بسهولة باستخدام ضاغط ميكانيكي .mechanical compressor يتحسن فصل ثاني أكسيد السلفر إذا تم تشغيل وسيلة النزع ٠١0 عند معدلات ضغط منخفضة (أي تحت التفريغ) لزيادة التطاير النسبي لثاني أكسيد السلفر بالنسبة للماء ويحسّن المج ويقلل عدد المراحل النظرية المطلوبة لارتجاع ما. بالإضافة إلى ذلك؛ تؤدي معدلات الضغط المنخفضة إلى درجة حرارة منخفضة في النظام مما يسمح باستخدام بخار منخفض الضغط لتسخين سائل الامتصاص الغني بثاني أكسيد السلفر. ومع ذلك؛ يتم تحسين استخلاص الطاقة عند معدلات ضغط تشغيل Jef بشكل معتدل؛ كما يقلل هذا من القطر المطلوب للبرج ١ وما يصاحبه من تكاليف رأسمالية. على سبيل المثال؛ يمثتل تشغيل وسيلة النزع في ظل تفريع طفيف (على سبيل المثال؛ بمقياس Vo كيلو باسكال) ويزيد بشكل معتدل من غاز Ys النزع الغني بثاني أكسيد السلفر الخارج من وسيلة النزع (على سبيل المثال؛ إلى حوالي مقياس قدره ٠ كيلو باسكال) طريقة اقتصادية. على الرغم من ذلك؛ يمكن أيضًا أن يكون تشغيل وسيلة النزع عند أو Jef من الضغط gall طريقة جذابة. يمكن أن يحدد التحسين الاقتصادي ظروف التشغيل المحددة. مع موازنة هذه الاعتبارات؛ فيفضل الحفاظ على ضغط المادة الغازية المتدفقة من وسيلة النزع الأولية الخارجة من وسيلة نزع سائل الامتصاص عند معدل يتراوح من حوالي Eo
١ إلى حوالي ١7١ كيلو باسكال مطلق). يتم توجيه التدفق المضغوط لغاز النزع المحتوي على ثاني أكسيد السلفر إلى مبرد/مكثف غاز وسيلة نزع أولية ٠0 5. يتم تكثيف جزء كبير من بخار الماء من المادة الغازية المتدفقة من وسيلة النزع الأولية في المبرد/المكثف 5٠ من خلال النقل غير المباشر للحرارة إلى وسط تبريد. Gy للاختراع الحالي؛ يعمل ناتج التكثتيف المفصول في التيار ١ المتدفق إلى المبرد/المكثتف 5٠ من Yo وسيلة نزع نواتج التكثتيف أو عمود الماء 1١0 (سيتم وصف طريقة تشغيله Led يلي) كوسط التبريد ويتم نقل حرارة التكثيف الكامنة إلى ناتج التكثيف المفصول مما يؤدي إلى توليد بخار يتم استخدامه كوسط نزع في وسيلة نزع سائل الامتصاص LT مثلما هو موضح في الشكل ١؛ يتم توجيه تيار ناتج التكثيف المفصول ١ الخارج من العمود ٠١ إلى وحدة فصل البخار عن السائل 0 ويدور عبر الخط 54 بين وحدة الفصل والمبرد/المكتف 5٠ حيث يؤدي نقل الحرارة من وسيلة النزع Ye الأولية إلى توليد البخار لوسيلة النزع. يتم فصل ناتج التكثيف المفصول والبخار في جهاز الفصل oY ويتم توجيه البخار إلى وسيلة النزع Fe ويدور جزء على الأقل من ناتج التكثيف إلى
0.80
ل مبرد/مكثف غاز النزع الأولية 5٠ عبر الخط of ويمكن إعادة تدوير جزء آخر بشكل اختياري ومزجه مع محلول امتصاص ثاني أكسيد السلفر المتجدد ١١ عبر الخط 5500( إعادته إلى وحدة الامتصاص ١١ و/أو يمكن تطهير جزء 57 من النظام. على نحو بديل؛ يمكن تصميم جانب ناتج Cail الخاص بمبرد/مكثف غاز النزع ٠٠ للسماح بفصل البخار عن الماء داخل المبادل © الحراري canis مما يسمح بتدفق البخار JAN من الماء المحتجز مباشرةٌ من المبرد/المكثف إلى وحدة الامتصاص؛ دون الحاجة إلى جهاز فصل البخار/السائل المنتفصل. يتم إدخال البخار المتولد في مبرد/مكثف غاز النزع الأولية 5٠ في وسيلة stripper Yogi عبر الخط OV حيث يتلامس مع سائل الامتصاص في منطقة تلامس البخار والساثل FY وكلاهما يوفر الحرارة إلى سائل الامتصاص absorption liquor ويعمل كغاز نزع لإزالة ثاني أكسيد Yo السلفر من طور Bld) يؤدي تسخين طور Bll في وسيلة نزع سائل الامتصاص إلى تقليل التركيز التوازني لثاني أكسيد السلفر به ويعزز من قوةٍ التشغيل لنقل SB أكسيد السلفر إلى طور البخار vapor phase عند نقل الحرارة إلى طور الساثل؛ يتكثف البخار المتولد من ناتج التكثيف المفصول في المبرد/المكثف Win ٠٠ داخل وسيلة النزع؛ مما يعمل بشكل أساسي كغاز نزع قابل للتكثيف . بشكل اختياري؛ يمكن إتمام نزع الحرارة التي يتم توفيرها بواسطة البخار المتولد من ناتج Yo التكثيف المفصول في مبرد/مكثف غاز النزع الأولية بواسطة الحرارة التي يتم الإمداد بها من مصدر خارجي في مرجل reboiler YV all sale) الذي يتم منه تدوير طور السائل من وسيلة نزع سائل الامتصاص. يوفر مرجل إعادة الغلي المساعد المرونة الكاملة في التحكم في التوازن المائي الخاص بالعملية. بشكل نمطي؛ يتم سحب سائل الامتصاص المراد إمراره عبر مرجل إعادة الغلي من حوض تجميع SUMP وسيلة النزع وإعادته إلى الجزء السفلي من منطقة تلامس البخار ٠ والسائل YY الموجودة أعلى حوض التجميع. في مبرد ١6ا0600/مكثف condenser غاز النزع الأولية .© «primary stripper gas يتم تكثتيف معظم محتوى بخار الماء الخاص بالمادة الغازية المتدفقة من وسيلة النزع الأولية 2؟؟ وبالتالي تتم إزالة معظم الحرارة الكامنة من خلال تقلها إلى ناتج التكثيف المفصول العائد من وسيلة نزع نواتج التكثيف 60 stripper 00008605816. يشتمل ناتج التكثيف المائي Aqueous condensate Yo الذي تم الحصول عليه من خلال تكثيف بخار الماء من المادة الغازية المتدفقة من وسيلة النزع الأولية على SB أكسيد سلفر مذاب. تتم AY ناتج التكثيف المذكور من 0.80
“yy 80 إلى وسيلة نزع ناتج التكثيف أو عمود الماء 0A وتتم التغذية به عبر الخط ٠٠ المبرد/المكثئف Je ببخار أو مرجل إعادة الغلي) لمج ثاني أكسيد السلفر وإنتاج (JB وتسخينه (على سبيل الذي تم مجه من ناتج AL وسيلة نزع نواتج التكثيف المشتمل على بخار ماء وثاني أكسيد مثلما هو موضح في الشكل ١؛ يتم مزج غاز وسيلة نزع نواتج التكثيف مع غاز Sl) التكثيف يتم .5 ٠ تصريف يحتوي على ثاني أكسيد السلفر الرطب 59 من مبرد/مكثف غاز النزع الأولية © تبريد غاز وسيلة نزع ناتج التكثيف النهائي الممزوج (تيار ثاني أكسيد الكبريت المستخلص الرطب) حتى درجة condensate stripper column T+ عمود نزع نواتج التكثيف Ad الخارج من TY (على سبيل TY مئوية في مكثف منخفض درجة الحرارة dap Vo حرارة أقل عادةً من حوالي يشتمل على TV درجة 50( لتكثيف بخار الماء وانتاج تيار منتج 5٠ المثال؛ بماء تبريد عند غاز وسيلة نزع ناتج A ثاني أكسيد سلفر مستخلص. مثلما هو موضح في الشكل ١؛ يمكن ٠ هامشي؛ أو غاز نزع ناتج التكثيف النهائي المجمع (تيار ثاني Ala) التكثيف من ناتج تكثيف من خلال Tr الخارج من قمة عمود نزع ناتج التكثيف TY أكسيد الكبريت المستخلص الرطب) shall Ji حيث يتم تبريد غاز نزع ناتج التكثيف بواسطة TE إمرار الغاز أولاً عبر مبادل حراري بعد التبريد؛ تتم إزالة تيار منتج .١١ الخارج من وحدة الامتصاص ١9 إلى جزء من غاز العادم من عملية استخلاص ثاني sulfur dioxide product stream ١7 ثاني أكسيد المستخلص Ve أكسيد السلفر وتوجيهه إلى الوجهة التي سيتم استخدامه فيها؛ على سبيل المثال؛ إلى برج التجفيف contact sulfuric acid لوحدة تلامس حمض السلفريك catalytic stage أو مرحلة حفزية لتحويله إلى ثالث أكسيد السلفرء إلى تشغيل عملية كلاوس لتوليد السلفر العنصري 1 إلى عملية تصنيع سلفيت أو بيسلفيت الفلز القلوي؛ إلى عملية تصنيع ورق؛ celemental sulfur أو إلى وحدة ضغط وتبريد للإسالة إلى ثاني أكسيد السلفر السائل. ٠١ يوجد تيار ناتج التكثتيف المفصول )0 مستنفد ثاني أكسيد السلفر في قاع عمود نزع نواتج التكثتيف حيث يؤدي تكثيف بخار الماء من المادة 5٠ ويتم توجيهه إلى مبرد/مكثف غاز النزع الأولية ٠ إلى نقل الحرارة إلى ناتج تكثيف وسيلة FY الغازية المضغوطة المتدفقة من وسيلة النزع الأولية البخار لاستخدامه كوسط تسخين ممزوج alg مما يؤدي إلى stripper condensate النزع في (condensing stripping medium كوسط نزع تكثيفي (JB وغاز نزع (على سبيل Yo بشكل اختياري؛ يمكن تطهير جزء من النظام. LT وسيلة نزع سائل الامتصاص 0.80
لا
إن مدى ضغط sald) الغازية المتدفقة من وسيلة النزع الأولية TY من وسيلة نزع سائل الامتصاص ٠ كاف بشكل ضروري لرفع البخار المضغوط compressed vapor إلى درجة حرارة مرتفعة بما يكفي لتوليد البخار الذي له ضغط أعلى من الضغط في قسم (النزع) السفلي من منطقة تلامس البخار والسائل TY داخل البرج ١؟ من خلال تسخين ناتج التكثيف المفصول في مبرد/مكثف غاز النزع الأولية Lon إلا أنه يفضل التحكم في مدى الضغط حتى أدنى حد ضروري لكي يتدفق البخار المتولد من ناتج التكثيف المفصول داخل وسيلة النزع. بشكل أكثر تحديدًاء يفضل توليد البخار من ناتج التكثيف المفصول عند درجة حرارة لا تزيد عن حوالي dan Ve مئوية من درجة حرارة طور السائل داخل وسيلة نزع سائل الامتصاص عند مخرج السائل Yo الخاص به؛ أو بشكل أكثر تحديدًاء لا تزيد عن حوالي ٠١ درجة مئوية أو لا تزيد عن حوالي © إلى حوالي ٠١ درجة Vo مثوية عن درجة حرارة طور السائل الخارج من قاع منطقة تلامس البخار FY Billy داخل وسيلة النزع. في تجسيدات معينة مفضلة على وجه التحديد؛ لا تكون درجة حرارة البخار المنتج بواسطة تسخين ناتج تكثيف مفصول في مبرد/مكثف غاز النزع الأولية 5٠ أكبر من يساوي أو يمكن أن تكون أقل من درجة حرارة طور السائل داخل وسيلة نزع سائل الامتصاص عند مخرج السائل الخاص بهاء أو عند قاع منطقة تلامس البخار والسائل. dag عام»؛ يفضل أن تختلف درجة حرارة Ye البخار المتولد في مبرد/مكثف غاز النزع الأولية ٠ 5 عن درجة حرارة وسط الامتصاص المتجدد داخل وسيلة النزع عند مخرج السائل الخاص بهاء أو عن درجة حرارة طور السائل الخارج من قسم (النزع) السفلي لمنطقة تلامس البخار والسائل داخل وسيلة نزع سائل الامتصاص؛ بما لا يزيد عن حوالي + ٠١ درجة مثوية. ولكي يتدفق البخار في وسيلة نزع سائل الامتصاص؛ يكون ضغط البخار المتولد في 5٠0 ESI pall بالضرورة أعلى من إجمالي الضغط في وسيلة النزع؛ ٠ وبالتالي أعلى من ضغط البخار التوازني لطور السائل and Jada النزع في منطقة تلامس البخار والسائل؛ حتى عند مخرج طور السائل الخاص بقسم النزع حيث يقترب الضغط الجزئي لثاني
أكسيد السلفر من الصفر كحد. وبالتالي؛ تتسبب قوى التشغيل التالية بضغط الماء في طور البخار في حدوث تكثيف بخار الماء في وسيلة النزع بغض النظر عن فروق درجة الحرارة بين طور البخار وطور «Bll مما يؤدي Yo إلى تكثيف وتسخين طور السائل داخل قسم النزع الخاص بمنطقة تلامس البخار والسائل حتى إذا تم إدخال البخار في المنطقة عند درجة حرارة لا تزيد عن؛ أو حتى أقل بعض الشيء من؛ درجة
0.80
اا حرارة طور السائل. بسبب التأثير المخمد للمادة المذابة؛ أي المادة الماصة Jie ملح حمض كربوكسيلي بروتوني متعدد «polyprotic carboxylic acid salt في طور السائل» يمكن أن يكون ضغط البخار الخاص بطور السائل أقل بعض الشيء من ضغط البخار عند نفس درجة الحرارة؛ أو حتى عندما تكون درجة حرارة طور السائل أعلى بعض الشيء من درجة حرارة البخار. ا لاستيفاء الظروف المفضلة المذكورة؛ لا يكون فارق متوسط درجة sha اللوغاريتمي log mean (temperature differential (At في مبرد/مكثف غاز النزع الأولية أقل من حوالي ٠,# درجة مثوية؛ حوالي 7 درجة مئوية؛ حوالي © درجة مئوية؛ حوالي ؛ درجة مئوية؛ أو حوالي © درجة isa ولا تزيد عن حوالي ٠١ درجة مئوية؛ حوالي A درجة مئوية؛ حوالي 6 درجة مئوية أو حوالي © dap مثوية. على سبيل (JE يتراوح فارق متوسط درجة حرارة اللوغاريتمي (A) ٠ مبرد/مكثف غاز النزع الأولية من حوالي ٠,5 درجة إلى حوالي ٠١ درجة مئوية؛ أو من حوالي ١ درجة إلى حوالي 9 درجة مئوية؛ أو من حوالي 7,5 درجة إلى حوالي A درجة مئوية. fl على إجمالي التوازن المائي والطاقة في dled يمكن أن يتجاوز حجم ناتج التكثيف المفصول عن وسيلة نزع ناتج التكثيف ٠١0000805816 stripper الطلب على البخار في وسيلة نزع سائل الامتصاص Ve وهكذا؛ يمكن تقسيم ناتج التكثيف المفصول بشكل مفيد بين )١( VO تيار ناتج تكثيف متجه إلى مبرد/مكثف غاز النزع الأولية 5٠ كمائع تبريد لتكثيف الماء من غاز النزع؛ مما يؤدي إلى تحويل ناتج التكثيف المفصول بشكل جزئي على الأقل إلى بخار لإدخاله إلى وسيلة نزع سائل الامتصاص؛ 5 (V) تيار ماء تصريف ANY الماء من العملية. يمكن أيضنًا بشكل اختياري استخدام جزء من ناتج التكثيف المفصول الصادر من وسيلة نزع ناتج التكثيف ٠١0 كماء تصريف لتهيئة غاز المصدر المحتوي على SB أكسيد السلفر أو تيار غاز ٠ التغذية 10 gas stream 1660. مثلما هو موضح في الشكل ١؛ يتم إمرار ناتج تكثيف مفصول من أسطوانة البخار oF عبر الخط Ve وإدخاله في وسيلة تشبع Visaturator توجد قبل وحدة امتصاص ثاني أكسيد السلفر ١١ بالنسبة لتدفق غاز التغذية. يمكن أن تشتمل وسيلة التشبع على ملامس أحادي المرحلة (يتألف بوجه عام من عمود محشو packed column أو برج يحتوي على حشو عشوائي أو بنائي أو عمود رش column لا5018)؛ Cua يتلامس ناتج التكثيف YO المفصول مع تيار الغازء مما يزيد من رطوبة غاز التغذية الداخل إلى وحدة امتصاص ثاني أكسيد السلفر. يمكن إزالة تيار الماء الخارج من وسيلة التشبع من العملية. تقوم وسيلة التشبع Unf بتبريد 0.80
_ اذ الغاز المحتوي على ثاني أكسيد السلفر بواسطة التبريد التبخيري Ay الغازات الحمضية 8610 Je) gases سبيل (JB حمض السلفريك sulfuric acid حمض الهيدروكلوريك hydrochloric acid ثالث أكسيد السلفر (sulfur trioxide قبل دخول وحدة الامتصاص. تسمح وسيلة التشبع على نحو مميز بترطيب تيار غاز التغذية باستخدام ماء منخفض الجودة؛ الي © يوفر وفورات كبيرة في التكلفة مقارنة بترطيب الغاز في وحدة الامتصاص حيث يجب نزع أيونات الماء المستخدم أو تقطيره لتجنب تراكم الشوائب . على الرغم من تشبع تيار الماء الخارج من وسيلة التشبع بثاني أكسيد السلفرء فيكون حجم هذا التيار صغيرًا. علاوةً على ذلك؛ عند استخلاص ثاني أكسيد السلفر على سبيل المثال من الغاز الذيلي لوحدة تصنيع حمض السلفريك sulfuric acid 14 ؛ فيمكن استخدام تيار ماء محمل بثاني أكسيد السلفر والخارج من وسيلة التشبع كماء ٠ تخفيف في وحدة امتصاص 503. في وحدة وسيطة؛ يتم على نحو مميز استخدام الماء للتخفيف في وحدة الامتصاص الوسيطة؛ ولكن في feud الظروف؛ يتراجع التدفق الصافي الطفيف لثاني أكسيد السلفر المتضمن عبر وحدة استخلاص SB أكسيد السلفر ولا يتم فقدانه من العملية. تضغط العملية الواردة في الشكل ١ المادة الغازية المتدفقة من وسيلة النزع الأولية لتوفير فارق درجة الحرارة والذي بموجبه يتم نقل الحرارة الكامنة المستردة بواسطة تكثيف بخار الماء من غاز Vo النزع الأولية إلى ناتج التكثيف المفصول لتوليد البخار الذي يتم إدخاله لنزع سائل الامتصاص في وسيلة نزع سائل الامتصاص. By للاختراع؛ يتم توفير بدائل لإنتاج فارق درجة الحرارة المذكور وتشغيل عملية النزع operation و109م5110. يوضح الشكل ؟ بديلاً للعملية الواردة في الشكل ١ حيث يتم ضغط البخار المتولد من ناتج التكتيف المفصول بواسطة compressor 79 Lela أثناء التدفق بين مخرج البخار الخاص ٠ بالمبرد/المكثف ٠٠ ووسيلة نزع سائل الامتصاص Te يوضح الرسم ضغط البخار بواسطة ضاغط ميكانيكي compressor ل0760080108؛ ولكن يمكن إدخال البخار Lad في عنق القاذفة بنفث البخار لتحقيق الضغط المطلوب. يتم تحديد قطر وسيلة النزع «Fe ويتم تصميم الحشو أو بنية تعزيز نقل الكتلة الأخرى داخل منطقة تلامس البخار والسائل FY الخاصة بوسيلة النزع oF لتجنب الانخفاض المفرط في الضغط أثناء مرور طور الغاز/البخار لأعلى عبر Yo المنطقة. يتم Wal تحديد حجم مخرج غاز النزع الأولية ؛7 والخط المستخدم لنقل المادة الغازية المتدفقة من وسيلة النزع الأولية ؟؟ إلى المبرد/المكثف ٠٠ لتجنب الانخفاض المفرط في الضغط. 0.80
و من خلال الحفاظ على الضغط على جانب غاز النزع الأولية من المبرد/المكثف ٠٠ والذي يكون ef من الضغط على جانب ناتج التكثيف المفصول لذلك المبرد؛ يتحقق فارق درجة حرارة يتم بموجبه نقل الحرارة إلى ناتج التكثيف المفصول عندما يتكثتف بخار الماء من sald) الغازية المتدفقة من وسيلة النزع الأولية ويتم توليد البخار على جانب ناتج التكثيف للاستخدام في وسيلة el 0 يتم إدخال البخار المتولد في المبرد/المكتف 5٠0 في جانب الامتصاص الخاص بالضاغط Ye الذي يقوم بضغط البخار لإدخاله في وسيلة النزع عبر الخط OF لاستخلاص الحرارة الكامنة لتكثيف بخار eld) من غاز النزع؛ يزيد الضاغط 749 ضغط البخار حتى مستوى بحيث؛ عندما يصل غاز النزع الأولية إلى المبرد/المكئف ٠ ؛ يكون الضغط على جانب غاز النزع الخاص بالمبرد/المكثف أعلى من ضغط البخار المتولد من ناتج التكثيف ٠ المفصول على جانب ناتج التكثيف المفصول للمبرد/المكثف. بشكل أكثر تحديدًاء يكون مدى الضغط IS بحيث يكون ضغط تشبع الماء الذي يتكثف عنده بخار الماء على جانب غاز النزع الأولية للمبرد/المكتف أعلى من الضغط الذي يتولد عنده البخار على جانب ناتج التكثيف stripped condensate side المفصول من المبرد +6©ا600/المكثف .condenser يفضل أن يكون فارق درجة الحرارة والضغط المحقق في العملية الواردة في الشكل ؟ بشكل أساسي Vo هو نفسه كذلك السائد في المبرد/المكثقف 5٠ في التجسيد الوارد في الشكل ١ حيث يتم ضغط المادة الغازية المتدفقة من وسيلة النزع الأولية أثناء التدفق من مخرج الغاز الخاص بوسيلة النزع إلى مدخل الغاز الخاص بالمبرد/المكثف. يفضل أيضًا أن يكون الضغط المطلق السائد في منطقة تلامس البخار والساثل في نفس النطاق لكلٍ من التجسيدات الموضحة على التوالي في الشكلين ١ و7. في كلتا الحالتين» يفضل الحفاظ على ضغط أعلى بعض الشيء من الضغط الجوي؛ على Yo سبيل المثال من حوالي 17-7,8,/ كجم ( ١5 إلى حوالي ١8 رطل لكل بوصة مربعة) مطلق (من حوالي ٠٠١ إلى حوالي ١5 كيلو باسكال مطلق)؛ في وسيلة النزع. مع ذلك؛ نظرًا لضغط البخار فقط في العملية الواردة في الشكل oF يمكن أن يكون الضغط الأمثل داخل منطقة نزع سائل الامتصاص في العملية الواردة في الشكل ؟ أقل هامشيًا من الضغط الأمثل في العملية الواردة في الشكل ١ حيث لا بد من ضغط مكون ثاني أكسيد السلفر sulfur dioxide component Yo الخاص بغاز النزع الأولية Wal بينما يتم رفع الضغط الجزئي لبخار الماء إلى مستوى سيتكثف عنده بخار الماء عند درجة حرارة أعلى من درجة ha الماء المغلي على جانب ناتج التكثيف 0.80
المفصول للمبرد/المكثتف ٠ 5. يتم تشغيل باقي العملية الواردة في الشكل ١ بطريقة مطابقة إلى حدٍ كبير لتلك الموصوفة Sel بالنسبة للشكل .١ على الرغم من أن العمليات الواردة في الشكلين ١ و7 توفر فعالية طاقة مقارنة؛ فتكون ميزة العملية الواردة في JEN 7 هي الغياب الكبير لثاني أكسيد السلفر من التيار الخاضع للضغط. يعني ذلك أن المائع الذي يتم ضغطه يكون أكالاً بدرجة أقل من المائع المضغوط في العملية الواردة في الشكل ١ وبالتالي يحقق وفورات في JS من صيانة واختيار مواد إنشاء الضاغط أو القاذفة .ejector يمكن أن يؤدي الاعتماد على البخار المشبع المتولد من ناتج التكثيف المفصول في مبرد/مكثئف ٠ غاز النزع الأولية كمصدر الطاقة الأوحد لنزع ثاني أكسيد السلفر من سائل الامتصاص إلى التراكم الصافي للماء في وسط الامتصاص المتجدد الذي يدور ليعود إلى وحدة الامتصاص؛ وفي النهاية في دائرة وسط الامتصاص بين وحدة الامتصاص ووسيلة النزع. في واقع الأمرء يكون لعملية تشغيل أية وسيلة نزع تعتمد فقط على البخار الحي بالضرورة هذا التأثير بسبب زيادة البخار الذي لابد من إضافته لتوفير حرارة تبخير ثاني أكسيد السلفر والزيادة الناتجة من تصريف الحرارة إلى Yo البيئة. وهكذاء يحتاج التحكم في التوازن المائي في هذه الدائرة إلى مقياس ما لإزالة جزء الماء الذي قد يتم الحصول عليه في مخطط التشغيل المذكور. تتوفر العديد من الخيارات لهذا الغرض. على سبيل Jal) يمكن أن تؤدي الطاقة التي يتم الإمداد بها من مصدر خارجي في مرجل إعادة الغلي YY إلى الزيادة الهامشية في درجة حرارة غاز النزع الأولية بحيث تحمل حمل بخار الماء الأعلى بعض الشيء؛ ويمكن تشغيل مبرد/مكثف غاز النزع الأولية عند At أعلى هامشيًا ودرجة حرارة ٠ غاز تصريف أعلى Gaels لإزالة الكمية الزائدة الكافية من بخار الماء للحفاظ على التوازن المائي. يمكن أن يحتاج هذا إلى ضغط أكبر هامشيًا لغاز النزع الأولية في التجسيد الوارد في الشكل Se) ضغط أكبر هامشيًا لبخار النزع في التجسيد الوارد في الشكل 7. على نحو بديل؛ يمكن أن يمر بعض أو جميع سائل الامتصاص المتجدد بجانب المبادل interchanger ٠8 و/أو De منسق "؛ cooler 1100 مما يسمح بتشغيل وحدة الامتصاص عند درجة حرارة أعلى هامشيًا والتي Yo تزيد محتوى بخار الماء في غاز العادم بشكل كبير للحفاظ على التوازن. في التشغيل النمطي للعملية الواردة في الشكل ١؛ تتحقق زيادة في حجم الماء بنسبة 77 أثناء كل 0.80
لا انقلاب لدورة وحدة الامتصاص/وسيلة النزع. في أحد التجسيدات التي يتم فيها توصيل غاز المدخنة flue gas المحتوي على SB أكسيد السلفر عند مستويات تعكس محتوى السلفر في الفحم إلى وحدة الامتصاص عند TY درجة Asie يمكن تحقيق توازن من خلال إمرار وسط الامتصاص المتجدد حول المبادل 5٠0 والمبرد المنسق ؟؛ وتغذية وسط الامتصاص في وحدة © الامتصاص عند 50 درجة مثوية. يحمل غاز العادم الخارج من وحدة الامتصاص عند Vo درجة مثوية بخار ماء BS لموازنة الكسب الناشئ عن زيادة البخار اللازم لتبخير ثاني أكسيد السلفر من سائل الامتصاص في وسيلة نزع سائل الامتصاص. استخلاص ثاني أكسيد السلفر من تيارات الغاز الغني Gas Streams تتلاءم عملية الاختراع مع استخلاص SB أكسيد السلفر من الغاز الذيلي لوحدة تلامس حمض ٠ السلفريك. ومع ذلك؛ فهي تنطبق على عمليات gal تحتاج إلى استخلاص ثاني أكسيد all بما في ذلك العمليات التي تنتج تيارات غاز ثاني أكسيد السلفر الغني Gas نظرًا لأن التفاعلات الخاصة بامتصاص ثاني أكسيد السلفر الصادرة من غاز تغذية تكون طاردة للحرارة بشكل نمطي؛ فيتم توليد حرارة تفاعل كبيرة في وحدة الامتصاص حيث يتم استخدام العملية لاستخلاص ثاني أكسيد Al من الغازات الغنية المحتوية؛ على سبيل المثال؛ من ١ إلى 74 بالحجم من ثاني ١ أكسيد السلفر أو أعلى؛ بما في ذلك تيارات الغاز حيث يمكن أن يرتفع محتوى ثاني أكسيد السلفر مرتفعًا ويصل إلى 7٠١ بالحجم» 715 بالحجم» 77٠0 بالحجم» 775 بالحجم» 7780 بالحجم؛ ٠ بالحجم؛ أو حتى أكبر. على سبيل المثال» يمكن أن يبلغ تركيز ثاني أكسيد السلفر حوالي ؛ بالحجم على الأقل أو حوالي 75 بالحجم على الأقل؛ أو حوالي 7٠١ بالحجم على الأقل؛ أو حوالي 7215 بالحجم على الأقل»؛ أو حوالي 77٠8 بالحجم على الأقل؛ أو 77٠0 Ja بالحجم على ٠ . الأقل. تكون عملية الاختراع مهيأة بسهولة لاستخلاص ثاني أكسيد السلفر من تيارات الغاز المحتوية على ثاني أكسيد السلفر الغنية. ومع ذلك؛ عند يكون محتوى ثاني أكسيد السلفر الخاص بتيار الغاز cdi يمكن أن تؤدي الحرارة المحسوسة المتولدة في تفاعل الامتصاص الطارد للحرارة exothermic absorption reaction إلى زيادة درجة حرارة سائل الامتصاص بشكل حاد؛ في YO بعض الحالات حتى مستويات يمكن أن تضر بشدة بفعالية الامتصاص و/أو سعة امتصاص وسط الامتصاص الدوار .circulating absorption medium على سبيل (JB) في نظام 0.80
م الامتصاص absorption system باستخدام تتراجليم كمادة ماصة؛ حيث يصل تركيز ثاني أكسيد السلفر الخاص بغاز التغذية الصادر إلى 77,9 بالحجم؛ يمكن أن تزيد درجة حرارة سائل الامتصاص من درجة الحرارة المفضلة بشكل نمطي والبالغة VY درجة مئوية إلى درجة حرارة قدرها ٠ درجة مئوية عند نسب LG مناسبة في وحدة الامتصاص. عندما يبلغ محتوى ثاني أكسيد السلفر في الغاز الصادر 767 بالمول؛ يمكن أن تزيد درجة الحرارة بشكل نمطي من ١١7 درجة إلى £4 درجة مئوية. وبالنسبة لنظام امتصاص تتراجليم «tetraglyme absorption system يمكن أن تضر ارتفاعات درجة الحرارة بشدة بسعة وسط الامتصاص لامتصاص ثاني أكسيد السلفر. يوضح الشكلان 7 و؟؛ التأثير العكسي لدرجة الحرارة على سعة الامتصاص التوازنية لمذيبي ٠ امتصاص ثاني أكسيد السلفر المعروفين. مثلما هو موضح في الشكل oF باستخدام تتراجليم نقي (5900) عند 74 بالمول من ثاني أكسيد الكبريت ) في Gall تنخفض سعة امتصاص وسط الامتصاص المائي من حوالي 777 بالوزن إلى حوالي ZA بالوزن عندما ترتفع درجة الحرارة حتى في النطاق الضيق من ٠١0 درجة إلى 7١0 درجة مثوية. وعند 560 درجة Aggie تقل سعة الامتصاص إلى حوالي 75 بالوزن؛ وعند ٠٠ درجة مثوية؛ تقل إلى حوالي ؛ 7 بالوزن. مثلما هو VO موضح في الشكل of عندما يحتوي غاز التغذية على 77٠0 بالمول من ثاني أكسيد الكبريت؛ تقل سعة الامتصاص من حوالي 775 بالوزن عند Yo درجة Audie إلى حوالي 77١ بالوزن عند ٠١ درجة ese وتقل إلى حوالي 71١ بالوزن عند ٠ © درجة مئوية؛ وإلى أقل من حوالي 6 7١ بالوزن عند 0 درجة مئوية. ومثلما هو موضح في الشكلين ؟ و4؛ حدثت انخفاضات مقارنة في سعة الامتصاص باستخدام sale تتراجليم ماصة (sal tetraglyme sorbent أي do //ا 5-5 ٠ 7)95 تتراجليم). وهكذاء بالنسبة للغازات الغنية المحتوية على أكثر من 77 بالحجم من ثاني أكسيد السلفرء هناك aang dala عام لتدفقات وسط الامتصاص المائي المتزايد لتقليل مدى ارتفاع درجة الحرارة في طور السائل الذي يمر عبر وحدة الامتصاص والذي يؤدي إلى تركيزات ثاني أكسيد سلفر منخفضة Gas في سائل الامتصاص الغني بثاني أكسيد السلفر. يؤدي التدفق المتزايد لوسط الامتصاص وسائل الامتصاص إلى زيادة عوائد وسيلة نزع سائل 5 الامتصاص بطريقتين مهمتين. فهو يزيد من طلب الطاقة لتسخين سائل الامتصاص حتى درجة الحرارة المناسبة لنزع ثاني أكسيد السلفر منه؛ مما يقلل من فعالية طاقة العملية. إلا أنه يفرض 0.80
وب أيضنًا تدفق كتلي متزايد في عمود النزع stripping column والذي يزيد من قطر العمود الكامل المطلوب لاستيعاب تدفق السائل دون غمر منطقة تلامس البخار والسائل. كما تحدد معدلات تدفق الطول السائل الأعلى القطر الزائد لعمود الامتصاص أيضًا. وفقًا لسمة مفضلة dled gal امتصاص ثاني أكسيد السلفرء يتم توفير التبريد عند قاعدة وحدة © الامتصاص Cag تقليل الارتفاع في درجة الحرارة في وسط الامتصاص عند مروره عبر منطقة الامتصاص (أي تلامس الغاز/السائل)؛ مما يساعد على تشغيل وحدة الامتصاص ووسيلة النزع عند نسب 6/ا منخفضة نسبيًا. يحافظ التحكم في ارتفاع درجة الحرارة في وسط الامتصاص» ولا سيما في الجزء السفلي من منطقة الامتصاص؛ على السعة التوازنية لوسط الامتصاص؛ ومن ثم يحافظ على قوة التشغيل لنقل كتلة ثاني أكسيد السلفر من طور الغاز إلى طور Bilal داخل ٠ منطقة الامتصاص وكذلك قوة التشغيل الخاصة بتفاعل SB أكسيد السلفر مع المادة الماصة في طور السائل. كما تفضل درجات حرارة طور السائل المنخفضة Gans مدى التحول إلى ناتج إضافة ثاني أكسيد السلفر داخل طور السائل حيث يكون التفاعل بين ثاني أكسيد السلفر والمادة الماصة عبارة عن تفاعل توازني طارد للحرارة. ويفضل سحب سائل الامتصاص من منطقة تلامس الغاز والسائل داخل وحدة الامتصاص؛ والذي يدور عبر مبادل حراري خارجي واعادته إلى منطقة ١ الامتصاص absorption zone بشكل أكثر تحديدًاء تتم إزالة سائل الامتصاص الدوار من منطقة تلامس الغاز والسائل في منطقة متباعدة تحت المنطقة التي يعود إليها سائل الامتصاص الدوار المبرد إلى المنطقة؛ مما يحدد قسمًا داخل منطقة الامتصاص تحت المنطقة التي يعود إليها سائل الامتصاص المبرد والتي يفضل أن يحدث فيها كل خطوة امتصاص ثاني أكسيد السلفر وتتولد فيها كل حرارة الامتصاص. Ye على سبيل المثال؛ مثلما هو موضح في الشكل 0 يتم سحب جزء من سائل الامتصاص الغني بثاني أكسيد السلفر VY من مخرج السائل ١8 أو سحبه من المنطقة ٠-١١ القريبة من قاع منطقة تلامس الغاز والسائل الرأسية ١١ في وحدة الامتصاص absorber ١١ وتدويره عبر مبادل حراري خارجي Av حيث تتم إزالة حرارة الامتصاص بواسطة Jail) إلى wile التبريد cooling 0. تتم إعادة سائل الامتصاص المبرد إلى وحدة الامتصاص في المنطقة 7-١١ من منطقة Yo تلامس الغاز والسائل الموضوعة على مسافة فوق المنطقة التي يتم منها سحب سائل الامتصاص (Al) ولكن الموضوعة على مسافة تحت قمة منطقة تلامس الغاز والسائل. بشكل أكثر 0.80 fm الدوار absorption liquor التي يعود إليها سائل الامتصاص 7-١١ تفضيلاً تقع المنطقة في الجزء السفلي من منطقة تلامس الغاز والسائل. cooled circulating المبرد يتسبب دوران سائل الامتصاص بين وحدة امتصاص ثاني أكسيد السلفر والمبادل الحراري الخارجي في زيادة التدفق الكتلي والخلط العكسي الذي لا يمكن تجنبه لسائل الامتصاص في قسم الدوران ويمكن أن يزيح هذا هامشيً 1-١" و ١-١١ الخاص بمنطقة الامتصاص التي تقع في المناطق 5 من المنطقة. وبالتالي؛ يفضل وضع andl الزيادة في النقل الكتلي لإزالة ثاني أكسيد السلفر في هذا الواحدة على الأقل تحت قمة transfer unit Jail) على مسافة بارتفاع وحدة 7-١" منطقة العودة منطقة تلامس الغاز والسائل؛ مما يحدد قسم التقويم الخاص بمنطقة الامتصاص المشتملة على واحدة على الأقل تحت قمة المنطقة. يفضل أن يشتمل قسم التقويم على وحدتي نقل على Ji وحدة على مسافة بارتفاع وحدة النقل الواحدة على 7-١١7 الأقل. يفضل أيضًا وضع منطقة العودة ٠ لاستيعاب سعة النقل الكتلي NY الأقل؛ والأفضل وحدتي نقل على الأقل فوق منطقة السحب ومنطقة السحب Y= VY من قسم الدوران من منطقة الامتصاص بين منطقة العودة JS الكافية في وقمة منطقة الامتصاص»؛ يفضل أن تشتمل منطقة 7-١١ وقسم التقويم بين منطقة العودة ٠-١ الامتصاص ككل على ثلاث على الأقل؛ والأفضل أربع وحدات نقل على الأقل. نظرًا لأن كلا من _تيارات الغاز والسائل تكون في تدفق كتلي كبير داخل قسم التقويم؛ يتم توفير أقصى قوة تشغيل ١ لنقل الكتلة في ذلك القسم؛ مما يسمح بتقليل تركيز ثاني أكسيد السلفر في غاز العادم حتى مستوى على 7-١" يفي بمعايير الانبعاث. يعتمد الاختيار المناسب لموقع منطقة عودة السائل الدوار
Gedo اختيار المنطقة التي لا يكون فيها مستوى ثاني أكسيد السلفر في الغاز المتدفق لأعلى منه بما يكفي لتوليد حرارة امتصاص/تفاعل في قسم التقويم والتي يمكن أن يكون لها تأثير عكسي كبير على سعة امتصاص وسط الامتصاص المائي؛ أو على قوة تشغيل نقل الكتلة في قسم التقويم ٠ rectification section الماصة تتراجليم؛ يتم الحافظ على المنطقة ١١-؟ التي يعود إليها سائل sald) يفضل عندما تكون tr الامتصاص الدوار المبرد إلى منطقة تلامس الغاز والسائل عند درجة حرارة لا تزيد عن حوالي درجة مئوية؛ وبشكل أكثر نمطية أن تتراوح من ٠١ مئوية؛ والأفضل ألا تزيد عن حوالي da يفضل ddetraglyme system درجة إلى حوالي © ؟ درجة مئوية. وفي نظام تتراجليم ١٠١ حوالي Yo hot التي تتم منها إزالة سائل الامتصاص الدوار الساخن ١٠-١١ الحفاظ على درجة حرارة المنطقة 0.80 ey درجة fo من منطقة تلامس الغاز والسائل عند درجة حرارة لا تزيد عن حوالي 09 درجة إلى ١١ درجة مئوية؛ وبشكل أكثر نمطية من حوالي Yo مثوية؛ والأفضل ألا تزيد عن درجة مئوية. وسيدرك أصحاب المهارة في المجال أن نطاقات درجة الحرارة المختلفة؛ ١ حوالي JE تكون مثلى لمواد ماصة أخرى. على سبيل nS وفي بعض الحالات المختلفة إلى حدٍ التي يعود إليها YF عندما تكون المادة الماصة مالات الصوديوم؛ يتم الحافظ على المنطقة © سائل الامتصاص الدوار المبرد إلى منطقة تلامس الغاز والسائل عند درجة حرارة لا تزيد عن حوالي 45 درجة مئوية؛ والأفضل ألا تزيد عن حوالي £0 درجة مئوية؛ وبشكل أكثر نمطية أن درجة إلى حوالي £0 درجة مئوية. وفي هذه الحالة؛ يفضل الحفاظ على Ye تتراوح من حوالي التي تتم منها إزالة سائل الامتصاص الدوار الساخن من منطقة تلامس ١٠-١" درجة حرارة المنطقة مئوية؛ والأفضل ألا تزيد عن dap 5٠ الغاز والسائل عند درجة حرارة لا تزيد عن حوالي ٠
Als درجة مئوية. في كل To درجة إلى حوالي Yo درجة مثوية؛ وبشكل أكثر نمطية من حوالي بواسطة قيود درجة الحرارة المذكورة ووحدة توليد ؟-١أو ١-١١ يتحدد معدل الدوران بين المناطق الطاقة الخاصة بعملية الامتصاص. على نحو ملاثم؛ يتم سحب جزء تدفق أمامي من سائل امتصاص غني بثاني أكسيد السلفر وتوجيهه إلى Av من تيار سائل الامتصاص الدوار قبل المبادل الحراري الخارجي VY الساخن ١
Yo وسيلة نزع سائل الامتصاص circulating ١-١١ عودة سائل الامتصاص الدوار return region يمكن اختيار موقع منطقة بناءً على شكل الامتصاص الخاص بمنطقة امتصاص ثاني أكسيد السلفر. absorption liquor .6 يتم توضيح أشكال نمطية باستخدام أوساط امتصاص مختلفة في الشكل عندما يكون الامتصاص فوري وكمي إلى حدٍ كبير فور تلامس غاز التغذية مع وسط الامتصاص Yo سائل الامتصاص المفردة cooling circuit في منطقة تلامس الغاز والسائل؛ تكون دائرة تبريد كافية بطبيعة الحال للحفاظ على فعالية الامتصاص والتحكم في التدفق الحجمي لسائل الامتصاص حتى مستوى يتناسب مع استخدام الطاقة الفعال في وسيلة نزع سائل الامتصاص. ومع ذلك؛ عندما لأغراض التشغيل Ua كما هو مفضل oda تكون ألفة المادة الماصة لثاني أكسيد السلفر محدودة أكسيد السلفر عبر منطقة SB الامتصاص؛ فقد يكون تدرج تركيز Ble الفعال لوسيلة نزع Yo الامتصاصء أي المعدل الذي يقل عنده تركيز ثاني أكسيد السلفر في تيار الغاز (وتيار السائل) 0.40
ع مع المسافة فوق مدخل الغاز إلى منطقة الامتصاص؛ معتدلاً فقط. في هذه الظروف؛ يمكن تحقيق فعالية أكبر في تشغيل وحدة الامتصاص ووسيلة النزع باستخدام اثنتين أو أكثر من حلقات التبريد الموضوعة على مسافات رأسية بطول مسار تدفق الغاز داخل منطقة الامتصاص. على سبيل (JE مثلما هو موضح في الشكل ©؛ يتم عرض اثنتين من حلقات التبريد cooling loops 0 المذكورة. في حلقة التبريد 1000 cooling الثانية؛ يتم سحب جزء ثانٍ من سائل الامتصاص الغني بثاني أكسيد السلفر النازل من منطقة تلامس الغاز والسائل ١١ الخاصة بوحدة الامتصاص ١١ من المنطقة 2-١١7 فوق المنطقة 7-١١ التي يعود إليها سائل الامتصاص الدوار المبرد إلى منطقة تلامس الغاز والسائل في حلقة التبريد الأولى ويتم تدويره عبر مبادل حراري خارجي 8١ حيث تتم حرارة الامتصاص بواسطة تقلها إلى مائع التبريد. تتم إعادة سائل الامتصاص المبرد إلى ٠ وحدة الامتصاص في المنطقة 4-١١ من منطقة تلامس الغاز والسائل الموضوعة على مسافة فوق المنطقة FY التي يتم منها سحب سائل الامتصاص الساخن؛ ولكن الموضوعة على مسافة تحت قمة منطقة تلامس الغاز والسائل. يوضح الشكل ١7 عملية تشغيل نظام وحدة الامتصاص/وسيلة النزع الذي يكون فيه ثاني أكسيد السلفر بألفة معتدلة فقط للمادة الماصة؛ بحيث يكون تدرج ثاني أكسيد السلفر ضحل Ged يخطط ١٠ الشكل 7 درجة حرارة سائل الامتصاص وتركيز ثاني أكسيد السلفر في تيار الغاز داخل منطقة الامتصاص» في كل حالة كدالة على موقع في منطقة الامتصاص المعبر عنها كمسافة في وحدات النقل من dad) أي مخرج الغاز من المنطقة؛ بمنحنيات مختلفة للأنظمة التي لا تحتوي على التوالي على حلقات تبريدء أو تحتوي على حلقة تبريد واحدة؛ حلقتي تبريد؛ وثلاث حلقات تبريد. يتم أيضنًا عرض بيانات على تأثير حلقة التبريد الواحدة؛ الحلقتين؛ أو الثلاث حلقات في ٠ -_ الجدول .١ الجدول :١ تأثير حلقات التبريد Cooling Loops على متطلبات البخار عدد حلقات التبريد على وحدة Y ١ 1 ان ناس درجة حرارة قاع وحدة الامتصاص Vo أ Ye أ BRN 0.80
اسه ال وظيفة مرجل إعادة الغلي MM) ملا 04q,¢ 257 له هن تك ل ا إن البيانات المخططة في الشكل v والمجدولة في الجدول ١ من نظام امتصاص ثاني أكسيد السلفر sulfur dioxide absorption system حيث تشتمل وحدة الامتصاص على ١5 مرحلة (بشكل أساسي مناظر لوحدات units Jal) 0805182). في كل Ala يتم فيها تبريد سائل الامتصاص الدوار؛ توجد حلقة واحدة على الأقل حيث تكون منطقة السحب المرحلة ١١ وتكون © منطقة العودة هي المرحلة OF أي يتم وضع منطقة العودة على مسافة بارتفاع وحدتي نقل بشكل
أساسي من قاع منطقة الامتصاص ووضعها على مسافة بارتفاع VY وحدة من Ad المنطقة. عند إضافة حلقة ثانية؛. تكون منطقة السحب withdrawal region المرحلة ٠١ وتكون منطقة العودة المرحلة A وعند استخدام الحلقة الثالثة. تكون منطقة السحب المرحلة © وتكون منطقة العودة Yada all
٠ توضح هذه المخططات والجداول Wily قيمة واحدة أو أكثر من حلقات التبريد التي تساهم في إجمالي فعالية طاقة العملية. مثلما هو مشار إليه في الجدول ١؛ تقلل حلقة تبريد واحدة استخدام البخار في وسيلة نزع سائل الامتصاص بنسبة 775 تقريبًا Ble بالتشغيل بدون تبريد. يؤدي التشغيل بحلقتي تبريد إلى تقليل استهلاك البخار بنسبة 4 77 مقارنة بالتشغيل بدون تبريد؛ ويقلل التشغيل بثلاث حلقات من استهلاك البخار بنسبة 775 مقارنةٌ بالتشغيل بدون تبريد. بدون التبريد؛
YY وتنخفض درجة الحرارة القصوى إلى she درجة TY الحرارة إلى حد أقصى قدره dap تصل No درجة مئوية؛ على التوالي مع إدخال واحدة؛ اثنتين أو ثلاث حلقات ١١و 77,5 (digi درجة تبريد. بالمقارنة مع النظام الذي تنعكس عملية تشغيله في الشكل 7 والجدول ١؛ تم تبرير حلقة تبريد واحدة بشكل نمطي في عملية امتصاص ثاني أكسيد السلفر والتي تستخدم حمض بروتوني متعدد
polyprotic 8610 ٠ مثل مالات الصوديوم sodium malate مثل المادة الماصة.
0.40
يتم تشغيل باقي العملية متلما هو موضح في الشكل © إلى حدٍ كبير بالطريقة الموصوفة أعلاه بالإشارة إلى الشكل ١ أو الشكل WY ومع ذلك؛ يجب إدراك أنه يمكن التحكم في ارتفاع درجة الحرارة في وسط الامتصاص داخل وحدة الامتصاص Gy ١١ للاختراع الحالي بشكل مستقل لتوفير مصدر طاقة لإنتاج بخار نزع من خلال ضغط المادة الغازية المتدفقة من وسيلة النزع © الأولية أو بخار متولد من ناتج تكثيف المفصول stripped condensate (أي يمكن أن تعتمد العملية بالكامل على مرجل إعادة الغلي ١ كمصدر للطاقة لعمود نزع سائل الامتصاص .)٠١ دوائر نزع Stripping Circuits وامتصاص الغاز الغني والضعيف الترادفية يوضح الشكل 8 نظامًا تتحقق فيه وفورات كبيرة في الطاقة بينما يحقق انبعاثات منخفضة إلى حد كبير من خلال تقسيم مهمة امتصاص الغاز الملوث بين دائرتي امتصاص ونزع منفصلتين تعملان ٠ بشكل ترادفي. مثلما هو موصوف بالإشارة إلى الشكل oA يتم تطبيق العملية على استخلاص ثاني أكسيد السلفر. ومع ذلك؛ تُستخدم العملية مع استخلاص الغازات الأخرى الخاضعة للامتصاص في وسط مائي لإنتاج ساثل امتصاص حيث يوجد فارق كبير في التطاير بين الغاز الممتص والمذيب؛ بشكل نمطي الماء. في أنظمة الامتصاص absorption systems المذكورة؛ مثلما تم الكشف عنه في الطلب المعلق رقم YAY, IVY VY يكون تفاعل الامتصاص بترتيب غير صفري بشكل VO نمطي. مثلما هو موضح في الشكلين ٠١ و١١؛ عند أي ©/ا ما ونسبة المادة الماصة إلى ثاني أكسيد الكبريت في وحدة (palatal) يختلف تركيز ثاني أكسيد الكبريت المتبقي في غاز عادم وحدة الامتصاص مع معدل البخار الداخل إلى وسيلة النزع حيث يتم استخلاص ثاني أكسيد الكبريت من سائل الامتصاص. مثلما هو موضح في الشكل OY يرجع هذا إلى أن تركيز ثاني أكسيد الكبريت المتبقي في وسط الامتصاص المتجدد معاد التدوير إلى وحدة الامتصاص يزيد ٠ عندما ينخفض معدل البخار الداخل إلى وسيلة النزع؛ مما يقلل من قوة التشغيل الخاصة بامتصاص ثاني أكسيد الكبريت. يسمح تقسيم مهمة الامتصاص بين وحدتي الامتصاص الموضوعتين على التوالي بالنسبة لتدفق الغاز بإزالة كتلة ثاني أكسيد السلفر من غاز التغذية عند © معتدل ونسب المادة الماصة إلى ثاني أكسيد الكبريت في وحدة امتصاص غاز غني أولى؛ لإنتاج غاز ضعيف به محتوى ثاني أكسيد السلفر المنخفض بشكل كبير؛ ولكن لا يتم خفضه YO بشكل نمطي إلى مستوى يستوفي معايير الانبعاث و/أو يفي بنواتج AL المستهدفة. يمكن بعد ذلك A باقي ثاني أكسيد dal) حتى تركيز مستهدف لتصميم (Bite مقبول؛ من الغاز الضعيف 0.80
اج _
في وحدة امتصاص الغاز الضعيف بعد وحدة امتصاص الغاز الغني في اتجاه تدفق الغاز ؛ مرة أخرى عند نسبة ©/ا معتدلة نسبيًا على الرغم من نسبة مرتفعة نسبيًا من sald) الماصة إلى ثاني بالإشارة إلى الشكل cA سيتضح أنه يتم ربط كل وحدة امتصاص بوسيلة نزع لإزالة ثاني أكسيد السلفر من سائل الامتصاص الخارج من وحدة الامتصاص ٠. عند تشغيل العملية؛ يتلادمس تيار غاز التغذية ٠١١ المشتمل على غاز المصدر في وحدة امتصاص الغاز الغني ٠١١ مع buy امتصاص absorption medium غاز غني مائي rich gas ٠١7 15ا800160. تتم إزالة كتلة ثاني أكسيد السلفر في غاز التغذية من تيار الغاز؛ لإنتاج غاز ضعيف ١١١ يحتوي على ثاني أكسيد سلفر متبق وسائل امتصاص غني ٠١5 يحتوي على ثاني أكسيد سلفر تم مجه. يتم نقل مائل امتصاص الغاز الغني إلى وسيلة نزع سائل امتصاص غني ٠١١7 حيث يتم نزع ثاني أكسيد السلفر من سائل الامتصاص الغني؛ ويفضل بتلامس سائل الامتصاص مع بخار في وسيلة النزع. ويفضل أن تشتمل وحدة امتصاص الغاز الغني ٠١١ على عمود يحتوي على منطقة تلامس غاز وسائل ٠-٠١١ Ad) تحتوي على الحشوء؛ الصواني؛ أو غيرها من السوائل الأخرى لتعزيز نقل الكتلة بين طور الغاز وطور السائل. يدخل غاز التغذية إلى القاع ويخرج الغاز الضعيف من قمة VO منطقة تلامس الغاز والساثل ويتم سحبه عبر مخرج الغاز من وحدة الامتصاص؛ بينما يدخل وسط الامتصاص المائي للغاز الغني قمة المنطقة ويخرج سائل الامتصاص الغني من القاع؛ أي وسط الامتصاص وتدفق طور الغاز عكس التيار عبر المنطقة. يتم سحب سائل الامتصاص الغني ه9٠ Rich absorption liquor الخارج من قاع منطقة امتصاص الغاز الغني عبر مخرج
سائل وحدة الامتصاص ويتم نقله إلى وسيلة نزع سائل الامتصاص الغني Noy Yo عند مروره إلى وسيلة نزع BL الغني ٠١١7 يفضل تسخين سائل امتصاص الغاز الغني Veo Gre بواسطة استخلاص الطاقة من أي من العديد من تيارات العملية الأخرى»؛ مما يحافظ على الحرارة المدخلة في العملية في عمليات التشغيل الأخرى للعملية التي تصدر منها هذه التيارات. كمثال أساسي؛ يمكن إمرار سائل الامتصاص عبر مبادل VEY حيث يتم نقل الحرارة من وسط امتصاص غاز غني متجدد ٠١١ تمت إعادته من وسيلة نزع السائل الغني إلى وحدة امتصاص Ye الغاز الغني .٠١١ قبل الدخول في المبادل VEY يمكن إمرار سائل الامتصاص بشكل اختياري عبر مبادل حراري آخر ١49 حيث يتم تسخينه بواسطة نقل الحرارة من مصدر مناسب آخر Lelie
0.80
هو مشار إليه أدناه. ويفضل أن تشتمل وسيلة نزع السائل الغني ٠١١7 على عمود يحتوي على منطقة نزع تشتمل على منطقة تلامس بخار وسائل رأسية ٠-٠١١ والتي تحتوي على الحشو؛ الصواني؛ أو غيرها من السوائل الأخرى لتعزيز نقل الكتلة بين طور السائل وطور البخار. يفضل أن تعمل وسيلة النزع © أيضًا بشكل عكسي التيار مع سائل الامتصاص الغني الذي تم إدخاله في Ad المنطقة وبخار مدخل في القاع. بشكل اختياري؛ بدلاً من البخار أو بالإضافة إلى Oa يمكن تدوير طور السائل من أو بالقرب من قاع المنطقة عبر مرجل إعادة الغلي (غير الموضح) والذي ينقل Shall إلى طور السائل لنزع SB أكسيد السلفر منه. يخرج وسط امتصاص الغاز الغني المتجدد Vor من قاع منطقة تلامس البخار والسائل؛ ويتم سحبه عبر مخرج السائل الخاص بوسيلة نزع السائل ٠ الغني ٠١١7 ويتم تدويره إلى وسيلة امتصاص الغاز الغني ٠١١ لإزالة ثاني أكسيد AL) من تدفق غاز التغذية. على نحو مميزء يتم تبريد وسط امتصاص غاز غني متجدد عند عودته من خلال نقل shall إلى سائل امتصاص الغاز الغني ٠١١ في مبادل حراري 697 .١ في حالة تراكم السلفات 6 في دائرة وسط امتصاص absorption medium circuit نظام الغاز الغني 985 1050 Sad system إزالته بواسطة تبريد تيار المروحة الخاص بوسط امتصاص الغاز الغني المتجدد في dole حراري ١١١ إلى درجة حرارة كافية لبلورة سلفات الصوديوم crystallize sodium 56 التي يمكن إنالتها بعد ذلك بواسطة مرشح filter أو جهاز طرد مركزي Vo) .centrifuge يخرج الغاز الضعيف ١١“ المحتوي على ثاني أكسيد الكبريت الذي تمت إزالته في وحدة امتصاص الغاز الغني من قمة منطقة امتصاص الغاز الغني 1-٠١١ ويتم سحبه من مخرج Yo الغاز الخاص بوحدة امتصاص الغاز الغني de) ويتم توجيهه إلى مدخل الغاز الخاص بوحدة امتصاص الغاز الضعيف V0 يفضل Wad أن تشتمل وحدة امتصاص الغاز الضعيف على عمود يحتوي على منطقة امتصاص رأسية تشتمل على منطقة تلامس الغاز والسائل ١٠-١١١ التي تحتوي على وسيلة لتعزيز نقل الكتلة ie الحشو أو الصواني. يدخل الغاز الضعيف إلى قاع منطقة تلامس الغاز والسائل بينما Jay وسط امتصاص الغاز الضعيف إلى قمة المنطقة؛ ويفضل Yo أن تتدفق أطوار الغاز والسائل عكس التيار عبر المنطقة. تتم إزالة ثاني أكسيد السلفر المتبقي في الغاز الضعيف في وحدة امتصاص الغاز الضعيف ويتم نقله إلى وسط الامتصاص لإنتاج سائل 0.40
امتصاص غاز ضعيف ١١١7 يخرج من قاع منطقة امتصاص الغاز الضعيف dag ٠-١١١ سحبه من وحدة امتصاص الغاز الضعيف ١١١9 عبر مخرج Bill الخاص بها. يخرج تيار الغاز النظيف الذي يفي بالمواصفات المستهدفة لمستوى مقبول من الانبعاثات من العملية و/أو ناتج السلفر من Ad منطقة امتصاص الغاز الضعيف ويتم سحبه من وحدة امتصاص الغاز الضعيف عبر مخرج الغاز الخاص بها. مثلما هو موصوف أعلاه؛ يمكن إمرار هذا الغاز عبر وسيلة إزالة الرذاذ mist eliminator وتسخينه بعض الشيء لمنع تكوين الغبار . يتم توجيه سائل الامتصاص الضعيف ١١١7 إلى وسيلة نزع السائل الضعيف VV ويفضل أن تشتمل وسيلة نزع السائل الضعيف على عمود يحتوي على منطقة تلامس بخار وسائل رأسية ٠-4 والتي تحتوي على الحشوء الصواني» أو غيرها من السوائل الأخرى لتعزيز نقل الكتلة بين ٠ طور السائل وطور البخار. يفضل أن تعمل وسيلة النزع Und بشكل عكسي التيار مع سائل الامتصاص الضعيف الذي تم إدخاله في قمة المنطقة وبخار مدخل في القاع. بشكل اختياري؛ Ya من البخار أو بالإضافة إلى البخار؛ يمكن تدوير طور السائل من أو بالقرب من قاع المنطقة عبر مرجل sale) الغلي ٠١9 والذي ينقل الحرارة إلى طور السائل لنزع ثاني أكسيد السلفر منه. يخرج وسط الامتصاص الضعيف المتجدد VY) من قاع منطقة تلامس البخار والساثل؛ ويتم Vo سحبه عبر مخرج السائل الخاص بوسيلة النزع وتتم إعادة تدويره إلى وحدة امتصاص الغاز الضعيف. عند مروره إلى وحدة امتصاص الغاز الضعيف 9١١١؛ يمكن تبريد وسط امتصاص الغاز الضعيف المتجدد بشكل lid) على سبيل المثال» في مبادل heat Yor fa exchanger من خلال نقل الحرارة إلى ماء البرج أو مائع تبريد مناسب آخر. على سبيل المثال؛ مثلما هو موضح في الشكل 8؛ يمكن أن يكون المبادل الحراري Yale ١57 مع استخدام الحرارة ٠ المتقولة من وسط امتصاص الغاز الضعيف المتجدد لتسخين سائل الامتصاص الضعيف Biss عند مروره إلى وسيلة نزع السائل الضعيف. في حالة تراكم سلفات الصوديوم في وسط امتصاص الغاز الضعيف المتجدد؛ يمكن تحريف تيار تطهير إلى نظام بلورة وترشيح حيث تتم إزالة سلفات الصوديوم. يمكن أن تخدم دائرة جهاز البلورة +©00/51812/المرشح العامة GIS دوائر وحدة الامتصاص/وسيلة النزع الغنية والضعيفة. في هذه Yo الحالة؛ يفضل مزج جزء تطهير من وسط امتصاص الغاز الضعيف المتجدد مع جزء تطهير من وسط امتصاص الغاز الغني المتجدد الذي تم توصيله إلى جهاز البلورة. على الرغم من أن جهاز 0.40
A
منفصلة solvent tanks الدائرتين» فيتم الحفاظ على صهاريج مذيب BIS البلورة العام يخدم وضبط الرقم الهيدروجيني الخاص به dled لتخزين أوساط الامتصاص المتجدد المعنية في وتركيب المادة الماصة. وسيلتي BS يمكن مزج غاز النزع الصادر من A في عملية مفضلة مثلما هو موضح في الشكل والذي يفضل stripperprocess gas ١77 النزع بشكل مناسب لتوفير غاز عملية وسيلة نزع © (غير موضح) ثم تبريده compressor أو ضاغط steam ejector ضغطه في قاذفة بخار 617ا000. يتم توجيه ناتج التكثيف الصادر condenser Y Yo لتكثيف بخار الماء في مكثف مبرد حيث يتلامس مع بخار لنزع ثاني أكسيد ١١١7 من المبرد/المكثئف إلى وسيلة نزع نواتج التكثيف مع غاز وسيلة نزع YY الكبريت المتبقي. يتم مزج غاز التصريف الصادر من المبرد/المكتف بهدف إنتاج غاز وسيلة نزع ممزوج ١١١7 نواتج التكثيف الصادر من وسيلة نزع نواتج التكثيف ٠ والذي يتم تبريده بعد ذلك؛ على سبيل ١ نهائي (تيار ثاني أكسيد الكبريت مستخلص رطب) ناتج التكثيف المائي sale) من العملية. تتم ally ١١77و ١5 في مبادلات حرارية (JU) ١0١ المتكون بواسطة تبريد تيار ثاني أكسيد الكبريت المستخلص الرطب في المبادلات الحرارية يمكن أن يكون وسط التبريد في مبرد/مكثف ثاني NYY وسيلة نزع نواتج التكثيف (ITY أكسيد الكبريت المستخلص 35٠؛ على سبيل المثال؛ غاز العادم الصادر من وحدة امتصاص ١
WY ويمكن أن يكون وسط التبريد في مبرد/مكثئف ثاني أكسيد الكبريت ١١9 الغاز الضعيف
Vo) عبارة عن ساثل امتصاص الغاز الغني الحامل الخارج من وحدة امتصاص الغاز الغني والمبادل الحراري 9؛؟١ نفس المبادل. يساعد ١3١7 وفي هذه الحالة يمكن أن يكون المبادل الحراري تسخين غاز العادم في منع تكوين الغبار عند المدخنة بينما يحافظ التسخين المسبق لسائل الامتصاص على الطاقة في وسيلة نزع السائل الغني. يساعد تبريد وتكثيف الماء الصادر من تيار ٠ يمكن أن (JB أكسيد الكبريت المستخلص على تهيئة هذا التيار لعمليات بعدية؛ على سبيل SB يقلل الحمل على برج التجفيف الذي يمكن أن يمر من خلاله ثاني أكسيد الكبريت المستخلص قبل .contact sulfuric acid plant إدخاله في المحول الخاص بوحدة تلامس حمض السلفريك يتم استخدام المادة الغازية المتدفقة من (A في تجسيد مفضل للعملية مثلما هو موضح في الشكل وسيلة نزع السائل الضعيف» والتي تشتمل على ثاني أكسيد السلفر المشبع بشكل أساسي ببخار YO الضعيف؛ Jl) الماء عند درجة حرارة سائل الامتصاص الضعيف في القسم العلوي لوسيلة نزع 0.80
كمصدر لبخار النزع الخاص بوسيلة نزع السائل الغني. يمكن أن يكون نمط التدفق المذكور مميزًا على وجه التحديد حيث يكون تيار الغاز الداخل إلى وحدة امتصاص الغاز الغني بمحتوى ثاني أكسيد الكبريت أو غاز ملوث AT مرتفع؛ على سبيل JE أكبر من حوالي 74٠ بالحجم؛ ويفضل أكبر من حوالي 778 بالحجم؛ وبشكل أكثر نمطية يتراوح بين حوالي oY وحوالي 7٠ © بالحجم. عندما يشتمل تيار الغاز الصادر على محتوى ثاني أكسيد الكبريت منخفض Bai على سبيل المثال؛ أقل من حوالي 75 بالوزن؛ أو يتراوح بين حوالي ١.١ وحوالي 77 بالحجم؛ قد يكون من الضروري توفير مصدر حرارة منفصل لوسيلة نزع BL الغني؛ إما بشكل غير مباشر إلى مرجل إعادة الغلي لوسيلة نزع السائل الغني أو بشكل مباشر عبر البخار all المحقون مباشرةٌ في
عمود النزع stripping column نفسه.
٠ في تجسيد مفضل AT يتم إدخال البخار الحي NYS من مصدر آخرء ويفضل محتوى ثاني أكسيد الكبريت أقل من غاز عملية النزع الضعيفة ١١ والأفضل أن يكون خاليًا إلى حدٍ كبير من ثاني أكسيد الكبريت؛ في قاع منطقة تلامس الغاز والسائل Jala ١-٠١١١ وسيلة نزع السائل الغني YY في هذا التجسيد؛ يفضل إمرار غاز النزع الضعيف ١3١ الخارج من وسيلة نزع السائل الضعيف ١١95 حول مخرج السائل عند قاع منطقة تلامس الغاز والسائل الخاصة بوسيلة نزع
١ _ السائل الغني ٠-٠١١ ويتم إدخاله في المنطقة ١٠-٠١١١ عند نقطة موضوعة على مسافة كافية فوق مخرج طور السائل (وسط الامتصاص المتجدد) للمساعدة في نزع ثاني أكسيد الكبريت من طور السائل بالبخار DIYS الذي يدخل WA إلى حدٍ كبير من ثاني أكسيد الكبريت. في هذا التجسيد؛ يجب تحديد حجم المجرى IVF) الخاص بتوصيل غاز النزع الضعيف lean stripper إلى وسيلة النزع ٠١١ بوفره لتقليل انخفاض الضغط بين مخرج طور الغاز الخاص بوسيلة
٠ - النزع ١١ ونقطة دخول غاز النزع الضعيف في منطقة التلامس الخاصة بوسيلة نزع السائل الغني ملحا في تجسيد اختياري Sac AT أن يمر غاز النزع الضعيف ١١١ بالكامل بجانب وسيلة نزع السائل الغني ٠١١ عبر المجرى IY Yiconduit بحيث يكون بخار النزع stripping steam الخاص بسائل الامتصاص الغني خاليًا إلى حدٍ كبير من ثاني أكسيد الكبريت بخلاف ذلك المنقول
YO .من سائل الامتصاص الغني في منطقة نزع BL الغني NYY يمكن بعد ذلك مزج غاز النزع الغني ١7 مع غاز النزع الضعيف ١١ لتكوين تيار غاز عملية خاص بوسيلة النزع AYY
0.40
مه وهكذاء في هذا التجسيد؛ تمتد وسيلتا النزع بالكامل على التوازي بدلاً من التوالي» إلا أنه لا يزال مزج الغازات المتدفقة لتكوين تيار غاز العملية الخاصة بوسيلة النزع NYY لتوفير المرونة؛ يتم تحديد حجم JS من وسيلة النزع ٠١١ ووسيلة النزع ١١6 لحمل حمل النزع بالكامل بهدف الحفاظ على العمليات في حالة ضرورة إخراج أحد أعمدة النزع أو الآخر من الخدمة. يمكن أن تكون هذه © الإمكانية ذات أهمية محددة في مرافق مرتفعة رأس المال والتي لا بد من تشغيلها بشكل موثوق فيه عند أحجام إنتاج مرتفعة باعتراض عملية طفيف أو زمن تعطل طفيف؛ على سبيل المثال؛ في تصنيع حمض السلفريك أو في وحدات نزع السلفر في عملية تكرير البترول petroleum refining operation في نمط التشغيل المذكورء عندما يكون من اللازم إخراج أحد أعمدة النزع stripping columns من الخدمة؛ فيتم تحويل عملية التشغيل إلى دائرة امتصاص ونزع أحادية Vo حيث؛ على سبيل المثال؛ يمكن إعادة تدوير وسط الامتصاص المتجدد إلى قمة وحدة الامتصاص ويمكن توصيل طور JL الخارج من وحدة الامتصاص ١١١ إلى مخرج السائل عند قمة وحدة الامتصاص ١٠١٠؛ ويمكن توصيل سائل الامتصاص الخارج من وحدة الامتصاص ٠١١ إلى وسيلة النزع الأحادية الفعالة. في تجسيد Wad AT (غير موضح)؛ يتم توفير عمود نزع ثالث وتحديد حجمه بحيث يمكن تشغيل ١ أي اثنتين من وسائل النزع في وقت ما Gag للمخطط البياني الوارد في الشكل oA مع وجود AY في وضع الاستعداد؛ أو؛ حسب الرغبة؛ يعملان على التوازي مع وسيلة النزع ٠١١7 أو ١١9 لتوفير سعة مضافة للنزع إما سائل الامتصاص الغني أو الضعيف أثناء العمليات الغنية/الضعيفة مرتفعة الإنتاجية. في تجسيد مفضل آخرء يتم استخدام تكثيف بخار الماء من غاز عملية النزع لتوليد بخار نزع YS لواحدة أو JS من وسائل نزع السائل الغني والسائل الضعيف. يمكن أن يشتمل غاز عملية النزع على sald) الغازية المتدفقة من وسيلة النزع الغنية من وسيلة نزع السائل الغني Vey غاز النزع الضعيف الصادر من وسيلة نزع السائل الضعيف ١١6 أو مثلما ورد ذكره أعلاه؛ توليفة من كلا التيارين. في تجسيد مفضل على وجه التحديد؛ مثلما هو موضح في الشكل A يتألف غاز عملية النزع بشكل أساسي من غاز وسيلة نزع غني ١١77 مسحوب من وسيلة نزع السائل الغني VV YO والذي يتضمن ثاني أكسيد الكبريت المفصول من JS من السائل الغني والسائل الضعيف. على نحو بديل؛ يمكن تكوين غاز عملية النزع ١١7 من خلال مزج غاز وسيلة نزع السائل الغني ١١" 0.80
-1ه-
لترك وسيلة نزع السائل الغني ٠١١١7 مع غاز وسيلة نزع السائل الضعيف ١١١ب الذي يمر عبر وسيلة نزع السائل الغني ٠١١7 وخلطه مع غاز النزع الغني ١77 بعد وسيلة النزع ٠١١7 بالنسبة لتدفق طور الغاز. يتم تبريد غاز عملية النزع في مبرد غاز عملية النزع ١١ لتكثيف الماء منه وتوفير ناتج التكثيف الذي يتم توجيهه إلى وسيلة نزع نواتج التكثيف ١١١ التي تعمل بنفس الطريقة 0 إلى حدٍ كبير كوسيلة نزع نواتج التكثيف الواردة في الشكلين ١ و7. كما يفضل توجيه جزء على الأقل من ناتج التكثيف المفصول الخارج من وسيلة نزع نواتج التكثيف ١١١7 إلى مبرد غاز dee النزع ١7١ في صورة مائع تبريد لتكثيف الماء من غاز النزع. كما يفضل Unf تشغيل مبرد غاز عملية النزع لتوليد بخار من ناتج التكثيف المفصول؛ ويتم توجيه جزء على الأقل من البخار ١١4 المتولد إلى واحدة أو JS من وسائل نزع سائل الامتصاص ٠١٠7 عبر المجرى MANY عبر YY المجرى ١4 كمصدر لبخار النزع. في تجسيد مفضل على وجه التحديد؛ مثلما هو موضح بخطوط التدفق المصمتة في الشكل A يتم توجيه البخار ١74 المتولد بواسطة التبادل الحراري بين غاز عملية النزع وناتج التكثيف المفصول في مبرد/مكثف غاز عملية النزع ١١١ بشكل أولي إلى مدخل البخار الخاص بوسيلة نزع السائل الضعيف OV وأن يتم سحب مصدر البخار ١١ لوسيلة نزع السائل الغني بشكل أساسي من المادة الغازية المتدفقة لوسيلة نزع السائل الضعيف VO مثلما سيتم توضيحه في الشكل 8. وهكذاء يتحقق مزيدٍ من فعالية الطاقة. على الرغم من أنه قد لا يتم الإضرار Gale بقوة التشغيل الخاصة بالمج في وسيلة النزع الخاصة بالنظام الغني ٠١١7 بواسطة الزيادة الصغيرة في محتوى ثاني أكسيد الكبريت في طور الغاز والذي يساهم فيها ثاني أكسيد الكبريت المفصول في وسيلة نزع السائل الضعيف ١91 فيمكن تجنب أي تأثير عكسي من خلال توجيه جزء من البخار المتولد في المبرد/المكتقف ١١١ مباشرةً إلى وسيلة نزع السائل الغني ٠ عبر الخط ١9 وإدخال غاز النزع الضعيف في وسيلة نزع السائل الغني عند نقطة موضوعة على مسافة فوق مخرج الطول السائل من منطقة وسيلة نزع السائل rich liquor ٠-٠١7 all stripper zone الخارج من ١" عملية النزع Sle تفضيل ضغط Wal يتم oA مثلما هو موضح أيضنًا في الشكل steam jet ejector Yoo وسيلة نزع السائل الغني؛ على سبيل المثال؛ عبر قاذفة بنفث البخار مفصول في مبرد/مكثئف غاز BIS ء حتى ضغط يكفي لاستخدامه في توليد البخار من ناتج VO تكون ظروف تشغيل وسيلة نزع الساثل الغني» ضغط البخار؛ ومبرد-مكثف V0 عملية النزع
0.80
اج غاز عملية النزح/مرجل sale) غلي ناتج تكثيف وسيلة النزع إلى حدٍ كبير مثلما تم وصفه بالنسبة للشكل .١ مثلما هو موضح في الشكل oA يتم توجيه تيار ناتج التكثيف المفصول ١34 الخارج من وسيلة نزع نواتج التكثيف ١١١ إلى وحدة فصل separator البخار عن الساثل VEY) ويدور عبر الخط VEY 0 بين وحدة الفصل والمبرد/المكئف dua ١١5 يؤدي نقل الحرارة من غاز عملية النزع إلى توليد البخار ١9 لوسيلة نزع SL الضعيف )0 يتم فصل ناتج التكثيف المفصول والبخار في وحدة الفصل ١٠١ ويفضل توجيه البخار ١9 إلى وسيلة النزع OV ويدور جزءِ على الأقل من ناتج التكثيف المفصول إلى مبرد/مكثف غاز وسيلة نزع السائل الضعيف ١75 عبر VEY Lal لتحويله إلى بخار نزع. يمكن بشكل اختياري إعادة تدوير أجزاء أخرى من ناتج التكثيف المفصول ٠ الخارج من وحدة فصل البخار عن VEY Jil ويتم مزجه مع وسط امتصاص الغاز الضعيف المتجدد ١١ أو وسط امتصاص الغاز الغني ٠١ (عبر خط غير موضح) لإعادته إلى وحدة امتصاص الغاز الضعيف Vo وحدة امتصاص الغاز الغني ٠١١ أو كلتيهما؛ ويمكن تطهير باقي ناتج التكثيف المفصول VEO من النظام. على نحو بديل؛ يمكن تصميم جانب ناتج التكثيف المفصول الخاص بمبرد/مكثف غاز النزع ١١١ No للسماح بفصل البخار عن الماء داخل المبادل الحراري نفسه؛ مما يسمح بمرور البخار الخالي إلى aa كبير من الماء المحتجز Sale من المبرد/المكثتف إلى وحدة palatal) دون الحاجة إلى lea فصل البخار/السائل المنفصل. في هذه الحالة؛ يمكن توزيع ناتج التكثيف المفصول stripped condensate الخارج_ من مرجل نواتج التكثيف المفصول stripped Yo condensate boiler بنفس الطريقة مثل ناتج التكثيف المفصول الخارج من وحدة فصل البخار ٠ عن السائل؛ مثلما هو موصوف أعلاه بالإشارة إلى وحدة الفصل NEY يتم إدخال البخار المتولد في مبرد/مكثف غاز النزع الأولية ١7 في وسيلة النزع ١١١9 عبر الخط dus 4 يتلامس مع سائل الامتصاص في منطقة تلامس البخار والسائل 1-١١9 وكلاهما يوفر الحرارة إلى سائل الامتصاص الضعيف ويعمل كغاز نزع لإزالة ثاني أكسيد السلفر من طور الساثل. يؤدي تسخين طور السائل في وسيلة نزع سائل الامتصاص الضعيف إلى تقليل التركيز Yo التوازني لثاني أكسيد السلفر في طور السائل ويعزز من 38 التشغيل لنقل ثاني أكسيد السلفر إلى طور البخار. عند نقل الحرارة إلى طور (JL يتكثف البخار المتولد من ناتج التكثيف المفصول 0.80
اسع
في المبرد/المكثف Wika ١75 داخل وسيلة نزع السائل الضعيف؛ مما يعمل بشكل أساسي كغاز نزع قابل للتكثيف. بشكل اختياري؛ يمكن إتمام نزع الحرارة التي يتم توفيرها بواسطة البخار المتولد من ناتج التكثيف المفصول في مبرد/مكثف غاز عملية النزع بواسطة الحرارة التي يتم الإمداد بها من مصدر خارجي في مرجل إعادة الغلي ٠١9 الذي يتم منه تدوير طور الساثل من وسيلة نزع © مائل الامتصاص. يوفر مرجل إعادة الغلي المساعد المرونة الكاملة في التحكم في التوازن المائي الخاص بالعملية. بشكل نمطي؛ يتم سحب سائل الامتصاص المراد إمراره عبر مرجل sale) الغلي من حوض تجميع SUMP وسيلة النزع وإعادته إلى الجزء السفلي من منطقة تلامس البخار والساثل
لوسيلة نزع السائل الضعيف ١٠-١١1 الموجودة lef حوض التجميع. يوفر تشغيل النظام المشتمل على il نزع وامتصاص غاز غني وغاز ضعيف منفصلة؛ الفرصة ٠ ا لتحقيق وفورات كبيرة في الطاقة من خلال الاستثمار في الفارق الكبير في التطاير بين SB أكسيد الكبريت و1:0ا1:0. وهكذاء لا داع من أن تحقق وسيلة امتصاص الغاز الغني الإزالة الكمية لثاني أكسيد السلفرء مما يعني أن الحجم المعتدل ce Gad وسط امتصاص الغاز الغني المائي والنسب المكافئة المنخفضة نسبيًا من sald) الماصة إلى ثاني أكسيد الكبريت فعال لإزالة كتلة ثاني أكسيد السلفر sulfur dioxide بشكل يكفي لفرض حمل معتدل فقط على سعة امتصاص وحدة Vo امتصاص الغاز الضعيف. على سبيل JED في Ala امتصاص ثاني أكسيد الكبريت في sale dak 8050158601 من ملح حمض كربوكسيلي بروتوني متعدد 8610 polyprotic carboxylic salt مثل المالات malate يفضل ألا تزيد الكمية المتكافئة من المعدل الذي يتم عنده إدخال المادة الماصة في وحدة امتصاص الغاز الغني إلى المعدل الذي يتم عنده إدخال ثاني أكسيد الكبريت في وحدة الامتصاص عن حوالي 0,7 ؛ والأفضل أن تتراوح بين حوالي ١,7 وحوالي 0 ٠ تتراوح النسبة الكتلية LJG في وحدة امتصاص الغاز الغني بشكل نمطي بين حوالي 8,١ وحوالي ٠ وبشكل أكثر نمطية من ١.١ إلى ete ويفضل من ١١ إلى Ye سيكون الطرف السفلي من هذه النطاقات مفضلاً dag عام حيث يكون تركيز ثاني أكسيد الكبريت عند المدخل يتراوح من منخفض نسبيًا إلى معتدل؛ على سبيل المثال أقل من أو يساوي 75 بالحجم بينما يفضل الطرف العلوي من النطاق عند تركيز ثاني أكسيد الكبريت مرتفع؛ على سبيل المثال 74-7١ أو أكثر. YO ومع نسبة ©/ا المنخفضة (Ga فإن أقصى قوة تشغيل تسود في وحدة امتصاص الغاز الغني ستنتج بشكل نمطي سائل امتصاص غاز غني يحتوي على حوالي 70,5 بالوزن على الأقل من
0.80
و8
ثاني أكسيد الكبريت؛ وبشكل أكثر نمطية تتراوح بين حوالي ١,8 وحوالي 775 بالوزن من ثاني أكسيد الكبريت. تنطبق متغيرات عملية مماثلة للمواد الماصة ثاني أكسيد الكبريت بخلاف المالات؛ وبالنسبة لامتصاص الغازات الحمضية الأخرى Jie ثاني أكسيد الكربون Carbon (CO2) asl (dioxide النيروجين NO, ؛ كبريتد الهيدروجين «(H2S) Hydrogen sulfide أو © حمض الهيدروكلوريك (Hydrochloric acid (HCI) وكذلك بالنسبة للغازات الأخرى القابلة
للامتصاص مثل الامونيا -(NH3) Ammonia نظرًا لأن سائل امتصاص الغاز الغني يكون Ga Se فيتم استخلاص ثاني أكسيد الكبريت بسهولة في وسيلة نزع الساثل الغني rich liquor stripper باستهلاك بخار معتدل فقط. لعدة أسباب؛ هناك حاجة فقط لنسبة تدفق منخفضة Gas من بخار إلى سائل الامتصاص في وسيلة ٠ نزع السائل الغني. يؤدي تركيز ثاني أكسيد السلفر المرتفع نسبيًا في سائل الامتصاص الغني إلى زيادة الضغط الجزئي لثاني أكسيد السلفر التوازني في طور البخار الخاص بوسيلة نزع السائل الغني وبالتالي يفضل نقل الكتلة إلى طور البخار. في الوقت نفسه؛ نظرًا لإمكانية تنظيف الغاز الضعيف الخارج من وحدة امتصاص السائل الغني في وحدة امتصاص السائل الضعيف؛ فيمكن تحمل تركيز متب مرتفع Gas من SB أكسيد السلفر في وسط امتصاص الغاز الغني المتجدد. علمًا بالفارق الكبير في التطاير بين الماء وثاني أكسيد السلفرء فمن الضروري توفير نسبة صغيرة نسبيًا من البخار إلى سائل الامتصاص الغني لتحقيق إزاحة شبه كمية ل ثاني أكسيد الكبريت حتى مستوى ليس له تأثير مادي على سعة امتصاص ثاني أكسيد الكبريت المطلوبة للمذيب الذي تم مجه والمعاد إلى وحدة امتصاص ثاني أكسيد الكبريت الغاز الغني. وهكذاء على سبيل JE يمكن التحكم في النسبة الكتلية من البخار إلى ثاني أكسيد الكبريت المدخل في وسيلة نزع السائل ٠ _الغني عند قيمة لا تزيد عن حوالي A والأكثر نمطية تتراوح بين حوالي oY وحوالي eA ولا يزال الأكثر نمطية أن تتراوح بين حوالي ١,7 وحوالي 1 ويفضل بين حوالي ١,7 وحوالي 4. يساوي هذا نفس النسب إلى حدٍ كبير من البخار إلى ثاني أكسيد الكبريت الداخل إلى وحدة امتصاص السائل الغني. في وسيلة نزع السائل الغني؛ يتم تقليل تركيز ثاني أكسيد الكبريت المتبقي في وسط الامتصاص المتجدد بشكل نمطي إلى مستوى لا يقل عن حوالي 70.07 بالوزن؛ أو يتراوح بين YO حوالي 70.07 بالوزن وحوالي 70,0 بالوزن»؛ أو بين حوالي 70.07 بالوزن وحوالي 0,5 7 بالوزن أو بين حوالي 70.07 بالوزن وحوالي 750.7 بالوزن حيث يكون محتوى ثاني أكسيد الكبريت في
0.80
هه غاز المصدر أقل من LE عند محتوى ثاني أكسيد الكبريت المرتفع في غاز التغذية؛ يمكن أن يقع محتوى ثاني أكسيد الكبريت في وسط الامتصاص المتجدد في نطاق أعلى إلى حدٍ كبير؛ على سبيل المثال؛ عند حوالي 70,7 بالوزن على الأقل؛ أو بين حوالي ١.7 وحوالي 78 بالوزن؛ أو بين حوالي 0,4 وحوالي 797 بالوزن؛ أو بين حوالي ٠,5 وحوالي 77 بالوزن؛ أو بين حوالي ٠,8 © وحوالي ve بالوزن. حتى في ظل الظروف الخشنة نسبيًا الموجودة في وحدة امتصاص الغاز الغني rich gas absorber يمكن إزالة نسبة 3S على سبيل المثال؛ 785 على الأقل؛ أو بشكل أكثر نمطية 0 790 أو Ja 794 من مجموع الغازات المزالة بواسطة التشغيل المجمع لوحدات امتصاص الغاز الغني والغاز الضعيف في وحدة امتصاص الغاز الغني فقط؛ ويمكن أيضنًا إزالة نسب ٠ متطابقة بشكل أساسي من إجمالي محتوى الغاز الملوث الصادر في وحدة امتصاص الغاز الغني. على سبيل المثال؛ في Alla امتصاص ثاني أكسيد الكبريت في محلول المادة الماصة المكون من مالات أو تتراجليم؛ يحتوي الغاز الضعيف الخارج من وحدة امتصاص الغاز الغني بشكل نمطي على ما لا يزيد عن حوالي 70,5 بالحجم؛ وبشكل نمطي ما لا يزيد عن حوالي 70,4 بالحجم؛ ويفضل أن يتراوح من حوالي 0509 إلى حوالي 750,7 بالحجم؛ والأفضل ألا يزيد عن حوالي Yaar ٠ والأكثر تفضيلاً على الإطلاق أن يتراوح بين حوالي ٠٠١ وحوالي Vous جزء في المليون من ثاني أكسيد الكبريت بالحجم. يجب إدراك أن تقليل مستوى ثاني أكسيد الكبريت بشكل كبير في وحدة امتصاص الغاز الغني قد يحتاج إلى تقليل محتوى ثاني أكسيد الكبريت في وسط امتصاص الغاز الغني المتجدد حتى مستوى شديد الانخفاض والذي لا داع له لتحقيق الفعالية الإجمالية للعملية؛ ولكنه يحتاج إلى ما لا يزيد عن الاستهلاك الأمتل للبخار في وسيلة نزع السائل الغني. ٠ يفضل أن يبلغ محتوى ثاني أكسيد الكبريت في غاز النزع الغني الخارج من وسيلة نزع السائل الغني 719 على الأقل؛ والأفضل أن يبلغ حوالي 77٠١ على الأقل؛ ولا يزال الأفضل حوالي 775 بالحجم على الأقل. يمكن أن يحتوي Sle النزع الغني بشكل نمطي على ما يتراوح بين 7٠١ وحوالي fT بين 77٠0 و250؛ أو يفضل بين 775 وحوالي ٠ 74 من SB أكسيد الكبريت بالحجم. على سبيل (JB يمكن ربط محتوى SB أكسيد الكبريت الخاص بغاز النزع الغني YO بمحتوى ثاني أكسيد الكبريت لغاز التغذية إلى وحدة امتصاص الغاز الغني ومحتوى ثاني أكسيد الكبريت الخاص بوسط الامتصاص المتجدد. وهكذاء Laie يتراوح محتوى ثاني أكسيد السلفر 0.80
-1ه-
الخاص بغاز التغذية بين حوالي ٠٠٠١ جزء في المليون وحوالي 400٠60 جزء في المليون ويتزاوح محتوى SB أكسيد السلفر في وسط امتصاص الغاز الغني المتجدد بين حوالي 0,5 وحوالي 77 بالوزن؛ ويتراوح محتوى SB أكسيد السلفر في المادة الغازية المتدفقة من وسيلة النزع الغنية من وسيلة نزع السائل الغني بين حوالي 775 وحوالي 7495 بالحجم؛ والذي يتماثل مع حمل بخار الماء © الأقل بشكل كبير من حمل بخار الماء في غاز النزع المتولد في دائرة وحدة الامتصاص/وسيلة النزع المفردة. JB آخر؛ عندما يكون محتوى ثاني أكسيد الكبريت في غاز التغذية أعلى OES أي حوالي 7650 بالحجم؛ وعندما يتراوح محتوى ثاني أكسيد الكبريت في وسط امتصاص الغاز الغني المتجدد بين حوالي ٠,5 وحوالي 7850 بالوزن؛ فيتراوح محتوى SB أكسيد السلفر الخاص بالمادة الغازية المتدفقة من وسيلة نزع السائل الغني بين 74٠0 Ja وحوالي 7080 بالحجم. لا Ve توثر المستويات المتبقية المرتفعة Gu لثاني أكسيد السلفر في وسط امتصاص الغاز الغني المتجدد بالسلب على قدرة وسط الامتصاص المتجدد على إزالة نسبة مرتفعة من ثاني أكسيد
الكبريت الداخل إلى العملية في غاز المصدر وغاز التغذية feed gas يمكن أن تكون هناك حاجة لنسبة من المادة الماصة إلى ثاني أكسيد الكبريت في وحدة امتصاص الغاز الضعيف أعلى من وحدة امتصاص الغاز الغني لاستيفاء مواصفات الانبعاث أو استيفاء ve أهداف ناتج السلفر sulfur yield إلا أن النسبة الكتلية L/G في وحدة امتصاص الغاز الضعيف لا تكون dap عام أعلى مما يمكن أن تكون في وحدة الامتصاص الواحدة مثلما هو موصوف في الطلب ذي الرقم المسلسل YAY, TIVITY على سبيل (JB لا تزيد عن حوالي enh بين حوالي 7 وحوالي 0,1 بين حوالي of وحوالي 0,4 بين 0.05 وحوالي 07؛ والأفضل بين حوالي 04 وحوالي 0,75 أو بين حوالي ١١ وحوالي .١,7 ولكن عندما يشتمل غاز التغذية على ٠ محتوى ثاني أكسيد الكبريت مرتفع؛ على سبيل المثال؛ 740-7١ أو أعلى؛ فيمكن أن تكون النسبة الكتلية GE في وحدة امتصاص الغاز الضعيف مرتفعة وتصل إلى 7,5 أو أكثر. كما أن هناك dala بشكل نمطي لنسبة متكافئة مرتفعة Gd من المادة الماصة إلى ثاني أكسيد الكبريت في وحدة امتصاص الغاز الضعيف؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي ١ وحوالي ١ والأكثر نمطية بين حوالي ؟ وحوالي of ولكن طالما أنه تمت بالفعل إزالة AES ثاني أكسيد الكبريت في وحدة Yo امتصاص الغاز الغني؛ فلا داع من أن تكون 6/ا ولا sald) الماصة المطلقة المتدفقة إلى وحدة امتصاص الغاز الضعيف أكثر من ذلك؛ ويمكن das عام أن تكون أقل بشكل nS مما هو
0.80
_ov-—
مطلوب لوحدة امتصاص في عملية معتمدة على دائرة وحدة امتصاص/وسيلة نزع واحدة. وهكذاء لا تزيد الكمية المتكافئة لمعدل إدخال المادة الماصة في وحدة امتصاص الغاز الضعيف بالنسبة للمعدل الذي يتم عنده إدخال ثاني أكسيد السلفر في وحدة امتصاص الغاز الغني dag عام عن حوالي 0,8 ويفضل أن تتراوح بين حوالي 0.07 وحوالي nT والأفضل بين حوالي 4 ٠.0 © وحوالي vf حتى عند تدفقات المادة الماصة المنخفضة المذكورة؛ فلا يزيد محتوى ثاني أكسيد السلفر في سائل الامتصاص الضعيف الخارج من وحدة الامتصاص بشكل نمطي عن حوالي ٠ بالوزن؛ أو لا يزيد عن حوالي 79 بالوزن؛ أو لا يزيد عن حوالي 78 بالوزن؛ أو لا يزيد عن حوالي 77 بالوزن أو لا يزيد عن حوالي 77 بالوزن؛ أو لا يزيد عن حوالي 75 بالوزن؛ أو لا يزيد عن حوالي 74,5 بالوزن؛ أو لا يزيد عن حوالي 4 7 بالوزن؛ بشكل نمطي بين حوالي ١,١ وحوالي
fA بين حوالي 0,١ 7 وحوالي Ze بالوزن. من المهم تقليل محتوى SB أكسيد السلفر في وسط امتصاص الغاز الضعيف lean gas absorption medium المتجدد إلى مستوى منخفض لضمان تقل الكتلة الكافي والتفاعل وقوة تشغيل توازني للامتصاص في وحدة امتصاص الغاز الضعيف بحيث يتم استيفاء معايير الانبعاث و/أو النواتج المستهدفة؛ وبالتالي هناك حاجة لنسبة مرتفعة من البخار إلى طور السائل لنزع ثاني ١ أكسيد الكبريت المتبقي من سائل الامتصاص الضعيف. يفضل أن يتراوح محتوى ثاني أكسيد السلفر المتبقي في وسط امتصاص الغاز الضعيف المتجدد بين حوالي ٠٠١ جزء في المليار إلى حوالي 70,5 بالوزن؛ أو بين حوالي 50٠0 جزءٍ في المليار وحوالي 70,7 بالوزن؛ أو بين حوالي ٠ جزء في المليار وحوالي 00s جزء في المليون. ويفضل بشكل أكثر تحديدًا أن يكون محتوى ثاني أكسيد الكبريت في وسط امتصاص الغاز الضعيف المتجدد أقل من حوالي 50٠0 جزء في ٠ المليون؛ أو أقل من حوالي ٠٠١ جزءٍ في المليون؛ والأفضل أقل من حوالي ٠ 5 جزءٍ في المليون؛ ولا يزال الأكثر تفضيلاً أقل من حوالي ٠١ جزء في المليون بالوزن؛ بشكل نمطي من ١.١ إلى Yo
أو من ١.١ إلى ٠١ جزء في المليون بالوزن. في العملية الواردة في الشكل A حيث تعمل وسيلة نزع Jill الضعيف ثاني أكسيد الكبريت كمصدر بخار إلى وسيلة نزع Bld) الغني؛ تتراوح النسبة من البخار إلى سائل امتصاص ضعيف Yo الذي تتم التغذية به إلى وسيلة نزع السائل الضعيف بين حوالي ١505 وحوالي 0,8 والأكثر نمطية بين حوالي ١.١ وحوالي .١,5 يمكن أن تكون النسب المنخفضة من البخار إلى السائل الضعيف
0.80
CoA كافية حيث يتم توفير مصدر البخار المستقل إلى وسيلة نزع السائل الغني. لا يزال يوفر هذا نسبة مرتفعة من البخار إلى ثاني أكسيد الكبريت في وسيلة نزع السائل الضعيف؛ ولكن نظرًا لأن حمل ثاني أكسيد السلفر على وسيلة نزع السائل الضعيف شديد الانخفاض؛ يظل حمل البخار في وسيلة في sulfur dioxide نزع سائل الامتصاص الضعيف منخفضًا كدالة لتدفق ثاني أكسيد السلفر النظام مع غاز المصدر وغاز التغذية. 0 وحوالي 7 0.١ عام؛ يتراوح محتوى ثاني أكسيد الكبريت في غاز النزع الضعيفة بين حوالي 4a أو بين حوالي 70,7 وحوالي 77 بالحجم. ٠ من وسيلة نزع (stripper gas (غاز النزع Vapor effluents يتم مزج مواد البخار المتدفقة سائل الامتصاص الغني ووسيلة نزع سائل الامتصاص الضعيف على نحو مميز إما قبل أو بعد مفرد لنقله إلى وسيلة نزع نواتج condensate stream التكثيف لإنتاج تيار ناتج تكثيف ٠ التكثيف. ومع ذلك؛ يمكن التغذية بالتيارين بشكل منفصل إلى وسيلة نزع نواتج التكثيف؛ أو حتى التغذية بهما إلى وسائل نزع منفصلة؛ حسب الرغبة. من البخار إلى ثاني أكسيد الكبريت لنزع ثاني أكسيد Gans على الرغم من الحاجة إلى نسبة مرتفعة الكبريت المتبقي من سائل الامتصاص الضعيف؛ فيحتاج الحجم المنخفض من ثاني أكسيد الكبريت المراد إزالته من السائل الضعيف إلى تدفق معتدل فقط لبخار النزع بالنسبة لتدفق سائل Vo نسبة منخفضة إلى حمل ثاني أكسيد السلفر في ole الامتصاص الضعيف؛ ومثلما ورد ذكره غاز التغذية الداخل إلى وحدة امتصاص الغاز الغني. علاوةً على ذلك؛ يكون حجم تدفق سائل للحصول على حمل الامتصاص الطفيف نسبيًا والذي يظل Gand الامتصاص الضعيف منخفض في وحدة امتصاص الغاز الغني. بسبب مستويات ثاني GE GS بعد إزالة ثاني أكسيد الكبريت أكسيد الكبريت المتبقية المرتفعة التي يمكن تحملها في وسط امتصاص الغاز الغني المتجدد الخارج ٠ من وسيلة نزع السائل الغني؛ مع معدل التدفق الحجمي المنخفض نسبيًا لوسط امتصاص الغاز الضعيف؛ فيكون إجمالي طلب البخار للعملية المجمعة لوسيلتي النزع أقل بشكل كبير من طلب البخار الخاص بوسيلة نزع سائل الامتصاص في عملية تستخدم دائرة وحدة امتصاص/وسيلة نزع واحدة لنفس الانبعاثات. وهكذاء يكون إجمالي تدفق ناتج التكثيف معتدلاً» ويكون الحمل على وسيلة (وسائل) نزع نواتج Yo التكثيف معتدلاً بشكل مناظر. يؤدي طلب البخار المنخفض الناتج في وسيلة نزع نواتج التكثيف 0.80
-4ه-
condensate stripper مع الطلب الصافي المنخفض للبخار والخاص بدوائر الامتصاص والنزع الغنية والضعيفة الترادفية؛ إلى إنتاج غاز وسيلة نزع مجمع نهائي (تيار ثاني أكسيد الكبريت مستخلص رطب) به محتوى ثاني أكسيد الكبريت مرتفع نسبيًا. بسبب النسبة المرتفعة من ثاني
أكسيد الكبريت إلى الماء في غاز عملية النزع مقارنة بغاز النزع الصادر من العملية التي بها دائرة
0 وحدة امتصاص/وسيلة نزع واحدة da يمكن أن يكون محتوى ثاني أكسيد الكبريت التوازني في ناتج التكثيف مرتفعًا Gala عن محتوى ثاني أكسيد الكبريت لناتج التكثتيف من العملية أحادية الدائرة. يمكن Wal ضمان تحقيق ناتج سلفر مرتفع من خلال نزع ناتج التكثيف من مبرد/مكثف
غاز عملية النزع عند نسبة مرتفعة هامشيًا من البخار إلى الماء في عمود الماء (وسيلة نزع نواتج التكثيف)؛ ولكن حتى عندما تكون هذه النسبة مرتفعة Las تكون أية زيادة كبيرة في معدل تدفق
٠ البخار إلى وسيلة نزع نواتج التكثيف أقل بكثير من الانخفاض الكبير في تدفق البخار المتحقق من خلال تجنب الحاجة إلى تحقيق إزالة كمية ل ثاني أكسيد الكبريت من سائل المذيب المتدفق عبر وسيلة نزع سائل الامتصاص الغني. من خلال الاستثمار على الفارق الكبير في التطاير بين الماء
وثاني أكسيد الكبريت؛ فإن إجمالي الطلب على البخار في العملية؛ بما في ذلك بخار النزع لوسيلة
نزع السائل الغني؛ lag النزع لوسيلة نزع السائل الضعيف؛ بخار النزع لوسيلة نزع نواتج التكثيف؛
١ والبخار الداخل إلى قاذفة نفثية لضغط غاز عملية النزع بالنسبة لمحتوى ثاني أكسيد السلفر في غاز التغذية؛ لا يزيد dap عام عن TA كجم )10 رطل/رطل )من ثاني أكسيد الكبريت أو يفضل
أن يتراوح بين حوالي -7,7١ 4,5 كجم )© وحوالي ٠١ رطل/رطل) من SB أكسيد الكبريت عند مستوى ثاني أكسيد الكبريت يتزاوح من ٠٠٠١ إلى Yeon جزء في المليون في غاز التغذية إلى
وحدة امتصاص الغاز الغني؛ ولا يزيد عن 6,٠كجم A) رطل/رطل) من ثاني أكسيد الكبريت أو
٠ يفضل أن يتراوح بين TA -7,77 كجم ( حوالي ٠,5 وحوالي © رطل/رطل) من ثاني أكسيد الكبريت عند مستوى ثاني أكسيد الكبريت يتراوح من ٠٠000 إلى 77 بالحجم في الغازء ولا يزيد
عن ١,8 كجم ( ؛ رطل/رطل) من ثاني أكسيد الكبريت أو يفضل أن يتراوح بين 77 - VET (حوالي ١54 وحوالي 7 رطل/رطل )من SB أكسيد الكبريت عند مستوى ثاني أكسيد الكبريت يتراوح من 7 إلى 74 بالحجم في الغازء ولا يزيد عن ٠,77 كجم ( ؟ رطل/رطل ) من ثاني أكسيد
Yo الكبريت أو يفضل أن يتراوح بين حوالي 0,77 - 7,٠كجم ( 0,5 وحوالي 7,5 رطل/رطل ) من ثاني أكسيد الكبريت عند مستوى ثاني أكسيد الكبريت أكبر من 4 7 بالحجم. يمكن أن تكون هناك
0.80 qm
حاجة إلى بخار إضافي بواسطة جهاز البلورة لإزالة السلفات من أوساط الامتصاص المتجددة. إلا أن هذه الزيادة يجب أن تكون متماثلة إلى حدٍ كبير في نظام غني/ضعيف كما في نظام الامتصاص/النزع المفرد التقليدي. عند معدلات الطلب على البخار المذكورة؛ يمكن أن يقلل النظام الغني/الضعيف الترادفي من محتوى ثاني أكسيد الكبريت في غاز العادم من وحدة امتصاص الغاز 0 الضعيف إلى أقل من أو يساوي ٠١ جزء في المليون؛ أو حتى أكبر من أو يساوي ٠١ جزء في المليون. يمكن أن يساعد ضغط غاز عملية النزع gas 0100655 51110081 في تحقيق انخفاض
أكثر في مستويات الانبعاث المذكورة. يمكن تلخيص مفاهيم توفير الطاقة التي وردت مناقشتها أعلاه وتفصيلها على النحو التالي. بسبب معدل تدفق البخار المنخفض نسبيًا المطلوب لوسيلة نزع Jalal الغني؛ تكون sald) البخارية ٠ المتدفقة vapor effluent من وسيلة نزع BL الغني بمحتوى ثاني أكسيد الكبريت أعلى من المادة البخارية المتدفقة من نظام وحدة الامتصاص/وسيلة النزع المفردة الذي لا بد من تشغيله لتحقيق محتوى ثاني أكسيد الكبريت منخفض في الحالة الثابتة في وسط الامتصاص المتجدد. بسبب الجزء الصغير نسبيًا من ثاني أكسيد الكبريت المتبقي والمراد إزالته في وسيلة نزع السائل الضعيف؛ والحجم المعتدل لتدفق سائل امتصاص الغاز الضعيف؛ فتكون طلبات الطاقة وتدفق ١ البخار الخاصة Aly نزع BL الضعيف منخفضة أيضًا. وهكذاء فإن محتوى ثاني أكسيد الكبريت في تيارات الغاز المتدفقة المجمعة من وسيلتي نزع سائل الامتصاص (التي تعمل في الشكل A كغاز عملية النزع) el أيضنًا من sald) البخارية المتدفقة من النظام أحادي وسيلة cpl) كما هو محتوى ثاني أكسيد الكبريت في المادة الغازية المتدفقة من وسيلة نزع السائل الغني حتى عند توجيه جميع المادة الغازية المتدفقة من وسيلة نزع السائل الضعيف إلى مدخل البخار YS الخاص بوسيلة نزع السائل الغني؛ ويتم استخدام غاز النزع الضعيف لوسيلة نزع السائل الغني؛ كما في التجسيد المفضل الموضح في الشكل 8. يستعيد هذا المخطط الزيادة الإضافية في ثاني أكسيد الكبريت التي تمت إزالتها من تيار الغاز في وحدة امتصاص الغاز الضعيف ١١9 ويحقق فعالية طاقة أخرى باستخدام مكون البخار في المادة الغازية/البخارية المتدفقة من وسيلة نزع السائل الضعيف كغاز نزع لوسيلة نزع السائل الغني. تتم إزالة الزيادة الإضافية في ثاني أكسيد الكبريت Yo والتي تمت lal) من تيار الغاز الضعيف في وحدة امتصاص النظام الضعيف من السائل الضعيف في وسيلة نزع الغاز الضعيف ويمر عبر وسيلة نزع النظام الغني لاستخلاصه النهائي؛
0.80
Avo من المبرد/المكثف vent gas على سبيل المثال؛ في صورة غاز تصريف absorption بسبب الاقتصاد الناتج في استهلاك البخار في نزع تيارات سائل الامتصاصض الغني والضعيف؛ فيكون ناتج التكثيف الذي يتم الحصول عليه فور تبريد المواد liquor streams البخارية المجمعة بمحتوى ثاني أكسيد الكبريت مرتفع بشكل مناظر. مثلما ورد ذكره؛ قد يحتاج ذلك إلى نسبة أعلى بعض الشيء من تدفق البخار إلى تدفق ناتج التكثيف في وسيلة نزع نواتج التكثيف 0 مما يكون عليه الحال في عملية دائرة وحدة الامتصاص/وسيلة النزع المفردة الموضحة في 4
A ومع ذلك؛ بسبب الحجم المنخفض نسبيًا لناتج التكثتيف في العملية الواردة في الشكل .١ الشكل والفارق الكبير في التطاير بين ثاني أكسيد الكبريت والماء؛ فتتم إزالة ثاني أكسيد الكبريت بسهولة من ناتج التكثيف عند تدفق ثابت أقل بالنسبة لتدفق غاز التغذية ومحتوى ثاني أكسيد الكبريت به. يتم ضغط oA يساهم الضغط الحراري للبخار العلوي في فعالية الطاقة. مثلما هو موضح في الشكل Yo غاز عملية النزع في قاذفة بنفث البخار 100 ويفضل زيادة ضغط غاز عملية النزع بما يتراوح رطل لكل بوصة مربعة) أعلى من الضغط VA إلى حوالي ١١ حوالي ( aa ANT -8,4 من وحوالي VT عند قمة وسيلة نزع السائل الغني والذي يفضل أن يتراوح بين 7,77- 4 كجم ( حوالي رطل لكل بوصة مربعة) مطلقة. ٠٠ ١ توضح الأشكال من ٠١ إلى ١١ القدرة على تحقيق استخلاص ل ثاني أكسيد الكبريت يتراوح من Ao إلى 72960 في وسيلة نزع نظام الغاز الغني عند استهلاك بخار معتدل قدره VV ,= 4,5 كجم (Jay Veo) من البخار لكل رطل من SE أكسيد الكبريت بينما تحقق استخلاص كمي ل ثاني أكسيد الكبريت في وسيلة نزع النظام الضعيف عند نسبة Jef بشكل كبير من البخار إلى ثاني أكسيد الكبريت ولكن عند معدل استهلاك بخار مطلق منخفض بشكل كبير. تعكس الأشكال من ٠١ YS إلى VY جميعها عملية التشغيل التي تتم فيها إزالة ثاني أكسيد الكبريت من غاز تغذية يحتوي على 70,74 بالحجم من ثاني أكسيد الكبريت في دائرة وحدة امتصاص/وسيلة نزع واحدة. يعرض الشكل Gelade ٠١ خطيًا ل ثاني أكسيد الكبريت المتبقي في غاز العادم exhaust gas من وحدة الامتصاص كدالة على النسبة من البخار الذي تمت التغذية به إلى وسيلة النزع إلى ثاني أكسيد الكبريت الداخل إلى وحدة الامتصاص؛ بينما يخطط الشكل ١١ ثاني أكسيد الكبريت المتبقي على Yo مقياس لوغاريتمي مقابل النسبة من البخار إلى ثاني أكسيد الكبريت على مقياس خطي. يخطط الشكل ١١ ثاني أكسيد الكبريت المتبقي في غاز العادم AS على محتوى ثاني أكسيد الكبريت في 0.80 ty
وسط الامتصاص؛ متغير مرتبط عكسيًا بنسبة البخار/ثاني أكسيد الكبريت على الإحداثي السيني الوارد في الشكلين ٠١ و١١. يقع كلا المتغيرين الواردين في الشكل ٠١ على مقياس خطي. توضح المخططات الثلاثة ما يلي: )١( يمكن إزالة جزء كبير من ثاني أكسيد الكبريت عند استهلاك بخار منخفض في عملية تتألف من دائرة وحدة امتصاص/وسيلة نزع dandy إلا أن هذا © لا يزال يترك تركيز مرتفع غير مقبول من ثاني أكسيد الكبريت في غاز العادم؛ )1( يجب تحقيق استهلاك شديد الارتفاع للبخار لكل وحدة من ثاني أكسيد الكبريت الداخل في نظام دائرة وحدة امتصاص/وسيلة نزع مفردة لتقليل محتوى ثاني أكسيد الكبريت في غاز العادم إلى مستوى مقبول وفقًا لمعايير الانبعاثات النمطية؛ و(3) تعكس هذه الظواهر طبيعة غير صفرية لتفاعل
الامتصاص absorption reaction وعملية النزع operation و10م5010.
٠ بالمقارنة؛ تتحقق معدلات فعالية رئيسية في استهلاك البخار والطاقة في العملية الواردة في الشكل حيث يتم تقسيم حمل الامتصاص بين دائرة وحدة امتصاص/وسيلة نزع الغاز الغني؛ التي تعمل عند نسبة منخفضة من البخار الذي يتم توصيله إلى وسيلة نزع السائل الغني بالنسبة ل ثاني أكسيد الكبريت الداخل إلى وحدة امتصاص الغاز الغني في غاز التغذية؛ ودائرة وحدة امتصاص/وسيلة نزع غاز ضعيف تعمل عند نسبة مرتفعة من البخار يتم توصيلها إلى وسيلة نزع السائل الضعيف
Vo بالنسبة لمحتوى ثاني أكسيد الكبريت في الغاز الضعيف المتدفق من مخرج وحدة امتصاص الغاز الغني إلى مدخل وحدة امتصاص الغاز الضعيف. يؤكد الشكلان ٠١ و١١ ويوضح Wily أنه بسبب A) الجزء المرتفع بشكل تقريبي نسبيًا من ثاني أكسيد السلفر الصادر في وحدة امتصاص الغاز الغني؛ يمكن السماح لمحتوى SB أكسيد الكبريت المرتفع ob Ges يظل في وسط امتصاص الغاز الغني المتجدد العائد إلى وحدة امتصاص الغاز الغني؛ مما يسمح بتشغيل وحدة
٠ امتصاص السائل الغني عند نسبة منخفضة Gad من البخار إلى SB أكسيد الكبريت الصادرء للحفاظ الصافي على البخار في هذه الدائرة. نظرًا لبقاء جزء طفيف ia فقط من ثاني أكسيد الكبريت الصادر يجب إزالته في وسيلة نزع السائل الضعيف؛ حتى عند فعالية معتدلة Jaa عند تشغيل وحدة امتصاص الغاز الغني؛ فيكون حمل إزالة ثاني أكسيد الكبريت على وسيلة نزع السائل الضعيف شديد الانخفاض. بينما تكون هناك حاجة لتوفير نسبة مرتفعة من البخار إلى محتوى
Yo ثاني أكسيد الكبريت في الغاز الضعيف وسائل الامتصاص الضعيف لتوفير وسط امتصاص غاز ضعيف متجدد قادر على تحقيق معايير الانبعاث و/أو نواتج سلفر مستهدفة من خلال إزالة ثاني
0.80
ا
أكسيد الكبريت المتبقي في وحدة امتصاص الغاز الضعيف؛ فيكون المعدل المطلق لتدفق البخار المطلوب إلى وسيلة نزع السائل الضعيف منخفضًا بسبب حمل ثاني أكسيد الكبريت شديد الانخفاض على دائرة وحدة الامتصاص/وسيلة النزع الضعيفة. تتم ترجمة ذلك في صورة معدل تدفق كتلي منخفض لوسط امتصاص الغاز الضعيف إلى وحدة امتصاص الغاز الضعيف؛ معدل © بخار يتراوح من معتدل إلى منخفض بشكل مناظر إلى وسيلة نزع Bla الضعيف»؛ ونسبة منخفضة لإجمالي استهلاك البخار بالنسبة لمحتوى ثاني أكسيد الكبريت في غاز التغذية الصادر
الداخل إلى وحدة امتصاص الغاز الغني. وهكذاء على سبيل المثال؛ لتقليل محتوى ثاني أكسيد الكبريت إلى ٠00-٠٠١ جزء في المليون في lal الضعيف ١١“ في العملية الموضحة في الشكل A فتتراوح النسبة المطلوبة للبخار Jalal ٠ إلى وسيلة نزع السائل الغني إلى ثاني أكسيد الكبريت الداخل إلى وحدة امتصاص الغاز الغني بين حوالي ؛ وحوالي Vo ويفضل بين حوالي NY 4,5 كجم ( 5 وحوالي ٠١ رطل) من Slay lad) من SE أكسيد الكبريت عند مستوى ثاني أكسيد الكبريت يتراوح من ٠٠٠١ إلى جزء في المليون في غاز التغذية إلى وحدة امتصاص الغاز الغني؛ بين 51 - 3,1 كجم ( حوالي ١ وحوالي A رطل) من البخار/رطل من SB أكسيد الكبريت عند مستوى ثاني ١ أكسيد الكبريت يتراوح من ٠٠000 إلى ZY بالحجم في غاز التغذية؛ بين 0,405 - VA كجم ( حوالي ١ وحوالي ؛ رطل) من البخار/رطل من ثاني أكسيد الكبريت عند مستوى ثاني أكسيد الكبريت يتراوح من 77 بالحجم إلى 74 بالحجم في غاز AEN بين 0,409 - ٠,716 كجم ( حوالي ١ وحوالي “* رطل) من البخار/رطل من ثاني أكسيد الكبريت عند مستوى SB أكسيد الكبريت أكبر من 74 بالحجم في غاز التغذية feed gas لتقليل محتوى ثاني أكسيد الكبريت في Yo الغاز الضعيف MIT من Yer جزء في المليون لتحقيق معيار انبعاث نمطي قدره ٠ © جزء في المليون في غاز العادم ١8 الصادر من وحدة امتصاص الغاز الضعيف»؛ فتكون نسبة البخار الداخل إلى وسيلة نزع السائل الضعيف إلى ثاني أكسيد الكبريت الداخل إلى وحدة امتصاص الغاز الضعيف أعلى بكثير من النسبة المناظرة في دائرة وحدة امتصاص/وسيلة نزع الغاز الغني. على سبيل (JE يبلغ الطلب على بخار وسيلة نزع Bilal) الضعيف بشكل نمطي 1,8 كجم ( حوالي ١١ Yo رطل ) على الأقل لكل رطل من ثاني أكسيد الكبريت في الغاز الضعيف؛ على سبيل المثال؛ بين 49-7,8 كجم (حوالي ١١5 وحوالي (Ver والأكثر نمطية بين 4,5 - 31,73 كجم ( حوالي
0.80 vg أكسيد الكبريت في الغاز الضعيف عند مستوى SE وحوالي 80 رطل من البخار/رطل) من ٠ جزء في المليون في الغاز الضعيف إلى وحدة امتصاص الغاز 70٠0 ثاني أكسيد الكبريت قدره رطل) من البخار/رطل من ثاني ١7١ وحوالي ٠١ الضعيف؛ أو بين 54,5-4 كجم (حوالي جزء في المليون في الغاز الضعيف. ٠٠١ أكسيد الكبريت قدره SB أكسيد الكبريت عند مستوى ومع ذلك؛ بسبب محتوى ثاني أكسيد الكبريت شديد الانخفاض في الغاز الضعيف؛ يكون معدل © ولا يزال clans التدفق المطلوب لوسط الامتصاص إلى وحدة امتصاص الغاز الضعيف منخفض الضعيف شديد الاعتدال؛ من حيث المصطلحات BL طلب البخار الصافي في وسيلة نزع المطلقة وكدالة على محتوى ثاني أكسيد الكبريت لغاز التغذية الداخل إلى وحدة امتصاص الغاز - 0,604 بشكل أكثر نمطية بين co وحوالي ١7 الغني؛ أي؛ بين 0,04 - 7,77 كجم (حوالي أكسيد الكبريت في غاز التغذية. SB وحوالي ؟ رطل لكل رطل) من ١,7 كجم ( حوالي ٠,9 0٠ إلى وسيلة نزع السائل ١١١ علاوةً على ذلك؛ ولا سيما عند توجيه غاز وسيلة نزع السائل الضعيف الغني للعمل كبخار نزع لسائل الامتصاص الغني؛ ويعمل غاز النزع الخارج من وسيلة نزع السائل الغني كغاز عملية وسيلة نزع الذي يوفر الطاقة لتوليد بخار النزع في مبرد غاز عملية النزع ولا يزيد إجمالي صافي طلب البخار عن طلب البخار stripper process gas cooler 5 ) رطل/لكل رطل VE لوسيلة نزع الغاز الغني فقط» أي بين 6,720-1,8 كجم ( حوالي ؛ وحوالي Vo جزء في ٠٠٠١0 إلى ٠٠٠١ من ثاني أكسيد الكبريت عن مستوى ثاني أكسيد الكبريت يتراوح من
Y) المليون في غاز التغذية إلى وحدة امتصاص الغاز الغني؛ بين حوالي 17-0,91, كجم رطل/رطل ) من ثاني أكسيد الكبريت عند مستوى ثاني أكسيد الكبريت يتراوح من A وحوالي وحوالي ؛ ١ إلى 27 بالحجم في غاز التغذية؛ بين 1,8-0,45 كجم ( حوالي رطل/رطل) من ثاني أكسيد الكبريت عند مستوى ثاني أكسيد الكبريت يتراوح من 7 إلى 74 بالحجم Yo وحوالي ؟ رطل/رطل ) من ثاني أكسيد ١ كجم ( حوالي ٠,776-0,45 في غاز التغذية؛ وبين الكبريت عند مستوى ثاني أكسيد الكبريت أكبر من 74 بالحجم في غاز التغذية. contaminant gas عام؛ يتم تقليل محتوى ثاني أكسيد الكبريت أو غيره من الغاز الملوث dag يتراوح من واحد إلى ثلاثة أحجام في وحدة امتصاص الغاز الغني وما يتراوح من Le لتيار الغاز واحد إلى ثلاثة أحجام أخرى في وحدة امتصاص الغاز الضعيف؛ مما يؤدي إلى انخفاض عام Yo يتراوح من ثلاثة إلى ستة أحجام عبر نظام امتصاص الغاز الغني/الضعيف. يتنوع استهلاك البخار 0.80
و1
بشكل معتدل فقط بالنسبة لمدى تقليل محتوى الغاز الملوث في تيار الغاز. عند تركيزات منخفضة من ثاني أكسيد الكبريت في غاز التغذية؛ على سبيل المثال من ٠٠٠١ إلى Yoon جزء في المليون؛ فيتراوح طلب البخار لتقليل محتوى ثاني أكسيد الكبريت بما يتراوح من 9 إلى “VY T,A كجم ( © أحجام بين © وحوالي 5١)؛ أو =F VA 0,8 كجم (بين ١ وحوالي ١١ رطل/رطل) 5 .من SB أكسيد الكبريت المزال؛ عند تركيز أعلى بعض الشيء في غاز التغذية؛ أي من ٠٠٠١ جزء في المليون إلى 77 بالحجم؛ يتنوع طلب البخار لتحقيق نفس الانخفاض التناسبي في محتوى ثاني أكسيد الكبريت بين 4-1,7371 4,5 كجم (حوالي ؟ وحوالي ٠١) أو بين FATT كجم ( حوالي ؟ وحوالي A رطل/رطل ) من SB أكسيد الكبريت المزال؛ عند تركيز يتراوح من ١ إلى 74 بالحجم من ثاني أكسيد الكبريت في غاز التغذية؛ يحتاج نفس الانخفاض التناسبي ما يتراوح بين VAY = dy ٠ كجم ( حوالي ¥ وحوالي 4؛) أو بين ؟1,1- VA كجم (حوالي 0,¥ وحوالي ؛ رطل)_من البخار/رطل من SB أكسيد الكبريت المزال؛ عند ما يتزاوح من © إلى 778 بالحجم من ثاني أكسيد الكبريت في غاز التغذية؛ يقع الطلب على البخار في النطاق الذي يتراوح بين حوالي ١ وحوالي 7,5 أو بين ٠,94 - 0,9١ كجم ( حوالي ؟ وحوالي 7,5 رطل/رطل ) من ثاني أكسيد الكبريت المزال؛ عند ما يتراوح من ٠١ إلى 7460 بالحجم من ثاني أكسيد الكبريت في غاز ١ التغذية؛ يتراوح الطلب على البخار بين 5؛٠-71, كجم ( حوالي ١ وحوالي؟ )؛ أو بين CYT aS), VT ( حوالي A وحوالي V0 رطل/رطل) من ثاني أكسيد الكبريت المزال؛ عند أكبر من أو يساوي 7460 بالحجم من ثاني أكسيد الكبريت في غاز التغذية؛ يتراوح الطلب على البخار فقط من ١.8 إلى 7,5 أو بين حوالي ١,5 وحوالي 7,5 رطل/رطل من ثاني أكسيد الكبريت المزال. في كل Ala يكون تيار ثاني أكسيد الكبريت المستخلص بمحتوى SB أكسيد الكبريت ٠ يتراوح من ؟ إلى ٠١ مرةٍ أو أكثر بالنسبة لتركيز ثاني أكسيد الكبريت في غاز التغذية. بالنسبة لتيارات المخلفات الحاوية ل ثاني أكسيد الكبريت النمطية مثل الغاز الذيلي من وحدة تلامس حمض السلفريك مزدوجة الامتصاص؛ يمكن أن تؤدي العملية الغنية/الضعيفة باستخدام sale مالات ماصة malate sorbent إلى إنتاج غاز عادم بشكل اقتصادي من وحدة امتصاص الغاز الضعيف التي بها محتوى ثاني أكسيد الكبريت (Bie أقل من © جزء في المليون بالحجم؛ أو حتى أقل من ١ جزء
Yo في المليون بالحجم. مثلما هو مشار إليه أعلاه؛ يتضمن صافي الطلب على البخار (الإجمالي) مجموع كل البخار الذي
0.80
تم الإمداد به إلى العملية من مصادر خارجية؛ والتي تتضمن: )١( بخار نزع لوسيلة نزع الساثل الغني؛ (7) بخار نزع صادر من وسيلة نزع BL الضعيف؛ )7( بخار نزع لناتج التكثيف الذي تم الحصول عليه عند تبريد غاز عملية النزع؛ )2( بخار لقاذفة نفثية لضغط غاز عملية النزع بين مخرج وسيلة (وسائل) نزع سائل الامتصاص ومبرد/مكثئف غاز عملية النزع والذي يعمل © كمرجل لتوليد بخار نزع سائل الامتصاص؛ و/أو قاذفة نفثية jet ejector لضغط البخار المتولد من ناتج التكثيف المفصول في مبرد/مكثئف غاز عملية النزع للاستخدام كبخار نزع في واحدة أو أكثر من وسائل نزع سائل الامتصاص. يوضح الشكل 9 عملية تعمل تمامًا على نفس Gy dad لنفس المتغيرات؛ بناءً على نفس المخطط البياني؛ وباستخدام نفس المعدات مثلما هو موصوف ومصور في الشكل A باستثناء أنه ٠ بدلاً من ضغط غاز عملية النزع مثلما هو موضح في الشكل 8؛ فتضغط العملية الواردة في الشكل Yay 4 من لذلك البخار المتولد في مبرد/مكثئف غاز عملية النزع ١7١ بطريقة مقارنة تمامًا للعملية الواردة في الشكل YO مثلما هو موصوف أعلاه. بالنسبة لكلا الشكلين ؟ و9؛ سيدرك أصحاب المهارة في المجال؛ أنه بينما Jie ضغط البخار بديلاً لضغط غاز النزع stripper gas ccompression فإن الطريقتين ليستا حصريتين. وهكذاء يتضمن الاختراع الحالي نظامًا هجيئًا ١ يشتمل على ضغط غاز النزع الوارد في الشكلين ١ و4 مع ضغط البخار steam 007 الوارد في الشكلين ؟ و5. توفر دوائر الامتصاص/النزع الغنية/الضعيفة الترادفية الميزة الأكبر حيث تشتمل خطوة الامتصاص على تفاعل كيميائي؛ وبشكل أكثر تحديدًا حيث يكون تفاعل الامتصاص بمقدار غير صفري؛ مما يؤدي إلى خطوط تشغيل غير خطية non-linear operating lines (منحنيات محتوى ثاني ٠ أكسيد الكبريت السائل والغاز بطول مسارات تدفق المائع عبر وحدة الامتصاص) بميل da خصيصنًا في منطقة وحدة الامتصاص بالقرب من مدخل الغاز مثلما هو موضح بشكل غير مباشرء على سبيل JED في الشكلين ofa .١١و ٠١ أيضنًا استخدام العملية الترادفية في عمليات الامتصاص التي لا تتضمن تفاعلاً (Bla ولكن في معظم العمليات يكون خط تشغيل وحدة الامتصاص أكثر خطية ولا تكون الوفورات في استهلاك البخار كبيرة. Yo بناءً على الكشف الوارد هناء سيدرك أصحاب المهارة في المجال أن أنه يمكن امتصاص واستخلاص غاز ملوث في عملية تشتمل على أكثر من دائرتي امتصاص/نزع مترادفتين. في 0.80
الكثير من الحالات أن لم يكن معظمها؛ يمكن أن تفشل وفورات البخار الزائدة التي يمكن تحقيقها بهذه الطريقة في تبرير الاستثمار الرأسمالي الإضافي المطلوب. ومع ذلك؛ عندما يكون تركيز المادة الملوثة في غاز المصدر مرتفع خصيصًا وكان الابتعاد عن الترتيب الصفري في تفاعل الامتصاص كبير على وجه الخصوص؛ فيمكن أن يكون استخدام ثلاث أو أكثر من دوائر وحدة 0 الامتصاص/وسيلة النزع بشكل ترادفي قيمًا. Se أن يؤدي توجيه تيار البخار/غاز وسيلة النزع على التوالي من وسائل نزع liquor strippers السائل الأكثر Gea إلى السائل الأغني Gags إلى توفير ميزة إضافية؛ على الرغم من أن معدلات فقد all كموضوع عملي؛ تحتاج إلى بخار مكمل. يمكن تنفيذ المخططات البيانية الأخرى للعملية Bs للمبادئ التي يتم بموجبها التنبؤ بالعملية ٠ الغنية/الضعيفة للاختراع. عند تنفيذ مفهوم الامتصاص الغني/الضعيف؛ تعمل العملية الموصوفة أعلاه عند LG منخفضة Gas وبشكل نمطي كذلك عند نسبة منخفضة Gad من sald) الماصة إلى الغاز الملوث عند المدخل في جهاز امتصاص الغاز الغني؛ مما يؤدي إلى تركيزات مرتفعة نسبيًا من المادة الملوثة A contaminant سائل الامتصاص الغني. يؤدي تركيز المادة الملوثة المرتفع في طور السائل ١ إلى توفير قوة تشغيل كبيرة للمج في وسيلة نزع السائل الغني؛ مما يؤدي إلى استخلاص كبير للغاز الملوث عند نسبة منخفضة نسبيًا لبخار النزع إلى الغاز الملوث الداخل إلى وحدة الامتصاص. lie يشتمل الامتصاص على تفاعل حمض/قاعدة؛ هناك متغير AT يؤثر على التوزيع التوازني للمادة الملوثة بين طور السائل وطور البخار في وسيلة نزع السائل الغني والذي يتمثل في الرقم الهيدروجيني لسائل الامتصاص الغني. مثلما هو مستخدم مع امتصاص الغازات الحمضية؛ سيتم ٠ إدراك of تفاعلات "الحمض//القاعدة” تتضمن التفاعل بين غاز حمضي sales ماصة والتي قد لا تكون قلوية بالضرورة؛ ولكن لها ثابت تأين أعلى إلى حدٍ كبير من ثابت التأين الخاص بالحمض الذي يكون الغاز الملوث له هو الأنهيدريد canhydride أو إلى التفاعل بين غاز آلف للنواة nucleophilic gas ومادة ماصة قد لا تكون حمضية بالضرورة ولكن تكون بثابت تأين أقل من محلول قلوي يكون آلف النواة الملوث contaminant nucleophile له هو الأنهيدريد . يتم ضبط Yo الرقم الهيدروجيني في هذه التفاعلات أيضًا. على سبيل المثال؛ عند امتصاص ثاني أكسيد الكبريت باستخدام sale ماصة Jie حمض ماليك 0.80
A
يؤثر الرقم الهيدروجيني لسائل الامتصاص الغني cmalate salt ملح المالات malic acid على التوزيع التوازني ل ثاني أكسيد الكبريت بين طور السائل وطور البخار في وسيلة نزع السائل ل ثاني أكسيد الكبريت Gas الغني. عندما يقل الرقم الهيدروجيني؛ يتغير التوازن لتوزيع جزء مرتفع إلى طور الغاز عند تركيز معين من ثاني أكسيد الكبريت والمادة الماصة في طور الساثل. وبالتالي؛ عند أية تركيبة غاز دخول معينة؛ تتنوع ©/اء والنسبة من المادة الماصة إلى ثاني أكسيد © استهلاك البخار المطلوب لإزالة واستخلاص جزء معين من ثاني (palatial الكبريت في وحدة مع الرقم الهيدروجيني لسائل الامتصاص الغني idle أكسيد الكبريت في وسيلة نزع السائل الغني استهلاك البخار المطلوب لتحقيق Jie الخارج من وحدة الامتصاص والداخل إلى وسيلة النزع؛ تركيز مرتبط عكسيًا ل ثاني أكسيد الكبريت في تيار الغاز الضعيف الخارج من وحدة امتصاص الغاز الغني. - ٠ يوضح المنحنى المحدد بنقاط البيانات الدائرية العلاقة بين LYE يتم توضيحه هذا التأثير في الشكل الرقم الهيدروجيني لسائل الامتصاص الخارج من وحدة الامتصاص مقابل البخار المستهلك في وسيلة النزع لإزالة ثاني أكسيد الكبريت الكافي من سائل الامتصاص المتجدد بحيث يكون الغاز جزء في 55٠ الضعيف الخارج من وحدة امتصاص الغاز الغني بمحتوى ثاني أكسيد الكبريت قدره للرقم الهيدروجيني؛ نسبة AN المليون بالحجم. يخطط المنحنى المحدد بالنقاط البيانية المثلثة. Yo البخار/ثاني أكسيد الكبريت المطلوبة لتقليل محتوى ثاني أكسيد الكبريت في تيار الغاز الضعيف جزء في المليون؛ ويخطط المنحنى المحدد بالنقاط البيانية التي لها شكل المعين نسبة ٠٠١ إلى البخار/ثاني أكسيد الكبريت مقابل الرقم الهيدروجيني المطلوبة لتقليل محتوى ثاني أكسيد الكبريت جزء في المليون» ويخطط المنحنى المحدد بالنقاط البيانية نجمية ٠٠١ في تيار الغاز الضعيف إلى الشكل نسبة البخار/ثاني أكسيد الكبريت مقابل الرقم الهيدروجيني المطلوبة لتقليل محتوى ثاني ٠ جزءٍ في المليون؛ بناءً على العلاقات الموضحة VY أكسيد الكبريت في تيار الغاز الضعيف إلى يمكن تحسين الرقم الهيدروجيني لوسط الامتصاص VE في المخططات البيانية الواردة في الشكل إما في نظام الامتصاص حيث تعمل دوائر الامتصاص والنزع الغنية والضعيفة بشكل ترادفي؛ أو مفردة. stripper في نظام امتصاص قياسي يشتمل على وحدة امتصاص ووسيلة نزع في العملية التي تتألف فقط من دائرة امتصاص ونزع مفردة؛ يكون التأثير المفيد للرقم الهيدروجيني Yo المنخفض في سائل امتصاص الغني على فعالية وسيلة النزع مكلقًا طالما أنه يرتبط بطبيعة الحال 0.80
بالرقم الهيدروجيني المنخفض في وسط الامتصاص المتجدد الداخل إلى وحدة الامتصاص؛ على الأقل في غياب المعايير للتحكم بشكل مستقل في الرقم الهيدروجيني بواسطة إدخال الحمض داخل وحدة الامتصاص والزيادة المتوازنة للقاعدة في وسط الامتصاص المتجدد العائد إلى وحدة الامتصاص. يؤدي الرقم الهيدروجيني المنخفض في وسط الامتصاص المتجدد إلى تقليل فعالية 0 الامتصاص هامشيًا في وحدة امتصاص الغاز الغني. إن الحفاظ على فعالية الامتصاص من خلال التحكم المستقل في الرقم الهيدروجيني في الأقسام العلوية والسفلية لوحدة الامتصاص أمر سهل ويقع ضمن مجال الاختراع كنمط اختياري للتشغيل. إلا أنه GS من حيث استهلاك الحمض
والمواد القلوية المستخدمة لضبط الرقم الهيدروجيني. لا تعكس المخططات المصورة في الشكل VE ضبط الرقم الهيدروجيني المستقل ولكن بدلاً من ذلك ٠ تصنف التأثير المفضل للرقم الهيدروجيني المنخفض على فعالية النزع والتأثير السالب الأقل على فعالية الامتصاص. وهكذاء وفقًا للاختراع؛ جد أنه يقع ضمن النطاقات المثلى مثلما هو مشار إليه في الشكل VE يمكن السماح بضبط الرقم الهيدروجيني على مستوى يتجاوز عنده التأثير المفيد على استهلاك البخار في وسيلة نزع السائل الغني التأثير السلبي لانخفاض فعالية الامتصاص في saa امتصاص الغاز gas absorber الغني؛ والفائدة المحققة من خلال جعل الرقم الهيدروجيني VO يقع ضمن القيمة المفضلة دون إضافة الحمض إلى وحدة الامتصاص أو الزيادة المتوازنة للقاعدة إلى وسط الامتصاص المتجدد. على سبيل (JB) بالنسبة لهدف انبعاث وحدة الامتصاص البالغ ٠ جزء في المليون؛ يمكن تقليل استهلاك البخار المطلوب لكل وحدة كتلة من ثاني أكسيد الكبريت من أكبر من ١ :٠١ إلى ما يقرب من 7: ١ من خلال ضبط الرقم الهيدروجيني في الحالة الثابتة لوسط الامتصاص عند الطرف السفلي من وحدة الامتصاص من قيمة قدرها 0,£ ٠ إلى قيمة قدرها 4,0. يمكن تحقيق اقتصاديات أكبر Gli من خلال السماح بضبط الرقم الهيدروجيني في الحالة الثابتة على قيمة تقع في النطاق الذي يتراوح من 7,7 إلى YA يشير تقارب المنحنيات إلى أنه في دائرة امتصاص ونزع مفردة؛ قد يكون من الضرورية تصاعد تدفق المذيب إلى حدٍ كبير لضمان الإزالة الكافية ل ثاني أكسيد الكبريت في وحدة الامتصاص بينما يتم تحقيق الاستفادة من العلاقة المشار إليها من خلال تقليل الرقم الهيدروجيني إلى مستوى تنخفض YO عنده نسبة البخار/ثاني أكسيد الكبريت المطلوبة بشكل كبير إلى ما دون حوالي 7 للنظام المحدد المعتمد عليه الشكل ؟٠. ومع ذلك؛ في نظام غني/ضعيف؛ يمكن أن تعمل وحدة امتصاص الغاز
0.80 vy. ماصة في وسط الامتصاص حتى عند sale الضعيف بشكل ثابت عند نسبة 6/ا ثابتة ومحتوى عند المدخل يتنوع بشكل عشوائي ضمن نطاق محدد contaminant gas محتوى الغاز الملوث
NE بالشكل led) بالقيم الأخرى المشار وهكذاء بينما يمكن أن يؤدي تحسين الرقم الهيدروجيني إلى تحقيق فوائد في استهلاك البخار في تحقيق ميزة مضافة كبيرة (Sed تشتمل على دائرة وحدة امتصاص/وسيلة نزع واحدة؛ dle © في عملية بها دوائر وحدة امتصاص/وسيلة نزع غنية وضعيفة ١4 للعلاقات الموضحة في الشكل في الشكل 8. في النظام أحادي دائرة JB تعمل بالترادف»؛ مثلما هو موضح؛ على سبيل المشتق منه الشكل 4٠؛ يمكن تحقيق الرقم الهيدروجيني للطرف السفلي من gulf alata] وحدة الامتصاص أو السماح بضبطه على قيمة تقترب من حوالي ٠.؟ إلى ,£ ويتم ضبط البخار الداخل إلى وسيلة النزع على نسبة إلى ثاني أكسيد الكبريت الداخل في نطاق يتنوع بناءً على ٠ محتوى ثاني أكسيد الكبريت في غاز التغذية والمستوى المستهدف للانبعاثات؛ ولكن يمكن بشكل رطل/رطل) من ثاني ٠١ نمطي أن يقع في النطاق الذي يتراوح من ١54-0,9,؛ كجم ( ؟ إلى أكسيد الكبريت. في نمط التشغيل المذكور؛ يمكن أن يكون المستوى الدقيق ل ثاني أكسيد الكبريت المتبقي في تيار الغاز الضعيف متطايرًا بعض الشيء؛ ولكن متطاير ضمن نطاق منخفض نسييًا يمكن أن تقلل وحدة امتصاص الغاز الضعيف منه محتوى ثاني أكسيد الكبريت إلى مستويات VO تفي بالقوانين البيئية الأكثر صرامة. ally منخفضة بشكل استثنائي
VE إن العلاقة المحددة بين الرقم الهيدروجيني وانبعاثات الغاز الملوث مثلما هو موضح في الشكل خاصة بامتصاص ثاني أكسيد الكبريت باستخدام المادة الماصة المشتملة على حمض ماليك ومع ذلك؛ يمكن تطبيق علاقات مماثلة على أنظمة .malate salt أو ملح مالات malic acid استخلاص 1:5 باستخدام مادة أمين Jie امتصاص أخرى والتي تشتمل على تفاعل حمض/قاعدة ٠ أو استخلاص الأمونيا 28 باستخدام مادة ماصة حمضية amine sorbent ماصة يمكن تقليل استهلاك البخار بزيادة هامشية في الرقم (Wis) في حالة .acidic sorbent الهيدروجيني لوسط الامتصاص بدلاً من خفضه. تطبيق مفهوم ضبط الرقم الهيدروجيني على تحسين عملية تشغيل نظام (Sa مثلما ورد ذكره؛ امتصاص يشتمل على تفاعل امتصاص حم ض/قاعدة في دائرة امتصاص ونزع واحدة. في الدائرة Yo المفردة أو دائرة امتصاص ونزع الغاز الغني لنظام غني/ضعيف؛ يتم ضبط الرقم الهيدروجيني 0.80
-١١- لوسط الامتصاص في وحدة الامتصاص على قيمة تختلف عن الرقم الهيدروجيني الذي يوفر التوازن الأكثر تفضيلاً للامتصاص ولكن عنده يكون استهلاك البخار في وسيلة النزع لتقليل محتوى الغاز الملوث في وسط الامتصاص المتجدد حتى مستوى مستهدف أقل من استهلاك البخار لتقليل محتوى الغاز الملوث في وسط الامتصاص المتجدد حتى ذلك المستوى في عملية مقارنة حيث يتم الحفاظ على الرقم الهيدروجيني لوسط الامتصاص عند قيمة توفر التوازن الأكثر © لذلك؛ قد لا يكون محتوى الغاز الملوث للغاز الخارج من وحدة dag تفضيلاً للامتصاص. sald) الامتصاص مرتفعًا إلى حدٍ كبيرء وبالنسبة لأنظمة حمض/قاعدة معينة؛ لا تزيد عن محتوى الملوثة لغاز الخروج في النظام المقارن. gas absorption ويفضل أن يتدفق تيار الغاز عكس التيار لتيار وسط امتصاص الغاز في وحدة امتصاص الغاز؛ ويتم ضبط الرقم الهيدروجيني لوسط الامتصاص medium stream ٠ عن قاعدة وحدة الامتصاص على قيمة تختلف عن الرقم الهيدروجيني الذي يوفر التوازن الأكثر عام؛ يتم ضبط الرقم الهيدروجيني على القيمة المفضلة في منطقة وحدة das تفضيلاً للامتصاص. الامتصاص. يمكن أن يحدد التحسين الروتيني الرقم Bile الامتصاص المسحوب_منها الهيدروجيني لتلك المنطقة التي تتجاوز عندها فائدة تقليل استهلاك البخار المنخفض أي جزاء ينتج في الأنظمة law في فعالية الامتصاص. في بعض الأنظمة؛ ولا ddd) aml .من Yo الغنية/الضعيفة حيث يمكن تعويض الفقد في فعالية الامتصاص في وحدة امتصاص الغاز الغني بسهولة في تصميم و/أو تشغيل وحدة امتصاص الغاز الضعيف؛ لا تتناسب الفائدة المتمثلة في في فعالية الامتصاص. can الاستهلاك المنخفض للبخار مع الجزاء؛ إن
H2S مثل ثاني أكسيد الكبريت أو acid gas يشتمل الغاز الملوث على غاز حمضي Lae وحدة الامتصاص» والأكثر تحديدًا عند قاعدة وحدة Jah يفضل ضبط وسط الامتصاص Yo من الرقم الهيدروجيني الذي يوفر أفضل توازن J على قيمة Ql الامتصاص عكس يفضل ضبط وسط bisa) يشتمل الغاز الملوث على غاز قلوي مثل lie للامتصاص. الامتصاص داخل وحدة الامتصاص على قيمة أعلى من الرقم الهيدروجيني الذي يوفر أفضل توازن للامتصاص. التوضيحية للغازات الحمضية حمض ماليك وأملاح مالات sorbents تتضمن المواد الماصة Yo لامتصاص ثاني أكسيد الكبريت والأمينات لامتصاص 125. عند استخلاص malate salts 0.80
—vy— malate ماصة تشتمل على حمض ماليك أو ملح مالات sale ثاني أكسيد الكبريت باستخدام يتم الحفاظ على الرقم الهيدروجيني لوسط الامتصاص داخل وحدة الامتصاص بجوار مخرج salt عند قيمة تتراوح بين 7,4 و5,7؛ أو بين 7,4 و5,0؛ أو (JE سائل الامتصاص؛ على سبيل و4,7. في النظام 5,٠ أو بين VAS TY بين TAS 7,7 بين fA 7,5 بين الغني/الضعيف»؛ يفضل الحفاظ على الرقم الهيدروجيني لوسط الامتصاص المتمثل في ملح ©
SEY المالات في وحدة امتصاص الغاز الغني في النطاق الذي يتراوح من 3,4 إلى بواسطة ؟,١و VY التشغيل» يفضل تحقيق الرقم الهيدروجيني المبدئي عند قيمة تتراوح بين
Soduim (NaOH) هيدوكسد الصوديوم Jie الإضافات النسبية لحمض الماليك ومادة قلوية .Potassium Hydroxide( KOH أو( Hydroxide للتحكم في العملية؛ قد يفضل أن يكون متغير التحكم هو الرقم الهيدروجيني لوسط الامتصاص ٠ المتجدد الخارج من وسيلة نزع سائل الامتصاص؛ مثلما يتم ضبطه بشكل اختياري بواسطة إضافة مادة كاوية ومالات إلى هذا التيار قبل عودته إلى وحدة الامتصاص. على الرغم من إمكانية تنوع هذا الرقم الهيدروجيني من الرقم الهيدروجيني لسائل الامتصاص عند مخرج وحدة الامتصاص؛ تستخدم النطاقات المفضلة لقيمة الرقم الهيدروجيني مثلما هو ملخص أعلاه على الفور مع وسط امتصاص الغاز الغني المتجدد أيضًا. Vo عند الحفاظ على الرقم الهيدروجيني لوسط الامتصاص في النطاقات المفضلة المذكورة أعلاه؛ قد ل ثاني أكسيد الكبريت في وسط age لا يكون استهلاك البخار في وسيلة النزع لتحقيق مستوى £0) كجم TE YA رطل)ء أو يتراوح بين V0) الامتصاص المتجدد أكبر من 7,4 كجم أكسيد الكبريت SB و70 رطل لكل رطل) من 5,٠ ( كجم ,4-7,7١7 رطل) أو بين Vio المزال من طور السائل في وسيلة النزع الخاصة بعملية تشتمل على دائرة وحدة الامتصاص/وسيلة ٠ يمكن تحديد المستوى المرضى ل ثاني أكسيد VE النزع المفردة. مثلما هو موضح في الشكل الكبريت في وسط الامتصاص المتجدد بحيث ينتج تيار غاز خارج من وحدة الامتصاص به جزءٍ في المليون؛ أو Yoo من dil جزء في المليون؛ أو 45٠ محتوى ثاني أكسيد الكبريت أقل من جزء في المليون. بشكل نمطي؛ يمكن أن ١١7 جزء في المليون؛ أو حتى أقل من ٠٠١ أقل من جزء في المليون من ثاني أكسيد الكبريت في الغاز الخارج من وحدة 55٠ يكون المستوى البالغ Yo الامتصاص مقبولاً في تشغيل أنظمة الامتصاص الغنية/الضعيفة الجديدة الواردة في الاختراع مثلما 0.80
اسل هو موضح؛ على سبيل Jd) في الشكل 8. ومع ذلك؛ بناءً على حجم الغاز والنظام التنظيمي وغيرهما من الظروف الأخرى؛ ؛ يمكن أن تكون مستويات ثاني أكسيد الكبريت البالغة ein 7٠0٠ في المليون أو ٠٠١ جزء في المليون مقبولة كمادة متدفقة نهائية من غاز العادم؛ ويمكن أن يكون مستوى ثاني أكسيد الكبريت الذي لا يزيد عن ١١7 جزء في المليون مقبولاً في معظم الظروف. © عند ضبط الرقم الهيدروجيني لوسط الامتصاص في وحدة امتصاص الغاز الغني لنظام غني/ضعيف Gag تقليل استهلاك ola ويفضل تحقيق رقم هيدروجيني أقرب إلى GN لتحقيق توازن الغاز/السائل ويتم الحفاظ عليه في Saag امتصاص الغاز الضعيف حيث يكون استهلاك البخار منخفض نسبيًا في أية حالة حيث إن محتوى الغاز الحمضي acid gas شديد الانخفاض في سائل الامتصاص الضعيف لا ينشئ Gh مرتفعًا للبخار بغض النظر عن الرقم ٠ الهيدروجيني. وهكذاء على سبيل المثال؛ في نظام لاستخلاص ثاني أكسيد الكبريت باستخدام sale مالات ماصة؛ يمكن الحفاظ على نحو مميز على الرقم الهيدروجيني لوسط الامتصاص في وحدة امتصاص الغاز الضعيف أعلى من الرقم الهيدروجيني في وحدة امتصاص الغاز الغني بما يتراوح من ١.١ إلى 5 وحدة. لأغراض التحكم في pled) ينطبق نطاق الاختلاف نفسه على الاختلاف بين وسط امتصاص الغاز الضعيف المتجدد ووسط امتصاص الغاز الغني المتجدد؛ Vo والاختلاف في الرقم الهيدروجيني بين سائل الامتصاص الضعيف وسائل الامتصاص الغني أيضًا. في نظام المالات؛ يفضل أن يقع الرقم الهيدروجيني في وحدة امتصاص الغاز الضعيف في النطاق الذي يتراوح من 7,8 إلى 4,4. عند ضبط الرقم الهيدروجيني في وحدة الامتصاص بعيدًا عن المعدل الأمثل بهدف تقليل استهلاك البخار في وسيلة النزع إلى أدنى can فيمكن Wal تعويض انخفاض فعالية الامتصاص بإضافة ٠ وحدات نقل transfer units إلى وحدة ol (alata) بإضافة الصواني أو الارتفاع المحشو. بينما يحتاج ضبط الرقم الهيدروجيني لوسط الامتصاص إلى زيادة إضافية في الحمض أو القاعدة المضافة إلى النظام؛ فليست هذه هي الحالة دومًا. في الأنظمة التي يميل led الرقم الهيدروجيني إلى الابتعاد عن الاتجاه السائد عند توازن الغاز/السائل الأمتل؛ على سبيل المثال؛ نتيجة لتكوين مركبات السلفات 5001/8168 في دائرة إزالة ثاني أكسيد الكبريت؛ فيمكن بالضرورة إضافة حمض أو Yo قاعدة aid انحراف الرقم الهيدروجيني بعيدًا عن ذلك الاتجاه. على سبيل المثال؛ تتم إضافة sale كاوية NaoH Jie بشكل ثابت أثناء عملية وسط امتصاص المالات malate absorption 0.80
لا medium ل ثاني أكسيد الكبريت. في هذه العمليات؛ يمكن ضبط الرقم الهيدروجيني غير FEN للامتصاص ولكنه يحقق فوائد نهائية في استهلاك البخار من خلال الامتناع عن إضافة الحمض أو القاعدة؛ أو بإضافة حمض أو قاعدة عند مستوى ما دون (AKA) حتى تحقيق مستوى الرقم الهيدروجيني المفضل؛ عند هذه المرحلة (So استكمال الإضافة عند معدل متكافئ للحفاظ على 0 الرقم الهيدروجيني في الحالة الثابتة عند المستوى المفضل. سيتم توضيح فوائد الحفاظ على الرقم الهيدروجيني للطور المائي في وسيلة النزع عند مستوى منخفض نسبيًا في الأشكال 37-١١ التي توثق ily فرص تعزيز فعالية إزالة المواد الملوثة؛ مما يحقق انبعاثات غاز ملوث منخفضة بأدنى استهلاك لتيار النزع. في النظام الغني/الضعيف؛ يساعد التحكم الأمثل في الرقم الهيدروجيني لأوساط الامتصاص في ٠ تحقيق مستوى انبعاث ماء أي تركيز الغاز الملوث في غاز العادم الصادر من وحدة امتصاص الغاز الضعيف؛ بأدنى استهلاك لبخار النزع و/أو بأدنى انبعاثات للغاز الملوث المتبقي في ale وحدة الامتصاص الضعيف عند معدل ما من الإمداد بالبخار إلى وسائل النزع. عندما يشتمل الغاز الملوث على ثاني أكسيد السلفر وتشتمل أوساط الامتصاص على محاليل مائية من أيون المالات؛ فقد جد أنه يمكن تحقيق الأداء الأقرب إلى الأداء الأمتل حيث يحتوي وسط امتصاص ١5 الغاز الغني على ما يتزاوح من حوالي © إلى حوالي 778 بالوزن من أيون المالات؛ وتقع نسبة هيدروكسيد الفلز القلوي alkali metal hydroxide إلى حمض الماليك في النطاق المذكور dled وتتراوح نسبة تدفق المكون الفعال من المادة الماصة الداخلة إلى وحدة امتصاص الغاز الغني إلى ثاني أكسيد الكبريت الداخل إلى وحدة الامتصاص بين حوالي ١ وحوالي ٠١ أو بين حوالي ¥ وحوالي Vo بين حوالي 7,5 وحوالي .١١ تتم ترجمة ذلك في صورة نسبة 6/ا عند Yo قاع وحدة امتصاص الغاز الغني التي تتنوع مع محتوى ثاني أكسيد الكبريت في غاز الدخول مثلما هو منعكس في الجدول أ أدناه. يفضل بشكل كبير أن يقع محتوى أيون المالات malate ion وسط امتصاص الغاز الضعيف في النطاق الذي يتراوح بين حوالي © وحوالي 775 بالوزن. Laie يقع محتوى أيون المالات في هذا النطاق؛ فقد وجد أنه يمكن تحقيق الأداء الأقرب إلى الأداء BY حيث يتم التحكم في نسبة Yo ميدروكسيد_الفلز القلوي إلى حمض الماليك AS على محتوى المالات والسلفات في وسط الامتصاص المتجدد؛ وتتراوح نسبة التدفق المولاري للمادة الماصة الداخلة إلى وحدة امتصاص 0.80
_vo- الغاز الضعيف إلى ثاني أكسيد الكبريت الداخل إلى وحدة الامتصاص بين حوالي ١ وحوالي Vo أو بين حوالي Y,0 وحوالي VY تتم ترجمة ذلك في صورةٍ نسبة LG عند قاع وحدة امتصاص الغاز الضعيف التي تتنوع مع محتوى ثاني أكسيد الكبريت في غاز الدخول مثلما هو منعكس أيضنًا في الجدول أ أدناه. بشكل نمطيء يتراوح الاختلاف الأمثل بين الرقم الهيدروجيني عند قاعدة © (مخرج طور (liquid phase exit Jill وسيلة نزع Bll الضعيف والرقم الهيدروجيني عند قاعدة وسيلة نزع السائل الغني بين حوالي OY وحوالي cot الجدول أ المدخل [ثاني أكسيد | الموقع © الغاز الغني x | 6/ا الغاز الضعيف
I
(أ) تكون قيم L/G المدخلة في الجدول للعملية حيث احتوت أوساط الامتصاص على ٠ 77 بالوزن من مالات (Na وفقًا للعلاقة المعبر عنها في هذا القسم يمكن ضبط 6/ بشكل مناسب للتغيرات في محتوى المالات. 0.80
-١1- امتصاص ونزع مفردة لغاز تغذية يحتوي Bila أداء Yo بالإشارة إلى الرسومات؛ يصور الشكل على 74060 جزء في المليون بالوزن من ثاني أكسيد الكبريت باستخدام أوساط امتصاص مائية سيتم إدراك أنه Na بالوزن من مالات ZY + بالوزن من المواد الصلبة؛ أي 77٠0 تحتوي على عام من واحد؛ فتشتمل dag إلى حمض الماليك تكون أكبر caustic طالما أن نسبة المادة الكاوية من المواد الصلبة بالفعل على خليط من أيونات 118+؛ أيونات المالات؛ وأيونات 270 © جزء من أيونات Wal aang), الهيدروكسيل الحرة. عند دفع نسبة المادة الكاوية/الماليك تجاه بالوزن من مالات الصوديوم. يتم تخطيط 77١0 باي مالات. إلا أن التركيبة تشتمل على حوالي يخطط المنحنى بناءً على النقاط البيانية التي لها شكل المعين استهلاك .١5 العلاقات في الشكل البخار لكل رطل من ثاني أكسيد الكبريت في تيار الغاز الداخل المطلوب لتحقيق تركيز معين من جزء في المليون ١ غاز ملوث في غاز العادم من وحدة امتصاص الغاز الضعيف؛ في هذه الحالة Ve بالحجم. يخطط المنحنى بناءً على النقاط البيانية المربعة نسبة البخار إلى ثاني أكسيد الكبريت على نسبة معدل تدفق المذيب إلى ثاني أكسيد الكبريت في تيار التغذية؛ أي AS
L/G [محتوى ثاني أكسيد الكبريت في غاز التغذية] Jf ge 5 منحنى من تلك المنحنيات؛ سيتضح أن طلب lad يظل BE إلى حدٍ كبير عند أدنى مستوى؛ في هذه الحالة 7,77 كجم )© رطل من البخار لكل رطل) من ثاني أكسيد الكبريت في غاز الدخول»؛ على نطاق عريض Gad من نسب المادة الكاوية إلى حمض الماليك malic acid أي؛ من ٠١ إلى حوالي NE يتحقق أداء مرضٍ بشكل مقبول حتى ما يصل إلى حوالي 45,. وبالتالي؛ مثلما هو موضح في الشكل VT الذي يعكس الأداء في ظل نفس الظروف المستخدمة ٠ في الشكل Vo يتم الاحتفاظ بفعالية بخار مفضلة على مدار نطاق معتدل من الرقم الهيدروجيني لوسط الامتصاص المتجدد مثلما تم قياسه عند القاع (مخرج السائل (liquid exit الخاص بوسيلة نزع السائل الغني؛ أي؛ من الرقم الهيدروجيني 7,5 إلى حوالي الرقم الهيدروجيني 4,٠ . يعكس المنحنى الثاني المخطط في الشكل Vo تأثير نسبة sald) الماصة/ثاني أكسيد الكبريت وهي متحكم led بواسطة 1/6 عند (gine مادة ماصة ثابت قدره + ZY بالوزن في وسط الامتصاص .absorption medium © عند (6/ا)/إمحتوى ثاني أكسيد الكبريت في غاز التغذية] الذي يتراوح من ١8١ إلى + ؛ أي؛ 6/ا يتراوح تقريبًا من ١7 إلى VY 0« يساوي النسبة المولارية من المادة 0.80
—vy-—
الماصة إلى ثاني أكسيد الكبريت بين حوالي ١١ وحوالي oF فيظل الطلب على البخار الكافي
لتحقيق مستوى قدره ١ جزء في المليون في غاز العادم الخارج من وحدة امتصاص الغاز الضعيف
GiB بشكل أساسي ¥,YVaie كجم )© رطل/رطل ) من ثاني أكسيد الكبريت. بما أن 6/ا يقل
عن 0.97 أي يقل المتغير (©/ا)/[محتوى ثاني أكسيد الكبريت لغاز التغذية] عن ٠ ©؛ فيزيد
0 الطلب على البخار بحدة بسبب 38 التشغيل غير الكافية لنقل الكتلة في وحدة الامتصاص.
يخطط الشكل DS ١١7 من الرقم الهيدروجيني لوسط الامتصاص المتجدد الخارج من وسيلة النزع
وانبعاثات ثاني أكسيد الكبريت من وحدة الامتصاص مقابل نسبة المادة man fA SIS الماليك في
وسط alata) في كل حالة بناءً على نموذج رياضي للعملية. يعتمد هذا التصور على 778
من المواد الصلبة في أوساط الامتصاص الماثية absorption diame 5لا60ل30)؛ وحدة
٠ الامتصاص (6/ا)/[محتوى ثاني أكسيد الكبريت في الغاز] = FY كجم Av) رطل/رطل)؛
ونسبة بخار/ثاني أكسيد الكبريت ثابتة قدرها 7,77 كجم ( 76 رطل/رطل). قد يتضح أن النسبة
JB المميزة (الحد الأدنى) في طلب البخار تظهر عند النسبة من المادة الكاوية إلى حمض
الماليك في المنطقة التي تتراوح من ٠٠١ إلى (lly YO تساوي رقم هيدروجيني يقع أقل من
TA تقريبًا. عند رقم هيدروجيني منخفض؛ تتدهور فاعلية وحدة الامتصاص. ولكن يوضح الشكل
La ١١ Vo أن جودة le العادم تقل عندما تزيد النسبة من المادة الكاوية إلى حمض الماليك بشكل
كبير عن Je), Y0 الرغم من أن وسط الامتصاص مرتفع الرقم الهيدروجيني يكون له ألفة lle
للغاز الحمضي الملوث ) sticontaminant acid gas أكسيد الكبريت)؛ fags قدرة وسيلة النزع
على إزالة ثاني أكسيد الكبريت من الطور المائي في الانخفاض بحدة عندما يزيد الرقم الهيدروجيني
عن قيمة قدرها TA والمشار إليها عند نقطة أدنى تركيز ل ثاني أكسيد الكبريت في تيار غاز
٠ العادم. لقد تم اكتشاف أن قدرة العملية على تحقيق انبعاثات منخفضة بشكل استثنائي حساسة
لمحتوى ثاني أكسيد الكبريت في وسط الامتصاص المتجدد والذي يعود إلى وحدة امتصاص الغاز الغني.
يركب الشكل VA مخططً لبيانات من عملية التشغيل الفعلية عند 80 = L/G رطل/رطل ونسبة
بخار/ثاني أكسيد الكبريت قدرها 7 رطل/رطل على منحنيات الشكل YY كما هو الحال في
Yo المنحنى المشتق من النموذج؛ تعكس البيانات الفعلية أدنى انبعاث ل ثاني أكسيد الكبريت عند نسبة
sale كاوية/ماليك تتراوح بين ٠١7 و7,٠. لا يكون الحد الأدنى بناءً على البيانات الفعلية بنفس
0.80
-١- الحدة أو التفضيل الخاص بالحد الأدنى المشار إليه بالنموذج؛ ولكن لا يزال فاصلاً. يبدو أن على النموذج. إلا ply النسبة المثلى للمادة الكاوية/الماليك أعلى بشكل طفيف من النسبة المثلى أن الفارق غير مهم. علاوةً على ذلك؛ تقع النسبة المثلى للمادة الكاوية/ماليك المشار إليها لتحقيق أدنى انبعاثات ل ثاني أكسيد الكبريت بناءً على البيانات الفعلية في المنطقة حيث تتم الإشارة إلى
No أدنى استهلاك للبخار بالبيانات المخططة في الشكل 0 يتشابه الشكل Wald ١9 مع الشكل OY باستثناء أن الشكل ١9 يتضمن مجموعة المنحنيات الخاصة بالتشغيل المحاكى عند ثلاث نسب Shes من البخار إلى ثاني أكسيد الكبريت» أي ؛ رطل من البخار/رطل من SE أكسيد YY Vell كجم )0 رطل من البخار/رطل) من ثاني أكسيد cy yl و 7,77 كجم (١رطل من البخار/رطل) من SB أكسيد الكبريت. قد تتم ملاحظة أن ٠ هيئات المنحنيات الواردة في الشكل ١9 مقارنة للمنحنى الوارد في الشكل OY باستثناء أن أدنى انبعاث ل ثاني أكسيد الكبريت يزيد مثلما هو متوقع عندما تنخفض نسبة البخار/ثاني أكسيد الكبريت من 6+ رطل/رطل إلى © رطل/رطل و؛ رطل/رطل. لاحظ أيضًا أن الحد الأدنى جد عند نسب مادة كاوية/ماليك منخفضة تدريجيًا عندما تنخفض النسبة من البخار إلى ثاني أكسيد الكبريت. ومع ذلك؛ في جميع الحالات؛ يقع أدنى انبعاث ل ثاني أكسيد الكبريت في المنطقة التي Vo يكون فيها dala لأدنى طلب للبخار لتحقيق مستوى انبعاث emission level ما ل ثاني أكسيد الكبريت متلما هو منعكس في الشكل No يعرض الشكل Yoo مخططًا لمنحنيات مقارنة لتلك المعروضة في الأشكال NAVY تعتمد المنحنيات الواردة في الشكل ٠١ جميعها على نموذج رياضي للعملية؛ الذي يشترط وجود تركيز قدره 74060 جزء في المليون بالحجم من ثاني أكسيد الكبريت في غاز التغذية؛ 77٠80 من مونو Ye صوديوم مالات monosodium malate في وسط امتصاص الغاز الغني؛ ونسبة مذيب/ثاني أكسيد الكبريت عند المدخل قدرها Av رطل/رطل في وحدة الامتصاص. يتم إنتاج منحنيات لعملية التشغيل عند ؛ Jha) من البخار/رطل من SB أكسيد الكبريت؛ © رطل من البخار/رطل من ثاني أكسيد الكبريت؛ و76 رطل من البخار/رطل من ثاني أكسيد الكبريت؛ على التوالي. يتم تخطيط إحدى مجموعة المنحنيات للعديد من نسب البخار إلى ثاني أكسيد الكبريت المميزة حيث يحتوي Yo المذيب على sale مالات ماصة malate sorbent ولا يحتوي على أيون سلفات «sulfate ion ويتم تخطيط مجموعة أخرى من المنحنيات لنفس السلسلة من النسب من البخار إلى ثاني أكسيد 0.80
-4ل١- الكبريت حيث يحتوي المذيب على JS من مادة المالات الماصة و77 بالوزن من أيون السلفات. ترجع النسبة المثلى المختلفة بشكل مميز ل صفرة# مقابل 797 من حالات السلفات إلى تأثير محتوى الماء المنخفض إلى حدٍ كبير في المذيب الذي يحتوي على سلفات؛ بالإضافة إلى تأثير توازن فصل حمض السلفريك على توازن حمض الماليك والمحتوى التالي لأيون المالات الحر 0 مقابل أيون باي مالات وحمض الماليك غير المفصول. هناك dala لنسبة منخفضة من المادة الكاوية إلى الحمض لتقليل الرقم الهيدروجيني (بالنسبة لحالة السلفات) والذي يوفر أقل انبعاثات لثاني أكسيد السلفر. يتشابه الشكل 7١ للشكل ٠١0 باستثناء أن كل منحنى من مجموعات المنحنيات يخطط انبعاثات ثاني أكسيد الكبريت مقابل الرقم الهيدروجيني مقابل نسبة المادة الكاوية/الماليك عند قاعدة وسيلة gn) السائل الغني. تعتمد المنحنيات الناتجة بواسطة النموذج الرياضي والمعروضة في الشكل YY على نفس السلسلة المميزة من الظروف المنتج منها البيانات المخططة في الشكل Yo مرة أخرى؛ تكون معدلات البخار 7 رطل/رطل من SB أكسيد الكبريت؛ 0 رطل/رطل من ثاني أكسيد الكبريت» و؛ رطل/رطل من ثاني أكسيد الكبريت» مع إنتاج مجموعة منحنيات بواسطة النموذج Fly على صفر# من السلفات وإنتاج مجموعة أخرى من المنحنيات بناءً على 797 بالوزن من Yo السلفات. مرة (a ولنفس الأسباب؛ تتم موازنة العلاقات بين انبعاثات ثاني أكسيد الكبريت والرقم الهيدروجيني ل ZV من السلفات sulfate يعرض الشكل YY مجموعة من المنحنيات بناءً على نفس المحاكات المعروض لها البيانات في الأشكال 1-١١7 باستثناء أنه في هذه الحالة يرتبط محتوى ثاني أكسيد الكبريت الخاص بوسط الامتصاص المتجدد في قاعدة وسيلة نزع السائل الغني بالرقم الهيدروجيني عند قاعدة وسيلة النزع base ٠ ©501008. على الرغم من أن محتوى ثاني أكسيد الكبريت الخاص بوسط الامتصاص المتجدد غير مهم لدائرة وحدة امتصاص/وسيلة نزع الغاز الغني في نظام غني/ضعيف حيث يتم Lala) ثاني أكسيد السلفر المخترق لوحدة امتصاص الغاز الغني في وحدة امتصاص الغاز الضعيف؛ فيمكن أن يكون محتوى ثاني أكسيد الكبريت لوسط الامتصاص المتجدد متغيرًا مهمًا في دائرة وحدة الامتصاص ووسيلة النزع الواحدة حيث يشتمل غاز العادم الخارج من وحدة الامتصاص YO .على محتوى غاز ملوث لا يمكن أن يقل عن التركيز المتوازن مع وسط الامتصاص المتجدد الداخل إلى وحدة الامتصاص. 0.80
“Ae أن التحسن الكبير في إزالة ثاني أكسيد الكبريت يظهر عند السماح بارتفاع YY يوضح الشكل بالوزن. 7١ مستوى السلفات حتى مستوى ثابت قدره ولكن في هذه الحالة يتم تخطيط 77-١١7 يعتمد الشكل 77 على نفس المحاكاة مثل الأشكال الكاوية/ماليك. تمتل sald) محتوى ثاني أكسيد الكبريت لوسط الامتصاص المتجدد مقابل نسبة المحاكاة عند Jie النقاط المربعة في الشكل 79 البيانات التجريبية المأخوذة في ظل نفس الظروف © صفر# سلفات ونسبة بخار إلى ثاني أكسيد الكبريت قدرها 7 رطل/رطل من ثاني أكسيد الكبريت. في هذه الحالة؛ سيتضح أن التأثير الفعلي لتقليل نسبة المادة الكاوية /الماليك 00866 كان أقل 1,0 بشكل كبير من التأثير الظاهر في المحاكاة؛ إلا أنه اتضحت فوائد كبيرة عند تقليل النسبة من بسبب فقدان ١,75 يتضح أن مستوى ثاني أكسيد الكبريت انخفض لما دون نسبة 2), YO إلى الحساسية التحليلية. Vy
JS والتي يتم في ٠١ مجموعتين من المنحنيات المماثلة لتلك الواردة في الشكل YE يمثل الشكل منها تخطيط انبعاثات ثاني أكسيد الكبريت مقابل النسبة من المادة الكاوية إلى حمض الماليك. من حيث تحديد ٠١ عن تلك الواردة في الشكل YE تختلف العمليات المحاكاة المعتمد عليها الشكل من 770 بالوزن ونسبة مذيب/ثاني أكسيد الكبريت Yar بالوزن 7٠١ البالغ Na محتوى مالات رطل/رطل). مرة أخرى؛ تتم Ar) كجم FUT من Ya رطل/رطل) ٠6450 ( قدرها 1,5 كجم ١ بالوزن عن ZY إزاحة المنحنيات الخاصة بالتشغيل مع محتوى سلفات وسط الامتصاص البالغ الفارق في العلاقة من تأثير Lay المنحنيات المناظرة للتشغيل بدون سلفات في وسط الامتصاص. بالبروتونات. malate anion السلفات في مزاحمة الماء؛ وفي تغيير مدى معالجة أنيون المالات ستتم ملاحظة أنه بالنسبة لكلتا الحالتين المشتملتين على 797 من السلفات وصفر” من السلفات؛ فتكون النسب المثلى للمادة الكاوية/ماليك أقل بشكل كبير من تلك الظاهرة لدورات المحاكاة ٠ إن الحدود الدنيا النهائية مفضلة بشكل كبير بالنسبة للحالة المكونة من LY المخططة في الشكل من المواد 7٠١ لكل رطل عن الحالة المكونة من (Jay Av) كجم TT من المواد الصلبة/ ١ الصلبة/77,5 كجم ( 0؟٠رطل/رطل)؛ إلا أن الاختلافات قد لا تكون كبيرة بالنسبة لمعيار متطلبات بخار أعلى بعض YE انبعاثات ثاني أكسيد الكبريت. تفرض الظروف الواردة في الشكل الشيء بسبب متطلبات الحرارة المحسوسة. ترجع إزاحة المنحنيات إلى نفس العوامل المحددة Yo .٠١ بالنسبة للشكل 0.80
سلسلة من المنحنيات لانبعاثات ثاني أكسيد الكبريت مقابل الرقم الهيدروجيني Yo يخطط الشكل إلى 7١ تشير المقارنة مع الشكل YE عند قاعدة وسيلة النزع للدورات المحاكاة الواردة في الشكل من 7٠80 أقل للرقم الهيدروجيني بشكل مميز بالنسبة للحالات المشتملة على Be حدود فإن إزاحة منحنيات (al رطل من المذيب لكل رطل من ثاني أكسيد الكبريت. مرة ١ fey Ll عن صفر” من السلفات لنفس الأسباب التي تم شرحها أعلاه. sulfate من السلفات 27 © باستثناء أن الشكل 6 ؟ يرتبط بنفس YY منحنيات مقارنة لتلك الواردة في الشكل YU يعرض الشكل
Yo المحاكات المعتمد عليها الشكلين ؛ ؟ و 7-١1١7 بناءً على مقارنة البيانات المخططة في الأشكال ؛ 76-7 بتلك المخططة في الأشكال في وسط الامتصاص على قيمة تتراوح malate قد يفضل التحكم في نسبة السلفات إلى مالات بين حوالي 8 وحوالي 3,8 ومحتوى المالات لوسط الامتصاص ضمن نطاق تركيز يتراوح بين Ve بالوزن. 27 ٠ وحوالي ٠١ حوالي يتم توفير التبريد عند قاعدة وحدة alll وفقًا لسمة مفضلة أخرى لعملية امتصاص ثاني أكسيد امتصاص الغاز الغني بهدف تقليل الارتفاع في درجة الحرارة في وسط امتصاص الغاز الغني عند من وحدة JS مروره عبر منطقة الامتصاص (أي تلامس الغاز/السائل)؛ مما يحافظ على قدرة امتصاص الغاز الغني ووسيلة نزع سائل الامتصاص الغني على التشغيل عند نسب 6/ا ١ منخفضة نسبيًا. يحافظ التحكم في ارتفاع درجة الحرارة في وسط الامتصاص؛ ولا سيما في الجزء السفلي من منطقة امتصاص الغاز الغني؛ على السعة التوازنية لوسط الامتصاص؛ ومن ثم يحافظ على قوة التشغيل لنقل كتلة ثاني أكسيد السلفر من طور الغاز إلى طور السائل داخل منطقة مع المادة sulfur dioxide الامتصاص وكذلك 38 التشغيل الخاصة بتفاعل ثاني أكسيد السلفر التحول إلى (sae Gans الماصة في طور السائل. كما تفضل درجات حرارة طور السائل المنخفضة ٠ ناتج إضافة ثاني أكسيد السلفر داخل طور السائل حيث يكون التفاعل بين ثاني أكسيد السلفر .exothermic equilibrium reaction والمادة الماصة عبارة عن تفاعل توازني طارد للحرارة ويفضل سحب سائل الامتصاص من منطقة تلامس الغاز والسائل داخل وحدة امتصاص الغاز الغني؛ والذي يدور عبر مبادل حراري خارجي وإعادته إلى منطقة الامتصاص. بشكل أكثر تحديدًاء تتم إزالة سائل الامتصاص الدوار من منطقة تلامس الغاز والسائل في منطقة متباعدة تحت Yo داخل منطقة and المنطقة التي يعود إليها سائل الامتصاص الدوار المبرد إلى المنطقة؛ مما يحدد 0.80
—AY— led الامتصاص تحت المنطقة التي يعود إليها سائل الامتصاص المبرد والتي يفضل أن يحدث كل خطوة امتصاص ثاني أكسيد السلفر وتتولد فيها كل حرارة الامتصاص. من سائل الامتصاص الغني eda يتم سحب OF على سبيل المثال؛ مثلما هو موضح في الشكل -؟ القريبة من قاع 40١ سحبه من المنطقة SEA بثاني أكسيد السلفر £00 من مخرج السائل منطقة تلامس الغاز والسائل الرأسية 1-09 في وحدة الامتصاص )£0 وتدويره عبر مبادل © sale) إلى مائع التبريد. تتم Jal حراري خارجي 480 حيث تتم إزالة حرارة الامتصاص بواسطة سائل الامتصاص المبرد إلى وحدة الامتصاص في المنطقة 09؛- من منطقة تلامس الغاز والسائل الموضوعة على مسافة فوق المنطقة التي يتم منها سحب سائل الامتصاص الغني منطقة تلامس الغاز والسائل. بشكل أكثر Ad ولكن الموضوعة على مسافة تحت CAL تقع المنطقة 7-409 التي يعود إليها سائل الامتصاص الدوار المبرد في الجزء السفلي Sens ٠ من منطقة تلامس الغاز والسائل. يتسبب دوران سائل الامتصاص بين وحدة امتصاص الغاز الغني والمبادل الحراري الخارجي في زيادة التدفق الكتلي والخلط العكسي الذي يلا يمكن تجنبه لسائل الامتصاص في قسم الدوران الخاص بمنطقة الامتصاص التي تقع في المناطق 09؛-؟ و01؛-؛ ويمكن أن يزيح هذا لإزالة ثاني أكسيد السلفر في هذا القسم من المنطقة. وبالتالي؛ BS الزيادة في النقل Gada ١ تحت قمة JAY) على مسافة بارتفاع وحدة النقل الواحدة على Yo £0) يفضل وضع منطقة العودة التقويم الخاص بمنطقة الامتصاص المشتملة على ad منطقة تلامس الغاز والسائل؛ مما يحدد وحدة نقل واحدة على الأقل تحت قمة المنطقة. يفضل أن يشتمل قسم التقويم على وحدتي نقل على الأقل. يفضل أيضنًا وضع منطقة العودة 7-409 على مسافة بارتفاع وحدة النقل الواحدة على لاستيعاب سعة النقل الكتلي .7- 40٠ الأقل؛ والأفضل وحدتي نقل على الأقل فوق منطقة السحب _ ٠ -؟ ومنطقة السحب 40٠ من قسم الدوران من منطقة الامتصاص بين منطقة العودة JS الكافية في وقسم التقويم بين منطقة العودة 09؛-7 وقمة منطقة الامتصاص»؛ يفضل أن تشتمل 7-60 منطقة الامتصاص ككل على ثلاث على الأقل؛ والأفضل أربع وحدات نقل على الأقل. نظرًا لأن من تيارات الغاز والسائل تكون في تدفق كتلي كبير داخل قسم التقويم؛ يتم توفير أقصى قوة OS تشغيل لنقل الكتلة في ذلك القسم؛ مما يسمح بتقليل تركيز ثاني أكسيد السلفر في غاز العادم حتى Yo مستوى منخفض بشكل يكفي للسماح لامتصاص ثاني أكسيد الكبريت من الغاز الضعيف في وحدة 0.80
ام امتصاص الغاز الضعيف ١٠-١١ بأن يفي بمعايير الانبعاث و/أو نواتج السلفر المستهدفة. يعتمد الاختيار المناسب لموقع منطقة عودة السائل الدوار Tog) على اختيار المنطقة التي لا يكون فيها مستوى ثاني أكسيد السلفر في الغاز المتدفق لأعلى منه Bde بما يكفي لتوليد حرارة امتصاص/تفاعل في قسم التقويم والتي يمكن أن يكون لها تأثير عكسي كبير على سعة امتصاص © وسط الامتصاص المائي؛ أو على قوة تشغيل نقل الكتلة في aud التقويم rectification section كما في حالة وحدة الامتصاص في العملية الواردة في الشكل ©؛ يمكن تزويد وحدة امتصاص الغاز الغني 50٠ الواردة في الشكل ١“ بالعديد من حلقات التبريد اللازمة لتحقيق التحكم المناسب في درجة حرارة سائل الامتصاص داخل وحدة الامتصاص. يوضح الشكل ١١ وجود حلقتي تبريد؛ إلا أنه يمكن وجود أكثر من ذلك بناءً على معدلات نقل الكتلة؛ حرارة الامتصاص» حركيات المادة ٠ الماصة؛ حرارة تفاعل sald) الماصة/الملوثات؛ وهكذا. يكون باقي العملية الواردة في الشكل ١ كما هو موضح وموصوف إلى حدٍ كبير في الشكل A إلا أن الرموز المرجعية الواردة في الشكل ١7 تكون بتسلسل ال 060 بدلاً من تسلسل ال .٠٠١ يفضل عندما تكون المادة الماصة تتراجليم؛ يتم الحافظ على المنطقة ٠0؛-2 التي يعود إليها سائل الامتصاص الدوار apd) إلى منطقة تلامس الغاز والسائل عند درجة حرارة لا تزيد عن V0 حوالي 5٠0 درجة مئوية؛ والأفضل ألا تزيد عن حوالي ٠١ درجة مئوية؛ وبشكل أكثر نمطية أن تتراوح من حوالي ١5 درجة إلى حوالي Yo درجة مثوية. وفي نظام تتراجليم؛ يفضل الحفاظ على درجة حرارة المنطقة 7-409 التي تتم منها إزالة سائل الامتصاص الدوار الساخن من منطقة تلامس الغاز الغني والسائل عند درجة حرارة لا تزيد عن حوالي £0 درجة مئوية؛ والأفضل ألا تزيد عن TO درجة مثئوية؛ وبشكل أكثر نمطية من حوالي ١5 درجة إلى حوالي ٠١0 درجة Aggie ٠ وسيدرك أصحاب المهارة في المجال أن نطاقات درجة الحرارة dial وفي بعض الحالات المختلفة إلى حدٍ كبيرء؛ تكون مثلى لمواد ماصة أخرى. على سبيل المثال؛ عندما تكون المادة الماصة مالات الصوديوم؛ يتم الحافظ على المنطقة 40٠ -؟ التي يعود إليها سائل الامتصاص الدوار المبرد إلى منطقة تلامس الغاز والسائل عند درجة حرارة لا تزيد عن حوالي 45 درجة مئوية؛ والأفضل ألا تزيد عن حوالي £0 درجة مئوية؛ وبشكل أكثر نمطية أن تتراوح من حوالي 7٠ Yo درجة إلى حوالي 5٠0 درجة مثوية. وفي هذه الحالة؛ يفضل الحفاظ على درجة حرارة المنطقة 7-0 التي تتم منها A) سائل الامتصاص الدوار الساخن من منطقة تلامس الغاز والسائل عند 0.80
AE
درجة مئوية؛ وبشكل 5٠0 درجة حرارة لا تزيد عن حوالي 00 درجة مئوية؛ والأفضل ألا تزيد عن درجة مئوية. في كل حالة؛ يتحدد معدل الدوران Vo درجة إلى حوالي Yo أكثر نمطية من حوالي بين المناطق 7-409 و 2-409 بواسطة قيود درجة الحرارة المذكورة ووحدة توليد الطاقة الخاصة .absorption process بعملية الامتصاص تدفق أمامي من سائل امتصاص غني بثاني أكسيد السلفر on على نحو ملائم؛ يتم سحب 5 وتوجيهه إلى EA الساخن £00 من تيار سائل الامتصاص الدوار قبل المبادل الحراري الخارجي
EY وسيلة نزع سائل الامتصاص الغني circulating 7-5609 الامتصاص الدوار Jilureturn region يمكن اختيار موقع منطقة عودة بناءً على شكل الامتصاص الخاص بمنطقة امتصاص ثاني أكسيد السلفر. absorption liquor .6 “يتم توضيح أشكال نمطية باستخدام أوساط امتصاص مختلفة في الشكل ٠ عندما يكون الامتصاص فوري وكمي إلى حدٍ كبير فور تلامس غاز التغذية مع وسط الامتصاص في منطقة تلامس الغاز والسائل؛ تكون دائرة تبريد سائل الامتصاص الغني المفردة كافية بطبيعة الحال للحفاظ على فعالية الامتصاص والتحكم في التدفق الحجمي لسائل الامتصاص حتى مستوى يتناسب مع استخدام الطاقة الفعال في وسيلة نزع سائل الامتصاص. ومع ذلك؛ عندما تكون ألفة المادة الماصة لثاني أكسيد السلفر محدودة جدّاء كما هو مفضل أيضنًا لأغراض التشغيل الفعال Vo فقد يكون تدرج تركيز ثاني أكسيد السلفر عبر منطقة الامتصاص؛ Galati) لوسيلة نزع سائل liquid أي المعدل الذي يقل عنده تركيز ثاني أكسيد السلفر في تيار الغاز (وتيار السائل المسافة فوق مدخل الغاز إلى منطقة الامتصاص؛ معتدلاً فقط. في هذه الظروف؛ se (stream يمكن تحقيق فعالية أكبر في تشغيل وحدة امتصاص الغاز الغني ووسيلة نزع سائل الامتصاص الغني باستخدام اثنتين أو أكثر من حلقات التبريد الموضوعة على مسافات رأسية بطول مسار تدفق _- ٠ يتم عرض OY مثلما هو موضح في الشكل (JB الغاز داخل منطقة الامتصاص. على سبيل اثنتين من حلقات التبريد المذكورة. في حلقة التبريد الثانية؛» يتم سحب جزء ثان من سائل الخاصة f=) الامتصاص الغني بثاني أكسيد السلفر النازل من منطقة تلامس الغاز والسائل سائل led) بوحدة الامتصاص )£0 من المنطقة 09؛-؛ فوق المنطقة 7-409 التي يعود الأولى cooling loop الامتصاص الدوار المبرد إلى منطقة تلامس الغاز والسائل في حلقة التبريد © حيث تتم حرارة الامتصاص بواسطة تقلها إلى مائع $A) ويتم تدويره عبر مبادل حراري خارجي 0.80
_Ao— من منطقة 5-40٠ سائل الامتصاص المبردٍ إلى وحدة الامتصاص في المنطقة sale) التبريد. تتم تلامس الغاز والسائل الموضوعة على مسافة فوق المنطقة 09؟-؛ التي يتم منها سحب سائل منطقة تلامس الغاز والسائل. Ad ولكن الموضوعة على مسافة تحت CAL الامتصاص مثلما سيدرك أصحاب المهارة في المجال؛ يمكن بالفعل تنفيذ ضغط نظام تبريد الوحدة الماصة بخلاف le مثلما هو منفذ في OY الغنية الموضح في الشكل absorber cooling system © حيث يفضل ضغط غاز عملية النزع قبل إدخاله في المبرد/المكثف؛ A تلك الموضحة في الشكل في عملية بخلاف تلك الموضحة في الشكل 45 حيث يفضل ضغط البخار المتولد في المبرد/المكئف قبل توجيهه إلى وسيلة نزع سائل الامتصاص. إن متغيرات التشغيل هي نفسها بالنسبة لتبريد وحدة امتصاص السائل الغني؛ وهي نفسها الموضحة في VY الموضحة في الشكل الشكل 4 بالنسبة لضغط البخار وإدخال البخار في وسيلة النزع. ٠ يقصد بأدوات النكرة والمعرفة (al عند إدخال عناصر الاختراع الحالي أو التجسيدات المفضلة و"المذكور" أن تعني أن هناك واحد أو أكثر من العناصر. يقصد بالمصطلحات 'يشتمل”؛ 'يتضمن" أن تكون شاملة وتعني أنه قد تكون هناك عناصر إضافية بخلاف العناصر المذكورة. Ta في ضوء ما سبق؛ سيتضح أنه يتم تحقيق العديد من أهداف الاختراع والحصول على نتائج مميزة أخرى. بما أنه يمكن إدخال العديد من التغييرات على التركيبات والعمليات الواردة أعلاه دون الابتعاد عن مجال الاختراع» فيجب تفسير جميع المادة المتضمنة في الوصف الوارد أعلاه بكونها توضيحية وليست مقيدة. ثائمة التتابع: ٠١ بخار 1
M,SO, "ب" 'ج" -- ذوبانية ثاني أكسيد الكبريت في تتراجليم )76 بالمول) ار" تركيز سائل ثاني أكسيد الكبريت )7 بالوزن)
S_SWas د Yo 99.٠ و" (27) درجة الحرارة "J 0.80
At "ح" -- ذوبانية ثاني أكسيد الكبريت في تتراجليم )77 بالمول) "ط" ثاني أكسيد الكبريت والازالة كدالة على ارتفاع العمود
DY = 1 أي" ثاني أكسيد الكبريت (جزء في المليون) 60 ثم ؛"م تدفق منخفض 0.5 حا ٠ الى" ثاني أكسيد الكبريت (جزء في المليون)
NaM/L = 350.35 0ل" ثاني أكسيد الكبريت (جزء في المليون) 40م و ثاني أكسيد الكبريت (جزء في المليون) ٠؛"م 3000.11 - ا جزء في المليون ثاني أكسيد الكبريت
NaM7L= 150.46 ان" ثاني أكسيد الكبريت (جزء في المليون) + ؟"م "سن" ثاني أكسيد الكبريت (جزء في المليون) + ؟"م 0.36 0.5 -ا7 تغذية ثاني أكسيد الكبريت Ys حا 0.55 K3Cit ثاني أكسيد الكبريت (جزء في المليون) + ؟ثم 2
ZL=0.51 NaPH 10 'ف" ثاني أكسيد الكبريت (جزء في المليون) + 4"م 71,4 حا في 0.416 NaMal ؛ "م ٠0 "لق" ثاني أكسيد الكبريت (جزء في المليون)
NaCit "م 0.39 حاثاني أكسيد الكبريت ٠ أكسيد الكبريت (جزء في المليون) SB "J
Ly Yo
Naciteuy <li أكسيد SBL= 0.34 f+ 'ش” -- ثاني أكسيد الكبريت (جزء في المليون)
ARE
حاثاني أكسيد الكبريت 0.24 Lf "ات" ثاني أكسيد الكبريت (جزء في المليون) 7 0,5 في 77 تغذية ثاني أكسيد الكبريت 81/2١ ثاني أكسيد الكبريت (جزء في المليون) 0.29 -اثاني أكسيد الكبريت1181/81 في "EY 7 تغذية ثاني أكسيد الكبريت0.5 7 حا 0.3 Pe "لخ" 0 7 للاختزال
L=0.5 اذ" # للاختزال 60؛"م تدفق منخفض
NaM 215 vo للاختزال 0م اح 7 "a جزء في المليون ثاني أكسيد الكبريت 1١ 300 LE للاختزال "١ ye
NaM 715 45 Lev للاختزال 7 "١ "ب تغذية ثاني أكسيد الكبريت 70,77 ve Le وج" للاختزال ؛ثم 0.55 حا 36 61يا7 ٠ للاختزال 7 "١
ZNaPh 10 للاختزال 6 ثم 0.51 حا 7 "a للاختزال 7 "٠و 0 8 0.40
_AY— ممافة الحشو من القاع (بالبوصة) "YJ تأثير التبريد على استخدام البخار -- ”١ح" بدون حلقة VL حلقة واحدة MV حلقتان "١ك" ٠
YY ثلاث حلقات و١" بدون حلقة -ثاني أكسيد الكبريت YY حلقة واحدة - ثاني أكسيد الكبريت YG حلقتان - ثاني أكسيد الكبريت
٠ ”ع١ ثلاث حلقات -ثاني أكسيد الكبريت NN عدد المراحل ١( هو قمة ) Na, So, "= "GE استخدام الطاقة التقليدي SURe (10/35 J صوان» * 7 "م) "J نطاق تشغيل القسم الغني
VF Vo نطاق تشغيل القسم الضعيف Ye النسبة الكتنية بين البخار /ثاني أكسيد الكبريت YE مخرج ثاني أكسيد الكبريت (جزء في المليون) "V5 استخدام الطاقة التقليدي ل SuRe ذا" نسبة البخار /ثاني أكسيد الكبريت
VEY انبعاث كدلالة على تركيز اعادة التدوير "yi تركيز اعادة تدوير سائل ثاني أكسيد الكبريت (#بالوزن) YY تركيز خروج غاز ثاني أكسيد الكبريت ein) الليون) "'ج؟” - تأثير الرقم الهيدروجيني لوحدة الامتصاص على استخدام البخار د" الانبعاث = ٠٠١ جزء في المليون
Ya" Yo الانبعاث - You جزء في المليون YY الانبعاث = £00 جزءٍ في المليون از" الانبعاث - ١١7 جزء في المليون لد الرقم الهيدروجيني عند قاعدة وحدة الامتصاص YL تحسين الطاقة (انبعاثات ثاني أكسيد الكبريت1 = [جزء في المليون)
0.40
AA
في المليون من ثاني أكسيد الكبريت؛ oda 7 405 الرقم الهيدروجيني (التغذية geass YS مواد صلبة) 0
NaOH/MA اك" المذيب/ثاني أكسيد الكبريت YY لم" معدل تدفق المذيب/ ثاني أكسيد الكبريت في نسبة التغذية (رطل /رطل) YY نسبة المادة الكاوية الى حمض الماليك TY تحسين الطاقة (الرقم الهيدروجيني) - انبعاث ثاني أكسيد الكبريت1 = جزء في المليون "Ve! الرقم الهيدروجيني في قاعدة وسيلة النزع YY رقم هيدروجيني لوسيلة النزع Ya تقديرات النموذج (تدفقات ثابتة للمذيب والبخار) تأثير نسبة [NAOH حمض الماليك على الانبعاثات (المذيب ثاني أكسيد الكبريت80 =[ رطل/ رطل؛ بخار / ثاني أكسيد الكبريت = 6 رطل/رطل) YE ثاني أكسيد الكبريت (جزء في المليون) 'Y 7 5 سبة NaOH/MAL (مول/مول) YE انبعاث ثاني أكسيد الكبريت (جزء في المليون) "Ye تجريبي (تدفقات ثابتة للمذيب والبخار) تاثير نسبة NaOH حمض المايك لى الانبعاثات (المذيب ثاني أكسيد الكبريت80 - / رطل/ dh) بخار / ثاني أكسيد الكبريت6 = رطل/رطلن التغذية 500 5 جزء في المليون) (PPM) أكسيد الكبريت SEX. "EY اثاني أكسيد الكبريت(00م0) 51٠ اخ" pH Est. "YY pH Exp. "VY ='
Linear (pH Exp) "vi vo Yo تأثير استخدام البخار على الانبعاثات تأثير نسبة NaoH حمض الماليك) (التغذية YE a= جزءٍ في المليون من ثاني أكسيد الكبريت؛ المذيب / ثاني أكسيد الكبريت80 = رطل/رطل) "V2! الانبعاثات - ثاني أكسيد الكبريت4 = /571- YY الانبعاثات - ثاني أكسيد الكبريت5 = /571- © "©" الانبعاثات - ثاني أكسيد الكبريت6 = /571- 0.80
Ad [STM الرقم الهيدروجيني القاعدة وسيلة النزع - ثاني أكسيد الكبريت4- "vy [STM الرقم الهيدروجيني القاعدة وسيلة النزع - ثاني أكسيد الكبريت5- VJ [STM "ح3” -- الرقم الهيدروجيني القاعدة وسيلة النزع - ثاني أكسيد الكبريت6- / NaOHJ تأثير الرقم الهيدروجيني والسلفات على الابعاثات تأثير النسبة المولارية vl 720 أكسيد الكبريت» SB جزء في المليون من 7 5 ٠٠< حمض الماليك على الانبعاثات التغذية 0 موادصلبة في المالات؛ المذيب / ثاني أكسيد الكبريت80 = رطل/رطل) صفر# سلقات [STM = ثاني أكسيد الكبريت14 Ty صفر7 سلقات [STM = ثاني أكسيد الكبريت15 YS صفر7 سلقات [STM = "ل" ثاني أكسيد الكبريت16 صفر# سلقات [STM = ل" ثاني أكسيد الكبريت7.4 0٠ صفر# سلقات [STM = ان ثاني أكسيد الكبريت7.5 صفر# سلقات [STM = ثاني أكسيد الكبريت7.6 7 تأثير الرقم الهيدروجيني والسلفات على الابعاثات تأثير الرقم الهيدروجيني على ve جزء في المليون من ثاني أكسيد الكبريت» 720 موادصلبة في 7 5٠0٠0 الانبعاثات (التغذية أكسيد الكبريت80 = رطل/رطل) SB / المالات؛ المذيب Vo صفر# سلقات [STM = ثاني أكسيد الكبريت4.0 Yd صفر 7 سلقات [STM ثاني أكسيد الكبريت5.0- "Fa صفر# سلقات [STM = ثاني أكسيد الكبريت6.0 YE تركيز ثاني أكسيد الكبريت في اعادة تدوير المذيب YY تركيز ثاني أكسيد الكبريت الظاهر في قاعدة وسيلة النزع YE Y أكسيد الكبريت» 720 موادصلبة في SB جزء في المليون من YE = التغذية Te المالات؛ المذيب / ثاني أكسيد الكبريت80 = رطل/رطل صفر 7 سلقات [STM ثاني أكسيد الكبريت2.4- Pe صفر# سلقات [STM = ثاني أكسيد الكبريت2.5 YE صفر# سلقات [STM = الم" ثاني أكسيد الكبريت2.6 Yo سلقات 7 faa ¢/STM = ثاني أكسيد الكبريت4 "Ya سلقات 7 fas ¢/STM = ثاني أكسيد الكبريت5 "gr سلقات 7 faa ¢/STM = ثاني أكسيد الكبريت6 "8d ؛ صفر 7 سلقات تجريبي [STM = ثاني أكسيد الكبريت6 "gp ا الرقم الهيدروجيني عند قاعدة وسيلة النزع 0.40
=« 4— Ea التغذية = YE جزء في المليون من ثاني أكسيد الكبريت» 710 موادصلبة في المالات؛ المذيب / ثاني أكسيد الكبريت140 = رطل/رطل او" جزء كتلة SO, في قاعدة وسيلة النزع 0.80
Claims (1)
- عناصر الحماية ١ عملية Aly غاز ملوث contaminant gas من je مصدر source gas واستخلاص الغاز الملوث contaminant gas ؛ حيث تتضمن العملية: توصيل تيار غاز تغذية feed gas stream يتضمن غاز المصدر source gas ماص absorber غاز غني مع buy امتصاص مائي aqueous absorption medium للغاز © الغني يتضمن dale sale للغاز الملوث ؛ من ثم يمتص الغاز الملوث contaminant gas من تيار غاز التغذية feed gas لداخل وسط الامتصاص وينتج غاز ضعيف lean gas تتم منه fy) الغاز الملوث contaminant gas وسائل امتصاص absorption liquor غني يحتوي على المادة الملوثة الممتصة ؛ توصيل الغاز الضعيف lean gas الخارج من وسيلة امتصاص الغاز الغني المذكور في ماص absorber ٠ غاز ضعيف lean gas مع وسط امتصاص aqueous absorption Jk « contaminant gas يتضمن مادة ماصة للغاز الملوث 1680 gas الضعيف lil medium من ثم يمتص الغاز الملوث contaminant gas المتبقي من الغاز الضعيف gas 1680 في وسط امتصاص absorption medium الغاز الضعيف gas 1680 وينتج غاز alle تتم منه إزالة الغاز الملوث contaminant gas الإضافي و سائل امتصاص absorption liquor VO ضعيف يحتوي على المادة الملوثة الممتصة ؛ تسخين سائل الامتصاص absorption liquor الغني المذكور في وسيلة نزع stripper السائل الغني لامتصاص المادة الملوثة المذكورة من السائل الغني المذكور ومن ثم إنتاج وسط امتصاص le absorption medium غني متجدد ومادة غازية متدفقة من وسيلة نزع stripper السائل الغني» من وسيلة نزع stripper السائل الغني المذكورء و يتضمن غاز وسيلة نزع stripper ٠ - السائل الغني المذكور بخار ماء وغاز ملوث contaminant gas ¢ تسخين سائل الامتصاص absorption liquor الضعيف المذكور في وسيلة نزع stripper السائل الضعيف لامتصاص الغاز الملوث contaminant gas من السائل الضعيف المكور ومن ثم إنتاج وسط امتصاص absorption medium غاز ضعيف متجدد ومادة غازية متدفقة من وسيلة نزع Jil) stripper الضعيف؛ من وسيلة نزع BL stripper الضعيف eS و YO يتضمن غاز وسيلة نزع stripper الساثل الضعيف HSA بخار ماء وغاز ملوث contaminant gas ؛ و إعادة تدوير وسط امتصاص absorption medium الغاز الغني المتجدد المذكور إلى ماص ©506١ الغاز الغني المذكور لإزالة الغاز الملوث contaminant gas من تدفق غاز التغذية feed gas المذكور واعادة تدوير وسط امتصاص absorption medium الغاز الضعيف0.80q \ — — lean 5 المتجدد المذكور إلى وسيلة امتصاص الغاز الضعيف lean gas المذكور لإزالة الغاز الملوث contaminant gas من تدفق الغاز الضعيف Jean gas". عملية Gy لعنصر الحماية ١٠ حيث تتضمن تسخين سائل الامتصاص absorption liquor © الغني المذكور في وسيلة نزع Jil) stripper الغني المذكور توصيل سائل الامتصاص absorption liquor الغني مع بخار النزع stripping WY عملية وفقًا لعنصر الحماية ١ ؛ حيث تتضمن تسخين سائل الامتصاص absorption liquor الضعيف المذكور في وسيلة نزع Jill) stripper الضعيف المذكور توصيل سائل الامتصاص absorption liquor ٠ الضعيف المذكور في وسيلة نزع stripper السائل الضعيف المذكور مع بخار النزع stripping؛. عملية Gy لعنصر الحماية Jia Gua ١ الغاز الملوث contaminant gas المزال من غاز التغذية feed gas المذكور في ماص absorber الغاز الغني المذكور LAS من مجموع Ye الغاز الملوث contaminant gas المزال» في وحدات امتصاص الغاز الغني والضعيف. LO عملية وفقًا لعنصر الحماية Gua of يمثل الغاز الملوثت contaminant gas المزال من غاز التغذية feed gas المذكور في ماص absorber الغاز الغني المذكور 785 من مجموع الغاز الملوثت 985 contaminant المتضمن في غاز التغذية feed gas المذكور.Y.1. عملية وفقًا لعنصر الحماية ١ ؛ حيث لا يزيد محتوى الغاز الملوث contaminant gas غاز gas & lal) 00018110801 في الغاز الضعيف gas 6881| الخارج من ماص absorber الغاز الغني عن حوالي ©, م بالحجم. Yo ا عملية Ga, لعنصر الحماية ١ + حيث يتم تحديد معدلات التدفق النسبية لوسط امتصاص absorption medium الغاز الغني المذكور و غاز التغذية feed gas المذكور بحيث لا تزيد النسبة المتكافئة من المعدل الذي يتم عنده إدخال المادة الماصة في ماص absorber الغاز الغني إلى المعدل الذي يتم عنده إدخال الغاز الملوث contaminant gas ماص absorber الغاز الغني عن حوالي 1 ot A)0.80q — — LA عملية Gay لعنصر الحماية ١7 حيث تتراوح النسبة المتكافئة لمعدل إدخال sald) الماصة في ماص absorber الغاز الغني إلى المعدل الذي تم عنده إدخال الغاز الملوث contaminant 5 في ماص absorber الغاز الغني بين 8,7 و9,٠.© 4. عملية وفقًا لعنصر الحماية ١ ؛ حيث تتراوح النسبة الكتلية 6/ا في ماص absorber الغاز الغني المذكور بين Og ١ . عملية Gy لعنصر الحماية ١ ؛ حيث يتم اختيار الغاز الملوث 985 contaminant من المجموعة التي تتألف من ثاني أكسيد الكبريت (502) stiesulfur dioxide أكسيد الكربون dioxide (CO, ٠ 68+500 )؛ أكاسيد النيتروجين (NOX كبريتد الهيدروجين Hydrogen sulfide (H2S) « حمض الهيدروكلوريك Hydrochloric acid (HCI) وأمونيا ..١١ عملية Gag لعنصر الحماية ١ ؛ حيث يتضمن الغاز الملوث contaminant gas المذكور غاز حمضي. Vo.١ عملية Gay لعنصر الحماية ١ ؛ حيث يتضمن الغاز الملوث contaminant gas المذكور ثاني أكسيد الكبريت. VY عملية وفقًا لعنصر الحماية OY حيث يتراوح محتوى ثاني أكسيد الكبريت في وسط ٠ امتصاص absorption medium الغاز الغني المتجدد الخارج من وسيلة نزع stripper السائل الغني المذكور بين ٠,48 و59١7 بالوزن. NE عملية Gy لعنصر الحماية OY حيث تتراوح النسبة الكتلية من البخار إلى السائل الغني المدخل في وسيلة نزع stripper السائل الغني المذكور بين 0.601 و19,.. Yo Ey lee . لعنصر الحماية OY حيث تتراوح النسبة الكتلية للبخار المدخل في وسيلة نزع stripper السائل الغني المذكور إلى تدفق SB أكسيد الكبريت في ماص absorber الغاز الغني المذكور بين حوالي ٠ ,Y وحوالي A A)0.80q ¢ — — Ey dle . لعنصر الحماية OY حيث يبلغ محتوى ثاني أكسيد الكبريت في المادة المتدفقة من غاز النزع stripping الغني من وسيلة نزع stripper السائل الغني حوالي 719 بالحجم على الأقل..١7 0 عملية وفقًا لعنصر الحماية OY حيث يتراوح محتوى SB أكسيد الكبريت في غاز النزع 9 الغني من وسيلة نزع stripper السائل الغنية بين حوالي 7٠١ وحوالي 700 بالحجم. VA عملية وفقًا لعنصر الحماية OY حيث يبلغ محتوى SB أكسيد الكبريت المتبقي في وسط امتصاص absorption medium الغاز الغني المتجدد حوالي Lay بالوزن على الأقل. 7"4. عملية وفقًا لعنصر الحماية VY حيث يتراوح محتوى ثاني أكسيد الكبريت في غاز التغذية feed gas بين ٠٠٠١ ia جزء في المليون وحوالي 4008٠8 جزء في المليون» ويتراوح محتوى ثاني أكسيد الكبريت في sald) المتدفقة من غاز النزع stripping الغني من وسيلة نزع stripper السائل الغني المذكور بين حوالي 775 وحوالي ٠ 75 بالحجم ويتراوح محتوى ثاني أكسيد الكبريت Vo المتبقي في وسط امتصاص absorption medium الغاز الغني المتجدد بين حوالي Zoo بالوزن وحوالي 77 بالوزن. Yo عملية وفقًا لعنصر الحماية VY حيث يحتوي غاز التغذية feed gas على ما يتراوح بين حوالي 74 بالحجم وحوالي 74٠0 بالحجم من ثاني أكسيد الكبريت»؛ ويتراوح محتوى SB أكسيد Ye الكبريت في المادة المتدفقة من غاز النزع stripping الغني من وسيلة نزع stripper السائل الغني المذكور بين حوالي 746 وحوالي 750 بالحجم؛ ويتراوح محتوى ثاني أكسيد الكبريت في وسط امتصاص absorption medium الغاز الغني المتجدد المذكور بين حوالي ٠,5 وحوالي 7A بالوزن. WY) Yo عملية Gy لعنصر الحماية OY حيث لا يزيد محتوى ثاني أكسيد الكبريت في وسط امتصاص absorption medium الغاز الضعيف lean gas المتجدد المذكور عن حوالي 7١ بالوزن.0.80اج q —"؟. عملية وفقًا لعنصر الحماية VY حيث تتراوح النسبة المتكافئة لمعدل إدخال المادة الماصة في ماص absorber الغاز الضعيف lean gas إلى المعدل الذي تم عنده إدخال ثاني أكسيد الكبريت في ماص absorber الغاز الضعيف lean gas بين حوالي ١ وحوالي J YY © عملية وفقًا لعنصر الحماية VY حيث لا تزيد الكمية المتكافئة لمعدل إدخال المادة الماصة في ماص absorber الغاز الضعيف lean gas بالنسبة للمعدل الذي يتم عنده إدخال ثاني أكسيد الكبريت في ماص absorber الغاز الغني عن حوالي cA LYE عملية وفقًا لعنصر الحماية VY حيث لا تزيد النسبة الكتلية 6/ا في ماص absorber ٠ - الغاز الضعيف lean gas المذكور عن OA WYO عملية Gi, لعنصر الحماية VY حيث تتراوح النسبة الكتلية للبخار المدخل في وسيلة نزع stripper السائل الضعيف lean gas المذكور إلى تدفق ثاني أكسيد الكبريت في ماص absorber الغاز الضعيف lean gas المذكور بين 17,"- 4 كجم Yes A) رطل ) من ١ البخار لكل رطل من و50. Ey dle YT لعنصر الحماية OY حيث يتراوح محتوى ثاني أكسيد الكبريت في المادة الغازية المتدفقة من وسيلة نزع (BLU stripper الضعيف lean gas بين 0,١ و 71.0 بالحجم. YY Yo عملية وفقًا لعنصر الحماية OY حيث يتراوح dla) الطلب الصافي على البخار لنزع stripping SO, من السائل الغني؛ السائل الضعيف lean gas وناتج تكثيف غاز عملية gl 9 + ولضغط غاز gill lee و/أو البخار المتولد من ناتج التكثيف الصادر من وسيلة النزح stripping + بين حوالي LAY, YY كجم ) 0 - Yo رطل/لكل رطل) من SO, عند مستوى 50 يتراوح من ٠٠٠١ إلى ٠٠٠١ جزء في المليون في غاز التغذية feed gas إلى Yo .ماص absorber الغاز الغني؛ بين 54,951,776 كجم ( حوالي ؟ وحوالي ٠١ رطل/رطل) من SO, عند مستوى SO, يتراوح من ٠٠0٠١ إلى 77 بالحجم في غاز التغذية feed gas ؛ بين ٠,71 - »,4 كجم (حوالي ¥ وحوالي ؟ رطل/رطل) من و50 عند مستوى و50 يتراوح من 77 بالحجم إلى 74 بالحجم في غاز التغذية gas 1660 ؛ بين ٠,7- YY كجم ( حوالي ٠# وحوالي 7,5 رطل/رطل) من SO, عند مستوى SO, أكبر من 74 بالحجم في غاز التغذية 1660.gas ٠0.80YA عملية وفقًا لعنصر الحماية VY حيث لا يزيد إجمالي الطلب على البخار في العملية بوجه عام عن TA كجم )10 رطل/رطل) من SO, عند مستوى ,80 يتراوح من ٠٠٠١ إلى ٠٠٠١ جزء في المليون في غاز التغذية feed gas إلى ماص absorber الغاز الغني؛ ولا يزيد عن TT 0 كجم A) رطل/رطل) من SO, عند مستوى و50 يتراوح من ٠0٠0١0 إلى 77 بالحجم في الغازء ولا يزيد عن VA كجم ( ؛ رطل /رطل) من SO, عند مستوى SO, يتراوح من ؟ إلى 764 بالحجم في الغازء ولا يزيد عن ٠,9 كجم (© رطل/رطل) من و50 عند مستوى و50 أكبر من ؛ بالحجم. YS). عملية Gy لعنصر الحماية OY حيث لا يزيد محتوى ثاني أكسيد الكبريت في سائل الامتصاص absorption liquor الضعيف عن حوالي 7٠١ بالوزن. LF عملية By لعنصر الحماية OY حيث تتراوح نسبة البخار الصافي المدخل إلى وسيلة نزع Jil stripper الضعيف إلى Jalal SO, في ماص absorber الغاز الغني بين حوالي Yo 240+ 7,77 كجم oY) وحوالي © رطل/رطل )..١ عملية Gy لعنصر الحماية ٠ حيث تتراوح نسبة البخار المدخل في وسيلة نزع stripper السائل الغني إلى SO, الداخل في ماص absorber الغاز الغني بين 1,8-1,48 كجم ( حوالي ؛ وحوالي ١١ ) أو بين 7,77- 6,0 كجم ( حوالي © وحوالي ٠١ رطل/رطل ) من و50 عند Yo مستوى SO) يتراوح من ٠٠٠١ إلى ٠٠0٠١ جزء في المليون في غاز التغذية feed gas إلى ماص absorber الغاز Jal بين حوالي TA = 7,17 كجم ( ٠,9 وحوالي A رطل من البخار/رطل ) من SO, عند مستوى و50 يتراوح من ٠000 إلى 77 بالحجم في غاز التغذية feed gas بين 48 VA كجم ( حوالي ١ وحوالي ؛ رطل) من البخار/رطل من SO; عند مستوى SO, يتراوح من ١ إلى 74 بالحجم في غاز التغذية feed gas ؛ وبين 46 ٠,71- Yo كجم ( حوالي ١ وحوالي ؟ رطل) من البخار/رطل من و50 عند مستوى SO, أكبر من 74 بالحجم في غاز التغذية feed gas7. عملية Gy لعنصر الحماية Gus) يتم توجيه المادة المتدفقة لغاز العادم من وسيلة نزع stripper سائل الامتصاص absorption liquor الضعيف إلى وسيلة نزع Jil stripper ٠ الامتصاص absorption liquor الغني كمصدر لبخار نزع strippings0.80—qy— حيث تتضمن كذلك: ١ لعنصر الحماية Gy عملية TY الغني stripping المشتمل على غاز النزع stripping تكثيف الماء من غاز عملية النزع الضعيف المذكور أو توليفة منهما من خلال نقل الحرارة غير stripping النزع le المذكورء cooler/condenser إلى وسط تبريد في مبرد/مكثف stripping المباشر من غاز عملية النزع للملوثات؛ Jala بهدف إنتاج ناتج تكثيف stripping غاز عملية النزع © غاز النزع cooler/condenser توصيل ناتج التكثيف الحاوي للملوثات الخارج من مبرد/مكثئف نواتج التكثيف لإنتاج ناتج تكثيف مفصول stripper المذكور مع بخار في وسيلة نزع 9 نواتج التكثيف ومحتوية على بخار ماء ومادة ملوثة؛ stripper ومادة غازية متدفقة من وسيلة نزع حيث يشتمل وسط التبريد المنقول إليه الحرارة من المادة الغازية المتدفقة من وسيلة النزع المذكور على stripping غاز النزع cooler/condenser الأولية في مبرد/مكثئف stripping ٠ جزء على الأقل من ناتج التكثيف المفصول؛ من ثم ينتج البخار من ناتج التكثيف المفصول؛ و المذكور في stripping غاز النزع cooler/condenser إدخال البخار المتولد في مبرد/مكثف من وسيلة JS السائل الغني المذكور؛ تيار السائل الضعيف المذكور أو إلى stripper وسيلة نزع الساثل الضعيف المذكور كتيار نزع stripper السائل الغني المذكور و وسيلة نزع stripper نزع الحاوي للملوثات بهدف absorption liquor للتوصيل مع سائل الامتصاص stripping Vo امتصاص المادة الملوثة منه. حيث يتم توليد البخار من ناتج التكثيف المفصول المذكور FF لعنصر الحماية Gy عملية VE سائل stripper عند ضغط يزيد عن الضغط عند مخرج وسط الامتصاص من وسيلة نزع المدخل فيها البخار. absorption liquor الامتصاص ٠ تتضمن كذلك تدوير طور السائل من وسيلة نزع Cum (FF عملية وفقًا لعنصر الحماية LTO الضعيف المذكور عبر مرجل إعادة غلي absorption liquor سائل الامتصاص stripper حيث يتم تسخينه بالبخار الصادر من مصدر خارجي. Yo حيث: FY لعنصر الحماية Gy عملية .1 المنتقى من المجموعة المؤلفة من مادة متدفقة من غاز stripping يتم ضغط غاز عملية النزع الضعيف؛ وتوليفات منها حتى stripping الغني؛ مادة متدفقة من غاز النزع stripping النزع السائل الضعيف عند مخرج السائل stripper من الضغط السائد داخل وسيلة نزع lel ضغط الخاص بها؛ ©0.80-8م4- يتم تكثيف oll) من غاز عملية النزع stripping المذكور في مبرد غاز عملية نزع stripping ؛ توصيل ناتج التكثيف الحاوي للملوثات الخارج من مبرد/مكثئف cooler/condenser غاز النزع 9 المذكور مع بخار في وسيلة نزع Stripper نواتج التكثيف لتوفير ناتج تكثيف مفصول ومادة غازية متدفقة من وسيلة نزع stripper نواتج التكثيف التي تحتوي على الغاز الملوث contaminant 9858 © المذكور؛ يتم نقل الحرارة من غاز عملية النزع 50100109 المذكور إلى ناتج التكثيف المفصول المذكور في مبرد غاز Ade النزع Sad) stripping من ثم يولد البخار من ناتج التكثيف المفصول المذكور؛ يتم توجيه البخار المتولد بواسطة تسخين ناتج التكثيف المفصول المذكور في مبرد غاز عملية ٠ النزع stripping المذكور إلى وسيلة نزع stripper السائل الغني المذكور و/أو وسيلة نزع stripper السائل الضعيف المذكور للتوصيل مع سائل الامتصاص liquor 85501001100 و نزع jill stripping الملوث contaminant gas منها. YY عملية وفقًا لعنصر الحماية (FT حيث يؤدي ضغط غاز عملية النزع stripper المذكور إلى ١ زيادة ضغطه Lo يتراوح بين VY, FY, VY كجم )50 YO رطل لكل بوصة مربعة). YA عملية By لعنصر الحماية FT حيث يتم ضغط غاز عملية النزع stripper من خلال إمراره عبر قاذفة بنفث البخار ويتم إدخال غاز عملية stripper gill المضغوط في مبرد غاز عملية النزع stripper المذكورة. 9٠١4. عملية Gy لعنصر الحماية FT حيث لا يزيد فارق درجة حرارة المتوسط اللوغاريتمي (Atm) في مبرد/مكثئف cooler/condenser غاز عملية النزع stripper المذكور عن ٠١ درجة مثوية ولا يقل عن ؟ درجة مثوية..5٠ YO عملية Gy لعنصر الحماية FT حيث يتم إمرار غاز نزع stripper نواتج التكثيف المذكورة عبر مكثف تهذيب trim الغاز الملوث contaminant gas لتكثيف بخار الماء المتضمن بها.١؟. عملية Gy لعنصر الحماية FT حيث يتم تقسيم المادة All) المتدفقة من وسيلة نزع mils stripper التكثيف المذكورة لتوفير: )١( تيار ناتج تكثيف متجه إلى مبرد غاز عملية النزع stripping Ye المذكور كمائع تبريد لتكثيف الماء من غاز عملية النزع stripping المذكور؛ ولكي يتم0.80q q — — تحويله بشكل جزئي على الأقل إلى بخار لإدخاله إلى وسيلة نزع stripper سائل الامتصاص liquor 0650+0101المذكور؛ 5 (Y) تيار ماء تصريف discharge لإزالة الماء من العملية.7. عملية وفقًا لعنصر الحماية of) حيث يتوصيل تيار التصريف discharge مع غاز التغذية feed 9858 © المذكور في وسيلة تشبع قبل ماص absorber الغاز الغني المذكور بالنسبة لتدفق غاز التغذية feed gas ؛ مما يزيد من رطوبة غاز المصدر source gas الداخل إلى ماص absorber الغاز الغني. ا عملية Ga, لعنصر الحماية 7؛؛ dua تتم إزالة تيار الماء الخارج من وسيلة التشبع من ٠ العملية. LE عملية By لعنصر الحماية (FT حيث يبلغ محتوى الغاز الملوث contaminant gas في غاز عملية النزع stripping المذكور حوالي 715 على الأقل. 0 ©؟. عملية By لعنصر الحماية FT حيث يتراوح محتوى الغاز الملوث contaminant gas في غاز عملية النزع stripping المذكور بين حوالي 7٠١ وحوالي 700 بالحجم. . عملية Gy لعنصر الحماية ١ حيث يتم إمرار وسط امتصاص absorption medium الغاز الغني المتجدد المذكور عبر سخان متقدم Bilal امتصاص absorption liquor غني في Yo دورة إعادة التدوير من وسيلة نزع stripper سائل الامتصاص absorption liquor الغني المذكور إلى ماص absorber الغاز الغني المذكور؛ يتم إمرار سائل الامتصاص absorption liquor الغني المذكور عبر السخان المتقدم المذكور في دورة النقل من ماص absorber الغاز الغني المذكور إلى وسيلة نزع Jil) stripper الغني المذكور؛ ويتم نقل الحرارة من وسط امتصاص absorption medium الغاز الغني المتجدد المذكور إلى السائل الغني المذكور داخل Ye السخان المتقدم المذكور.؟. عملية By لعنصر الحماية ٠ حيث يتم hd غاز العادم المذكور الخارج من ماص all absorber الضعيف HSA lean gas عبر مبرد تهذيب trim الغاز الملوث contaminant gas حيث يتم نقل الحرارة من تيار غاز النزع stripping المتدفق النهاني إلى Ye غاز العادم المذكور؛ ويشتمل غاز النزع stripping المتدفق النهائي المذكور على تيار يتضمن0.80— \ a= من مبرد غاز عملية discharge نواتج التكثيف المذكور وغاز التصريف stripping نزع le المذكور. stripping النزع contaminant الغاز الملوث trim حيث يقع مبرد تهذيب 4١7 عملية وفقًا لعنصر الحماية LEA المتدفق stripping المذكور بالنسبة لتدفق تيار غاز النزع trim المذكور قبل مكثف التهذيب 988 © النهائي المذكور. contaminant gas ؛ حيث يشتمل امتصاص الغاز الملوث ١ لعنصر الحماية Gy عملية .4 والمادة الماصة؛ ويتم ضبط contaminant gas على تفاعل حمض/قاعدة بين الغاز الملوث تختلف عن الرقم dad الرقم_الهيدروجيني لوسط الامتصاص في ماص الغاز الغني على - ٠ الهيدروجيني الذي يوفر التوازن الأكثر تفضيلاً للامتصاص ولكن عنده يكون استهلاك البخار في في وسط contaminant gas السائل الغني لتقليل محتوى الغاز الملوث stripping وسيلة النزع الغاز الغني المتجدد حتى مستوى مستهدف أقل من استهلاك absorption medium امتصاص في وسط الامتصاص المتجدد حتى ذلك contaminant gas البخار لتقليل محتوى الغاز الملوث المستوى في عملية مقارنة يتم إجراؤها في ظل ظروف متطابقة بشكل أساسي مع الظروف التي يتم ١ عندها إجراء العملية المذكورة باستثناء أنه في العملية المقارنة المذكورة يتم الحفاظ على الرقم الهيدروجيني لوسط الامتصاص بقيمة توفر التوازن الأكثر تفضيلاً للامتصاص. يتم الحفاظ على القيمة التي يتم ضبط الرقم Gus لعنصر الحماية 49؛ Gi, عملية . absorption الهيدروجيني عليها في وسط الامتصاص في منطقة يخرج منها وسط امتصاص - ٠ الغني المذكور من الماص. Sl medium من contaminant gas لعنصر الحماية 449 حيث تتم إزالة الغاز الملوث Gy عملية Lo) لإنتاج غاز عادم lean gas الغاز الضعيف absorber في ماص 16810 gas الغاز الضعيف يفي بحد انبعاث محدد. contaminant gas به محتوى غاز ملوث YO لعنصر الحماية 49 حيث تتضمن المادة الملوثة المذكورة غاز حمضي ويتم Gy عملية LOY Jil الغاز الغني على قيمة absorber ضبط الرقم الهيدروجيني لوسط الامتصاص داخل ماص من الرقم الهيدروجيني الذي يوفر التوازن الأكثر تفضيلاً للامتصاص. A)0.80٠ \ — \ — oY عملية FER لعنصر الحماية 4؟؛ حيث يتدفق تيار الغاز عكس التيار لتيار وسط امتصاص absorption medium الغاز الغني في ماص absorber الغاز الغني؛ ويتم ضبط الرقم الهيدروجيني لوسط الامتصاص عن قاعدة ماص absorber الغاز الغني على قيمة تختلف عن الرقم الهيدروجيني الذي يوفر التوازن الأكثر تفضيلاً للامتصاص. lo} 08( عملية Gy لعنصر الحماية oF حيث يشتمل الغاز الملوث contaminantgas على ثاني أكسيد الكبريت؛ و تتضمن sald) الماصة ملح مالات؛ ويتم الاحتفاظ بالرقم الهيدروجيني لسائل امتصاص absorption liquor الغاز الغني الخارج من ماص absorber الغاز الغني أو بالرقم الهيدروجيني لوسط امتصاص الغاز الغني المتجدد الخارج من وسيلة نزع Jil) stripper الغني ٠ بقيمة تتراوح بين EY SVE dle .5 وفقًا لعنصر الحماية 54 حيث يكون الرقم الهيدروجيني لوسط امتصاص absorption medium الغاز الضعيف lean gas المتجدد أعلى من الرقم الهيدروجيني لوسط امتصاص absorption medium الغاز الغني المتجدد بما يتراوح بين حوالي © وحوالي ٠٠١ ٠ وحدة رقم هيدروجيني» أو يكون الرقم الهيدروجيني لسائل الامتصاص absorption liquor الضعيف أعلى من الرقم الهيدروجيني لسائل الامتصاص absorption liquor الغني بما يتراوح بين حوالي 5 وحوالي ٠١ وحدة رقم هيدروجيني. . عملية وفقًا لعنصر الحماية dua OF لا يزيد استهلاك البخار في وسيلة نزع stripper ٠ -_ السائل الغني عن 7,4 كجم ( 7,5 رطل لكل رطل) من و50 تمت إزالته من طور الساثل في dl نزع stripper السائل الغني. ov عملية FER لعنصر الحماية 4؟؛ dua لا يكون محتوى الغاز الملوث للغاز الخارج من الماص أعلى بشكل كبير من محتوى الغاز الملوث contaminant gas للغاز الخارج من الماص YO في العملية المقارنة المذكورة.28. عملية Ey لعنصر الحماية OF حيث لا يكون محتوى الغاز الملوث contaminant gas للغاز الخارج من الماص أكبر من محتوى الغاز الملوث contaminant gas للغاز الخارج من الماص في العملية المقارنة المذكورة. A)0.80-١ 7 Gy lee .4 لعنصر الحماية Gua) يشتمل الغاز الملوث contaminant gas المذكور على H2S و تتضمن المادة الماصة أمين. LT عملية وفقًا لعنصر الحماية ٠ حيث يتم تنظيم الرقم الهيدروجيني لوسط امتصاص absorption medium © الغاز الغني بإضافة حمض أو قاعدة إلى وسط امتصاص absorption lal medium الغني المتجدد العائد إلى ماص absorber الغاز الغني. LT) عملية Gy لعنصر الحماية 70 حيث يشتمل ضبط الرقم الهيدروجيني لوسط الامتصاص في ماص absorber الغاز الغني على تقليل معدل إضافة الحمض أو القاعدة إلى وسط امتصاص absorption medium | ٠ الغاز الغني المتجدد لتنظيم رقمه الهيدروجيني. TY عملية لإزالة ثاني أكسيد الكبريت من غاز مصدر gas 500708 يحتوي على ثاني أكسيد الكبريت واستخلاص ثاني أكسيد الكبريت» حيث تتضمن العملية: توصيل تيار غاز التغذية المتضمن لغاز مصدر source gas في ماص absorber الغاز _ الغني مع وسط امتصاص absorption medium غاز غني يتضمن sale ماصة لثاني أكسيد الكبريت؛ وبذلك يمتص ثاني أكسيد الكبريت من تيار غاز التغذية feed gas لداخل وسط الامتصاص وينتج غاز ضعيف lean gas والذي أزيل ثاني أكسيد الكبريت aie و سائل امتصاص absorption liquor غني يحتوي على SB أكسيد الكبريت الممتص؛ توصيل الغاز الضعيف lean gas الخارج من ماص absorber الغاز الغني المذكور في وسيلة ٠ امتصاص الغاز الضعيف gas 1680 مع وسط امتصاص absorption medium غاز ضعيف 1680 يتضمن مادة ماصة لثاني أكسيد الكبريت؛ من ثم يمتص ثاني أكسيد الكبريت المتبقي من الغاز الضعيف lean gas في وسط امتصاص absorption medium الغاز الضعيف lean gas وينتج غاز عادم تتم منه إزالة ثاني أكسيد الكبريت الإضافي و سائل امتصاص absorption liquor ضعيف يحتوي على SB أكسيد الكبريت الممتص؛ Yo توصيل سائل الامتصاص liquor 805000100 الغني المذكور مع تيار النزع stripping في وسيلة نزع stripper السائل الغني لامتصاص ثاني أكسيد الكبريت من السائل الغني المذكور ومن ثم إنتاج وسط امتصاص absorption medium غاز غني متجدد وغاز النزع stripping الغني من السائل الغني المذكور؛ ويشتمل غاز النزع stripping الغني المذكور على بخار ماء وثاني أكسيد الكبريت؛0.80١, توصيل سائل الامتصاص absorption liquor الضعيف مع تيار النزع stripping في وسيلة strippers 5 السائل الضعيف لامتصاص ثاني أكسيد الكبريت من السائل الضعيف المذكور ومن ثم إنتا ج وسط امتصاص absorption medium غاز ضعيف lean gas متجدد ومادة متدفقة من غاز النزع stripping الضعيف من وسيلة نزع stripper السائل الضعيف المذكور؛ ويشتمل © غاز النزع stripping الضعيف المذكور على بخار ماء وثاني أكسيد الكبريت؛ و إعادة تدوير وسط امتصاص absorption medium الغاز الغني المتجدد المذكور إلى ماص feed gas أكسيد الكبريت من تدفق غاز التغذية SB الغاز الغني المذكور لإزالة absorber lean gas الضعيف jill absorption medium تدوير وسط امتصاص sale ly المذكور المتجدد المذكور إلى وسيلة امتصاص الغاز الضعيف lean gas المذكور لإزالة ثاني أكسيد ٠ الكبريت من تدفق الغاز الضعيف lean gas المذكور. de TY لإزالة ثاني أكسيد الكبريت من غاز مصدر source gas واستخلاص ثاني أكسيد (Cy Sl) حيث تتضمن العملية: توصيل تيار غاز تغذية يتضمن غاز المصدر source gas في ماص absorber مع تدفق Vo وسمط الامتصاص المائي عكس اتجاه تيار غاز التغذية feed gas المذكور واحضار كبريت يتضمن ملح المالات الماصة لثاني أكسيد الكبريت؛ من ثم يمتص ثاني أكسيد الكبريت من تيار le التغذية feed gas لداخل وسط الامتصاص وينتج غاز عادم تتم منه إزالة ثاني أكسيد الكبريت و سائل امتصاص absorption liquor غني بثاني أكسيد الكبريت؛ توصيل Jil الامتصاص absorption liquor الغني بثاني أكسيد الكبريت مع تيار نزع stripping |٠٠ في وسيلة نزع stripper سائل الامتصاص absorption liquor لامتصاص ثاني أكسيد الكبريت من سائل الامتصاص absorption liquor الغني بثاني أكسيد الكبريت من ثم ينتج وسط امتصاص absorption medium ثاني أكسيد الكبريت متجدد ومادة غازية متدفقة من وسيلة النزع stripping الأولية ومشتملة على بخار ماء وثاني أكسيد الكبريت؛ سحب وسط الامتصاص المتجدد من مخرج BL الخاص بوسيلة نزع stripper سائل Yo الامتصاص absorption liquor المذكور والمادة الغازية المتدفقة من وسيلة النزع stripping الأولية من مخرج البخار الخاص بوسيلة نزع stripper سائل الامتصاص absorption liquor المذكور؛ و إضافة حمض أو قاعدة لوسط الامتصاص بنسبة تحافظ على الرقم الهيدروجيني لسائل الامتصاص absorption liquor الغني بثاني أكسيد الكبريت عند قاعدة الماص بقيمة تتراوح بين ٠ الاو0.80٠ _ \ _4. عملية Ey لعنصر الحماية TF حيث يضاف الحمض أو القاعدة إلى الماص أو إلى وسط الامتصاص المتجدد العائد إلى الماص.5. عملية Ey لعنصر الحماية VF حيث يتم الحفاظ على القيمة التي يتم ضبط الرقم © الهيدروجيني عليها في وسط الامتصاص في منطقة يخرج منها وسط الامتصاص المذكور من الماص. 75 عملية وفقًا لعنصر الحماية VF حيث يتم الحفاظ على القيمة التي يتم ضبط الرقم الهيدروجيني عليها في وسط الامتصاص أقل من الرقم الهيدروجيني الذي يوفر التوازن الأكثر A تفضيلاً للامتصاص. Gy dle LTV لعنصر الحماية IF حيث الحفاظ على ded الرقم الهيدروجيني لسائل الامتصاص absorption liquor الغني بثاني أكسيد الكبريت عند قاعدة الماص يتضمن خفض معدل إضافة حمض أو قاعدة إلى وسط الامتصاص المتجدد. Vo LTA عملية وفقًا لعنصر الحماية 27 حيث يتم الحفاظ على القيمة التي يتم ضبط الرقم الهيدروجيني عليها في وسط الامتصاص بقيمة تختلف عن الرقم الهيدروجيني الذي يوفر التوازن الأكثر تفضيلاً للامتصاص.Y. 190. عملية وفقًا لعنصر الحماية TA حيث يتم الحفاظ على قيمة الرقم الهيدروجيني لسائل الامتصاص absorption liquor الغني بثاني أكسيد الكبريت عند قاعدة الماص بقيمة تتراوح بين Y, 2 و *, 2 ٠ LV عملية Gy لعنصر الحماية 1 حيث يكون استهلاك البخار في وسيلة النزع Stripping بين Yo 7,18 - 3,4 كجم £,A) و 1,5 رطل لكل رطل) من SO, تمت إزالته من طور السائل في وسيلة النزع و109م5010. LV) عملية Gy لعنصر الحماية Ve حيث يكون استهلاك البخار في وسيلة النزع Stripping بين TVA SY, YY كجم )50,0 7٠.0 رطل لكل (Jay من SO, تمت إزالته من طور السائل في ٠ وسيلة النزع stripping0.80— \ مج ااا اهيب § oo 0 FE a 3 i 1 يجين = E Wn م ابيا حب 1 ' اكيبا ب ا 3 3 مطل يا ديا ا.ب : 5 SR x UT ge gr hh i \ - ل i i TN 1 و حم ب" سي | | الى لكر كد ب : Fx H LS ¢ ِ ' 'ٍ .ٍ 4 } x اال hh haa هيه : \ 3 تس ا اا = = = = 1 لت CERES EE * > © 8 a a بجتست مسي . x 3 ١ 2 % Ne. a ان \ { للا } اتيت م 3 1 H ov KY we # % EN 5 : 3 بيع : : 3} 2 3} i we % 1 5 3 7 0 Ey Hy 3 HN "م . 1 سل . 3 ) : سمي جلا 8 م 7 = EA o be = 3] = k ban ¥ : : : : LUN ATT ei AY KS 5 5 § — "م ْ 1 : 1 أي 3 pe ¢ ee . 8 ا 1 امد > 1 1 ١ 3 ١ 8 * 0 ف ا 3 HE 3} 1 2 3} } 3 ا RN # pe i ne ) Fon errread تسب لاض * & MN 1 ب 8 ky اماي 0 o 3 3 od § i ~ fe 7 { BY ال : 1 1 ا | بن 2 KY \ i ض ْ اس 3 H ] ” \ . 1 ٍْ نب HN ; 3} \ RX H ; 3 4 ١ \ wa 3} : 1 ا ' 1 H ; i 1 3 a Ey 3} : \ 1 3 3 yO 1 \ ا \ Soe A. ا 2 Vor } \ h REN 3 1 8 Tow 3 3 8 3 3] 1 1 3 اا 3 3 : : 0 Fg J SE i «3 . 0 : أن ا 3 F 1 0 i w= TOR لسر اط og ا a “ 1 : % 3 N ha 3} 3 i 1 : : y \ nn wl 8 1 i MN ب يد لجيه حا ب ام الا ins 3 : A 1 ٍْ tol 3 od 3 : ع ِ i FE] % i 1 EIS . i . : 8 ! ام ين TIN pw 2 po § ¥ بم ملي حب Y N 3} 1 1 3 : KS LY ل ا & i i م i 3} i 3 : 0": 3 Nm لحي we 3 Bomoseen FS 3 4 i 3} ] : ا ٍ 2 ب a ايد > - 41 مااع ب oy ) i حي 1 ب >>> خا LATS 9 ا 5 w ا بت - 3 = x نعي ا لم = wt ie ١ 8 ed 3} 0 ٍِ i a 7 "م ْ 3 NE SS 2 i in a i ست هبي 1 1 } wo i نينا i ies ail 0 5 pe he 3 ll Te, 3 3 < 3 Ny Fail SF 1 . < 4 : م 3 pe I. ثم ال = ل َ — ke حي Ae Tee $e a 8 ا ب 2 م0.80-١١.1- داع اصح ot HI San : يي ا a ws ب : 5 : 34 FR Pa { ب ¥ 8 1 : حصي ار ا ا ات - ا بجوي sg محم جات ea م ad ST ¢ Eben i & Ky 6 “جهن : ST : WR [3 i a = 3 1 x pe a a i N 3 Ky J K 1 : : HN J 0 SAE <3 % 3 =F “OG : الت حر ——————— 0" 1 8 -" "م 0 why ] a Fone He A) ; لاجد اط + 8 3 ' 2 ل ايل he iN “3% . an i SITIES ] 3 Bar الم 3 1 ا لني ا = : 1 لاد سس تسا ١ { 1 i : . 4 + 2 1 AX H 1 i a : 3 سلا 1 { Pe 0 . i : 1 سيريا جٍٍ ' + FO GP 3 So إٍْ الحا : ES § . 2 ! ثري ا i : do { Fn تعيب neg إُ 0 ع ؟ 0 i H § 1 ام : 3 = i § 3 3 0 ** § 1 ل آ 8 k i 1 1 > 1 1 ص ' 1 0 يز 8 8 3 1 3 « NE H 3 1 i ve i i y 5 » 4 امهب مامح عن ا § 3 ] الك | _ 3 ot : 1 ' ~ i 1 إ ب ans 3 - H 1 wr i 3 hv ا يي = 1 3 3 HE ١ 1 1 قل« ا 1 ال“ 3 يلا 8 1 N, 1 * 3 EN at: SE جتنا مني AR 1 1 ا ؟: م ا 3 uy § 0 ُ R , “an, i : x 0 . “8 Le NAT : i al « امج 0 ko 3 1 1 ؟ ١ ؟ | an 2 1: 1 1 ان Te ب a - المت ل A i م 3 3 :) ب N { : ال fon لين > © ليرب 2 ان 8 وحمت 3 rd oe عي 1 ba . احا Ce 1 i i ] A N . oo. م 3 1 jd ان + I jo = د لبا ال 1 ٍ Se > er? i 3 N he SI اسان الس الا 0 Ls \ ¢ we &§ 1 \ 1 * > حم “ 4 اج . شيع & Ln Te Joe : = لي ial pra a = be Lad0.80_ \ ٠ 7 _ م | > § i} i 1 REE م 2ج i 4 ْ يب 3 J vos Prt F I H , ١ : : 8 / EEA £ i “ub Ed ~ § ~ Fi A) / ل 4 ; ل 21 ب F ; ¢ i i # $e Fi Fl / rd | : صن ص & / 5 * De ب 0 ب atm ٠ ا ا 3 وح يب0.80VW حم م 4 J bh hd ) 7 ا" 1 / § h / : # ٍ # i J 0 :/ . Fi i Tf i Fi 3 i ¢ wu & + a 0 ™ را ٍ الم ل لوا J & 7 8 فرغ / 2 vd 7 2 : من & & # Fd 9 - ذل 3 يب نب0.80-١١4- 3 he 3 by3 . 8 Pa N 3 5 H السمال % 3 Na a my يي 0 mel TTL anus I هلل و الس ا ¢ { FE A NE op hi 0 2 حم الم > الم ا مالل + POS 3#“ { is fr Rey 5 x i As \ E Fe i fo 2d 0 : 6 » 3 3 AN ا 3 i H طلا 1 ل 000000000 0 ل ل( لل i 1 مني : a 3 1 3 ¥ ميد د 3 2 7 3 8 يخا bid 3 الا عي SR SA i [I Rod = oe bose § Ee 1 on of 0% ary his \ ERT ©: \ i 4 حلا 2 las NY come 3 3 A 1 م اس EI SR A. 1 : تمل a 3 i 1 : LE Eon TY N 3 E i 3 3 i 2 N 8 3 i rd N Ny 53 i ) Po vd 2 1 << vod TR i Fooled) CU الم SE 1 I SO ا ذا x لححح جح ححا ججح تح جح اهمه في< { N 1 i i i اس Te ب ل 3 8 SON, - Tn i 8 0 ْ: إٍْ $n vod Tk 1 3 i 1 ¥ i H 8 * i i ب" 3 1 1 i : E : a ا i 3 : ا I. EE i I bod 3 1 wy ; py 3 ] 3 { \ 1 ~~ Fi ١ i ) = مح 5 Vo : 0 : ا 3 x Sa 4 * E ; بك 5 N VE ] H سح ا ا A اكد اد bk i %, 2X ؟: ٍْ i Ts Ltd i = owe EN ححا 3 py 10 حل H ¥ 8 3 4 ¥ H er *« ٌ : 5, ong! o - fs ا 3 TE | Ie = 3 x 3 ا ين i و by bs 2 we - 3 . i LO ب ا ب > ب i = due Res Sa, 7 1 HERS اوري oe, Xs i I ; Ad a ا H FN ] oe SA Er N So E 8 = 8 i 1 3 10 مضق : : 1 NR J ey 3 3 - ; 0 بحجين بيت ال ارس ل ا أ أل إن امم | يليا Pn 3 3 J ro 3 30mg 8 oA سأر رما لني لا ا ار ل as ا HEN $n 8 - ان “SPA SP i" ¢ = pol Lo be ل > ص > ان x EN WT a o ET0.80_ \ \ «= = CY hold < hal < “ اها 0 « حمر 2: 3 x hod oy = * اط 0 Tee ow 5 م ٍ ht 2 ب 5 ~ 1 £2 » »ة & »ة 5 8 FF 8 يم 3 x 3 3 FR ARRREE XR 440+ j I } I I i ال مال a o FT RA ل LET 4] LJ LIN RE RE JE 1 go RT hint بحسرقة be IE H i hobo RT + Bt Fd a op ب 4 32,0 2 rd a 2 a a etl > i 2 XM 2 3 i 3 oN zd Hy 88 = ل i Ty 2 ¥ 1) : م : با » IVER iv & اب 118! 1 يح ل١1 3 5 hd it } د Mit 3 . | يي .ا ل EE . ! § § ¥ بم ب 1 ٌ k ا ل 214 8 : 3 Still aa rs CRS 2 3 ob x 6 0 3 1 “ RRL : H . 1 L ال : 0 5 Yh 3 AN 4 i REN 3 1 3 : rH ~ 1 : gv RB Lt 8 34 ب ’ م 0 0 ا 3 hy, 5 ~~ Ef § WN Ro = “ . 1) E Ne, . FN a d £18 ; ير حاف > a ; oF NANNY No ee Bal "Wl “3 TE FB et 8 الله hy I= 5 07 ما : ل x n=, ا لم © 1 : ب # :1 م ل مس 3 المح اانا ا سح NN TS i ane : اي S00 IRR gin RS. ~ A TT 0 يي * + ا x 0 * 0 ~ يي Call ايج عي حي ب . مج اليد حمر لحي - ا La ov0.80> =, 5 8 > * oo fo oy ~~ ed “i ب ب Rt ES oan مخ ا EE 2 bd wr ناا بن ا ل اال ا vt 3 NS 3 8 ) : : py 3 en } : : ars 4 8 8 : بت i . : : : > 4 : A 3 2 مب : 33 YR > 0 x on 3 1 1 i St 1 : i dh ينغ & Pym PTL : 1 aT ba 3 Fay By Bn fa Say Ta : لله ل لب الدب ل أت ال ا ا 3 i Ng, CTT BE TT 3 Ban - |: ِ الملل BE ةر ؟ ++++6+4+4+ 3 1 “ا . ‘ A w RY \ 3 x x 7: ا 8 : 8 & OP EF 3 n : \ J ايا i ro 3 k 1 ١ ky 1 11 ا RF اد FA I : } 3 3 ما : 8 1 3 i الحبيهي 3 k 2 41 1 i 1 0:1 2 py wor : RY 1k BI xy i i : # : 0 ray 1 i : : 0 * 1 1 ب ل ا a ES ~~ =] 1 7 : 7 ب H ES : : 1 % د : ES اين > 1 1 1 i . 1 0 owt” A 3 3 ا د 3 5 ; م 3 4 08 pr he J 1 3 : ةا إلا 3 3 1 * 4 X ES 3 1 5 : py . 1 3 : 1 1 8 RA | ¥ 5 8 : bow 3 % 1 34 ) ا 3 ) ) { : 1 4 3 8 3 cm, i i 3 | ISR 2 Re 8 : : ¥ | \ ¥ 3 i : : 0 : 0 4 . 1 ES 1 ا 3 EB “© 4 ¥ in 3 x 3 C Te, % ES 1 ؟ % : Ky : % 1 1 1 % Y 3 3 1 1 J 1 1 1 : ؟ WN ب 8 8 1 X % 4 BS " دلي“ 3 4 دي Ey 1 1 1 : : 1 1 A 1 x i : 4 BR + 3 i 3 ليل : اا i 3 \ % 3 8 1 % ا ا : NS woo 3 ES 3 8 : 8 ملب مسسسسسشيس سوسس ولستسسيستتأ«ت[ق ” x hoi >< 5 fd سخ 2 fo p - . Cad Fey هد -—y bd bv0.80> ع 3 a مجهي nnn يتاي Ee fo 3 : LY 3 التي he 3 JETER ااال ل 3 % Po =, Lo اولي 3 ا “Sa, eT i EY a 3 8 - = : { CURE J J - و 1 i LR ie 1 ٍ و ااا ايسا ان و = Fs i 1 : © 1 ¥ ينها اهم يلا enn ايليا ون ٍ الس د ص الس سس إٍْ A * بج يسا x 3 ْ * سب 1 جا ْ ل اح LT 8 i 0 A جه تدك تع عه ART ARES AAS جيجه A i 6 : y ححا LUA TUR RL eI جه pt 8 % : i 5 SPR SRRSCPTL 4 ١ i ww PO Wa H عر x al 1 ٍ HE = ol * i WE. 2 ل ححا تاي تمر الم ا ب ~ RES ry = ’ = : A) ال A مت ا i : - Saad {bie : سي ا YP 5 I SN TRS i : م 3 لمجا Eo YY YOY bl 0 3 يدانب يلا i 8 . > i ححا ار سييهت تح السام أ ع i Ed احج تحير a E 5 22 تمد ٍ ١ : ا المج ١ إٍْ ¥ LN - 3 i i : 0 we 4§ >. ; 5 : فيد i 3 SPCC REE : pe xX AAR RAR RA TARA RRA NY i I : 1 > = 4 as 3 ؟ wm 8 د ؟ ; bh ¢ FE 1 نعم 9 po : id i 3 = 0 0 إْ ata ks ie Pod i داب ميمح 1 Saf. ¥ 3 3 i 0 ا 8 : 1 H i bh FE i : ¢ ¥ 1 hl 3 1 1 i : 1 ’ H § 1 H 8 ؟ © 8 > PE = oA PL مة ا BN لا 0 Pod At م 2: id i A pe bh Co Lo A 1 " od Lod FT ميا م vod HE " io i i od i ليم PN = ] 3 : 3 i 0 . : \ 2 الم 5 6« ا ee يا 2K : م FEE Ree : RATE EN = تتا سس الا ةق ستول تكلب يناسح ا ان ا ae Sagl B م د كي لف JE اهيا 3 اد لاني 0 { Ti EE ا[ pt bo = +, LEN ps اح 4 - 0 2 اج“ احور : a ” ~~ _— )0.802 v 0 1: bil ad بابشاي تسيب 0 + } a N AN J . ! مد 3 H 8 المي tad] “حبسي نيدان حت Bee {0 3 7 له i pp: { م i 1 بججي اج 8 i o $ 4 i & + 8 3 3 & 0 § et anand nae rae afi sn i san vy po 0 3 8: t] 0 م ا ¥ 0 ب" QW ¥ aa ater XT 1 foul 33 . ee i 1 = £5 ا i تب لمي : 0 LO H on عيب on rn in ao en et on reer H + 3 $e عن 3 EY 5 3 0 ! اد لعن لي احج ade 0 1 > + A = ما 0 i ou الي J. 1 ب ا 0 : IN H ¥ FER JOT. JNU ¥ - i ا ٍ SIE a. H 8 يي YA BS 8 0 المع deemed 1 ا Bo oncy 8 La? dod § i H I yt WA nd Ey x 1 i 4 7 1 ال gt 1 i i i pe الي i N ] i 1 . 3 RE A A SE - : EN i x Nx 3 i = i H ® Y, H EY 3 3 1 سات بصي دسي 5 i fai > ال 8 حمر ان هي + 8 0 ا 2% 1 : = 3 t FE] i ا : ceil i Eo. i : 0 i . Hy 3 3 i 7 ky t 3 H 08 +: Ny 3 1 شما i 0 - H Deon i م H م J A pes ove ve Fo wes Fi > اجر 0 ؟ الهاي i - $ pe a 3. 3 he 2A. Ju, 0 Ee حجر مالي ليلح لاحي § Ed 0 i H : Fo EOE + ot RN جما عن i I gies اا 1 : 2 open H Sl را م اليل i 1 A FH AY عي = FER oye FRETS ror a Oo ا per اا “ol 1% Lee 4, Se NE PE nS لد اس انا | TNT 2 مد د ل ل موري سه ال دسي ددن ا ا CIE Cull? SE oe ho اص لبخ by = pod = A ب حم a oe ~ حم لمي er 00.80+ HN A a i : LN \ 2 AY i H £ > i tl > i 0 8 3 ¥ HN 7 LY i 0 i i . 1 i 7 i ! i vi § ب 1 i i $ i i A i 1 HN rd 1 H i = t H 1 0 i 5 0 i x 7 3 EY £ i % a i >< رم i ماي .ب i ب i i i ~ i f =~ @) i ~ : 0 4, - i a - i ] sy pe - i oh ؛ ب ٍ لد i ب per) H - ; H لعا i 7 1 i حي 3 i { rd i ; i i i H i i i i i i i 0 3 Rt Bae » i مي * bY » i i A H 3 يي Fi i & + 3 i د مي # HN م م 3 > ~ N مر a = لمات لا لاا حا ا Ta: As J * ؛ 8 : : Yow t : . : . )كت 2 Ba ب" - a ha sme vy ee wen = i.0.80— \ \ اج. ا ا ا » ] 7 0 ا i 0 م 0 1 i 0 ٍ م i م > wy i 6 0 وم i i; g i 4 \ 7 #ّ 0 0 7 i ا إ: 1 / - i ري 0: i م 0: ً p a i 3 + a - 0 x i hr سي N الى ا نحم ES 0 بيه a ars § bed Fo 1 ب =] = a% غلا | . Bln 3 a i حر hal * Lo] ¥ حي ص م \ kd ,/ ب i 7 Fs م i من 3 i -~ Pe SN4 . 4 § + i LS * و( Vv * : J, i حا #1 » * # FIN 3 ra ا 7 2 # + [4 2 #7 0 = 10]: »م bod 7 i § و > ea ا ل“ ل انعا 0 1 : : - ; =: A & : = = +) سي مب Tf0.40. a > ل اعم امج ا ابي ¢ Ta Pr i pt إ * ا 1 > a إٍ 1 > > إٍْ 1] bY > 1 > <> ا ا % ب *% EE \ > > > 5 إٍْ >» AY % إٍ > >< % EY > x Lo ب > i Po EN > : : “a L إْ ><“ 7: ; ب 3 3 = 1 > يك - i ان د Se KE Sl -ا SU مين ا كد الس * a i Ram Fe - on X حي - إٍْ و 9 | : - - bY PS يب تي >“ ٍ 1 \ AY a ال إٍْ اذ - ألا 0 N he § ب د § AY RA ef % د إٍْ . 1 3 : إٍْ 2 0 ¢ L : 4 i 1 EY 3 Noo 1 » كا i } * | i % 1 § % LY 5 0 \ § + * > - + a > x #7 ٌّ : % = ho Sosa Be > 5 ميلد ,ل . قا 30.80> :0 و Be on 108 fd = = B اي ال ليب هه بع لي > i : LR : ’ \ ou © = الخد ato Rea a ل o سه | ا ب أب ا > Foie : 0 "م 1 fon الت { بد i : : PF : | ! : : i : 0 مي اانه i II: ا ل 2 ص ao 3 اينات mis $e 3 : عات FI 3 بحا % , : apd : a : 3 نسم 0 i rn nn ns im vo nar nr ht nn Ke 1. : 11“ hod الي ٍ : : - ب" > os 3 . لس Rw ne 0 8 wy “ wa : . 1 1 ER TY ba peg 1 a 5 0 TN : : k 8 < 4 \ hed 3 3 5 Fo = :0 قح TNR حححت i | 0 3 peggy AI. 3 3 = 58 أل ب | {don xi صر peed ١ م i يي Lilo - الا سب og i | ٍ i 1 4 كي ١ BE 2 gv ا 0 Pon NERC Runs ا د أ 3 ب 1 : au i 3 ¥ : ا ; الله i 1 ا ب ِْ ب : i H i » Jer ) : ل ٍ Y | : * : ٠ | م boy : - Rr \ 8 1 N لج لامي :0a. 1 2 : ,| لحن § Po AST = : 0 3 ا اميا ع 1 ! at 3 | ] نح ' N , ; 1 3 BR ge \ 1 1 i we 3 : ا 0 Bn يشي ky 1 0 ' إٍْ H ; ; iy ¥ 0 by 8 . 1 ' oo 0 > 3 1 ا : 8 £ = ! 8 3 كل 1 ' لس ف خم od 3 oe 3 : Fale عن A a ا 2 Fo A : 1 احا 6 FO = | ّ 1 نس ne 3 pl > السب yi Ra EN 1 1 مد § م J elt م ng : er : i Low © ا 0 ا لسو سرب BE AT م 75 1 A الا ا J 8 ES § ; 8 41 : وك + ا I | 1 1 iy aE با ce TET TT oF N vy > NE. REN 0 BYE أ ص | CoH Fre 1 Mi A . H i م سسا aaa IE maw I Vet = to "8 Ld 8 = ال شن اله يخ =~ .> يح الا 8 t 2 § اب + ~ ١ اس en بجر ب News * تيع aad0.80-١ A- [in] Lat 3 اج Ra + 8 ادف ب : سل : Et J 3 1 * a * i « ْ * 1 * لها ني 8 {owe + i [ a) 9 3 La 3 لج i م ب * ; a hy AN LY : * Hf a تب *# ا +) 4 : > : 0 اب * 8 ب * 8 at 4 + : » + 1 «ِ مج : . 9 لهب = - i ay : بجا ب Fr H pp TN * : 2 يع« ; ين« 8 Fo ) 5 ا يالا 7 “* 1 ا ال ا ا ا ا اا لا او ااا ا ان ال اه لاي ال« UU OE SCR 00 ب ا ا سا اس اسل بد ال الس ا a) KS) 2 ب had0.80لعا Lat Not ب FE + 1 + N 5 1 + - ب" يه pe o a 8 ني ص ار م ESE A: SE TU NTL SENN 3 OA FIRS هت ال A FEE ; : "م FL 8 ا ا ات ته ا ان الات قي لا ب الات ريه ا ا To >< FEN : 1 3 : ما خلا 1 NTRS A ere FESR BENE § (REN ا اع FSO SUL: SUREPOS 1 Ld : ERE: 3 By 8 etd EE, ; را Ho A : : : ا SN اللسارسلطييسب»ب رذن اجن لي EN [ERR Sen FoR . : الا : ب ; 8 ماي Po 0 SE : N [TE EE J ETE [ERE PS Fo + A H HN 3 : : : قن اللا وا ع يه م يه AN | a. FOS J SUS 3 اجات es ليع EL :000“ N H : 3g Doren nT : 8 : CTA 1 evi} > = CN NA ES TR RS كح الات $ FE Cory SI N H PR : لالع # 2 Pl OI: SOU JENN SEINE FEL ens eh : 8 الأ WANS ات أله الا ا تأ ا by : 8 bor H : 2 Loos : : 10 SEE EE H wb ooo y Lon : H IR : م 0 Pv : he ل لي لأ لا تل سق ERO : ااا ES EE HE ال FERRE 0 ب" ESOL AUC PY NPY SPOUT PUP pA UPC PUTCO RA > OO FRSC x. SI ممت fo oi ا 0 8 § 1 ips 3 سمط ات fr SE ES HE SN i } I : Ad ARRAN IEEE ERP SEN OR TS SL SRNR ORSINI SN ES: JF AS OT NO ا RI i IE § AE = اي لل قا عا أ اليل م ل TRS 4 Th ا ا ااا HENS ki : : اي 8 to BS : H fa - SE 1 : E EY: Fo . LE CEL E3 CEE :7 ّّ د RB “ . 0: : M 0 . Bl 0: N je ag 3 ل با ً . جور B : aa ER ae ا 8 ed : : Ck 3 on WW) 8 0 )اا : :ث0 ب م ا OCS ا اا ل ةيه لوا لسو مااي الى مام يم 74 > واي يت SO ا Eo BATE اي Load Ld LUX AE 8 § Len : J : 23 : مج © ل * لا ا اتا اع الب : : از ا 1 8 ER CE ١ «ss ye u - ED SU LY : Ld SI EI : RESET SN SA PE The + لحا CE SHC ا اق يا i EERE a HE : 3 : : FEE 3 : i : ل : : ااا HE k : SX : pl Lo H SUA ا ااا ¢ با اا ل الات اين لثما by : : : : : ل 1 : : Et St SUERTE BS 5 IE TEE EE EE So a Po : : CoE : Cd : 3 © : R 1 B : 3 : : : ّ " ب 2 : 0 » اي ةا ا يت ا a LET EE EE EE Lo : Ned : : Pog NA : FH : § ا "0 : FE TE FR X : اا أ ام اق اا ات : لس ا a : ا FN : : : RSE HE : PF ١ EEE : : 3 : ب . 8 : 7 2 : ال EE : ب I Lo ما ال en : اي ا د 0 fod IE a ERR bY fob ER لط ل ه#ق ا0 ا ل “لات بات اا اط oi : & وات مو كي ود وه بي SRS ا ا ةا الجا ا لل لاا ا سا اا لمن للند لان لد ا ا ل a i ص i ياي لاق اام ال ا ل الما FE N CE م RH Ny "= : FA E : : 8 LE ثم الا« : SEE H : PO BE SI Si SEI CE pb 7 B a - 8 N SR Ry 1 : 0 2 و اساي اا الا ساسا لا هه ا Eig ESTES ا WN لا لاسا ١ 8# ا iin EE I : hed so n . 5 = “ + ب a oo تي از Pe لجا + ايح ب0.80-١١- = و ب برد =, EDN ed = 0 5 3 i اي te a nn rey ES EN سج : oo 8 د الات Po : . H ب" : * EX [0 0100 ْم : : ; N 8 X +: E B NH : N . . 8 N B 3 : Ty X FE : . Lo EB > : 3 0 HE ro E : . Po : : hy : gree “x + : جح : BS 5 . B + 1 : ل i i 0 H : : د لخ Pood io ; A 1 ا ا .5 ال أ عجر EARS EER حي ا جد رود اا سد لحا ال ل اا SH SR GL =) 9) PE VES SOO PSE: J ل Re el UA AUSTEN E هعد ند ااا ااا ا ْ 1 : : ; EE 5 . . = . 4 ; EEE EE SEE EE : : : : : EON ايكيا TE & CE OVO SI: SO IRIS ا: . ! 8 LR 0 8 HN ERLE EE SAE ص SERRE ا Ee ea sn fe ee : ا اي BS + . : ب : : : 5 ا Po : os : 5 ; LY 3 LE RA : : اا 1 FERN : REO SO 8 ا 0 8 0 en, es . ER I. 5 ب 1 : 5 3 ¥ 8 + Lal ب : I. Yio : HE cod i تا اليا حيطا ةميق مو PR ا اا اا قا تي EA PI tt : PY Lo § . : Cd : : قي : Co 5 03 ل : Ci : : بح يات الوا و كه ا رت اه شا اي ا ا اه ته ااا اا لأا اط ne احج ا a ج : : 0*4 0 : . : : pT - TERS ST. A 0 ال م ATPR TTT: بع أب ات تق بيه ممعي ااا اقم 3 تخ 13 : : 1 : ب B : : : > “ ف ف ف و SUI SE : ب- سير ; ف [SER FU SE FE FS اين N : Con 1 4 ما i "م ; “a - : Bs : ا 0: : H 3 8 ’ MN : 0: : EES noo 3. ee بيجي دترت ريق حا عا ee . 8 م بت ب" = bo ee dt Rd ا SR de : : [ERE و لد 1 ال Po ; ; 1 ERIE اال ال ااا اتا : on : الا : : اسل سات لاسا ااا سا سا PETAR: EIS اا لاا ا REELS SIE NERS AEE: SO م EN 8 . X Lon Fae . . RTT SO . B : ١ 8 : iN EN H : : i LB NY: . : . ERT : x SE ORE BANE IE N\ NL Ye : So A NEI § ا ا ا الك : 1 3 8 : 2 ."م . لبا ثداح . 0 ا بات ةا حت ا لت ا ا ال ا وه ا وا اوسا SEN ماق ا SR 0 ifr ١ ل لسن الأ a ل ا ل ٍ Na ae : ص STII: aed Sti ا ve Se القت ie اق تاي Cn RSA ol Ee Be وا وي د we deel Benn Glee هه - < = = o a الي حي لح >> ع > يا ا + ( or) ib0.80-١١- الج اسل p= > ب يو اا ار Bo his o ب we ل te سل ل STR NEE fd ee EEE THEE CARE RE ا IEE SN ¥ i. ب" 7 ER I : PT [EEE ا § : : . : Ln : إٍْ : Ea ! : : >34 : : : Too : : 8 : : كا م لا اه انض الال اعت اليا وم لاع OE ايل لاض اه كت ايا مك ع الاي ET RA . 3 8 : RY | 1 [I EE 1 5 : PE : i : : i : . SN § : : : : : Ol ; : : ; HIN با لدي يه تان صن لهي be امع ييه = Re i XX SE 1 a : EE : ee we - Spe 4 ات #لتت تيا CLE EIA WENN لا # ا 0 ا ا HER ol Re : ; SE ١ : : FI : i STEER SEE CN : bod del Sf Den ed : bods TERI الاح EO EU ا Uh rar HE CTE 1 ا ل و ا لل OX EEE I EE ا Dw i i es is i ا كا 9, ااا RR TT ا te nw ra I ا مرا ا ا اه لماه ا اف لا LE 0 [EE 8 ماين ييا لا ار أ لق ليا مني i RN So ee : ا ٍ oe ب tn 4 1 ER fl feat No SEI IO : £2 A, Loon Sh . ل الا جد ل ااا تن ب BH وص I : vi 1 : REE. AN Ng, : BR : . : 3 po راحم AEE EE : ET Re Ne Soe hd 0 oil Bed wr Sh CREE EEE EEE LO ne RR EE : = = a FER : ا : [EERE NEN Ns! ETI ES i end J SE EEE RA Ne Mag an Se end Pita Ta EE : REE TR ; HI EG 3 ا[ 8 ced IN TSR fide بح SERED EOE TE YE YO CTE ل ا ل ا ا ل Ry الا ل ا ل ا ا لاا اال ااا SOFT اث اال ا لاا ا الست ا ES الا أت )نا ارا لأناننا ااانا ناا ١ oe; oe : Rs ER 3 . : a ce SN م 1 : : Lo : ب" ett Tr Yo 0 . ; RR TE PERE Lo 010 era ل EE ; SERIE [EE Sd ORC ll SEE : 8 AR iN : LL SET : oR : § vt EE I EE EI hy hed 8 SR : RS . اا للج لي : Soon SE : APA SS. "© BIER SN RE I ا CL اي ل ااه اتاج ال تا 1 0 pS = ° - : : a ب Ps . : 3 Tl Tl0.80يج "oJ 3 a ب 5“ ا اا 3 اف 8 i or pres No we Kea Foi Ba Ba ES : فم“0 0 pd SR TUE SUE CEI ب oo : ا : 0 Fd : wl ب : 2 ب : Pres 3 oy > un Lo ب" BE Re se TE ee ا ST BS 13 0 ER : , i : . be - 3 بج EER Ei FE : 1 ور ا 4 ro TN TR X FO LI FE DRE : بالق اذ ا ا الات 1 : مات الات SN ES 1310 07 [EEE : اط Boa ااا > ; . Lal Be ERE x : 1 : ب : : See CN Ek LS EE ل 0 و لخ ا اي لام مز le UN LEA Cy SE FES : : SERS I § a x SOE SUE NURS SE NE SA. fi : : TL - : : % ا 3 ل il SE ا ن- اس H RE RX NE . pn N : : 8 ا 7 cy بدا لجع 127217 .2 ا 8 x Leet ااا ال ا 8 EEN By حي : 1 ال : 177 1ك 1 8 8 Lee X اا سالا الا الا رع By 1 " i ee NEI 8 > ب ل PUL a la SE ce : الا Ke Cen x انيع لا الا ا ما الا ص ل ا XN io : كنك HEGRE Uli ET SUS SR : الخ . EER . CNTY UY Ei : 1 : : 8 : ا الع : FRE NT : : PIE 8 : : % يخ اك ما 7 Phi CEASED UNG EERE Soon: EY na N coo. E ERI : : : ال الا : : TE EY TOURS : : bs : X i ا 0% 2S 3 3 "م ل Hae do I NS EY ETE LE SEE PELL 8 Lae ل ل 0 الكت fs : EA NRE DI Oh Ne Rp ceri fe deine ا اي حا ل و hong [EE 3 RR x EN CR . 2 : E N IEE SA. WI Sif ne : الحا 1 : Sr ~ ١ } 5 : i Sh NG Rd LIE EE : i 1 : 8 ا 47 حا م 1 تت + X : Bie : : : a 8 ا : ب tho : BEE SA ERI i EN LY 3 Co : X سر > ب نا HE iE No UNG Ty يب = 5 : = . " 8 8 : د >< EEE : : eT x nt TS = بم : en A ei het MS Re = RN ب ا له a 0" Ee : Fo, اتاب اك 2 : وا eo ا i : Bo : EI ES WX Fre : P CR, : : : bt : ب" EN : vi EEN ب ا Fn ين ا ااه ee اللاي ا VOR SUPP ع لح حك هج عو DE RV Th : ) : ال الل ES 1 SEER i SONA YR NTN : EET a a “ i : ETN 1 ! : N CO 8 1 دان 100 3 ا : 1 نا الل : 5 FRR -% 3H EY 1 Ne A Ll : ل >« اا FE وو 4 N © EN XR : الا ال R و اك سالا :5 nays # J 0 | fay x 3 Sy 3 : LE اا 2320 : ERIE Ee B RE! TN BR 8 & : : ; ا pry 3 RI pS اشم اخ ba : > ا" : : 7 go 3 ار ] KE اا :+ & Pri Ka ال اا ا ل ان = NEN: Th, © NIE IT. ل ل nig } ] CHIONENE {i SET RE SO rT ل م اا الا ا الا الي 5 oN ا :1 «* «* <* EEE SE iE ب" URTV eT x ا ا FR via x Aa ١ fan : : Seal ol EE gee Sani 8 : : FESR 0 8 8 ّ اين Ha Lo i 3 FL : 0# 2 «7# :| التي * Ie وال A SEE Cy : المي BE i 5 HO EE JRE TE aS JOE FC OUST ETO SANS PP MEE ROE: : ل He . EN i : i BH : ل [a : I Chenin oa hn EY ا : 1 NES : = قا الات اق Ai SEIU: SOON OF ORT: ايت ب EIRENE ONE EVE طش ل ره PR ماق ا فق hal 0 ب نضا ب ٍِ 2 5 wn 5 - = > - ع 8 Lal > i 3 3+ Sub bad0.80. ce ال 3 py an RE كحور EY ب ل . ~ اع ا“ ب 7 الي ان 0 Re لا 3 3 fer) ابيب a ~~ Ba SEI I Helios 0d SHE : : : تقلعت قر اق الاق ا لا Sr SESE SS SE SEER SUT Se TE UTE RE CF oe ال : ona i : EEE EI LU SI (EE Sond 1 10 حي ا 8 ل 1 1 R To be 3 : - ل NEN HI FEE 0 TiS : { 8 : : ل : اج اباد الك كح ا 7 :ا 1: 3 : 1 ال الها اا تا تايا Be اها تت Eh ال ا اا Tome et اا اا ET : EEE V0 : EIR NE : 8 i i : DEER SE ل ال VEER RU CS SRR Foe erie yr ANE :دالخ Fora oo : TLE : 2 اج : لماجا : اليا BE ادل BE Sond FE TERA ARE SH ER اا دا Toon 3 : HEE : الحا اي : : 8 i ا ناا 210 3 EC خا ; £0103 io RE ER Rome or INR ا ا اال اليا اللا 3 FE 8 Dr B RE 1 LEERY 4 0 7 ا 3 HEI 8 الحا الي Res ما ني 3 : : ا ل EI fini IR LE FIR TTT. الت اع ل حت ل ل SEER اخ خخ التق لذ : ET PL SC TI LT EERE [SIRS A NO ERE لا بساني أب تارتن : HE EEE CT اتا wt GO I Gl Pl 0 . Ton : اال 0 I 1 i Fran 2 = 3 a 3 : : Trion k Hoo ا لد 5 ال 3 1 1 ا ف x ال ماما ريد اتج ا ا ا ا ما 11731 HE EEE : 110015 : ب < n « 3 : . J b ry RARE 2 os 3 J = IRIE 1 1 LAR FEN I ل ال NE 3 : Eg el ne RE EEE i ال SR ا او أ B® Ra الا ا أ ا ل الخ امد 8 4ج EI | EEE Epa By 7 LE ¥ EI # H ER 0 Lind ; : 2 ا ا ae 4 BS So NS EO H JE. i EES A Cane 3 1 EXSY he i EE fede os SIN BREESE : 2 ل RRP SORT K pring 3 1 اال تايا : RAE : : FOSTER IE ORIG - SO SE الت حي ات ات الت ا ا اا ال اا تت ماس 8 vies : FE } : TOTES : : Se Fa 1 FRE = HY SER k 1 Xoo TUNER Dos : Tos 2 : : PEEL Dd EE اال RAY R Prien : : STR Po ERI PCTS 5 ا : i LEE EE HET IEA : i ل ا : ال ا 7 00 بح : + EER ا #4 : wal ١ ERE : : Loe mime oe ne SE EER CN الا الك ب 1 Ce اللا يا يم he 8 ENE : x [I A : FURY : Di : : : =~ CE ET ST Yio ال EE 3 Lo HEE : ; La ~% - أ اه RE اريف اليا قا ارك م للم انان اله كا انا مه ااانا وهات اتا الات PRE: ليه وص رب To h gc N : i RR et :يا 0 : ٍ Po EEE 3 5 HEE RE EE : سل w EERE: : HE LE Xe ا حك اا اا : 7 1 : B : ER Ra : ot x STR ل RI 1: ّ لنب تب EEE: 2 EE : اا SRR ed Llano : 1 حي ب ا ', - ICE A EERIE. TE EE SE ES الف ا : Po Pipi 1 الا A EEE : SE LE ee en es ER TL i an ee RG TT TON Rh ae ae SEER : BN الخ : Ne LOE ل ١ HEE H ain NR : TOA ل JES DER ; : EERIE EI : اح ا 8 : 1غ 2 الا ل اث BU ا 7 CR Bb woo H Es TET The 8: 1 $i Xo I COR SUN : : تاي اا SU ااا الا UTEP SRA اا الهو ااا ااام Ree ET te Son PE) bE 1 Te be v - i RN 7 الما 7 ue 1 i HI 5 EE اللي Pel ™ Xo p ا PEE iG IN Ne (ET II i : 2 01 Ng الا 1 اج Xe bE a : B م E PE حم 10 : اد ل نابا > : 3 2 م اد سد د د ا راي ا .دن حا لاسي ل ا تح حت للدي د ا ال ا لم ل ا ا ل ل > ي 0 أ: WE . : 5 ال : > 2 Dome ات : a SEE RE : HEE TENE EE BC WE : Phan EEE : : SAR La SERS: . . PE : FERN Ton 3 3 : : اي ا 0 : SS EER : Se he ELE . p i BE: 0 H 5 ¥ TE Done de : FEES ا cape EET er Doe fin ال een “i SEE I : HEE EEN : ERS EN : FES NESE SE AP SNR SE SP 0 TENET i ee ee EE EE TA REE i Eh H : ا Pi ES : SEER Hh i H LE 8 SE PL Tele 2:02 حي 8 8 : . FEET 2 خخ : 130307 7 EE : 0:17 : EEE: 35 BE ESE ‘ 1 : En : a FS SE : BRT terns ار SE Le a قر تالالطا Bene an ae a ~— - FY احج + ~ ب 0 “ 5 ا " 3 ho اي -~ & > ~ Lc) « 7 a عي x “3 be A ب0.80م تظكتككثة ل 0 00 «# SR Res م Sell wits i SA SU Sis J SS ل ل ان ل ا ا ل ل 8 :0 اه J ics, fiw ow BE ا I RNP * ET vod ا WAL. + ا ل ا H i 0 i 0 i x 8 AR ; H * . : 5 8 : H 3 1 i a ty 2 El L ri 4 oie 3 oe = ok 3 v . - ب frat ok H @ : x ; 8 ٍ : 3 § c . N i : 4 خا 3 : 3 FEE ب 1 & & & & يط } 1 B SE I 8 : Nu 8 . . 8 1 : ER : زم 1 ا ا LE وح 1 وا EE خ تس الا HT TE TTT TN ENA DA CH OE TE Pi RE RE LAS NTU EE I I I SEN SR : 0G TE EE ETE + EE SE EN 8 EA : : الها ااا 100 OI 0000 ال ة- »ا TIEN 0 SEE TERT Sa ENR 0: UIE EEE I IE : : TC OO 0 RIE EN حا هه SERRA I 1 : : ل 1 : : : WW Lo 8 3 لحم oh ل ب "ع 8 محا ات : nd - : 0 1# 12127 : 25177 ذا ERIE 0 SE TE RRC عن م انها ال اط a go fre انقب ا أت ا 83خ ba : Diese oe 3 SAS ES sd Tey اخ 8 ا AR hh fhe 2 ox اا مسا ا 8 ات ا حا او لا ال ات حا EERE CN ee 3 3 بم ب Cet ; ا 0 4 Sg : 1 ل تا = ا 5 sind ERE £3 Le 8 ب ا 8 اا 10 #1 1 2 8 FEES SE SE 0 Pod و Te E Be د د لا ان ال ا انا Ch NG ER ase oy prea ٍْ ٍ اا ا ااا ان ا اا en UN Li ل الا الال Find] Nod SRE THER TO JOE A ال سي ااا لله ا ااا ما 1 : RYE Spee x EE : 104 ا اننا له ا د »كد لاا ااا ا ا RL دل لات ال i مر ا ا ات ل ته ب لات ال ا ا ا NN hich 8 : CLR ay a : HE. “of x ل 4 مسي 5 Hi ا 3 مات لمم Soins Saini ATC rd K : pres SS AR ok : 3.0 pe Jee cA I IE SOO I ا # HEN اا لي CLE ng EE 0 ا ا" 0 HSN EI IN TORS SR NUE BJ AEC SNE Se STS SERS ا 2 ii RR 8 CELIA LL EE EA NEE HERI HEE : : ل [IF QR RT.ol WE | C5 OT SE SS NERO ep ا م = = RK 5 م ا = . > لض حم ا الحير 3“ Oi م0.80— \ \ اج ل ا ا ا ا ا ا ا الا ولا ويم |B F300 ا 4.0 OF 0 U0 INN ا gh] it oi SERN Cd Pio : wh BE NP EIS FU SUT © IF5 J 13 I CHINE JI IES VET, (OREENPRNN الا Cr NL TR ل ا د ل ا ا #8 ok pe SRA HE ERE SE SU SCTE TRAN IURL SUNT SN ENE EO IE EE ا 8 3 VEE = ال تا EE SA له خا 1 8 ا : ta i : ب 8 بس 8 uo 8 i ; . : ل س0 i 3 5 3 8 k % ES 3 3 ee 3 ب 0 ESTE CE a Noo RE RR H BN 8 ل ل : NR bY FEIT 3 N ; BE لو ال ا ا : AE RE #[ م ال جة :ا با w ETE SIT EE TLE RUS RUN ES PN CUR AY NG إل له 07 SIRE NE 0 002110 تيع 0010 10700 : 0 1 Nd Rg ee BR i Ho i : Cede ie 4ش 3 i ie RNS ce es i ا ل ال ne nd FR ذا ا ed 3 اال ً دز ند د لهاي اتاب IP 1 bd [ETE : & Lo EY >« . HERE ES i REY ل 4 fri bls الها الات ا وجا ا ا rd ب٠ LS TSO IE SO +8 ال قو ااا دا ل - [FEE : Eb DT اس Prob STI أل : Foy ب لاد ل ا ا I TG JE .م ا ا ا ih +6 Cd a Eh SI DE Lk ' 2 1 EE, اميق اساسا لت نحا wn J SR ie aati EAL Ay a NR LI CT eee 0" ا الب ا ااا URES SEIS = BO ford ee RE He الات ا nn DE nn mn ted Eg Rat Sa Ee Ea TA Te det ns vn Cee ال se pil pe ا لاي en اال ا ب الا ا ا ان ا لد اا را ا ا وس ل ات اااي اك TE 1 ل “رجي ESE LL ig HE Pil Gabo ا لاا ل Ss Le : CE he i 0 ا ل ا EE 0 ا 0 PACERS اا ا ا اا ات اا اا ا اا ty - a ل x v - - 5 ب Lad 3 ب يي0.80-١؟- اع ا مس اا اج لا اا ا ا ا اا ا لا a pw EYE a aT TY ow ا الإ SNE TE ل SEN BRR RRS NER ERNE RR EUR SE HE ا [RRR sind ges :1 SO ا ال مار Eiri oR a & Bom اقم GNARL a أن رو أي وض ال 1 ERIN EN ال ل J 3 2 2D 3 Fi الا RE IIE EEE EL ؟ TE 000 000 ag 8 8 BEET ا OF FOO SI 7 ل SE ان EE © © © ا #3 IE الوه hoy 0 a RR ih ا a TEITTETTER boy eB ORSRG MD i # ا 0 0 1 ب PEE EE I EE DINE S10 SED ou : : RRR Te PETE ea الإ Ted Ln ال RE الكش ا نا hn الام تفط ل ل ا RRS ل 2 لا ان ا hn ee 3 3- 3 or 8 0" AN PUTRI HERD AD DORE BERL a $ 3 i 0 : q Ns ERE FE. RE الل ENN EE CONE IN ا INCI حر [iy 5 8 طح a 0 ) 8 ب م IN Be 3 ا a firsts بحا = SRT . ~~ 2 ا 8 # اا Be EHS REE: : i : 8 So 8 - تل 8 [ Ni : Frees : ’ W ; IR pes 3 ا i ; : a ii : . : ; : i - 0 : p EN 4 Ee be CER Ns 3 الخ REI : Ee RE SO, Frid ok Lin RI تي ~ pe ; : 8# 8 1 Ne . a 8 ب HE Et i 7 TEE i : ; :ِ حا ب hid ii NEL EL Ne م ي الماتاة بنط لت ساق الات 8 ٍ ل EE ا بدت ل نل 0# اا AR ا Rb ا ل اا ااه الي ااا الا ا = “i ل : ب i ١ م ١ i 5 : 3 5 i : 3 : ’ Eh 0 H wo : : 8 1 : Pha TR اا لاا اال لان بط 0 ا الا ا ات ا با ا ا للح اا ات ERC اد ا لا EI HE oN CR لد a ع ا ا ا ا ل ا ا ا ا ف >“ ا Ser hee es = bE 6: م fag # pe ies Sh Sa iw i : He RE SE 7 LORE RES ENIAC Rl OE EE Fri ii a eho ad Bi SERINE fo CE Be ته ل لف ا ا لل لل أ أ ااا اا اتن الست ريق TH AE BEB GRE ل SE SE (A A CO ني + : 5 : . 8 : 3 7 3 3 > n ES - ب 7 > 8 LT. ب 7< م A 3 2 نر ليا = “3 p يب يب0.80~ EE ا ٍ “a Fy : : 8 8 : 5 : Si - : : 0 1 :CIE... IN CEE SE Vie 58 8 iE i A 3 3 لي ب Th Ra 2 i TE len = 0 م 1 : .» :6 يح o 200 8# wh EIEN Lo Bin ىع SELENE ل تايا ا بلعث :اتات 1 : La CERRY NTR HEH ال SE تت لت to JOST be Nogle TINT Te nia DE Lomi vo ce BNR ا ات ا ل to الخ ل لاا ا ا Pa Lm fee Bl mie 1d EES REA Li HEHEHE (HEE TE Fmd pod 9 “a oF : Tne الخ لس A احا :به 2: 0 0 :ٍ FI م uh Ra ا ol ب NE LY Fae لاا . RRA Engl ال ا اتاج aman اج Nr تاق abd Reid ERAGE nn id Lk end i - ا EE LR IE TATE ايا ات BE § # 1 ل = SHEER 2 (FINN FEI NE + #4 4 1 تائيه ها لالع ال تاي لدت اط اوج RE الا ات ااه ا الات ا ) “3 : ) EE SE RE EE Ea Then an RE NST a . RE H DEER B mn he RN a on a See N 2 20000: ا اه ال TERE WR if وا ل EERE IE تم 23-03 0-0 FRR 8# الأ ا ات ا دن ot ut ir CER eR RR Te pe a DA lb ee Be يحم hd hs ا Wes THE ESE اا ARI] STE ES LEI CREE ONE از EIEN HIN: Sb Be aide % ERIE NE SE CH EEE CIN NEE TERE BE ALIS ERIE RE I A Ee Sh RRR Tn er Ee a a i ee م اا 8 NER لاج الا لهات ادا be be 4 ST RENAME ا ال od Pema os oe ae SEL DE FREI ل لنجؤة للخ EE اا الي التي لوادت ET الع الل : 1 0ت : ال الا ا ااا CHEER © EE EEN EE = CARER SE TE HT CE ال RT AR EC I SRT SSOP SN AS ’ LOE BEN ERE EE I Shido A BRON Le BRR BEY ل يق ص EERE SIR SEH Yi شه EERE ET ER الا SEI ال SR B ~~ اتا الال ل ااي ا NN RE EEG PUPS GUN I THEE Ih DUNS SEE 0 Bh xh Co ف ل“ BEE TUR ERT a : وا اللاي نام لله اند اللا ل اا ا لل اانا لكا ا ا حي ا ا TR Ten wd LEE : PES 8 ا :لحا ا الله :22 1 ال ادام الح ا ER I: ا التاق wa BEL Hn N ERE 8 CHE لتكت RE #8 ال ااا : لس اد ل د ا ا "م ل mein BEA لاق ل تاها تا حا ايا هته ا ااا وا لان لتم ات لت يا مستا a sin FE EE WE RE ا ال ا ا ON CE LHI RE iE TIE CEE د48 قد ل SER Bit biti fo SRR A ERE SE I Ie SE i et EN i + : i B x SRE i 5 EN ie i 5 RE Su] : : sr i Hh Ry : £44 5 Sin { ETS :اناا EDIE: SOR SA TRE SPE SED CELE ل عا ا الاي : لدت لمات لاا :ايه اتات ا لأا RR BE تح ER ا اق DIE LN AE cE خلج لا د( ل دن اد ا اخ ا ل ل ال TIE EE لا ا الال :لاد ل ااا لان SEE لد ا ا حي - - “ 4 he 5 wn wt ب 0. = م 1: ٍ + N « : 5 N > ١ ks he » : « > > # x ~ 2 « = x > 'Y ب ير الي ® > 1 N 3 3 4 : > ~ [a3 Lay “3 ب برا0.80-١ ١0 ال ل ا Sr So 0 SR RE 8 8 eg wri nd ad be { Loo HE ¥ [2 § ل ل 8 3 H ¥ : ERR i 1 ل ص3 EP EE a 0 i 1 و ل ا bo 0 : : i v N 1 SR - | ّ ب : ْ:ٍ ; oho N 0102# ل Palop ER CRE i : THES ETL OE NE SO ( rc د 3 0 SENET ITE TIT URED VIE EO ETE EHEC ER SN ين 1 Len f : 0 gd ّ TH TL : Coan 8 1 : : Tv Sh : 8 4 ¢ 8 N & 3 . : CREE IIE SOU EU ؛: لات ند د ل الحا للك SE EE د 0 4 3 7 7 ا زا i 8 : 1: اد لقال i ay : i 1 ا : : : : BERLE. NE Ng esse 4 Gene 2 ; El 3 Hu JERS : 48 ب os ب . 8 ee 0 + - ¥ : [SR IRR : RIE EON اا الات ااا NJ OO SN. TERRI SUE WN JOURN UO AE & SHED IY TE 5 RT EE الا SL SR. LT ad 0 2: + نا 0 > الك ٍ ب" 1 ع حل in oN “ 3 Xe FERN 3 ل اا Ea : N 1 ب : ae : > لاوا TLR Lt 4c VS oo ERIE ry NING ااا الم لان . Sn ceri 8 لاسا te NC EN - on a THEE EEE EV Net ES SIE I : —~ NEIL N. a Ta Soin SEI EAE 1ST OF A ا حر : : : FRR Eo HEE : EIT : gl EERE A I IU I SO Fa id 3 TAL Ln FE ; : : oF SAG ٍ ا ; Ne 0 : : ; HE ٍ Fa - : rd : ; : FE : RT EEE Ei ل الال« OF 4 اال ال ا ا 3 eh Ge Ppp oo be الا ااا دين em : 0 & NA FE en Jee CRE SEO : 1 ااا سي ا * EE, Foo : ep OR ا en sh ee nein مح ار bs we "ًَ ال ٍ > of Soon En at EEF CO CV اا FN FUP DORON NF NSU DUT FTE LS ا ® ا ل 0 لق Lis 3 i i NRCS ED bond SERRA i eo Frei PERI Re i ER . ّ ا" 4 شٍّ م * ~ = " 8 5 EA 3 Jel bY0.80SARE HEE HEED BE En Frei : EERIE I WSSU SIE SNR FEE BO 1.0 ZIRE SI EERIE IP RATE BP PoE i HB H : N : : 5 3 ّ 1: : : B : 2 : i 3 Hi : ب 1 Lo § i . Ri: مال اساي لمكو ل لمكي لمح foe i 0 1 اماي : HSE THA HER I TET od HEN XR Lh TT TPO SES SR Bro REC Na oN i it Ds TEL Se أ Go 3 3 الا د الالو > ل اج لات كا ا لح ل ا ا SHTe CURA سات لا لا SEE 5 ow. ا BoE een ow SERINE ف Tel Thi Sa Eon i 8 Be EY BR Sh x ER a bE 8 > 8 ب a E 5 ٍ : 8 i : 8 1 ا : i PL 3 LE EY GT : i ES i ES NS $ 8 4 & i ب" SERINE 8 88 انهه[ اتا ag ؟ اتات تا + FF اط ؟؛ لا اا 84 بطي uy FETE ل | ا 0 اا الا VE TIE SEES. لا الا SO SERIE الا اتن ا اماس سم EE : IE TY مل : :4 0 1 انئج : اخ 8ج الا REE م كا GA RE ead : lied io XR | Nm inno : ات أ لاا a LLU أ اا لها EN BIN SVE بات BML ING Ce ® ed : (ETERS اذا لهات NUR SE IEP BN GE NO | FETE SR SERINE ايك الها SF J ان WOR. “EE الا اا R HI WN % NN PE Me اك _ J : : pid ol 2 TY . ES Cn en eee Ni wy elie الحا $e gr a ع اناا وا ا : EE 2 ا FRET EE ا : ما ان 0 ا[ لاه 3 الل ا اا لاه الأ ال حا IRS ©; JHE I بأ : 3 سس سا اال ا ا IRE SR ay 3 Sy 5B صر لز )ب ا & اد ال ل a I أنه Nd 4 : EE ER a ih aoe EN ما dn ل خا مما ٍ oY) ERR ا الاب ب ا ا ا : ا oC out SEE NUON 50 I SR ° H : : Gee ge ل ب دا 3 2 i EE “He ed fees : Sites Forests gs ben eben ss EE ne Et tte eee ie i Series sversine dee EEE pe FE : Si ا 2 : _ ا ا الا JS SENT ل اااي ا ELE UC اا يا | 50 I I SI ETON ل ا + 1D CEST YUU I 8 ¥ SUNS SII <0 I لا أ EE JUROR POPUPS FASS UONS SOUNRRUE LD 0: NURI: CE SUE A OOS 0 ا ا ااا ا حر ِ* 3 = ب RX ب > 0 ب H - Coe > ~ “3 uf ب0.40“VY. J م B - > ww wy rn we Fr nn ens 0: Go - : crs WE wy - we EE ييح ل ا ا ا ا ا هات TL ب 1 ل ا ل ا FETE ا a EPR 27777 هخ ا ات لاا لش ل الم 3 الت 2 ال 8s SEN TEE EEE اا Lo CLARE Hn anh id IE TY TRAY Ure Ten © ني لم ; 8 ا ا ا ال EEE EEE REE حل ل 2 0 ie لاد 3# ؟ 0 2 ال ات جه 9# 1# oR rk = : 0 \ 0" 8 BENT SEE RR EE AE I YEE EES 0 BI ل % fo HN EAE EIEN ما ل 4 ¥ i & i & i : CURR RM i 3 ؛ 4 + 8 ; : : A Yk 3 8 iN 0 0 : ; ا ا | : ; i : oo 2 shy CAT on سا اا fed د الا he SUPERCARS NON BILL لتنا لم لاا ELL 1 chins ARNE ele fo لاي Woh. اي BAPE URN Nem ارات CRE hE Se Ra BES Ve Ct EE SE 0 Sa Ce RRR NE ER ~ ERAS ASU EE Fi IE. NE SOUR 1t COP UF SOU SONNE SUE LE PENI: 0: * _ EERIE “8 ا 2 ب الخ 5 + 1 i Pin : ني تل £ ; 8 fi م : : i ٍ 1 8 : ii 0 = : : سن ا ا ال ا ب a Ht SER RW Be CREO سا Hl hn ات #3 3 الات REE DE CER et WU I I 5 EE RAEN . لل ا يي ETE REE 3 5 الها تاللا ل hhh RE م : ~ hd ب - I RERRIENTIE IE ERA EIGEN BUN. Ni i, SCTE fh Ri FETTER ER JO ب ب ا يي w ED ONG The Sig EE EE TERT a 3 EE ESSE Ak VIEL SRE WN IEE EEE RO AR ب في ع ا ا ل SE ENE TR نا 8 ENE ا en 3 ل EE ERR ال ع EN TR en ي اطع ERIE تام ا انا ل aN CENCE FE RS AP A I un TRE EASE) Calm ال ا IRN “ا EE ee a ا ااا WE ل لال SEA ni 0 نتف on bn ade El Li x 5 . GE EY Sy A es i CL i redid Ne HN 8 SEE ا لا ا ا RENN ل ص A ERNE RA 1 0 8 ERTIES HEE EAN RES ie AN UE Tre Ra EN A ياي لود 2 با Re i EL الت ER OR X ب اما مم se Sri 3 EE Be Said 4 ne 5 Cid i ch Bats Go HE 3 rif : Dade i اي 0 ب ل ال الات لتاقت LURE IE SLES NERC TL: i ب Lid aS 0 0 2 - 0 - لجن ES . A B 0 ِْ “ a» Lal ad - « a. ~ - . » 0 0 ٍ : : : : - 0 X o ى » م >< 5 a » - . = £ Fe ب ~ يب يي0.40مدة سريان هذه البراءة عشرون سنة من تاريخ إيداع الطلب وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها أو سقوطها لمخالفتها لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية صادرة عن مدينة الملك عبدالعزيز للعلوم والتقنية ؛ مكتب البراءات السعودي ص ب TAT الرياض 57؟؟١١ ¢ المملكة العربية السعودية بريد الكتروني: patents @kacst.edu.sa
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201361793571P | 2013-03-15 | 2013-03-15 | |
| PCT/US2014/029103 WO2014144618A1 (en) | 2013-03-15 | 2014-03-14 | Regenerative recovery of contaminants from effluent gases |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA515361089B1 true SA515361089B1 (ar) | 2016-10-16 |
Family
ID=51537743
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA515361089A SA515361089B1 (ar) | 2013-03-15 | 2015-09-14 | استخلاص متجدد للملوثات من الغازات المتدفقة |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US9266059B2 (ar) |
| EP (1) | EP2969136B1 (ar) |
| JP (2) | JP6912197B2 (ar) |
| KR (1) | KR102180252B1 (ar) |
| CN (2) | CN108325340A (ar) |
| AU (1) | AU2014228907B2 (ar) |
| BR (1) | BR112015022004B8 (ar) |
| CA (2) | CA3126768C (ar) |
| CL (2) | CL2015002727A1 (ar) |
| EA (1) | EA038815B1 (ar) |
| ES (1) | ES2898386T3 (ar) |
| MX (1) | MX2015012112A (ar) |
| MY (1) | MY183705A (ar) |
| SA (1) | SA515361089B1 (ar) |
| WO (1) | WO2014144618A1 (ar) |
| ZA (1) | ZA201506906B (ar) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3031511B1 (en) * | 2014-12-11 | 2018-03-07 | Union Engineering A/S | Method for energy efficient recovery of carbon dioxide from an absorbent |
| ITUB20154126A1 (it) * | 2015-10-06 | 2017-04-06 | Giammarco Vetrocoke S R L | Procedimento perfezionato di rimozione selettiva di gas da miscele gassose che li contengono mediante l'impiego di soluzioni di lavaggio funzionanti con un ciclo chimico-fisico di assorbimento e rigenerazione ed impianto per attuare il procedimento |
| LU93014B1 (en) * | 2016-04-04 | 2017-10-05 | Ajo Ind S A R L | Catalyst mixture for the treatment of waste gas |
| US10543453B2 (en) * | 2016-04-18 | 2020-01-28 | Mecs, Inc. | Removal of sulfate from solvent solutions using an anion exchange resin |
| CN105964110A (zh) * | 2016-06-27 | 2016-09-28 | 成都市新都化工股份有限公司 | 一种水溶性聚磷酸铵生产中的尾气吸收装置 |
| US10458685B2 (en) * | 2016-11-08 | 2019-10-29 | Heatcraft Refrigeration Products Llc | Absorption subcooler for a refrigeration system |
| US10941497B2 (en) | 2017-02-27 | 2021-03-09 | Honeywell International Inc. | Electrochemical carbon dioxide converter and liquid regenerator |
| US10688435B2 (en) * | 2017-02-27 | 2020-06-23 | Honeywell International Inc. | Dual stripper with water sweep gas |
| CN108097001A (zh) * | 2018-01-11 | 2018-06-01 | 中石化南京工程有限公司 | 一种用于吸收氨氮混合气中氨气的系统和方法 |
| KR102250566B1 (ko) * | 2018-12-14 | 2021-05-10 | 한양대학교 에리카산학협력단 | 수처리 장치 및 수처리 방법 |
| US10589223B1 (en) | 2019-04-18 | 2020-03-17 | Saudi Arabian Oil Company | Method and apparatus for treating a sulfur dioxide containing stream by hydrogen sulfide in aqueous conditions |
| JP2021154231A (ja) * | 2020-03-27 | 2021-10-07 | 三菱パワー株式会社 | 燃焼排ガス浄化処理に係る装置および方法 |
| KR102586512B1 (ko) | 2020-06-23 | 2023-10-06 | 주식회사 엘지화학 | 이소프로필 알코올 제조방법 |
| WO2023154232A1 (en) * | 2022-02-10 | 2023-08-17 | Eig, Inc. | High efficiency utilization of heat in co2 stripper |
| CN115957597B (zh) * | 2022-11-25 | 2024-05-10 | 新疆敦华绿碳技术股份有限公司 | 一种解吸装置及二氧化碳生产系统 |
Family Cites Families (72)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB371888A (en) | 1931-01-29 | 1932-04-29 | John Stanley Dunn | Improved process for the recovery of sulphur dioxide from gas mixtures containing it |
| US2031802A (en) | 1932-05-06 | 1936-02-25 | Ici Ltd | Recovery of sulphur dioxide from gas mixtures |
| GB400998A (en) | 1932-05-06 | 1933-11-06 | Daniel Tyrer | Improvements in or relating to the recovery of sulphur dioxide from gas mixtures |
| US2295587A (en) | 1939-11-25 | 1942-09-15 | American Smelting Refining | Recovery of sulphur dioxide from gas mixtures |
| US2368595A (en) | 1941-08-29 | 1945-01-30 | Shell Dev | Process for the separation of acidic gases from fluids |
| US2399013A (en) | 1944-09-12 | 1946-04-23 | American Smelting Refining | Process for the recovery of sulphur dioxide from gas mixtures |
| US2615787A (en) | 1949-08-27 | 1952-10-28 | Shell Dev | Purification and separation of gaseous mixtures |
| US2729543A (en) | 1950-12-12 | 1956-01-03 | Union Oil Co | Removal of sulfur dioxide from gases containing the same |
| LU34332A1 (ar) * | 1955-04-28 | 1956-04-24 | ||
| US2878099A (en) | 1955-07-22 | 1959-03-17 | Ruhrstahl Ag Fa | Method of deacidifying gases |
| US3272885A (en) * | 1962-10-01 | 1966-09-13 | Phillips Petroleum Co | Separation of ethylene from acetylene |
| US3687624A (en) | 1970-09-11 | 1972-08-29 | Wellman Lord Inc | Process for recovering sulfur dioxide from a gas containing same |
| US3833508A (en) | 1971-04-27 | 1974-09-03 | Itt | Gas removal method and composition |
| US3911093A (en) | 1971-10-18 | 1975-10-07 | Stauffer Chemical Co | Recovery of SO{HD 2 {B from waste gas emissions |
| NO133546C (ar) | 1972-11-24 | 1976-05-19 | Sintef | |
| GB1482643A (en) | 1973-10-31 | 1977-08-10 | Kureha Chemical Ind Co Ltd | Method for removing oxides of nitrogen from a gas |
| JPS5096478A (ar) | 1973-12-27 | 1975-07-31 | ||
| GB1501702A (en) | 1974-01-21 | 1978-02-22 | Kureha Chemical Ind Co Ltd | Method of removing nitrogen oxides from a gas containing them |
| US4222993A (en) | 1974-09-19 | 1980-09-16 | Heinz Holter | Removal of noxious contaminants from gas |
| JPS5288268A (en) * | 1976-01-20 | 1977-07-23 | Chiyoda Chem Eng & Constr Co Ltd | Desulfurization of exhaust flue gas |
| US4133650A (en) | 1976-05-28 | 1979-01-09 | Bayer Aktiengesellschaft | Removing sulfur dioxide from exhaust air |
| US4083944A (en) | 1976-12-17 | 1978-04-11 | Arthur G. Mckee & Company | Regenerative process for flue gas desulfurization |
| JPS53106382A (en) * | 1977-02-28 | 1978-09-16 | Chiyoda Chem Eng & Constr Co Ltd | Simultaneous desulfurization and denitration method for exhaust gas |
| US4140751A (en) * | 1977-03-04 | 1979-02-20 | Peabody Process Systems, Inc. | Process for pressure stripping of sulfur dioxide from buffered solutions |
| US4122149A (en) | 1977-03-25 | 1978-10-24 | Union Carbide Corporation | Process for removing SO2 from effluent gases and for removing heat stable salts from systems in which they accumulate |
| CA1106576A (en) | 1977-03-25 | 1981-08-11 | Alexander J. Kosseim | Process for removing so.sub.2 from effluent gases and for removing heat stable salts from systems in which they accumulate using an anion exchange resin |
| SE405109B (sv) | 1977-04-12 | 1978-11-20 | Svenska Flaektfabriken Ab | Forfarande for utvinning av koncentrerad svaveldioxid ur avgaser innehallande svaveldioxid |
| UST970008I4 (en) * | 1977-05-05 | 1978-05-02 | Tennessee Valley Authority | Removal and recovery of sulfur oxides from gas streams with melamine |
| SE429200B (sv) | 1978-10-31 | 1983-08-22 | Flaekt Ab | Forfarande for atervinning av natriumcitrat fran vattenlosningar som anvents i ett absorptions/avdrivningsforfarande for so?712-atervinning |
| JPS5584519A (en) * | 1978-12-20 | 1980-06-25 | Chiyoda Chem Eng & Constr Co Ltd | Wet type smoke desulfurization using pottasium tartrate as absorbent |
| US4277268A (en) | 1979-10-17 | 1981-07-07 | Conoco, Inc. | Heat pump fractionation process |
| US4366134A (en) | 1979-11-14 | 1982-12-28 | Pfizer Inc. | Flue gas desulfurization process |
| US4444571A (en) | 1983-03-07 | 1984-04-24 | Bend Research, Inc. | Energy-efficient process for the stripping of gases from liquids |
| US4670242A (en) | 1984-11-09 | 1987-06-02 | Monsanto Company | Heat recovery from concentrated sulfuric acid |
| US4996038A (en) | 1983-07-05 | 1991-02-26 | Monsanto Company | Heat recovery from concentrated sulfuric acid |
| US4576813A (en) | 1983-07-05 | 1986-03-18 | Monsanto Company | Heat recovery from concentrated sulfuric acid |
| DE3578133D1 (de) | 1984-03-07 | 1990-07-19 | Linde Ag | Verfahren und vorrichtung zur rektifikation und/oder strippung. |
| CA1228324A (en) | 1984-03-07 | 1987-10-20 | Hans Becker | Process and apparatus for distillation and/or stripping |
| DD252978A5 (de) | 1985-09-16 | 1988-01-06 | K | Verfahren zur reinigung von schwefeldioxid enthaltenden gasen |
| US5068419A (en) | 1986-12-18 | 1991-11-26 | Uop | Separation of an organic acid from a fermentation broth with an anionic polymeric adsorbent |
| US4968501A (en) | 1988-02-01 | 1990-11-06 | Mason James A | Use of chlorous acid for removing sulfur dioxide from combustion gases |
| US5130112A (en) | 1990-03-23 | 1992-07-14 | Monsanto Company | Method for recovering high grade process energy from a contact sulfuric acid process |
| GB9103382D0 (en) | 1991-02-19 | 1991-04-03 | Boc Group Plc | Treatment of gases |
| US5538707A (en) | 1994-03-01 | 1996-07-23 | Monsanto Company | Acid concentration control in SO3 absorption |
| US5785888A (en) | 1995-03-24 | 1998-07-28 | Milmac Operating Company | Method for removal of sulfur dioxide |
| US6174348B1 (en) | 1999-08-17 | 2001-01-16 | Praxair Technology, Inc. | Nitrogen system for regenerating chemical solvent |
| US7056482B2 (en) | 2003-06-12 | 2006-06-06 | Cansolv Technologies Inc. | Method for recovery of CO2 from gas streams |
| US7214358B2 (en) * | 2003-08-13 | 2007-05-08 | Cansolv Technologies Inc. | Low energy regenerable SO2 scrubbing process |
| DE112007000375B4 (de) * | 2006-02-14 | 2021-01-07 | Basf Se | Verfahren zum Entfernen saurer Gase und Verfahren zur Umrüstung von Anlagen zur Entfernung saurer Gase |
| US7901488B2 (en) * | 2006-10-04 | 2011-03-08 | Board Of Regents, The University Of Texas System | Regeneration of an aqueous solution from an acid gas absorption process by matrix stripping |
| US7981196B2 (en) | 2007-06-04 | 2011-07-19 | Posco | Apparatus and method for recovering carbon dioxide from flue gas using ammonia water |
| CN101185838A (zh) * | 2007-08-24 | 2008-05-28 | 中国石油化工集团公司 | 一种可再生湿法烟气脱硫工艺 |
| US8182577B2 (en) | 2007-10-22 | 2012-05-22 | Alstom Technology Ltd | Multi-stage CO2 removal system and method for processing a flue gas stream |
| US7875102B2 (en) * | 2008-04-02 | 2011-01-25 | Corning Incorporated | Method for managing the use of flow-through monolithic sorbents for the sorption of a trace contaminant from a fluid stream |
| DE102008058143B4 (de) * | 2008-11-20 | 2012-04-12 | Lurgi Gmbh | Verfahren und Anlage zur Gewinnung von NH3 aus einem NH3 und Sauergase enthaltenden Gemisch |
| US8063112B2 (en) | 2008-12-08 | 2011-11-22 | Cansolv Technologies Inc. | Process for the regeneration of an ion exchange resin using sulfurous acid |
| CN102292139B (zh) * | 2009-01-29 | 2014-09-03 | 巴斯夫欧洲公司 | 用于除去酸性气体的包含氨基酸和酸性促进剂的吸收剂 |
| CN101481095A (zh) | 2009-02-05 | 2009-07-15 | 中国石化集团南京设计院 | 硫酸生产能量回收及利用工艺 |
| JP2010207727A (ja) * | 2009-03-10 | 2010-09-24 | Mitsubishi Heavy Industries Mechatronics Systems Ltd | ガス精製装置及びガス精製方法 |
| RU2009120371A (ru) | 2009-05-28 | 2010-12-10 | Сёва Дэнко К.К. (Jp) | Способ получения поли(3,4-этилендиокситиофена) с высокой проводимостью |
| US8309047B2 (en) | 2009-09-15 | 2012-11-13 | Alstom Technology Ltd | Method and system for removal of carbon dioxide from a process gas |
| JP5665022B2 (ja) | 2010-03-31 | 2015-02-04 | 新日鉄住金エンジニアリング株式会社 | 二酸化炭素ガス回収装置 |
| JP5402842B2 (ja) | 2010-06-14 | 2014-01-29 | 株式会社Ｉｈｉ | 二酸化炭素の回収方法及び回収装置 |
| EP3513862B1 (en) * | 2010-10-29 | 2023-08-02 | MECS, Inc. | Regenerative recovery of sulfur dioxide from effluent gases |
| US8647421B2 (en) * | 2011-03-17 | 2014-02-11 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | CO2 recovery apparatus |
| CN102895840B (zh) | 2011-07-27 | 2015-06-03 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种可再生湿法烟气脱硫工艺 |
| JP2013059726A (ja) * | 2011-09-13 | 2013-04-04 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Ｃｏ２回収装置およびｃｏ２回収方法 |
| EP2768601B1 (en) * | 2011-09-26 | 2020-09-09 | EIG Inc. | Simultaneous high efficiency capture of co2 and h2s from pressurized gas |
| DE112011105958B4 (de) * | 2011-12-16 | 2023-01-26 | Dge Dr.-Ing. Günther Engineering Gmbh | Verfahren und Anlage zur Abtrennung von Kohlendioxid aus methan- und schwefelwasserstoffhaltigen Biogasen |
| ES2821501T3 (es) | 2012-05-02 | 2021-04-26 | Mecs Inc | Recuperación regenerativa de contaminantes de gases efluentes |
| CN102659568B (zh) | 2012-05-03 | 2015-03-18 | 中粮生物化学（安徽）股份有限公司 | 一种连续脱除含柠檬酸的溶液中的阳离子的方法 |
| EP3233723B1 (en) * | 2014-12-19 | 2019-02-06 | Outotec (Finland) Oy | Process and plant for improved energy-efficient production of sulfuric acid |
-
2014
- 2014-03-14 CN CN201810298184.2A patent/CN108325340A/zh active Pending
- 2014-03-14 WO PCT/US2014/029103 patent/WO2014144618A1/en active Application Filing
- 2014-03-14 AU AU2014228907A patent/AU2014228907B2/en active Active
- 2014-03-14 CN CN201480027375.5A patent/CN105209157B/zh active Active
- 2014-03-14 KR KR1020157028408A patent/KR102180252B1/ko active IP Right Grant
- 2014-03-14 EA EA201591811A patent/EA038815B1/ru unknown
- 2014-03-14 MY MYPI2015703065A patent/MY183705A/en unknown
- 2014-03-14 CA CA3126768A patent/CA3126768C/en active Active
- 2014-03-14 ES ES14765162T patent/ES2898386T3/es active Active
- 2014-03-14 BR BR112015022004A patent/BR112015022004B8/pt active IP Right Grant
- 2014-03-14 JP JP2016502982A patent/JP6912197B2/ja active Active
- 2014-03-14 MX MX2015012112A patent/MX2015012112A/es unknown
- 2014-03-14 EP EP14765162.4A patent/EP2969136B1/en active Active
- 2014-03-14 CA CA2902732A patent/CA2902732C/en active Active
- 2014-03-17 US US14/216,077 patent/US9266059B2/en active Active
-
2015
- 2015-09-14 SA SA515361089A patent/SA515361089B1/ar unknown
- 2015-09-15 CL CL2015002727A patent/CL2015002727A1/es unknown
- 2015-09-17 ZA ZA2015/06906A patent/ZA201506906B/en unknown
-
2016
- 2016-01-14 US US14/995,885 patent/US9884289B2/en active Active
-
2018
- 2018-06-07 CL CL2018001526A patent/CL2018001526A1/es unknown
-
2019
- 2019-03-05 JP JP2019039633A patent/JP7174651B2/ja active Active
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA515361089B1 (ar) | استخلاص متجدد للملوثات من الغازات المتدفقة | |
| US11185812B2 (en) | Regenerative recovery of sulfur dioxide from effluent gases | |
| EP2844369B1 (en) | Regenerative recovery of contaminants from effluent gases | |
| CN109475806A (zh) | 使用阴离子交换树脂从溶剂溶液中去除硫酸根 | |
| US6096239A (en) | Method for removal of sulfur dioxide | |
| SA516380142B1 (ar) | وحدة معالجة لوسط غسيل ملوث بأكاسيد كبريت و/ أو أكاسيد نيتروجين | |
| EP2599536A1 (en) | Method for depleting an exhaust gas stream in gaseous acid | |
| SA516370389B1 (ar) | عملية لإنتاج حمض كبريتيك من حقل غاز ذيلي حمضي | |
| DE102022119806A1 (de) | Verfahren und System zur Natriumcarbonatherstellung |