RU2738692C1 - Способ идентификации блока, служащего причиной утечки неочищенной воды в конденсаторе тепловой электростанции - Google Patents

Способ идентификации блока, служащего причиной утечки неочищенной воды в конденсаторе тепловой электростанции Download PDF

Info

Publication number
RU2738692C1
RU2738692C1 RU2020123144A RU2020123144A RU2738692C1 RU 2738692 C1 RU2738692 C1 RU 2738692C1 RU 2020123144 A RU2020123144 A RU 2020123144A RU 2020123144 A RU2020123144 A RU 2020123144A RU 2738692 C1 RU2738692 C1 RU 2738692C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
resin
ions
exchange resin
blocks
ion exchange
Prior art date
Application number
RU2020123144A
Other languages
English (en)
Inventor
Кристоф БУРЖУА
Эстелль РИУРИ
Original Assignee
Электрисите Де Франс
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Электрисите Де Франс filed Critical Электрисите Де Франс
Application granted granted Critical
Publication of RU2738692C1 publication Critical patent/RU2738692C1/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C19/00—Arrangements for treating, for handling, or for facilitating the handling of, fuel or other materials which are used within the reactor, e.g. within its pressure vessel
    • G21C19/28—Arrangements for introducing fluent material into the reactor core; Arrangements for removing fluent material from the reactor core
    • G21C19/30—Arrangements for introducing fluent material into the reactor core; Arrangements for removing fluent material from the reactor core with continuous purification of circulating fluent material, e.g. by extraction of fission products deterioration or corrosion products, impurities, e.g. by cold traps
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J39/00—Cation exchange; Use of material as cation exchangers; Treatment of material for improving the cation exchange properties
    • B01J39/04—Processes using organic exchangers
    • B01J39/05—Processes using organic exchangers in the strongly acidic form
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J41/00—Anion exchange; Use of material as anion exchangers; Treatment of material for improving the anion exchange properties
    • B01J41/04—Processes using organic exchangers
    • B01J41/07—Processes using organic exchangers in the weakly basic form
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J47/00—Ion-exchange processes in general; Apparatus therefor
    • B01J47/02—Column or bed processes
    • B01J47/022—Column or bed processes characterised by the construction of the column or container
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J49/00—Regeneration or reactivation of ion-exchangers; Apparatus therefor
    • B01J49/05—Regeneration or reactivation of ion-exchangers; Apparatus therefor of fixed beds
    • B01J49/06—Regeneration or reactivation of ion-exchangers; Apparatus therefor of fixed beds containing cationic exchangers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J49/00—Regeneration or reactivation of ion-exchangers; Apparatus therefor
    • B01J49/05—Regeneration or reactivation of ion-exchangers; Apparatus therefor of fixed beds
    • B01J49/07—Regeneration or reactivation of ion-exchangers; Apparatus therefor of fixed beds containing anionic exchangers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J49/00—Regeneration or reactivation of ion-exchangers; Apparatus therefor
    • B01J49/50—Regeneration or reactivation of ion-exchangers; Apparatus therefor characterised by the regeneration reagents
    • B01J49/53—Regeneration or reactivation of ion-exchangers; Apparatus therefor characterised by the regeneration reagents for cationic exchangers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J49/00—Regeneration or reactivation of ion-exchangers; Apparatus therefor
    • B01J49/50—Regeneration or reactivation of ion-exchangers; Apparatus therefor characterised by the regeneration reagents
    • B01J49/57—Regeneration or reactivation of ion-exchangers; Apparatus therefor characterised by the regeneration reagents for anionic exchangers
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C17/00—Monitoring; Testing ; Maintaining
    • G21C17/02—Devices or arrangements for monitoring coolant or moderator
    • G21C17/022—Devices or arrangements for monitoring coolant or moderator for monitoring liquid coolants or moderators
    • G21C17/0225—Chemical surface treatment, e.g. corrosion
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
    • Y02E30/30—Nuclear fission reactors

Abstract

Изобретение относится к способу идентификации блока, служащего причиной утечки неочищенной воды в конденсаторе теплоэлектростанции. Конденсатор состоит из n блоков, где n - целое число от 2 до 15, предпочтительно от 3 до 8, отличающийся тем, что каждый из n блоков оборудован картриджем, предназначенным для вмещения ионообменной смолы в объеме от 50 до 150 мл, предпочтительно от 80 до 120 мл. Способ содержит следующие этапы: a) очистка ионообменной смолы, предназначенной для помещения в картридж, для каждого из n блоков; b) помещение в картридж очищенной ионообменной смолы, полученной на этапе а), для каждого из n блоков; c) пропускание конденсата в объеме от 500 до 1500 л, предпочтительно от 800 до 1200 л, в картридж, содержащий очищенную ионообменную смолу, размещенную на этапе b), для каждого из n блоков; d) сбор ионообменной смолы, полученной на этапе с), для каждого из n блоков; e) регенерация ионообменной смолы, собранной на этапе d), путем элюирования с помощью водного регенерирующего раствора, для каждого из n блоков; f) сбор элюата, полученного на этапе е), с последующим определением природы типов ионов, присутствующих в этом элюате, и количества каждого типа ионов, присутствующего в этом элюате, для каждого из n блоков, и g) сравнение количеств указанных типов ионов, определенных в каждом из n элюатов, для каждого типа ионов, идентифицированного на этапе f). Техническим результатом является возможность надежно и напрямую идентифицировать блок конденсатора из нержавеющей стали, являющийся источником незначительного просачивания неочищенной воды в парогенератор теплоэлектростанции, без необходимости последовательной изоляции блоков конденсатора установки. 7 з.п. ф-лы, 7 ил.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к способу обнаружения блока, служащего причиной утечки неочищенной воды в конденсаторе, состоящем из множества блоков.
Уровень техники
Изобретение может применяться в промышленных установках, использующих парообразующий контур и охлаждающий контур, образующие конденсатор, в частности на теплоэлектростанциях, таких как атомные электростанции или электростанции на ископаемом топливе.
В общем, вода, питающая охлаждающий контур такой установки, подается непосредственно из реки или моря. Речь идет о так называемой неочищенной воде в отличие от очищенной воды, используемой в других контурах.
Атомная электростанция (1), например, состоит из трех разных контуров (фиг. 1):
- Первичный контур (2), является источником выработки тепла с помощью атомного реактора (5-1) с водой под давлением, заключенного в корпусе (5-2) реактора. Вода (6), проходящая через корпус реактора, нагревается до высокой температуры, составляющей приблизительно 310°С. Компенсатор (7) давления позволяет установить давление приблизительно в 155 бар, чтобы вода оставалась в жидком состоянии. После прохождения через парогенератор (9) с отдачей тепла, вода возвращается с помощью насоса (8) для повторного нагрева в корпусе (5-2). Таким образом, первичный контур образует замкнутую петлю. В зависимости от мощности и ступени атомной электростанции ее первичный контур может состоять из множества петель. Однако он всегда содержит лишь один реактор (5-1) и один компенсатор (7) давления.
- Вторичный контур (3) отбирает пар (15), выработанный парогенераторами (9) петель первичного контура (2), для приведения в действие набора турбин (10) для вырабатывания электричества (12) через генератор (13) переменного тока.
- Третичный контур (4), именуемый также контуром источника охлаждения (14), обеспечивает охлаждение водяного пара (15) в области конденсаторов (11) таким образом, что образуется вода в жидком состоянии, т.е. конденсат (17), возвращающийся в парогенератор (9) с помощью насоса (18). Охлаждающий контур снабжается неочищенной водой с помощью насоса (16).
С другой стороны, чтобы гарантировать долговечность такой установки, важно сохранить качество воды, циркулирующей в первичном и вторичном контурах (2, 3), и, следовательно, избежать попадания в эти контуры неочищенной воды и содержащихся в ней загрязняющих веществ. В частности, загрязняющими веществами являются ионы Na+, Са2+ и Cl-, поскольку они могут вызывать коррозию.
Попадание неочищенной воды в парогенератор (9) вторичного контура может оказаться пагубным для оператора установки.
В самом деле, как подробно показано на фиг. 2, такое попадание приводит к проникновению примесей (21), таких как Na+, Са2+ и/или Cl-, которые из-за их слабой летучести имеют тенденцию концентрироваться в жидкой фазе. Такая концентрация может приводить к локализованной коррозии, повреждающей трубы (19) парогенератора, в которых циркулирует вода (6) первичного контура, и может со временем привести к перфорации (30). Из-за разности давлений между первичными (155 бар) и вторичными (70-80 бар) контурами такая перфорация приводит к утечке потенциально радиоактивной воды в воду вторичного контура, расположенного в зоне установки, которая не должна подвергаться риску радиоактивного заражения. Такой инцидент рассматривается как значительный по шкале, установленной Управлением ядерной безопасности, и, как таковой, приводит к немедленной и продолжительной остановке атомного реактора с обязательным ремонтом и очисткой вторичного контура. Это приводит в частности к значительному снижению выработки энергии для оператора. Кроме того, загрязнение неочищенной водой может приводить к общей коррозии других частей вторичного контура и таким образом к ограничению срока службы затронутых элементов.
Следовательно, для предотвращения перечисленных выше рисков необходимо контролировать и выявлять всякое просачивание неочищенной воды.
Таким образом, парогенератор снабжен контуром очистки, известным как APG (от фр. Alimentation et purge de
Figure 00000001
de vapeur, "Питание и продувка парогенератора"), выполняющим двойную функцию. Первой функцией контура продувки, состоящего в частности из фильтров и катионных и анионных деминерализаторов, является удаление конденсатов перед повторным введением воды во вторичный контур. Другая функция контура APG состоит в осуществлении непосредственного измерения присутствующих в парогенераторе загрязняющих веществ с помощью кондуктометров, связанных с катионными смолами, и натриометров. Система также позволяет также обнаружить поступление неочищенной воды из третичного контура, поступающей из конденсатора.
Конденсатор ядерного реактора с водой под давлением разделен на множество одинаковых блоков. Конденсаторы, используемые в настоящее время на атомных станциях Франции, обычно содержат от 3 до 8 блоков. Каждый из этих блоков соответствует элементарному конденсатору (31) (фиг. 3), работающему как единственный и автономный конденсатор, в котором осуществляется теплообмен между выработанным парогенератором и подлежащим конденсации водяным паром (15), с одной стороны, и, с другой стороны, водой в жидком состоянии, поступающей из источника холодной воды, т.е. неочищенной водой (14) при атмосферном давлении. Во вспомогательной части конденсатора (32), состоящей из труб (33), в которых циркулирует пар, поддерживается вакуум, улучшающий конденсацию пара и таким образом повышающий тепловой коэффициент полезного действия установки. Эти трубы, находясь в непосредственном контакте с неочищенной охлаждающей водой, подвержены коррозии, которая может привести к перфорации (34), а значит, из-за разности давлений, попаданию во вторичный контур неочищенной воды, которая смешивается с конденсатом (17), питающим парогенератор (9).
Традиционно каждый из блоков конденсатора оборудован системой (35) наблюдения за качеством воды, позволяющей обнаружить просачивание в конденсат неочищенной воды. Для этого образец конденсата отбирают для проведения анализа в устройстве, состоящем из ионообменной смолы (36) и кондуктометра (37). При попадании, например, неочищенной речной воды в трубы конденсатора, образец конденсата содержит в частности ионы Na+ и Са2+, которые улавливаются катионной смолой и, таким образом, приводят к отделению ионов Н+, повышающих проводимость воды. Измеренная с помощью кондуктометра катионная проводимость воды после ее прохождения через ионообменную смолу пропорциональна концентрации ионов Na+и Са2+ в конденсате. Этот способ обнаружения загрязняющих веществ описан, в частности, в патентном документе ЕР 0013528.
Идентификация блока конденсатора, служащего причиной утечки неочищенной воды, основанная на принципе измерения катионной проводимости, была эффективна, когда использовались медные конденсаторы. В самом деле, эти конденсаторы подвержены значительной коррозии из-за попадания неочищенной воды в объемах, достаточных для обнаружения таким способом.
Между тем, в течение нескольких лет все больше и больше теплоэлектростанций оборудуются конденсаторами из нержавеющей стали, меньше подверженной коррозии. Вследствие этого, утечки неочищенной воды, когда они случаются, значительно менее существенны, чем в случае с медными конденсаторами, поэтому традиционная система наблюдения, состоящая из ионообменной смолы и кондуктометра, уже недостаточно чувствительна для их обнаружения.
Эти просачивания неочищенной воды, хотя и незначительные, должны быть тем не менее обнаружены для предотвращения рисков, которые представляет собой коррозия. Поэтому был осуществлен паллиативный протокол, который описан ниже.
Обнаружение проникания неочищенной воды по параметрам проводимости и количеству натрия, измеренным в области парогенератора через его контур APG, остается возможным. В самом деле, из-за их концентрации загрязняющие вещества представлены там в количестве, достаточно значительном для обнаружения системой наблюдения. Если в измерениях, осуществленных в области контура APG, обнаружено отклонение от нормы, следует в первую очередь подтвердить точность диагностики просачивания неочищенной воды из конденсатора путем исключения других возможных источников загрязнения.
Затем оператор последовательно изолирует разные блоки конденсатора установки. После изоляции блока, служащего причиной утечки, параметры, измеренные контуром APG, возвращаются к нормальным значениям. Таким образом, этот протокол позволяет определить дефектный блок.
Основной недостаток этого способа состоит в том, что изоляция одного из блоков конденсатора уменьшает общую поверхность теплообмена последнего и, следовательно, требует регулирования вторичного контура, снижая мощность реактора, что приводит к снижению выработки энергии.
Кроме того, при измерениях, где контур APG относительно удален от конденсатора, в который проникла неочищенная вода, на диагностические параметры контура APG могут влиять другие источники загрязнения, исходящие от элементов установки, расположенных между конденсатором и парогенератором. Следовательно, посторонние загрязняющие вещества могут приводить к ошибочной диагностике.
Раскрытие сущности изобретения
Таким образом, требуется разработать альтернативную процедуру, позволяющую определить источник просачивания неочищенной воды, не требующую последовательной изоляции блоков конденсатора, чтобы избежать снижения нагрузки, вызываемого таким протоколом. Для этого следует предложить способ измерения, который может быть осуществлен непосредственно в области конденсаторов, делая, кроме того, возможным точную диагностику утечки, а также позволяя избежать развития коррозионных процессов во вторичном контуре.
Трудность состоит в том, что перфорация, которая может произойти на конденсаторе из нержавеющей стали, имеет меньшие размеры, и, следовательно, соответствующие утечки неочищенной воды очень малы.
На атомных электростанциях, функционирующих во Франции в настоящее время, такая утечка обычно составляет порядка от 1 до 2 л/час. Таким образом, при расходе воды в конденсаторе, составляющем от 700 до 800 м3/час, коэффициент разбавления из-за утечки, составляет от 700000 до 800000.
Средняя концентрация ионов Са2+, преобладающих в охлаждающей воде, используемой на месте отработки настоящего изобретения, составляет порядка 50 ppm (частей на миллион) (50 мг/л). Следовательно, подлежащее измерению количество теоретически составляет приблизительно 0,07 мкг/л. Наиболее чувствительные в настоящее время средства обнаружения, такие как атомно-абсорбционная спектрометрия, позволяют измерять значения порядка 1 ppb (части на миллиард) (1 мкг/л), что более чем в 14 раз превышает теоретическую концентрацию, которую может создать утечка в области конденсатора из нержавеющей стали.
Тем не менее, авторам настоящего изобретения удалось разработать способ, позволяющий надежно и напрямую идентифицировать блок конденсатора из нержавеющей стали, являющийся источником незначительного просачивания неочищенной воды в парогенератор теплоэлектростанции, без необходимости последовательной изоляции блоков конденсатора установки.
Способ в соответствии с изобретением основан на концентрации присутствующих в неочищенной воде ионов путем улавливания в колонне, содержащей ионообменную смолу, причем каждая камера конденсатора снабжена своей собственной колонной.
Природа ионообменной смолы зависит от источника неочищенной воды, питающей охлаждающий контур конденсатора:
- если речь идет о речной воде, то ионы, склонные вызывать коррозию, являются ионами Na+и Са2+, которые могут улавливаться соответствующей катионной смолой;
- если речь идет о морской воде, то ионы, склонные вызывать коррозию, являются ионами Cl-, которые могут улавливаться соответствующей анионной смолой.
После прохождения через колонну определенного количества воды, смола была собрана и связанные с ионообменной смолой ионы высвобождены путем элюирования с кислотным раствором (соответственно щелочным), позволяя стимулировать регенерацию катионной смолы (соответственно анионной).
Таким образом, можно определить концентрацию ионов, склонных вызывать коррозию в конденсате, циркулирующем в колонне данного блока конденсатора, способом спектроскопии.
Сравнение заданных концентраций для каждого из блоков позволяет определить, который из них неисправен.
Этот протокол может быть применен при достижении предварительно заданного порога или при отклонении от нормальных значений параметров, измеренных в области контура APG парогенератора. Протокол может быть осуществлен на действующем или остановленном энергоблоке.
Чтобы после элюирования смолы получить ионы в количестве, детектируемом существующими способами спектроскопии, авторы настоящего изобретения осуществили масштабирование объема используемой смолы по сравнению с используемыми в традиционном способе измерения катионной проводимости. Объем элюированного конденсата в смоле также влияет на количество ионов, полученных после элюирования.
Кроме того, неожиданно было обнаружено, что непосредственное использование новых коммерческих смол не позволяет закончить идентификацию неисправного конденсатора. Таким образом, в способе в соответствии с изобретением необходим этап предварительной обработки ионообменной смолы перед осуществлением протокола.
Таким образом, настоящее изобретение относится к способу идентификации блока, служащим причиной утечки неочищенной охлаждающей воды, в конденсаторе теплоэлектростанции, состоящем из n блоков, где n - целое число от 2 до 15, предпочтительно от 3 до 8,
причем каждый из n блоков оборудован картриджами, предназначенными для вмещения ионообменной смолы в объеме от 50 до 150 мл, предпочтительно от 80 до 120 мл,
содержащему следующие этапы:
a) очистка ионообменной смолы, предназначенной для помещения в картридж, для каждого из n блоков;
b) помещение в картридж очищенной ионообменной смолы, полученной в ходе этапа а), для каждого из n блоков;
c) пропускание конденсата в объеме от 500 до 1500 л, предпочтительно от 800 до 1200 л, в картридж, содержащий очищенную ионообменную смолу, помещенную в картридж на этапе b), для каждого из n блоков;
d) сбор ионообменной смолы, полученной на этапе с), для каждого из n блоков;
e) регенерация ионообменной смолы, собранной на этапе d), путем элюирования с помощью водного регенерирующего раствора, для каждого из n блоков;
f) сбор элюата, полученного на этапе е), с последующим определением природы типов ионов, присутствующих в этом элюате, и количества каждого типа ионов, присутствующего в этом элюате, для каждого из n блоков, и
g) сравнение количеств указанных типов ионов, определенных в каждом из n элюатов, для каждого типа ионов, идентифицированного на этапе f).
Под «охлаждающей неочищенной водой» в настоящем контексте подразумевается питающий конденсатор холодный источник, состоящий из речной или морской неочищенной воды.
Под «блоком конденсатора» в контексте настоящего изобретения подразумевается элементарный конденсатор при условии, что конденсатор теплоэлектростанции разделен на множество одинаковых элементарных конденсаторов.
Под «конденсатом» в контексте настоящего изобретения подразумевается вода в жидком состоянии, полученная в результате конденсации поступающего из парогенератора водяного пара. Этот конденсат может содержать, кроме того, неочищенную охлаждающую воду, просочившуюся вследствие перфорации трубы конденсатора, причем эта перфорация является, в частности, следствием коррозии. Таким образом, в конденсате присутствуют загрязняющие вещества, склонные вызывать коррозию.
«Ионообменная смола» является твердым материалом, обычно в форме шариков, состоящих из «полимерной матрицы», к которой присоединены положительно или отрицательно заряженные функциональные группы, обеспечивающие ионный обмен.
«Полимерная матрица» в соответствии с изобретением может иметь гелевую или макропористую структуру, предпочтительно гелевую структуру.
Речь может идти в частности о полистирольной матрице, матрице на основе сополимера полистирол-дивинилбензол или сшитого полиакрилата.
Средний диаметр смоляных шариков в соответствии с изобретением составляет от 0,2 до 1,2 мм, особенно от 0,3 до 0,8 мм, в частности от 0,4 до 0,7 мм.
Смоляные шарики в соответствии с изобретением отличаются, кроме того, тем, что их коэффициент однородности меньше или равен 1,8, особенно меньше или равен 1,5, предпочтительно меньше или равен 1,2.
«Ионный обмен» представляет собой процесс, в ходе которого содержащиеся в растворе определенным образом заряженные ионы удаляются из этого раствора путем адсорбции на твердом ионообменном материале, заменяясь на эквивалентное число других ионов с тем же зарядом, выделенных твердым веществом.
Различают катионные и анионные смолы.
«Катионная смола» содержит отрицательно заряженные функциональные группы. При циркуляции содержащего ионы водного раствора на такой смоле, катионы, исходно присутствующие в качестве противоионов функциональных групп для обеспечения электронейтральности смолы, постепенно заменяются присутствующими в элюирующем растворе катионами до насыщения смолы.
Постепенное насыщение исходно содержащей ионы Н+ катионной смолы путем обмена с ионами Na+ представлено на фиг. 4.
«Анионная смола» содержит положительно заряженные функциональные группы при условии того, что речь может идти о парциальном заряде. При запуске циркуляции водного раствора, содержащего ионы, на такой смоле, исходно присутствующие в смоле анионы постепенно заменяются анионами, присутствующими в элюирующем растворе, до насыщения смолы.
«Обменная способность» ионообменной смолы, выраженная в эквивалентах на литр, соответствует способности ионообменной смолы удерживать ионы до насыщения смолы.
«Общая обменная способность» ионообменной смолы соответствует эквивалентной концентрации в функциональных группах и, таким образом, числу обменных одновалентных ионов на единицу объема.
Общая обменная способность ионообменной смолы в соответствии с изобретением составляет больше 1,0 экв/л, предпочтительно больше 1,5 экв/л, более предпочтительно больше 2,0 экв/л.
Насыщенная ионообменная смола может быть регенерирована путем элюирования с помощью «регенерирующего раствора», содержащего ионы с тем же зарядом, что и поглощенные смолой.
«Регенерация» катионной смолы может осуществляться с помощью водного регенерирующего раствора, состоящего из раствора неорганической кислоты, предпочтительно сильной кислоты (рКа<0), такой как соляная кислота, азотная кислота или серная кислота. Постепенная регенерация катионной смолы, насыщенной ионами Na+, представлена на фиг. 5.
Регенерация анионной смолы может осуществляться с помощью водного регенерирующего раствора, состоящего из водного раствора щелочи, предпочтительно сильной щелочи (рКа>14), такой как сода.
Ионообменная смола может быть избирательной в отношении определенных ионов, т.е. предпочтительным образом удерживать определенные ионы.
Под «очисткой ионообменной смолы» в контексте настоящего изобретения подразумевается операция элюирования, предназначенная для удаления примесей из смолы.
Случай неочищенной речной воды
В том случае, когда охлаждающий контур питается речной водой, загрязняющими веществами, способными вызвать коррозию, являются в частности ионы Na+ и Са2+.
«Ионообменная смола», используемая в способе в соответствии с изобретением, состоит из катионной смолы.
Смола имеет вид полимерных шариков, в частности из полистирола или сополимера полистирол-двинилбензол, к которым присоединены отрицательно заряженные катионообменные функциональные группы.
Предпочтительно, смола имеет сильное сродство к ионам Na+и Са2+. Предпочтительно смола является избирательной в отношении ионов Na+и Са2+.
Речь может идти, например, о сильнокислой катионной смоле, имеющей в качестве функциональных групп группы SO3 -, или слабокислой катионной смоле, имеющей в качестве функциональных групп, например, группы CO2 -. Предпочтительно используется сильнокислая смола.
В соответствии с одним из частных вариантов осуществления, ионообменная смола является сильнокислой катионной смолой, состоящей из шариков полистирола или сополимера полистирол-дивинилбензол, к которым присоединены группы SO3 -, и коэффициент однородности которых меньше или равен 1,8, в частности меньше или равен 1,5, предпочтительно меньше или равен 1,2, причем общая ионообменная способность смолы больше 1,0 экв/л, предпочтительно больше 1,5 экв/л, более предпочтительно больше 2,0 экв/л.
Предпочтительно, противоионы групп SO3 -, исходно присутствующие в смоле перед осуществлением способа в соответствии с изобретением, являются ионами Н+. В частности, перед осуществлением способа в соответствии с изобретением по меньшей мере 99% групп SO3 - имеют в качестве противоиона ион Н+.
Предпочтительно, перед осуществлением способа в соответствии с изобретением концентрация ионов Na+ в смоле составляет меньше 100 ppm, предпочтительно меньше 70 ppm, более предпочтительно меньше 50 ppm.
Предпочтительно, перед осуществлением способа в соответствии с изобретением концентрация ионов Са+ в смоле составляет меньше 100 ppm, предпочтительно меньше 70 ppm, более предпочтительно меньше 50 ppm.
Предпочтительно, перед осуществлением способа в соответствии с изобретением концентрация каждого из катионов, присутствующих в смоле, меньше 100 ppm, предпочтительно меньше 70 ppm, более предпочтительно меньше 50 ppm.
Катионная смола может быть, в частности, специальной смолой, предназначенной для использования в атомной энергетике.
Таким образом, катионная смола предпочтительно выбирается из смол Amberlite IRN97 Н, IRN77 и IRN99, выпускаемых компанией Dow, и смол Purolite NRW1000, NRW1100, NRW1160, NRW1180 и NRW160, выпускаемых компанией Purolite.
В частности, катионная смола может являться смолой Amberlite IRN97 Н.
Как уже было сказано, на этапе а) способа в соответствии с изобретением необходимо осуществить очистку катионной смолы, предназначенной для помещения в картридж, имеющийся в каждом из блоков конденсатора.
Очистка осуществляется путем элюирования с помощью раствора кислоты, предпочтительно сильной кислоты, такой как соляная кислота, азотная кислота или серная кислота.
Массовая доля кислоты в растворе составляет от 1% до 50%, в частности от 5% до 30%, более конкретно от 10% до 20% по массе относительно общей массы раствора.
Процесс элюирования состоит в наливании на смолу раствора кислоты в объеме, по меньшей мере в 2 раза, в частности по меньшей мере в 4 раза, предпочтительно по меньшей мере в 5 раз превышающем объем смолы.
Предпочтительно концентрация ионов Na+ в очищающем растворе кислоты составляет меньше 1 ppb, в частности меньше 0,5 ppb, более конкретно меньше 0,2 ppb.
Предпочтительно концентрация ионов Са2+ в очищающем растворе кислоты составляет меньше 1 ppb, в частности меньше 0,5 ppb, более конкретно меньше 0,2 ppb.
Предпочтительно, концентрация каждого из катионов в очищающем растворе кислоты составляет меньше 1 ppb, в частности меньше 0,5 ppb, более конкретно меньше 0,2 ppb.
В соответствии с одним из предпочтительных вариантов осуществления, после этапа а) очистки концентрация ионов Na+и Са2+ в смоле составляет меньше 1 ppb, в частности меньше 0,5 ppb, более конкретно меньше 0,2 ppb.
На этапе с) способа в соответствии с изобретением ионы Н+, присутствующие в очищенной катионной смоле, полученной на этапе а) и помещенной в картридж на этапе b), обмениваются с ионами Na+и Са2+ конденсата до насыщения смолы.
Этап е) регенерации катионной смолы может быть осуществлен путем элюирования с помощью водного регенерирующего раствора, состоящего из раствора неорганической кислоты, предпочтительно сильной кислоты, такой как соляная кислота, азотная кислота или серная кислота.
Массовая доля кислоты в регенерирующем растворе составляет от 1% до 50%, в частности от 5% до 30%, более конкретно от 10% до 20% по массе относительно общей массы раствора.
В частности, элюирование состоит в наливании на смолу раствора кислоты в объеме, по меньшей мере в 2 раза, в частности по меньшей мере в 4 раза, предпочтительно по меньшей мере в 5 раз превышающего объем смолы.
Предпочтительно концентрация ионов Na+ в регенерирующем растворе кислоты составляет меньше 1 ppb, в частности меньше 0,5 ppb, более конкретно меньше 0,2 ppb.
Предпочтительно концентрация ионов Са2+ в регенерирующем растворе кислоты составляет меньше 1 ppb, в частности меньше 0,5 ppb, более конкретно меньше 0,2 ppb.
Предпочтительно, концентрация каждого из катионов, присутствующего в регенерирующем растворе кислоты, составляет меньше 1 ppb, в частности меньше 0,5 ppb, более конкретно меньше 0,2 ppb.
На этапе f) способа в соответствии с изобретением определяются количества ионов Na+ и/или Са2+, присутствующих в элюате, полученном на этапе е).
Это измерение может осуществляться способами спектроскопии, хорошо известными специалисту в данной области, такими как атомно-абсорбционная спектроскопия.
Случай неочищенной морской воды
В том случае, когда охлаждающий контур питается морской водой, загрязняющими веществами, способными вызвать коррозию, являются, в частности, ионы Cl-.
«Ионообменная смола», используемая в способе в соответствии с изобретением, состоит из анионной смолы.
Смола представляет собой полимерные шарики, в частности из полистирола или сополимера полистирол-двинилбензол, к которым присоединены положительно заряженные анионообменные функциональные группы.
Предпочтительно, смола имеет сильное сродство к ионам Cl-. Предпочтительно смола является избирательной в отношении ионов Cl-.
Речь может идти о сильнощелочной анионной смоле, имеющей в качестве функциональных групп аммониевые группы N(RR'R'')+, где R, R' и R'' являются группами (С1-С6)алкил одинаковыми или разными.
Речь может идти о слабощелочной анионной смоле, имеющей в качестве функциональных групп аминовые группы NRR', где R и R' являются группами (С1-С6)алкил, одинаковыми или разными.
Под группой «(С1-С6)алкил» в контексте настоящего изобретения подразумевается насыщенная углеводородная цепь, линейная или разветвленная, содержащая от 1 до 6, предпочтительно от 1 до 4 атомов углерода. В качестве примера можно назвать метильную и этильную группы.
В соответствии с одним из частных вариантов осуществления, ионообменная смола является сильнощелочной анионной смолой, состоящей из шариков полистирола или сополимера полистирол-дивинилбензол, к которым присоединены аммониевые группы, такие как группы N(CH3)3 +, и коэффициент однородности которых меньше или равен 1,8, в частности меньше или равен 1,5, предпочтительно меньше или равен 1,2, причем общая ионообменная способность смолы больше 1,0 экв/л, предпочтительно больше 1,5 экв/л, более предпочтительно больше 2,0 экв/л.
Предпочтительно, противоионы аммониевых групп, исходно присутствующие в смоле до осуществления способа в соответствии с изобретением, являются ионами НО-. В частности, перед осуществлением способа в соответствии с изобретением, по меньшей мере 95% аммониевых групп имеют в качестве противоиона ион НО-.
Предпочтительно, перед осуществлением способа в соответствии с изобретением концентрация ионов Cl- в смоле составляет меньше 100 ppm, предпочтительно меньше 70 ppm, более предпочтительно меньше 50 ppm.
Предпочтительно, перед осуществлением способа в соответствии с изобретением концентрация каждого из анионов, присутствующих в смоле, меньше 100 ppm, предпочтительно меньше 70 ppm, более предпочтительно меньше 50 ppm.
Анионная смола может быть, в частности, специальной смолой, предназначенной для использования в атомной энергетике.
Таким образом, анионная смола предпочтительно выбирается из смолы Amberlite IRN78, выпускаемой компанией Dow, и смол Purolite NRW4000, NRW6000, NRW7000, NRW8000, NRW5010, NRW5050 и NRW5070, выпускаемых компанией Purolite.
Как уже было сказано, на этапе а) способа в соответствии с изобретением необходимо осуществить очистку анионной смолы, предназначенной для помещения в картридж, имеющийся в каждом из блоков конденсатора.
Очистка осуществляется путем элюирования с помощью раствора щелочи, предпочтительно сильной щелочи, такой как сода.
Массовая доля щелочи в растворе составляет от 1% до 50%, в частности от 5% до 30%, более конкретно от 10% до 20% по массе относительно общей массы раствора.
Элюирование состоит в наливании на смолу раствора щелочи в объеме, по меньшей мере в 2 раза, в частности по меньшей мере в 4 раза, предпочтительно по меньшей мере в 5 раз превышающем объем смолы.
Предпочтительно концентрация ионов Cl- в очищающем растворе щелочи составляет меньше 1 ppb, в частности меньше 0,5 ppb, более конкретно меньше 0,2 ppb.
Предпочтительно, концентрация каждого из анионов, присутствующего в очищающем растворе щелочи составляет меньше 1 ppb, в частности меньше 0,5 ppb, более конкретно меньше 0,2 ppb.
На этапе с) способа в соответствии с изобретением ионы НО- присутствующие в очищенной анионной смоле, полученной на этапе а) и помещенной в картридж на этапе b), обмениваются с ионами Cl- конденсата до насыщения смолы.
Этап е) регенерации катионной смолы может осуществляться путем элюирования с помощью водного регенерирующего раствора, состоящего из раствора щелочи, предпочтительно сильной щелочи, такой как сода.
Массовая доля щелочи в регенерирующем растворе составляет от 1% до 50%, в частности от 5% до 30%, более конкретно от 10% до 20% по массе относительно общей массы раствора.
В частности, элюирование состоит в наливании на смолу раствора щелочи в объеме, по меньшей мере в 2 раза, в частности по меньшей мере в 4 раза, предпочтительно по меньшей мере в 5 раз превышающего объем смолы.
Предпочтительно концентрация ионов Cl- в регенерирующем растворе щелочи составляет меньше 1 ppb, в частности меньше 0,5 ppb, более конкретно меньше 0,2 ppb.
Предпочтительно концентрация ионов Cl- в регенерирующем растворе щелочи составляет меньше 1 ppb, в частности меньше 0,5 ppb, более конкретно меньше 0,2 ppb.
Предпочтительно, концентрация каждого из анионов, присутствующих в регенерирующем растворе, составляет меньше 1 ppb, в частности меньше 0,5 ppb, более конкретно меньше 0,2 ppb.
На этапе f) способа в соответствии с изобретением определяют количества ионов Cl-, присутствующих в элюате, полученном на этапе е).
Это измерение может осуществляться способами спектроскопии, хорошо известными специалисту в данной области, такими как атомно-абсорбционная спектроскопия.
Настоящее изобретение проиллюстрировано с помощью прилагаемых чертежей и неограничивающих примеров, которые будут приведены ниже.
Краткое описание чертежей
На фиг. 1 схематично представлен ядерный реактор с водой под давлением.
На фиг. 2 схематично представлен парогенератор.
На фиг. 3 схематично представлен блок элементарного конденсатора, соединенный с его системой обнаружения, состоящей из катионообменной смолы и кондуктометра.
На фиг. 4 схематично представлено насыщение катионообменной смолы ионами Na+.
На фиг. 5 схематично представлена регенерация катионообменной смолы.
На фиг. 6 схематично представлены этапы осуществления в примере, который описан ниже.
На фиг. 7а и 7b представлены концентрации ионов Са2+, определенные в разных блоках конденсатора в примерах, которые описаны ниже, без осуществления этапа очистки смолы (7b) или с осуществлением способа в соответствии изобретением (7а).
Осуществление изобретения
Протокол, который описан ниже, был осуществлен на конденсаторе атомной станции, состоящем из 7 блоков, охлаждающий контур которого питается неочищенной речной водой, содержащей ионы Na+и Са2+. Разные этапы способа представлены на фиг. 6.
Использовалась катионная смоле Amberlite IRN97 Н.
Была осуществлена операция очистки смолы, состоящая в наливании 500 мл раствора соляной кислоты на 100 мл смолы. Использованный раствор представляет собой раствор 15% соляной кислоты Suprapur®, выпускаемый компанией Merck, разведение осуществляли с помощью деминерализованной воды с концентрацией Na+и Са2+ меньше 1 ppb.
На каждый блок конденсатора помещается картридж, содержащий 100 мл предварительной очищенной катионной смолы.
Вода из вторичного контура (а) проходит на картридж, содержащий 100 мл очищенной катионной смолы, содержащиеся в воде катионы удерживаются смолой (b). После прохождения на смолу достаточного объема конденсата (приблизительно 1 м3), смола отбирается и переносится (с) в стеклянную лабораторную колонку (d). Затем смолу в стеклянной колонке элюируют (вода циркулирует над кислотой) раствором концентрированной кислоты, содержащем ионы Н+ (е). Ионы Н+ замещают на смоле связанные катионы (g и h). Отделенные таким образом катионы (f) отбираются и измеряются специальным устройством (i).
Процесс элюирования состоит в наливании 500 мл или более кислоты на 100 мл смолы. Полученный раствор кислоты тот же, что использовался в процессе очистки. Кислота протекает через смолу в количестве двух капель в секунду. Элюат отбирают на выходе из смолы порциями по 100 мл. На каждой отобранной порции измеряется количество кальция путем атомно-абсорбционной спектрометрии.
Эти катионы получены из известного объема конденсата, которым элюировали смолу. Таким образом, можно определить концентрацию ионов Са2+, присутствующих в конденсате для каждого блока.
Полученные результаты представлены на фиг. 7а.
Сравнительный пример:
Тот же протокол был воспроизведен без осуществления очистки катионной смолы. Полученные результаты представлены на фиг. 7b.

Claims (17)

1. Способ идентификации блока, служащего причиной утечки неочищенной воды в конденсаторе теплоэлектростанции, состоящем из n блоков, где n - целое число от 2 до 15, предпочтительно от 3 до 8,
отличающийся тем, что каждый из n блоков оборудован картриджем, предназначенным для вмещения ионообменной смолы в объеме от 50 до 150 мл, предпочтительно от 80 до 120 мл,
причем способ содержит следующие этапы:
a) очистка ионообменной смолы, предназначенной для помещения в картридж, для каждого из n блоков;
b) помещение в картридж очищенной ионообменной смолы, полученной на этапе а), для каждого из n блоков;
c) пропускание конденсата в объеме от 500 до 1500 л, предпочтительно от 800 до 1200 л, в картридж, содержащий очищенную ионообменную смолу, размещенную на этапе b), для каждого из n блоков;
d) сбор ионообменной смолы, полученной на этапе с), для каждого из n блоков;
e) регенерация ионообменной смолы, собранной на этапе d), путем элюирования с помощью водного регенерирующего раствора, для каждого из n блоков;
f) сбор элюата, полученного на этапе е), с последующим определением природы типов ионов, присутствующих в этом элюате, и количества каждого типа ионов, присутствующего в этом элюате, для каждого из n блоков, и
g) сравнение количеств указанных типов ионов, определенных в каждом из n элюатов, для каждого типа ионов, идентифицированного на этапе f).
2. Способ идентификации блока по п. 1, в котором общая ионообменная способность ионообменной смолы составляет больше 1,0 экв/л, предпочтительно больше 1,5 экв/л, более предпочтительно больше 2 экв/л.
3. Способ идентификации блока по п. 1 или 2, в котором неочищенная вода содержит ионы Na+ и/или Са2+, а ионообменная смола является катионной смолой.
4. Способ идентификации блока по п. 3, в котором этап а) осуществляют путем элюирования катионной смолы раствором кислоты в объеме, по меньшей мере в 2 раза, в частности по меньшей мере в 4 раза, предпочтительно по меньшей мере в 5 раз превышающем объем смолы.
5. Способ идентификации блока по п. 4, в котором раствор кислоты является раствором сильной кислоты, в котором концентрация ионов Na+ и Са2+ составляет меньше 1 ppb (части на миллиард), в частности меньше 0,5 ppb (частей на миллиард), более конкретно меньше 0,2 ppb (частей на миллиард).
6. Способ идентификации блока по любому из пп. 3-5, в котором этап е) осуществляют путем элюирования катионной смолы водным регенерирующим раствором в объеме, по меньшей мере в 2 раза, в частности по меньшей мере в 4 раза, более конкретно по меньшей мере в 5 раз превышающем объем смолы.
7. Способ идентификации блока по п. 6, в котором водный регенерирующий раствор является раствором сильной кислоты, в котором концентрация ионов Na+ и Са2+ составляет меньше 1 ppb (части на миллиард), в частности меньше 0,5 ppb (частей на миллиард), более конкретно меньше 0,2 ppb (частей на миллиард).
8. Способ идентификации блока по п. 1 или 2, в котором неочищенная вода содержит ионы Cl-, а ионообменная смола является анионной смолой.
RU2020123144A 2017-12-15 2018-12-14 Способ идентификации блока, служащего причиной утечки неочищенной воды в конденсаторе тепловой электростанции RU2738692C1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1762199 2017-12-15
FR1762199A FR3075450B1 (fr) 2017-12-15 2017-12-15 Procede d'identification de l'unite a l'origine d'une fuite d'eau brute dans un condenseur d'une centrale thermique
PCT/EP2018/085039 WO2019115799A1 (fr) 2017-12-15 2018-12-14 Procede d'identification de l'unite a l'origine d'une fuite d'eau brute dans un condenseur d'une centrale thermique

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2738692C1 true RU2738692C1 (ru) 2020-12-15

Family

ID=61873435

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2020123144A RU2738692C1 (ru) 2017-12-15 2018-12-14 Способ идентификации блока, служащего причиной утечки неочищенной воды в конденсаторе тепловой электростанции

Country Status (9)

Country Link
US (1) US11227698B2 (ru)
EP (1) EP3724896B1 (ru)
JP (1) JP6800379B1 (ru)
KR (1) KR102209185B1 (ru)
CN (1) CN111712885B (ru)
FR (1) FR3075450B1 (ru)
RU (1) RU2738692C1 (ru)
WO (1) WO2019115799A1 (ru)
ZA (1) ZA202004331B (ru)

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2951865C2 (de) * 1979-12-21 1984-02-16 Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim Wärmeübertragungssystem
RU37571U1 (ru) * 2004-02-10 2004-04-27 Лошаков Василий Николаевич Система регистрации течей теплоносителя 1-го контура реакторных установок атомных электростанций (срт)
JP2005257626A (ja) * 2004-03-15 2005-09-22 Hitachi Ltd 原子力プラント
RU2268509C2 (ru) * 2004-02-09 2006-01-20 Василий Николаевич Лошаков Система регистрации течей теплоносителя 1-го контура реакторных установок атомных электростанций (срт)
JP2008190993A (ja) * 2007-02-05 2008-08-21 Yokogawa Electric Corp ジッタ測定装置
RU2548300C2 (ru) * 2010-03-26 2015-04-20 Фмс Конгсберг Сабси Ас Способ и устройство для определения рода материала в полости между внутренней металлической стенкой и наружной металлической стенкой
RU2567733C2 (ru) * 2014-02-11 2015-11-10 Государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Ивановская государственная медицинская академия" Министерства здравоохранения Российской Федерации Способ экспресс-определения источника и загрязненности воды
RU2627927C2 (ru) * 2011-09-25 2017-08-14 Теранос, Инк. Системы и способы многостороннего анализа

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2445526A1 (fr) 1978-12-29 1980-07-25 Framatome Sa Procede de determination de la concentration des bases libres dans une eau industrielle
JPH10192718A (ja) * 1997-01-08 1998-07-28 Toshiba Eng Co Ltd 復水脱塩装置用樹脂再生装置
JP3760033B2 (ja) * 1997-07-29 2006-03-29 オルガノ株式会社 加圧水型原子力発電所の２次系ライン水処理装置
JP3794603B2 (ja) * 1998-07-29 2006-07-05 株式会社荏原製作所 イオン交換樹脂から溶出する不純物量の分析方法
JP3704289B2 (ja) * 1999-03-24 2005-10-12 株式会社荏原製作所 水中の陰イオンの検出方法及び装置
US6293104B1 (en) * 1999-05-17 2001-09-25 Hitachi, Ltd. Condenser, power plant equipment and power plant operation method
JP2002071874A (ja) * 2000-08-28 2002-03-12 Hitachi Ltd 沸騰水型原子力発電プラントとイオン交換樹脂劣化高分子不純物測定方法
JP2002233773A (ja) 2001-02-08 2002-08-20 Nippon Denko Kk 高純度ホウ素含有水の回収方法及びホウ素選択吸着樹脂から溶離したホウ素溶離液の処理装置
JP2008190933A (ja) * 2007-02-02 2008-08-21 Japan Atom Power Co Ltd:The Ｐｗｒ型原子力発電所における二次冷却材中のイオン不純物濃度評価方法及びこの評価方法を用いたｐｗｒ型原子力発電所の二次冷却系統の運転システム
JP4943378B2 (ja) * 2008-05-22 2012-05-30 株式会社荏原製作所 復水脱塩方法及び復水脱塩装置
JP5486204B2 (ja) * 2009-03-13 2014-05-07 オルガノ株式会社 液中の陰イオンの検出方法及び検出装置
CN102456418B (zh) * 2010-10-21 2014-04-30 中国广核集团有限公司 一种核反应堆冷却剂泵机械密封泄漏量异常的预防方法
JP2013233531A (ja) 2012-05-11 2013-11-21 Japan Organo Co Ltd 復水脱塩装置および復水脱塩方法
JP5648106B2 (ja) * 2013-09-13 2015-01-07 オルガノ株式会社 液中の陰イオンの検出方法及び検出装置
CN104355365B (zh) * 2014-10-31 2016-08-24 武汉钢铁(集团)公司 含铬废水污染物零排放的处理方法
JP6108021B1 (ja) * 2016-09-27 2017-04-05 東亜ディーケーケー株式会社 陰イオン検出システム
CN106653119B (zh) * 2016-12-08 2018-03-16 核动力运行研究所 核电厂凝结水系统阳电导率指标异常诊断装置及方法

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2951865C2 (de) * 1979-12-21 1984-02-16 Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim Wärmeübertragungssystem
RU2268509C2 (ru) * 2004-02-09 2006-01-20 Василий Николаевич Лошаков Система регистрации течей теплоносителя 1-го контура реакторных установок атомных электростанций (срт)
RU37571U1 (ru) * 2004-02-10 2004-04-27 Лошаков Василий Николаевич Система регистрации течей теплоносителя 1-го контура реакторных установок атомных электростанций (срт)
JP2005257626A (ja) * 2004-03-15 2005-09-22 Hitachi Ltd 原子力プラント
JP2008190993A (ja) * 2007-02-05 2008-08-21 Yokogawa Electric Corp ジッタ測定装置
RU2548300C2 (ru) * 2010-03-26 2015-04-20 Фмс Конгсберг Сабси Ас Способ и устройство для определения рода материала в полости между внутренней металлической стенкой и наружной металлической стенкой
RU2627927C2 (ru) * 2011-09-25 2017-08-14 Теранос, Инк. Системы и способы многостороннего анализа
RU2567733C2 (ru) * 2014-02-11 2015-11-10 Государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Ивановская государственная медицинская академия" Министерства здравоохранения Российской Федерации Способ экспресс-определения источника и загрязненности воды

Also Published As

Publication number Publication date
JP2021508041A (ja) 2021-02-25
KR20200105845A (ko) 2020-09-09
EP3724896B1 (fr) 2021-10-06
CN111712885B (zh) 2021-11-16
US11227698B2 (en) 2022-01-18
FR3075450A1 (fr) 2019-06-21
EP3724896A1 (fr) 2020-10-21
US20210272711A1 (en) 2021-09-02
FR3075450B1 (fr) 2019-12-27
KR102209185B1 (ko) 2021-01-28
WO2019115799A1 (fr) 2019-06-20
CN111712885A (zh) 2020-09-25
ZA202004331B (en) 2022-01-26
JP6800379B1 (ja) 2020-12-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100765998B1 (ko) 음이온 교환수지의 성능평가방법 및 복수 탈염장치
CN105202522A (zh) 一种直流锅炉腐蚀、结垢风险的诊断方法
RU2738692C1 (ru) Способ идентификации блока, служащего причиной утечки неочищенной воды в конденсаторе тепловой электростанции
KR101495005B1 (ko) 경수로 원자력발전소 증기발생기 세관 누설 온라인 감시를 위한 혼합용액 중의 극미량의 붕소이온 감시방법 및 감시시스템
JP2005240588A (ja) 発電装置及びその水質監視装置と水質監視方法
JPH09276862A (ja) 復水脱塩装置
JPH102890A (ja) カチオン交換樹脂の性能評価方法
KR100290643B1 (ko) 원자력발전소 증기발생기 몰비 조절을 위한 복수탈염방법 및 그 장치
JP2738473B2 (ja) 復水循環系の蒸気が通るタービンの監視方法及び装置
JP4267804B2 (ja) イオン交換樹脂の評価方法
JP2005003597A (ja) 加圧水型原子力発電プラントの一次冷却水系混床式脱塩塔の強酸性陽イオン交換樹脂の性能評価方法
JPH07269303A (ja) 復水器海水漏洩連続監視方法
Dauvois et al. Laboratory and plant investigations on decomposition products of morpholine in the secondary system of french PWR
JP2002071874A (ja) 沸騰水型原子力発電プラントとイオン交換樹脂劣化高分子不純物測定方法
CN114171218A (zh) 一种核电厂凝汽器泄漏检测系统
JP2851442B2 (ja) イオン交換装置で使用されるイオン交換樹脂の性能評価方法及び装置
JP3864539B2 (ja) イオン交換樹脂の性能評価方法
JP3066204B2 (ja) アンモニア型復水脱塩装置の運転方法
JP2006194738A (ja) 加圧水型原子力発電プラントの一次冷却水系脱塩塔のスルホン酸型陽イオン交換樹脂の性能評価方法
Zhizhin et al. Transport-NPP Secondary-Loop Water-Chemistry Management Based on Ion-Exchange Sorbent Analysis
JP2000171448A (ja) イオン交換樹脂の性能試験方法
Shutikov et al. Introduction of water chemistry regimes with ethanolamine metering at nuclear power plants equipped with VVER-type reactors
Sigrist et al. Dr. Lena Johansson Axpo Power AG, Switzerland lena. johansson@ axpo. com Dr. Irene Mailand Axpo Power AG, Switzerland
Calmon et al. Preparation of ultrapure water
Klein et al. Water treatment in the EBR-II steam system