JP2738473B2 - 復水循環系の蒸気が通るタービンの監視方法及び装置 - Google Patents
復水循環系の蒸気が通るタービンの監視方法及び装置Info
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、火力発電所、原子力発
電所における復水循環系の蒸気が通る装置であるタービ
ンの監視方法及び装置、並びにこの監視装置の測定情報
を発電設備の運転管理に利用する方法に関するものであ
る。
電所における復水循環系の蒸気が通る装置であるタービ
ンの監視方法及び装置、並びにこの監視装置の測定情報
を発電設備の運転管理に利用する方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】火力発電所、原子力発電所における復水
循環系は、ボイラー等の蒸気発生器で発生した蒸気でタ
ービンを駆動させて発電を行ない、タービンを出た蒸気
を復水器で水に戻し、この復水中に含まれる各種不純物
イオンや酸化鉄微粒子（クラッド）等を復水脱塩装置で
除去し、処理後の水を再び蒸気発生器に循環させるとい
うサイクルで運用されている。
循環系は、ボイラー等の蒸気発生器で発生した蒸気でタ
ービンを駆動させて発電を行ない、タービンを出た蒸気
を復水器で水に戻し、この復水中に含まれる各種不純物
イオンや酸化鉄微粒子（クラッド）等を復水脱塩装置で
除去し、処理後の水を再び蒸気発生器に循環させるとい
うサイクルで運用されている。
【０００３】また上記の復水脱塩装置は、我国の発電所
が一般に復水器の冷却水として海水を使用していること
から、この冷却水である海水が復水系に万一リークした
ような場合にも、その海水中の成分を除去できるように
考慮して設けられており、また復水脱塩装置の前段に電
磁フィルターや中空糸濾過装置等の各種フィルターが設
けられる場合もある。
が一般に復水器の冷却水として海水を使用していること
から、この冷却水である海水が復水系に万一リークした
ような場合にも、その海水中の成分を除去できるように
考慮して設けられており、また復水脱塩装置の前段に電
磁フィルターや中空糸濾過装置等の各種フィルターが設
けられる場合もある。
【０００４】ところでイオン交換樹脂を用いて構成され
るこの復水脱塩装置の運用法としては、従来から大きく
わけてＨ／ＯＨ型運転と、ＮＨ4 ／ＯＨ型運転とがあ
る。前者Ｈ／ＯＨ型運転とは次のように運転される方式
をいう。すなわち、復水脱塩装置に使用されているカチ
オン交換樹脂は、復水中のアンモニウムイオンの吸着帯
（イオン交換帯）が復水脱塩装置の下部に達し、アンモ
ニウムイオンが上記装置より漏出してくる直前に通水を
中止する方式である。この場合、復水脱塩装置を複数塔
設置して、各塔の通水中止の時期を適当にずらせること
で復水循環系全体の通水が中断されないように運転する
のが当然であり、また通水の中止された塔のイオン交換
樹脂は、例えば別に設置された再生塔に移送されて薬品
で再生され、次の通水に用いられるように準備される。
るこの復水脱塩装置の運用法としては、従来から大きく
わけてＨ／ＯＨ型運転と、ＮＨ4 ／ＯＨ型運転とがあ
る。前者Ｈ／ＯＨ型運転とは次のように運転される方式
をいう。すなわち、復水脱塩装置に使用されているカチ
オン交換樹脂は、復水中のアンモニウムイオンの吸着帯
（イオン交換帯）が復水脱塩装置の下部に達し、アンモ
ニウムイオンが上記装置より漏出してくる直前に通水を
中止する方式である。この場合、復水脱塩装置を複数塔
設置して、各塔の通水中止の時期を適当にずらせること
で復水循環系全体の通水が中断されないように運転する
のが当然であり、また通水の中止された塔のイオン交換
樹脂は、例えば別に設置された再生塔に移送されて薬品
で再生され、次の通水に用いられるように準備される。
【０００５】一方上記後者のＮＨ4 ／ＯＨ型運転は、通
水初期は上記Ｈ／ＯＨ型運転と同様の運転となるため塔
内のイオン交換樹脂はアンモニウムイオンを吸着してい
くのであるが、吸着帯（イオン交換帯）が塔下部に達し
た後にアンモニウムイオンが漏出してきても、さらに通
水を続行する方式の運転方法をいう。これは、アンモニ
ウムイオンは、通常復水循環系の復水中にｐＨ調整剤と
して使用されているものであるから脱塩装置から漏出し
ても一般的な意味では格別問題がなく、しかもＨ／ＯＨ
型運転に比べて以下の〜の利点があることに注目し
て行なわれる方法であり、広く採用される傾向にある。
水初期は上記Ｈ／ＯＨ型運転と同様の運転となるため塔
内のイオン交換樹脂はアンモニウムイオンを吸着してい
くのであるが、吸着帯（イオン交換帯）が塔下部に達し
た後にアンモニウムイオンが漏出してきても、さらに通
水を続行する方式の運転方法をいう。これは、アンモニ
ウムイオンは、通常復水循環系の復水中にｐＨ調整剤と
して使用されているものであるから脱塩装置から漏出し
ても一般的な意味では格別問題がなく、しかもＨ／ＯＨ
型運転に比べて以下の〜の利点があることに注目し
て行なわれる方法であり、広く採用される傾向にある。
【０００６】 １サイクル当たりの運転時間が長い。
例えばＨ／ＯＨ型運転は３〜７日間である場合に、ＮＨ
4 ／ＯＨ型運転では２０〜５０日間の運転ができる。
例えばＨ／ＯＨ型運転は３〜７日間である場合に、ＮＨ
4 ／ＯＨ型運転では２０〜５０日間の運転ができる。
【０００７】 再生薬品費用を大幅に低減できる。
【０００８】 再生用水使用量を大幅に低減できる。
【０００９】 再生排水量を大幅に低減できる。
【００１０】このようにＮＨ4 ／ＯＨ型運転はＨ／ＯＨ
型運転に比較してランニングコストが大幅に低減でき、
さらに再生排水としてでるＮＨ4 量を低減できるので排
水の環境に与える影響も少なくすることができるという
利点がある。しかしながらこのＮＨ4 ／ＯＨ型運転で
は、系統内の水質に与える影響について考慮しなければ
ならない次のような問題がある。
型運転に比較してランニングコストが大幅に低減でき、
さらに再生排水としてでるＮＨ4 量を低減できるので排
水の環境に与える影響も少なくすることができるという
利点がある。しかしながらこのＮＨ4 ／ＯＨ型運転で
は、系統内の水質に与える影響について考慮しなければ
ならない次のような問題がある。
【００１１】すなわち、ＮＨ4 ／ＯＨ型運転では、樹脂
中のＮａ型カチオン交換樹脂（Ｒ−Ｎａ+ ）、Ｃｌ型ア
ニオン交換樹脂（Ｒ−Ｃｌ- ）とアンモニア水の間で下
記の平衡状態が存在する。
中のＮａ型カチオン交換樹脂（Ｒ−Ｎａ+ ）、Ｃｌ型ア
ニオン交換樹脂（Ｒ−Ｃｌ- ）とアンモニア水の間で下
記の平衡状態が存在する。
【００１２】
【化１】
【００１３】従って、Ｒ−Ｎａ+ ，Ｒ−Ｃｌ- の混在量
が多いと、復水中にＮａ+ ，Ｃｌ-が漏出し、復水の純
度を低下させることになる。
が多いと、復水中にＮａ+ ，Ｃｌ-が漏出し、復水の純
度を低下させることになる。
【００１４】これを防止するために、ＮＨ4 ／ＯＨ型運
転をする場合は特別な樹脂再生法を行なってＲ−Ｎａ
+ ，Ｒ−Ｃｌ- を極力少なくする工夫もされているが、
どのような再生法を行なうにしても、極微量のＲ−Ｎａ
+ ，Ｒ−Ｃｌ- が残存することは避け難く、厳しいレベ
ルでみればＮＨ4 ／ＯＨ型運転ではＨ／ＯＨ型運転に比
べて復水中のＮａ+ ，Ｃｌ- 濃度が異なることになる
（図４参照）。
転をする場合は特別な樹脂再生法を行なってＲ−Ｎａ
+ ，Ｒ−Ｃｌ- を極力少なくする工夫もされているが、
どのような再生法を行なうにしても、極微量のＲ−Ｎａ
+ ，Ｒ−Ｃｌ- が残存することは避け難く、厳しいレベ
ルでみればＮＨ4 ／ＯＨ型運転ではＨ／ＯＨ型運転に比
べて復水中のＮａ+ ，Ｃｌ- 濃度が異なることになる
（図４参照）。
【００１５】これらのことを考慮し、従来のＮＨ4 ／Ｏ
Ｈ型運転を行なう復水脱塩装置にあっては、プラント起
動時や万一の海水リークにはＨ／ＯＨ型の運転を行な
い、通常の運転時に限ってＮＨ4 ／ＯＨ型運転を行なっ
ているのが普通である。
Ｈ型運転を行なう復水脱塩装置にあっては、プラント起
動時や万一の海水リークにはＨ／ＯＨ型の運転を行な
い、通常の運転時に限ってＮＨ4 ／ＯＨ型運転を行なっ
ているのが普通である。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、火力発電等
の設備では、復水脱塩装置を通った復水は給水ポンプで
昇圧されて再びボイラー等の蒸気発生器に送られる。従
って復水脱塩装置からＮａ，Ｃｌ，ＳＯ4 等のイオンが
微量にリークする場合には、これらの蓄積によりボイラ
ー，タービンなどの各系統のスケール，腐食，キャリー
オーバ等の障害につながる可能性がある。一般にボイラ
ー水中のＮａ，Ｃｌ，ＳＯ4 等の不純物の蒸気に対する
溶解度は蒸気の温度，圧力が高くなるほど大きくなる
が、近年の超臨界圧プラントや将来の超々臨界圧プラン
トのように、より過酷な条件下での運転が求められる発
電設備では、これらの問題すなわち復水中に含まれる上
記成分の微量な不純物がタービンブレードに析出，付着
して損傷等の障害を招くという問題を無視できないと考
えられる。
の設備では、復水脱塩装置を通った復水は給水ポンプで
昇圧されて再びボイラー等の蒸気発生器に送られる。従
って復水脱塩装置からＮａ，Ｃｌ，ＳＯ4 等のイオンが
微量にリークする場合には、これらの蓄積によりボイラ
ー，タービンなどの各系統のスケール，腐食，キャリー
オーバ等の障害につながる可能性がある。一般にボイラ
ー水中のＮａ，Ｃｌ，ＳＯ4 等の不純物の蒸気に対する
溶解度は蒸気の温度，圧力が高くなるほど大きくなる
が、近年の超臨界圧プラントや将来の超々臨界圧プラン
トのように、より過酷な条件下での運転が求められる発
電設備では、これらの問題すなわち復水中に含まれる上
記成分の微量な不純物がタービンブレードに析出，付着
して損傷等の障害を招くという問題を無視できないと考
えられる。
【００１７】なお既に説明したことからも分かるよう
に、復水の水質を純度高く維持するという観点からは、
復水循環系をＨ／ＯＨ型運転で運転するのが有利である
ことは言うまでもないが、ランニングコストや排水への
影響を考えた場合にはＮＨ4 ／ＯＨ型運転の優れた点は
無視できない。
に、復水の水質を純度高く維持するという観点からは、
復水循環系をＨ／ＯＨ型運転で運転するのが有利である
ことは言うまでもないが、ランニングコストや排水への
影響を考えた場合にはＮＨ4 ／ＯＨ型運転の優れた点は
無視できない。
【００１８】そこでこれらのことから、本発明者は、復
水の水質純度に優れた運転が可能なＨ／ＯＨ型運転と、
ランニングコストや排水量の低減に優れたＮＨ4 ／ＯＨ
型運転の利点を都合よく取り入れた復水脱塩装置の運転
方法を実現するために様々な観点から鋭意検討を重ね
た。
水の水質純度に優れた運転が可能なＨ／ＯＨ型運転と、
ランニングコストや排水量の低減に優れたＮＨ4 ／ＯＨ
型運転の利点を都合よく取り入れた復水脱塩装置の運転
方法を実現するために様々な観点から鋭意検討を重ね
た。
【００１９】その結果、タービンブレードの損傷等の問
題は、Ｎａ，Ｃｌ，ＳＯ4 等の不純物が蓄積することに
原因しているのであるから、その蓄積量によって、例え
ば、損傷等に支障のない範囲でＮＨ4 ／ＯＨ型運転を行
なってランニングコストや排水量の低減という利点を享
受し、蓄積量の関係からそれ以上の累積的な不純物蓄積
を避けるべき状態では、その問題の少ないＨ／ＯＨ型運
転を行なわせ、適当な時期にタービンブレードの洗浄を
行なわせるようにすれば、両者方式の利点を効果的に利
用できることに着眼した。しかしながら、このようなタ
ービンブレード上の不純物の蓄積量を定量的に計測しあ
るいは事後の状態を予測することに利用できる従来技術
や提案はなく、また稼動中のタービン等を対象としてこ
れにどの程度不純物が蓄積しているかを測定することは
極めて困難であるため、上記ＮＨ4 ／ＯＨ型運転とＨ／
ＯＨ型運転を適切に切り換える時期の選定は、客観的な
信頼性の乏しい経験則等に頼らざるを得なかった。しか
しこれでは、タービンの損傷発生の危険性を避け難く、
安定，確実な操業を確保すべき公共的な設備に求められ
る要求を満足するためには、故障発生等による設備の不
意の運転停止を避けるために所謂安全率を相当に高く設
定しなければならず、さらに有効な方法，装置が求めら
れる。
題は、Ｎａ，Ｃｌ，ＳＯ4 等の不純物が蓄積することに
原因しているのであるから、その蓄積量によって、例え
ば、損傷等に支障のない範囲でＮＨ4 ／ＯＨ型運転を行
なってランニングコストや排水量の低減という利点を享
受し、蓄積量の関係からそれ以上の累積的な不純物蓄積
を避けるべき状態では、その問題の少ないＨ／ＯＨ型運
転を行なわせ、適当な時期にタービンブレードの洗浄を
行なわせるようにすれば、両者方式の利点を効果的に利
用できることに着眼した。しかしながら、このようなタ
ービンブレード上の不純物の蓄積量を定量的に計測しあ
るいは事後の状態を予測することに利用できる従来技術
や提案はなく、また稼動中のタービン等を対象としてこ
れにどの程度不純物が蓄積しているかを測定することは
極めて困難であるため、上記ＮＨ4 ／ＯＨ型運転とＨ／
ＯＨ型運転を適切に切り換える時期の選定は、客観的な
信頼性の乏しい経験則等に頼らざるを得なかった。しか
しこれでは、タービンの損傷発生の危険性を避け難く、
安定，確実な操業を確保すべき公共的な設備に求められ
る要求を満足するためには、故障発生等による設備の不
意の運転停止を避けるために所謂安全率を相当に高く設
定しなければならず、さらに有効な方法，装置が求めら
れる。
【００２０】本発明は、以上のような従来技術とこの分
野において求められる要求を実現することを目的として
なされたものである。
野において求められる要求を実現することを目的として
なされたものである。
【００２１】
【課題を解決する手段及び作用】上記目的を実現するた
めに、本発明者は、上記特許請求の範囲の各請求項に記
載した本発明方法及び装置を完成した。
めに、本発明者は、上記特許請求の範囲の各請求項に記
載した本発明方法及び装置を完成した。
【００２２】本発明の方法及び装置が適用される蒸気が
通るタービンとしては、高圧タービン，低圧タービン等
のタービンと、給水ポンプに使用されているＢＦＰター
ビン等を例示することができるが、入口及び出口におい
て蒸気が通るものであればよい。
通るタービンとしては、高圧タービン，低圧タービン等
のタービンと、給水ポンプに使用されているＢＦＰター
ビン等を例示することができるが、入口及び出口におい
て蒸気が通るものであればよい。
【００２３】復水循環系の蒸気が通るタービンについて
この蒸気中に含まれる腐食要因成分等であるＮａ，Ｃ
ｌ，ＳＯ4 等の不純物を測定するためのサンプリング法
としては、例えば復水循環系の配管に、分岐配管，開閉
弁，コンデンサー等を介してイオンクロマト測定装置を
接続するインライン型の構成が好ましく推奨される。
この蒸気中に含まれる腐食要因成分等であるＮａ，Ｃ
ｌ，ＳＯ4 等の不純物を測定するためのサンプリング法
としては、例えば復水循環系の配管に、分岐配管，開閉
弁，コンデンサー等を介してイオンクロマト測定装置を
接続するインライン型の構成が好ましく推奨される。
【００２４】本発明の特徴は、このようなインライン型
のイオンクロマト測定装置を用いて、装置の起動時か
ら、例えば連続的にあるいは予め定めた所定の時間間隔
で継続して測定を行なうことで、起動時からの蒸気不純
物成分の蓄積累積量を検出することにあり、これによ
り、蓄積量が少ない時は復水脱塩装置のＮＨ4 ／ＯＨ型
運転を行ない、蓄積量が多くなった場合にはＮＨ4 ／Ｏ
Ｈ型運転を中止して、Ｈ／ＯＨ型運転を連続して行なう
方法や、蓄積量がある一定の量に達した場合にはタービ
ンの洗浄操作を優先的に行なう方法、あるいは、予想を
越えて復水の水質が悪化した場合に、再生後の樹脂塔
（再生時期をずらせて使用されるように複数設備されて
復水脱塩装置を構成している複数の塔の一つ）の再生不
良やイオン交換樹脂の性能劣化を検出したり、海水のリ
ークを検出したりすることにも利用でき、これらの場合
に通常の運転時を越えて不純物が多量に蓄積する結果例
えばタービンの損傷を招くような不具合を、実質的にリ
アルタイムに検出して回避できるという利点がある。
のイオンクロマト測定装置を用いて、装置の起動時か
ら、例えば連続的にあるいは予め定めた所定の時間間隔
で継続して測定を行なうことで、起動時からの蒸気不純
物成分の蓄積累積量を検出することにあり、これによ
り、蓄積量が少ない時は復水脱塩装置のＮＨ4 ／ＯＨ型
運転を行ない、蓄積量が多くなった場合にはＮＨ4 ／Ｏ
Ｈ型運転を中止して、Ｈ／ＯＨ型運転を連続して行なう
方法や、蓄積量がある一定の量に達した場合にはタービ
ンの洗浄操作を優先的に行なう方法、あるいは、予想を
越えて復水の水質が悪化した場合に、再生後の樹脂塔
（再生時期をずらせて使用されるように複数設備されて
復水脱塩装置を構成している複数の塔の一つ）の再生不
良やイオン交換樹脂の性能劣化を検出したり、海水のリ
ークを検出したりすることにも利用でき、これらの場合
に通常の運転時を越えて不純物が多量に蓄積する結果例
えばタービンの損傷を招くような不具合を、実質的にリ
アルタイムに検出して回避できるという利点がある。
【００２５】また、本発明の監視方法や装置による測定
結果と、実際にタービンブレード等に蓄積されている不
純物の量を定期点検毎に直接測定する操作で検出する結
果とを比較対照することで、より適切な、復水脱塩装置
の運用方式を選択できるという優れた利点もある。
結果と、実際にタービンブレード等に蓄積されている不
純物の量を定期点検毎に直接測定する操作で検出する結
果とを比較対照することで、より適切な、復水脱塩装置
の運用方式を選択できるという優れた利点もある。
【００２６】以下本発明を図面に示す実施態様に基づい
て詳細に説明する。第１図は、本発明を適用した火力発
電所の復水循環系（汽水循環系）の作動媒体の流れを太
線で示し、本発明の実施のために行なわれる蒸気のサン
プリングのための配管系を細線で示している。また本発
明の変更した態様として実施できる配管等の代表的な接
続例を一点鎖線で示している。
て詳細に説明する。第１図は、本発明を適用した火力発
電所の復水循環系（汽水循環系）の作動媒体の流れを太
線で示し、本発明の実施のために行なわれる蒸気のサン
プリングのための配管系を細線で示している。また本発
明の変更した態様として実施できる配管等の代表的な接
続例を一点鎖線で示している。
【００２７】この図において、１はボイラーであり、給
水ポンプ２から供給された水を蒸気にしてタービン３に
送り、ここでタービンを駆動させて発電を行なう。ター
ビン３を出た蒸気は復水器４で水に戻され、復水脱塩装
置５で鉄クラッドや不純物イオンを除去された後再び給
水ポンプ２によりボイラー１に供給される。
水ポンプ２から供給された水を蒸気にしてタービン３に
送り、ここでタービンを駆動させて発電を行なう。ター
ビン３を出た蒸気は復水器４で水に戻され、復水脱塩装
置５で鉄クラッドや不純物イオンを除去された後再び給
水ポンプ２によりボイラー１に供給される。
【００２８】このような復水循環系において、本例にお
いては、タービン３の入口側の配管に接続した分岐配管
１０を通して該タービン３に入る蒸気の一部を取り出
し、コンデンサー（復水器）１１を介して入口サンプル
水としてインラインイオンクロマト測定装置１２に送
り、例えばＮａイオンの濃度を測定する。またタービン
３の出口側配管に接続した分岐配管１３を通して該ター
ビン３から出る蒸気の一部を取り出し、コンデンサー
（復水器）１４を介して出口サンプル水として同様にイ
ンラインイオンクロマト測定装置１２に送りＮａイオン
の濃度を測定する。
いては、タービン３の入口側の配管に接続した分岐配管
１０を通して該タービン３に入る蒸気の一部を取り出
し、コンデンサー（復水器）１１を介して入口サンプル
水としてインラインイオンクロマト測定装置１２に送
り、例えばＮａイオンの濃度を測定する。またタービン
３の出口側配管に接続した分岐配管１３を通して該ター
ビン３から出る蒸気の一部を取り出し、コンデンサー
（復水器）１４を介して出口サンプル水として同様にイ
ンラインイオンクロマト測定装置１２に送りＮａイオン
の濃度を測定する。
【００２９】そして測定したＮａイオン濃度の情報（水
質情報）をコンピュータ１５に送って、出口側蒸気に含
まれるＮａイオンの濃度と入口側に含まれるＮａイオン
の濃度の差を求め、これによって、タービン３に残った
Ｎａイオンの量が算出される。
質情報）をコンピュータ１５に送って、出口側蒸気に含
まれるＮａイオンの濃度と入口側に含まれるＮａイオン
の濃度の差を求め、これによって、タービン３に残った
Ｎａイオンの量が算出される。
【００３０】したがって、タービンへのこの不純物の蓄
積速度は以下のように示される。
積速度は以下のように示される。
【００３１】
【数１】
【００３２】この蓄積速度を所定の時間間隔で測定する
ことで、経時的な蓄積量を知ることができる。
ことで、経時的な蓄積量を知ることができる。
【００３３】また他の不純物イオンについても夫々同様
の方法で経時的な蓄積量を知ることができる。
の方法で経時的な蓄積量を知ることができる。
【００３４】したがって、上述のように、復水脱塩装置
の運用によりこれらのタービンへの不純物の蓄積量が異
なるから、最大蓄積量許容値を越えないように考慮しな
がら、ＮＨ4 ／ＯＨ型運転とＨ／ＯＨ型運転を切換えれ
ば、１．５〜２年毎のプラント定検でのタービンブレー
ド洗浄で、その損傷を防止した運転が可能となる。例え
ば、水質監視コンピュータ１５に送られてくる上記水質
情報と、復水脱塩装置の運転情報とに基づいて、該コン
ピュータ１５は復水脱塩装置の運用プログラムに従って
運転支援情報を復水脱塩装置５に送り、上記したＮＨ4
／ＯＨ型とＨ／ＯＨ型の適切な切換え運転を行なわせる
ことができる。
の運用によりこれらのタービンへの不純物の蓄積量が異
なるから、最大蓄積量許容値を越えないように考慮しな
がら、ＮＨ4 ／ＯＨ型運転とＨ／ＯＨ型運転を切換えれ
ば、１．５〜２年毎のプラント定検でのタービンブレー
ド洗浄で、その損傷を防止した運転が可能となる。例え
ば、水質監視コンピュータ１５に送られてくる上記水質
情報と、復水脱塩装置の運転情報とに基づいて、該コン
ピュータ１５は復水脱塩装置の運用プログラムに従って
運転支援情報を復水脱塩装置５に送り、上記したＮＨ4
／ＯＨ型とＨ／ＯＨ型の適切な切換え運転を行なわせる
ことができる。
【００３５】なお最大蓄積量許容値と、ＮＨ4 ／ＯＨ型
運転とＨ／ＯＨ型運転の切換え時の蓄積量の値は、プラ
ントのタービン材質，蒸気温度，蒸気圧力等により影響
されるので、そのプラント毎に経験的な値あるいは上述
の項目を全て考慮した値を設定する必要がる。
運転とＨ／ＯＨ型運転の切換え時の蓄積量の値は、プラ
ントのタービン材質，蒸気温度，蒸気圧力等により影響
されるので、そのプラント毎に経験的な値あるいは上述
の項目を全て考慮した値を設定する必要がる。
【００３６】なお上述の実施態様はタービン３のみにつ
いて不純物の蓄積を測定する場合を説明したが、これと
は別に、あるいはこれと並行して、給水ポンプ２のＢＦ
Ｐタービンへの不純物の蓄積を、配管２０，２１の径路
から蒸気をサンプリングすることで測定することもでき
る。またタービン３出口蒸気のサンプリングは、復水循
環系に復水器４が設けられていることを利用して、上記
分岐配管１３から採取するのではなくこの復水器４の出
口水を配管２２を介してサンプリングするようにしても
よい。
いて不純物の蓄積を測定する場合を説明したが、これと
は別に、あるいはこれと並行して、給水ポンプ２のＢＦ
Ｐタービンへの不純物の蓄積を、配管２０，２１の径路
から蒸気をサンプリングすることで測定することもでき
る。またタービン３出口蒸気のサンプリングは、復水循
環系に復水器４が設けられていることを利用して、上記
分岐配管１３から採取するのではなくこの復水器４の出
口水を配管２２を介してサンプリングするようにしても
よい。
【００３７】
【効果】本発明によれば、従来は蓄積程度の予測が困難
であったタービンへのＮａ，Ｃｌ，ＳＯ4 等の腐蝕要因
成分の蓄積量を測定しあるいは予測することができ、こ
の情報に基づいて復水脱塩装置の運用方法を、上述のＮ
Ｈ4 ／ＯＨ型運転とＨ／ＯＨ型運転の間で適切に切換え
ることができるので、腐蝕成分によるタービンブレード
等の損傷等を事前に防止することができる。
であったタービンへのＮａ，Ｃｌ，ＳＯ4 等の腐蝕要因
成分の蓄積量を測定しあるいは予測することができ、こ
の情報に基づいて復水脱塩装置の運用方法を、上述のＮ
Ｈ4 ／ＯＨ型運転とＨ／ＯＨ型運転の間で適切に切換え
ることができるので、腐蝕成分によるタービンブレード
等の損傷等を事前に防止することができる。
【００３８】またランニングコストや排水への影響を低
減，軽減できるＮＨ4 ／ＯＨ型運転を、Ｈ／ＯＨ型運転
と都合よく併用して運用できるので、その経済的な効果
や、環境的効果は著しく大きい。
減，軽減できるＮＨ4 ／ＯＨ型運転を、Ｈ／ＯＨ型運転
と都合よく併用して運用できるので、その経済的な効果
や、環境的効果は著しく大きい。
【００３９】更に、上記Ｎａ，Ｃｌ，ＳＯ4 の蓄積量を
個別に測定した結果に基づいて復水脱塩装置の運用に反
映出来るので、イオンの異なる影響に対して適切な装置
運用が出来るという効果がある。
個別に測定した結果に基づいて復水脱塩装置の運用に反
映出来るので、イオンの異なる影響に対して適切な装置
運用が出来るという効果がある。
【００４０】また更に、測定結果を、定検時等において
調査できる実際のタービンブレード等に蓄積したスケー
ル量と比較することで、測定結果に基づく運用を改善し
たり、定検時期の見直しを行なったりすることにも利用
できる効果がある。
調査できる実際のタービンブレード等に蓄積したスケー
ル量と比較することで、測定結果に基づく運用を改善し
たり、定検時期の見直しを行なったりすることにも利用
できる効果がある。
【００４１】なお本発明方法は、復水の揮発性物質処理
（ＡＶＴ方式，ALL Volatile Treatment）のみならず、
複合水処理法（ＣＷＴ方式，Combined Water Treatmen
t）にも利用できる。
（ＡＶＴ方式，ALL Volatile Treatment）のみならず、
複合水処理法（ＣＷＴ方式，Combined Water Treatmen
t）にも利用できる。
【００４２】
【実施例】以下本発明を実施例に基づいて更に説明す
る。第１図の太線で示した系を有する火力発電所の復水
循環系に対して、図中に実線で示したサンプリングのた
めの分岐配管１０，１３、コンデンサー１１，１４を接
続した装置を用い、インライン型イオンクロマト測定装
置としてプロセス用イオンクロマト測定装置ＡＵ−１０
（横河電機（株）社製）を用いて、入口サンプル水と出
口サンプル水に含まれるＮａイオンの差の測定を行なっ
た。
る。第１図の太線で示した系を有する火力発電所の復水
循環系に対して、図中に実線で示したサンプリングのた
めの分岐配管１０，１３、コンデンサー１１，１４を接
続した装置を用い、インライン型イオンクロマト測定装
置としてプロセス用イオンクロマト測定装置ＡＵ−１０
（横河電機（株）社製）を用いて、入口サンプル水と出
口サンプル水に含まれるＮａイオンの差の測定を行なっ
た。
【００４３】その測定結果を下記表−１に示した。
【００４４】
【表１】
【００４５】第２図は、夫々同一の条件で、復水脱塩装
置をＨ／ＯＨ型運転した場合（図中の（１）の線）、Ｎ
Ｈ4 ／ＯＨ型運転をした場合（図中の（２）の線）、あ
る程度の時間ＮＨ4 ／ＯＨ型運転を行なった後Ｈ／ＯＨ
型運転に切換えた場合（図中の（３）の線）の測定結果
を、対比して示したものであり、この図から明らかであ
るように、Ｈ／ＯＨ型運転の場合にはナトリウムイオン
の蓄積が、他の運転方法の場合に比べて明らかに少ない
が、ＮＨ4 ／ＯＨ型運転を継続した場合には、ナトリウ
ムイオンの蓄積速度が早いことが分かる。
置をＨ／ＯＨ型運転した場合（図中の（１）の線）、Ｎ
Ｈ4 ／ＯＨ型運転をした場合（図中の（２）の線）、あ
る程度の時間ＮＨ4 ／ＯＨ型運転を行なった後Ｈ／ＯＨ
型運転に切換えた場合（図中の（３）の線）の測定結果
を、対比して示したものであり、この図から明らかであ
るように、Ｈ／ＯＨ型運転の場合にはナトリウムイオン
の蓄積が、他の運転方法の場合に比べて明らかに少ない
が、ＮＨ4 ／ＯＨ型運転を継続した場合には、ナトリウ
ムイオンの蓄積速度が早いことが分かる。
【００４６】第３図は、これらの対比結果に基づき、不
純物蓄積量を１５００ｇとし、設備連続運転日数を約１
年に設定した設備において提供される復水脱塩装置の運
用法の一例を示したものであり、起動初期のＨ／ＯＨ型
運転からＮＨ4 ／ＯＨ型運転に移行し、これを切換えラ
インとして設定した蓄積量１０００ｇに達した２２０日
前後の時点で、Ｈ／ＯＨ型運転に切換えてその後の運転
を行なうようにしたものである。
純物蓄積量を１５００ｇとし、設備連続運転日数を約１
年に設定した設備において提供される復水脱塩装置の運
用法の一例を示したものであり、起動初期のＨ／ＯＨ型
運転からＮＨ4 ／ＯＨ型運転に移行し、これを切換えラ
インとして設定した蓄積量１０００ｇに達した２２０日
前後の時点で、Ｈ／ＯＨ型運転に切換えてその後の運転
を行なうようにしたものである。
【００４７】本例においては、上記のような予測上昇線
を実験的にあるいは実際の装置運転の経験等に基づいて
設定し、運転状況を監視しながら、実際の測定結果がこ
の予測上昇線に合致していれば、装置が適切に運転され
ていることを確認出来るという利点もある。
を実験的にあるいは実際の装置運転の経験等に基づいて
設定し、運転状況を監視しながら、実際の測定結果がこ
の予測上昇線に合致していれば、装置が適切に運転され
ていることを確認出来るという利点もある。
【図１】第１図は、本発明の方法を実施するために構成
された本発明実施装置の構成の概要を示した図である。
された本発明実施装置の構成の概要を示した図である。
【図２】復水脱塩装置を運用する一例を説明するための
図である。
図である。
【図３】第３図は、復水脱塩装置をＨ／Ｏ型運転した場
合、ＮＨ 4 ／ＯＨ型運転した場合の不純物の蓄積量を比
較して示した図である。
合、ＮＨ 4 ／ＯＨ型運転した場合の不純物の蓄積量を比
較して示した図である。
【図４】復水脱塩装置の運転によって生ずるイオン濃度
の関係を説明するための図である。
の関係を説明するための図である。
１：ボイラー ２：給水ポンプ ３：タービン ４：復水器 ５：復水脱塩装置 １０：分岐配管 １１：コンデンサー １２：インライン型イオンクロマト測定装置 １３：分岐配管 １４：コンデンサー １５：水質監視コンピュータ ２０，２１，２２：配管
Claims (2)
- 【請求項１】 火力発電所、原子力発電所の汽水が通る
復水循環系において、該復水循環系に設けられた復水脱
塩装置のＨ／ＯＨ型運転とＮＨ 4 ／ＯＨ型運転の選択を
行うために、蒸気が通るタービンの該蒸気中に含まれる
Ｎａ，Ｃｌ，ＳＯ4 のイオンのうちの少なくともいずれ
か一つの該タービンの入口と出口の差を、復水循環系の
起動時から経時的に測定することを特徴とする復水循環
系の蒸気が通るタービンの監視方法。 - 【請求項２】 火力発電所、原子力発電所の汽水が通る
復水循環系に設けられた蒸気が通るタービンの入口及び
出口夫々から、蒸気をコンデンサーを介して採取するサ
ンプル水採取手段と、このサンプル水採取手段により採
取されたサンプル水中のＮａ，Ｃｌ，ＳＯ4 のイオンの
うちの少なくともいずれか一つの濃度差を測定するイオ
ンクロマト測定装置と、この測定装置による測定の結果
を、復水脱塩装置のＨ／ＯＨ型運転とＮＨ 4 ／ＯＨ型運
転の選択を行うために復水循環系の起動時から経時的に
記録する記録手段とを備えたことを特徴とする復水循環
系の蒸気が通るタービンの監視装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3236213A JP2738473B2 (ja) | 1991-09-17 | 1991-09-17 | 復水循環系の蒸気が通るタービンの監視方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3236213A JP2738473B2 (ja) | 1991-09-17 | 1991-09-17 | 復水循環系の蒸気が通るタービンの監視方法及び装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0579303A JPH0579303A (ja) | 1993-03-30 |
| JP2738473B2 true JP2738473B2 (ja) | 1998-04-08 |
Family
ID=16997457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3236213A Expired - Fee Related JP2738473B2 (ja) | 1991-09-17 | 1991-09-17 | 復水循環系の蒸気が通るタービンの監視方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2738473B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4673751B2 (ja) * | 2006-01-13 | 2011-04-20 | オルガノ株式会社 | 加圧水型原子力発電所の復水脱塩装置の運転方法 |
| US8601821B2 (en) * | 2007-08-07 | 2013-12-10 | General Electric Company | Method and apparatus for supplying pressure for spray inlet temperature suppressor of gas turbines |
| JP5483408B2 (ja) * | 2009-06-26 | 2014-05-07 | 四国電力株式会社 | 連続式濃度測定装置および方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4713772A (en) * | 1985-11-18 | 1987-12-15 | Westinghouse Electric Corp. | Automatic on-line chemistry monitoring system having improved calibration unit |
-
1991
- 1991-09-17 JP JP3236213A patent/JP2738473B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0579303A (ja) | 1993-03-30 |
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