RU2534192C2 - Энергогенерирующее устройство (варианты) - Google Patents
Энергогенерирующее устройство (варианты) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2534192C2 RU2534192C2 RU2012129252/06A RU2012129252A RU2534192C2 RU 2534192 C2 RU2534192 C2 RU 2534192C2 RU 2012129252/06 A RU2012129252/06 A RU 2012129252/06A RU 2012129252 A RU2012129252 A RU 2012129252A RU 2534192 C2 RU2534192 C2 RU 2534192C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- bearing element
- friction
- bearing
- energy
- housing
- Prior art date
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 231
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims abstract description 54
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims abstract description 26
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims abstract description 25
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims abstract description 21
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims abstract description 20
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 19
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims abstract description 17
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 claims abstract description 15
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 230000007547 defect Effects 0.000 claims abstract description 10
- 229920000840 ethylene tetrafluoroethylene copolymer Polymers 0.000 claims abstract description 10
- 125000000524 functional group Chemical group 0.000 claims abstract description 10
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 claims abstract description 8
- 229920013653 perfluoroalkoxyethylene Polymers 0.000 claims abstract description 8
- 125000003178 carboxy group Chemical group [H]OC(*)=O 0.000 claims abstract description 6
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 claims abstract description 5
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 14
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 13
- 230000005611 electricity Effects 0.000 claims description 10
- 229920002313 fluoropolymer Polymers 0.000 claims description 8
- 239000004811 fluoropolymer Substances 0.000 claims description 8
- 239000007921 spray Substances 0.000 claims description 8
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 6
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 claims description 6
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 claims description 5
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 claims description 4
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- QHSJIZLJUFMIFP-UHFFFAOYSA-N ethene;1,1,2,2-tetrafluoroethene Chemical group C=C.FC(F)=C(F)F QHSJIZLJUFMIFP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 claims 1
- -1 ethylene-tetrafluoroethylene Chemical group 0.000 abstract description 17
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- 229920001567 vinyl ester resin Polymers 0.000 abstract 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 54
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 15
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 11
- 229920001343 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 description 11
- 239000004810 polytetrafluoroethylene Substances 0.000 description 11
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 description 10
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 8
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 7
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 6
- 238000013461 design Methods 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N Diethyl ether Chemical compound CCOCC RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000004696 Poly ether ether ketone Substances 0.000 description 5
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 5
- 230000008859 change Effects 0.000 description 5
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 5
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 5
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 5
- 229920002530 polyetherether ketone Polymers 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910000906 Bronze Inorganic materials 0.000 description 4
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 description 4
- 229920000106 Liquid crystal polymer Polymers 0.000 description 4
- 239000004977 Liquid-crystal polymers (LCPs) Substances 0.000 description 4
- 239000004734 Polyphenylene sulfide Substances 0.000 description 4
- 239000002318 adhesion promoter Substances 0.000 description 4
- 239000012790 adhesive layer Substances 0.000 description 4
- 150000008064 anhydrides Chemical class 0.000 description 4
- TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L barium sulfate Chemical compound [Ba+2].[O-]S([O-])(=O)=O TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 239000010974 bronze Substances 0.000 description 4
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical compound [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910010272 inorganic material Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011147 inorganic material Substances 0.000 description 4
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 4
- 229920002312 polyamide-imide Polymers 0.000 description 4
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 4
- 239000004848 polyfunctional curative Substances 0.000 description 4
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 4
- 229920000069 polyphenylene sulfide Polymers 0.000 description 4
- 229920012287 polyphenylene sulfone Polymers 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N Formaldehyde Chemical compound O=C WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000004642 Polyimide Substances 0.000 description 3
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 3
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 229920001721 polyimide Polymers 0.000 description 3
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 3
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 3
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 3
- 239000012815 thermoplastic material Substances 0.000 description 3
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 3
- JAHNSTQSQJOJLO-UHFFFAOYSA-N 2-(3-fluorophenyl)-1h-imidazole Chemical compound FC1=CC=CC(C=2NC=CN=2)=C1 JAHNSTQSQJOJLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical group [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QUSNBJAOOMFDIB-UHFFFAOYSA-N Ethylamine Chemical compound CCN QUSNBJAOOMFDIB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IAYPIBMASNFSPL-UHFFFAOYSA-N Ethylene oxide Chemical compound C1CO1 IAYPIBMASNFSPL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 description 2
- 239000004721 Polyphenylene oxide Substances 0.000 description 2
- OFOBLEOULBTSOW-UHFFFAOYSA-N Propanedioic acid Natural products OC(=O)CC(O)=O OFOBLEOULBTSOW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BLRPTPMANUNPDV-UHFFFAOYSA-N Silane Chemical compound [SiH4] BLRPTPMANUNPDV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000008065 acid anhydrides Chemical class 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IISBACLAFKSPIT-UHFFFAOYSA-N bisphenol A Chemical compound C=1C=C(O)C=CC=1C(C)(C)C1=CC=C(O)C=C1 IISBACLAFKSPIT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXKLMJQFEQBVLD-UHFFFAOYSA-N bisphenol F Chemical compound C1=CC(O)=CC=C1CC1=CC=C(O)C=C1 PXKLMJQFEQBVLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001680 brushing effect Effects 0.000 description 2
- HNEGQIOMVPPMNR-IHWYPQMZSA-N citraconic acid Chemical compound OC(=O)C(/C)=C\C(O)=O HNEGQIOMVPPMNR-IHWYPQMZSA-N 0.000 description 2
- 229940018557 citraconic acid Drugs 0.000 description 2
- 239000011231 conductive filler Substances 0.000 description 2
- 238000004049 embossing Methods 0.000 description 2
- 239000011152 fibreglass Substances 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VZCYOOQTPOCHFL-UPHRSURJSA-N maleic acid Chemical compound OC(=O)\C=C/C(O)=O VZCYOOQTPOCHFL-UPHRSURJSA-N 0.000 description 2
- 239000011976 maleic acid Substances 0.000 description 2
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- LVHBHZANLOWSRM-UHFFFAOYSA-N methylenebutanedioic acid Natural products OC(=O)CC(=C)C(O)=O LVHBHZANLOWSRM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N molybdenum disulfide Chemical compound S=[Mo]=S CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 229920003986 novolac Polymers 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 229920001568 phenolic resin Polymers 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 2
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 description 2
- 229920000570 polyether Polymers 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 2
- 238000005488 sandblasting Methods 0.000 description 2
- 229910000077 silane Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004756 silanes Chemical class 0.000 description 2
- VZCYOOQTPOCHFL-UHFFFAOYSA-N trans-butenedioic acid Natural products OC(=O)C=CC(O)=O VZCYOOQTPOCHFL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010456 wollastonite Substances 0.000 description 2
- 229910052882 wollastonite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 2
- BLLFPKZTBLMEFG-UHFFFAOYSA-N 1-(4-hydroxyphenyl)pyrrole-2,5-dione Chemical compound C1=CC(O)=CC=C1N1C(=O)C=CC1=O BLLFPKZTBLMEFG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VILCJCGEZXAXTO-UHFFFAOYSA-N 2,2,2-tetramine Chemical compound NCCNCCNCCN VILCJCGEZXAXTO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JECYNCQXXKQDJN-UHFFFAOYSA-N 2-(2-methylhexan-2-yloxymethyl)oxirane Chemical compound CCCCC(C)(C)OCC1CO1 JECYNCQXXKQDJN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 2-methoxy-6-methylphenol Chemical compound [CH]OC1=CC=CC([CH])=C1O KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AYKYXWQEBUNJCN-UHFFFAOYSA-N 3-methylfuran-2,5-dione Chemical compound CC1=CC(=O)OC1=O AYKYXWQEBUNJCN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OFNISBHGPNMTMS-UHFFFAOYSA-N 3-methylideneoxolane-2,5-dione Chemical compound C=C1CC(=O)OC1=O OFNISBHGPNMTMS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RPNUMPOLZDHAAY-UHFFFAOYSA-N Diethylenetriamine Chemical compound NCCNCCN RPNUMPOLZDHAAY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004812 Fluorinated ethylene propylene Substances 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000877 Melamine resin Polymers 0.000 description 1
- 239000002033 PVDF binder Substances 0.000 description 1
- 229930182556 Polyacetal Natural products 0.000 description 1
- 229920002396 Polyurea Polymers 0.000 description 1
- GOOHAUXETOMSMM-UHFFFAOYSA-N Propylene oxide Chemical compound CC1CO1 GOOHAUXETOMSMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PIXFMTRNJDRFIF-UHFFFAOYSA-N ac1l7xhh Chemical compound C12=CC=CC=C2C2OC1C1=CC=CC=C12 PIXFMTRNJDRFIF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012190 activator Substances 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 150000004982 aromatic amines Chemical class 0.000 description 1
- 229920003235 aromatic polyamide Polymers 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 150000001721 carbon Chemical group 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000000109 continuous material Substances 0.000 description 1
- GYZLOYUZLJXAJU-UHFFFAOYSA-N diglycidyl ether Chemical group C1OC1COCC1CO1 GYZLOYUZLJXAJU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 1
- 150000002118 epoxides Chemical class 0.000 description 1
- 229920006334 epoxy coating Polymers 0.000 description 1
- 125000003700 epoxy group Chemical group 0.000 description 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 1
- 235000019256 formaldehyde Nutrition 0.000 description 1
- SLGWESQGEUXWJQ-UHFFFAOYSA-N formaldehyde;phenol Chemical class O=C.OC1=CC=CC=C1 SLGWESQGEUXWJQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002783 friction material Substances 0.000 description 1
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 1
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 1
- 125000005843 halogen group Chemical group 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 description 1
- 150000002460 imidazoles Chemical class 0.000 description 1
- 229940079865 intestinal antiinfectives imidazole derivative Drugs 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012948 isocyanate Substances 0.000 description 1
- 150000002513 isocyanates Chemical class 0.000 description 1
- 238000010030 laminating Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- FPYJFEHAWHCUMM-UHFFFAOYSA-N maleic anhydride Chemical compound O=C1OC(=O)C=C1 FPYJFEHAWHCUMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XJRBAMWJDBPFIM-UHFFFAOYSA-N methyl vinyl ether Chemical compound COC=C XJRBAMWJDBPFIM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000003032 molecular docking Methods 0.000 description 1
- 229910052982 molybdenum disulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- QELJHCBNGDEXLD-UHFFFAOYSA-N nickel zinc Chemical compound [Ni].[Zn] QELJHCBNGDEXLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001282 organosilanes Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229920009441 perflouroethylene propylene Polymers 0.000 description 1
- 125000005004 perfluoroethyl group Chemical group FC(F)(F)C(F)(F)* 0.000 description 1
- 239000005011 phenolic resin Substances 0.000 description 1
- 239000002985 plastic film Substances 0.000 description 1
- 229920006255 plastic film Polymers 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 229920000058 polyacrylate Polymers 0.000 description 1
- 229920001707 polybutylene terephthalate Polymers 0.000 description 1
- 229920000098 polyolefin Polymers 0.000 description 1
- 229920006324 polyoxymethylene Polymers 0.000 description 1
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 description 1
- 229920002981 polyvinylidene fluoride Polymers 0.000 description 1
- 150000003141 primary amines Chemical class 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 229920003987 resole Polymers 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 150000003335 secondary amines Chemical class 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 230000005477 standard model Effects 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 229920003002 synthetic resin Polymers 0.000 description 1
- 239000000057 synthetic resin Substances 0.000 description 1
- 150000003512 tertiary amines Chemical class 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- BFKJFAAPBSQJPD-UHFFFAOYSA-N tetrafluoroethene Chemical group FC(F)=C(F)F BFKJFAAPBSQJPD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QUBMWJKTLKIJNN-UHFFFAOYSA-B tin(4+);tetraphosphate Chemical compound [Sn+4].[Sn+4].[Sn+4].[O-]P([O-])([O-])=O.[O-]P([O-])([O-])=O.[O-]P([O-])([O-])=O.[O-]P([O-])([O-])=O QUBMWJKTLKIJNN-UHFFFAOYSA-B 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02S—GENERATION OF ELECTRIC POWER BY CONVERSION OF INFRARED RADIATION, VISIBLE LIGHT OR ULTRAVIOLET LIGHT, e.g. USING PHOTOVOLTAIC [PV] MODULES
- H02S20/00—Supporting structures for PV modules
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24S—SOLAR HEAT COLLECTORS; SOLAR HEAT SYSTEMS
- F24S30/00—Arrangements for moving or orienting solar heat collector modules
- F24S30/40—Arrangements for moving or orienting solar heat collector modules for rotary movement
- F24S30/45—Arrangements for moving or orienting solar heat collector modules for rotary movement with two rotation axes
- F24S30/452—Vertical primary axis
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C11/00—Pivots; Pivotal connections
- F16C11/04—Pivotal connections
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/02—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only
- F16C17/022—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only with a pair of essentially semicircular bearing sleeves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/20—Sliding surface consisting mainly of plastics
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/20—Sliding surface consisting mainly of plastics
- F16C33/201—Composition of the plastic
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16M—FRAMES, CASINGS OR BEDS OF ENGINES, MACHINES OR APPARATUS, NOT SPECIFIC TO ENGINES, MACHINES OR APPARATUS PROVIDED FOR ELSEWHERE; STANDS; SUPPORTS
- F16M11/00—Stands or trestles as supports for apparatus or articles placed thereon ; Stands for scientific apparatus such as gravitational force meters
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/02—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2208/00—Plastics; Synthetic resins, e.g. rubbers
- F16C2208/02—Plastics; Synthetic resins, e.g. rubbers comprising fillers, fibres
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2208/00—Plastics; Synthetic resins, e.g. rubbers
- F16C2208/20—Thermoplastic resins
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2208/00—Plastics; Synthetic resins, e.g. rubbers
- F16C2208/80—Thermosetting resins
- F16C2208/86—Epoxy resins
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
- F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
- F16C2240/54—Surface roughness
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
- F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
- F16C2240/60—Thickness, e.g. thickness of coatings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2300/00—Application independent of particular apparatuses
- F16C2300/10—Application independent of particular apparatuses related to size
- F16C2300/14—Large applications, e.g. bearings having an inner diameter exceeding 500 mm
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/08—Attachment of brasses, bushes or linings to the bearing housing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24S—SOLAR HEAT COLLECTORS; SOLAR HEAT SYSTEMS
- F24S30/00—Arrangements for moving or orienting solar heat collector modules
- F24S2030/10—Special components
- F24S2030/15—Bearings
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/40—Solar thermal energy, e.g. solar towers
- Y02E10/47—Mountings or tracking
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/50—Photovoltaic [PV] energy
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Sustainable Energy (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Photovoltaic Devices (AREA)
- Wind Motors (AREA)
Abstract
Изобретение относится к возобновляемым источникам энергии и, в частности, к устройству для производства электроэнергии из возобновляемого источника энергии, включающего шарнирное сочленение, имеющее подшипник. Энергогенерирующее устройство для вырабатывания электроэнергии из возобновляемых источников энергии включает основание, устройство преобразования энергии, соединенное с основанием, и шарнирное сочленение между основанием и устройством преобразования энергии, включающее подшипниковый элемент, имеющий корпус, включающий композитный материал, имеющий жесткий материал и снижающий трение материал, покрывающий жесткий материал, при этом жесткий материал содержит материал, выбранный из группы, состоящей из алюминия и нержавеющей стали, а также промежуточный материал, расположенный между жестким материалом и снижающим трение материалом, при этом промежуточный материал содержит по меньшей мере один функциональный термопластичный полимер, имеющий функциональные группы с такими формулами 
, 
, 
,
-COOH и/или -COOR, где радикалы R являются циклическими или линейными органическими радикалами, имеющими от 1 до 20 атомов углерода, и включает сополимер этилен-тетрафторэтилена (ETFE), перфтороалкоксиэтилен (PFA), сополимер тетрафторэтиленаперфтора /метилвиниловый эфир (MFA) и их комбинации. По второму варианту энергогенерирующее устройство дополнительно содержит вкладыш, по третьему варианту подшипниковый элемент, присоединенный к шарнирному сочленению, имеет корпус, включающий композитный материал, содержащий жесткий материал и снижающий трение материал, покрывающий жесткий материал, при этом подшипниковый элемент имеет степень атмосферного износа не более чем приблизительно 0,99 микрон/ч в течение по меньшей мере приблизительно 15000 циклов движения шарнирного сочленения, по четвертому варианту снижающий трение материал практически не имеет видимых дефектов после испытания на стойкость к солевому туману в течение по меньшей мере 150 часов в соответствии со стандартным коррозионным испытанием ISO 9227:2006, по пятому варианту композитный материал подшипникового элемента имеет среднюю силу трения не более чем приблизительно 300 Н в течение по меньшей мере 15000 циклов в вибрационном испытании. Изобретение должно повысить надежность и долговечность подшипникового элемента. 5 н. и 8 з.п. ф-лы, 2 табл., 14 ил.
Description
Область техники
Изобретение относится к возобновляемым источникам энергии и, в частности, к устройству для производства электроэнергии из возобновляемого источника энергии, включающему шарнирное сочленение, имеющее подшипник.
Уровень техники
Возобновляемые источники энергии становятся все более значительными как средства для сокращения и, возможно, замены невозобновляемых источников энергии. В настоящее время используются различные механизмы для захвата естественно доступной энергии из возобновляемых доступных источников энергии, в том числе, например, ветряного, солнечного и геотермальных источников, и преобразования ее в электрическую энергию для использования в нашей повседневной жизни. Примечательно, что источники возобновляемой энергии преобразуются в электрическую энергию с помощью энергогенерирующих устройств, которые приспособлены к возобновляемым источникам энергии. Например, в настоящее время энергия ветра используется энергогенерирующими устройствами в виде ветряных турбин с массивными пропеллерами, генерирующими электричество, когда ветер вращает пропеллеры. Солнечная энергия захватывается энергоцентрами солнечных батарей, которые преобразуют пучки энергии излучения солнца в электрическую энергию.
Некоторые регионы земного шара могут быть более подходящими, чем другие регионы, для использования возобновляемых источников энергии, и, таким образом, определенные земные среды являются более подходящими для размещения отдельных энергогенерирующих устройств, чем другие среды. Например, пустыня на экваторе Земли получает большее количество прямых солнечных лучей, чем регион на Северном полюсе, в результате чего пустынный регион больше подходит для использования солнечной энергии. Кроме того, в некоторой степени, успех определенных устройств преобразования энергии требует движущихся частей, и некоторые из различных сред, где размещаются возобновляемые источники энергии, могут быть экстремальными и/или коррозийными (например, пустыни, береговые линии океана и т.д.).
Композитные подшипниковые элементы, которые имеют металлическую подложку и покрывающий снижающий трение материал, известны и используются в различных применениях, включая, прежде всего, автомобильную промышленность. См., например, ЕР 0 394 518 А1. Кроме того, уплотнительные устройства, имеющие подобную конструкцию, в том числе, например, уплотнительные кольца, уплотнительные манжеты, уплотнения под напряжением и тому подобное, использовались в автомобильной промышленности.
Однако, так как различные отрасли промышленности, применяющие возобновляемые источники энергии, продолжают развиваться, усовершенствование элементов, ответственных за обеспечение производства электроэнергии, будет востребовано.
РАСКРЫТИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Согласно одному аспекту изобретения энергогенерирующее устройство для производства энергии из возобновляемых источников энергии включает в себя базу (основание), устройство преобразования энергии, связанное с базой, и шарнирное сочленение между базой и устройством преобразования энергии. Шарнирное сочленение включает подшипниковый элемент, имеющий корпус, включающий композитный материал, имеющий жесткий материал и снижающий трение материал, покрывающий жесткий материал, где жесткий материал включает в себя материал, выбранный из группы, состоящей из алюминия и нержавеющей стали.
Согласно другому аспекту энергогенерирующее устройство для производства энергии из возобновляемых источников энергии включает в себя базу, солнечные батареи, подключенные к базе с помощью шарнирного сочленения, настроенного так, чтобы позволять осуществлять перемещение солнечных батарей относительно базы, в которой шарнирное сочленение включает в себя вкладыш с корпусом из композитного материала, имеющего жесткий материал и снижающий трение материал, покрывающий жесткий материал. Жесткий материал включает материал, выбранный из группы материалов, состоящей из алюминия и нержавеющей стали, и где снижающий трение материал содержит материал, выбранный из группы материалов, состоящей из графита, стекла и их комбинации.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ГРАФИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ
Настоящее раскрытие может быть лучше понято, и его многочисленные особенности и преимущества станут очевидны специалистам в этой области благодаря ссылкам на прилагаемые графические материалы.
ФИГ.1 включает изображение энергогенерирующего устройства в соответствии с одним вариантом осуществления.
ФИГ.2А включает изображение поперечного сечения части шарнирного сочленения в соответствии с одним вариантом осуществления.
ФИГ.2В включает изображение поперечного сечения части шарнирного сочленения в соответствии с одним вариантом осуществления.
ФИГ.2С включает в себя изображение в перспективе подшипникового элемента в соответствии с одним вариантом осуществления.
ФИГ.3А включает изображение поперечного сечения части шарнирного сочленения в соответствии с одним вариантом осуществления.
ФИГ.3В включает изображение поперечного сечения части шарнирного сочленения в соответствии с одним вариантом осуществления.
ФИГ.3С включает в себя изображение в перспективе подшипникового элемента в соответствии с одним вариантом осуществления.
ФИГ.4А включает изображение поперечного сечения части шарнирного сочленения в соответствии с одним вариантом осуществления.
ФИГ.4В включает изображение поперечного сечения части шарнирного сочленения в соответствии с одним вариантом осуществления.
ФИГ.4С включает изображение в перспективе подшипникового элемента в соответствии с одним вариантом осуществления.
ФИГ.5 включает изображение поперечного сечения общего устройства подшипникового элемента в соответствии с одним вариантом осуществления.
ФИГ.6 включает изображение поперечного сечения части подшипникового элемента в соответствии с одним вариантом осуществления.
ФИГ.7 включает изображение подшипниковых элементов, сконструированных в соответствии с вариантами осуществления, не имеющих видимых дефектов после проведения испытания на стойкость к соляному туману.
ФИГ.8 включает изображение подшипниковых элементов, сконструированных в соответствии с вариантами осуществления, не имеющих видимых дефектов после проведения испытания на стойкость к соляному туману.
ФИГ.9 включает изображение подшипниковых элементов, сконструированных в соответствии с вариантами осуществления, не имеющих видимых дефектов после проведения испытания на стойкость к соляному туману.
ФИГ.10 включает изображение стандартного подшипникового элемента, имеющего видимые дефекты после проведения испытания на стойкость к соляному туману.
ФИГ.11 включает изображение стандартного подшипникового элемента, имеющего видимые дефекты после проведения испытания на стойкость к соляному туману.
ФИГ.12 включает схему проведения испытания.
ФИГ.13 включает график момента трения относительно количества циклов для подшипникового элемента в соответствии с одним вариантом осуществления.
ФИГ.14 включает график износа относительно количества циклов для подшипникового элемента в соответствии с одним вариантом осуществления.
Использование одних и тех же обозначений ссылок в различных рисунках указывает на аналогичные или идентичные элементы.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Ниже описаны энергогенерирующие устройства, разработанные для использования возобновляемых источников энергии, и, в частности шарнирные сочленения в энергогенерирующих устройствах, имеющих подшипниковые элементы для использования в устройствах преобразования энергии, призванные использовать возобновляемые источники энергии в различных средах. Подшипниковые элементы могут способствовать движению основных компонентов в суровых условиях, в том числе средах, которые могут привести к чрезмерной коррозии и/или механическим повреждениям у других подшипниковых элементов.
Фиг.1 включает изображение энергогенерирующего устройства в соответствии с одним вариантом осуществления. В частности, устройство 100 может быть особенно подходящим для использования солнечной энергии и преобразования солнечной энергии в электрическую энергию. Как изображено, устройство 100 может включать в себя базу 103, в том числе основание 107, которое может быть напрямую прикреплено к земле для того, чтобы обезопасить устройство 100 в месте его расположения. Как изображено далее, основание 103 может включать подставку 108, непосредственно связанную с основанием 107, и расширяться вверх от основания 107 для поддержания и связывания других компонентов устройства 100. Как изображено далее, база 103 может включать силовой терминал 109, прикрепленный к основанию 107, который может поставлять энергию для двигателей, используемых для перемещения частей устройства 100.
Устройство 100 может также включать шарнирное сочленение 115, прикрепленное к базе 103 и, в частности, непосредственно прикрепленное к подставке 108, и приспособленное для перемещения удлиненного элемента 118, связанного с шарнирным сочленением 115. Шарнирное сочленение 115 - это исходная точка стыка между двумя компонентами, где один из компонентов предназначен для перемещения относительно другого компонента. Виды перемещения могут включать в себя простое поступательное движение (вдоль одной оси), сложное поступательное движение (вдоль двух или более осей), простое вращение (вокруг одной оси), сложное вращение (вокруг двух или более осей), а также их комбинации. Шарнирное сочленение 115 может включать в себя приводной механизм 116, который может включать двигатель, который помогает движению удлиненного элемента 118. В частности, приводной механизм 116 может быть запрограммирован так, что он меняет положение удлиненного элемента 118 и, таким образом, положение панели 101, прикрепленной к удлиненному элементу 118, так, чтобы панель 101 могла следовать за положением солнца в небе для эффективного сбора и/или направления пучков излучения энергии солнца. В особых случаях приводной механизм 116 запрограммирован с определенным азимутом и координатами наклона, за которыми он следует в течение периода времени в соответствии с конкретным днем.
Шарнирное сочленение 115 может включать кожух 117, связанный с приводным механизмом 116 и сконфигурированный для поддержания удлиненного элемента 118. Как будет понятно, кожух 117 может включать в себя компоненты, которые облегчают движение удлиненного элемента, включая, например, подшипниковые элементы, пригодные для облегчения скольжения удлиненного элемента 118 вокруг частей кожуха 117.
Как будет понятно далее, движение удлиненного элемента 118 может облегчить движение частей устройства 100 и, в частности, панелей 101, которые прикреплены к удлиненному элементу 118 через опорные устройства 102. Как изображено, устройство 100 может включать множество панелей 101, прикрепленных к единой базе 103. В соответствии с одним вариантом осуществления панели 101 могут быть устройствами преобразования энергии, такими как солнечные батареи, настроенные для преобразования излучаемой энергии солнца в электрическую энергию. В другом варианте осуществления панели 101 изделия могут быть отражателями, такими как зеркала, сконструированные чтобы перенаправлять излучаемую энергию солнца в близлежащие устройства преобразования энергии, такие как солнечные батареи.
Хотя это и не изображено, устройство 100 может включать в себя другие шарнирные сочленения, как, например, между основанием 107 и подставкой 108 для вращения подставки относительно основания 107. Любое шарнирное сочленение может использовать подшипниковый элемент, соответствующий данному варианту осуществления. Кроме того, следует иметь в виду, что другие устройства преобразования энергии могут использовать шарнирное сочленение 115 и, в частности, подшипниковые элементы в шарнирном сочленении 115. Например, другое подходящее устройство преобразования энергии может включать в себя ветряную турбину, которая может включать в себя множество пропеллеров (или лопастей), отходящих от центрального устройства, в котором турбины должны иметь возможность вращаться для вырабатывания электроэнергии, и, таким образом, может использоваться подшипниковый элемент в шарнирном сочленении внутри устройства.
Фиг.2А-2С включают изображения частей шарнирного сочленения и/или подшипникового элемента для использования в энергогенерирующем устройстве, предназначенном для использования возобновляемых источников энергии. Фиг.2А включает изображение поперечного сечения части шарнирного сочленения в соответствии с одним вариантом осуществления. В частности, Фиг.2А включает изображение нижнего кожуха 201, часть верхнего кожуха 203 и часть удлиненного элемента 205, расположенного между нижним кожухом 201 и верхним кожухом 203. Шарнирное сочленение может включать подшипниковый элемент 210, соединенный верхним кожухом 203 и сконфигурированный, чтобы контактировать с удлиненным элементом 205. Кроме того, Фиг.2А включает подшипниковый элемент 216, соединенный с нижним кожухом 201 и сконфигурированный, чтобы входить в зацепление с частью удлиненного элемента 205. Подшипниковые элементы 310 и 316 могут обеспечить поверхность, подходящую для движения (например, вращения) удлиненного элемента относительно верхнего кожуха 203 и нижнего кожуха 316.
Согласно одному варианту осуществления подшипниковый элемент 210 может иметь корпус 211, выполненный из композитного материала, включающего жесткий материал 212 и снижающий трение материал 213, покрывающий основную поверхность жесткого материала 212. В частных вариантах снижающий трение материал 213 может быть связан непосредственно с поверхностью жесткого материала 212, чтобы образовывать композит корпуса 211.
В некоторых конструкциях подшипниковый элемент 210 может содержаться в углублении 225, образованном во внутренней поверхности 226 верхнего кожуха 203, чтобы надлежащим образом закрепить подшипниковый элемент 210 относительно верхнего кожуха 203. В частных случаях корпус 211 подшипникового элемента и особенно жесткий материал 212 могут находиться в прямом контакте с внутренней поверхностью 226. Следует иметь в виду, что подшипниковый элемент 216 может содержаться в подобном углублении в нижнем кожухе 201.
Во время работы шарнирного сочленения удлиненный элемент 205 может поворачиваться вокруг продольной оси 207 так, что части устройства 100, такие как панели 101, могут быть сочленены с удлиненным элементом 205. Тем не менее, верхний кожух 203 и нижний кожух 201, возможно, не обязательно должны быть сочленены, и, соответственно, подшипниковые элементы 210 и 216 обеспечивают границу полосы скольжения с низким коэффициентом трения между верхним кожухом 203 и удлиненным элементом 205 и нижним кожухом 201 и удлиненным элементом 205 соответственно.
Фиг.2В включает изображение поперечного сечения части шарнирного сочленения в соответствии с одним вариантом осуществления. В частности, Фиг.2В включает изображение поперечного сечения части шарнирного сочленения Фиг.2А в плоскости АА. Как изображено, верхний кожух 203 и нижний кожух 201 могут включать дугообразные поверхности, стыкующиеся с дугообразной поверхностью удлиненного элемента 205, так, что наружные поверхности удлиненного элемента 205 стыкуются с цилиндрическим отверстием 251, образованным соединением верхнего кожуха 203 и нижнего кожуха 201. Как показано на Фиг.2В, в цилиндрическом отверстии 251, верхний кожух 203 и нижний кожух 201 могут окружать большую часть периферии удлиненного элемента 205. Подшипниковый элемент 210 может быть расположен между верхним кожухом 203 и удлиненным элементом 205, в то время как подшипниковый элемент 216 может быть расположен между нижним кожухом 201 и удлиненным элементом 205.
Примечательно, что подшипниковый элемент 210 не может распространяться по всей внутренней поверхности 226 верхнего кожуха 203, так что образуются области разрыва 261 и 263, в которых подшипниковый элемент 210 не покрывает внутреннюю поверхность 226 верхнего кожуха 203 и внутренняя поверхность 226 отделена от удлиненного элемента 205 без промежуточного подшипникового элемента 210. Аналогичная область образована между нижним кожухом 201 и удлиненным элементом 205, в местах, где подшипниковый элемент 216 не покрывает всю внутреннюю поверхность нижнего кожуха 201.
Хотя это и не показано, верхний кожух 203 может быть также спаренным, например напрямую связанным с нижним кожухом 201. Согласно одному из вариантов осуществления верхний кожух 203 может быть прикреплен к нижнему кожуху 201. Таким образом, верхний кожух 203 и нижний кожух 201 могут образовывать трехслойную конструкцию с удлиненным элементом 205, и, таким образом, подшипниковый элемент 210 и 216 облегчают вращение удлиненного элемента 205 относительно продольной оси 207, будучи расположенными между верхним кожухом 203 и нижним кожухом 201.
Фиг.2С включает изображение в перспективе подшипникового элемента в соответствии с вариантом осуществления. В частности, подшипниковый элемент 210 может иметь корпус 211, который является композитом, включающим жесткий материал 212 и снижающий трение материал 213. Частные аспекты конструкции корпуса 211, включающего жесткий материал 212 и снижающий трение материал 213, и другие материальные составляющие будут здесь представлены более детально. В частности, корпус 211 может иметь округлую форму и проходить по окружности вокруг центральной оси (например, продольной оси 207) для облегчения соединения корпуса 211 с удлиненным элементом 205. Следует принять во внимание, что снижающий трение материал 213 может быть расположен на внутренней поверхности корпуса 211 и сконфигурирован так, чтобы контактировать с удлиненным элементом 205 и обеспечивать подходящую поверхность скольжения для вращения удлиненного элемента 205 относительно снижающего трение материала 213.
Подшипниковый элемент 210 может иметь дугообразную форму, как показано на поперечном сечении продольной оси 207. В соответствии с одним вариантом осуществления подшипниковый элемент 210 может быть простым вкладышем, имеющим цилиндрическую или частично цилиндрическую форму. Например, как изображено, подшипниковый элемент 210 может иметь полукруглую форму, как видно из поперечного сечения продольной оси 207. Соответственно, в некоторых случаях подшипниковый элемент 210 может иметь корпус 211, который проходит через часть окружности круга. Например, корпус 211 может проходить через центральный угол 180° или меньший, образованный на точке на центральной оси 207.
Как в дальнейшем изображено на Фиг.2С, корпус 211 может иметь наружный диаметр 271, измеренный в направлении, перпендикулярном к продольной оси 207 между внешними поверхностями корпуса 211. В соответствии с одним вариантом осуществления подшипниковый элемент 210 имеет корпус 211 с внешним диаметром 271, по меньшей мере, 500 мм. В других вариантах осуществления наружный диаметр 271 может быть, по меньшей мере, примерно 100 мм, например, по меньшей мере, 200 мм, по меньшей мере, примерно 300 мм, по меньшей мере, примерно 400 мм, или даже, по меньшей мере, 500 мм. В особых случаях корпус 211 может иметь наружный диаметр 271, что находится в диапазоне от примерно 50 мм до примерно 1000 мм, такой как от 50 мм до 750 мм, от 50 мм до 500 мм, от 100 мм до 500 мм или даже от 200 мм до 500 мм. Использование подшипникового элемента 210, имеющего корпус 211 с наружным диаметром 271, как отмечено здесь, может обеспечить подшипниковый элемент 210 с подходящими механическими характеристиками (например, жесткостью), пригодный для использования в требуемых областях применения, таких как устройства, использующие возобновляемые источники энергии.
Кроме того, корпус 211 может иметь среднюю толщину 221, измеренную в направлении, перпендикулярном к продольной оси 207 через жесткий материал 212 и снижающий трение материал 213. В соответствии с одним вариантом осуществления подшипниковый элемент 210 может иметь среднюю толщину 221 по меньшей мере, примерно 30 мм. В других вариантах осуществления средняя толщина может быть по меньшей мере примерно 40 мм, по меньшей мере примерно 50 мм, по меньшей мере примерно 75 мм или даже по меньшей мере 80 мм. В других вариантах осуществления, средняя толщина 221 может быть в диапазоне от примерно 35 мм до примерно 500 мм, например от 35 до 300 мм, или даже от 35 мм до 200 мм. Использование подшипникового элемента 210 с корпусом 211 со средней толщиной 221, как уже отмечалось здесь, может обеспечить подшипниковый элемент 210, имеющий подходящие механические характеристики (например, жесткость), пригодный для использования в требуемых областях применения, таких как устройства, использующие возобновляемые источники энергии.
Как изображено далее на Фиг.2С, жесткий материал 212 может иметь среднюю толщину 222, измеренную перпендикулярно к продольной оси 207 по толщине жесткого материала 212. В некоторых случаях следует иметь в виду, что жесткий материал 212 может быть выполнен из металлического сплава или металла и, в частности, алюминия или нержавеющей стали. Как будет понятно, нержавеющая сталь - это стальной материал, имеющий по меньшей мере 10,5% хрома. В вариантах осуществления, использующих жесткий материал 212, состоящий в основном из нержавеющей стали, средняя толщина 222 может быть не менее 35 мм. Однако в конструкциях, использующих жесткий материал 212, состоящий в основном из нержавеющей стали, средняя толщина 222 может быть не менее 40 мм, например не менее 45 мм, по меньшей мере примерно 50 мм, или даже по меньшей мере 60 мм. В частных случаях жесткий материал 212 может состоять в основном из нержавеющей стали, а средняя толщина 222 может быть в диапазоне от примерно 35 мм до примерно 200 мм, например от 35 до 150 мм, или даже от 35 мм до 100 мм.
В других случаях жесткий материал 212 может быть выполнен так, что он состоит в основном из алюминия. В таких вариантах осуществления жесткий материал 212 может иметь среднюю толщину 222 по меньшей мере, примерно 70 мм. Однако в вариантах осуществления, использующих жесткий материал 212, который состоит в основном из алюминия, средняя толщина 222 может быть не менее 75 мм, по меньшей мере, примерно 80 мм по меньшей мере примерно 90 мм или даже по меньшей мере 100 мм. В соответствии с одним из вариантов осуществления подшипниковый элемент может быть выполнен таким образом, чтобы жесткий материал 212 состоял в основном из алюминия, а средняя толщина 222 жесткого материала 212 могла быть в диапазоне от примерно 70 мм до примерно 200 мм, или даже от примерно 70 мм до примерно 175 мм, и от 75 мм до 150 мм.
Как изображено далее на Фиг.2С, подшипниковый элемент 210 может быть выполнен таким образом, чтобы снижающий трение материал 213 имел особую толщину. Например, снижающий трение материал 213 может иметь среднюю толщину 223, измеренную в направлении, перпендикулярном к продольной оси 207, которая может быть по меньшей мере примерно 0,1 мм, например по меньшей мере примерно 0,2 мм, по меньшей мере примерно 0,3 мм или даже по меньшей мере примерно 1 мм. В соответствии с одним из вариантов осуществления подшипниковый элемент может быть выполнен таким образом, чтобы снижающий трение материал 213 имел среднюю толщину 223 в диапазоне от примерно 0,1 мм до примерно 25 мм, от 0,1 мм до 15 мм, от 0,1 мм до 10 мм или даже от 0,1 мм до 5 мм.
Фиг.3А-3С включают иллюстрации шарнирного сочленения и/или подшипникового элемента в соответствии с вариантом. В частности, Фиг.3А включает изображение поперечного сечения шарнирного сочленения, содержащего подшипниковый элемент в соответствии с одним вариантом осуществления. Как изображено, шарнирное сочленение может включать в себя часть нижнего кожуха 201, верхнего кожуха 203 и удлиненный элемент 205, проходящий между нижним кожухом 201 и верхним кожухом 203. Кроме того, шарнирное сочленение может включать в себя подшипниковый элемент 310, расположенный между частью верхнего кожуха 203 и удлиненным элементом 205. Подшипниковый элемент 310 может иметь корпус 311, выполненный из композитного материала, включающего жесткий материал 312 и снижающий трение материал 313, сконфигурированный так, чтобы контактировать с удлиненным элементом 205 и облегчать стыковку и в особенности вращение удлиненного элемента 205 вокруг продольной оси 207 по отношению к верхнему кожуху 203.
Как изображено далее, шарнирное сочленение может включать подшипниковый элемент 316, расположенный между нижним кожухом 201 и удлиненным элементом 205. Подшипниковый элемент 316 может иметь те же свойства что, и подшипниковый элемент 210.
Что касается подшипникового элемента 310, корпус 311 подшипникового элемента 310 может быть выполнен таким образом, что включает в себя первый фланец 315, проходящий от конца корпуса 311 и сконфигурированный, чтобы контактировать с внешней боковой поверхностью 307 верхнего кожуха 203. Кроме того, корпус 311 подшипникового элемента 310 может включать второй фланец 314, проходящий от конца корпуса 311 противоположно фланцу 315 и сконфигурированный так, чтобы контактировать с внешней боковой поверхностью 306 верхнего кожуха 203. В частности, подшипниковый элемент 310 и фланцы 314 и 315 сконфигурированы так, чтобы контактировать с внешними боковыми поверхностями 306 и 307 верхнего кожуха 203, тем самым блокируя положение подшипникового элемента 310 относительно верхнего кожуха 203. Следует принимать во внимание что, подшипниковый элемент 310 также включает в себя внутреннюю поверхность жесткого материала 312, сконфигурированную так, чтобы контактировать с внутренней поверхностью 305 кожуха 203.
Как изображено далее, подшипниковый элемент 310 может быть выполнен таким образом, чтобы снижающий трение материал 313 перекрывал внешние поверхности фланцев 314 и 313 так, чтобы снижающий трение материал 313 проходил радиально вдоль внешней периферической поверхности фланцев 314 и 315.
Фиг.3В включает изображение поперечного сечения шарнирного сочленения в плоскости АА, как показано на Фиг.3А. Как изображено, верхний кожух 203 и нижний кожух 201 могут иметь дугообразную форму, сконфигурированную так, чтобы проходить вокруг большей части наружных поверхностей удлиненного элемента 205. Как изображено далее, подшипниковый элемент 310 сконфигурирован так, чтобы контактировать с частью верхнего кожуха 203, и сконфигурирован так, чтобы контактировать с дугообразной поверхностью удлиненного элемента 205 таким образом, чтобы удлиненный элемент 205 мог свободно вращаться относительно верхнего кожуха 203. Кроме того, подшипниковый элемент 316 расположен между нижним кожухом 201 и удлиненным элементом 205 так, чтобы удлиненный элемент 205 мог вращаться относительно нижнего кожуха 201.
Как изображено далее, фланец 315 подшипникового элемента 310 может проходить радиально от конца корпуса 311 так, что он перекрывает часть внешней боковой поверхности 307 верхнего кожуха 203 и фиксирует положение подшипникового элемента 310 относительно верхнего кожуха 203. В дальнейшем на Фиг.3В снижающий трение материал 313 проходит по всей внешней поверхности корпуса 311, включая фланец 315. Подшипниковый элемент 316 может иметь те же свойства, как у подшипникового элемента 310, которые были описаны выше.
Фиг.3С включает в себя изображение в перспективе подшипникового элемента 310. Как изображено, подшипниковый элемент 310 может иметь корпус 311, представляющий собой композитный материал, включающий жесткий материал 312 и снижающий трение материал 313, покрывающий поверхности жесткого материала 312. Подшипниковый элемент 310 может иметь дугообразную форму, как видно из поперечного сечения продольной оси 207, так что он имеет форму фланцевого вкладыша. В частных случаях подшипниковый элемент 310 может иметь полукруглую форму, если смотреть в поперечном сечении продольной оси 207.
Кроме того, как изображено на Фиг.3С, снижающий трение материал 313 может проходить вдоль внутренней поверхности 351 жесткого материала 312, а также внутренних поверхностей 352 и 353 фланцев 314 и 315 соответственно. Когда подшипниковый элемент 310 расположен в шарнирном сочленении, как показано на Фиг.3А и 3В, удлиненный элемент 205 может быть расположен в полости 355 подшипникового элемента 310 и образовывать шарнирное сочленение (например, с вращением) в полости 355.
Фиг.4А-4С включают изображения шарнирного сочленения и/или подшипникового элемента в соответствии с одним вариантом осуществления. В частности, Фиг.4А включает изображение поперечного сечения части шарнирного сочленения в соответствии с вариантом осуществления. Примечательно, что шарнирное сочленение может включать в себя элементы, описанные ранее в других вариантах осуществления, в частности включая кожух 403, удлиненный элемент 205, проходящий через отверстие в кожухе 403, и подшипниковый элемент 410, расположенный между кожухом 403 и удлиненным элементом 205. В частности, конструкция шарнирного сочленения, изображенная на Фиг.4А, использует один из подшипниковых элементов (в отличие от двух подшипниковых элементов), который будет расположен между кожухом 403 и удлиненным элементом 205, где подшипниковый элемент сконфигурирован так, чтобы контактировать с удлиненным элементом 205 и облегчать шарнирное сочленение (например, с вращением вокруг продольной оси 207) удлиненного элемента 205 относительно кожуха 403. Более конкретно, жесткий материал 412 сконфигурирован так, чтобы примыкать к поверхности корпуса 403, в то время как снижающий трение материал 413 сконфигурирован так, чтобы примыкать к поверхности удлиненного элемента 205, так чтобы он мог вращаться вокруг продольной оси 207 относительно кожуха 403.
Подшипниковый элемент 410 может иметь корпус 411, образованный из композитного материала, включающего жесткий материал 412 и снижающий трение материал 413, покрывающий поверхность жесткого материала 412. Как изображено далее, подшипниковый элемент 410 может иметь корпус 411, включающий фланец 415, отходящий радиально от конца корпуса 411. Фланец 415 может быть выполнен так, что по меньшей мере часть фланца 415 сконфигурирована таким образом, чтобы контактировать с внешней боковой поверхностью 406 кожуха 403.
Фиг.4В содержит изображение поперечного сечения шарнирного сочленения Фиг.4А в плоскости АА. Как изображено, шарнирное сочленение содержит корпус 403, который включает отверстие 420, сконфигурованное так, чтобы в нем осуществлялось зацепление с удлиненным элементом 205. Кроме того, отверстие 420 сконфигуровано так, чтобы в нем осуществлялось зацепление с подшипниковым элементом 410. Как изображено, подшипниковый элемент 410 может быть выполнен таким образом, чтобы фланец 415 отходил радиально от продольной оси и проходил вдоль части внешней боковой поверхности 406 кожуха 403. Такая конфигурация обеспечивает блокировку положения подшипникового элемента 410 относительно кожуха 403.
Фиг.4С включает в себя изображение в перспективе подшипникового элемента 410 в соответствии с одним вариантом осуществления. В частности, подшипниковый элемент 410 может быть в форме чашеобразного вкладыша. Примечательно, что чашеобразный вкладыш имеет обычно цилиндрическую форму, проходящую почти полностью вокруг продольной оси 207. Чашеобразный вкладыш может включать в себя прорезь 417, которая расширяется аксиально вдоль продольной оси 207 корпуса 411, таким образом, что корпус 411 не образует полную окружность (менее 360°), если смотреть в поперечном сечении по продольной оси 207. В дальнейшем на Фиг.4С подшипниковый элемент 410 может иметь фланец 415, который может отходить радиально от конца корпуса 411. Как изображено, внутренняя поверхность 422 подшипникового элемента 410 может включать снижающий трение материал 413 для облегчения вращения удлиненного элемента 205 в нем. Кроме того, подшипниковый элемент 410 может быть выполнен таким образом, чтобы снижающий трение материал 413 перекрывал внешнюю поверхность фланца 415, таким образом, чтобы снижающий трение материал 313 распространялся радиально вдоль внешних периферических поверхностей фланца 415.
Вышеупомянутые подшипниковые элементы могут быть выполнены так, что корпус выполнен из композитного материала, включающего жесткий материал и снижающий трение материал, как описано здесь. В соответствии с вариантом осуществления подшипниковые элементы здесь могут иметь особые характеристики, включая, но не ограничиваясь, коррозионную стойкость, износостойкость, и свойства прерывистого скольжения, делающие их особенно хорошо подходящими для использования в энергогенерирующих устройствах.
В то время как в вышеизложенном были описаны некоторые ключевые особенности подшипниковых элементов, ниже приводится более подробная информация о частных аспектах, которые могут быть включены в варианты осуществления подшипниковых элементов в настоящем документе. В одном варианте осуществления подшипниковый элемент может включать в себя жесткий материал, промежуточный материал, нанесенный непосредственно на него, и снижающий трение материал, нанесенный на промежуточный материал, где отличная адгезия снижающего трение материала к жесткому материалу обеспечивается на долгий срок, и производство которого возможно без использования экологически проблемных процессов для предварительной обработки поверхности. В варианте осуществления подшипниковый элемент может включать промежуточный материал, включающий в себя по меньшей мере один функционализированный термопластичный полимер с введением функциональных групп формулы 
, 
, 
, -COOH и/или -COOR, где радикалы R являются циклическими и линейными органическими радикалами, имеющими от 1 до 20 атомов углерода. Если органический радикал R содержит, например, только один атом углерода, функциональная группа 
, предпочтительно имеет следующую формулу: 
Функциональные группы могут быть включены в термопластичный полимер (А) путем добавления хотя бы одного модифицирующего реагента (В). Подходящие модифицирующие реагенты могут включать в себя малеиновую кислоту, итаконовую кислоту, цитраконовую кислоту, их производные, а также их комбинации. В частности, модифицирующие реагенты добавок могут включать в себя ангидрид малеиновой кислоты, ангидрид итаконовой кислоты, ангидрид цитраконовой кислоты, их производные, а также их комбинации. Здесь, соотношение полимера (А) и модифицирующего реагента (В) может составлять от 99,9 мол.% (А): 0,1 мол.% (В) до 80 мол.% (А): 20 мол.% (В). Объемный расход расплава (MVR при 50°C>относительно точки плавления и под нагрузкой 7 кг) может быть порядка от 0,1 до 1000 мм3/сек. MVR является показателем расхода расплава полимера и поэтому может использоваться в качестве грубой оценки молекулярного веса. В идеале, MVR составляет порядка от 5 до 500 мм3/сек, особенно предпочтительно в диапазоне от примерно 10 до примерно 200 мм3/сек.
В одном варианте осуществления подшипниковый элемент может быть охарактеризован адгезией снижающего трение материала относительно опорного материала, вызванной промежуточным материалом, включающим функционализированный термопластичный полимер с функциональными группами вышеуказанного типа. Благодаря отличной адгезии даже к предварительно не обработанной поверхности жесткого материала, в частности, из холоднокатаной нержавеющей стали, холоднокатаной, а затем электролитически оцинкованной нержавеющей стали, алюминия, можно обойтись без экологически проблематичных процессов предварительной обработки и процессов с интенсивным выбросом жидких реактивов, таких как, в частности, хромирование. Физические процессы для предварительной обработки поверхности (например, предварительной обработки плазмо-коронным разрядом), которые описаны, например, в EP 0848031 B1, где функционализированные термопластичные фторполимеры также описаны в качестве составной части ламината, как показали проведенные заявителем исследования, более не являются необходимыми. Процесс производства подшипниковых элементов может, таким образом, осуществляться при значительно меньших затратах по сравнению с известным уровнем техники.
В одном варианте осуществления, по меньшей мере, один функционализированный термопластичный полимер промежуточного материала может быть функционализированным термопластичным фторполимером, в том числе, например, сополимером этилен-тетрафторэтилена (ETFE), перфтороалкоксиэтиленом (PFA) или сополимером тетрафторэтиленаперфтора (метилвиниловый эфир) (MFA), а также их комбинацией. В частных случаях по меньшей мере один функционализированный термопластичный полимер промежуточного материала может состоять в основном из сополимера этилен-тетрафторэтилена (ETFE), будучи особенно предпочтительным.
Промежуточный материал может включать не только по меньшей мере один функционализированный термопластический полимер, но также сополимер перфтора (алкил винил эфир) формулы: CF2=CF-O-R1, где R1 - перфтороэтиловый, перфтор-n-пропиловый, перфтор-n-бутиловый радикал, тетрафторэтилен или их комбинации.
Толщина промежуточного материала может существенно соответствовать шероховатости жесткого материала, определяемой как расстояние Rmax между максимальной высотой пика профиля и максимальной глубиной впадины профиля шероховатости поверхности жесткого материала. Таким образом, может быть обеспечено, чтобы достаточно толстый адгезивный слой наносился на жесткий материал так, чтобы обеспечить адгезивное сцепление всей площади поверхности между снижающим трение материалом и жестким материалом. Адгезивный слой не должен быть слишком толстым. В этом случае существует риск того, что при соединении слоев части адгезивного слоя могут выдавливаться из адгезионного сцепления или может произойти когезионный разрыв в частях адгезивного слоя, выступающих над профилем шероховатости поверхности жесткого материала, когда подшипниковый элемент подвергается напряжению сдвига.
В другом варианте осуществления промежуточный материал может включать два слоя функционализированного термопластического полимера, имеющего функциональные группы формулы , , , -COOH и/или -COOR. Между двумя слоями может быть вставлен металлический промежуточный материал. Таким способом может быть достигнута улучшенная способность к калиброванию материала. Металлический промежуточный материал здесь может быть сформирован как тянутый металл. Металлический промежуточный материал может содержать нержавеющую сталь, алюминий или бронзу. В частном случае металлический промежуточный материал может быть тканым материалом, содержащим отрезки металлического материала. Например, в определенных конструкциях металлический промежуточный материал включает материал металлической сетки.
Для улучшения механических и общих физических свойств подшипникового элемента промежуточный материал может содержать наполнители для повышения и/или улучшения теплопроводности и/или износостойкости подшипникового элемента. В особенности подходящие наполнители могут включать волокна, неорганические материалы, термопластические материалы или минеральные материалы, или их комбинации. Примеры подходящих волокон могут включать стеклянные волокна, углеродные волокна, арамиды и их комбинации. Примеры неорганических материалов могут включать керамические материалы, углерод, стекло, графит, оксид алюминия, сульфид молибдена, бронзу, карбид силикона и их комбинации. Неорганические материалы могут быть в виде ткани, порошка, сфер или волокон. Примеры термопластических материалов могут включать полиимиды (PI), полиамидимиды (PAI), полифениленсульфид (PPS), полифениленсульфон (PPSO2), жидкокристаллические полимеры (LCP), полиэфирэфиркетоны (РЕЕК), ароматические полиэфиры (Эконол) и их комбинации. Примеры подходящих минеральных материалов могут включать волластонит, сульфат бария и их комбинации.
Пропорция наполнителя в промежуточном материале может быть 1-40% по объему и особенно 5-30% по объему от общего объема промежуточного материала. Толщина промежуточного материала может находиться в диапазоне от примерно 0,01 до примерно 0,1 мм, в частности от 0,01 до 0,5 мм.
В варианте осуществления жесткий материал, используемый в подшипниковом элементе, может иметь поверхность различной природы. Жесткий материал может иметь гладкую поверхность, шероховатую поверхность и/или структурированную поверхность (например, как достигается зачисткой щеткой, пескоструйной обработкой, тиснением структуры). Поверхность жесткого материала, используемая для сцепления со снижающим трение материалом, кроме этого может также иметь усовершенствованную поверхность, например электролитически оцинкованную поверхность.
Жесткий материал может состоять из нержавеющей стали, в особенности холоднокатанной нержавеющей стали или матовой оцинкованной нержавеющей стали, алюминия или их комбинации. В частном варианте осуществления холоднокатаная сталь может быть материалом номер 1.0338 или 1.0347. В другом частном варианте осуществления нержавеющая сталь может быть материалом номер 1.4512 или 1.4720. В особых случаях жесткий материал может состоять преимущественно из нержавеющей стали. В других моделях подшипниковый элемент может быть сформирован так, что жесткий материал состоит в основном из алюминия.
Снижающий трение материал, помещаемый на промежуточный материал, может включать фторполимер. Например, в некоторых случаях снижающий трение материал может включать полимерный материал, такой как политетрафторэтилен, фторированный этилен-пропилен, поливинилиденфторид, полихлортрифторэтилен, этилен-хлоротрифторэтилен, перфторалкоксиполимер, полиацеталь, полибутилентерефталат, полиимид, полиэтеримид, полиэфирэфиркетон, полиэтилен, полисульфон, полиамид, полифениленоксид, полифениленсульфид, полиуратан, полиэфир, полиэфирэфиркетон (РЕЕК) и их комбинации. В частном варианте осуществления снижающий трение материал может включать составной слой PTFE. Здесь, снижающий трение материал может быть сформирован как пористая пластиковая пленка для повышения проводимости. В некоторых случаях снижающий трение материал состоит преимущественно из PTFE.
В варианте осуществления подшипниковый элемент имеет прекрасные ходовые свойства и длительный срок службы при толщине снижающего трение материала 0,01-1,5 мм, в частности 0,1-0,35 мм.
Снижающий трение материал, помещаемый на промежуточный материал, может в свою очередь также содержать материал-наполнитель, который может улучшать теплопроводность и/или износостойкость. Материал-наполнитель может включать стекловолокно, углеродное волокно, кремний, графит, РЕЕК, дисульфид молибдена, ароматические полиэфиры, углеродные частицы, бронзу, фторполимер, термопластические наполнители, карбид кремния, оксид алюминия, полиамидимид (PAI), PPS, полифенилен сульфон (PPSO2), жидкокристаллические полимеры (LCP), ароматические полиэфиры (Эконол) и минеральные частицы, такие как волластонит и сульфат бария, или любые их комбинации. Наполнители могут быть в форме бусин, волокон, порошка, сетки или любой их комбинации. Пропорция материала-наполнителя в снижающем трение материале может быть 1-40% по объему, в частности 5-30% по объему.
В одном варианте осуществления процесс производства подшипникового элемента может включать связывание промежуточного материала и снижающего трение материала по их площади с опорой под давлением и с введением тепла. В таком случае подшипниковый элемент может иметь корпус, который является многослойной конструкцией, где жесткий материал является слоем и снижающий трение материал является слоем, связанным непосредственно с поверхностью жесткого материала или промежуточного материала. При формировании многослойной конструкции жесткий материал, промежуточный материал и снижающий трение материал могут быть прокатаны как непрерывный материал и соединены друг с другом под давлением и при повышенной температуре в ламинирующем роликовом устройстве. Чтоб добиться дальнейшего улучшения сцепления промежуточного материала с жестким материалом вместе с улучшенными антикоррозийными свойствами жесткого материала, вариант осуществления данного способа обеспечивает для поверхности жесткого материала придание ей шероховатости и/или ее усовершенствование (например, за счет электролитической оцинковки) перед использованием промежуточного материала. Более того, поверхность жесткого материала может быть увеличена благодаря механическому структурированию, например зачистке щеткой, пескоструйной обработке, тиснению структуры.
Устройство образцового подшипникового элемента показано на Фиг.5. Здесь жесткий материал обозначен 501, тогда как промежуточный материал обозначен 502 и снижающий трение материал, применяемый к нему, обозначен 503.
В варианте осуществления промежуточный материал 502 включает по меньшей мере один функционализированный термопластический полимер с функциональными группами формулы , , , -COOH и/или -COOR, где радикалы R - циклические или линейные органические радикалы, имеющие от 1 до 20 атомов углерода. Функциональные группы могут быть включены в термопластический полимер (А) путем добавления по меньшей мере одного модифицирующего реагента (В). Подходящими модифицирующими реагентами являются, например, малеиновая кислота и ее производные, в частности ее ангидрид, итаконовая кислота и ее производные, в частности ее ангидрид, и/или цитраконовая кислота и ее производные, в частности ее ангидрид. Здесь отношение полимера (А) к модифицирующему реагенту (В) может быть от 99,9 мол.% (А): 0.1 мол.% (В), до 80 мол.% (А): 20 мол.% (В).
Снижающий трение материал 503, помещаемый на промежуточный материал 502, может быть составным слоем PTFE, в частности с предварительно обработанной поверхностью, желательно вытравленной, составной полосой PTFE. Используемый составной слой PTFE 503 может содержать различные наполнители для улучшения механических свойств, например волокна, неорганические материалы, термопластические материалы или минеральные материалы, или их смеси.
Фиг.6 включает изображение поперечного сечения части подшипникового элемента в соответствии с вариантом осуществления. Как показано, подшипниковый элемент 600 - слоистая структура, включающая слои, отмеченные в соответствии с Фиг.5. Кроме этого подшипниковый элемент 600 включает промежуточный материал из тканой металлической сетки 602, сделанной из нержавеющей стали, который может быть расположен в непосредственном контакте со снижающим трение материалом 503. Кроме того, для улучшения механических и общих физических свойств подшипникового элемента, снижающий трение материал 503 включает комбинацию графитного (углеродного) волокна и стекловолокна.
Как показано далее, подшипниковый элемент может быть сформирован так, что снижающий трение слой 503 и жесткий материал 501 могут иметь среднюю толщину, которая приблизительно одинакова. То есть снижающий трение материал может иметь толщину, которая не более чем приблизительно на 25% отличается от средней толщины жесткого материала 501, основываясь на формуле [(Tf-Tr)/Tf]×100%, где Tr - средняя толщина жесткого материала и Tf - средняя толщина снижающего трение материала. В других случаях разница в средней толщине между снижающим трение материалом 503 и жестким материалом 501 может быть меньше, например порядка не более чем приблизительно 15%, не более чем приблизительно 10%, не более 8% или даже не более чем приблизительно 5%.
Кроме того, в отличие от других стандартных моделей, снижающий трение слой данных вариантов осуществления здесь может быть преимущественно без пористых частиц, включая металлический материал. В некоторых вариантах осуществления снижающий трение слой может быть преимущественно без крупных пористых частиц, таких как ZnS.
В некоторых опциональных подшипниковых элементах данных вариантов осуществления корпус может быть сформирован так, чтобы включать антикоррозийное покрытие. Антикоррозийное покрытие может покрывать наружную поверхность жесткого материала 501, а в определенных случаях быть непосредственно сцепленным с ней. Например, основная поверхность 507 напротив основной поверхности жесткого материала 501, имеющей покрывающий промежуточный слой 502 и снижающий трение слой 503, может включать антикоррозийное покрытие. Кроме того, край поверхности 508 может быть частично или полностью покрыт антикоррозийным покрытием. В частном варианте осуществления антикоррозийное покрытие может покрывать всю поверхность края корпуса подшипника и, соответственно, может покрывать все составные слои (например, жесткий материал 501, промежуточный слой 502 и снижающий трение слой 503), формирующие корпус подшипника.
Антикоррозийное покрытие может иметь толщину от приблизительно 1 микрона до приблизительно 50 микрон, например от приблизительно 5 микрон до приблизительно 20 микрон, например от приблизительно 7 микрон до 15 микрон.
Антикоррозийное покрытие может быть изготовлено из ряда пленок или отдельных слоев, которые в совокупности образуют антикоррозийное покрытие. Например, антикоррозийное покрытие может включать слой активатора адгезии и эпоксидный слой. Слой активатора адгезии может включать фосфат цинка, железа, магния, олова или любые их комбинации. Кроме того, слой активатора адгезии может включать нанокерамический слой. Слой активатора адгезии может включать функциональные силаны, нанослои на основе силана, гидролизированные силаны, органосилановые активаторы адгезии, силановые грунтовки на основе растворителя/воды, хлорсодержащие полиолефины, пассивированые поверхности, коммерчески доступный цинк (механический/гальванический) или цинково-никелевые покрытия, или любые их комбинации.
Эпоксидный слой антикоррозийного покрытия может быть эпоксидной смолой термического, ультрафиолетового, инфракрасного, электронно-лучевого, радиационного или воздушного отверждения. Кроме того, эпоксидная смола может включать полиглицидилэфир, диглицидилэфир, бисфенол А, бисфенол F, оксиран, оксациклопропан, этиленоксид, 1,2-эпоксипропан, 2-метилоксиран, 9,10-эпокси-9,10-дигидроантрацен или любую их комбинацию. Эпоксидная смола может включать модифицированные эпоксиды синтетических смол на основе фенольных смол, полимочевину, меламиновые смолы, бензогуанамины с формальдегидом или любые их комбинации. Так, например, эпоксидные смолы могут включать
моноэпоксиды 
,
бисэпоксиды 
,
линейные трисэпоксиды
разветвленные трисэпоксиды
или любые их комбинации, где СXHYXZAU - линейная или разветвленная насыщенная или ненасыщенная углеродная цепь с факультативным замещением атомов водорода атомами галогена XZ, и с факультативным присутствием атомов азота, фосфора, бора и т.д., и где В является одним из углерода, азота, кислорода, фосфора, бора, серы и т.д.
Эпоксидная смола может также включать отвердитель. Отвердитель может включать амины, ангидриды кислот, фенол-новолак отвердители, такие как фенол-новолак поли[N-(4-гидроксифенил)малеимид] (ПГФМИ), резоль фенол формальдегиды, компоненты жирных аминов, поликарбоновые ангидриды, полиакрилат, изоцианаты, инкапсулированные полиизоцианаты, комплексы трифторид аминов бора, отвердители на основе хрома, полиамиды или любые их комбинации. Как правило, ангидриды кислот могут соответствовать формуле R-C=O-O-C=O-R', где R может быть СXHYXZAU, как описано выше. Амины могут включать алифатические амины, такие как моноэтиламин, диэтилентриамин, триэтилентетраамин и т.п., алициклические амины, ароматические амины, такие как циклические алифатические амины, циклоалифатические амины, амидоамины, полиамиды, дициандиамиды, производные имидазола и т.п., или любые их комбинации. Как правило, амины могут быть первичными аминами, вторичными аминами или третичными аминами, соответствующими формуле R1R2R3N, где R может быть СXHYXZAU, как описано выше.
В варианте осуществления эпоксидный слой для улучшения проводимости может включать наполнители, такие как углеродные наполнители, углеродные волокна, углеродные частицы, графит, металлические наполнители, такие как бронза, алюминий и другие металлы и их сплавы, наполнители на основе оксидов металлов, покрытые металлом углеродные наполнители, покрытые металлом полимерные наполнители или любые их комбинации. Проводящие наполнители могут позволить потоку проходить сквозь эпоксидное покрытие и могут повышать проводимость покрытого подшипника по сравнению с покрытым подшипником без проводящего наполнителя.
В другом варианте осуществления эпоксидный слой может повышать устойчивость подшипника к коррозии. Например, эпоксидный слой может значительно предотвращать коррозийные факторы, такие как вода, соли и т.п., от контакта с несущей нагрузку подложкой, тем самым препятствуя химической коррозии несущей нагрузку подложки. Кроме того, эпоксидный слой может предотвращать гальваническую коррозию либо кожуха, либо несущей нагрузку подложки путем предупреждения контакта между разнородными металлами. Например, размещение алюминиевых подшипников без эпоксидного слоя в стальной кожух может вызвать окисление стали. Однако эпоксидный слой, например слой эпоксидной смолы, может предохранять алюминиевую поверхность от контакта со стальным кожухом и препятствовать коррозии во время гальванической реакции.
Подшипниковые элементы данных вариантов осуществления здесь могут показать улучшенное функционирование и характеристики по сравнению со стандартными подшипниковыми элементами. Например, в одном варианте осуществления, подшипниковые элементы настоящих вариантов осуществления показывают улучшенную устойчивость к коррозии и атмосферным влияниям. В действительности, после воздействия солевого тумана в течение по меньшей мере приблизительно в течение 150 часов, которое проводилось согласно стандартному испытанию на коррозию ISO 9227:2006, подшипниковые элементы настоящих вариантов осуществления были преимущественно без легко обнаруживаемых дефектов. В действительности, снижающий трение слой подшипниковых элементов и особенно внутренняя поверхность в контакте с ходовой поверхностью показали отсутствие легко обнаруживаемой коррозии, ржавления, разрыва или образования трещин. В более конкретном варианте осуществления снижающий трение материал подшипниковых элементов настоящих вариантов осуществления был преимущественно без видимых дефектов после испытания солевым туманом по меньшей мере в течение 160 часов, по меньшей мере 170 часов, по меньшей мере 180 часов или более.
Согласно другому варианту осуществления подшипниковые элементы могут иметь определенную степень атмосферного износа, которая является мерой характеристики износа подшипниковых элементов после длительного воздействия агрессивной среды (например, камера для солевого тумана согласно ISO 9227:2006) и эксплуатации для определенного минимального количества циклов. Степень атмосферного износа является мерой потери материала контактной поверхности за продолжительное время для испытания свойств скольжения подшипника после воздействия на него агрессивной среды. Процедура испытания степени атмосферного износа подробно описана в Примерах. В частности, степень атмосферного износа подшипниковых элементов может быть не более чем приблизительно 0,99 микрон/ч в течение по меньшей мере приблизительно 15000 циклов движения шарнирного сочленения. В других случаях степень атмосферного износа может быть меньше, например не более чем приблизительно 0,95 микрон/ч, не более чем приблизительно 0,9 микрон/ч, не более чем приблизительно 0,85 микрон/ч, не более чем приблизительно 0,8 микрон/ч, не более чем приблизительно 0,75 микрон/ч или даже не более чем приблизительно 0,7 микрон/ч в течение по меньшей мере приблизительно 15000 циклов движения шарнирного сочленения.
Согласно другому варианту осуществления подшипниковые элементы вариантов осуществления здесь могут иметь степень атмосферного износа не более чем приблизительно 0,99 микрон/ч в течение по меньшей мере приблизительно 15000 циклов движения шарнирного сочленения. В других случаях степень атмосферного износа может быть меньше, например, не более чем приблизительно 0,95 микрон/ч, не более чем приблизительно 0,9 микрон/ч, не более чем приблизительно 0,85 микрон/ч, не более чем приблизительно 0,8 микрон/ч, не более чем приблизительно 0,75 микрон/ч или даже не более чем приблизительно 0,7 микрон/ч в течение по меньшей мере приблизительно 15000 циклов движения шарнирного сочленения. Кроме того, в особых вариантах осуществления степень атмосферного износа может быть по меньшей мере приблизительно 0,05 микрон/ч, по меньшей мере приблизительно 0,08 микрон/ч, по меньшей мере приблизительно 0,1 микрон/ч или даже по меньшей мере приблизительно 0,15 микрон/ч в течение по меньшей мере приблизительно 15000 циклов движения шарнирного сочленения. Следует иметь в виду, что подшипниковые элементы настоящих вариантов осуществления могут иметь степень атмосферного износа в пределах между любым из минимальных и максимальных значений, указанных выше.
Согласно другому варианту осуществления степень атмосферного износа подшипниковых элементов может быть не более чем приблизительно 0,99 микрон/ч в течение по меньшей мере приблизительно 20000 циклов движения шарнирного сочленения. В других случаях степень атмосферного износа может быть меньше, например не более чем приблизительно 0,95 микрон/ч, не более чем приблизительно 0,9 микрон/ч, не более чем приблизительно 0,85 микрон/ч, не более чем приблизительно 0,8 микрон/ч, не более чем приблизительно 0,75 микрон/ч или даже не более чем приблизительно 0,7 микрон/ч в течение по меньшей мере приблизительно 20000 циклов движения шарнирного сочленения. Тем не менее, в некоторых вариантах осуществления степень атмосферного износа может быть по меньшей мере приблизительно 0,05 микрон/ч, по меньшей мере приблизительно 0,08 микрон/ч, по меньшей мере приблизительно 0,1 микрон/ч или даже по меньшей мере приблизительно 0,15 микрон/ч в течение по меньшей мере приблизительно 20000 циклов движения шарнирного сочленения. Следует иметь в виду, что подшипниковые элементы настоящих вариантов осуществления могут иметь степень атмосферного износа в пределах между любым из минимальных и максимальных значений, указанных выше.
Согласно одному варианту осуществления подшипниковые элементы настоящих вариантов осуществления могут иметь особые характеристики износа, так что после продолжительного использования снижающий трение слой показывает очень низкий износ. Например, снижающий трение слой может иметь изменение средней толщины не более чем 5% после проведения вибрационного испытания, как указано дальше в Примерах. Изменение средней толщины может быть рассчитано как Δt=[(tb-ta)/tb]×100%, где tb - средняя толщина снижающего трение слоя до испытания и ta - средняя толщина снижающего трение слоя после испытания. Согласно одному варианту осуществления изменение средней толщины не более чем приблизительно 4%, например, не более чем приблизительно 3%, не более чем приблизительно 2%, не более чем приблизительно 1% или даже не более чем приблизительно 0,8%.
Более того, в особых случаях общая величина износа снижающего трение слоя корпуса подшипника во время испытания атмосферного износа может быть ограничена по сравнению с другими стандартными подшипниками. Например, общая величина износа может быть меньше чем приблизительно 6000 микрон в течение по меньшей мере 15000 циклов или даже по меньшей мере 20000 циклов. В других случаях общая величина износа может быть меньше, например не более чем приблизительно 5900 микрон, не более чем приблизительно 5800 микрон, не более чем приблизительно 5500 микрон, не более чем приблизительно 5000 микрон, не более чем приблизительно 4500 микрон, не более чем приблизительно 4000 микрон, не более чем приблизительно 3500 микрон, не более чем приблизительно 3000 микрон, не более чем приблизительно 2500 микрон или даже не более чем приблизительно 2000 микрон в течение по меньшей мере 15000 циклов, например по меньшей мере 20000 циклов.
Подшипниковые элементы настоящих вариантов осуществления здесь могут иметь улучшенное характеристику скольжения на протяжении продолжительного использования. Например, подшипниковый элемент может иметь среднюю силу трения не более чем приблизительно 300 Н в течение по меньшей мере 15000 циклов в вибрационном испытании. Вибрационное испытание заключается в непрерывном вращении подшипникового элемента относительно вала в контролируемых условиях при управлении крутящим моментом системы для моделирования приблизительно 30 лет использования в течение приблизительно 11 дней испытания. Детали параметров испытания представлены в Примерах. В особых случаях подшипниковые элементы показали среднюю силу трения не более чем приблизительно 290 Н, например не более чем приблизительно 280 Н, не более чем приблизительно 270 Н, не более чем приблизительно 260 Н или даже не более чем приблизительно 250 Н в течение по меньшей мере 15000 циклов в вибрационном испытании. Кроме того, подшипниковые элементы настоящих вариантов осуществления могут иметь среднюю силу трения по меньшей мере приблизительно 100 Н, например по меньшей мере приблизительно 150 Н или даже по меньшей мере приблизительно 200 Н в течение по меньшей мере 15000 циклов в вибрационном испытании. Следует иметь в виду, что подшипниковые элементы настоящих вариантов осуществления могут иметь среднюю силу трения в пределах между любым из минимальных и максимальных значений, указанных выше.
Для некоторых подшипниковых элементов средняя сила трения во время вибрационного испытания может быть не более чем приблизительно 300 Н в течение по меньшей мере 20000 циклов. В других случаях средняя сила трения может быть меньше, например не более приблизительно 290 Н, не более чем приблизительно 280 Н, не более чем приблизительно 270 Н, не более чем приблизительно 260 Н или даже не более чем приблизительно 250 Н в течение по меньшей мере 20000 циклов в вибрационном испытании. Кроме того, подшипниковые элементы вариантов осуществления здесь могут иметь среднюю силу трения по меньшей мере приблизительно 100 Н, например по меньшей мере приблизительно 150 Н или даже по меньшей мере приблизительно 200 Н в течение по меньшей мере 20000 циклов в вибрационном испытании. Следует иметь в виду, подшипниковые элементы настоящих вариантов осуществления могут иметь среднюю силу трения в пределах между любым из минимальных и максимальных значений, указанных выше.
Кроме того, подшипниковые изделия вариантов осуществления здесь могут иметь улучшенные характеристики скольжения, измеренные по среднему коэффициенту трения в условиях вибрационного испытания для определенного минимального числа циклов и продолжительности. Например, некоторые подшипниковые изделия настоящих вариантов осуществления показали средний коэффициент трения не более приблизительно 0,1, например не более чем приблизительно 0,09, не более чем приблизительно 0,08, не более чем приблизительно 0,07 или даже не более чем приблизительно 0,06 в течение по меньшей мере 15000 циклов в вибрационном испытании. Кроме того, подшипниковые элементы настоящих вариантов осуществления могут иметь средний коэффициент трения по меньшей мере приблизительно 0,01, например по меньшей мере приблизительно 0,02 или даже по меньшей мере приблизительно 0,03 в течение по меньшей мере 15000 циклов в вибрационном испытании. Следует иметь в виду, что подшипниковые элементы настоящих вариантов осуществления могут иметь средний коэффициент трения в пределах между любыми минимальным и максимальным значениями, указанными выше.
Подшипниковые изделия настоящих вариантов осуществления могут иметь улучшенные характеристики скольжения, измеренные по среднему коэффициенту трения в условиях вибрационного испытания для определенного минимального числа циклов и продолжительности. Например, некоторые подшипниковые изделия настоящих вариантов осуществления показали средний коэффициент трения не более приблизительно 0,1, например не более чем приблизительно 0,09, не более чем приблизительно 0,08, не более чем приблизительно 0,07 или даже не более чем приблизительно 0,06 в течение по меньшей мере 20000 циклов в вибрационном испытании. Кроме того, подшипниковые элементы настоящих вариантов осуществления здесь могут иметь средний коэффициент трения по меньшей мере приблизительно 0,01, например по меньшей мере приблизительно 0,02 или даже по меньшей мере приблизительно 0,03 в течение по меньшей мере 20000 циклов в вибрационном испытании. Следует иметь в виду, что подшипниковые элементы настоящих вариантов осуществления могут иметь средний коэффициент трения в пределах между любым минимальным и максимальным значениями, указанными выше.
В определенных случаях подшипниковые элементы могут иметь средний коэффициент трения в пределах между приблизительно 0,04 и приблизительно 0,059, например в пределах между приблизительно 0,040 и приблизительно 0,058 или даже в пределах между приблизительно 0,04 и приблизительно 0,057 в течение по меньшей мере 15000 циклов или даже по меньшей мере 20000 циклов.
ПРИМЕР
Три набора подшипниковых элементов в форме простых кольцевых втулок сформированы согласно настоящим вариантам осуществления. Образец 1 сформирован имеющим стальную подложку, промежуточный слой материала на фторополимерной основе и снижающий трение слой PTFE. Образец 2 сформирован из стальной подложки для жесткого материала, промежуточного слоя материала на фторополимерной основе и снижающего трение слоя PTFE. Образец 3 имеет стальную подложку для жесткого материала, промежуточный слой материала на основе фторополимера и снижающий трение слой PTFE. В частности, образец 3 включает антикоррозийный слой, покрывающий жесткий материал.
Образцы стандартных втулок (CS1) поставляет DuPont Corporation под маркой Derlin®.
А также образцы стандартных вкладышей (CS2) - вкладыши марки Permaglide®, поставляемые Kolbenschmidt Corportion, которые образованы из стальной основы с защитным поверхностным слоем из олова толщиной приблизительно 0,002 мм. Вкладыши имеют слой скольжения из PTFE и ZnS толщиной приблизительно 25 микрон и верхний слой из состава на основе PTFE толщиной приблизительно 0,03 мм.
Все образцы подвергали испытанию солевым туманом согласно стандартному испытанию на коррозию ISO 9227:2006, для испытания устойчивости к коррозии и устойчивости к агрессивным средам. Каждый из образцов, отмеченных выше (образец 1-3, CS1 и CS2), помещали в камеру для солевого тумана на 192 часа и воздействовали солевым раствором с концентрацией соли 50+/-5 г/л при 35°C+/-2°C градуса. На Фиг.7-9 представлены изображения подшипниковых элементов образцов 1, образцов 2 и образцов 3, соответственно после завершения испытания солевым туманом. Фиг.10-11 включают изображения подшипниковых элементов образцов CS1 и CS2 после воздействия испытания солевым туманом. Как хорошо видно, образцы 1-3 настоящих вариантов осуществления демонстрируют снижающие трение слои 503 без видимых признаков коррозии, ржавления, образования трещин или других физически обнаруживаемых дефектов. Наоборот, образцы CS1 и CS2 явно демонстрируют признаки значительной коррозии. CS1 на Фиг.10 имеет снижающий трение слой 503, который треснул и подвергся действию коррозии в участке 1001. Также, в еще большей степени, образец CS2 на Фиг.11 демонстрирует ржавление и образование трещин по всей ширине снижающего трение слоя в участке 1101.
После завершения испытания солевым туманом, образец 1, образец 2, образец CS1 и образец CS2 подвергали испытанию на степень атмосферного износа. Испытание на степень атмосферного износа проводили, как изображено на Фиг.12. Условия испытания изложены ниже в Таблице 1. Испытание включает вращение вала (длиной 30 мм и 11,6 мм в диаметре), имеющего среднюю шероховатость поверхности (Ra) 2,29 микрон и шероховатость поверхности (Rmax) 20,76, измеряемую в подшипниковом элементе прибором Хоммеля вдоль осевого направления для моделирования приблизительно 30 лет износа.
| Таблица 1 | |
| Параметр | Заданное значение |
| Частота | 0,02 Гц |
| Период времени | 50 с |
| Угол наклона | ±30° |
| Радиальные нагрузки | 4374 Н |
| Осевые нагрузки | 50 Н |
| Полных циклов | 20075 |
| Продолжительность | 11 дн+15 ч |
Результаты испытания представлены ниже в Таблице 2. В частности, измерена степень износа, общий износ и коэффициент трения (COF). Как показано, степень износа и общий износ для образцов 1 и 2 лучше, чем степень износа и общий износ для образцов CS1 и CS2, которые показали ограниченную способность скольжения из-за коррозии для образцов 1 и 2. Коэффициент трения для образцов 1 и 2 также был ниже, чем коэффициент трения для образцов CS1 и CS2 во всех случаях, демонстрируя, что агрессивная среда оказывает более сильное воздействие на образцы CS1 и CS2, чем на образцы 1 и 2. Так, образцы 1 и 2 показали улучшенный срок службы, эффективность функционирования и улучшенную устойчивость к износу после воздействия агрессивной среды по сравнению со стандартными образцами.
| Таблица 2 | |||
| Образец | Износ [микрон] | Степень износа [микрон/ч] | COF |
| Образец 2 | 1500 | 0,250 | 0,0577 |
| Образец 1 | 5700 | 0,950 | 0,0401 |
| Образец 1 | 1800 | 0,300 | 0,0515 |
| Образец CS2 | 6000 | 1,000 | 0,0652 |
| Образец CS2 | 8700 | 1,450 | 0,0585 |
| Образец CS1 | 28000 | 4,667 | 0,0686 |
| Образец CS1 | 40700 | 6,783 | 0,0863 |
Пример 2
Образец 1 также подвергали вибрационному испытанию для определения эффективности функционирования и характеристик износа в моделируемое время 30 лет. Проведение испытания и параметры испытания - такие же, как для испытания устойчивости к атмосферному износу, как указано в Примере 1, однако образец 1 не подвергали воздействию агрессивной среды.
Фиг.13 включает график крутящего момента трения в сравнении с числом циклов полного вибрационного испытания для образца 1. Как показано, образец 1 не выявляет существенных изменений в среднем крутящем моменте на протяжении испытания. Посчитано, что образец 1 имеет среднюю силу трения 249 Н и средний коэффициент трения 0,057.
Фиг.14 включает график сигнала износа (микроны) в сравнении с числом циклов для образца 1 во время вибрационного испытания. Глубина износа была рассчитана на микрометре, где средняя толщина стенки снижающего трение слоя до испытания была 1,568 мм, и после 20000 циклов испытания средняя толщина стенки снижающего трение слоя была 1,558 мм, с изменением в 0,01 мм. Степень износа образца 1 во время испытания была 0,6% изначальной толщины стенки снижающего трения слоя. Очевидно, образец 1 демонстрирует эффективные свойства скольжения и очень низкий износ.
Настоящие варианты осуществления направлены на генерирование электроэнергии устройствами, имеющими шарнирные сочленения, которые могут использовать подшипниковый элемент в шарнирном сочленении. Подшипниковые элементы могут иметь корпус, изготовленный из композита, включающего жесткий материал, снижающий трение материал, и промежуточный материал, расположенный между жестким материалом и снижающим трение материалом. Подшипниковые элементы вариантов осуществления здесь могут использовать одну или более комбинацию характеристик, включая определенные жесткие материалы, толщину жесткого материала, определенные промежуточные материалы, толщину промежуточного материала, определенные снижающие трение материалы, толщину жесткого материала, размеры подшипникового элемента и некоторые механические свойства (например, жесткость), и химическую инертность, которые желательны в промышленности. В частности, подшипниковые элементы настоящих вариантов осуществления могут иметь специфическую комбинацию механических характеристик, таких как устойчивость к коррозии, устойчивость к износу и свойства прерывистого скольжения, которые являются улучшенными по сравнению со стандартными подшипниковыми элементами.
В целом, энергогенерирующие устройства существующего уровня техники могут иметь включенные определенные композитные подшипниковые элементы в виде простых втулок и т.п. Однако подшипниковые элементы настоящих вариантов осуществления заменили многие современные подшипниковые элементы существующего уровня техники в энергогенерирующих устройствах, в частности в области генерирования солнечной энергии. Фактически, подшипниковые элементы настоящих вариантов осуществления здесь вытеснили многие старые подшипники так, что настоящие подшипниковые элементы сейчас представляют значительную часть рынка в определенных отраслях промышленности возобновляемых ресурсов энергии.
В вышеизложенном, ссылки на конкретные варианты осуществления и связь определенных компонентов являются иллюстративными. Следует иметь ввиду, что ссылки на компоненты, являющиеся парными или связанными, предназначены для раскрытия либо прямой связи между указанными компонентами, либо непрямой связи через один или несколько промежуточных компонентов, как будет учтено при осуществлении рассмотренных здесь способов. Таким образом, объект вышеприведенного раскрытия следует считать иллюстративным и неограничивающим, и прилагаемая формула изобретения предназначена для охвата всех таких модификаций, усовершенствований и других вариантов осуществления, которые не выходят за рамки объема настоящего изобретения.
Claims (13)
1. Энергогенерирующее устройство для вырабатывания электроэнергии из возобновляемых источников энергии, включающее основание, устройство преобразования энергии, соединенное с основанием, и шарнирное сочленение между основанием и устройством преобразования энергии, включающее подшипниковый элемент, имеющий корпус, включающий композитный материал, имеющий жесткий материал и снижающий трение материал, покрывающий жесткий материал, при этом жесткий материал содержит материал, выбранный из группы, состоящей из алюминия и нержавеющей стали, а также промежуточный материал, расположенный между жестким материалом и снижающим трение материалом, при этом промежуточный материал содержит по меньшей мере один функциональный термопластичный полимер, имеющий функциональные группы с такими формулами , , ,
-COOH и/или -COOR, где радикалы R являются циклическими или линейными органическими радикалами, имеющими от 1 до 20 атомов углерода, и включает сополимер этилен-тетрафторэтилена (ETFE), перфтороалкоксиэтилен (PFA), сополимер тетрафторэтиленаперфтора /метилвиниловый эфир (MFA) и их комбинации.
-COOH и/или -COOR, где радикалы R являются циклическими или линейными органическими радикалами, имеющими от 1 до 20 атомов углерода, и включает сополимер этилен-тетрафторэтилена (ETFE), перфтороалкоксиэтилен (PFA), сополимер тетрафторэтиленаперфтора /метилвиниловый эфир (MFA) и их комбинации.
2. Устройство по п.1, у которого подшипниковый элемент содержит вкладыш.
3. Устройство по п.1, у которого подшипниковый элемент содержит корпус, имеющий цилиндрическую форму.
4. Устройство по п.1, предназначенное для вырабатывания электрической энергии из природного источника энергии, выбранного из группы природных источников энергии, состоящей из ветряного, солнечного, водного, геотермального источников и их комбинации.
5. Устройство по п.1, у которого жесткий материал включает материал, выбранный из группы, состоящей из холоднокатаной нержавеющей стали и матовой оцинкованной стали.
6. Устройство по п.1, у которого композитный материал является слоистой конструкцией, где жесткий материал является слоем и снижающий трение материал является слоем, связанным непосредственно с поверхностью жесткого материала.
7. Энергогенерирующее устройство для вырабатывания электроэнергии из возобновляемых источников энергии, включающее основание, солнечную батарею, прикрепленную к основанию шарнирным сочленением, выполненным с возможностью осуществлять движение солнечной батареи относительно основания, при этом шарнирное сочленение включает вкладыш, имеющий корпус из композитного материала и содержащий жесткий материал и снижающий трение материал, покрывающий жесткий материал, где жесткий материал содержит материал, выбранный из группы материалов, состоящей из алюминия и нержавеющей стали, и где снижающий трение материал содержит фторполимер и материал, выбранный из группы материалов, состоящей из графита, стекла и их комбинации, а также промежуточный материал, расположенный между жестким материалом и снижающим трение материалом, при этом промежуточный материал содержит по меньшей мере один функциональный термопластичный полимер, имеющий функциональные группы с такими формулами , , ,
-COOH и/или -COOR, где радикалы R являются циклическими или линейными органическими радикалами, имеющими от 1 до 20 атомов углерода, и включает сополимер этилен-тетрафторэтилена (ETFE), перфтороалкоксиэтилен (PFA), сополимер тетрафторэтиленаперфтора /метилвиниловый эфир (MFA) и их комбинации.
-COOH и/или -COOR, где радикалы R являются циклическими или линейными органическими радикалами, имеющими от 1 до 20 атомов углерода, и включает сополимер этилен-тетрафторэтилена (ETFE), перфтороалкоксиэтилен (PFA), сополимер тетрафторэтиленаперфтора /метилвиниловый эфир (MFA) и их комбинации.
8. Устройство по п.7, у которого жесткий материал состоит главным образом из нержавеющей стали.
9. Устройство по п.7, дополнительно включающее антикоррозийное покрытие, покрывающее поверхность жесткого материала.
10. Устройство по п.9, у которого антикоррозийное покрытие включает слой эпоксидной смолы.
11. Энергогенерирующее устройство для вырабатывания электроэнергии из возобновляемых источников энергии, включающее устройство преобразования энергии, содержащее шарнирное сочленение, выполненное с возможностью перемещать по меньшей мере часть устройства преобразования энергии, и подшипниковый элемент, присоединенный к шарнирному сочленению, имеющий корпус, включающий композитный материал, содержащий жесткий материал и снижающий трение материал, покрывающий жесткий материал, при этом подшипниковый элемент имеет степень атмосферного износа не более чем приблизительно 0,99 микрон/ч в течение по меньшей мере приблизительно 15000 циклов движения шарнирного сочленения.
12. Энергогенерирующее устройство для вырабатывания электроэнергии из возобновляемых источников энергии, включающее устройство преобразования энергии, содержащее шарнирное сочленение, выполненное с возможностью перемещать по меньшей мере часть устройства преобразования энергии, и подшипниковый элемент, присоединенный к шарнирному сочленению, при этом подшипниковый элемент имеет корпус, включающий композитный материал, имеющий жесткий материал и снижающий трение материал, покрывающий жесткий материал, при этом снижающий трение материал практически не имеет видимых дефектов после испытания на стойкость к солевому туману в течение по меньшей мере 150 часов в соответствии со стандартным коррозионным испытанием ISO 9227:2006.
13. Энергогенерирующее устройство для вырабатывания электроэнергии из возобновляемых источников энергии, включающее устройство преобразования энергии, включающее шарнирное сочленение, выполненное с возможностью перемещать по меньшей мере часть устройства преобразования энергии, и подшипниковый элемент, присоединенный к шарнирному сочленению, при этом подшипниковый элемент имеет корпус, включающий композитный материал, имеющий жесткий материал и снижающий трение материал, покрывающий жесткий материал, и имеет среднюю силу трения не более чем приблизительно 300 Н в течение по меньшей мере 15000 циклов в вибрационном испытании.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US29179909P | 2009-12-31 | 2009-12-31 | |
| US61/291,799 | 2009-12-31 | ||
| PCT/EP2010/070975 WO2011080335A2 (en) | 2009-12-31 | 2010-12-31 | Renewable energy source including an energy conversion structure and a bearing component |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2012129252A RU2012129252A (ru) | 2014-02-10 |
| RU2534192C2 true RU2534192C2 (ru) | 2014-11-27 |
Family
ID=44223991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012129252/06A RU2534192C2 (ru) | 2009-12-31 | 2010-12-31 | Энергогенерирующее устройство (варианты) |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8984817B2 (ru) |
| EP (1) | EP2519784B1 (ru) |
| JP (2) | JP2013515221A (ru) |
| KR (1) | KR101391273B1 (ru) |
| CN (1) | CN102985765B (ru) |
| AU (1) | AU2010338177B2 (ru) |
| BR (1) | BR112012014903B1 (ru) |
| ES (1) | ES2705209T3 (ru) |
| MA (1) | MA33846B1 (ru) |
| MX (1) | MX2012007502A (ru) |
| RU (1) | RU2534192C2 (ru) |
| TN (1) | TN2012000306A1 (ru) |
| TW (1) | TWI500861B (ru) |
| WO (1) | WO2011080335A2 (ru) |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2534192C2 (ru) * | 2009-12-31 | 2014-11-27 | Сэнт-Гобен Перформанс Пластикс Пампус Гмбх | Энергогенерирующее устройство (варианты) |
| ES2387775B1 (es) * | 2011-02-28 | 2013-06-06 | Abengoa Solar New Technologies S.A. | Seguidor solar. |
| DE102011115474A1 (de) * | 2011-10-03 | 2013-04-04 | Machtwissen.De Ag | Vorrichtungen zur Optimierung des Wirkungsgrades, zum Schutz und zur Betriebsstabilisierung solarer Module bei einwirkenden Umwelteinflüssen |
| DE102012207749A1 (de) * | 2012-05-09 | 2013-11-14 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Lageranordnung sowie Parabolrinnenkollektor |
| BR102012014337A2 (pt) * | 2012-06-13 | 2015-09-15 | Mahle Int Gmbh | bronzina para motores de combustão interna |
| WO2014009550A1 (en) * | 2012-07-13 | 2014-01-16 | Saint-Gobain Performance Plastics Pampus Gmbh | Corrosion reducing flexible plain bearing material and method of forming the same |
| WO2014105097A1 (en) * | 2012-12-27 | 2014-07-03 | Allinson Marc Gregory | Maphbe turbine |
| DE102013226527A1 (de) * | 2013-12-18 | 2015-06-18 | Zf Friedrichshafen Ag | Kombinierte Wälz- und Gleitlagerung einer Getriebewelle |
| JP6570637B2 (ja) * | 2014-12-19 | 2019-09-04 | サン−ゴバン パフォーマンス プラスチックス パンプス ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 摺動部品及びその形成方法 |
| USD783521S1 (en) * | 2014-12-19 | 2017-04-11 | Jln Solar, Inc. | Solar panel mount |
| CN111173840B (zh) | 2015-06-30 | 2021-10-26 | 美国圣戈班性能塑料公司 | 滑动轴承 |
| EP3179177A1 (en) * | 2015-12-07 | 2017-06-14 | Marco Antonio Carrascosa Perez | Heliostat with an improved structure |
| CN105429562A (zh) * | 2015-12-10 | 2016-03-23 | 重庆光煦科技有限公司 | 一种光伏发电装置 |
| CN105526470B (zh) * | 2016-01-14 | 2023-10-24 | 惠州学院 | 一种笔记本电脑放置支架 |
| GB2561907A (en) * | 2017-04-28 | 2018-10-31 | Mahle Int Gmbh | Bearing material, bearing and method |
| CN111386403B (zh) | 2017-09-26 | 2022-04-19 | 圣戈班性能塑料帕姆普斯有限公司 | 轴承、铰链组件及其制作和使用方法 |
| KR102063273B1 (ko) * | 2017-11-30 | 2020-01-07 | 엘지디스플레이 주식회사 | 전계발광 표시장치 |
| US11005415B2 (en) * | 2018-08-23 | 2021-05-11 | Jesse Wolf Corsi Henson | Solar shade structure |
| WO2020129091A1 (en) * | 2018-12-22 | 2020-06-25 | Saint-Gobain Performance Plastics Corporation | Bearing assembly for tracker assembly and methods of making and using the same |
| CN110160273A (zh) * | 2019-04-11 | 2019-08-23 | 杭州中德传动设备有限公司 | 一种大型定日镜水平旋转驱动装置 |
| EP3751160B1 (en) * | 2019-06-14 | 2021-09-15 | Safran Landing Systems UK Limited | Self-lubricating conductive bearing |
| KR20220099122A (ko) | 2019-12-06 | 2022-07-12 | 생-고뱅 퍼포먼스 플라스틱스 코포레이션 | 플랜지 베어링, 조립체 및 그 제조 및 사용 방법 |
| CN116964928A (zh) | 2021-04-16 | 2023-10-27 | 美国圣戈班性能塑料公司 | 用于跟踪器组件的轴承组件及其制造和使用方法 |
| EP4363735A1 (en) | 2021-07-02 | 2024-05-08 | Saint-Gobain Performance Plastics Pampus GmbH | Flanged bearing, assembly, and method of making and using the same |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU92732A1 (ru) * | 1950-02-20 | 1950-11-30 | И.В. Тарабрин | Подшипник дл коленчатого вала двигател внутреннего сгорани |
| GB1236102A (en) * | 1968-02-22 | 1971-06-23 | Railko Ltd | An improved bearing material |
| SU819430A1 (ru) * | 1978-02-22 | 1981-04-07 | Харьковский Политехнический Институтим.B.И.Ленина | Подшипник скольжени |
| WO2004105457A2 (en) * | 2003-05-16 | 2004-12-09 | Korea Advanced Institute Of Science And Technology | Hybrid composite journal bearing and manufacturing method thereof |
| DE102007052338A1 (de) * | 2007-11-02 | 2009-05-07 | Rev Renewable Energy Ventures, Inc. | Photovoltaikanlage |
| WO2009108273A3 (en) * | 2008-02-29 | 2009-11-05 | Cbe Global Holdings, Inc. | Single-axis drive system and method |
Family Cites Families (66)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3505374A1 (de) | 1985-02-16 | 1986-08-28 | Kolbenschmidt AG, 7107 Neckarsulm | Gleitlagerwerkstoff |
| US4691075A (en) * | 1985-09-16 | 1987-09-01 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Energy conversion system |
| DE3736292A1 (de) | 1987-10-27 | 1989-05-11 | Norton Pampus Gmbh | Wartungsfreies gleitlager |
| GB2213209B (en) | 1987-12-26 | 1991-11-13 | Honda Motor Co Ltd | Bearing arrangements |
| JPH02101947A (ja) * | 1988-10-07 | 1990-04-13 | Asmo Co Ltd | 整流子及びその製造方法 |
| JP3107679B2 (ja) * | 1993-04-02 | 2000-11-13 | オイレス工業株式会社 | ポリアセタール樹脂組成物および摺動部材 |
| JPH0790533A (ja) * | 1993-09-14 | 1995-04-04 | Hitachi Ltd | スリーブとその製造方法及びそのスリーブを備えた排水ポンプ |
| DE4411762A1 (de) | 1994-04-06 | 1995-10-12 | Kolbenschmidt Ag | Gleitlagerwerkstoff |
| WO1995028267A1 (en) * | 1994-04-15 | 1995-10-26 | Dana Corporation | A polymeric based composite bearing |
| EP0848031B1 (en) | 1995-08-24 | 2003-06-04 | Asahi Glass Company Ltd. | Fluorinated film, laminate produced therefrom, and process for producing the laminate |
| DE19823609A1 (de) * | 1998-05-27 | 1999-12-02 | Inst Polymerforschung Dresden | Compounds aus Polyamid- und Perfluoralkylsubstanz(en) und Mischungen dieser Compounds mit weiteren Polymersubstanzen, Verfahren zu ihrer Herstellung und Verwendung |
| JP2000117888A (ja) * | 1998-10-13 | 2000-04-25 | Oiles Ind Co Ltd | 複層摺動部材ならびにその製造方法 |
| JP2000136397A (ja) * | 1998-10-30 | 2000-05-16 | Taiho Kogyo Co Ltd | 固体潤滑皮膜材料及びそれを用いた摺動材料 |
| WO2000029210A1 (fr) | 1998-11-18 | 2000-05-25 | Daikin Industries, Ltd. | Structure polymere contenant du fluor a adhesivite haute temperature, et materiau de glissement utilisant ladite structure |
| US6443145B1 (en) * | 2000-08-25 | 2002-09-03 | Learning Legacy | Solar seeker |
| US6559371B2 (en) * | 2001-06-27 | 2003-05-06 | Pinnacle West Capital Corp. | High-concentration photovoltaic assembly for a utility-scale power generation system |
| JP2003021144A (ja) | 2001-07-10 | 2003-01-24 | Toshiba Corp | 樹脂系複合摺動部材およびその製造方法 |
| US6563040B2 (en) * | 2001-10-11 | 2003-05-13 | Pinnacle West Capital Corporation | Structure for supporting a photovoltaic module in a solar energy collection system |
| JP4385618B2 (ja) * | 2002-08-28 | 2009-12-16 | オイレス工業株式会社 | 多孔質静圧気体軸受用の軸受素材及びこれを用いた多孔質静圧気体軸受 |
| US7807918B2 (en) * | 2003-03-10 | 2010-10-05 | Sunpower Corporation, Systems | Modular shade system |
| JP4455256B2 (ja) * | 2004-10-04 | 2010-04-21 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | 耐油性に優れたポリフェニレンエーテル樹脂組成物 |
| US20060090789A1 (en) * | 2004-10-29 | 2006-05-04 | Thompson Daniel S | Floating support structure for a solar panel array |
| US7293920B2 (en) * | 2005-03-14 | 2007-11-13 | Northrop Grumman Corporation | Self-aligning bearing assembly capable of reacting radial and axial loads |
| DE202005006868U1 (de) * | 2005-04-29 | 2006-08-31 | Hühoco Metalloberflächenveredelung Gmbh | Antifriktions-Verbundsystem und Lagerteil mit diesem System |
| KR20080058360A (ko) * | 2005-09-28 | 2008-06-25 | 톰슨 테크놀로지 인더스트리즈, 아이엔씨. | 솔라 패널 어레이 태양 추적 시스템 |
| JP2007258357A (ja) * | 2006-03-22 | 2007-10-04 | Sharp Corp | 追尾型太陽光発電装置 |
| DE102006016612B4 (de) * | 2006-04-06 | 2013-06-27 | Saint-Gobain Performance Plastics Pampus Gmbh | Spielfreie Gleitlageranordnung |
| JP5230025B2 (ja) * | 2007-03-23 | 2013-07-10 | サンパワー コーポレイション | ソーラーコレクタアセンブリ用チルトアセンブリ |
| EP1975424A1 (de) * | 2007-03-29 | 2008-10-01 | Saint-Gobain Performance Plastics Pampus Gmbh | Kalibrierfähiges Gleitlagermaterial |
| KR101237477B1 (ko) * | 2007-04-20 | 2013-02-26 | 생―고뱅 퍼포먼스 플라스틱스 팜푸스 게엠베하 | 유지보수가 필요없는 평면 베어링 |
| US20080314440A1 (en) * | 2007-05-24 | 2008-12-25 | Clemens J Christopher | Photovoltaic collection systems, friction drives, and method for tracking the sun and avoiding wind damage |
| ES1065444Y (es) * | 2007-05-24 | 2007-11-16 | Meseguer Teodoro Domingo Cano | Instalacion solar fotovoltaica |
| US20090032090A1 (en) * | 2007-07-30 | 2009-02-05 | Emcore Corporation | Method for assembling a terrestrial solar array including a rigid support frame |
| US7730676B2 (en) * | 2007-11-08 | 2010-06-08 | Wai Man Hon | Solar panel supporting system |
| US8609977B2 (en) * | 2008-01-29 | 2013-12-17 | Sunpower Corporation | Self ballasted celestial tracking apparatus |
| US7705277B2 (en) * | 2008-02-04 | 2010-04-27 | Envision Solar, Llc | Sun tracking solar panels |
| AU2008351434A1 (en) * | 2008-02-29 | 2009-09-03 | Cbe Global Holdings, Inc. | Multi-axis metamorphic actuator and drive system and method |
| CN201174671Y (zh) | 2008-03-25 | 2008-12-31 | 杨亮 | 太阳能电池板自动调节装置 |
| CN201207625Y (zh) * | 2008-05-23 | 2009-03-11 | 华北电力大学 | 一种具有太阳跟踪功能的光伏发电装置 |
| ES2357513T3 (es) * | 2008-08-14 | 2011-04-27 | Mirko Dudas | Disposición de módulos solares y disposición de tejado. |
| DE102008049747A1 (de) * | 2008-09-30 | 2010-04-01 | Saint-Gobain Performance Plastics Pampus Gmbh | Schwingungsdämpfendes Gleitlager-Verbundmaterial und Gleitlagerbuchse und Gleitlageranordnung |
| US8188413B2 (en) * | 2008-10-24 | 2012-05-29 | Emcore Solar Power, Inc. | Terrestrial concentrator solar tracking photovoltaic array |
| US20100154860A1 (en) * | 2008-12-01 | 2010-06-24 | Tom Ferghana Rogers Fereday | Collapsible stand for rollable solar panel |
| ES2378730B1 (es) * | 2009-03-04 | 2013-03-19 | Mecanizados Solares, S.L. | Perfeccionamientos en la sustentación de un seguidor solar. |
| JP4932884B2 (ja) * | 2009-05-01 | 2012-05-16 | アクロス株式会社 | 摺動部材用被膜組成物 |
| US20110017259A1 (en) * | 2009-05-04 | 2011-01-27 | Sunflower Solutions, LLC, an Ohio Limited Liability Company | Manually Positionable Solar Tracking System |
| TWI424136B (zh) * | 2009-08-24 | 2014-01-21 | Herng Jiunn Liao | 用於太陽能板之雙軸式太陽追蹤器系統與裝置 |
| US8944690B2 (en) * | 2009-08-28 | 2015-02-03 | Saint-Gobain Performance Plastics Pampus Gmbh | Corrosion resistant bushing |
| US20110072740A1 (en) * | 2009-09-29 | 2011-03-31 | Dieter David B | Concrete photovoltaic system |
| US20110079214A1 (en) * | 2009-10-06 | 2011-04-07 | Wai Man Hon | Solar power station |
| US20100139741A1 (en) * | 2009-10-12 | 2010-06-10 | Wares Brian S | Frame-Integrated Pivot Bearing For Solar Collector Assembly |
| US20120222372A1 (en) * | 2009-11-18 | 2012-09-06 | Hilber Franz | Adjusting device of a stationary photovoltaic system |
| AT509124A1 (de) * | 2009-11-18 | 2011-06-15 | Hilber Franz | Verstelleinrichtung einer stationären photovoltaik-anlage |
| US8561362B2 (en) * | 2009-12-09 | 2013-10-22 | Goal Alert Llc | Ground securing system for a soccer goal |
| PL2513505T3 (pl) * | 2009-12-18 | 2017-09-29 | Saint-Gobain Performance Plastics Pampus Gmbh | Układ zawierający pierścień tolerancyjny z warstwami funkcjonalnymi i sposób jego formowania |
| AU2013205222B2 (en) * | 2009-12-31 | 2014-09-11 | Saint-Gobain Performance Plastics Pampus Gmbh | Renewable energy source including an energy conversion structure and a bearing component |
| RU2534192C2 (ru) | 2009-12-31 | 2014-11-27 | Сэнт-Гобен Перформанс Пластикс Пампус Гмбх | Энергогенерирующее устройство (варианты) |
| EP2526312B1 (en) * | 2010-01-19 | 2016-08-31 | Saint-Gobain Performance Plastics Pampus GmbH | Maintenance-free bearing with tolerance compensation properties against wear and misalignment |
| US8640394B2 (en) * | 2010-02-22 | 2014-02-04 | Donald S. Richardson | Arcuate-winged solar canopy assembly |
| JP5391327B2 (ja) * | 2010-03-09 | 2014-01-15 | 大豊工業株式会社 | 摺動部材 |
| JP5571430B2 (ja) * | 2010-03-30 | 2014-08-13 | 大同メタル工業株式会社 | 摺動部材およびその製造方法 |
| US20110290305A1 (en) * | 2010-05-28 | 2011-12-01 | Steve Hoffmann | Cabled matrix for cantilevered photovoltaic solar panel arrays, apparatus and deployment systems |
| US8407950B2 (en) * | 2011-01-21 | 2013-04-02 | First Solar, Inc. | Photovoltaic module support system |
| JP2014518989A (ja) * | 2011-04-29 | 2014-08-07 | サン−ゴバン パフォーマンス プラスティックス コーポレイション | 接着層中のｆｅｐまたはｐｆａによる保守不要のスライドベアリング |
| US20130153007A1 (en) * | 2011-12-14 | 2013-06-20 | Adam Plesniak | Torque tube with outrigger |
| US20140326294A1 (en) * | 2012-10-25 | 2014-11-06 | Panasonic Corporation | Solar power generation panel unit and solar power generation apparatus |
-
2010
- 2010-12-31 RU RU2012129252/06A patent/RU2534192C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2010-12-31 KR KR1020127018285A patent/KR101391273B1/ko active IP Right Grant
- 2010-12-31 MX MX2012007502A patent/MX2012007502A/es active IP Right Grant
- 2010-12-31 JP JP2012545357A patent/JP2013515221A/ja active Pending
- 2010-12-31 BR BR112012014903A patent/BR112012014903B1/pt active IP Right Grant
- 2010-12-31 ES ES10801179T patent/ES2705209T3/es active Active
- 2010-12-31 US US12/982,945 patent/US8984817B2/en active Active
- 2010-12-31 TW TW099147384A patent/TWI500861B/zh not_active IP Right Cessation
- 2010-12-31 AU AU2010338177A patent/AU2010338177B2/en active Active
- 2010-12-31 EP EP10801179.2A patent/EP2519784B1/en active Active
- 2010-12-31 CN CN201080056857.5A patent/CN102985765B/zh active Active
- 2010-12-31 WO PCT/EP2010/070975 patent/WO2011080335A2/en active Application Filing
-
2012
- 2012-06-15 TN TNP2012000306A patent/TN2012000306A1/en unknown
- 2012-06-25 MA MA35001A patent/MA33846B1/fr unknown
-
2014
- 2014-08-08 JP JP2014162557A patent/JP5928850B2/ja active Active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU92732A1 (ru) * | 1950-02-20 | 1950-11-30 | И.В. Тарабрин | Подшипник дл коленчатого вала двигател внутреннего сгорани |
| GB1236102A (en) * | 1968-02-22 | 1971-06-23 | Railko Ltd | An improved bearing material |
| SU819430A1 (ru) * | 1978-02-22 | 1981-04-07 | Харьковский Политехнический Институтим.B.И.Ленина | Подшипник скольжени |
| WO2004105457A2 (en) * | 2003-05-16 | 2004-12-09 | Korea Advanced Institute Of Science And Technology | Hybrid composite journal bearing and manufacturing method thereof |
| DE102007052338A1 (de) * | 2007-11-02 | 2009-05-07 | Rev Renewable Energy Ventures, Inc. | Photovoltaikanlage |
| WO2009108273A3 (en) * | 2008-02-29 | 2009-11-05 | Cbe Global Holdings, Inc. | Single-axis drive system and method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2011080335A3 (en) | 2012-06-21 |
| BR112012014903B1 (pt) | 2020-05-05 |
| AU2010338177A1 (en) | 2012-06-14 |
| CN102985765B (zh) | 2016-03-02 |
| US8984817B2 (en) | 2015-03-24 |
| TN2012000306A1 (en) | 2013-12-12 |
| MA33846B1 (fr) | 2012-12-03 |
| KR101391273B1 (ko) | 2014-05-07 |
| JP2015038376A (ja) | 2015-02-26 |
| JP2013515221A (ja) | 2013-05-02 |
| JP5928850B2 (ja) | 2016-06-01 |
| ES2705209T3 (es) | 2019-03-22 |
| CN102985765A (zh) | 2013-03-20 |
| TWI500861B (zh) | 2015-09-21 |
| KR20120102772A (ko) | 2012-09-18 |
| TW201124647A (en) | 2011-07-16 |
| US20110162685A1 (en) | 2011-07-07 |
| EP2519784A2 (en) | 2012-11-07 |
| EP2519784B1 (en) | 2018-12-05 |
| RU2012129252A (ru) | 2014-02-10 |
| WO2011080335A2 (en) | 2011-07-07 |
| AU2010338177B2 (en) | 2014-10-02 |
| MX2012007502A (es) | 2012-08-07 |
| BR112012014903A2 (pt) | 2017-03-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2534192C2 (ru) | Энергогенерирующее устройство (варианты) | |
| US20120240350A1 (en) | Bushing with transfigurable electrical conduction state | |
| US8979376B2 (en) | Spherical plain bearing | |
| ES2585250T3 (es) | Aparato para control de anillo de tolerancia de fuerzas de deslizamiento de una interfaz de deslizamiento | |
| BR112012004438B1 (pt) | casquilho resistente à corrosão | |
| CN111386403B (zh) | 轴承、铰链组件及其制作和使用方法 | |
| JP2022514916A (ja) | トラッカー・アセンブリのための軸受アセンブリ、並びに当該軸受アセンブリの製作及び使用方法 | |
| CN111542986A (zh) | 用于部件位移控制的环形构件、方法和组件 | |
| JP2024510454A (ja) | トラッカーアセンブリのための軸受アセンブリ並びにその製造及び使用方法 | |
| CN102828915A (zh) | 一种海上用耐蚀风力发电机主机 | |
| AU2013205222B2 (en) | Renewable energy source including an energy conversion structure and a bearing component | |
| CN111085414A (zh) | 桥梁用螺栓的防护方法及防腐螺栓组件 | |
| Menghani et al. | Wear and Corrosion of Wind Turbines | |
| Menghani et al. | 6 Wear and Corrosion | |
| TWM614718U (zh) | 用於太陽能面板的支架結構 | |
| AU2013203296A1 (en) | Corrosion resistant bushing | |
| JP2016148070A (ja) | 被覆鋼材およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20210101 |