KR101391273B1 - 재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물 - Google Patents

재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물 Download PDF

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생―고뱅 퍼포먼스 플라스틱스 팜푸스 게엠베하
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Abstract

재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물은 베이스, 베이스에 결합되는 에너지 변환 구조물, 및 베이스와 에너지 변환 구조물 사이에 있는 관절 조인트를 포함하며, 관절 조인트는 강체 재료와 강체 재료의 위에 있는 마찰 저감 재료를 가지는 복합 재료를 포함하는 몸체를 가지는 베어링 부재를 포함하며, 강체 재료는 알루미늄과 스테인리스강으로 이루어지는 그룹으로부터 선택되는 재료를 포함한다.

Description

에너지 변환 구조물 및 베어링 요소를 포함하는 재생 가능 에너지원 {RENEWABLE ENERGY SOURCE INCLUDING AN ENERGY CONVERSION STRUCTURE AND A BEARING COMPONENT}
관련 출원(들)에 대한 상호 참조
본 출원은 발명자인 Janaki Weiden의 "에너지 변환 구조물 및 베어링 요소를 포함하는 재생 가능 에너지원 (Renewable Energy Source Including an Energy Conversion Structure and a Bearing Component)" 를 명칭으로 하는 2009년 12월 31일에 출원된 미국 특허 가출원 번호 61/291,799로부터 나온 우선권을 청구하고 있으며, 이 출원은 그 전체가 여기에 참고로 포함된다.
다음의 발명은 재생 가능 에너지원들에 관한 것이며, 특히 베어링을 가지는 관절 조인트(articulating joint)를 포함하는, 재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물에 관한 것이다.
재생 가능 에너지원들은 재생 불가능 에너지원들을 감소시키며 어쩌면 대체하는 수단으로서 더 눈에 띄게 된다. 예를 들면, 바람, 태양광, 및 지열 소스들을 포함하는 이용 가능한 재생 가능 에너지원들의 다양한 메커니즘들이 현재 자연적으로 이용 가능한 에너지를 포착하고 이를 우리의 일상적인 생활에 사용하기 위한 전기 에너지로 변환하는데 사용되고 있다. 특히, 재생 가능 에너지원들은 재생 가능 에너지원에 맞추어 만들어진 발전 구조물들을 통해 전기 에너지로 변환된다. 예를 들면, 현재, 풍력 전력은 풍력이 프로펠러들을 회전시킬 때 전기를 발생시키는, 대형의 프로펠러들을 가지는 풍력 터빈들의 형태의 발전 구조물들에 의해 포착된다. 태양광 전력은 태양으로부터 나온 방사 에너지의 빔들을 전력으로 변환시키는 다량의 태양광 패널들들에 의해 포착된다.
지구의 특정 지역들은 재생 가능 에너지원들을 포착하는데 다른 지역들보다 더 적합할 수 있으며, 그에 따라, 지구의 특정 환경들은 다른 환경들보다 특정 발전 구조물들의 배치에 더 적합하다. 예를 들면, 지구의 적도에 있는 사막은 북극에 있는 지역보다 더 많은 양의 직사 광선을 받으며, 따라서 사막 지역을 태양광 전력을 포착하는데 더 적합하게 만든다. 게다가, 어느 정도까지, 몇몇의 에너지 변환 구조물들의 성공은 이동하는 부분들을 필요로 하며, 재생 가능 에너지원들이 배치되는 몇몇의 다양한 환경들은 극한적이며/극한적이거나 부식을 일으킬 수 있다(예를 들면, 사막들, 대양의 해안가들, 등).
금속성 지지 재료와 그 위에 있는 마찰 저감 재료를 가지는 복합 베어링 요소들이 알려져 있으며 특히, 자동차 산업을 포함하는, 적용 범위들에 사용되어 왔다. 예를 들면, 유럽 특허 EP 0 394 518 A1을 보라. 게다가, 예를 들면, 실링 링들, 립 시일들, 에너자이즈된 시일(energized seal)들, 등을 포함하는 유사한 구조물들을 가지는 실링 장치(sealing device)들이 자동차 산업에 사용되어 왔다.
아직도, 재생 가능 에너지원들을 둘러싼 산업들은 성장을 계속하고 있기 때문에, 발전을 보장하는 것을 책임지고 있는 요소들의 개선이 요구될 것이다.
유럽 특허 EP 0 394 518 A1
일 양상에 따르면, 재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물은 베이스, 베이스에 연결되는 에너지 변환 구조물, 및 베이스와 에너지 변환 구조물 사이에 있는 관절 조인트를 포함한다. 관절 조인트는 강체 재료와 강체 재료의 위에 있는 마찰 저감 재료를 가지는 복합 재료를 포함하는 몸체를 가지는 베어링 부재를 포함하며, 강체 재료는 알루미늄과 스테인리스강으로 이루어지는 그룹으로부터 선택되는 재료를 포함한다.
다른 양상에 따르면, 재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시기 위한 발전 구조물은 베이스, 및 베이스에 대한 태양광 패널의 운동을 허용하도록 구성되는 관절 조인트에서 베이스에 연결되는 태양광 패널을 포함하며, 관절 조인트는 강체 재료와 강체 재료의 위에 있는 마찰 저감 재료를 가지는 복합 재료로 만들어진 몸체를 가지는 부싱을 포함한다. 강체 재료는 알루미늄과 스테인리스강으로 이루지는 재료들의 그룹으로부터 선택되는 재료를 포함하며, 마찰 저감 재료는 흑연, 유리, 및 이들의 조합으로 이루어지는 재료들의 그룹으로부터 선택되는 재료를 포함한다.
첨부한 도면들을 참조함으로써, 본 발명은 더 잘 이해될 수 있으며, 이의 수많은 특징들과 이점들은 본 기술분야의 숙련된 사람들에게 명백하게 된다.
도 1은 일 실시예에 따른 발전 구조물의 도면이다.
도 2a는 일 실시예에 따른 관절 조인트의 일 부분의 단면도이다.
도 2b는 일 실시예에 따른 관절 조인트의 일 부분의 단면도이다.
도 2c는 일 실시예에 따른 베어링 부재의 사시도이다.
도 3a는 일 실시예에 따른 관절 조인트의 일 부분의 단면도이다.
도 3b는 일 실시예에 따른 관절 조인트의 일 부분의 단면도이다.
도 3c는 일 실시예에 따른 베어링 부재의 사시도이다.
도 4a는 일 실시예에 따른 관절 조인트의 일 부분의 단면도이다.
도 4b는 일 실시예에 따른 관절 조인트의 일 부분의 단면도이다.
도 4c는 일 실시예에 따른 베어링 부재의 사시도이다.
도 5는 일 실시예에 따른 베어링 부재의 일반적인 구조의 단면도이다.
도 6은 일 실시예에 따른 베어링 부재의 일 부분의 단면 이미지이다.
도 7은 염 분무 시험(salt spray test)에 노출된 후에 관찰 가능한 결함들을 가지지 않는 실시예들에 따라 형성되는 베어링 부재들의 이미지이다.
도 8은 염 분무 시험에 노출된 후에 관찰 가능한 결함들을 가지지 않는 실시예들에 따라 형성되는 베어링 부재들의 이미지이다.
도 9는 염 분무 시험에 노출된 후에 관찰 가능한 결함들을 가지지 않는 실시예들에 따라 형성되는 베어링 부재들의 이미지이다.
도 10은 염 분무 시험에 노출된 후에 관찰 가능한 결함들을 가지는 종래의 베어링 부재들의 이미지를 포함한다.
도 11은 염 분무 시험에 노출된 후에 관찰 가능한 결함들을 가지는 종래의 베어링 부재들의 이미지이다.
도 12는 시험 설정의 도면이다.
도 13은 일 실시예에 따라 형성되는 베어링 부재에 대한 마찰 토크 대 사이클 수의 그래프이다.
도 14는 일 실시예에 따라 형성되는 베어링 부재에 대한 마모 대 사이클 수의 그래프이다.
상이한 도면들에서 동일한 참조 부호들의 사용은 유사하거나 동일한 항목들을 가리킨다.
다음은 재생 가능 에너지원들을 이용하는 것에 맞추어 만들어지는 발전 구조물들을 설명하며, 특히 다양한 환경에서 재생 가능 에너지원들을 포착하도록 설계되는 에너지 변환 구조물들에 사용하기 위한 베어링 부재들을 가지는 발전 구조물들의 내에 있는 관절 조인트를 설명한다. 베어링 부재들은 다른 베어링 부재들에서 과도한 부식 및/또는 기계적인 고장을 야기할 수 있는 환경들을 포함하는, 가혹한 환경에서 주요 요소들의 운동을 용이하게 할 수 있다.
도 1은 일 실시예에 따른 발전 구조물의 도면이다. 특히, 구조물(100)은 태양광 전력을 이용하고, 태양광 에너지를 전기 에너지로 변환하는데 특히 적합할 수 있다. 도시된 바와 같이, 구조물(100)은 소정의 위치에 구조물(100)을 고정하기 위해 지면에 직접 부착될 수 있는, 기초(107)를 포함하는, 베이스(103)를 포함할 수 있다. 추가로 도시된 바와 같이, 베이스(103)는 기초(107)에 직접 연결되고 구조물(100)의 다른 요소들의 지지와 연결을 위해 기초(107)로부터 위를 향해 연장되는 받침대(108)를 포함할 수 있다. 추가로 도시된 바와 같이, 베이스(103)는 에너지를 구조물(100)의 부분들을 이동시키는데 사용되는 모터들에 공급할 수 있는, 기초(107)에 부착되는 전력 터미널(109)을 포함할 수 있다.
구조물(100)은 베이스(103)에 부착되고, 특히, 받침대(108)에 직접 부착되며, 그리고 관절 조인트(115)에 연결되는 가늘고 긴 부재(118)를 이동시키도록 구성되는 관절 조인트(115)를 추가로 포함할 수 있다. 관절 조인트(115)는 두 개의 요소들 사이의 조인트를 가리키며, 여기서 요소들 중의 하나는 다른 요소에 대해 이동하도록 설계된다. 운동의 타입은 (하나의 축을 따른) 단순 병진(simple translation), (둘 이상의 축들을 따른) 복합 병진(compound translation), (하나의 축 주위의) 단순 회전, (둘 이상의 축들 주위의) 복합 회전, 및 이들의 조합을 포함할 수 있다. 관절 조인트(115)는 가늘고 긴 부재(118)의 이동에 도움을 주는, 모터를 포함할 수 있는 구동 메커니즘(116)을 포함할 수 있다. 특히, 구동 메커니즘(116)은, 패널들(101)이 태양으로부터 나온 에너지의 방사 빔들의 효과적인 수집 및/또는 방향을 위해 하늘에 있는 태양의 위치를 따라갈 수 있게 하기 위해, 가늘고 긴 부재(118)의 위치, 및 그에 따라 가늘고 긴 부재(118)에 부착된 패널들(101)의 위치를 변경하도록 프로그래밍될 수 있다. 특정 경우들에서, 구동 메커니즘(116)이 특정한 날짜에 따른 지속 시간 동안 추적하는 특정한 방위각 및 편각 좌표들로 구동 메커니즘(116)이 프로그래밍된다.
관절 조인트(115)는 구동 메커니즘(116)에 연결되며 가늘고 긴 부재(118)를 지지하도록 구성되는 하우징(117)을 포함할 수 있다. 인식되는 바와 같이, 하우징(117)은, 예를 들면, 하우징(117)의 부분들의 주위로 가늘고 긴 부재(118)의 슬라이딩을 용이하게 하는데 적합한, 베어링 부재들을 포함하는, 가늘고 긴 부재의 운동을 용이하게 하는 요소들을 포함할 수 있다.
인식되는 바와 같이, 가늘고 긴 부재(118)의 운동은 구조물(100)의 부분들의 운동을 용이하게 할 수 있으며, 특히, 지지 구조물들(102)을 통해 가늘고 긴 부재(118)에 부착되는 패널들(101)의 운동을 용이하게 할 수 있다. 도시된 바와 같이, 구조물(100)은 단일 베이스(103)에 부착되는 패널들(101)의 배열을 포함할 수 있다. 일 실시예에 따르면, 패널들(101)은 태양의 방사 에너지를 전력으로 변환하도록 구성되는, 태양광 패널들과 같은 에너지 변환 구조물들일 수 있다. 다른 실시예에서, 물품의 패널들(101)은 태양의 방사 에너지를 태양광 패널들과 같은 가까이 있는 에너지 변환 구조물들로 다시 유도하도록 설계되는, 거울들과 같은 반사장치들일 수 있다.
도시되지는 않지만, 구조물(100)은 기초(107)에 대한 받침대의 회전을 위해 기초(107)와 받침대(108) 사이에 있는 것과 같은 다른 관절 조인트들을 포함할 수 있다. 임의의 관절 조인트는 본 발명의 실시예들에 따른 베어링 부재를 이용할 수 있다. 게다가, 다른 에너지 변환 구조물들이 관절 조인트(115), 특히 관절 조인트(115)의 내부에 있는 베어링 부재를 이용할 수 있다는 것이 인정될 것이다. 예를 들면, 다른 적당한 에너지 변환 구조물은 중앙 구조물로부터 연장되는 복수의 프로펠러들(또는 베인들)을 포함할 수 있는 풍력 터빈을 포함할 수 있으며, 여기서 터빈들은 전력의 발생을 위해 회전되도록 허용되어야 하며, 그에 따라 구조물의 내에 있는 관절 조인트에서 베어링 부재를 이용할 수 있다.
도 2a 내지 도 2c는 재생 가능 에너지원을 이용하도록 설계되는 발전 구조물에 사용하기 위한 관절 조인트 및/또는 베어링 부재의 일 부분의 도면이다. 도 2a는 일 실시예에 따른 관절 조인트의 일 부분의 단면도이다. 특히, 도 2a는 하부 하우징(201)의 일 부분, 상부 하우징(203)의 일 부분, 및 하부 하우징(201)과 상부 하우징(203) 사이에 배치되는 가늘고 긴 부재(205)의 일 부분의 도면이다. 관절 조인트는 상부 하우징(203)에 커플링되며 가늘고 긴 부재(205)에 접촉하도록 구성되는 베어링 부재(210)를 포함할 수 있다. 게다가, 도 2a는 하부 하우징(201)에 커플링되며 가늘고 긴 부재(205)의 일 부분을 맞물도록 구성되는 베어링 부재(216)를 포함한다. 베어링 부재(310 및 316)는 상부 하우징(203)과 하부 하우징(316)에 대한 가늘고 긴 부재의 운동(예를 들면, 회전)에 적합한 표면을 제공할 수 있다.
일 실시예에 따르면, 베어링 부재(210)는 강체 재료(212)와 강체 재료(212)의 주요 표면의 위에 있는 마찰 저감 재료(213)를 포함하는 복합 재료로 만들어지는 몸체(211)를 가질 수 있다. 특정한 실시예들에서, 마찰 저감 재료(213)는 몸체(211)의 복합재를 형성하기 위해 강체 재료(212)의 표면에 직접 접착될 수 있다.
몇몇의 설계들에서, 베어링 부재(210)는 상부 하우징(203)에 대해 베어링 부재(210)를 적절히 고정하기 위해 상부 하우징(203)의 내에 있는 내부 표면(226)에 형성되는 리세스(225)의 내에 수용될 수 있다. 특정 경우들에서, 베어링 부재의 몸체(211), 및 특히 강체 재료(212)는 내부 표면(226)과 직접 접촉할 수 있다. 베어링 부재(216)는 하부 하우징(201)의 내에 있는 유사한 리세스의 내에 수용될 수 있다는 것이 인정될 것이다.
관절 조인트의 작동 중에, 가늘고 긴 부재(205)는 패널들(101)과 같은 구조물(100)의 부분들이 가늘고 긴 부재(205)와 관절로 연결되도록 길이방향 축(207)을 중심으로 회전될 수 있다. 그러나, 상부 하우징(203)과 하부 하우징(201)은 반드시 관절로 연결될 필요는 없으며, 따라서, 베어링 부재(210 및 216)는 상부 하우징(203)과 가늘고 긴 부재(205) 사이 및 하부 하우징(201)과 가늘고 긴 부재(205) 사이에 저마찰, 슬라이딩 계면을 제공한다.
도 2b는 일 실시예에 따른 관절 조인트의 일 부분의 단면도이다. 특히, 도 2b는 평면 AA 내에 있는 도 2a의 관절 조인트의 부분의 단면도이다. 도시된 바와 같이, 상부 하우징(203)과 하부 하우징(201)은, 가늘고 긴 부재(205)의 외부 표면들이 의접합에의해형성되는원형의개구부(251)에 상보적이 되도록, 가늘고 긴 부재(205)의 활 모양의 표면들에 상보적인 활 모양의 표면들을 포함할 수 있다. 도 2b에 도시된 바와 같이, 원형의 개구부(251) 내에서, 상부 하우징(203)과 하부 하우징(201)이 가늘고 긴 부재(205)의 대부분의 주변을 둘러쌀 수 있다. 베어링 부재(210)는 상부 하우징(203)과 가늘고 긴 부재(205) 사이에 배치될 수 있으며, 베어링 부재(216)는 하부 하우징(201)과 가늘고 긴 부재(205) 사이에 배치될 수 있다.
특히, 베어링 부재(210)는, 베어링 부재(210)가 상부 하우징(203)의 내부 표면(226)의 위에 놓여 있지 않고 내부 표면(226)이 개재되는 베어링 부재(210) 없이 가늘고 긴 부재(205)로부터 이격되는 간극 영역들(261 및 263)이 형성되도록, 상부 하우징(203)의 전체 내부 표면(226)을 따라 연장되지 않을 수 있다. 베어링 부재(216)가 하부 하우징(201)의 전체 내부 표면의 위에 있지 않는 경우에, 유사한 영역이 하부 하우징(201)과 가늘고 긴 부재(205) 사이에 형성된다.
도시되지 않지만, 상부 하우징(203)도 하부 하우징(201)에 직접 연결되는 것과 같이 역시 커플링될 수 있다. 일 실시예에 따르면, 상부 하우징(203)은 하부 하우징(201)에 고정될 수 있다. 이와 같이, 상부 하우징(203)과 하부 하우징(201)은 가늘고 긴 부재(205)를 사이에 끼울 수 있으며, 그에 따라, 베어링 부재(210 및 216)는, 상부 하우징(203)과 하부 하우징(201) 사이에 배치되는 동안에, 길이방향 축(207)을 중심으로 가늘고 긴 부재(205)의 회전을 용이하게 한다.
도 2c는 일 실시예에 따른 베어링 부재의 사시도이다. 특히, 베어링 부재(210)는 강체 재료(212)와 마찰 저감 재료(213)를 포함하는 복합재인 몸체(211)를 가질 수 있다. 강체 재료(212), 마찰 저감 재료(213), 및 다른 재료 요소들의 재료들을 포함하는 몸체(211)의 구조의 특정한 양상들은 여기에서 더 상세하게 제공될 것이다. 특히, 몸체(211)는 가늘고 긴 부재(205)와 몸체(211)의 커플링을 용이하게 하기 위해 중심 축(예를 들면, 길이방향 축(207))을 중심으로 원주방향으로 연장되는 곡선의 형상을 가질 수 있다. 인식되는 바와 같이, 마찰 저감 재료(213)가 가늘고 긴 부재(205)를 맞물고 마찰 저감 재료(213)에 대한 가늘고 긴 부재(205)의 회전을 위해 적당한 슬라이딩 표면을 제공하도록 구성되도록, 마찰 저감 재료(213)는 몸체(211)의 내부 표면에 배치될 수 있다.
베어링 부재(210)는 길이방향 축(207)에 대한 단면에서 관찰되는 바와 같이 활 모양의 형상을 가질 수 있다. 일 실시예에 따르면, 베어링 부재(210)는 원통 형상 또는 부분적인 원통 형상을 가지는 단순한 부싱일 수 있다. 예를 들면, 도시된 바와 같이, 베어링 부재(210)는 길이방향 축(207)에 대한 단면에서 관찰되는 바와 같이 반원 형상을 가질 수 있다. 따라서, 몇몇의 예들에서, 베어링 부재(210)는 원의 원주의 일 부분을 통과해 연장되는 몸체(211)를 가질 수 있다. 예를 들면, 몸체(211)는 180° 이하의, 길이방향 축(207)의 위에 있는 점을 기반으로 하는 중심 각을 통과해 연장될 수 있다.
도 2c에 추가로 도시된 바와 같이, 몸체(211)는 몸체(211)의 외부 표면들 사이에, 길이방향 축(207)에 수직인 방향으로 측정되는 바와 같은, 외부 직경(271)을 가질 수 있다. 일 실시예에 따르면, 베어링 부재(210)는 적어도 약 500 mm의 외부 직경(271)을 가지는 몸체(211)를 가진다. 다른 실시예들에서, 외부 직경(271)은 적어도 약 200 mm, 적어도 약 300 mm, 적어도 약 400 mm, 또는 심지어 적어도 약 500 mm와 같이, 적어도 약 100 mm일 수 있다. 특정 경우들에서, 몸체(211)는 약 50 mm와 750 mm 사이, 약 50 mm와 500 mm 사이, 약 100 mm와 500 mm 사이, 또는 심지어 약 200 mm와 500 mm 사이와 같이, 약 50 mm와 1000 mm 사이의 범위 내에 있는 외부 직경(271)을 가질 수 있다. 여기에서 언급된 바와 같이 외부 직경(271)을 가지는 몸체(211)를 가지는 베어링 부재(210)의 사용은 재생 가능 에너지원들을 이용하는 이런 물품들과 같이 부담이 큰 적용들에 사용하는데 적합한 적당한 기계적인 특성들(예를 들면, 강성)을 가지는 베어링 부재(210)를 제공할 수 있다.
게다가, 몸체(211)는 강체 재료(212)와 마찰 저감 재료(213)를 통과해 길이방향 축(207)에 수직인 방향으로 측정되는 바와 같은 평균 두께(221)를 가질 수 있다. 일 실시예에 따르면, 베어링 부재(210)는 적어도 약 30 mm의 평균 두께(221)를 가질 수 있다. 다른 실시예들에서, 평균 두께는 적어도 약 40 mm, 적어도 약 50 mm, 적어도 약 75 mm, 또는 심지어 적어도 약 80 mm일 수 있다. 다른 실시예들에서, 평균 두께(221)는 약 35 mm와 300 mm 사이, 또는 심지어 약 35 mm와 200 mm 사이와 같이 약 35 mm와 500 mm 사이의 범위 내에 있을 수 있다. 여기에서 언급된 바와 같이 평균 두께(221)를 가지는 몸체(211)를 가지는 베어링 부재(210)의 사용은 재생 가능 에너지원들을 이용하는 이런 물품들과 같이 부담이 큰 적용들에 사용하는데 적합한 적당한 기계적인 특성들(예를 들면, 강성)을 가지는 베어링 부재(210)를 제공할 수 있다.
도 2c에 추가로 도시된 바와 같이, 강체 재료(212)는 강체 재료(212)의 두께를 통과해 길이방향 축(207)에 수직으로 측정되는 바와 같은 평균 두께(222)를 가질 수 있다. 몇몇의 경우들에서, 강체 재료(212)는 금속 또는 금속 합금, 및 특히 알루미늄 또는 스테인리스강으로 형성될 수 있다는 것이 인정될 것이다. 이해되는 바와 같이, 스테인리스강은 적어도 10.5%의 크롬을 가지는 강철 재료이다. 기본적으로 스테인리스강으로 이루어진 강체 재료(212)를 이용하는 실시예들에서, 평균 두께(222)는 적어도 35 mm일 수 있다. 여전히, 기본적으로 스테인리스강으로 이루어진 강체 재료(212)를 이용하는 설계들에서, 평균 두께(222)는 적어도 약 45 mm, 적어도 약 50 mm, 또는 심지어 적어도 약 60 mm와 같이, 적어도 약 40 mm일 수 있다. 특정 경우들에서, 강체 재료(212)는 기본적으로 스테인리스강으로 이루어질 수 있으며, 평균 두께(222)는 내에있을수있다.
다른 경우들에서, 강체 재료(212)는 기본적으로 알루미늄으로 이루어지도록 형성될 수 있다. 이와 같은 실시예들에서, 강체 재료(212)는 적어도 약 70 mm의 평균 두께(222)를 가질 수 있다. 여전히, 기본적으로 알루미늄으로 이루어진 강체 재료(212)를 이용하는 실시예들에서, 평균 두께(222)는 적어도 약 80 mm, 적어도 약 90 mm 또는 심지어 적어도 약 100 mm와 같이, 적어도 약 75 mm일 수 있다. 일 실시예에 따르면, 베어링 부재는 강체 재료(212)가 기본적으로 알루미늄으로 이루어지도록 형성될 수 있으며, 강체 재료(212)의 평균 두께(222)는 약 70 mm와 175 mm 사이 또는 심지어 약 75 mm와 150 mm 사이와 같이, 약 70 mm와 약 200 mm 사이의 범위 내에 있을 수 있다.
도 2c에 추가로 도시된 바와 같이, 베어링 부재(210)는 마찰 저감 재료(213)가 특정한 두께를 가지도록 형성될 수 있다. 예를 들면, 마찰 저감 재료(213)는 적어도 약 0.2 mm, 적어도 약 0.3 mm 또는 심지어 적어도 약 1 mm와 같이, 적어도 약 0.1 mm일 수 있는, 길이방향 축(207)에 수직인 방향으로 측정되는 바와 같은 평균 두께(223)를 가질 수 있다. 일 실시예에 따르면, 베어링 부재는, 마찰 저감 재료(213)가 약 0.1 mm와 약 15 mm 사이, 약 0.1 mm와 약 10 mm 사이, 또는 심지어 약 0.1 mm와 약 5 mm 사이와 같이, 약 0.1 mm와 약 25 mm 사이의 범위 내의 평균 두께(223)를 가지도록, 형성될 수 있다.
도 3a 내지 도 3c는 일 실시예에 따른 관절 조인트 및/또는 베어링 부재의 도면들이다. 특히, 도 3a는 일 실시예에 따른 베어링 부재를 포함하는 관절 조인트의 단면도이다. 도시된 바와 같이, 관절 조인트는 하부 하우징(201)의 일 부분, 상부 하우징(203)의 일 부분, 및 하부 하우징(201)과 상부 하우징(203) 사이에 연장되는 가늘고 긴 부재(205)를 포함할 수 있다. 게다가, 관절 조인트는 상부 하우징(203)의 일 부분과 가늘고 긴 부재(205) 사이에 배치되는 베어링 부재(310)를 포함할 수 있다. 베어링 부재(310)는, 가늘고 긴 부재(205)를 맞물고 상부 하우징(203)에 대한 길이방향 축(207)를 중심으로 한 가늘고 긴 부재(205)의 관절 운동, 및 특히 회전을 용이하게 하도록 구성되며, 강체 재료(312)와 마찰 저감 재료(313)를 포함하는 복합 재료로 형성되는 몸체(311)를 가질 수 있다.
추가로 도시된 바와 같이, 관절 조인트는 하부 하우징(201)과 가늘고 긴 부재(205) 사이에 배치되는 베어링 부재(316)를 포함할 수 있다. 베어링 부재(316)는 베어링 부재(210)과 동일한 특징(feature)들을 포함할 수 있다.
베어링 부재(310)에 대해, 베어링 부재(310)의 몸체(311)는, 몸체(311)의 단부로부터 연장되고 상부 하우징(203)의 외측 표면(307)을 맞물도록 구성되는 제1 플랜지(315)를 포함하도록, 형성될 수 있다. 게다가, 베어링 부재(310)의 몸체(311)는, 제1 플랜지(315)의 반대쪽으로 몸체(311)의 단부로부터 연장되고 상부 하우징(203)의 외측 표면(306)을 맞물고 이에 직접 연결되도록 구성되는 제2 플랜지(314)를 포함할 수 있다. 특히, 베어링 부재(310), 및 이의 플랜지들(314 및 315)은 상부 하우징(203)의 외측 표면들(306 및 307)을 맞물도록 구성되며, 그에 의해 상부 하우징(203)에 대해 베어링 부재(310)의 위치를 고정시킨다. 인식되는 바와 같이, 베어링 부재(310)는 하우징(203)의 내부 표면(305)을 맞물고 이에 직접 접촉하도록 구성되는 강체 재료(312)의 내부 표면을 더 포함한다.
추가로 도시된 바와 같이, 마찰 저감 재료(313)가 플랜지들(314 및 315)의 외주 표면들을 따라 반경방향으로 연장되도록, 베어링 부재(310)는 마찰 저감 재료(313)가 플랜지들(314 및 313)의 외부 표면들의 위에 있도록 형성될 수 있다.
도 3b는 도 3a에 도시된 바와 같이 평면 AA의 내에 있는 관절 조인트의 일 부분의 단면도이다. 도시된 바와 같이, 상부 하우징(203)과 하부 하우징(201)은 가늘고 긴 부재(205)의 대부분의 외부 표면들의 주위에 연장되도록 구성되는 활 모양의 형상들을 가질 수 있다. 추가로 도시된 바와 같이, 베어링 부재(310)는 상부 하우징(203)을 맞물도록 구성되며, 가늘고 긴 부재(205)가 상부 하우징(203)에 대해 자유롭게 회전될 수 있게 하기 위해, 가늘고 긴 부재(205)의 활 모양 표면의 일 부분을 맞물도록 추가로 구성된다. 유사하게, 베어링 부재(316)는, 가늘고 긴 부재(205)가 하부 하우징(201)에 대해 회전될 수 있도록, 하부 하우징(201)과 가늘고 긴 부재(205) 사이에 배치된다.
추가로 도시된 바와 같이, 베어링 부재(310)의 플랜지(315)는, 상부 하우징(203)의 외측 표면(307)의 일 부분의 위에 놓이고 상부 하우징(203)에 대한 베어링 부재(310)의 위치를 고정하도록, 몸체(311)의 단부에서 반경방향으로 연장될 수 있다. 도 3b에 추가로 도시된 바와 같이, 마찰 저감 재료(313)는 플랜지(315)를 포함하는 몸체(311)의 전체 외부 표면을 따라 연장된다. 베어링 부재(316)는 베어링 부재(310)와 관련하여, 위에서 논의된 것과 동일한 특징들을 가질 수 있다.
도 3c는 베어링 부재(310)의 사시도이다. 도시된 바와 같이, 베어링 부재(310)는 강체 재료(312)와 강체 재료(312)의 표면의 위에 있는 마찰 저감 재료(313)를 포함하는 복합 재료인 몸체(311)를 가질 수 있다. 베어링 재료(310)는, 플랜지형 부싱의 형상이 되도록, 일반적으로 길이방향 축(207)에 대한 단면에서 관찰되는 바와 같은 활 모양의 형상을 가질 수 있다. 특정 경우들에서, 베어링 부재(310)는 길이방향 축(207)에 대한 단면에서 관찰되는 바와 같은 반원 형상을 가질 수 있다.
더구나, 도 3c에 추가로 도시된 바와 같이, 마찰 저감 재료(313)는 강체 재료(312)의 내부 표면(351)뿐만 아니라 플랜지들(314 및 315)의 내측 표면들(352 및 353)을 따라 각각 연장될 수 있다. 베어링 부재(310)가 도 3a 및 도 3b에 도시된 바와 같이 관절 조인트 내에 배치될 때, 가늘고 긴 부재(205)는 베어링 부재(310)의 캐비티(355)의 내에 배치될 수 있으며 캐비티(355)의 내에서 관절 운동을 한다(예를 들면, 회전된다).
도 4a 내지 도 4c는 일 실시예에 따른 관절 조인트 및/또는 베어링 부재의 도면들이다. 특히, 도 4a는 일 실시예에 따른 관절 조인트의 일 부분의 단면도이다. 특히, 관절 조인트는 특히 하우징(403), 하우징(403)에 있는 개구부를 통과해 연장되는 가늘고 긴 부재(205), 및 하우징(403)과 가늘고 긴 부재(205) 사이에 배치되는 베어링 부재(410)를 포함하는, 다른 실시예들에서 이전에 설명된 이런 요소들을 포함할 수 있다. 특히, 도 4a에 도시되는 관절 조인트의 설계는 하우징(403)과 가늘고 긴 부재(205) 사이에 배치되도록 (두 개의 베어링 부재들 대신에) 단일 베어링 부재를 이용하며, 베어링 부재는, 가늘고 긴 부재(205)를 맞물고 하우징(403)에 대해 가늘고 긴 부재(205)의 (예를 들면, 길이방향 축(207)을 중심으로 회전) 관절 운동을 용이하게 하도록, 구성된다. 더 구체적으로는, 강체 재료(412)는 하우징(403)의 표면에 인접하도록 구성되며, 마찰 저감 재료(413)는 가늘고 긴 부재(205)가 하우징(403)에 대해 길이방향 축(207)을 중심으로 회전을 할 수 있도록 가늘고 긴 부재(205)의 표면에 인접하도록 구성된다.
베어링 부재(410)는 강체 재료(412)와 강체 재료(412)의 위에 있는 마찰 저감 재료(413)를 포함하는 복합 재료로 형성되는 몸체(411)를 가질 수 있다. 추가로 도시된 바와 같이, 베어링 부재(410)는 몸체(411)의 단부로부터 반경방향으로 연장되는 플랜지(415)를 포함하는 몸체(411)를 가질 수 있다. 플랜지(415)는 플랜지(415)의 적어도 일 부분이 하우징(403)의 외측 표면(406)을 맞물게 구성되도록 형성될 수 있다.
도 4b는 평면 AA에 있는, 도 4a의 관절 조인트의 일 부분의 단면도이다. 도시된 바와 같이, 관절 조인트는 그 내부에서 가늘고 긴 부재(205)를 맞물도록 구성되는 개구부(420)를 포함하는 하우징(403)을 포함한다. 게다가, 개구부(420)는 그 내부에서 베어링 부재(410)를 맞물도록 구성된다. 도시된 바와 같이, 베어링 부재(410)는 플랜지(415)가 길이방향 축으로부터 반경방향으로 연장되며 하우징(403)의 외측 표면(406)의 일 부분을 따라 연장되도록 형성될 수 있다. 이와 같은 구성은 하우징(403)에 대한 베어링 부재(410)의 위치를 고정시키는 것을 용이하게 한다.
도 4c는 일 실시예에 따른 베어링 부재(410)의 사시도이다. 특히, 베어링 부재(410)는 컵 형상의 부싱의 형태일 수 있다. 특히, 컵 형상의 부싱은 일반적으로 길이방향 축(207)을 중심으로 거의 완전히 연장되는 원통 형상을 가진다. 컵 형상의 부싱은, 몸체(411)가 길이방향 축(207)에 대한 단면에서 관찰되는 바와 같이 (360°보다 작은) 완전한 원을 형성하지 않도록, 몸체(411)의 길이방향 축(207)을 따라 축방향으로 연장되는 슬릿(417)을 포함할 수 있다. 도 4c에 추가로 도시된 바와 같이, 베어링 부재(410)는 몸체(411)의 단부로부터 반경방향으로 연장될 수 있는 플랜지(415)를 가질 수 있다. 도시된 바와 같이, 베어링 부재(410)의 내부 표면들(422)은 그 내부에서 가늘고 긴 부재(205)의 회전을 용이하게 하기 위해 마찰 저감 재료(413)를 포함할 수 있다. 더구나, 베어링 부재(410)는, 마찰 저감 재료(413)가 플랜지(415)의 외주 표면들을 따라 반경방향으로 연장되게 하기 위해, 마찰 저감 재료(413)가 플랜지(415)의 외부 표면의 위에 있도록 형성될 수 있다.
위에서 언급된 베어링 부재들은 몸체가 여기에서 설명된 바와 같은 강체 재료와 마찰 저감 재료를 포함하는 복합 재료로 만들어지도록 형성될 수 있다. 일 실시예에 따르면, 여기에 있는 베어링 부재들은 부식 저항성, 마모 저항성, 및 이들이 특히 발전 구조물들에 사용하는데 아주 적합하게 만드는 스틱-슬립(stick-slip) 특성을 포함하지만 이들에 한정되지 않는 특정 특징들을 가질 수 있다.
위에서 베어링 부재들의 몇몇의 주요 특징들을 설명하였지만, 아래에서 여기에 있는 실시예들의 베어링 부재들에 포함될 수 있는 특정 양상들의 더 세부적인 양상들을 제공한다. 일 실시예에서, 베어링 부재는 강체 재료, 이에 직접 적용되는 중간 재료, 및 중간 재료에 적용되는 마찰 저감 재료를 포함할 수 있으며, 여기서 강체 재료에 대한 마찰 저감 재료의 우수한 접착이 장기간에 걸쳐 보장되며, 이는 표면 전처리를 위한 생태학적으로 문제가 있는 공정들의 사용 없이 제조된다.
일 실시예에서, 베어링 부재는 식
Figure 112012056037974-pct00001
-COOH 및/또는 COOR의 관능기들을 포함하는 적어도 하나의 관능화된 열가소성 폴리머를 포함하는 중간 재료를 포함할 수 있으며, 여기서 라디칼들(R)은 1 내지 20의 탄소 원자들을 가지는 고리형 또는 선형 유기 라디칼들이다. 만약 유기 라디칼(R)이, 예를 들면, 단지 하나의 탄소 원자를 가진다면, 관능기
Figure 112012056037974-pct00002
는 다음의 식을 가진다:
Figure 112012056037974-pct00003
관능기들은 적어도 하나의 개질제(B)의 첨가에 의해 열가소성 폴리머(A)에 포함될 수 있다. 적합한 개질제들은 말레산, 포함할수있다. 특히, 개질제들은 말레산의 무수물, 이타콘산의 무수물, 시트라콘산의 무수물, 이들의 유도체들, 및 이들의 조합을 포함할 수 있다. 여기서, 개질제(B)에 대한 폴리머(A)의 비율은 99.9 mol%의 (A): 0.1 mol%의 (B)로부터 80 mol%의 (A): 20 mol%의 (B)까지 일 수 있다. 용융 체적 유동 속도(melt volume flow rate)(7 kg의 부하 하에 용융점으로서 50℃>에서 MVR)는 0.1 내지 1000 mm3/sec일 수 있다. MVR는 폴리머의 용융 유동의 지표이며 이에 따라 분자량의 개략적인 평가로 사용될 수 있다. 이상적으로, MVR은 5 내지 500 mm3/sec이며, 특히 바람직하게는 10에서부터 200 mm3/sec까지의 범위에 있다.
일 실시예에서, 베어링 부재는 위에서 언급된 타입의 관능기들을 가지는 관능화된 열가소성 폴리머를 포함하는, 중간 재료에 의해 초래되는 지지 재료에 대한 마찰 저감 재료의 접착에 의해 특징지어질 수 있다. 심지어 강체 재료의 미리 처리되지 않은 표면, 특히 냉연 스테인리스강, 냉연되고 뒤이어서 전기분해 아연 도금된 스테인리스강, 및 알루미늄에 대한 우수한 접착 때문에, 생태학적으로 문제가 있고 폐기물 집약적인 습식 화학 전처리 공정들, 특히 크롬화가 필요 없게 될 수 있다. 본 출원인에 의해 실행된 연구들이 보이는 바와 같이, 예를 들면, 관능화된 열가소성 플루오로폴리머가 유사하게 라미네이트의 성분으로서 설명되는 유럽특허 EP 0 848 031 B1에서, 설명된 바와 같은 표면 전처리(예를 들면, 코로나 방전에 의한 플라스마 전처리)를 위한 물리적 공정들이 더 이상 필요하지 않다. 그러므로, 베어링 부재를 제조하기 위한 공정은 선행 기술과 비교하여 상당히 낮은 비용으로 실행될 수 있다.
일 실시예에서, 중간 재료의 적어도 하나의 관능화된 열가소성 폴리머는, 예를 들면, 에틸렌-테트라플루오로에틸렌 코폴리머(ETFE), 퍼플루오로알콕시에틸렌(PFA) 또는 테트라플루오로에틸렌-퍼플루오로(메틸 비닐 에테르) 코폴리머(MFA), 및 이들의 조합을 포함하는 관능화된 열가소성 플루오로폴리머일 수 있다. 특정 경우들에서, 중간 재료의 적어도 하나의 관능화된 열가소성 폴리머는 특히 바람직하게는 기본적으로 에틸렌-테트라플루오로에틸렌 코폴리머(ETFE)로 이루어질 수 있다.
중간 재료는 적어도 하나의 관능화된 열가소성 폴리머뿐만 아니라 다음의 식의 퍼플루오로(알킬 비닐 에테르)의 코폴리머를 포함할 수 있다: CF2=CF-O-R1,여기서 R1은 퍼플루오로에틸, 퍼플루오로-n-프로필, 퍼플루오로-n-부틸 라디칼, 테트라플루오로에틸렌, 또는 이들의 조합이다.
중간 재료의 두께는 강체 재료의 표면의 조도 프로필의 최대 프로필 피크 높이와 최대 프로필 골 깊이 사이의 거리(Rmax)로서 정의되는, 강체 재료의 조도에 기본적으로 상응할 수 있다. 이런 방식으로, 충분히 두꺼운 접착 층이 강체 재료에 적용되는 것이 보장될 수 있으며 그 결과로 마찰 저감 재료와 강체 재료 사이의 전체 영역의 접착 결합이 보장된다. 접착 층은 또한 너무 두껍게 만들어져서는 안 된다. 이런 경우에, 층들의 접합 중에, 접착 층의 부분들이 접착 결합으로부터 흘러 나오게 될 수 있거나, 베어링 부재가 전단 응력을 받을 때 점착성 파괴가 강체 재료 표면의 조도 프로필의 위에 돌출되는 접착 층의 부분들 내에서 일어날 수 있다는 위험이 있을 것이다.
다른 실시예에서, 중간 재료는 식
Figure 112012056037974-pct00004
-COOH 및/또는 COOR의 관능기들을 가지는 관능화된 열가소성 폴리머의 두 개의 층들을 포함할 수 있다. 금속성 중간 재료는 이 두 층들 사이에 끼워질 수 있다. 이 재료의 개선된 조절 가능성(calibratability)은 이 방식으로 달성될 수 있다. 금속성 중간 재료는 여기서 강망(expanded metal)으로서 구성될 수 있다. 금속성 중간 재료는 스테인리스강, 알루미늄, 또는 청동을 포함할 수 있다. 특정 경우에서, 금속성 중간 재료는 금속성 재료의 길이들을 포함하는 직조 재료일 수 있다. 예를 들면, 몇몇의 설계들에서, 금속성 중간 재료는 금속 메시 재료를 포함한다.
베어링 부재의 기계적 특성들과 일반적인 물리적 특성들을 개선하기 위해, 중간 재료는 베어링 부재의 열전도성 및/또는 마모 특성들을 증가시키며/시키거나 개선시키기 위한 충전재들을 함유할 수 있다. 특히 적합한 충전재들은 섬유들, 무기 재료들, 열가소성 재료들, 또는 광물성 재료들, 또는 이들의 혼합물들을 포함할 수 있다. 적합한 섬유들의 예는 유리 섬유들, 탄소 섬유들, 아라미드들 및 이들의 조합을 포함할 수 있다. 무기 재료들의 예는 세라믹 재료들, 탄소, 유리, 흑연, 알루미늄 옥사이드, 몰리브덴 설파이드, 청동, 실리콘 카바이드, 및 이들의 조합을 포함할 수 있다. 무기 재료들은 직물들, 분말, 구체들 또는 섬유들의 형태일 수 있다. 열가소성 재료들의 예는 설파이드(PPS), 폴리페닐렌 설폰(PPSO2), 액정 폴리머들(LCP), 폴리에테르 에테르 케톤들(PEEK), 방향족 폴리에스테르들(Ekonol), 및 이들의 조합을 포함할 수 있다. 적합한 광물성 재료들의 예는 규회석, 바륨 설페이트, 및 이들의 조합을 포함할 수 있다.
중간 재료에서 충전재의 비율은 중간 재료의 전체 체적의 1 내지 40 체적%일 수 있으며, 특히 5 내지 30 체적%일 수 있다. 중간 재료의 두께는 0.01로부터 0.1 mm까지, 특히 0.01로부터 0.5 mm까지의 범위에 있을 수 있다.
일 실시예에서, 베어링 부재에 사용되는 강체 재료는 다양한 성질의 표면을 가질 수 있다. 강체 재료는 (예를 들면, 구조물의 브러싱, 샌드블라스팅, 엠보싱에 의해 성취되는 것과 같은) 매끄러운 표면, 거친 표면, 및/또는 특수 구조의 표면을 가질 수 있다. 이에 대한 마찰 저감 재료의 결합에 이용되는 강체 재료의 표면은 또한 전기분해 아연 도금 표면과 같은 표면 특성들이 향상된 표면을 가질 수 있다.
강체 재료는 스테인리스강, 특히 냉연 스테인리스강 또는 무광(matt) 아연 도금 스테인리스강, 알루미늄 또는 이들의 조합으로 이루어질 수 있다. 특정 실시예에서, 냉연 강은 재료 번호 1.0338 또는 1.0347일 수 있다. 다른 특정 실시예에서, 스테인리스강은 재료 번호 1.4512 또는 1.4720일 수 있다. 특정 경우들에서, 강체 재료는 스테인리스강으로 기본적으로 이루어질 수 있다. 다른 설계들에서, 베어링 부재는 강체 재료가 기본적으로 알루미늄으로 이루어지도록 형성될 수 있다.
중간 재료에 적용되는 마찰 저감 재료는 플루오로폴리머를 포함할 수 있다. 예를 들면, 몇몇의 경우들에서, 마찰 저감 재료는 폴리테트라플루오로에틸렌, 플루오르화된 에틸렌프로필렌, 폴리비닐리덴플루오라이드, 폴리클로로트리플루오로에틸렌, 에틸렌 클로로트리플루오로에틸렌, 퍼플루오로알콕시폴리머, 폴리아세탈, 폴리부틸렌테레프탈레이트, 폴리이미드, 폴리에테르이미드, 폴리에테르에테르케톤, 폴리에텔렌, 폴리설폰, 폴리아미드, 폴리페닐렌옥사이드, 폴리페닐렌설파이드, 폴리우레탄, 폴리에스테르, 폴리에테르 에테르 케톤(PEEK), 및 이들의 조합과 같은 폴리머 재료를 포함할 수 있다. 특정 실시예에서, 마찰 저감 재료는 PTFE 화합물 층을 포함할 수 있다. 여기서, 마찰 저감 재료는 전도성을 증가시키기 위해 천공된 플라스틱 필름으로서 구성될 수 있다. 몇몇의 경우들에서, 마찰 저감 재료는 기본적으로 PTFE로 이루어진다.
일 실시예에서, 베어링 부재는 마찰 저감 재료의 두께가 0.01 내지 1.5 mm, 특히 0.1 내지 0.35 mm일 때 우수한 슬라이딩 특성들과 긴 수명을 가진다.
중간 재료에 적용되는 마찰 저감 재료는 또한 열 전도성 및/또는 마모 특성들을 개선시킬 수 있는 충전재 재료를 함유할 수 있다. 충전재 재료는 유리 섬유들, 탄소 섬유들, 실리콘, 흑연, PEEK, 몰리브덴 디설파이드, 방향족 폴리에스테르, 탄소 입자들, 청동, 플루오로폴리머, 열가소성 충전재들, 실리콘 카바이드, 알루미늄 옥사이드, 폴리아미드이미드(PAI), PPS, 폴리페닐렌 설폰(PPSO2), 액정 폴리머들(LCP), 방향족 폴리에스테르들(Econol), 및 규회석과 바륨설페이트와 같은 광물성 입자들, 또는 이들의 임의의 조합을 포함할 수 있다. 충전재들은 비드들, 섬유들, 분말, 메시, 또는 이들의 임의의 조합의 형태일 수 있다. 마찰 저감 재료에서 충전재 재료의 비율은 1 내지 40 체적%, 특히 5 내지 30 체적%일 수 있다.
일 실시예에서, 베어링 부재를 제조하기 위한 공정은 압력 하에 서포트에 대한 이들의 영역 위에 그리고 열의 도입으로 중간 재료와 마찰 저감 재료를 접합하는 단계를 포함할 수 있다. 이와 같은 경우에, 베어링 부재는 적층된 구조인 몸체를 가질 수 있으며, 여기서 강체 재료는 하나의 층이며 마찰 저감 재료는 강체 재료의 표면에 직접 결합되는 층, 또는 개재되는 중간 재료이다. 적층된 구조를 형성하는 중에, 강체 재료, 중간 재료, 및 마찰 저감 재료는 연속하는 재료로서 롤로부터 풀릴 수 있으며, 라미네이팅 롤러 장치에서 압력 하에 그리고 상승된 온도에서 서로 접합될 수 있다. 강체 재료의 개선된 부식 특성들과 함께 강체 재료에 대한 중간 재료의 더 개선된 접착을 달성하기 위해, 공정의 실시예는 중간 재료의 적용 전에 거칠어지게 되고/되거나 (예를 들어, 전기분해 아연 도금에 의해) 표면 특성들이 향상되는 강체 재료의 표면을 제공한다. 게다가, 강체 재료의 표면은 기계적 구조화, 예를 들면, 구조물의 브러싱, 샌드블라스팅, 또는 엠보싱에 의해 증가될 수 있다.
예시적인 베어링 부재의 구조는 도 5에 도시된다. 여기서, 강체 재료는 501로 표시되고, 502는 중간재료를 나타내며, 503은 이에 적용되는 마찰 저감 재료를 나타낸다.
일 실시예에서, 중간 재료(502)는 식
Figure 112012056037974-pct00005
-COOH 및/또는 COOR의 관능기들을 가지는 적어도 하나의 관능화된 열가소성 폴리머를 포함하며, 여기서 라디칼들(R)은 1로부터 20까지의 탄소 원자들을 가지는 고리형 또는 선형 유기 라디칼들이다. 관능기들은 적어도 하나의 개질제(B)의 추가에 의해 열가소성 폴리머(A)에 포함될 수 있다. 적합한 개질제들은, 예를 들면, 말레산 및 이의 유도체들, 특히 이의 무수물, 이타콘산 및 이의 유도체들, 특히 이의 무수물, 및/또는 시트라콘산 및 이의 유도체들, 특히 이의 무수물이다. 여기서, 개질제(B)에 대한 폴리머(A)의 비율은 99.9 mol%의 (A): 0.1 mol%의 (B)로부터 80 mol%의 (A): 20 mol%의 (B)까지 일 수 있다.
중간 재료(502)에 적용되는 마찰 저감 재료(503)는 특히, 표면 전처리된, 바람직하게는 에칭된, PTFE 화합물 테이프로서, PTFE 화합물 테이프일 수 있다. 사용되는 PTFE 화합물 층(503)은 기계적 특성들을 개선시키기 위해 다양한 충전재들, 예를 들면 섬유들, 무기 재료들, 열가소성 재료들, 또는 광물성 재료들, 또는 이들의 혼합물들을 함유할 수 있다.
도 6은 일 실시예에 따른 베어링 부재의 일 부분의 단면 이미지이다. 도시된 바와 같이, 베어링 부재(600)는 도 5에 따라 나타낸 이런 층들을 포함하는 층을 이룬 구조이다. 게다가, 베어링 부재(600)는 마찰 저감 재료(503)와 직접 접촉하도록 배치될 수 있는, 스테인리스강으로 만들어진 직조 금속 메시 중간 재료(602)를 포함한다. 더구나, 베어링 부재의 기계적 특성들 및 일반 물리적 특성들을 개선시키기 위해, 마찰 저감 재료(503)는 흑연 (탄소) 섬유들과 유리 섬유들의 조합을 포함한다.
추가로 도시된 바와 같이, 베어링 부재는 마찰 저감 층(503)과 강체 재료(501)가 대략 동일한 평균 두께를 가질 수 있도록 형성될 수 있다. 즉, 마찰 저감 재료는 식 [(Tf-Tr)/Tf]x100%를 기반으로 하는 강체 재료(501)의 평균 두께와 상이한, 약 25%보다 크지 않은 두께를 가질 수 있으며, Tr은 강체 재료의 평균 두께이며 Tf는 마찰 저감 재료의 평균 두께이다. 다른 경우들에서, 마찰 저감 재료(503)와 강체 재료(501) 사이의 평균 두께의 차이는 약 15%보다 크지 않거나, 약 10%보다 크지 않거나, 8%보다 크지 않거나, 또는 심지어 약 5%보다 크지 않은 것과 같이 더 작을 수 있다.
더구나, 다른 종래의 설계들과 다르게, 본 발명의 실시예들의 마찰 저감 층은 기본적으로 금속 재료를 포함하는 다공성 입자들이 없을 수 있다. 몇몇 실시예들에서, 마찰 저감 층은 기본적으로 ZnS와 같은 큰 다공성 입자들이 없을 수 있다.
본 발명의 실시예들의 몇몇의 선택적인 베어링 부재들에서, 몸체는 부식 저항 코팅을 포함하기 위해 형성될 수 있다. 부식 저항 코팅은 강체 재료(501)의 외부 표면을 덮을 수 있으며, 특정 경우들에서, 강체 재료(501)의 외부 표면에 직접 결합될 수 있다. 예를 들면, 그 위에 있는 중간 층(502)과 마찰 저감 층(503)을 가지는 강체 재료(501)의 주요 표면의 반대쪽에 있는 주요 표면(507)은 부식 저항 코팅을 포함할 수 있다. 게다가, 에지 표면들(508)은 부분적으로 또는 전체적으로 부식 저항 코팅으로 커버될 수 있다. 특정 실시예들에서, 부식 저항 코팅은 베어링 몸체의 전체 에지 표면을 덮을 수 있으며, 그에 따라 베어링 몸체를 형성하는 모든 요소 층들(예를 들면, 강체 재료(501), 중간 재료(502), 및 마찰 저감 재료(503))을 덮을 수 있다.
부식 저항 코팅은 약 5 미크론과 약 20 미크론 사이와 같이, 약 7 미크론과 약 15 미크론 사이와 같이, 약 1 미크론과 약 50 미크론 사이의 두께를 가질 수 있다.
부식 저항 코팅은 부식 저항 코팅을 형성하기 위해 조합되는 일련의 필름들 또는 개별 층들로 만들어질 수 있다. 예를 들면, 부식 저항 코팅은 접착 촉진제 층과 에폭시 층을 포함할 수 있다. 접착 촉진제 층은 아연, 철, 망간, 주석, 또는 이들의 임의의 조합의 인산염을 포함할 수 있다. 게다가, 접착 촉진제 층은 나노 세라믹 층을 포함할 수 있다. 접착 촉진제 층은 관능성 실란들, 나노 스케일 실란 기반 층들, 가수분해된 실란들, 유기실란 접착 촉진제들, 용매/수 기반 실란 프라이머들, 염소화 폴리올레핀들, 부동태화된 표면들, 상업적으로 이용 가능한 아연(기계적/전기적) 또는 아연-니켈 코팅, 또는 이들의 임의의 조합을 포함할 수 있다.
부식 저항 코팅의 에폭시 층은 열 경화 에폭시, UV 경화 에폭시, IR 경화 에폭시, 전자 빔 경화 에폭시, 방사선 경화 에폭시, 또는 공기 경화 에폭시일 수 있다. 게다가, 에폭시 수지는 폴리글리시딜에테르, 디글리시딜에테르, 비스페놀 A, 비스페놀 F, 옥시란, 옥사시클로프로판, 에틸렌옥사이드, 1,2-에폭시프로판, 2-메틸옥시란, 9,10-에폭시-9,10-디하이드로안트라센, 또는 이들의 임의의 조합을 포함할 수 있다. 에폭시 수지는 페놀 수지들, 요소 수지들, 멜라민 수지들, 포름알데히드를 가지는 벤조구아나민, 또는 이들의 임의의 조합을 기반으로 하는 합성 수지 개질 에폭시들을 포함할 수 있다.
예로서, 에폭시들은 모노 에폭사이드
Figure 112012056037974-pct00006
,
비스 에폭사이드
Figure 112012056037974-pct00007
,
선형 트리스 에폭사이드
Figure 112012056037974-pct00008
,
분지된 트리스 에폭사이드
Figure 112012056037974-pct00009
,또는 이들의 임의의 조합을 포함할 수 있으며, 여기서 CXHYXZAU는 선택적으로 수소 원자들을 치환하는 할로겐 원자들(XZ)을 가지는 선형 또는 분지된 포화 또는 불포화 탄소 사슬이며, 선택적으로 여기서 질소, 인, 붕소, 등의 원자들이 존재하며 B는 탄소, 질소, 산소, 인, 붕소, 황, 등 중의 하나이다.
에폭시 수지는 경화제를 더 포함할 수 있다. 경화제는 포함할수있다. 일반적으로, 산 무수물들은 식 R-C=O-O-C=O-R' 에 따를 수 있으며, 여기서 R은 위에서 설명된 바와 같이 CXHYXZAU일 수 있다. 아민들은 모노에틸아민, 디에틸렌트리아민, 트리에틸렌테트라아민, 등과 같은 지방족 아민들, 지환식 아민들, 고리형 지방족 아민들, 시클로 지방족 아민들, 아미도아민들, 폴리아미드들, 디시안디아미드들, 이미다졸 유도체들, 등과 같은 방향족 아민들, 또는 이들의 임의의 조합을 포함할 수 있다. 일반적으로, 아민들은 식 R1R2R3N에 따르는 제1 아민들, 제2 아민들, 또는 제3 아민들일 수 있으며, R은 위에서 설명된 바와 같이 CXHYXZAU일 수 있다.
일 실시예에서, 에폭시 층은 탄소 충전재들, 탄소 섬유들, 탄소 입자들, 흑연, 청동, 알루미늄, 및 다른 금속들과 이들의 합금들과 같은 금속성 충전재들, 금속 산화물 충전재들, 금속 코팅 탄소 충전재들, 금속 코팅 폴리머 충전재들, 또는 이들의 임의의 조합과 같이, 전도성을 개선시키는 충전재들을 포함할 수 있다. 전도성 충전재들은 전류가 에폭시 코팅을 통과하는 것을 허용할 수 있으며, 전도성 충전재들이 없는 코팅된 베어링과 비교하여 코팅된 베어링의 전도성을 증가시킬 수 있다.
다른 실시예에서, 에폭시 층은 베어링의 부식 저항성을 증가시킬 수 있다. 예를 들면, 에폭시 층은 대체로 물, 염들, 등과 같은 부식 요소들이 로드 베어링 기재(load bearing substrate)에 접촉하는 것을 방지할 수 있으며, 그에 의해 로드 베어링 기재의 화학적 부식을 억제할 수 있다. 게다가, 에폭시 층은 유사하지 않은 금속들 사이의 접촉을 방지함으로써 하우징 또는 로드 베어링 기재 중 어느 하나의 전기적 부식을 억제할 수 있다. 예를 들면, 강철 하우징 내에 에폭시 층이 없는 알루미늄 베어링을 배치하는 것은 강철이 산화되게 할 수 있다. 그러나, 에폭시 층과 같은 에폭시 층은 알루미늄 기재가 강철 하우징에 접촉하지 않게 수 있으며 전기적 반응에 기인한 부식을 억제할 수 있다.
본 발명의 실시예들의 베어링 부재들은 종래의 베어링 부재에 비해 개선된 개선된 작동들과 특성들을 보여줄 수 있다. 예를 들면, 일 실시예에서, 본 발명의 실시예들의 베어링 부재들은 부식과 풍화(weathering)에 대한 개선된 저항성을 보여준다. 사실 상, 표준 부식 시험 ISO 9227:2006에 따라 실행되는, 적어도 약 150 시간 동안 염 분무에 노출된 후에, 여기에 있는 실시예들의 베어링 부재들은 기본적으로 쉽게 관찰 가능한 결함들이 없었다. 사실 상, 베어링 부재들의 마찰 저감 층 및 특히, 슬라이딩 표면과 접촉하는 내부 표면은 기본적으로 쉽게 관찰되는 부식, 녹 발생, 인열, 또는 균열이 없다는 것을 보여주었다. 특정 실시예에서, 실시예들의 베어링 부재들의 마찰 저감 재료는, 적어도 160 시간, 적어도 170 시간, 적어도 180 시간, 또는 그보다 긴 시간 동안 염 분무 시험 후에, 기본적으로 관찰 가능한 결함들이 없었다.
다른 실시예에 따르면, 베어링 부재들은 부식성 환경(즉, ISO 9227:2006에 따른 염 분무 욕조)에 대한 장기간에 걸친 노출 및 특정한 최소 양의 사이클들 동안 작동 후의 베어링 부재들의 마모 특성의 척도인, 특정한 풍화 마모 속도를 가질 수 있다. 풍화 마모 속도는 부식성 환경에 대한 노출 후에 베어링의 슬라이딩 능력을 시험하기 위해 장기간에 걸친 지속 기간 동안 접촉 표면으로부터의 재료의 손실의 측정이다. 풍화 마모 속도에 대한 시험 과정들은 예들에 상술된다. 특히, 베어링 부재들의 풍화 마모 속도는 약0.99 미크론/hr보다 크지 않을 수 있다. 다른 경우들에서, 풍화 마모 속도는 적어도 약 15,000 사이클의 관절 운동에 대해 약 0.95 미크론/hr보다 크지 않거나, 약 0.9 미크론/hr보다 크지 않거나, 약 0.85 미크론/hr보다 크지 않거나, 약 0.8 미크론/hr보다 크지 않거나, 약 0.75 미크론/hr보다 크지 않거나, 또는 심지어 약 0.7 미크론/hr보다 크지 않은 것과 같이, 더 작을 수 있다.
다른 실시예에 따라, 본 발명의 실시예들의 베어링 부재들은 적어도 약 15,000 사이클의 관절 운동에 대해 약 0.99 미크론/hr보다 크지 않은 풍화 마모 속도를 가질 수 있다. 다른 경우들에서, 풍화 마모 속도는 적어도 약 15,000 사이클의 관절 운동에 대해 약 0.95 미크론/hr보다 크지 않거나, 약 0.9 미크론/hr보다 크지 않거나, 약 0.85 미크론/hr보다 크지 않거나, 약 0.8 미크론/hr보다 크지 않거나, 약 0.75 미크론/hr보다 크지 않거나, 또는 심지어 약 0.7 미크론/hr보다 크지 않은 것과 같이, 더 작을 수 있다. 여전히, 몇몇의 실시예들에서, 풍화 마모 속도는 적어도 약 15,000 사이클의 관절 운동에 대해 적어도 약 0.05 미크론/hr, 적어도 약 0.08 미크론/hr, 적어도 약 0.1 미크론/hr, 또는 심지어 적어도 약 0.15 미크론/hr일 수 있다. 여기에 있는 실시예들의 베어링 부재들은 위에서 언급된 임의의 최소값과 최대값 사이의 범위 내에 있는 풍화 마모 속도를 가질 수 있다는 것이 인정될 것이다.
다른 실시예에 따르면, 베어링 부재들의 풍화 마모 속도는 적어도 약 20,000 사이클의 관절 운동에 대해 약 0.99 미크론/hr보다 크지 않을 수 있다. 다른 경우들에서, 풍화 마모 속도는 적어도 약 20,000 사이클의 관절 운동에 대해 약 0.95 미크론/hr보다 크지 않거나, 약 0.9 미크론/hr보다 크지 않거나, 약 0.85 미크론/hr보다 크지 않거나, 약 0.8 미크론/hr보다 크지 않거나, 약 0.75 미크론/hr보다 크지 않거나, 또는 심지어 약 0.7 미크론/hr보다 크지 않은 것과 같이, 더 작을 수 있다. 여전히, 몇몇의 실시예들에서, 풍화 마모 속도는 적어도 약 20,000 사이클의 관절 운동에 대해 적어도 약 0.05 미크론/hr, 적어도 약 0.08 미크론/hr, 적어도 약 0.1 미크론/hr, 또는 심지어 적어도 약 0.15 미크론/hr일 수 있다.
일 실시예에 따르면, 여기에 있는 실시예들의 베어링 부재들은, 장기간에 걸친 사용 후에, 마찰 저감 층이 매우 적은 마모를 보여 주도록, 특정 마모 특성을 가질 수 있다. 예를 들면, 마찰 저감 층은 예들에서 아래에 언급되는 바와 같은 진동 시험을 실행한 후에 5%보다 크지 않은 평균 두께의 변화를 가질 수 있다. 평균 두께의 변화는 Δt = [(tb-ta)/tb]x100%에 의해 계산될 수 있으며, 여기서 tb는 시험 전의 마찰 저감 층의 평균 두께이며, ta는 시험 후의 평균 두께이다. 일 실시예에 따르면, 평균 두께의 변화는 약 3%보다 크지 않거나, 약 2%보다 크지 않거나, 약 1%보다 크지 않거나, 또는 심지어 약 0.8%보다 크지 않은 것과 같이, 약 4%보다 크지 않다.
더구나, 특정 경우들에서, 풍화 마모 시험 중에 베어링 몸체들의 마찰 저감 층에 대한 마모의 전체 양은 다른 종래의 베어링들과 비교하여 제한될 수 있다. 예를 들면, 마모의 전체 양은 적어도 15,000 사이클 또는 심지어 적어도 20,000 사이클에 대해 약 6000 미크론보다 작을 수 있다. 다른 경우들에서, 마모의 전체 양은 적어도 20,000 사이클과 같이 적어도 15,000 사이클에 대해 약 5900 미크론보다 크지 않거나, 약 5800 미크론보다 크지 않거나, 약 5500 미크론보다 크지 않거나, 약 5000 미크론보다 크지 않거나, 약 4500 미크론보다 크지 않거나, 약 4000 미크론보다 크지 않거나, 약 3500 미크론보다 크지 않거나, 약 3000 미크론보다 크지 않거나, 약 2500 미크론보다 크지 않거나, 또는 심지어 약 2000 미크론보다 크지 않은 것과 같이, 더 작을 수 있다.
여기에 있는 실시예들의 베어링 부재들은 장기간에 걸쳐 개선된 슬라이딩 특성을 가질 수 있다. 예를 들면, 베어링 부재는 진동 시험에서 적어도 15,000 사이클에 대해 약 300 N보다 크지 않은 평균 마찰력을 가질 수 있다. 진동 시험은, 약 11일의 시험으로 약 30년의 사용을 시뮬레이션하기 위해 시스템의 토크를 모니터링하면서, 제어된 조건 하에서 샤프트에 대해 베어링 부재를 계속 회전시킨다. 시험 매개변수들의 세부 사항들이 예들에 제공된다. 특정 경우들에서, 베어링 부재들은 진동 시험에서 적어도 15,000 사이클에 대해, 약 280 N보다 크지 않거나, 약 270 N보다 크지 않거나, 약 260 N보다 크지 않거나, 또는 심지어 약 250 N보다 크지 않은 것과 같이, 약 290 N보다 크지 않은 평균 마찰력을 보여주었다. 여전히, 여기에 있는 실시예들의 베어링 부재들은 진동 시험에서 적어도 15,000 사이클에 대해, 적어도 약 150 N, 또는 심지어 적어도 약 200 N과 같이, 적어도 약 100 N의 평균 마찰력을 가질 수 있다. 여기에 있는 실시예들의 베어링 부재들이 위에서 언급된 임의의 최소값과 최대 값 사이의 범위 내에 있는 평균 마찰력을 가질 수 있다는 것이 인정될 것이다.
몇몇의 베어링 부재들에 대해, 진동 시험 중의 평균 마찰력은 적어도 20,000 사이클에 대해 약 300 N보다 크지 않을 수 있다. 다른 경우들에서, 평균 마찰력은 진동 시험에서 적어도 20,000 사이클에 대해, 290 N보다 크지 않거나, 약 280 N보다 크지 않거나, 약 270 N보다 크지 않거나, 약 260 N보다 크지 않거나, 또는 심지어 약 250 N보다 크지 않은 것과 같이, 더 작을 수 있다. 여전히, 여기에 있는 실시예들의 베어링 부재들은 진동 시험에서 적어도 20,000 사이클에 대해, 적어도 약 150 N, 또는 심지어 적어도 약 200 N과 같이, 적어도 약 100 N의 평균 마찰력을 가질 수 있다. 여기에 있는 실시예들의 베어링 부재들은 위에 언급된 임의의 최소값과 최대 값 사이의 범위 내에 있는 평균 마찰력을 가질 수 있다는 것이 인정될 것이다.
더구나,
여기에 있는 실시예들의 베어링 물품들은 특정한 최소 사이클 수와 지속 시간 동안 진동 시험 조건 하에서 평균 마찰 계수에 의해 측정된 바와 같이 개선된 슬라이딩 특성들을 가질 수 있다. 예를 들면, 여기에 있는 실시예들의 몇몇의 베어링 물품들은 진동 시험에서 적어도 20,000 사이클에 대해, 약 0.09보다 크지 않거나, 약 0.08보다 크지 않거나, 약 0.07보다 크지 않거나, 또는 심지어 약 0.06보다 크지 않은 것과 같이, 약 0.1보다 크지 않은 평균 마찰 계수를 보여주었다. 여전히, 여기에 있는 실시예들의 베어링 부재들은 진동 시험에서 적어도 20,000 사이클에 대해, 적어도 약 0.02, 또는 심지어 적어도 약 0.03과 같이, 적어도 약 0.01의 평균 마찰 계수를 가질 수 있다. 여기에 있는 실시예들의 베어링 부재들은 위에서 언급된 임의의 최소값과 최대 값 사이의 범위 내에 있는 평균 마찰 계수를 가질 수 있다는 것이 인정될 것이다.
특정 경우들에서, 베어링 부재들은 적어도 15,000 사이클 또는 심지어 적어도 20,000 사이클에 대해, 약 0.040과 약 0.058 사이의 범위 내에서, 또는 심지어 약 0.04와 약 0.057 사이의 범위 내에서와 같이, 약 0.04와 약 0.059 사이의 범위 내의 평균 마찰 계수를 가질 수 있다.
예
단순한 환형 부싱들의 형태의 세 세트의 베어링 부재들이 여기에 있는 실시예들에 따라 형성된다. 강철 기재, 플루오로폴리머 기반 재료의 중간 층, 및 PTFE의 마찰 저감 층을 가지는 샘플 1이 형성된다. 샘플 2는 강체 재료를 위한 강철 기재, 플루오로폴리머 기반 재료의 중간 층, 및 PTFE의 마찰 저감 층으로 형성된다. 샘플 3은 강체 재료를 위한 강철 기재, 플루오로폴리머 기반 재료의 중간 층, 및 PTFE의 마찰 저감 층을 가진다. 특히, 샘플 3은 강체 재료를 덮고 있는 부식 저항 층을 포함한다.
종래의 부싱 샘플들(CS1)은 DuPont Corporation으로부터 획득되며 Derlin® 부싱들로서 이용 가능하다.
게다가, 종래의 부싱 샘플들(CS2)은 Kolbenschmidt Corportion으로부터 이용 가능한 Permaglide® 베어링들이며, 약 0.002 mm 두께의 주석의 표면 보호 층을 가지는 강철 백킹으로 형성된다. 베어링들은 약 25 미크론 두께의 PTFE와 ZnS의 슬라이딩 층, 및 약 0.03 mm 두께의 PTFE계 화합물의 상부 층을 가진다.
모든 샘플들은 부식 저항성과 부식 환경들에 대한 저항성을 시험하기 위해 표준 부식 시험 에따라염분무시험을받는다. 위에서 언급된 각각의 샘플들(샘플 1 내지 3, CS1, 및 CS2)은 192시간 동안 염 분무 욕조에 배치되며, 35℃ +/- 2℃에서 50 +/- 5 g/l 농도의 염 용액에 노출된다. 도 7 내지 도 9는 각각 염 분무 시험의 완료 후의 샘플들 1, 샘플들 2, 및 샘플들 3의 베어링 부재들의 이미지들을 제공한다. 도 10 및 도 11은 염 분무 시험에 대한 노출 후의 샘플들(CS1 및 CS2)의 베어링 부재들의 이미지들이다. 명확하게 도시된 바와 같이, 여기에 있는 실시예들의 샘플들 1 내지 3은 부식, 녹, 균열, 또는 다른 물리적으로 관찰 가능한 결함들의 가시적인 신호들을 가지지 않는 마찰 저감 층들(503)을 보여준다. 이와 대조적으로, 샘플들(CS1 및 CS2)은 상당한 부식의 신호들을 명확하게 보여준다. 도 10의 CS1은 영역(1001)에서 균열되고 부식되는 마찰 저감 층(503)을 가진다. 유사하게, 더 큰 정도로, 도 11의 샘플(CS2)은 영역(1101)에서 마찰 저감 층의 전체 폭에 걸친 녹 발생과 크랙킹을 보여준다.
염 분무 시험을 완료한 후에, 샘플 1, 샘플 2, 샘플 CS1, 및 샘플 CS2는 풍화 마모 속도 시험을 받는다. 풍화 마모 속도 시험은 도 12에 도시된 바와 같이 구성된다. 시험 조건들은 아래의 표 1에 설명된다. 시험은 약 30년의 마모를 시뮬레이션하기 위해 베어링 부재의 내에서, 축 방향을 따라 Hommel 시험기에 의해 측정되는 바와 같이 2.29 미크론의 평균 표면 조도(Ra)와 20.76의 표면 조도(Rmax)를 가지는, 샤프트(길이 30 mm, 직경 11.6mm)의 회전을 포함하였다.
Figure 112012056037974-pct00010
시험의 결과들은 표 2로 아래에 제공된다. 특히, 측정된 마모 속도, 전체 마모, 및 마찰 계수(COF)가 기록된다. 도시된 바와 같이, 샘플들 1 및 2에 대한 마모 속도와 전체 마모의 양은 샘플들 CS1 및 CS2에 대한 마모 속도와 전체 마모보다 양호하며, 이는 샘플들 1 및 2에 대한 부식에 기인한 제한된 슬라이딩 능력을 보여준다. 샘플들 1 및 2에 대한 마찰 계수는 또한 부식 환경이 샘플들 1 및 2보다 샘플들 CS1 및 CS2에 더 큰 영향을 끼친다는 것을 보여주는 모든 경우에 샘플들 CS1 및 CS2에 대한 마찰 계수보다 낮았다. 따라서, 샘플들 1 및 2는 종래의 샘플들과 비교하여 부식 환경에 대한 노출 후에 개선된 수명, 작동의 효율, 및 개선된 마모 저항성을 보여준다.
Figure 112012056037974-pct00011
예 2
샘플 1은 또한 30년의 시뮬레이션되는 시간에 걸쳐 작동의 효율과 마모 특성을 결정하기 위해 진동 시험을 받는다. 시험 설정과 시험 매개변수들은 예 1에 언급된 바와 같은 풍화 마모 저항 시험에 대한 것과 동일하지만, 샘플 1은 부식 환경을 받지 않는다.
도 13은 샘플 1에 대한 전체 진동 시험에 대한 마찰 토크 대 사이클의 수의 그래프이다. 도시된 바와 같이, 샘플 1은 실질적으로 시험에 걸쳐 평균 토크의 변화가 없다는 것을 보여준다. 샘플 1은 249 N의 평균 마찰력과 0.057의 평균 마찰 계수를 가지는 것으로 계산된다.
도 14는 진동 시험 중의 샘플 1에 대한 마모 신호(미크론) 대 사이클 수의 그래프이다. 마모 깊이는 마이크로미터에 의해 계산되었으며, 여기서 시험 전의 마찰 저감 층의 평균 벽 두께는 1.568 mm였으며, 20,000 사이클의 시험 후의 마찰 저감 층의 평균 벽 두께는 0.01 mm의 변화인, 1.558 mm였다. 시험 중의 샘플 1의 마모 속도는 마찰 저감 층의 본래의 벽 두께의 0.6%였다. 분명하게, 샘플 1은 효과적인 슬라이딩 능력과 매우 낮은 마모를 보여준다.
여기에 있는 실시예들은 관절 조인트 내에서 베어링 부재를 이용할 수 있는 관절 조인트들을 가지는 발전 구조물들을 대상으로 한다. 베어링 부재들은 강체 재료, 마찰 저감 재료, 및 강체 재료와 마찰 저감 재료 사이에 배치되는 중간 재료를 포함하는 복합재로 만들어지는 몸체를 가질 수 있다. 여기에 있는 실시예들의 베어링 부재들은 특정한 강체 재료들, 강체 재료의 두께들, 특정한 중간 재료들, 중간 재료의 두께들, 특정한 마찰 저감 재료들, 마찰 저감 재료의 두께들, 베어링 부재의 치수들, 및 몇몇의 기계적 특성들(예를 들면, 강성), 및 본 산업분야에서 요구되는 화학적 불활성을 포함하는, 특성들의 하나 이상의 조합들을 이용할 수 있다. 특히, 여기에 있는 실시예들의 베어링 부재들은 종래의 베어링 부재들에 대한 개량인, 부식 저항성, 마모 저항성, 및 스틱-슬립 성능 특성들과 같은 기계적 특성들의 특정한 조합을 가질 수 있다.
일반적으로, 종래의 발전 구조물들은 단순한 부싱들 및 이와 유사한 것의 형태의 임의의 복합 베어링 부재들을 포함하였다. 그러나, 여기에 있는 실시예들의 베어링 부재는, 특히, 태양 발전 산업에서의 발전 구조물들에서 많은 종래의 베어링 부재들을 대체하였다. 사실 상, 여기에 있는 실시예들의 베어링 부재들이, 여기에 있는 베어링 부재들이 지금 몇몇의 재생 가능 에너지 자원 산업들에서 시장의 상당한 부분을 차지하는 것과 같은 방식으로, 많은 오래된 베어링들을 대체하였다.
위에서, 실시예들의 결합된 연마 물품들을 설명하고 한정하기 위해 다양한 방식으로 결합될 수 있는, 특징들의 조합을 설명했다. 설명은 특징들의 체계를 설명하기 위한 것이 아니라, 본 발명을 한정하기 위해 하나 이상의 방식들로 조합될 수 있는 상이한 특징들을 설명하기 위한 것이다.
위에 있는, 특정한 실시예들에 대한 언급과 몇몇의 요소들의 연결들은 설명을 위한 것이다. 여기에서 논의되는 것과 같은 방법들을 실행하기 위해 인정되는 바와 같이, 커플링되거나 연결되는 것으로서의 요소들에 대한 언급은 이런 요소들 사이의 직접 연결 또는 하나 이상의 개재되는 요소들을 통한 간접 연결을 개시하기 위한 것이라는 것이 인식될 것이다. 이와 같이, 위에 개시된 요지는 한정을 하기 위한 것이 아니라 설명을 하기 위한 것으로 생각되며, 첨부된 청구항들은 본 발명의 진정한 범위 내에 있는, 모든 이와 같은 변형들, 향상들, 및 다른 실시예들을 커버하기 위한 것이다. 따라서, 법에 의해 허용되는 한 최대로, 본 발명의 범위는 다음의 청구항들과 이들의 균등물들의 가장 넓은 허용 가능한 해석에 의해 결정되어야 하며, 위의 상세한 설명에 의해 제한되거나 한정될 수 없다.
본 발명의 "요약서"는 청구항들의 범위 또는 의미를 해석하거나 제한하는데 사용되지 않을 것이라는 이해 하에 제출된다. 게다가, 위의 "발명을 실시하기 위한 구체적인 내용" 에서, 다양한 특징들이 본 발명을 간소화하기 위해 단일 실시예에서 함께 그룹화되거나 설명될 수 있다. 본 발명은 주장된 실시예들이 각각의 청구항에 명시적으로 언급되는 것보다 더 많은 특징들을 필요로 한다는 의도를 반영하는 것으로서 해석되지 않아야 한다. 오히려, 다음의 청구항들이 반영하는 것처럼, 발명의 요지는 임의의 개시된 실시예들의 모든 특징들보다 더 적은 것을 지향할 수 있다. 따라서, 다음의 청구항들은 "발명을 실시하기 위한 구체적인 내용" 에 포함되며, 각각의 청구항은 분리하여 청구된 요지를 한정하는 것으로서 독립적이다.

Claims (166)

  1. 재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물에 있어서,
    베이스;
    상기 베이스에 연결되는 에너지 변환 구조물; 및
    상기 베이스와 상기 에너지 변환 구조물 사이에 있는 관절 조인트를 포함하며,
    상기 관절 조인트는 강체 재료, 상기 강체 재료의 위에 있는 마찰 저감 재료 및 상기 강체 재료와 상기 마찰 저감 재료 사이에 배치되는 중간 재료를 갖는 복합 재료를 포함하는 몸체를 갖는 베어링 부재를 포함하며,
    상기 강체 재료는 알루미늄과 스테인리스강으로 이루어지는 그룹으로부터 선택되는 재료를 포함하며,
    상기 중간 재료는 식
    Figure 112013117347540-pct00034
    -COOH 및/또는 -COOR의 관능기를 갖는 적어도 하나의 관능화된 열가소성 폴리머를 포함하며, 상기 라디칼 R은 1 내지 20개의 탄소 원자를 갖는 고리형 또는 선형 유기 라디칼이며, 상기 관능기는 적어도 하나의 개질제의 추가에 의해 상기 열가소성 폴리머에 포함되는, 재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 베어링 부재는 부싱을 포함하는, 재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 베어링 부재는 원통 형상을 갖는 몸체를 포함하는, 재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 에너지 변환 구조물은 바람, 태양광, 물, 지열 및 이들의 조합으로 이루어지는 천연 에너지원들의 그룹으로부터 선택되는 천연 에너지원으로부터 전기 에너지를 발생시키도록 구성되는, 재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물.
  5. 제1항에 있어서,
    상기 강체 재료는 냉연 스테인리스강과 무광 아연 도금 스테인리스강으로 이루어지는 그룹으로부터 선택되는 재료를 포함하는, 재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물.
  6. 제1항에 있어서,
    상기 복합 재료는 적층된 구조물이며, 상기 강체 재료는 하나의 층이며, 상기 마찰 저감 재료는 상기 강체 재료의 표면에 직접 결합된 층인, 재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물.
  7. 삭제
  8. 삭제
  9. 재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물에 있어서,
    베이스 및
    상기 베이스에 대한 태양광 패널의 운동을 허용하도록 구성되는 관절 조인트에서 상기 베이스에 연결되는 상기 태양광 패널을 포함하며,
    상기 관절 조인트는 강체 재료, 상기 강체 재료의 위에 있는 마찰 저감 재료 및 상기 강체 재료와 상기 마찰 저감 재료 사이에 배치되는 중간 재료를 갖는 복합 재료를 포함하는 몸체를 갖는 부싱을 포함하며,
    상기 강체 재료는 알루미늄과 스테인리스강으로 이루어지는 재료들의 그룹으로부터 선택되는 재료를 포함하며,
    상기 마찰 저감 재료는 흑연, 유리 및 이들의 조합으로 이루어지는 재료들의 그룹으로부터 선택되는 재료를 포함하며,
    상기 중간 재료는 식
    Figure 112013117347540-pct00035
    -COOH 및/또는 -COOR의 관능기를 갖는 적어도 하나의 관능화된 열가소성 폴리머를 포함하며, 상기 라디칼 R은 1 내지 20개의 탄소 원자를 갖는 고리형 또는 선형 유기 라디칼이며, 상기 관능기는 적어도 하나의 개질제의 추가에 의해 상기 열가소성 폴리머에 포함되는, 재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물.
  10. 제9항에 있어서,
    상기 강체 재료는 스테인리스강으로 본질적으로 이루어지는, 재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물.
  11. 제9항에 있어서,
    상기 강체 재료의 표면을 내식성 코팅이 덮고 있는, 재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물.
  12. 제11항에 있어서,
    상기 내식성 코팅은 에폭시 수지 층을 포함하는, 재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물.
  13. 재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물에 있어서,
    에너지 변환 구조물의 적어도 일 부분을 이동시키도록 구성되는 관절 조인트를 포함하는 상기 에너지 변환 구조물 및
    상기 관절 조인트에 연결되는 베어링 부재로서, 강체 재료, 상기 강체 재료의 위에 있는 마찰 저감 재료 및 상기 강체 재료와 상기 마찰 저감 재료 사이에 배치되는 중간 재료를 갖는 복합 재료를 포함하는 몸체를 갖는 상기 베어링 부재를 포함하며,
    상기 중간 재료는 식
    Figure 112013117347540-pct00036
    -COOH 및/또는 -COOR의 관능기를 갖는 적어도 하나의 관능화된 열가소성 폴리머를 포함하며, 상기 라디칼 R은 1 내지 20개의 탄소 원자를 갖는 고리형 또는 선형 유기 라디칼이며, 상기 관능기는 적어도 하나의 개질제의 추가에 의해 상기 열가소성 폴리머에 포함되며,
    상기 베어링 부재는 적어도 약 15,000 사이클의 관절 운동에 대해 약 0.99 미크론/hr보다 크지 않은 풍화 마모 속도를 포함하는, 재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물.
  14. 재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물에 있어서,
    에너지 변환 구조물의 적어도 일 부분을 이동시키도록 구성되는 관절 조인트를 포함하는 상기 에너지 변환 구조물 및
    상기 관절 조인트에 연결되는 베어링 부재로서, 강체 재료, 상기 강체 재료의 위에 있는 마찰 저감 재료 및 상기 강체 재료와 상기 마찰 저감 재료 사이에 배치되는 중간 재료를 갖는 복합 재료를 포함하는 몸체를 갖는 상기 베어링 부재를 포함하며,
    상기 중간 재료는 식
    Figure 112013117347540-pct00037
    -COOH 및/또는 -COOR의 관능기를 갖는 적어도 하나의 관능화된 열가소성 폴리머를 포함하며, 상기 라디칼 R은 1 내지 20개의 탄소 원자를 갖는 고리형 또는 선형 유기 라디칼이며, 상기 관능기는 적어도 하나의 개질제의 추가에 의해 상기 열가소성 폴리머에 포함되며,
    상기 마찰 저감 재료는 표준 부식 시험 ISO 9227:2006에 따른 적어도 150 시간 동안의 염 분무 시험 후에 관찰 가능한 결함들이 본질적으로 없는, 재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물.
  15. 재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물에 있어서,
    에너지 변환 구조물의 적어도 일 부분을 이동시키도록 구성되는 관절 조인트를 포함하는 상기 에너지 변환 구조물 및
    상기 관절 조인트에 연결되는 베어링 부재로서, 강체 재료, 상기 강체 재료의 위에 있는 마찰 저감 재료 및 상기 강체 재료와 상기 마찰 저감 재료 사이에 배치되는 중간 재료를 갖는 복합 재료를 포함하는 몸체를 갖는 상기 베어링 부재를 포함하며,
    상기 중간 재료는 식
    Figure 112013117347540-pct00038
    -COOH 및/또는 -COOR의 관능기를 갖는 적어도 하나의 관능화된 열가소성 폴리머를 포함하며, 상기 라디칼 R은 1 내지 20개의 탄소 원자를 갖는 고리형 또는 선형 유기 라디칼이며, 상기 관능기는 적어도 하나의 개질제의 추가에 의해 상기 열가소성 폴리머에 포함되며,
    상기 베어링 부재는 진동 시험에서 적어도 15,000 사이클에 대해 약 300 N보다 크지 않은 평균 마찰력을 갖는, 재생 가능 에너지원으로부터 전력을 발생시키기 위한 발전 구조물.
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Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2011080335A2 (en) * 2009-12-31 2011-07-07 Saint-Gobain Performance Plastics Pampus Gmbh Renewable energy source including an energy conversion structure and a bearing component
ES2387775B1 (es) * 2011-02-28 2013-06-06 Abengoa Solar New Technologies S.A. Seguidor solar.
DE102011115474A1 (de) * 2011-10-03 2013-04-04 Machtwissen.De Ag Vorrichtungen zur Optimierung des Wirkungsgrades, zum Schutz und zur Betriebsstabilisierung solarer Module bei einwirkenden Umwelteinflüssen
DE102012207749A1 (de) * 2012-05-09 2013-11-14 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Lageranordnung sowie Parabolrinnenkollektor
BR102012014337A2 (pt) * 2012-06-13 2015-09-15 Mahle Int Gmbh bronzina para motores de combustão interna
US20140044385A1 (en) * 2012-07-13 2014-02-13 Zivko ANDELKOVSKI Corrosions reducing flexible plain bearing material and method of forming the same
WO2014105097A1 (en) * 2012-12-27 2014-07-03 Allinson Marc Gregory Maphbe turbine
DE102013226527A1 (de) * 2013-12-18 2015-06-18 Zf Friedrichshafen Ag Kombinierte Wälz- und Gleitlagerung einer Getriebewelle
USD783521S1 (en) * 2014-12-19 2017-04-11 Jln Solar, Inc. Solar panel mount
JP6570637B2 (ja) * 2014-12-19 2019-09-04 サン−ゴバン パフォーマンス プラスチックス パンプス ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング 摺動部品及びその形成方法
WO2017003927A1 (en) * 2015-06-30 2017-01-05 Saint-Gobain Performance Plastics Corporation Plain bearing
EP3179177A1 (en) * 2015-12-07 2017-06-14 Marco Antonio Carrascosa Perez Heliostat with an improved structure
CN105429562A (zh) * 2015-12-10 2016-03-23 重庆光煦科技有限公司 一种光伏发电装置
CN105526470B (zh) * 2016-01-14 2023-10-24 惠州学院 一种笔记本电脑放置支架
GB2561907A (en) * 2017-04-28 2018-10-31 Mahle Int Gmbh Bearing material, bearing and method
JP6914431B2 (ja) 2017-09-26 2021-08-04 サン−ゴバン パフォーマンス プラスチックス パンプス ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング 軸受、ヒンジアセンブリ、ならびにその製造および使用方法
KR102063273B1 (ko) * 2017-11-30 2020-01-07 엘지디스플레이 주식회사 전계발광 표시장치
US11005415B2 (en) * 2018-08-23 2021-05-11 Jesse Wolf Corsi Henson Solar shade structure
KR102553979B1 (ko) * 2018-12-22 2023-07-12 생-고뱅 퍼포먼스 플라스틱스 코포레이션 트래커 조립체를 위한 베어링 조립체 및 이를 제조 및 사용하는 방법
CN110160273A (zh) * 2019-04-11 2019-08-23 杭州中德传动设备有限公司 一种大型定日镜水平旋转驱动装置
EP3751160B1 (en) * 2019-06-14 2021-09-15 Safran Landing Systems UK Limited Self-lubricating conductive bearing
US11873861B2 (en) 2019-12-06 2024-01-16 Saint-Gobain Performance Plastics Corporation Flanged bearing, assembly, and method of making and using the same

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100385410B1 (ko) * 1994-04-06 2003-08-02 콜벤슈밋트 아크치엔게젤샤후트 미끄럼표면베어링용제재
JP2007258357A (ja) * 2006-03-22 2007-10-04 Sharp Corp 追尾型太陽光発電装置

Family Cites Families (70)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU92732A1 (ru) * 1950-02-20 1950-11-30 И.В. Тарабрин Подшипник дл коленчатого вала двигател внутреннего сгорани
GB1236102A (en) 1968-02-22 1971-06-23 Railko Ltd An improved bearing material
SU819430A1 (ru) * 1978-02-22 1981-04-07 Харьковский Политехнический Институтим.B.И.Ленина Подшипник скольжени
DE3505374A1 (de) * 1985-02-16 1986-08-28 Kolbenschmidt AG, 7107 Neckarsulm Gleitlagerwerkstoff
US4691075A (en) * 1985-09-16 1987-09-01 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Energy conversion system
DE3736292A1 (de) * 1987-10-27 1989-05-11 Norton Pampus Gmbh Wartungsfreies gleitlager
GB2213209B (en) * 1987-12-26 1991-11-13 Honda Motor Co Ltd Bearing arrangements
JPH02101947A (ja) * 1988-10-07 1990-04-13 Asmo Co Ltd 整流子及びその製造方法
JP3107679B2 (ja) * 1993-04-02 2000-11-13 オイレス工業株式会社 ポリアセタール樹脂組成物および摺動部材
JPH0790533A (ja) * 1993-09-14 1995-04-04 Hitachi Ltd スリーブとその製造方法及びそのスリーブを備えた排水ポンプ
AU2247295A (en) * 1994-04-15 1995-11-10 Dana Corporation A polymeric based composite bearing
US6156434A (en) * 1995-08-24 2000-12-05 Asahi Glass Company Ltd. Fluorine type film, laminate employing it, and process for producing the laminate
DE19823609A1 (de) * 1998-05-27 1999-12-02 Inst Polymerforschung Dresden Compounds aus Polyamid- und Perfluoralkylsubstanz(en) und Mischungen dieser Compounds mit weiteren Polymersubstanzen, Verfahren zu ihrer Herstellung und Verwendung
JP2000117888A (ja) * 1998-10-13 2000-04-25 Oiles Ind Co Ltd 複層摺動部材ならびにその製造方法
JP2000136397A (ja) * 1998-10-30 2000-05-16 Taiho Kogyo Co Ltd 固体潤滑皮膜材料及びそれを用いた摺動材料
US6726994B1 (en) * 1998-11-18 2004-04-27 Daikin Industries, Ltd. Structural member of fluorine-containing polymer having adhesive property at high temperature and sliding material produced by using same
US6443145B1 (en) * 2000-08-25 2002-09-03 Learning Legacy Solar seeker
US6559371B2 (en) * 2001-06-27 2003-05-06 Pinnacle West Capital Corp. High-concentration photovoltaic assembly for a utility-scale power generation system
JP2003021144A (ja) 2001-07-10 2003-01-24 Toshiba Corp 樹脂系複合摺動部材およびその製造方法
US6563040B2 (en) * 2001-10-11 2003-05-13 Pinnacle West Capital Corporation Structure for supporting a photovoltaic module in a solar energy collection system
JP4385618B2 (ja) * 2002-08-28 2009-12-16 オイレス工業株式会社 多孔質静圧気体軸受用の軸受素材及びこれを用いた多孔質静圧気体軸受
US7557292B2 (en) * 2003-03-10 2009-07-07 Sunpower Corporation, Systems Modular shade system with solar tracking panels
KR100612615B1 (ko) * 2003-05-16 2006-08-17 한국과학기술원 하이브리드 복합재료 저널베어링 구조 및 그러한 구조를갖는 저널베어링의 제조방법
JP4455256B2 (ja) * 2004-10-04 2010-04-21 旭化成ケミカルズ株式会社 耐油性に優れたポリフェニレンエーテル樹脂組成物
US20060090789A1 (en) * 2004-10-29 2006-05-04 Thompson Daniel S Floating support structure for a solar panel array
US7293920B2 (en) * 2005-03-14 2007-11-13 Northrop Grumman Corporation Self-aligning bearing assembly capable of reacting radial and axial loads
DE202005006868U1 (de) * 2005-04-29 2006-08-31 Hühoco Metalloberflächenveredelung Gmbh Antifriktions-Verbundsystem und Lagerteil mit diesem System
US8273978B2 (en) * 2005-09-28 2012-09-25 Thompson Technology Industries, Inc. Solar panel array sun tracking system
DE102006016612B4 (de) * 2006-04-06 2013-06-27 Saint-Gobain Performance Plastics Pampus Gmbh Spielfreie Gleitlageranordnung
KR20100015818A (ko) * 2007-03-23 2010-02-12 선파워 코포레이션 적층 가능한 추적형 태양열 집열기 조립체
EP1975424A1 (de) * 2007-03-29 2008-10-01 Saint-Gobain Performance Plastics Pampus Gmbh Kalibrierfähiges Gleitlagermaterial
PL2139675T3 (pl) * 2007-04-20 2018-03-30 Saint-Gobain Performance Plastics Pampus Gmbh Bezobsługowe łożysko ślizgowe
ES1065444Y (es) * 2007-05-24 2007-11-16 Meseguer Teodoro Domingo Cano Instalacion solar fotovoltaica
WO2008147560A1 (en) * 2007-05-24 2008-12-04 Megawatt Solar, Inc. Photovoltaic collection systems, friction drives, and method for tracking the sun and avoiding wind damage
US20090032090A1 (en) * 2007-07-30 2009-02-05 Emcore Corporation Method for assembling a terrestrial solar array including a rigid support frame
DE102007052338A1 (de) 2007-11-02 2009-05-07 Rev Renewable Energy Ventures, Inc. Photovoltaikanlage
US7730676B2 (en) * 2007-11-08 2010-06-08 Wai Man Hon Solar panel supporting system
US8609977B2 (en) * 2008-01-29 2013-12-17 Sunpower Corporation Self ballasted celestial tracking apparatus
US7705277B2 (en) * 2008-02-04 2010-04-27 Envision Solar, Llc Sun tracking solar panels
CN102016383B (zh) * 2008-02-29 2013-06-05 Cbe环球控股公司 围绕基准轴旋转而移动物体的系统和方法
MX2010009438A (es) * 2008-02-29 2011-03-11 Cbe Global Holdings Inc Accionador metamorfico multi-ejes y su sistema de transmision y metodo.
CN201174671Y (zh) 2008-03-25 2008-12-31 杨亮 太阳能电池板自动调节装置
CN201207625Y (zh) 2008-05-23 2009-03-11 华北电力大学 一种具有太阳跟踪功能的光伏发电装置
ATE486371T1 (de) * 2008-08-14 2010-11-15 Mirko Dudas Solarmodulanordnung und dachanordnung
DE102008049747A1 (de) * 2008-09-30 2010-04-01 Saint-Gobain Performance Plastics Pampus Gmbh Schwingungsdämpfendes Gleitlager-Verbundmaterial und Gleitlagerbuchse und Gleitlageranordnung
US8188413B2 (en) * 2008-10-24 2012-05-29 Emcore Solar Power, Inc. Terrestrial concentrator solar tracking photovoltaic array
US20100154860A1 (en) * 2008-12-01 2010-06-24 Tom Ferghana Rogers Fereday Collapsible stand for rollable solar panel
ES2378730B1 (es) * 2009-03-04 2013-03-19 Mecanizados Solares, S.L. Perfeccionamientos en la sustentación de un seguidor solar.
JP4932884B2 (ja) * 2009-05-01 2012-05-16 アクロス株式会社 摺動部材用被膜組成物
US20110017259A1 (en) * 2009-05-04 2011-01-27 Sunflower Solutions, LLC, an Ohio Limited Liability Company Manually Positionable Solar Tracking System
TWI424136B (zh) * 2009-08-24 2014-01-21 Herng Jiunn Liao 用於太陽能板之雙軸式太陽追蹤器系統與裝置
US8944690B2 (en) * 2009-08-28 2015-02-03 Saint-Gobain Performance Plastics Pampus Gmbh Corrosion resistant bushing
US20110072740A1 (en) * 2009-09-29 2011-03-31 Dieter David B Concrete photovoltaic system
US20110079214A1 (en) * 2009-10-06 2011-04-07 Wai Man Hon Solar power station
US20100139741A1 (en) * 2009-10-12 2010-06-10 Wares Brian S Frame-Integrated Pivot Bearing For Solar Collector Assembly
US20120222372A1 (en) * 2009-11-18 2012-09-06 Hilber Franz Adjusting device of a stationary photovoltaic system
AT509124A1 (de) * 2009-11-18 2011-06-15 Hilber Franz Verstelleinrichtung einer stationären photovoltaik-anlage
US8561362B2 (en) * 2009-12-09 2013-10-22 Goal Alert Llc Ground securing system for a soccer goal
KR20120089770A (ko) * 2009-12-18 2012-08-13 생?고뱅 퍼포먼스 플라스틱스 팜푸스 게엠베하 기능층들을 가진 공차링을 위한 시스템, 방법, 및 장치
WO2011080335A2 (en) * 2009-12-31 2011-07-07 Saint-Gobain Performance Plastics Pampus Gmbh Renewable energy source including an energy conversion structure and a bearing component
AU2013205222B2 (en) * 2009-12-31 2014-09-11 Saint-Gobain Performance Plastics Pampus Gmbh Renewable energy source including an energy conversion structure and a bearing component
CA2786848C (en) * 2010-01-19 2015-03-31 Saint-Gobain Performance Plastics Pampus Gmbh Maintenance-free bearing with tolerance compensation properties against wear and misalignment
US8640394B2 (en) * 2010-02-22 2014-02-04 Donald S. Richardson Arcuate-winged solar canopy assembly
JP5391327B2 (ja) * 2010-03-09 2014-01-15 大豊工業株式会社 摺動部材
JP5571430B2 (ja) * 2010-03-30 2014-08-13 大同メタル工業株式会社 摺動部材およびその製造方法
US20110290305A1 (en) * 2010-05-28 2011-12-01 Steve Hoffmann Cabled matrix for cantilevered photovoltaic solar panel arrays, apparatus and deployment systems
US8407950B2 (en) * 2011-01-21 2013-04-02 First Solar, Inc. Photovoltaic module support system
EP2702285B1 (en) * 2011-04-29 2017-10-11 Saint-Gobain Performance Plastics Corporation Maintenance-free slide bearing with fep and pfa in the adhesive layer
US20130153007A1 (en) * 2011-12-14 2013-06-20 Adam Plesniak Torque tube with outrigger
US20140326294A1 (en) * 2012-10-25 2014-11-06 Panasonic Corporation Solar power generation panel unit and solar power generation apparatus

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100385410B1 (ko) * 1994-04-06 2003-08-02 콜벤슈밋트 아크치엔게젤샤후트 미끄럼표면베어링용제재
JP2007258357A (ja) * 2006-03-22 2007-10-04 Sharp Corp 追尾型太陽光発電装置

Also Published As

Publication number Publication date
KR20120102772A (ko) 2012-09-18
ES2705209T3 (es) 2019-03-22
MX2012007502A (es) 2012-08-07
JP2013515221A (ja) 2013-05-02
JP2015038376A (ja) 2015-02-26
RU2012129252A (ru) 2014-02-10
TN2012000306A1 (en) 2013-12-12
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WO2011080335A2 (en) 2011-07-07
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RU2534192C2 (ru) 2014-11-27
TW201124647A (en) 2011-07-16
CN102985765B (zh) 2016-03-02
BR112012014903B1 (pt) 2020-05-05
JP5928850B2 (ja) 2016-06-01
AU2010338177B2 (en) 2014-10-02
AU2010338177A1 (en) 2012-06-14
TWI500861B (zh) 2015-09-21

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