RU2454465C2 - Способ регулирования выпуска окиси углерода в металлургическом процессе плавления - Google Patents
Способ регулирования выпуска окиси углерода в металлургическом процессе плавления Download PDFInfo
- Publication number
- RU2454465C2 RU2454465C2 RU2009119991/02A RU2009119991A RU2454465C2 RU 2454465 C2 RU2454465 C2 RU 2454465C2 RU 2009119991/02 A RU2009119991/02 A RU 2009119991/02A RU 2009119991 A RU2009119991 A RU 2009119991A RU 2454465 C2 RU2454465 C2 RU 2454465C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- carbon
- melt
- actual value
- oxygen
- value
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/46—Details or accessories
- C21C5/4673—Measuring and sampling devices
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/068—Decarburising
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D17/00—Arrangements for using waste heat; Arrangements for using, or disposing of, waste gases
- F27D17/008—Arrangements for using waste heat; Arrangements for using, or disposing of, waste gases cleaning gases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
- C21C2005/5288—Measuring or sampling devices
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/122—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by capturing or storing CO2
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству высококачественных сталей. Способ включает подачу в расплав стали кислорода для удаления содержащегося в нем углерода, определение фактического значения выходящего из расплава потока углерода, вычисление, обусловленное количеством подаваемого кислорода и содержанием углерода в расплаве заданного значения выходящего потока углерода, и сравнение фактического значения и заданного значения друг с другом. В случае отставания фактического значения от заданного значения выходящего из расплава потока углерода в расплав стали подают углерод в качестве меры для предотвращения эффекта кипения. В качестве дополнительной меры управляют подачей кислорода в расплав. Использование изобретения обеспечивает предотвращение внезапного выхода окиси углерода из расплава стали. 2 з.п. ф-лы, 3 ил.
Description
Изобретение относится к способу регулирования выпуска окиси углерода в металлургическом процессе плавления. Для изготовления высококачественной стали необходимо уменьшать содержание углерода (С) в исходном сырье. При этом исходное сырье может получаться частично из лома, который сначала плавят в агрегате, например конвертере или электродуговой печи, и затем обезуглероживают. Для обезуглероживания вдувают в расплав кислород (О2), который окисляет содержащийся в расплаве углерод. Возникающая при этом окись углерода (СО) образует в расплаве газовые пузыри, которые поднимаются на его поверхность и пронизывают шлаки на поверхности расплава. В этом газовом пространстве над расплавом окись углерода может частично окисляться в диоксид углерода или полностью окисляться с помощью устройств дожигания. Содержащий СО, СО2, а также Н2, Н2О и N2 отходящий газ уходит через выпускное отверстие для отходящего газа из агрегата, и первичный газ, как правило, подают в пылеуловительную установку и фильтровальную установку.
Однако профиль возникновения СО не всегда пропорционален вдуваемому количеству кислорода, что объясняется тем, что жидкий расплав может в зависимости от соотношения потоков и температур метастабильно растворять, соответственно, задерживать возникающий СО. Иногда отсутствует необходимый импульс для подъема скопившегося в расплаве газа СО, и критическая точка, в которой газ поднимается, достигается лишь при достижении соответствующей величины газовых пузырей или же провоцируется с помощью вторичных влияний (таких как, например, элемент для продувки). Тогда газ уходит почти внезапно. Этот нежелательный эффект, так называемое кипение, может приводить к снижению безопасности и повреждениям агрегата и подключенных периферийных устройств, таких как установка для пылеулавливания и фильтрационная установка.
Поэтому задачей изобретения является создание способа для регулирования выпуска окиси углерода в металлургическом процессе плавления, с помощью которого предотвращается внезапный выход окиси углерода или, по меньшей мере, уменьшается его интенсивность.
Эта задача решена с помощью способа согласно п. 1 формулы изобретения. В нем определяют фактическое значение выходящего из расплава потока углерода и вычисляют обусловленное количеством подаваемого кислорода и содержанием углерода в расплаве с учетом возможных других реакций заданное значение уходящего потока углерода и сравнивают фактическое значение и заданное значение друг с другом, и в случае отставания фактического значения от заданного значения принимают меры для предотвращения эффекта кипения. При этом поток углерода задает количество отводимого в единицу времени в виде СО и/или СО2 углерода, например, в килограммах в секунду. Если фактическое значение отстает от теоретического значения, то это является явным указанием того, что в расплаве происходит скопление содержащего окись углерода газа, и обеспечивает возможность своевременного инициирования подходящих контрмер для уменьшения или даже предотвращения внезапного подъема газовых пузырей. За счет этого повышается также безопасность агрегата.
Указанный способ можно применять в конвертерах, конвертерах аргонно-кислородного рафинирования и, в частности, также в электродуговых печах.
Фактическое значение потока углерода можно определять из анализа состава отходящих через выпускное отверстие газов. При этом можно также определять содержание окиси углерода и диоксида углерода, например, с помощью газовой хроматографии или газового анализа с помощью лазера.
Заданное значение отходящего потока углерода можно вычислять, среди прочего, из количества подаваемого в расплав кислорода и содержания углерода в расплаве. При этом можно также при необходимости учитывать подаваемое в электродуговую печь для регулирования пенистого шлака количество углерода.
Для работы агрегата особенно предпочтительным является возможно более постоянный поток углерода, который не имеет быстрых колебаний. Посредством расчета заданного значения потока углерода можно в любое время с помощью сравнения с фактическим значением определять, происходит ли в расплаве накопление окиси углерода. Оценка сравнения между заданным значением и фактическим значением обеспечивает возможность своевременного принятия контрмер. При этом можно уменьшать или прекращать подачу кислорода в расплав, или можно подавать дополнительный углерод. За счет уменьшения подачи кислорода сначала предотвращается образование дополнительной окиси углерода. В противоположность этому, дополнительный впрыск углерода может приводить к непосредственному образованию пузырьков окиси углерода, за счет чего при необходимости провоцируется подъем других скоплений газа из расплава.
Ниже приводится подробное пояснение изобретения со ссылками на прилагаемые чертежи, на которых изображено:
фиг.1 - схема агрегата для металлургического процесса плавления;
фиг.2 - графическая схема регулирования металлургического процесса плавления;
фиг.3 - характеристики металлургического процесса плавления.
На фиг.1 показана принципиальная схема агрегата 1 для металлургического процесса плавления. Агрегат 1 может быть конвертером, конвертером аргонно-кислородного рафинирования, электродуговой печью или т.п., в частности, для получения стали. В резервуаре 2 находится расплавленное в расплав 3 сырье, которое покрыто на верхней стороне 4 слоем 5 шлака. Через продувочные трубы 6 в расплав 3 можно подавать в первый момент времени (t1) кислород или углерод. Практически известно, по меньшей мере, количество (mo) подаваемого кислорода. В зоне расплава 3 углерод и кислород вступают в реакцию с образованием окиси углерода: С+½О2→СО. При этом может происходить окисление происходящего из расплавленного сырья углерода или же подаваемого через продувочную трубу 6 углерода. Окись углерода сначала растворена в расплаве 3, соответственно, удерживается в нем в виде мелких газовых пузырей и переходит, по меньшей мере, частично в газовую фазу, при этом газовые пузыри поднимаются к верхней стороне 4 расплава 3 и пронизывают слой 5 шлака, так что окись углерода уходит сначала в газовое пространство 7 над слоем шлака. В газовом пространстве 7 часть окиси углерода реагирует с кислородом с образованием диоксида углерода: СО+½О2→СО2.
В газовом пространстве 7 расположен выпуск 8 отходящих газов, через который выходят содержащие углерод газы из газового пространства 7. Через щель 26 в выпуске отходящих газов засасывается кислород (О2), за счет чего осуществляется дожигание отходящих газов. Они могут подаваться в так называемую установку для удаления пыли из первичного газа (не изображена), а затем в фильтровальную установку. В выпуске 8 отходящих газов находится измерительное устройство 9 для анализа состава выходящих из агрегата 1 отходящих газов. При этом, в частности, определяется в любой момент (tmess) измерения количество содержащих углерод долей в отходящих газах и из него - заданное значение (VCist) потока кислорода d[C]/dt.
На фиг.2 показана графическая схема 10 представленного способа. На стадии 11 способа вычисляют, например, из поданного в первый момент времени t1 в расплав количества кислорода и из содержащегося в этот момент времени в расплаве количества углерода первый углеродный баланс в расплаве. Из этого углеродного баланса на стадии 12 способа вычисляют заданное значение VCsoll выходящего из расплава углеродного потока d[C]/dt. При этом учитываются остальные процессы, такие как, например, среди прочего, окисление железа и кремния. Заданное значение VCsoll можно измерять, например, в килограммах на единицу времени. Параллельно с определением заданного значения VCsoll на стадии 13 способа анализируют определенный с помощью измерительного устройства 9 состав выходящих в момент времени tmess отходящих газов, и на стадии 14 способа вычисляют на основе анализа фактическое значение VCist выходящего углеродного потока d[C]/dt. Момент времени tmess измерения выбран благоприятно, когда он следует за первым моментом времени t1 по прошествии:
- разницы времени Δt5,8 от возникновения окиси углерода в расплаве 3 до подъема возникших содержащих углерод газов до измерительного устройства 9 в выпуске 8 отходящих газов и
- разницы времени Δt8 от измерения и анализа состава отходящих газов с помощью измерительного устройства 9.
На стадии 15 способа сравнивают фактическое значение VCist и заданное значение VCsoll с учетом прошедшего между первым моментом времени t1 и моментом времени tmess измерения интервала времени Δt5,8+Δt8. Если заданное значение VCsoll меньше фактического значения VCist, то это указывает на скопление окиси углерода в расплаве. На стадии 16 способа оценивают отклонение между фактическим значением VCist и заданным значением VCsoll. При необходимости можно определять также фактическое значение mCist и заданное значение mCsoll выходящего с начала подачи кислорода в момент времени t0 количества (Cges) углерода. Если отклонение между фактическим значением VCist и заданным значением VCsoll превышает пороговое значение, то на стадии 17 способа инициируют контрмеры. Необходимый для выполнения стадий 11-17 способа промежуток времени Δt8,4 является временем реакции, которое требуется для принятия контрмер, которые содержат регулирование количества подачи кислорода или дополнительного углерода в расплав 3 через продувочные трубы 6.
На основании кривых 18-21 графиков 22 и 23 на фиг.3 можно видеть принцип действия способа. На графике 22 в зависимости от времени t показаны кривая 18 заданного значения VCsoll и кривая 19 фактического значения VCist углеродных потоков. С начального момента времени t0 подачи кислорода в расплав 3 можно вычислять заданное значение VCsoll. До определения из величин измерения измерительного устройства 9 в выпуске 8 отходящих газов количества содержащегося в отходящих газах углерода проходит промежуток времени Δt5,8+Δt8. Кривая 18 показывает желаемый постоянный выход углерода при ожидаемом, приблизительно постоянном или слабо падающем заданном значении VCsoll потока углерода. В идеальном случае фактическое значение VCist с задержкой Δt5,8+Δt8 должно повторять ход изменения заданного значения. В действительности углерод выходит не так равномерно из расплава. Это приводит к отклонению кривой 19 фактического значения VCist от кривой 18 заданного значения VCsoll, при этом допустимы колебания вокруг хода кривой 18 внутри пороговых значений. Если интегрировать поток углерода во времени, то можно определять из этого фактическое значение mCist и заданное значение mCsoll выходящего с начала подачи кислорода в момент времени t0 количества (Cges) углерода.
Кривая 20 показывает ход изменения, соответствующего кривой 18 заданного значения mCsoll, а кривая 21 - соответствующего кривой 19 фактического значения mCist. С момента времени t2 наблюдается плоское прохождение кривой 21 фактического значения mCist общего количества Cges углерода. Это указывает на то, что в расплаве скопилась окись углерода. Без регулирования, в более поздний, не предсказуемый момент времени t3 скопление может внезапно подняться в большом газовом пузыре, что показано на кривой 21 в виде возвышения 25. Способ согласно изобретению позволяет распознавать такой плоский участок 24 кривой 21 на основании оценки заданного значения VCsoll и фактического значения VCist потока углерода и служит для принятия подходящих контрмер для предотвращения эффектов кипения.
Claims (3)
1. Способ регулирования выпуска окиси углерода при получении стали, включающий подачу в расплав (3) кислорода для удаления содержащегося углерода, определение фактического значения (mCist) выходящего из расплава потока углерода, вычисление обусловленного количеством подаваемого кислорода и содержанием углерода в расплаве с учетом других реакций заданного значения (mCsoll) выходящего потока углерода и сравнение фактического значения и заданного значения друг с другом, отличающийся тем, что в случае отставания фактического значения от заданного значения в расплав подают углерод в качестве меры для предотвращения эффекта кипения.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве дополнительной меры управляют подачей кислорода в расплав.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что уменьшают подачу кислорода.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102006050888.2 | 2006-10-27 | ||
DE102006050888A DE102006050888A1 (de) | 2006-10-27 | 2006-10-27 | Verfahren zur Regelung des Kohlenmonoxid-Austrags bei einem metallurgischen Schmelzverfahren |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2009119991A RU2009119991A (ru) | 2010-12-10 |
RU2454465C2 true RU2454465C2 (ru) | 2012-06-27 |
Family
ID=38729039
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2009119991/02A RU2454465C2 (ru) | 2006-10-27 | 2007-08-30 | Способ регулирования выпуска окиси углерода в металлургическом процессе плавления |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8092572B2 (ru) |
EP (1) | EP2099940B1 (ru) |
AT (1) | ATE549587T1 (ru) |
BR (1) | BRPI0717315B1 (ru) |
CA (1) | CA2667541A1 (ru) |
DE (1) | DE102006050888A1 (ru) |
ES (1) | ES2380064T3 (ru) |
MX (1) | MX2009004275A (ru) |
PL (1) | PL2099940T3 (ru) |
RU (1) | RU2454465C2 (ru) |
UA (1) | UA93422C2 (ru) |
WO (1) | WO2008049673A1 (ru) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2010088972A1 (de) * | 2009-02-03 | 2010-08-12 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und vorrichtung zur regelung eines kohlenmonoxid-ausstosses eines elektrolichtbogenofens |
DE102009060258A1 (de) | 2009-12-23 | 2011-06-30 | SMS Siemag Aktiengesellschaft, 40237 | Steuerung des Konverterprozesses durch Abgassignale |
EP2489970A1 (de) | 2011-02-21 | 2012-08-22 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betrieb eines Elektrolichtbogenofens für eine kontinuierliche DRI-Zufuhr, Elektrolichtbogenofen für eine kontinuierliche DRI-Zufuhr sowie Steuer- und/oder Regeleinrichtung für einen solchen Elektrolichtbogenofen |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU451747A1 (ru) * | 1971-06-03 | 1974-11-30 | Способ производства низкоуглеродистой кип щей стали | |
WO2002075003A2 (en) * | 2001-03-21 | 2002-09-26 | Thyssenkrupp Acciai Speciali Terni S.P.A. | Argon oxygen decarburisation converter control method and system |
RU2233890C1 (ru) * | 2003-02-06 | 2004-08-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное малое предприятие "Интермет-Сервис" | Способ выплавки низкоуглеродистой стали в кислородном конвертере |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE452475B (sv) | 1983-03-21 | 1987-11-30 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | Forfarande for datorstyrd avkolning av en stalsmelta |
JP2602573B2 (ja) * | 1990-06-29 | 1997-04-23 | 川崎重工業株式会社 | 金属精錬法 |
JP2800537B2 (ja) * | 1992-02-17 | 1998-09-21 | 日本鋼管株式会社 | 精錬工程における溶鋼およびスラグの噴出規模の予測方法 |
DE4217933C2 (de) * | 1992-05-30 | 1995-03-23 | Georgsmarienhuette Gmbh | Verfahren zur Bestimmung des Endpunktes für den Frischprozeß in Sauerstoffkonvertern |
WO1997035038A1 (en) * | 1996-03-22 | 1997-09-25 | Steel Technology Corporation | Stable operation of a smelter reactor |
EP1403387A4 (en) * | 2001-07-02 | 2008-07-02 | Nippon Steel Corp | METHOD OF DEHYDRATING CHROME-CONTAINING MELT-LIQUID STEEL |
-
2006
- 2006-10-27 DE DE102006050888A patent/DE102006050888A1/de not_active Withdrawn
-
2007
- 2007-08-30 US US12/446,998 patent/US8092572B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2007-08-30 BR BRPI0717315A patent/BRPI0717315B1/pt active IP Right Grant
- 2007-08-30 RU RU2009119991/02A patent/RU2454465C2/ru active
- 2007-08-30 WO PCT/EP2007/059061 patent/WO2008049673A1/de active Application Filing
- 2007-08-30 UA UAA200904013A patent/UA93422C2/ru unknown
- 2007-08-30 CA CA002667541A patent/CA2667541A1/en not_active Abandoned
- 2007-08-30 ES ES07803070T patent/ES2380064T3/es active Active
- 2007-08-30 PL PL07803070T patent/PL2099940T3/pl unknown
- 2007-08-30 MX MX2009004275A patent/MX2009004275A/es active IP Right Grant
- 2007-08-30 AT AT07803070T patent/ATE549587T1/de active
- 2007-08-30 EP EP07803070A patent/EP2099940B1/de active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU451747A1 (ru) * | 1971-06-03 | 1974-11-30 | Способ производства низкоуглеродистой кип щей стали | |
WO2002075003A2 (en) * | 2001-03-21 | 2002-09-26 | Thyssenkrupp Acciai Speciali Terni S.P.A. | Argon oxygen decarburisation converter control method and system |
RU2233890C1 (ru) * | 2003-02-06 | 2004-08-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное малое предприятие "Интермет-Сервис" | Способ выплавки низкоуглеродистой стали в кислородном конвертере |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Stahl und Eisen, т.113, №6, 14.06.1993, с.55-60. ВОСКОБОЙНИКОВ В.Г. и др. Общая металлургия. Москва. «Металлургия». 2000, с.369-370. * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
MX2009004275A (es) | 2009-05-08 |
PL2099940T3 (pl) | 2012-08-31 |
RU2009119991A (ru) | 2010-12-10 |
ATE549587T1 (de) | 2012-03-15 |
US20100071508A1 (en) | 2010-03-25 |
EP2099940A1 (de) | 2009-09-16 |
EP2099940B1 (de) | 2012-03-14 |
ES2380064T3 (es) | 2012-05-08 |
BRPI0717315A2 (pt) | 2013-10-22 |
CA2667541A1 (en) | 2008-05-02 |
DE102006050888A1 (de) | 2008-04-30 |
US8092572B2 (en) | 2012-01-10 |
UA93422C2 (ru) | 2011-02-10 |
BRPI0717315B1 (pt) | 2015-09-22 |
WO2008049673A1 (de) | 2008-05-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101152676B1 (ko) | Aod 전로에서 aisi 4xx 등급 페라이트강의스테인리스강 제조 방법 | |
JP7088439B1 (ja) | 転炉の操業方法及び転炉の吹錬制御システム | |
RU2454465C2 (ru) | Способ регулирования выпуска окиси углерода в металлургическом процессе плавления | |
WO2015175785A1 (en) | Furnace control for manufacturing steel using slag height measurement and off-gas analysis systems | |
JP2001181727A (ja) | 電気炉の炉内状況監視方法 | |
US7556765B2 (en) | Tapping pipe | |
US3719469A (en) | Control for basic oxygen steelmaking furnace | |
CN113981170A (zh) | 一种转炉炉口除渣方法 | |
JP6540773B2 (ja) | 真空脱ガス方法及び真空脱ガス装置 | |
EP3204527B1 (en) | System and method for control of a copper melting furnace | |
RU2559389C1 (ru) | Способ газодинамической отсечки шлака от металла при выпуске плавки из дуговой сталеплавильной печи | |
JP7318821B2 (ja) | 溶鋼の脱酸精錬方法、鋼材の製造方法およびその鋼材 | |
Peter et al. | Introduction of a novel, scrap-based, fully continuous steelmaking process | |
KR101267348B1 (ko) | 슬래그유입 방지용 샘플러 | |
Wen et al. | Control Method of preventing splashing in the refining process of AOD furnace based on equal temperature zones | |
CN101538639B (zh) | 含铬熔液的精炼装置 | |
US4619694A (en) | Method of refining steel and apparatus | |
RU2561628C1 (ru) | Дуговая сталеплавильная печь с использованием газодинамической отсечки шлака от металла при выпуске плавки | |
Safonov et al. | Material expenditures in deep desulfurization of steel in the ladle–furnace unit | |
Rout et al. | Dynamic modelling of BOF process: Comparison of model performance with the plant data | |
JP2004115910A (ja) | 溶銑の精錬方法 | |
Blondey et al. | Direct tapping practice at the LWS converters of the steel shop of Sollac Lorraine | |
JP2019135319A (ja) | 転炉吹錬方法 | |
JPH0219416A (ja) | 転炉吹錬方法 | |
JPH01242711A (ja) | 転炉吹錬制御方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20160229 |