RU2405234C1 - Воздушная линия электропередач - Google Patents
Воздушная линия электропередач Download PDFInfo
- Publication number
- RU2405234C1 RU2405234C1 RU2009123413/09A RU2009123413A RU2405234C1 RU 2405234 C1 RU2405234 C1 RU 2405234C1 RU 2009123413/09 A RU2009123413/09 A RU 2009123413/09A RU 2009123413 A RU2009123413 A RU 2009123413A RU 2405234 C1 RU2405234 C1 RU 2405234C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- overhead power
- power line
- tension
- conductor
- section
- Prior art date
Links
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 title claims abstract description 8
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims abstract description 190
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims abstract description 78
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 75
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 73
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 35
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 claims abstract description 13
- 229910001374 Invar Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 24
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 24
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 abstract 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 100
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 18
- 238000007665 sagging Methods 0.000 description 15
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 14
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 13
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 description 10
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000004760 aramid Substances 0.000 description 10
- 229920003235 aromatic polyamide Polymers 0.000 description 10
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 description 10
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 10
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 10
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- VSSAADCISISCOY-UHFFFAOYSA-N 1-(4-furo[3,4-c]pyridin-1-ylphenyl)furo[3,4-c]pyridine Chemical compound C1=CN=CC2=COC(C=3C=CC(=CC=3)C3=C4C=CN=CC4=CO3)=C21 VSSAADCISISCOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000012212 insulator Substances 0.000 description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 description 8
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 8
- 229910001285 shape-memory alloy Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 5
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910000323 aluminium silicate Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 4
- 239000011222 crystalline ceramic Substances 0.000 description 4
- 229910002106 crystalline ceramic Inorganic materials 0.000 description 4
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 4
- 230000003446 memory effect Effects 0.000 description 4
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 4
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 4
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 3
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 3
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 2
- 241001379910 Ephemera danica Species 0.000 description 2
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011156 metal matrix composite Substances 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001122 Mischmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N alumane Chemical class [AlH3] AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OJMOMXZKOWKUTA-UHFFFAOYSA-N aluminum;borate Chemical compound [Al+3].[O-]B([O-])[O-] OJMOMXZKOWKUTA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006399 behavior Effects 0.000 description 1
- 239000004918 carbon fiber reinforced polymer Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 239000002657 fibrous material Substances 0.000 description 1
- 239000012210 heat-resistant fiber Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000008595 infiltration Effects 0.000 description 1
- 238000001764 infiltration Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 239000002905 metal composite material Substances 0.000 description 1
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000000634 powder X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N silicon monoxide Chemical class [Si-]#[O+] LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011135 tin Substances 0.000 description 1
- 229910001928 zirconium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L5/00—Apparatus for, or methods of, measuring force, work, mechanical power, or torque, specially adapted for specific purposes
- G01L5/04—Apparatus for, or methods of, measuring force, work, mechanical power, or torque, specially adapted for specific purposes for measuring tension in flexible members, e.g. ropes, cables, wires, threads, belts or bands
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02G—INSTALLATION OF ELECTRIC CABLES OR LINES, OR OF COMBINED OPTICAL AND ELECTRIC CABLES OR LINES
- H02G7/00—Overhead installations of electric lines or cables
- H02G7/02—Devices for adjusting or maintaining mechanical tension, e.g. take-up device
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
- H01B9/00—Power cables
- H01B9/008—Power cables for overhead application
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Non-Insulated Conductors (AREA)
- Ropes Or Cables (AREA)
- Suspension Of Electric Lines Or Cables (AREA)
Abstract
Изобретение относится к воздушным линиям электропередачи. Анкерный участок воздушной линии электропередачи включает две концевые опоры и натяжной участок проводника, концы которого присоединены в конце к первой и второй концевым опорам и содержащий две последовательные субсекции, при этом, по меньшей мере, первая последовательная субсекция и имеет, по меньшей мере, один из композитного или инварнного сердечника. Первая субсекция натяжного участка проводника имеет коэффициент термического расширения и плотность, отличные от аналогичных показателей второй субсекции. Композитный сердечник содержит, по меньшей мере, один из композитов на основе алюминия или матрицы из алюминиевого сплава. Композитный сердечник содержит композит с полимерной матрицей. Натяжная секция включает, по меньшей мере, одну дополнительную субсекцию, имеющую композитный сердечник. Натяжная секция включает в себя, по меньшей мере, три промежуточные башенные опоры, расположенные между первой и второй концевыми опорами. Техническим результатом является обеспечение гибкости конструкции. 16 з.п. ф-лы, 8 табл., 7 ил.
Description
Известный уровень техники
Использование различных проводников для воздушной передачи (электрической) энергии известно специалистам, включая проводники, имеющие проволоки (например, алюминиевые проволоки, медные проволоки, проволоки из алюминиевых сплавов и проволоки из медных сплавов), скрученные вокруг сердечника, состоящего из, например, стальных проволок или проволок из композита с алюминиевой матрицей (например, волокна альфа-оксида алюминия в алюминии или алюминиевом сплаве (например, до 2 мас.% меди)).
Типично, на отдельном анкерном участке между концевыми опорами используется одна и та же конструкция проводника воздушной линии электропередачи, хотя могут встречаться комбинации конструкций при ремонте анкерного участка.
Вследствие относительно высокой или более высокой стоимости многих проводников воздушных линий электропередачи, являющихся альтернативными традиционным проводникам воздушных линий электропередачи со стальным сердечником, желательно иметь возможность использования проводников воздушных линий электропередачи с более высокой стоимостью на выбранных отрезках анкерного участка между концевыми опорами. В другом аспекте, желательно иметь возможность обеспечить гибкость конструкции для использования по меньшей мере двух разных проводников воздушных линий электропередачи на анкерном участке между концевыми опорами.
Сущность изобретения
В одном аспекте настоящее изобретение предусматривает анкерный участок (dead-end-to-dead-end) воздушной линии электропередач, содержащий:
первую и вторую концевые опоры; и
натяжной участок проводника воздушной линии электропередачи, имеющий первый конец, присоединенный к первой концевой опоре, и второй конец, присоединенный ко второй концевой опоре и состоящий из по меньшей мере первой и второй последовательных субсекций натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи, где по меньшей мере первая последовательная субсекция натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи имеет по меньшей мере один из композитного (например, композиты из алюминия (включая алюминиевые сплавы) и полимерной матрицы) сердечника или инварового (т.е. из железного сплава, содержащего железо, никель и, необязательно, другие элементы, такие как хром, титан и углерод, где железный сплав имеет коэффициент термического расширения, меньший, чем линейная комбинация его составляющих) сердечника, где первая и вторая субсекции натяжных участков проводника воздушной линии электропередачи имеют каждая величину провисания, где первая субсекция натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи имеет первый коэффициент термического расширения и первую плотность, где вторая субсекция натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи имеет второй коэффициент термического расширения и вторую плотность, где по меньшей мере один из первого и второго коэффициентов термического расширения или первой и второй плотностей, при температуре в интервале значений от 20°C до 75°C (в некоторых вариантах исполнения в интервале значений от 25°C до 75°C, от 20°C до 100°C, от 25°C до 100°C, от 20°C до 125°C, от 25°C до 125°C, от 20°C до 150°C, от 25°C до 150°C, от 20°C до 175°C, от 25°C до 175°C, от 20°C до 200°C, от 25°C до 200°C, от 20°C до 225°C, от 25°C до 225°C, от 20°C до 240°C, от 25°C до 240°C, от 0°C до 75°C, от 0°C до 100°C, от 0°C до 200°C, от 0°C до 300°C, от -40°C до 100°C, от -40°C до 200°C или даже -40°C до 300°C), отличается (т.е. первый и второй коэффициенты термического расширения, первая и вторая плотности или, вместе, первый и второй коэффициенты термического расширения и первая и вторая плотности, различаются в указанном температурном интервале в достаточной степени для того, чтобы обеспечить разницу провисаний (т.е. провисание для каждой субсекции натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи отличаются при расчете каждого значения для приведенного пролета натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи для данного натяжения), равную по меньшей мере 2 (в некоторых вариантах исполнения, по меньшей мере 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 15, 20, 25 или даже по меньшей мере 30) процентов), где первая и вторая субсекции натяжных участков проводника воздушной линии электропередачи имеют каждая площадь поперечного сечения и где площади поперечного сечения являются одинаковыми (т.е. в пределах ±2 процента от площади друг друга) и где первая и вторая субсекции натяжных участков проводника воздушной линии электропередачи каждая независимо имеют расчетные натяжения (т.е., когда натяжение для каждой субсекции натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи рассчитывают для приведенного пролета натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи) в интервале от 20°C до 75°C, которые являются одинаковыми (т.е. в пределах ±5% (в некоторых вариантах исполнения, в пределах ±4, ±3 или даже в пределах ±2)). В некоторых вариантах исполнения первая и вторая последовательные субсекции натяжных участков проводника воздушной линии электропередачи имеют одинаковую длину, тогда как в других вариантах исполнения, длины являются разными.
"Приведенный пролет" для анкерного участка воздушной линии электропередач определяется следующим уравнением
Воздушная линия электропередач может включать множество концевых опор, множество промежуточных (подвесных) башенных опор и проводящий кабель. Анкерный участок воздушной линии электропередач относится к части линии передачи, протяженной от одной концевой опоры до другой концевой опоры. Фиг.1 иллюстрирует пример анкерного участка воздушной линии электропередач 90, имеющей концевые опоры 70 и 76, промежуточные (подвесные) башенные опоры 72 и 74 и проводники воздушной линии электропередач 78 и 79. Натяжной участок проводника воздушной линии электропередачи относится к сегменту проводника с одним концом, закрепленным на первой концевой опоре, и другим концом, закрепленным на второй концевой опоре анкерного участка воздушной линии электропередач. Анкерный участок воздушной линии электропередач 90 имеет пролеты 94А, 94В и 94С и субсекции натяжных участков проводника воздушной линии электропередачи 98 и 99.
В некоторых вариантах исполнения, композитный сердечник первой последовательной субсекции натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи содержит по меньшей мере один (в некоторых вариантах исполнения, по меньшей мере 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 24, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38, 39, 40, 41, 42, 43, 44, 45, 46, 47, 48, 49 или даже по меньшей мере 50) непрерывных удлиненных композитных (например, проволочных) или инварных (например, проволочных) проводов. В некоторых вариантах исполнения композитный сердечник первой последовательной субсекции натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи имеет площадь поперечного сечения, в которой по меньшей мере 5 (в некоторых вариантах исполнения, 10, 15, 20, 25, 30, 35, 40, 45, 50, 55, 60, 65, 70, 75, 80, 85, 90, 95 или даже 100) процентов площади поперечного сечения сердечника приходится на композит (например, в виде провода (проводов)) или инвара (например, в виде провода (проводов)). В некоторых вариантах исполнения сердечник первой последовательной субсекции натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи также содержит стальные проволоки, полимерные (например, арамидные и поли(п-фенилен-2,6-бензобисоксазольные)) волокна, керамические волокна, борные волокна, графитовые волокна, углеродные волокна, титановые проволоки, вольфрамовые проволоки, проволоки из сплава с эффектом памяти формы и их комбинации.
В некоторых вариантах исполнения вторая последовательная субсекция натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи содержит композитный сердечник, содержащий по меньшей мере один (в некоторых вариантах исполнения, по меньшей мере 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 24, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38, 39, 40, 41, 42, 43, 44, 45, 46, 47, 48, 49 или даже по меньшей мере 50) непрерывных удлиненных композитных (например, проволочных) или инварных (например, проволочных) проводов. В некоторых вариантах исполнения вторая последовательная субсекция натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи содержит композитный сердечник, имеющий площадь поперечного сечения, в которой по меньшей мере 5 (в некоторых вариантах исполнения, 10, 15, 20, 25, 30, 35, 40, 45, 50, 55, 60, 65, 70, 75, 80, 85, 90, 95 или даже 100) процентов площади поперечного сечения сердечника приходится на по меньшей мере один композит (например, в виде провода (проводов)) или инвар (например, в виде провода (проводов)). В некоторых вариантах исполнения, сердечник второй последовательной субсекции натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи также содержит стальные проволоки, полимерные (например, арамидные и поли(п-фенилен-2,6-бензобисоксазольные)) волокна, керамические волокна, борные волокна, графитовые волокна, углеродные волокна, титановые проволоки, вольфрамовые проволоки, проволоки из сплава с эффектом памяти формы и их комбинации.
В некоторых вариантах исполнения вторая последовательная субсекция натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи не содержит композита и имеет сердечник, содержащий стальные проволоки, полимерные (например, арамидные и поли(п-фенилен-2,6-бензобисоксазольные)) волокна, керамические волокна, борные волокна, графитовые волокна, углеродные волокна, титановые проволоки, вольфрамовые проволоки, проволоки из сплава с эффектом памяти формы и их комбинации. В некоторых вариантах исполнения сердечник такой второй последовательной субсекции натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи содержит по меньшей мере одну (в некоторых вариантах исполнения, по меньшей мере 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16. 17, 18, 19, 20, 21, 22, 24, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38, 39, 40, 41, 42, 43, 44, 45, 46, 47, 48, 49 или даже по меньшей мере 50) стальных проволок, полимерных (например, арамидных и поли(п-фенилен-2,6-бензобисоксазольных)) волокон, керамических волокон, борных волокон, графитовых волокон, углеродных волокон, титановых проволок, вольфрамовых проволок, проволок из сплава с эффектом памяти формы и их комбинаций. В некоторых вариантах исполнения сердечник такой второй последовательной субсекции натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи имеет площадь поперечного сечения, в которой по меньшей мере 5 (в некоторых вариантах исполнения, 10, 15, 20, 25, 30, 35, 40, 45, 50, 55, 60, 65, 70, 75, 80, 85, 90, 95 или даже 100) процентов площади поперечного сечения сердечника приходится на стальные проволоки, полимерные (например, арамидные и поли(п-фенилен-2,6-бензобисоксазольные)) волокна, керамические волокна, борные волокна, графитовые волокна, углеродные волокна, титановые проволоки, вольфрамовые проволоки, проволоки из сплава с эффектом памяти формы и их комбинации.
В некоторых вариантах исполнения анкерный участок проводника воздушной линии электропередачи в соответствии с настоящим изобретением далее включает по меньшей мере одну дополнительную (в некоторых вариантах исполнения, по меньшей мере 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 20, 30, 40, 50, 60, 70, 80, 90, 100 или даже больше) субсекций натяжных участков проводника воздушной линии электропередачи. В некоторых вариантах исполнения дополнительная субсекция (субсекции) натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи может независимо представлять собой композитный сердечник, содержащий по меньшей мере один (в некоторых вариантах исполнения, по меньшей мере 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 24, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38, 39, 40, 41, 42, 43, 44, 45, 46, 47, 48, 49 или даже по меньшей мере 50) удлиненных композитных (например, проволочных) проводов. В некоторых вариантах исполнения дополнительная субсекция (субсекции) натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи могут, независимо, представлять собой композитный сердечник, имеющий по меньшей мере 5 (в некоторых вариантах исполнения, 10, 15, 20, 25, 30, 35, 40, 45, 50, 55, 60, 65, 70, 75, 80, 85, 90, 95 или даже 100) процентов площади поперечного сечения сердечника, приходящиеся на композит (например, в виде провода (проводов)) или сердечник, не содержащий композитных материалов и включающий стальные проволоки, инвар (например, в виде провода (проводов)), полимер (например, арамидные и поли(п-фенилен-2,6-бензобисоксазольные)) волокна, керамические волокна, борные волокна, графитовые волокна, углеродные волокна, титановые проволоки, вольфрамовые проволоки, проволоки из сплава с эффектом памяти формы и их комбинации, где при температуре в интервале значений от 20°C до 75°C (в некоторых вариантах исполнения в интервале значений от 25°C до 75°C, от 20°C до 100°C, от 25°C до 100°C, от 20°C до 125°C, от 25°C до 125°C, от 20°C до 150°C, от 25°C до 150°C, от 20°C до 175°C, от 25°C до 175°C, от 20°C до 200°C, от 25°C до 200°C, от 20°C до 225°C, от 25°C до 225°C, от 20°C до 240°C, от 25°C до 240°C, от 0°C до 75°C, от 0°C до 100°C, от 0°C до 200°C, от 0°C до 300°C, от -40°C до 100°C, от -40°C до 200°C или даже от -40°C до 300°C), каждая субсекция натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи имеет расчетное натяжение и где все значения расчетного натяжения по существу одинаковы. В некоторых вариантах исполнения сердечник(и) дополнительных субсекций натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи, содержащего композит в сердечнике, также содержат стальные проволоки, полимерные (например, арамидные и поли(п-фенилен-2,6-бензобисоксазольные)) волокна, керамические волокна, борные волокна, графитовые волокна, углеродные волокна, титановые проволоки, вольфрамовые проволоки, проволоки из сплава с эффектом памяти формы и их комбинации. В некоторых вариантах исполнения сердечник(и) дополнительной субсекции (субсекций) натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи не содержат композита в сердечнике и содержат по меньшей мере одну (в некоторых вариантах исполнения, по меньшей мере 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 24, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38, 39, 40, 41, 42, 43, 44, 45, 46, 47, 48, 49 или даже по меньшей мере 50) стальных проволок, волокон из полимерного материала (например, арамидные и поли(п-фенилен-2,6-бензобисоксазольные)), керамических волокон, борных волокон, графитовых волокон, углеродных волокон, титановых проволок, вольфрамовых проволок, проволок из сплава с эффектом памяти формы, и их комбинаций. В некоторых вариантах исполнения, по меньшей мере 5 (в некоторых вариантах исполнения, 10, 15, 20, 25, 30, 35, 40, 45, 50, 55, 60, 65, 70, 75, 80, 85, 90, 95 или даже 100) процентов площади поперечного сечения дополнительных субсекций натяжного участка сердечник приходится на стальные проволоки, полимерные (например, арамидные и поли(п-фенилен-2,6-бензобисоксазольные)) волокна, керамические волокна, борные волокна, графитовые волокна, углеродные волокна, титановые проволоки, вольфрамовые проволоки, проволоки из сплава с эффектом памяти формы и их комбинации.
Проводники воздушных линий электропередачи, состоящие из композитных сердечников с алюминиевой матрицей, например, типично являются желательными для использования в воздушных линиях электропередачи, поскольку они обеспечивают большую допустимую токовую нагрузку, чем проводники воздушных линий электропередачи, состоящие из, например, проводников со стальным сердечником, а также уменьшенное провисание при такой же площади поперечного сечения, как у проводников со стальным сердечником. В результате, проводники воздушных линий электропередачи, состоящие из композитных сердечников с алюминиевой матрицей, могут быть использованы для увеличения зазора под воздушной линией электропередачи и/или для работы при более высокой температуре и, таким образом, пропускания большего тока. Однако, поскольку проводники воздушных линий электропередачи, состоящие из композитных сердечников с алюминиевой матрицей, типично являются более дорогими, чем проводники воздушных линий электропередачи, состоящие из стальных сердечников, может быть желательно использовать проводники воздушных линий электропередачи, состоящие из композитных сердечников с алюминиевой матрицей, только на отрезках анкерного участка воздушной линии электропередач, требующих меньшего провисания для поддержания минимального зазора.
Описание чертежей
Фиг.1 изображает пример анкерного участка воздушной линии электропередач в соответствии с настоящим изобретением.
Фиг.2 и 3 представляют собой схематические изображения примеров анкерных участков воздушной линии электропередачи в соответствии с настоящим изобретением.
Фиг.4 и 5 представляют собой схематические изображения в поперечном сечении двух иллюстративных вариантов исполнения воздушной линии электропередач с проводниками, имеющими сердечники из композитных проволок.
Фиг.6 представляет собой вид сбоку примерного варианта исполнения скрученного проводника с удерживающими средствами вокруг множества жил.
Фиг.7 представляет собой график зависимости данных провисания и натяжения от температуры для двух разных проводников воздушных линий электропередачи (субсекций натяжного участка воздушной линии электропередачи) (а именно, ACCR и ACSR), полученных с использованием прикладной моделирующей программы, описанной в примере.
Детальное описание
Неожиданно было обнаружено, что разные субсекции натяжного участка воздушной линии электропередачи могут быть спроектированы и затем изготовлены в соответствии с известными специалистам методиками изготовления анкерных участков воздушной линии электропередачи с композитными (например, композит с алюминиевой матрицей и полимерный композит) сердечниками, стальными сердечниками и т.д., таким образом, чтобы разные субсекции натяжного участка воздушной линии электропередачи, установленные на анкерном участке воздушной линии электропередачи, имели расчетные натяжения, которые остаются по существу одинаковыми по меньшей мере в интервале температур от 20°C до 75°C.
В одном примере варианта исполнения каждая из субсекций натяжного участка воздушной линии электропередачи, используемых в практике настоящего изобретения, имеет по меньшей мере примерно 1250 футов (примерно 400 метров) в длину, хотя предусматриваются другие значения длины. В некоторых вариантах исполнения каждая из субсекций натяжного участка воздушной линии электропередачи имеет по меньшей мере примерно 30, 60, 90, 120, 150, 180, 210, 240, 270, 300, 600, 900, 1000, 1200, 1500, 1800, 2100, 2400, 2700, 3000, 5000, 10000, 15000, 20000 или даже по меньшей мере примерно 25000 метров в длину.
Примеры проводников воздушных линий электропередачи для субсекций натяжных участков проводника воздушной линии электропередачи включают проводники воздушной линии электропередачи, имеющие сердечники, состоящие из по меньшей мере одного композитного (например, композита с алюминиевой матрицей и полимерного композита) или инварного провода (проводов), субсекции натяжного участка воздушной линии электропередачи, имеющие сердечники, содержащие стальную проволоку (проволоки), полимерные (например, арамидные и поли(п-фенилен-2,6-бензобисоксазольные)) материалы (например, полимерные провода), керамику, бор, графит, углерод, титан (например, в виде проволок), вольфрам (например, в виде проволоки) и/или сплав с эффектом памяти формы (например, в виде проволоки) и их комбинации. Типично, алюминиевые проволоки, медные проволоки, проволоки из алюминиевых сплавов, и/или проволоки из медных сплавов скручены вокруг сердечников. Проводник, имеющий сердечник из композита с алюминиевой матрицей, иногда называется алюминиевым армированным композитным проводником ("ACCR").
Другие примеры проводников воздушных линий электропередачи для субсекций натяжных участков проводника воздушной линии электропередачи включают: сталеалюминиевый проводник (ACSR), термостойкий армированный сталью проводник из алюминиевого сплава (TACSR), сверхтермостойкий армированный сталью проводник из алюминиевого сплава (ZTACSR), сверхтермостойкий армированный инваром проводник из алюминиевого сплава (ZTACIR), теплостойкие алюминиевые сплавы (ZTAL), сверхтермостойкий армированный сталью проводник из алюминиевого сплава (ZTACSR), особо термостойкий армированный сталью проводник из алюминиевого сплава (XTACSR), особо термостойкий армированный инваром проводник из алюминиевого сплава (XTACIR), проводник из сверхтермостойкого армированного сталью алюминиевого сплава с щелевым зазором (GZTACSR), высокопрочный термостойкий армированный сталью проводник из алюминиевого сплава (KTACSR), цельноалюминиевый проводник (ААС), проводник, выполненный целиком из алюминиевого сплава (АААС), алюминиевый проводник с композитным сердечником (АССС) и алюминиевый проводник с несущим стальным элементом (ACSS).
Проволоки для накручивания вокруг сердечника для получения проводника, используемого в практике настоящего изобретения, известны специалистам. Алюминиевые проволоки являются коммерчески доступными, например, от фирмы Nexans, Weybum, Canada или Southwire Company, Carrollton, GA, под торговыми марками "1350-H19 ALUMINIUM" и "1350-Н0 ALUMINIUM". Типично, алюминиевая проволока имеет коэффициент термического расширения в интервале значений от примерно 20×10-6/°C до примерно 25×10-6/°С по меньшей мере в интервале температур от примерно 20°C до примерно 500°C. В некоторых вариантах исполнения алюминиевые проволоки (например, "1350-Н19 ALUMINIUM") имеют прочность на разрыв, равную по меньшей мере 138 МПа (20 тысяч фунтов на квадратный дюйм (ksi)), 158 МПа (23 ksi), 172 МПа (25 ksi), по меньшей мере 186 МПа (27 ksi) или даже по меньшей мере 200 МПа (29 ksi.). В некоторых вариантах исполнения алюминиевые проволоки (например, "1350-Н0 ALUMINIUM") имеют прочность на разрыв от более 41 МПа (6 ksi) до не более 97 МПа (14 ksi) или даже не более 83 МПа (12 ksi). Проволоки из алюминиевых сплавов являются коммерчески доступными, например, от фирмы Sumitomo Electric Industries, Osaka, Japan, под торговой маркой "ZTAL", или от фирмы Southwire Company, Carrollton, GA, под маркой "6201". В некоторых вариантах исполнения проволоки из алюминиевых сплавов имеют коэффициент термического расширения в интервале значений от примерно 20×10-6/°С до примерно 25×10-6/°С по меньшей мере в интервале температур от примерно 20°C до примерно 500°C. Медные проволоки являются коммерчески доступными, например, от фирмы Southwire Company (Carrollton, GA). Типично, медные проволоки имеют коэффициент термического расширения в интервале значений от примерно 12×10-6/°С до примерно 18×10-6/°С по меньшей мере в интервале температур от примерно 20°C до примерно 800°C. Медные сплавы (например, медные бронзы, такие как Cu-Si-X, Cu-Al-X, Cu-Sn-X, Cu-Cd; где X=Fe, Mn, Zn, Sn, и/или Si; коммерчески доступны, например, от фирмы Southwire Company, Carrollton, GA; проволоки из упрочненной дисперсными оксидами меди доступны, например, от фирмы OMG Americas Corporation, Research Triangle Park, NC, под маркой "GLIDCOP"). В некоторых вариантах исполнения проволоки из медных сплавов имеют коэффициент термического расширения в интервале значений от примерно 10×10-6/°С до примерно 25×10-6/°C по меньшей мере в интервале температур от примерно 20°C до примерно 800°C. Проволоки могут иметь различные формы (например, круглые, эллиптические и трапецеидальные).
Пригодные проводники воздушных линий электропередачи для субсекций натяжных участков проводников воздушной линии электропередачи, имеющих сердечники, содержащие композитный провод (провода) с алюминиевой матрицей, могут быть изготовлены известными специалистам методами. Примеры пригодных непрерывных (т.е., имеющих длину, которая является относительно бесконечной по сравнению со средним диаметром волокна) керамических волокон для сердечников проводников воздушных линий электропередачи типа ACCR включают стеклянные, карбидокремниевые волокна и керамические оксидные волокна. Типично, керамические волокна являются кристаллической керамикой (т.е. обладают хорошо выраженной порошковой рентгенограммой) и/или смесью кристаллической керамики и стекла (т.е. волокно может содержать как кристаллическую керамическую, так и стеклянную фазы), хотя они также могут быть стеклянными. В некоторых вариантах исполнения волокно является по меньшей мере на 50 (в некоторых вариантах исполнения, по меньшей мере на 55, 60, 65, 70, 75, 80, 85, 90, 95, 96, 97, 98, 99 или даже 100) мас.% кристаллическим. Примеры пригодных кристаллических керамических оксидных волокон включают жаростойкие волокна, такие как волокна из оксида алюминия, алюмосиликатные волокна, алюмоборатные волокна, алюмоборосиликатные волокна, волокна из оксидов циркония и кремния и их комбинации.
В некоторых вариантах исполнения сердечников проводников воздушных линий электропередачи типа ACCR, желательно, чтобы волокна содержали по меньшей мере 40 (в некоторых вариантах исполнения, по меньшей мере 50, 60, 65, 70, 75, 80, 85, 90, 95, 96, 97, 98, 99 или даже 100) об.% AI2O3 от общего объема волокна. В некоторых вариантах исполнения, желательно, чтобы волокна содержали от 40 до 70 (в некоторых вариантах исполнения, в интервале значений от 55 до 70 или даже от 55 до 65) об.% Al2O3 от общего объема волокна.
Кроме того, примеры стеклянных волокон доступны, например, от фирмы Coming Glass, Corning, NY. Типично, непрерывны стеклянные волокна имеют средний диаметр волокна в интервале значений от примерно 3 микрометров до примерно 19 микрометров. В некоторых вариантах исполнения стеклянные волокна имеют среднюю прочность на разрыв, равную по меньшей мере 3 ГПа, 4 ГПа и/или даже по меньшей мере 5 ГПа. В некоторых вариантах исполнения стеклянные волокна имеют модуль в интервале значений от примерно 60 ГПа до 95 ГПа или от примерно 60 ГПа до примерно 90 ГПа.
Волокна из оксида алюминия описаны, например, в патентах США №№4954462 (Wood et al.) и 5185299 (Wood et al.). В некоторых вариантах исполнения волокна из оксида алюминия представляют собой поликристаллические волокна из альфа-оксида алюминия и содержат, в пересчете на теоретическое содержание оксида, более 99 мас.% Al2O3 и 0,2-0,5 мас.% SiO2, от общего веса волокон из оксида алюминия. В другом аспекте некоторые желательные поликристаллические волокна из альфа-оксида алюминия содержат альфа-оксид алюминия, имеющий средний размер частиц менее 1 микрометра (или даже, в некоторых вариантах исполнения, менее 0,5 микрометра). В другом аспекте, в некоторых вариантах исполнения, поликристаллические волокна из альфа-оксида алюминия имеют среднюю прочность на разрыв, равную по меньшей мере 1,6 ГПа (в некоторых вариантах исполнения, по меньшей мере 2,1 ГПа или даже по меньшей мере 2,8 ГПа), при определении в соответствии с испытаниями прочности на разрыв, описанными в патенте США №6460597 (McCuUough et al.). Примеры волокон из альфа-оксида алюминия продаются под торговой маркой "NEXTEL 610" фирмой 3М Company, St. Paul, MN.
Алюмосиликатные волокна описаны, например, в патенте США №4047965 (Karst et al.). Примеры алюмосиликатные волокна продаются под торговыми марками "NEXTEL 440", "NEXTEL 550" и "NEXTEL 720" фирмой 3М Company.
Алюминийборатные и алюмоборосиликатные волокна описаны, например, в патенте США №3795524 (Sowman). Примеры алюмоборосиликатных волокон продаются под торговой маркой "NEXTEL 312" фирмой 3М Company.
Волокна из оксидов циркония и кремния описаны, например, в патенте США №3709706 (Sowman).
Типично, непрерывные керамические волокна имеют средний диаметр волокна, равный по меньшей мере примерно 5 микрометров, более типично, в интервале значений от примерно 5 микрометров до примерно 20 микрометров; и в некоторых вариантах исполнения, в интервале значений от примерно 5 микрометров до примерно 15 микрометров.
Типично, керамические волокна изготовлены в виде жгутов. Жгуты известны в технологии изготовления волокон и типично включают множество (индивидуальных) обычно нескрученных волокон (типично, по меньшей мере 100 волокон, более типично, по меньшей мере 400 волокон). В некоторых вариантах исполнения жгуты содержат по меньшей мере 780 индивидуальных волокон в жгуте и, в некоторых случаях, по меньшей мере 2600 индивидуальных волокон в жгуте или по меньшей мере 5200 индивидуальных волокон в жгуте. Доступны жгуты различных керамических волокон разной длины, включая 300 метров, 500 метров, 750 метров, 1000 метров, 1500 метров и больше. Волокна могут иметь форму поперечного сечения, которая является круглой, эллиптической или гантелеобразной.
Примерами борных волокон являются волокна, коммерчески доступные, например, от фирмы Textron Specialty Fibers, Inc. (Lowell, MA). Типично, такие волокна имеют длину порядка по меньшей мере 50 метров и могут даже иметь длины порядка километров или больше. Типично, непрерывные борные волокна имеют средний диаметр волокна в интервале значений от примерно 80 микрометров до примерно 200 микрометров. Более типично, средний диаметр волокна составляет не более 150 микрометров, наиболее типично, в интервале значений от 95 микрометров до 145 микрометров. В некоторых вариантах исполнения борные волокна имеют среднюю прочность на разрыв, равную по меньшей мере 3 ГПа и/или даже по меньшей мере 3,5 ГПа. В некоторых вариантах исполнения борные волокна имеют модуль в интервале значений от примерно 350 ГПа до примерно 450 ГПа или даже в интервале значений от примерно 350 ГПа до примерно 400 ГПа.
Кроме того, примерами карбидокремниевых волокон являются волокна, продаваемые, например, фирмой COI Ceramics (San Diego, CA) под торговой маркой "NICALON" в виде жгутов по 500 волокон, фирмой Ube Industries (Япония) под торговой маркой "TYRANNO" и фирмой Dow Coming (Midland, MI) под торговой маркой "SYLRAMIC".
Примерами элементарных волокон карбида кремния являются волокна, продаваемые, например, фирмой Specialty Materials, Inc. (Lowell, MA) под торговой маркой "SCS-9", "SCS-6" и "Ultra-SCS".
Примерами металлического алюминия для матриц являются элементарный алюминий высокой чистоты (например, более 99,95%) или сплавы чистого алюминия с другими элементами, такими как медь. Типично, материал с алюминиевой матрицей выбирают таким образом, чтобы материал матрицы не вступал в значительное химическое взаимодействие с волокном (т.е. являлся относительно химически инертным по отношению к материалу волокна), например, для устранения потребности в обеспечении защитного покрытия на поверхности волокна.
В некоторых вариантах исполнения алюминиевая матрица содержит по меньшей мере 98 мас.% алюминия, по меньшей мере 99 мас.% алюминия, более 99,9 мас.% алюминия или даже более 99,95 мас.% алюминия. Примеры алюминиевых сплавов алюминия и меди содержат по меньшей мере 98 мас.% алюминия и до 2 мас.% меди. В некоторых вариантах исполнения пригодными алюминиевыми сплавами являются алюминиевые сплавы серий 1000, 2000, 3000, 4000, 5000, 6000, 7000 и/или 8000 (обозначения Aluminium Association). Хотя более высокочистый алюминий обычно желателен для изготовления проволок, имеющих более высокую прочность на разрыв, менее чистые формы металлов также являются пригодными.
Пригодный алюминий доступен, например, под торговой маркой "SUPER PURE ALUMINIUM; 99,99% Al" от фирмы Alcoa (Pittsburgh, PA). Алюминиевые сплавы (например, Al-2 мас.% Cu (0,03 мас.% примесей)) могут быть получены, например, от фирмы Belmont Metals (New York, NY).
Композитные сердечники и проволоки типично содержат по меньшей мере 15 об.% (в некоторых вариантах исполнения, по меньшей мере 20, 25, 30, 35, 40, 45 или даже 50 об.%) волокон, от общего суммарного объема волокон и материала алюминиевой матрицы. Более типично, композитные сердечники и проволоки содержат от 40 до 75 (в некоторых вариантах исполнения, от 45 до 70) об.% волокон, от общего суммарного объема волокон и материала алюминиевой матрицы.
Типично, средний диаметр сердечника имеет значение в интервале от примерно 3 мм до примерно 40 мм. В некоторых вариантах исполнения средний диаметр сердечника желательно составляет по меньшей мере 10 мм, по меньшей мере 15 мм, 20 мм или даже до примерно 25 мм (например, от 10 мм до 30 мм). Типично, средний диаметр композитной проволоки имеет значение в интервале от примерно 1 мм до 12 мм, от 1 мм до 10 мм, от 1 до 8 мм или даже от 1 мм до 4 мм. В некоторых вариантах исполнения средний диаметр композитной проволоки желательно составляет по меньшей мере 1 мм, по меньшей мере 1,5 мм, 2 мм, 3 мм, 4 мм, 5 мм, 6 мм, 7 мм, 8 мм, 9 мм, 10 мм, 11 мм или даже по меньшей мере 12 мм.
Технологии изготовления алюминиевых композитных проволок известны специалистам. Например, непрерывная проволока с металлической композитной матрицей может быть изготовлена способом непрерывной инфильтрации металлической матрицы. Один пригодный процесс описан, например, в патенте США №6485796 (Carpenter et al.). Другие технологические схемы получения композитов с металлической матрицей, армированной непрерывными волокнами, описываются, например, в руководстве ASM Handbook Vol.21, Composites, pp.584-588 (ASM International, Metals Park, OH), опубликованном в 2001 г.
Проводники воздушных линий электропередачи, имеющие сердечники, содержащие стальную проволоку (проволоки), являются коммерчески доступными, например, от фирмы Southwire (Carrollton, GA). Типично, стальные проволоки сердечника изготовлены из стали от средней до высокой прочности с номинальной прочностью на разрыв в интервале от 1172 МПа (170 ksi) о 1931 МПа (280 ksi), и обычно имеют покрытия для придания хорошей коррозионной стойкости. Обычные материалы покрытия включают цинк (также известны как оцинкованные) или цинковый сплав с 5% алюминия-мишметалла. Дополнительными типами покрытий являются алюминий или плакирование алюминием, например, плакированная алюминием сталь (например, "ALUMOWELD", доступна от фирмы Alumoweld, Duncan, SC), такая как Wires AWG #4 (с номинальным диаметром 0,2043 дюйма (5,18 мм), пределом прочности на разрыв 115 ksi (109 кг/мм2), весом 93,63 фунтов/1000 футов (139,3 кг/км) и сопротивлением 1,222 Ом/1000 футов при 68°F (4,009 Ом/км при 20°C)), Wires AWG #8 (с номинальным диаметром 0,1285 дюйма (3,264 мм), пределом прочности на разрыв 195 ksi (137 кг/мм2), весом 37,03 фунтов/1000 футов (55,11 кг/км) и сопротивлением 3,089 Ом/1000 футов при 68°F (10,13 Ом/км при 20°C)).
Проводники с полимерньм сердечником, таким как композитный сердечник из стеклянного волокна/углеродного волокна, доступны, например, от фирмы Composite Technology Corporation, Irvine, CA, под торговой маркой "ACCC/TW DRAKE". Полимерные композиты, армированные углеродным волокном, доступны, например, от фирмы Tokyo Rope, Japan. Алюминиевые проволоки, армированные карбидокремниевыми волокнами, доступны, например, от фирмы Nippon Carbon, Japan. Алюминиевые проволоки, армированные графитовыми волокнами, доступны, например, от фирмы Yazaki Corp., Japan.
В некоторых вариантах исполнения коэффициенты термического расширения проводника субсекций натяжных участков воздушной линии электропередачи находятся в интервале значений от нуля до 25×10-6/°C (в некоторых вариантах исполнения, в интервале значений от 8×10-6/°C до 20×10-6/°C или даже от 14×10-6/°C до 20×10-6/°C). В некоторых вариантах исполнения плотность проводника субсекций натяжных участков воздушной линии электропередачи находятся в интервале значений от 1,4 г/см3 до 20 г/см3 (в некоторых вариантах исполнения, в интервале значений от 16 г/см3 до 19 г/см3, от 2,7 г/см3 до 3,6 г/см3 или от 2,2 г/см3 до 4,5 г/см3).
Проводники, используемые по настоящему изобретению, типично являются скрученными. Скрученный проводник типично включает центральный провод и первый слой проволок, спирально скрученных вокруг центрального провода. Скручивание проводников представляет собой процесс, при котором индивидуальные пучки проводов объединяются со спиральной конфигурацией, с получением готового проводника (см., например, патенты США №№5171942 (Powers) и 5554826 (Gentry)). Получаемый при этом спирально скрученный проволочный трос обеспечивает гораздо большую гибкость, чем может быть достигнута для сплошного стержня с эквивалентной площадью поперечного сечения. Спиральная конфигурация также удобна тем, что скрученный проводник сохраняет свою в общем круглую форму поперечного сечения, когда проводник подвергается сгибанию при выполнении различных манипуляций, установке и использовании. Спирально-скрученные проводники могут содержать от всего лишь 7 индивидуальных жил до более распространенных конструкций, содержащих 50 или больше жил.
Один пример проводника воздушной линии электропередачи, пригодного для использования в настоящем изобретении, изображен на Фиг.4, где проводник воздушной линии электропередачи 130 может представлять собой сердечник 132 из девятнадцати индивидуальных проволок (например, композитных (например, из композита с металлической матрицей) проволок) 134, окруженных кольцом 136 из тридцати индивидуальных металлических проволок (например, алюминиевых или проволок из алюминиевых сплавов) 138. Аналогично, как изображено на Фиг.5, в качестве одной из многих альтернатив, проводник воздушной линии электропередачи 140 может представлять собой сердечник 142 из тридцати семи индивидуальных проволок (например, композитных (например, из композита с металлической матрицей) проволок) 144, окруженных оболочкой 146 из двадцати одной индивидуальных металлических (например, из алюминия или алюминиевого сплава) проволок 148.
Фиг.6 иллюстрирует еще один пример варианта исполнения скрученного проводника 80. В этом варианте исполнения скрученный проводник включает центральные проволоки (например, композитные (например, из композита с металлической матрицей) проволоки) 81А и первый слой 82А композитных проволок (например, из композита с металлической матрицей), спирально скрученных вокруг центральной композитной проволоки сердечника (например, из композита с металлической матрицей) 81А. Этот вариант исполнения далее включает второй слой 82В композитных (например, из композита с металлической матрицей) проволок 81, спирально скрученных вокруг первого слоя 82А. Любой слой может содержать любое пригодное число композитных проволок (например, из композита с металлической матрицей) 81. Кроме того, при необходимости скрученный проводник 80 может содержать более двух слоев.
Дополнительные детали, касающиеся изготовления проволок и проводников из композита с алюминиевой матрицей, включают приведенные, например, в патентах США №№5501906 (Deve), 6180232 (McCullough et al.), 6245425 (McCullough et al.), 6336495 (McCullough et al.), 6544645 (McCullough et al.), 6447927 (McCullough et al.), 6460597 (McCullough et al.), 6329056 (Deve et al.), 6344270 (McCullough et al.), 6485796 (Carpenter et al.), 6559385 (Johnson et al.), 6796365 (McCullough et al.), 6723451 (McCullough et al.) 6692842 (McCullough et al.), 6913838 (McCullough et al.), 7093416 (Johnson et al.); и 7131308 (McCullough et al.) и в публикациях патентных заявок США №№2004/0190733 (Nayar et al.); 2005/0181228 (McCullough et al.); 2006/0102377 (Johnson et al.); 2006/0102378 (Johnson et al,); и 2007/0209203 (McCullough et al. и в заявке США №60/755690, поданной 30 января 2005 г., в части, качающейся изготовления и использования проволок из композита с металлической матрицей и содержащих их проводников. Проводники, содержащие композиты с алюминиевой матрицей, также доступны, например, от фирмы 3М Company под торговой маркой "795 kcmil ACCR".
Специалистам известны ряд приспособлений, которые используются для облегчения соединения секций проводника и присоединения проводника к башенным опорам. Например, устройства концевой заделки (также называемые "анкерными креплениями") и соединительные муфты (также называемые "устройствами для сращивания в пролетах" или полнонатяжные сращивающие устройства/соединительные муфты) являются коммерчески доступными, например, от фирм Alcoa Conductor Accessories (АСА), Spartanburg, SC и Preformed Line Products (PLP), Cleveland, ОН. Хотя конкретная конструкция проводников будет зависеть от желательных характеристик анкерного участка воздушной линии электропередач в целом, типично, приспособления для анкерного крепления используются для присоединения проводника к башенным опорам.
Изображенный на Фиг.2 пример анкерного участка проводника воздушной линии электропередачи 101 в соответствии с настоящим изобретением содержит концевые опоры 102 и 104 и проводник воздушной линии электропередачи 103, закрепленный между концевыми опорами 102 и 104, с дополнительной поддержкой, обеспечиваемой промежуточными (подвесными) башенными опорами 111, 112, 113, 114 и 115. Проводник воздушной линии электропередачи 103 содержит скрепленные вместе субсекции натяжных участков проводника воздушной линии электропередачи со стальными сердечниками 116 и 118 и субсекции натяжных участков проводника воздушной линии электропередачи с сердечником из композита с алюминиевой матрицей 117.
Изображенный на Фиг.3 другой пример натяжного анкерного участка воздушной линии электропередачи 201 в соответствии с настоящим изобретением содержит концевые опоры 202 и 204 и проводник воздушной линии электропередачи 203, закрепленный между концевыми опорами 202 и 204, с дополнительной поддержкой, обеспечиваемой промежуточными (подвесными) башенными опорами 211, 212, 213, 214 и 215. Проводник воздушной линии электропередачи 203 содержит скрепленные вместе субсекции натяжных участков проводника воздушной линии электропередачи с композитными сердечниками с алюминиевой матрицей 216 и 218 и субсекции натяжных участков проводника воздушной линии электропередачи со стальным сердечником 217.
Концевые опоры (конструкции) обычно не обеспечивают возможности продольного перемещения проводника. Между анкерными опорами, висячие конструкции поддерживают проводник вертикально. Проводник крепится к промежуточной опоре через гирлянды изоляторов (типично, подвесные гирлянды изолированных керамических дисков). Один конец гирлянды изоляторов крепится к промежуточной опоре и другой конец гирлянды изоляторов крепится к проводнику. Это последнее крепление называется узлом крепления проводника. При изменении натяжения проводника гирлянда изоляторов, поворачиваясь на узле крепления промежуточной опоры, будет натягивать проводник и продольно перемещать узел крепления проводника для уравновешивания возникающих сил. Это движение называется отклонением изоляторов. Изменения натяжения проводника между пролетами на промежуточной опоре нормально уравновешиваются отклонением изоляторов. Изоляторы отклоняются от пролета с меньшим натяжением в сторону пролета с более высоким натяжением для уравнивания натяжения между пролетами. Это приводит к уменьшению натяжения в пролете с более высоким натяжением, увеличивая провисание в этом пролете.
Анкерные участки воздушной линии электропередачи также конструируются таким образом, чтобы они всегда поддерживали желательные или требуемые зазоры. Для обеспечения достаточного зазора при любых погодных условиях и электрических нагрузках, при расчете линии учитывают характеристики провисания проводника. Расчеты натяжения провисания используются для прогнозирования характеристик провисания проводника в различных условиях. Такие расчеты натяжения провисания нормально выполняют численными методами для разных условий нагрузки и характеристик линии. Одним из важных условий нагружения является провисание и натяжение проводника при разных рабочих температурах. При увеличении тока, проходящего по проводнику, его температура увеличивается вследствие активных потерь "I2R" и он удлиняется за счет термического расширения материалов. С удлинением проводника натяжение в пролете уменьшается и провисание проводника увеличивается.
В обычных конструкциях, когда один и тот же проводник установлен в пролетах равной длины по обе стороны промежуточной опоры, изменение натяжения будет одинаковым для обоих проводников и узел крепления проводника не будет двигаться. Если один пролет длиннее другого, натяжение будет уменьшаться быстрее в коротком пролете. Узел крепления проводника будет тогда смещаться в сторону длинного пролета.
В случае натяжных субсекции равной длины с проводниками, имеющими разные характеристики теплового удлинения, проводники будут удлиняться с разными скоростями и натяжение проводника будет меняться с разными скоростями. Типично, натяжение будет меняться более быстро у проводника, имеющего большую величину теплового удлинения. Таким образом, узел крепления проводника будет смещаться в сторону проводника с наименьшим расширением (т.е. субсекции натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи, имеющей более высокое натяжение). Если проводник с низким расширением установлен в одном пролете и проводник с более высоким расширением - в соседнем пролете, то квалифицированный специалист будет ожидать, что движение гирлянды изоляторов приведет к избыточному провисанию проводника с более низким расширением таким образом, что оно превысит зазоры. Далее, квалифицированный специалист будет нормально ожидать, что невозможно установить разные проводники на одном анкерном участке воздушной линии электропередачи без нарушения зазоров, отсюда вытекает неожиданный характер настоящего изобретения.
Дополнительные подробности, касающиеся выбора типов проводников, типов материалов, используемых для изготовления проводников, способов изготовления натяжных субсекций, способов соединения натяжных субсекций, типов воздушных линий электропередачи и другие родственные примеры можно найти в патентных заявках США №№11/617480 и 11/617494, поданных 28 декабря 2006 г.
Пример
Пример был выполнен с использованием программного обеспечения, предназначенного для прогнозирования результатов. Первым проводником был алюминиевый армированный композитный проводник ("ACCR"; доступен от фирмы 3М Company (St. Paul, MN) под торговой маркой "ACCR 795-T16"), Вторым проводником был сталеалюминиевый проводник ("ACSR"; доступен от фирмы Southwire (Carrollton, GA), под торговой маркой "795 DRAKE ACSR"). В данном примере обе натяжные субсекции имеют одинаковую длину, равную пролету.
Прикладная программа (и модель), используемая для прогнозирования поведения проводников - их провисания и натяжения в зависимости от температуры, была получена от фирмы АСА Conductor Accessories, Spartanburg, SC, под торговой маркой "SAG10" (version 3.0 update 3.9.7). Параметр напряжений, который использовался в качестве подгоночного параметра в программном обеспечении и был обозначен как "внутреннее напряжение алюминия", мог быть изменен для подгонки других параметров в случае использования материала, отличного от алюминия (например, алюминиевого сплава), и определяет положение точки перегиба на графике прогнозируемых характеристик, а также величину провисания в высокотемпературном режиме после точки перегиба. Описание теории параметра напряжений приведено в руководстве пользователя Alcoa Sag 10 Users Manual (Version 2.0): Theory of Compressive Stress in Aluminium of ACSR.
Для ввода в прикладную программу ("SAG10") необходимы следующие характеристики проводника: площадь, диаметр, вес на единицу длины и номинальная прочность на разрыв (RBS). Для ввода в прикладную программу были необходимы следующие характеристики нагрузки линии: длина пролета и начальное натяжение при температуре установки. Для ввода в прикладную программу были необходимы следующие параметры для проведения расчета сжимающего напряжения: внутреннее напряжение проволоки, площадь проволок (как часть общей площади), число слоев проволок в проводнике, число проволочных жил в проводнике, число жил сердечника и коэффициенты скрутки каждого проволочного слоя. Для ввода в прикладную программу были необходимы соотношения напряжение-деформация, такие как приведенные в Таблице (см. Таблицы 4 и 8, ниже). Также задавался параметр TREF, который представляет собой стандартную температуру определения коэффициентов. Кривые зависимости провисания и натяжения от температуры генерировали с использованием прикладной программы. Характеристики проводников, приведенные в Таблицах 1-8 (ниже), вводились в прикладную программу ("SAG10").
| Таблица 1. | |
| Характеристики первого проводника (ACCR) | |
| Площадь | 467 мм2 (0,724 кв. дюйма) |
| Диаметр | 2,81 см (1,11 дюйма) |
| Вес | 1,33 кг/м (0,896 фунтов/фут) |
| RBS | 14,106 кг (31,100 фунтов) |
| Таблица 2. | |
| Условия нагрузки линии для ACCR | |
| Длина пролета | 381 м (1250 футов) |
| Начальное натяжение (при 60°F (16°C)) | 2390 кг (5207 фунтов) |
| Таблица 3 | |
| Параметры расчета сжимающего напряжения для ACCR | |
| Величина внутреннего напряжения алюминия | 2500 |
| Площадь алюминия (как часть общей площади) | 0,8522 |
| Число слоев алюминия: | 2 |
| Число алюминиевых жил | 26 |
| Число жил сердечника | 19 |
| Коэффициенты скрутки | |
| Наружный слой | 11 |
| Внутренний слой | 13 |
| Таблица 4 | |||||
| Параметры напряжение-деформация для ACCR-проводника; TREF=71°F (22°C) | |||||
| Исходный алюминий | |||||
| А0 | А1 | А2 | A3 | А4 | AF |
| -73 | 53260 | -56747 | 35117 | -17439 | 74602 |
| Конечный алюминий (10 лет пластической деформации) | |||||
| В0 | В1 | В2 | В3 | В4 | α(А1) |
| 0 | 19446 | 12378 | -8047 | 6929 | 0,0128 |
| Исходный сердечник | |||||
| С0 | С1 | С2 | С3 | С4 | CF |
| -0,03 | 49769 | -9492.5 | -14.95 | 14,79 | 48119 |
| Конечный сердечник (10 лет пластической деформации) | |||||
| D0 | D1 | D2 | D3 | D4 | α(сердечник) |
| -0,03 | 49769 | -9492,5 | -14,95 | 14,79 | 0,000353 |
| Таблица 5 | |
| Характеристики второго проводника (ACSR) | |
| Площадь | 468,6 мм2 (0,7264 кв. дюйма) |
| Диаметр | 2,81 см (1,11 дюйма) |
| Вес | 1,628 кг/м (1,094 фунта/фут) |
| RBS: | 14288 кг (31500 фунтов) |
| Таблица 6 | |
| Условия нагрузки линии для ACSR | |
| Длина пролета | 381 м(1250 футов) |
| Начальное натяжение (при 60°F (16°C)) | 2390 кг (5207 фунтов) |
| Таблица 7 | |
| Параметры расчета сжимающего напряжения для ACSR-проводника | |
| Величина внутреннего напряжения алюминия | 2500 |
| Площадь алюминия (как часть общей площади) | 0,85999 |
| Число слоев алюминия: | 2 |
| Число алюминиевых жил | 26 |
| Число жил сердечника | 7 |
| Коэффициенты скрутки | |
| Наружный слой | 11 |
| Внутренний слой | 13 |
| Таблица 8 | |||||
| Параметры напряжение-деформация для ACSR-проводника; TREF=70°F (21°C) | |||||
| Исходный алюминий | |||||
| А0 | А1 | А2 | A3 | А4 | AF |
| -1213 | 44308,1 | -14004,4 | -37618 | 30676 | 64000 |
| Конечный алюминий (10 лет пластической деформации) | |||||
| В0 | В1 | В2 | B3 | В4 | α(Al) |
| -544,8 | 21426,8 | -18842,2 | 5495 | 0 | 0,00128 |
| Исходный сердечник | |||||
| С0 | C1 | C2 | C3 | C4 | CF |
| -69,3 | 38629 | 3998,1 | -45713 | 27892 | 37000 |
| Конечный сердечник (10 лет пластической деформации) | |||||
| D0 | D1 | D2 | D3 | D4 | α(сердечник) |
| 47,1 | 36211,3 | 12201,4 | -72392 | 46338 | 0,00064 |
Фиг.7 изображает данные, полученные с использованием прикладной программы ("SAG10"), где построены зависимости провисания и натяжения ACCR и ACSR проводников от температуры проводника. Линия 60 показывает натяжение композитного проводника ACCR и линия 64 - провисание ACCR-проводника. Линия 62 показывает натяжение ACSR-проводника, и линия 66 - провисание ACSR-проводника. Фиг.7 показывает, что натяжение ACCR почти точно совпадает с натяжением ACSR в интервале температур от -30°C до 240°C. Хотя натяжение в обоих пролетах проводника эквивалентно, провисание в ACCR-пролете меньше в этом же температурном интервале. Пример демонстрирует эквивалентность длин субсекций натяжного участка по обе стороны от промежуточной опоры и отсутствие различий в возвышении. Значение параметра сжимающего напряжения для примера было равно 17,2 МПа (2500 psi).
Дополнительно укажем, что в примере при 15°C оба проводника имели одинаковое натяжение, однако, ACCR-проводник имел меньшее провисание (2 метра (6,5 футов)), чем ACSR-проводник. Это позволяет устанавливать ACCR-проводник в пролетах, требующих меньшего провисания.
Квалифицированным специалистам будут очевидны различные модификации и изменения данного изобретения, не выходящие за пределы объема и сущности настоящего изобретения, и следует понимать, что данное изобретение не должно ненадлежащим образом ограничиваться иллюстративными вариантами исполнения, приведенными тут.
Claims (17)
1. Натяжная секция анкерного участка воздушной линии электропередачи, включающая: первую и вторую концевые опоры; и натяжной участок проводника воздушной линии электропередачи, имеющий первый конец, присоединенный к первой концевой опоре, и второй конец, присоединенный ко второй концевой опоре, и содержащий по меньшей мере первую и вторую последовательные субсекции натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи, где по меньшей мере первая последовательная субсекция натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи имеет по меньшей мере один из композитного сердечника или инварного сердечника, где первая и вторая субсекции натяжных участков проводника воздушной линии электропередачи имеют каждая величину провисания, где первая субсекция натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи имеет первый коэффициент термического расширения и первую плотность, где вторая субсекция натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи имеет второй коэффициент термического расширения и вторую плотность, где по меньшей мере один из первого и второго коэффициентов термического расширения или первой и второй плотностей при температуре в интервале значений от 20 до 75°С различаются, где первая и вторая субсекции натяжных участков проводника воздушной линии электропередачи имеют каждая площадь поперечного сечения, и где площади поперечных сечений являются одинаковыми, и где первая и вторая субсекции натяжных участков проводника воздушной линии электропередачи каждая независимо имеют расчетные натяжения, которые являются одинаковыми в интервале от 20 до 75°С.
2. Натяжная секция анкерного участка воздушной линии электропередачи по п.1, в которой первая последовательная субсекция натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи содержит композитный сердечник.
3. Натяжная секция анкерного участка воздушной линии электропередачи по п.2, в которой композитный сердечник содержит по меньшей мере один из композитов на основе алюминия или матрицы из алюминиевого сплава.
4. Натяжная секция анкерного участка воздушной линии электропередачи по п.2, в которой композитный сердечник содержит композит с полимерной матрицей.
5. Натяжная секция анкерного участка воздушной линии электропередачи по п.2, в которой первый и второй коэффициенты термического расширения находятся в интервале значений от нуля до 25·10-6/°C.
6. Натяжная секция анкерного участка воздушной линии электропередачи по п.2, в которой первая и вторая плотности находятся в интервале значений от 1,4 до 20 г/см3.
7. Натяжная секция анкерного участка воздушной линии электропередачи по п.2, в которой первый и второй коэффициенты термического расширения находятся в интервале значений от нуля до 25·10-6/°C и в котором первая и вторая плотности находятся в интервале значений от 1,4 до 20 г/см3.
8. Натяжная секция анкерного участка воздушной линии электропередачи по п.2, в которой первая и вторая плотности находятся в интервале значений от 2,7 до 3,6 г/см3.
9. Натяжная секция анкерного участка воздушной линии электропередачи по п.2, в которой первая и вторая плотности находятся в интервале значений от 2,2 до 4,5 г/см3.
10. Натяжная секция анкерного участка воздушной линии электропередачи по п.2, в которой вторая последовательная секция проводника воздушной линии электропередачи включает стальной сердечник.
11. Натяжная секция анкерного участка воздушной линии электропередачи по п.2, в которой вторая последовательная субсекция натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи имеет сердечник с площадью поперечного сечения, в которой по меньшей мере 50% площади поперечного сечения сердечника приходится на композитный провод с алюминиевой матрицей.
12. Натяжная секция анкерного участка воздушной линии электропередачи по п.2, в которой вторая последовательная субсекция натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи имеет сердечник из композита с алюминиевой матрицей.
13. Натяжная секция анкерного участка воздушной линии электропередачи по п.2, дополнительно включающая по меньшей мере одну дополнительную субсекцию натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи, имеющий композитный сердечник, где при температуре в интервале значений от 20 до 75°С первая субсекция натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи, вторая субсекция натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи и дополнительная субсекция натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи каждая независимо имеют расчетные натяжения, которые являются одинаковыми в интервале от 20 до 75°С.
14. Натяжная секция анкерного участка воздушной линии электропередачи по п.13, дополнительно включающая по меньшей мере три промежуточные башенные опоры, расположенные между первой и второй концевыми опорами.
15. Натяжная секция анкерного участка воздушной линии электропередачи по п.2, дополнительно включающая по меньшей мере одну дополнительную субсекцию натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи, имеющего сердечник из композита с алюминиевой матрицей, где при температуре в интервале значений от 20 до 75°С первая субсекция натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи, вторая субсекция натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи и дополнительная субсекция натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи каждая независимо имеют расчетные натяжения, которые являются одинаковыми в интервале от 20 до 75°С.
16. Натяжная секция анкерного участка воздушной линии электропередачи по п.15, дополнительно включающая по меньшей мере три промежуточные башенные опоры, расположенные между первой и второй концевыми опорами.
17. Натяжная секция анкерного участка воздушной линии электропередачи по п.15, в которой дополнительная субсекция натяжного участка проводника воздушной линии электропередачи имеет сердечник из композита с алюминиевой матрицей.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US11/617,461 | 2006-12-28 | ||
| US11/617,461 US7547843B2 (en) | 2006-12-28 | 2006-12-28 | Overhead electrical power transmission line |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2405234C1 true RU2405234C1 (ru) | 2010-11-27 |
Family
ID=39582273
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009123413/09A RU2405234C1 (ru) | 2006-12-28 | 2007-11-28 | Воздушная линия электропередач |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7547843B2 (ru) |
| EP (1) | EP2100355A4 (ru) |
| JP (1) | JP5111518B2 (ru) |
| KR (1) | KR101372771B1 (ru) |
| CN (1) | CN101573845B (ru) |
| BR (1) | BRPI0722067A2 (ru) |
| CA (1) | CA2674811C (ru) |
| RU (1) | RU2405234C1 (ru) |
| WO (1) | WO2008082820A1 (ru) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2461937C1 (ru) * | 2011-09-30 | 2012-09-20 | Валерий Николаевич Карнаушенко | Распределительная электросеть и способ эксплуатации распределительной электросети |
| RU2461935C1 (ru) * | 2011-09-01 | 2012-09-20 | Валерий Николаевич Карнаушенко | Высоковольтная воздушная линия электропередачи и способ возведения высоковольтной воздушной линии электропередачи |
| RU2461939C1 (ru) * | 2011-09-30 | 2012-09-20 | Валерий Николаевич Карнаушенко | Высоковольтная воздушная линия электропередачи и способ ремонта высоковольтной воздушной линии электропередачи |
| RU2461936C1 (ru) * | 2011-09-30 | 2012-09-20 | Валерий Николаевич Карнаушенко | Фазный электропровод воздушной линии электропередачи и способ прокладки фазного электропровода воздушной линии электропередачи |
| RU2461938C1 (ru) * | 2011-09-30 | 2012-09-20 | Валерий Николаевич Карнаушенко | Воздушная линия электропередачи и способ реконструкции воздушной линии электропередачи |
| RU202337U1 (ru) * | 2020-12-03 | 2021-02-11 | Акционерное общество «Людиновокабель» | Провод неизолированный |
Families Citing this family (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE531308C2 (sv) * | 2006-11-03 | 2009-02-17 | Abb Research Ltd | Högspänningskabel |
| JP2010073443A (ja) * | 2008-09-17 | 2010-04-02 | Viscas Corp | 低弛度増容量電線 |
| DE102009034993A1 (de) * | 2009-07-28 | 2011-02-10 | Siemens Medical Instruments Pte. Ltd. | Vorrichtung und Verfahren zum Erfassen der Gestalt eines Ohrabschnitts |
| US8303484B2 (en) * | 2009-11-19 | 2012-11-06 | National Semiconductor Corporation | Self-propelled robotic device that moves through bodily and other passageways |
| PL2367247T3 (pl) * | 2010-03-20 | 2016-09-30 | Sposób układania przewodów linii napowietrznej dla linii napowietrznych wysokiego napięcia | |
| US8568015B2 (en) | 2010-09-23 | 2013-10-29 | Willis Electric Co., Ltd. | Decorative light string for artificial lighted tree |
| ES2617596T3 (es) | 2011-04-12 | 2017-06-19 | Southwire Company, Llc | Cables de transmisión eléctrica con núcleos de material compuesto |
| TW201308362A (zh) * | 2011-04-12 | 2013-02-16 | Ticona Llc | 用於電子傳輸電纜之複合核心 |
| US8298633B1 (en) | 2011-05-20 | 2012-10-30 | Willis Electric Co., Ltd. | Multi-positional, locking artificial tree trunk |
| US8569960B2 (en) | 2011-11-14 | 2013-10-29 | Willis Electric Co., Ltd | Conformal power adapter for lighted artificial tree |
| US9157587B2 (en) | 2011-11-14 | 2015-10-13 | Willis Electric Co., Ltd. | Conformal power adapter for lighted artificial tree |
| AU2013255534B2 (en) * | 2012-05-02 | 2017-02-23 | Nexans | A light weight cable |
| US9044056B2 (en) | 2012-05-08 | 2015-06-02 | Willis Electric Co., Ltd. | Modular tree with electrical connector |
| US9157588B2 (en) | 2013-09-13 | 2015-10-13 | Willis Electric Co., Ltd | Decorative lighting with reinforced wiring |
| US9140438B2 (en) | 2013-09-13 | 2015-09-22 | Willis Electric Co., Ltd. | Decorative lighting with reinforced wiring |
| JP6324164B2 (ja) * | 2013-12-17 | 2018-05-16 | 日新製鋼株式会社 | 複合撚線 |
| CN104075836B (zh) * | 2014-07-04 | 2016-04-20 | 国家电网公司 | 一种张力时实测量装置及其测量方法 |
| EP2966765A1 (en) | 2014-07-11 | 2016-01-13 | ABB Technology Oy | Converter system with DC conductors comprising carbon fibres |
| CA2946387A1 (en) | 2015-10-26 | 2017-04-26 | Willis Electric Co., Ltd. | Tangle-resistant decorative lighting assembly |
| US10903653B2 (en) | 2015-12-08 | 2021-01-26 | Smart Wires Inc. | Voltage agnostic power reactor |
| US10008317B2 (en) | 2015-12-08 | 2018-06-26 | Smart Wires Inc. | Voltage or impedance-injection method using transformers with multiple secondary windings for dynamic power flow control |
| US10180696B2 (en) | 2015-12-08 | 2019-01-15 | Smart Wires Inc. | Distributed impedance injection module for mitigation of the Ferranti effect |
| US10418814B2 (en) | 2015-12-08 | 2019-09-17 | Smart Wires Inc. | Transformers with multi-turn primary windings for dynamic power flow control |
| US10199150B2 (en) | 2015-12-10 | 2019-02-05 | Smart Wires Inc. | Power transmission tower mounted series injection transformer |
| US10218175B2 (en) | 2016-02-11 | 2019-02-26 | Smart Wires Inc. | Dynamic and integrated control of total power system using distributed impedance injection modules and actuator devices within and at the edge of the power grid |
| US10097037B2 (en) | 2016-02-11 | 2018-10-09 | Smart Wires Inc. | System and method for distributed grid control with sub-cyclic local response capability |
| US10651633B2 (en) | 2016-04-22 | 2020-05-12 | Smart Wires Inc. | Modular, space-efficient structures mounting multiple electrical devices |
| US10102941B2 (en) * | 2016-09-28 | 2018-10-16 | Fogang Xinyuan HengYe Cable Technology Co., LTD | Flexible fiber and resin composite core overhead wire and production method thereof |
| US10468880B2 (en) | 2016-11-15 | 2019-11-05 | Smart Wires Inc. | Systems and methods for voltage regulation using split-conductors with loop current reduction |
| US10666038B2 (en) | 2017-06-30 | 2020-05-26 | Smart Wires Inc. | Modular FACTS devices with external fault current protection |
| CA3038314A1 (en) * | 2018-03-28 | 2019-09-28 | Quanta Associates, L.P. | Method and apparatus for determining line sag in a conductor span |
| CN111430088A (zh) * | 2020-04-01 | 2020-07-17 | 广东电网有限责任公司 | 一种绝缘子串组及一种耐张段 |
| JP7279250B1 (ja) * | 2022-10-31 | 2023-05-22 | 東京製綱株式会社 | 損傷検知機能付き繊維強化樹脂ケーブルおよび電線 |
Family Cites Families (48)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2790843A (en) * | 1952-05-27 | 1957-04-30 | Gordon James | Suspended wire vibration damping means |
| US2831048A (en) * | 1953-03-27 | 1958-04-15 | Holla E Weaver | System for eliminating galloping in aerial conductors |
| GB1069084A (en) * | 1962-11-12 | 1967-05-17 | John Edward Gill | Improvements relating to overhead cable systems |
| US3709706A (en) * | 1969-05-16 | 1973-01-09 | Minnesota Mining & Mfg | Refractory fibers and other articles of zirconia and silica mixtures |
| US3676578A (en) * | 1970-10-14 | 1972-07-11 | Gkn Somerset Wire Ltd | Electric conductor cables for use in overhead power transmissions |
| US3795524A (en) * | 1971-03-01 | 1974-03-05 | Minnesota Mining & Mfg | Aluminum borate and aluminum borosilicate articles |
| US4047965A (en) * | 1976-05-04 | 1977-09-13 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Non-frangible alumina-silica fibers |
| CA1151256A (en) * | 1980-01-24 | 1983-08-02 | Slater Steel Industries Limited | Subspan oscillation and aeolian vibration absorber for single and bundle conductors |
| US4362352A (en) * | 1980-05-08 | 1982-12-07 | Aluminum Company Of America | Splicing device |
| JPS5818907A (ja) * | 1981-07-27 | 1983-02-03 | Tohoku Electric Power Co Inc | 可動支持点式送電線支持装置 |
| JPS6013415A (ja) * | 1983-07-01 | 1985-01-23 | 株式会社フジクラ | 懸垂クランプ装置 |
| KR860008464A (ko) * | 1985-04-17 | 1986-11-15 | 나까하라 쓰네오 | 광파이버 복합가공선 |
| US4686325A (en) * | 1986-05-16 | 1987-08-11 | Ronald Marsico | Catenary sag adjustment using added weights |
| US4954462A (en) * | 1987-06-05 | 1990-09-04 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Microcrystalline alumina-based ceramic articles |
| US5185299A (en) * | 1987-06-05 | 1993-02-09 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Microcrystalline alumina-based ceramic articles |
| ES2055105T3 (es) * | 1988-12-01 | 1994-08-16 | British Telecomm | Cable colgante. |
| US5171942A (en) * | 1991-02-28 | 1992-12-15 | Southwire Company | Oval shaped overhead conductor and method for making same |
| US5235861A (en) * | 1991-05-03 | 1993-08-17 | Seppa Tapani O | Power transmission line monitoring system |
| JP3036229B2 (ja) * | 1992-06-08 | 2000-04-24 | 日立電線株式会社 | 架空送電線 |
| US5243137A (en) * | 1992-06-25 | 1993-09-07 | Southwire Company | Overhead transmission conductor |
| US5689417A (en) * | 1994-03-11 | 1997-11-18 | Southwire Company | Medium-voltage cable expert system |
| JP3776146B2 (ja) * | 1994-06-13 | 2006-05-17 | 中部電力株式会社 | 送電線の不平均張力緩和装置 |
| US5501906A (en) * | 1994-08-22 | 1996-03-26 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Ceramic fiber tow reinforced metal matrix composite |
| US6245425B1 (en) * | 1995-06-21 | 2001-06-12 | 3M Innovative Properties Company | Fiber reinforced aluminum matrix composite wire |
| US6127625A (en) * | 1997-04-18 | 2000-10-03 | Professional Communications, S.A. | Transmission conduit and method of installation of same |
| JPH10321047A (ja) * | 1997-05-16 | 1998-12-04 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 高張力線材、それを用いた軽量低弛度架空電線 |
| US6191354B1 (en) * | 1998-04-16 | 2001-02-20 | Professional Communications, S. A. | Transmission conduit and method of installation |
| US6205867B1 (en) * | 1998-10-07 | 2001-03-27 | American Electric Power, Inc. | Power line sag monitor |
| JP4198840B2 (ja) * | 1999-10-15 | 2008-12-17 | 東京電力株式会社 | 架空送電線路の張替工法 |
| JP4429442B2 (ja) * | 1999-12-16 | 2010-03-10 | 古河電気工業株式会社 | 架空送電線 |
| US6559385B1 (en) * | 2000-07-14 | 2003-05-06 | 3M Innovative Properties Company | Stranded cable and method of making |
| US6344270B1 (en) * | 2000-07-14 | 2002-02-05 | 3M Innovative Properties Company | Metal matrix composite wires, cables, and method |
| US6723451B1 (en) * | 2000-07-14 | 2004-04-20 | 3M Innovative Properties Company | Aluminum matrix composite wires, cables, and method |
| US6329056B1 (en) * | 2000-07-14 | 2001-12-11 | 3M Innovative Properties Company | Metal matrix composite wires, cables, and method |
| US6485796B1 (en) * | 2000-07-14 | 2002-11-26 | 3M Innovative Properties Company | Method of making metal matrix composites |
| JP4409084B2 (ja) | 2000-12-22 | 2010-02-03 | 株式会社巴技研 | 電線の張力調整装置 |
| US6508565B2 (en) * | 2001-06-04 | 2003-01-21 | Peter Wang | Ratchet wrench with lighting circuit means |
| JP2002373526A (ja) * | 2001-06-14 | 2002-12-26 | Fujikura Ltd | 架空電線 |
| US6692642B2 (en) * | 2002-04-30 | 2004-02-17 | International Waste Management Systems | Organic slurry treatment process |
| CN2624358Y (zh) * | 2003-06-26 | 2004-07-07 | 朱大树 | 自承载式架空绝缘电缆 |
| US20050181228A1 (en) | 2004-02-13 | 2005-08-18 | 3M Innovative Properties Company | Metal-cladded metal matrix composite wire |
| US7131308B2 (en) * | 2004-02-13 | 2006-11-07 | 3M Innovative Properties Company | Method for making metal cladded metal matrix composite wire |
| US20050279526A1 (en) * | 2004-06-17 | 2005-12-22 | Johnson Douglas E | Cable and method of making the same |
| US7093416B2 (en) * | 2004-06-17 | 2006-08-22 | 3M Innovative Properties Company | Cable and method of making the same |
| US20050279527A1 (en) * | 2004-06-17 | 2005-12-22 | Johnson Douglas E | Cable and method of making the same |
| JP2006040697A (ja) * | 2004-07-27 | 2006-02-09 | Fujikura Ltd | 鋼心アルミ撚線の製造方法 |
| JP2006333651A (ja) | 2005-05-27 | 2006-12-07 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 耐張装置および耐張装置用ヨーク |
| WO2007008872A2 (en) * | 2005-07-11 | 2007-01-18 | Gift Technologies, Lp | Method for controlling sagging of a power transmission cable |
-
2006
- 2006-12-28 US US11/617,461 patent/US7547843B2/en active Active
-
2007
- 2007-11-28 CN CN2007800486982A patent/CN101573845B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2007-11-28 EP EP07868879.3A patent/EP2100355A4/en not_active Withdrawn
- 2007-11-28 RU RU2009123413/09A patent/RU2405234C1/ru not_active IP Right Cessation
- 2007-11-28 BR BRPI0722067-7A2A patent/BRPI0722067A2/pt active Search and Examination
- 2007-11-28 KR KR1020097013190A patent/KR101372771B1/ko active IP Right Grant
- 2007-11-28 JP JP2009544141A patent/JP5111518B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2007-11-28 CA CA2674811A patent/CA2674811C/en not_active Expired - Fee Related
- 2007-11-28 WO PCT/US2007/085699 patent/WO2008082820A1/en active Application Filing
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2461935C1 (ru) * | 2011-09-01 | 2012-09-20 | Валерий Николаевич Карнаушенко | Высоковольтная воздушная линия электропередачи и способ возведения высоковольтной воздушной линии электропередачи |
| RU2461937C1 (ru) * | 2011-09-30 | 2012-09-20 | Валерий Николаевич Карнаушенко | Распределительная электросеть и способ эксплуатации распределительной электросети |
| RU2461939C1 (ru) * | 2011-09-30 | 2012-09-20 | Валерий Николаевич Карнаушенко | Высоковольтная воздушная линия электропередачи и способ ремонта высоковольтной воздушной линии электропередачи |
| RU2461936C1 (ru) * | 2011-09-30 | 2012-09-20 | Валерий Николаевич Карнаушенко | Фазный электропровод воздушной линии электропередачи и способ прокладки фазного электропровода воздушной линии электропередачи |
| RU2461938C1 (ru) * | 2011-09-30 | 2012-09-20 | Валерий Николаевич Карнаушенко | Воздушная линия электропередачи и способ реконструкции воздушной линии электропередачи |
| RU202337U1 (ru) * | 2020-12-03 | 2021-02-11 | Акционерное общество «Людиновокабель» | Провод неизолированный |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2010515420A (ja) | 2010-05-06 |
| WO2008082820A1 (en) | 2008-07-10 |
| CA2674811C (en) | 2015-05-12 |
| KR101372771B1 (ko) | 2014-03-10 |
| EP2100355A4 (en) | 2016-12-21 |
| KR20090096611A (ko) | 2009-09-11 |
| BRPI0722067A2 (pt) | 2014-04-08 |
| US20080156525A1 (en) | 2008-07-03 |
| CN101573845B (zh) | 2013-01-02 |
| JP5111518B2 (ja) | 2013-01-09 |
| CA2674811A1 (en) | 2008-07-10 |
| EP2100355A1 (en) | 2009-09-16 |
| US7547843B2 (en) | 2009-06-16 |
| CN101573845A (zh) | 2009-11-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2405234C1 (ru) | Воздушная линия электропередач | |
| RU2399135C1 (ru) | Воздушная линия электропередачи | |
| KR101474037B1 (ko) | 가공 송전 선로의 도체 선택 방법 | |
| US8525033B2 (en) | Stranded composite cable and method of making and using | |
| JP5722920B2 (ja) | 複合体ケーブルのための圧縮コネクタ及びアセンブリ並びにそれらを作製及び使用するための方法 | |
| KR20130008018A (ko) | 연선 열가소성 중합체 복합 케이블, 그 제조 및 사용 방법 | |
| Thrash | ACSS/TW-An improved high temperature conductor for upgrading existing lines or new construction | |
| JP7370994B2 (ja) | 架空電気ケーブルおよび該架空電気ケーブルを製造する方法 | |
| JP2983589B2 (ja) | 撚合せ電線 | |
| OA19728A (en) | Overhead electrical cables and method for fabricating same | |
| Seetharamu et al. | Review of Technological Advances in High Temperature Overhead Line Composite Conductors |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE Effective date: 20130613 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20191129 |