RU2377336C2 - Сплав для газотурбинных двигателей - Google Patents
Сплав для газотурбинных двигателей Download PDFInfo
- Publication number
- RU2377336C2 RU2377336C2 RU2005117714/02A RU2005117714A RU2377336C2 RU 2377336 C2 RU2377336 C2 RU 2377336C2 RU 2005117714/02 A RU2005117714/02 A RU 2005117714/02A RU 2005117714 A RU2005117714 A RU 2005117714A RU 2377336 C2 RU2377336 C2 RU 2377336C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- alloy
- nickel
- chromium
- cobalt
- alloys
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 200
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 200
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 25
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 23
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- SZMZREIADCOWQA-UHFFFAOYSA-N chromium cobalt nickel Chemical compound [Cr].[Co].[Ni] SZMZREIADCOWQA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 11
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 6
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 6
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 5
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 5
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 claims description 4
- FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N lanthanum atom Chemical compound [La] FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 4
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims description 3
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 claims description 3
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims 3
- QDWJUBJKEHXSMT-UHFFFAOYSA-N boranylidynenickel Chemical compound [Ni]#B QDWJUBJKEHXSMT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- UGKDIUIOSMUOAW-UHFFFAOYSA-N iron nickel Chemical compound [Fe].[Ni] UGKDIUIOSMUOAW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 abstract description 25
- 238000005336 cracking Methods 0.000 abstract description 25
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 abstract description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 229910000684 Cobalt-chrome Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 39
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 22
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 17
- 229910001247 waspaloy Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000000463 material Substances 0.000 description 10
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 9
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 5
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 3
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 229910001235 nimonic Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 229910001088 rené 41 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- VSZWPYCFIRKVQL-UHFFFAOYSA-N selanylidenegallium;selenium Chemical compound [Se].[Se]=[Ga].[Se]=[Ga] VSZWPYCFIRKVQL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013112 stability test Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 230000009182 swimming Effects 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
- -1 up to 1.5 wt.% Chemical compound 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/056—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
Изобретение относится к деформируемому дисперсионно-твердеющему сплаву на основе никеля-хрома-кобальта для компонентов газовых турбин. Сплав содержит, вес.%: от 17 до 22 хрома, от 8 до 15 кобальта, от 4,0 до 9,5 молибдена, до 7 вольфрама, от 1,28 до 1,65 алюминия, от 1,50 до 2,30 титана, до 0,80 ниобия, от 0,01 до 0,2 углерода, до 0,01 бора, никель и примеси - остальное. Сплав имеет высокое сопротивление растрескиванию под действием напряжений в результате старения, высокую термостойкость и высокое сопротивление ползучести. 3 н. и 17 з.п. ф-лы, 2 ил., 5 табл.
Description
Область применения изобретения
Настоящее изобретение в общем имеет отношение к созданию деформируемых сплавов высокой прочности для использования при повышенных температурах. В частности, настоящее изобретение имеет отношение к созданию сплавов, которые обладают достаточными сопротивлением ползучести, термостабильностью и сопротивлением растрескиванию под действием напряжений в результате старения, что позволяет использовать их для изготовления переходных каналов (переходных коробов) газовой турбины и других компонентов газовой турбины.
Предпосылки к созданию изобретения
Для соответствия возрастающим требованиям эффективности эксплуатации разработчики газотурбинных двигателей стремятся использовать все более и более высокие рабочие температуры. Однако возможность повышения рабочих температур часто ограничивается свойствами материала. Одно из таких ограничений относится к использованию материала в переходных каналах газовой турбины. Переходные каналы часто представляют собой сварные компоненты, изготовленные из листового или тонкого пластинчатого материала, и поэтому должны обладать как хорошей свариваемостью, так и хорошей деформируемостью. Часто в переходных каналах используют гамма-прим упрочненные сплавы, принимая во внимание их высокую прочность при повышенных температурах. Однако имеющиеся в настоящее время серийные деформируемые гамма-прим упрочненные сплавы либо не обладают прочностью или стабильностью, позволяющей использовать их при очень высоких температурах, требующихся в соответствии с концепциями разработки продвинутых газовых турбин, либо создают трудности в процессе изготовления. В частности, одной из таких трудностей в процессе изготовления является подверженность многих деформируемых гамма-прим упрочненных сплавов растрескиванию под действием напряжений в результате старения. Проблема растрескивания под действием напряжений в результате старения обсуждается далее в этом описании более подробно.
Деформируемые гамма-прим упрочненные сплавы часто представляют собой систему на основе никель-хром-кобальт, несмотря на то, что могут быть использованы системы и на другой основе. Эти сплавы обычно имеют добавки алюминия и титана, которые отвечают за образование гамма-прим фазы, Ni3 (Al, Ti). Могут быть использованы и другие образующие гамма-прим фазу элементы, такие как ниобий и/или тантал. Используют термическую обработку для дисперсионного твердения и для образования гамма-прим фазы в микроструктуре сплава. Эту термообработку обычно проводят, когда сплав находится в отожженном состоянии. Присутствие гамма-прим фазы ведет к существенному упрочнению сплава в широком диапазоне температур. Другие элементарные добавки могут содержать молибден или вольфрам для упрочнения твердого раствора, углерод для образования карбида и бор для улучшения пластичности (ковкости) при высоких температурах.
Растрескивание под действием напряжений в результате старения представляет собой проблему, которая ограничивает свариваемость многих гамма-прим упрочненных сплавов. Это явление обычно случается в том случае, когда сварная деталь подвергается воздействию высокой температуры в первый раз после операции сварки. Часто это происходит в ходе проводимой после сварки операции отжига, которую применяют в процессе изготовления большинства сварных гамма-прим сплавов. Растрескивание происходит в результате образования гамма-прим фазы во время нагревания до температуры отжига. Образование упрочняющей гамма-прим фазы в сочетании с низкой пластичностью, которой обладают многие такие сплавы при промежуточных температурах, а также механическое ограничение (сжатие), которое обычно накладывают за счет операции сварки, часто приводит к растрескиванию. Проблема растрескивания под действием напряжений в результате старения может ограничивать использование сплавов только до определенной толщины, так как более значительная толщина материала ведет к более значительному механическому сжатию.
Уже предложены различные виды испытаний для оценки подверженности сплава растрескиванию под действием напряжений в результате старения. Эти испытания включают в себя circular patch test (испытание в круговом пятне), restrained plate test (испытание зажатой пластины) и различные динамические термомеханические испытания. Одним из испытаний, которое может быть использовано для оценки подверженности сплава растрескиванию под действием напряжений в результате старения, является испытание на растяжение с управляемой скоростью нагрева (тест CHRT), которое начали применять с 60-х годов. Недавние испытания, проведенные в центре Haynes International, показали, что тест CHRT успешно позволяет ранжировать подверженность растрескиванию различных промышленных сплавов в соответствии с опытом эксплуатации. При проведении теста CHRT образец листа для испытания на растяжение нагревают от низкой температуры до температуры испытания с постоянной скоростью (при испытаниях, проведенных в центре Haynes International, была использована скорость нагрева от 25°F до 30°F в минуту). После достижения температуры испытания образец растягивали до разрушения с постоянной скоростью деформации. Сначала образец для испытаний находится в отожженном (не дисперсно-упрочненном) состоянии, так что гамма-прим фаза выпадает на стадии нагрева, как это и будет в случае сварного компонента, который подвергается термообработке после сварки. Относительное удлинение до разрушения образца для испытаний принимали в качестве меры подверженности растрескиванию под действием напряжений в результате старения (более низкие величины удлинения подсказывают большую подверженность растрескиванию под действием напряжений в результате старения). Удлинение при проведении теста CHRT является функцией температуры испытания и обычно имеет минимум при определенной температуре. Температура, при которой это случается, составляет около 1500°F для многих деформируемых гамма-прим упрочненных сплавов.
Хорошая прочность и высокая термостабильность при высоких температурах, необходимых в концепциях продвинутых газовых турбин, представляют собой два свойства, которыми не обладают многие имеющиеся в настоящее время серийные деформируемые гамма-прим упрочненные сплавы. Прочность при высокой температуре уже давно оценивают при помощи испытаний разрушения при ползучести, когда к образцам изотермически прикладывают постоянную нагрузку, до тех пор, пока не происходит разрушение образца. Время до разрушения или ресурс до разрушения затем используют в качестве меры прочности сплава при этой температуре. Термостабильность является мерой того, что микроструктура сплава остается относительно неизменной при тепловом воздействии. Многие высокотемпературные сплавы могут образовывать хрупкие интерметаллические или карбидные фазы при тепловом воздействии. Наличие таких фаз может драматически снизить пластичность материала при комнатной температуре. Эта потеря пластичности может быть эффективно измерена с использованием стандартного испытания на растяжение.
Множество деформируемых гамма-прим упрочненных сплавов имеются в настоящее время на рынке в виде листов. Сплав Rene-41 или R-41 (патент США № 2945758) был разработан фирмой General Electric в 50-е годы для использования в газотурбинных двигателях. Он имеет отличное сопротивление ползучести, но относительно плохие термостабильность и сопротивление растрескиванию под действием напряжений в результате старения. Аналогичный сплав М-252 (патент США № 2747993) также был разработан фирмой General Electric в 50-е годы. Несмотря на то, что в настоящее время он имеется только в виде стержней, композиция сплава позволяет легко изготавливать из него и листы. Сплав М-252 имеет хорошие сопротивление ползучести и сопротивление растрескиванию под действием напряжений в результате старения, однако, аналогично сплаву R-41, он имеет низкую термостабильность. Фирмой Pratt & Whitney был разработан сплав под торговым названием WASPALOY, который представляет собой другой гамма-прим упрочненный сплав, предназначенный для использования в газотурбинных двигателях и имеющийся в листовом виде. Однако этот сплав имеет очень низкое сопротивление ползучести при температуре свыше 1500°F, очень низкую термостабильность, а также очень низкое сопротивление растрескиванию под действием напряжений в результате старения. Сплав, известный под торговым названием сплав 263 (патент США № 3222165), был разработан в конце 50-х годов и выпущен на рынок в 60-е голы фирмой Rolls-Royce Limited. Этот сплав имеет отличные термостабильность и сопротивление растрескиванию под действием напряжений в результате старения, но очень низкое сопротивление ползучести при температурах свыше 1500°F. Сплав РК-33 (патент США № 3248213) был разработан фирмой International Nickel Company и выпущен на рынок в 1961 г. Этот сплав имеет хорошие термостабильность и сопротивление ползучести, но низкое сопротивление растрескиванию под действием напряжений в результате старения. Как показывают приведенные примеры, в настоящее время отсутствуют серийные сплавы, которые обладают уникальной комбинацией трех ключевых свойств: хорошим сопротивлением ползучести и хорошей термостабильностью в диапазоне температур от 1600 до 1700°F, а также хорошим сопротивлением растрескиванию под действием напряжений в результате старения.
Краткое изложение изобретения
Основной задачей настоящего изобретения является создание новых деформируемых дисперсионно-твердеющих сплавов на основе никеля-хрома-кобальта, которые подходят для использования в высокотемпературных переходных каналах газовой турбины и в других компонентах газовой турбины и обладают комбинацией трех специфических ключевых свойств, а именно высоким сопротивлением растрескиванию под действием напряжений в результате старения, хорошей термостабильностью и хорошим сопротивлением ползучести.
Было обнаружено, что указанная задача может быть решена при помощи сплава, который имеет от 17 до 22 вес.% хрома, от 8 до 15 вес.% кобальта, от 4.0 до 9.5 вес.% молибдена, до 7.0 вес.% вольфрама, от 1.28 до 1.65 вес.% алюминия, от 1.50 до 2.30 вес.% титана, до 0.80 вес.% ниобия, до 3 вес.% железа, от 0.01 до 0.2 вес.% углерода, до 0.015 вес.% бора, с балансом никеля и примесей.
Краткое описание чертежей
На фиг.1 показана диаграмма пластичности изучаемых деформируемых дисперсионно-твердеющих сплавов на основе никеля-хрома-кобальта, полученная при испытании на растяжение с контролируемой скоростью нагрева при 1500°F.
На фиг.2 показана диаграмма пластичности изучаемых деформируемых дисперсионно-твердеющих сплавов на основе никеля-хрома-кобальта, полученная при стандартном испытании на растяжение при комнатной температуре.
Описание предпочтительного варианта
Описанные здесь деформируемые дисперсионно-твердеющие сплавы на основе никеля-хрома-кобальта имеют сопротивление ползучести, термостабильность и сопротивление растрескиванию под действием напряжений в результате старения, достаточные для того, чтобы позволить использовать их в виде листов или пластин в переходных каналах газовой турбины, а также в другом виде и в других ответственных узлах газовой турбины. Эта комбинация критических свойств достигнута за счет контроля содержания различных критических элементов, каждый из которых выполняет определенные функции. Наличие образующих гамма-прим фазу элементов, таких как алюминий, титан и ниобий существенно способствует получению высокого сопротивления ползучести за счет образования гамма-прим фазы во время процесса дисперсионного твердения (упрочнения при старении). Однако совместное количество алюминия, титана и ниобия необходимо тщательно контролировать, чтобы обеспечить хорошее сопротивление растрескиванию под действием напряжений в результате старения. Молибден и, возможно, вольфрам добавляют для того, чтобы дополнительно получить повышение сопротивления ползучести за счет упрочнения твердого раствора. Однако и в этом случае общую объединенную концентрацию молибдена и вольфрама следует тщательно контролировать, чтобы обеспечить достаточную термостабильность сплава.
Разработанные с учетом проектных требований к следующему поколению переходных каналов газовой турбины гамма-прим упрочненный сплавы имеют существенный потенциал. Тремя наиболее критическими свойствами таких сплавов являются сопротивление ползучести, свариваемость (то есть сопротивление растрескиванию под действием напряжений в результате старения) и термостабильность. Однако в настоящее время отсутствует гамма-прим упрочненный сплав, который обладает всеми тремя свойствами в достаточной степени.
Было проведено испытание 26 экспериментальных и 5 серийных сплавов, составы которых приведены в Таблице 1. Экспериментальные сплавы обозначены буквами от А до Z. В качестве серийных сплавов были испытаны сплав HAYNES R-41, сплав HAYNES WASPALOY, сплав HAYNES 263, сплав М-252 и сплав NIMONIC РК-33. Сплавы (как экспериментальные, так и серийные) имеют содержание Сr в диапазоне от 17.5 до 21.3 вес.%, а также содержание кобальта в диапазоне от 8.3 до 19.6 вес.%. Содержание алюминия лежит в диапазоне от 0.49 до 1.89 вес.%, содержание титана составляет от 1.53 до 3.12 вес.%, а содержание ниобия лежит в диапазоне от 0 до 0.79 вес.%. Содержание молибдена лежит в диапазоне от 3.2 до 10.5 вес.%, а содержание вольфрама лежит в диапазоне от 0 до 8.3 вес.%. Намеренно веденные добавки второстепенных элементов включают в себя углерод и бор в диапазоне от 0.034 до 0.163 вес.% и от 0 до 0.008 вес.% соответственно. Содержание железа лежит в диапазоне от 0 до 3.6 вес.%.
Все испытания сплавов были проведены на листовом материале толщиной от 0.047" до 0.065". Экспериментальные сплавы были выплавлены в вакуумной индукционной печи и затем подвергнуты электрошлаковому переплаву при массе. плавки 50 фунтов. Полученные указанным образом слитки подвергали томлению при 2150°F и затем ковали и прокатывали при начальной температуре 2150°F. Толщина листа после прокатки составила 0.085". Листы затем отжигали при 2150°F в течение 15 минут и закаливали в воде. Затем производили холодную прокатку листов до толщины 0.060". Листы после холодной прокатки отжигали при температурах от 2050 до 2175°F для того, чтобы получить полностью рекристаллизованную, равноосную структуру зерна, с ASTM размером зерна от 4 до 5. Наконец, листовой материал подвергали термической обработке для обеспечения дисперсионного твердения при температуре 1475°F в течение 8 часов, чтобы получить гамма-прим фазу. Серийные сплавы HAYNES R-41, HAYNES WASPALOY, HAYNES 263 и NIMONIC РК-33 были получены в виде листов в состоянии отжига на заводе-изготовителе. Так как не могли найти серийный сплав М-252 в виде листов, то для проведения испытаний выплавили 50 фунтов этого сплава, с использованием процесса, описанного выше для экспериментальных сплавов. Все пять серийных сплавов подвергали после отжига термической обработке для обеспечения дисперсионного твердения в соответствии с принятыми стандартами. Параметры этих термических обработок приведены в Таблице 2.
Для оценки трех свойств, которые отмечены выше как наиболее важные (сопротивления растрескиванию под действием напряжений в результате старения, термостабильности и сопротивления ползучести), каждый из сплавов подвергали трем различным испытаниям. Первым испытанием было испытание на растяжение при контролируемой скорости нагревания (CHRT). Результаты CHRT испытания приведены в Таблице 3. Критическим свойством в этом испытании является пластичность при растяжении, которую измеряют как удлинение до разрушения. Можно ожидать, что сплавы, которые показали большую пластичность в этом испытании, будут иметь большее сопротивление растрескиванию под действием напряжений в результате старения. Задачей настоящего исследования является обеспечение пластичности, составляющей 4.5% или выше. Из экспериментальных сплавов только сплав W не отвечает этому требованию. Из серийных сплавов сплав М-252 и сплав 263 отвечают этому требованию, в то время как сплав РК-33, сплав WASPALOY и сплав R-41 этому требованию не отвечают. Было обнаружено, что рабочие параметры данного сплава при CHRT испытании могут быть связаны с количеством образующих гамма-прим фазу элементов в сплаве при помощи следующего уравнения (в котором элементарные композиции даны в вес.%):
Значения в левой части уравнения (1) для всех сплавов, изученных в этом исследовании, приведены в Таблице 1. Было обнаружено, что все сплавы, которые успешно прошли CHRT испытание, подчиняются уравнению (1). Более того, все сплавы, которые не подчиняются уравнению (1), не проходят CHRT испытание, то есть имеют при 1500°F CHRT пластичность меньше, чем 4.5%. Эта зависимость показана более четко на фиг.1, где 1500°F CHRT пластичность отложена в функции величины, содержащейся в левой части уравнения (1) для всех изучаемых сплавов. Все испытания были проведены на образцах в отожженном состоянии. Пластичность при растяжении (измеренная как относительное удлинение до разрушения) отложена на диаграмме в функции композиционной переменной Аl+0.56 Ti+0.29 Nb (в которой элементарные композиции даны в вес.%). Горизонтальная линия на фиг.1 соответствует пластичности при растяжении, составляющей 4.5%. Все сплавы, расположенные над этой линией (черные кружки), можно считать успешно прошедшими испытание на растяжение с управляемой скоростью нагревания, в то время как сплавы, расположенные под указанной линией (обозначенные крестиками) можно считать не прошедшими испытание. Пунктирная вертикальная линия соответствует значению 2.9 вес.% для композиционной переменной Аl+0.56 Ti+0.29 Nb. Было обнаружено, что все сплавы, имеющие значение более 2.9 вес.% для композиционной переменной, не проходят испытание на растяжение с управляемой скоростью нагревания.
ТАБЛИЦА 2 | |
Сплав | Виды термообработки* |
Эксперимент. сплавы A-Z | 1475°F/8 ч/АС |
R-41 сплав | 2050°F/30 мин/Ас +1650°F/4 ч/АС |
WASPALOY сплав | 1825°F/2 ч/АС +1550°F/4 ч/АС +1400°F/16AC |
263 сплав | 1472°F/8 ч/АС |
М-252 сплав | 1400°F/15 ч/АС |
РК-33 сплав | 1562°F/4 ч/АС |
* Все термообработки проводят после отжига. АС=воздушное охлаждение |
ТАБЛИЦА 3 | |
Сплав | 1500°F CHRT Пластичность |
(относительное удлинение) | |
А | 5.9 |
В | 4.9 |
С | 5.0 |
D | 6.4 |
Е | 9.5 |
F | 6.0 |
G | 4.9 |
Н | 8.5 |
I | 10.0 |
J | 5.5 |
К | 5.4 |
L | 5.7 |
М | 8.5 |
N | 5.6 |
O | 5.8 |
Р | 5.2 |
Q | 5.9 |
R | 6.9 |
S | 8.2 |
Т | 7.0 |
U | 5.0 |
V | 6.7 |
W | 4.2 |
X | 6.9 |
Y | 5.1 |
Z | 9.3 |
R-41 сплав | 2.8 |
WASPALOY сплав | 3.5 |
263 сплав | 22.9 |
М-252 сплав | 5.6 |
РК-33 сплав | 3.6 |
Для оценки термостабильности сплавов определяли их пластичность при растяжении при комнатной температуре после длительного теплового воздействия. После проведения термообработок для упрочнения при старении, указанных в Таблице 2, образцы всех экспериментальных и серийных сплавов подвергали тепловому воздействию 1600°F/1000 ч/АС. Испытание на растяжение при комнатной температуре проводили на подвергающихся тепловому воздействию образцах; полученные результаты приведены в Таблице 4. Пластичность свыше 20% считали приемлемой. С учетом этой нормы, экспериментальные сплавы U, V, Х и Z считали не прошедшими испытание так же, как и серийные сплавы М-252, WASPALOY и R-41. Было обнаружено, что контроль элементов молибдена и вольфрама является критическим для получения термостабильного сплава. Было получено следующее уравнение (в котором элементарные композиции даны в вес.%):
Значения в левой части уравнения (2) для всех сплавов, изученных в этом исследовании, приведены в Таблице 1. Было обнаружено, что все сплавы, которые не подчиняются уравнению (2), не обладают достаточной термостабильностью, то есть было обнаружено, что их пластичность при растяжении при комнатной температуре после 1000 часов воздействия температуры 1600°F составляет менее 20%. Было обнаружено, что только один сплав (сплав WASPALOY) удовлетворяет уравнению (2), однако он имеет низкую термостабильность. Однако этот сплав не удовлетворяет уравнению (1) и поэтому не годится для заданного применения. Из этого примера становится понятно, что для обеспечения термостабильности для этого класса сплавов необходимо контролировать количество алюминия, титана и ниобия, а также молибдена и вольфрама. Полезность уравнения (2) становится достаточно понятной, если обратиться к рассмотрению фиг.2, где пластичность образцов после теплового воздействия отложена в функции значения левой части уравнения (2) для всех испытуемых сплавов. Только сплавы, которые удовлетворяют уравнению Аl+0.56 Ti+ 0.29 Nb<2.9 (в котором элементарные композиции даны в вес.%), показаны на диаграмме. Все испытания сплавов были проведены на образцах, прошедших термообработку для дисперсионного твердения, с последующим воздействием температуры 1600°F в течение 1000 часов. На диаграмме пластичность при растяжении (измеренная как относительное удлинение до разрушения) отложена в функции композиционной переменной Мо+0.52 W (в которой элементарные композиции даны в вес.%). Горизонтальная линия на фиг.2 соответствует пластичности при растяжении, составляющей 20%. Все сплавы, расположенные над этой линией (черные кружки), можно считать успешно прошедшими испытание на термостабильность, в то время как сплавы, расположенные под этой линией (обозначенные крестиками), можно считать не прошедшими испытание. Пунктирная вертикальная линия соответствует значению 9.5 вес.% для композиционной переменной Мо+0.52 W. Было обнаружено, что все сплавы, которые имеют значение свыше 9.5 вес.% для композиционной переменной, не проходят испытание на термостабильность.
ТАБЛИЦА 4 | |
Сплав | Пластичность после 1600°F/1000 ч/АС |
(относительное удлинение) | |
А | 27.8 |
В | 29.2 |
С | 28.8 |
D | 22.2 |
Е | 24.3 |
F | 29.5 |
G | 26.3 |
Н | 29.3 |
I | 34.3 |
J | 30.8 |
К | 28.3 |
L | 30.2 |
М | 32.1 |
N | 23.5 |
O | 32.5 |
P | 32.8 |
Q | 29.4 |
R | 34.5 |
S | 33.6 |
Т | 29.9 |
U | 10.4 |
V | 9.2 |
W | 27.3 |
X | 19.0 |
Y | 33.6 |
Z | 18.0 |
R-41 сплав | 2.6 |
WASPALOY | 12.8 |
263 сплав | 40.9 |
M-252 сплав | 10.1 |
РК-33 сплав | 26.2 |
Третьим ключевым свойством для заданного применения является сопротивление ползучести. Сопротивление ползучести сплавов измеряли при 1700°F с нагрузкой 7 ksi (1 кг на 1 кв. дюйм). Поставленной задачей является достижение ресурса до разрушения, составляющего более 300 часов. Полученные результаты для экспериментальных и серийных сплавов приведены в Таблице 5. Было обнаружено, что все экспериментальные сплавы позволяют решить эту задачу, за исключением сплавов V, Y и Z. Все серийные сплавы также позволяют решить эту задачу, за исключением сплава 263 и сплава WASPALOY. Из пяти сплавов, которые не проходят испытание на разрушение при ползучести, три сплава (сплавы V и Z, а также сплав WASPALOY) не удовлетворяют одному из уравнений (1) и (2) или обоим из них и не являются термостабильными. Отсутствие термостабильности оказывает отрицательное влияние на сопротивление ползучести. Два других сплава (сплав Y и сплав 263), которые не соответствуют требованию к сопротивлению ползучести, имеют относительно низкое полное содержание упрочняющих твердый раствор элементов, а именно молибдена и вольфрама. Кроме того, сплав 263 имеет относительно низкое полное содержание формирующих гамма-прим фазу элементов, а именно алюминия, титана и ниобия. Для обеспечения адекватных уровней как упрочняющих твердый раствор элементов, так и формирующих гамма-прим фазу элементов, уравнения (1) и (2) были соответствующим образом изменены (причем элементарные композиции вновь даны в вес.%):
и
Было обнаружено, что всего из 31 экспериментальных и серийных сплавов, которые были испытаны в данном исследовании, 20 сплавов проходят испытания всех трех ключевых свойств, то есть CHRT испытание, испытание на тепловое воздействие и испытание на разрушение при ползучести. Все 20 приемлемых сплавов (экспериментальные сплавы от А до Т) имеют композиции, которые удовлетворяют как уравнению (3), так и уравнению (4). Все 11 сплавов, которые считают неприемлемыми (экспериментальные сплавы от U до Z и все 5 серийных сплавов), имеют композиции, которые не удовлетворяют одному или обоим уравнениям (3) и (4). Из Таблицы 1 можно понять, что приемлемые сплавы содержат, в весовых процентах, от 17.5 до 21.3 хрома, от 8.3 до 14.2 кобальта, от 4.3 до 9.3 молибдена, до 7.0 вольфрам, от 1.29 до 1.63 алюминия, от 1.59 до 2.28 титана, до 0.79 ниобия, от 0.034 до 0.097 углерода, от 0.002 до 0.007 бора и до 2.6 железа. По причинам, которые были объяснены здесь выше, сплавы, которые обеспечивают желательные свойства, должны удовлетворять уравнениям (3) и (4) и содержать указанные элементы в следующих диапазонах: от 17 до 22 хрома, от 8 до 15 кобальта, от 4.0 до 9.5 молибдена, до 7.0 вольфрама, от 1.28 до 1.65 алюминия, от 1.50 до 2.30 титана, до 0.80 ниобия, от 0.01 до 0.2 углерода и до 0.015 бора, с балансом никеля плюс примеси. Сплав может также содержать тантал, до 1.5 вес.%, марганец до 1.5 вес.% и кремний до 0.5 вес.%, а также один или несколько элементов, выбранных из группы, в которую входят магний, кальций, гафний, цирконий, иттрий, церий и лантан. Каждый из этих семи элементов может составлять до 0.05 вес.%. Приемлемые сплавы имеют диапазон величин для Аl+0.56 Ti+0.29 Nb от 2.35 до 2.84 и диапазон величин для Мо+0.52 W от 7.1 до 9.3.
ТАБЛИЦА 5 | |
Сплав | Ресурс до разрушения (часов) |
А | 304 |
В | 560 |
С | 481 |
D | 375 |
Е | 346 |
F | 522 |
G | 584 |
Н | 764 |
I | 410 |
J | 767 |
К | 560 |
L | 522 |
М | 581 |
N | 401 |
O | 403 |
Р | 664 |
Q | 419 |
R | 328 |
S | 641 |
Т | 506 |
U | 384 |
V | 284 |
W | 463 |
X | 339 |
Y | 271 |
Z | 283 |
R-41 сплав | 618 |
WASPALOY | 243 |
263 сплав | 139 |
М-252 сплав | 392 |
РК-33 сплав | 412 |
Данные таблицы 5 показывают, что сплавы, отвечающие следующим дополнительным требованиям относительно состава, имеют ресурс до разрушения 450 часов и более.
8.0≤Mo+0.52 W≤9.0
1.40 до 1.65 алюминий
Nb≤0.5
Примерами сплавов, попадающих в указанные границы, являются C, F, G и S.
В других отношениях приемлемые сплавы A, D, E, I, N, O, Q, и R не отвечают указанным требованиям и имеют ресурс до разрушения менее 450 часов.
Наличие хрома (Cr) в сплавах, которые используют в средах с высокой температурой, обеспечивает необходимую стойкость к окислению и коррозионную стойкость при нагреве. Как правило, чем выше содержание Cr, тем лучше стойкость к окислению, однако слишком большое содержание Cr может приводить к тепловой неустойчивости сплава. Для сплавов в соответствии с настоящим изобретением нашли, что содержание хрома должно лежать в диапазоне ориентировочно от 17 до 22 вес.%.
Кобальт (Со) представляет собой элемент, который часто вводят во многие деформируемые гамма-прим упрочненные сплавы. Кобальт снижает растворимость алюминия и титана в никеле при более низких температурах и позволяет получать большее содержание гамма-прим фазы для данного уровня алюминия и титана. Нашли, что уровни Со ориентировочно от 8 до 15 вес.% являются приемлемыми для сплавов в соответствии с настоящим изобретением.
Как уже было упомянуто здесь ранее, алюминий (Аl), титан (Ti) и ниобий (Nb) способствуют повышению сопротивления ползучести сплавов в соответствии с настоящим изобретением за счет образования упрочняющей гамма-прим фазы при термообработке для дисперсионного твердения. Общее содержание этих элементов ограничивается в соответствии с приведенным выше уравнением (3). Что касается индивидуальных элементов, то нашли, что содержание Аl может лежать в диапазоне от 1.28 до 1.65 вес.%, содержание Ti может лежать в диапазоне от 1.50 до 2.30 вес.%, а содержание Nb может лежать в диапазоне от 0 до 0.80 вес.%.
Как уже было упомянуто здесь ранее, молибден (Мо) и вольфрам (W) способствуют повышению сопротивления ползучести сплавов в соответствии с настоящим изобретением за счет упрочнения твердого раствора. Общее содержание этих элементов ограничивается в соответствии с приведенным выше уравнением (4). Что касается индивидуальных элементов, то нашли, что содержание Мо может лежать в диапазоне ориентировочно от 4.0 до 9.5 вес.%, в то время как содержание W может лежать в диапазоне ориентировочно от 0 до 7.0 вес.%.
Углерод (С) представляет собой необходимый компонент, который способствует повышению сопротивления ползучести сплавов в соответствии с настоящим изобретением за счет образования карбидов. Карбиды необходимы также для надлежащего контроля размера зерна. Содержание углерода должно составлять ориентировочно от 0.01 до 0.2 вес.%.
Железо (Fe) не является необходимым, однако обычно присутствует. Присутствие Fe объясняется экономическим использованием вторичных материалов, большинство из которых содержат остаточные количества Fe. Приемлемый не содержащий Fe сплав, возможно, может быть получен в печи с новой футеровкой, если использовать загрузочные материалы высокой чистоты. Имеющиеся данные показывают, что уровни железа, составляющие по меньшей мере (максимально) около 3 вес.%, являются приемлемыми.
Бор (В) обычно добавляют в деформируемые гамма-прим упрочненные сплавы в небольших количествах для повышения пластичности при повышенных температурах. Слишком высокое содержание бора может приводить к ухудшению свариваемости. Предпочтительное содержание бора составляет ориентировочно до 0.015 вес.%.
Тантал (Та) представляет собой элемент, образующий гамма-прим фазу в этом классе сплавов. Можно ожидать, что тантал может быть частично замещен алюминием, титаном или ниобием при уровнях ориентировочно до 1.5 вес.%.
Марганец (Мn) часто добавляют в сплавы на основе никеля, чтобы содействовать решению проблем, возникающих за счет присутствия примесей серы. Содержание Мn в сплавах в соответствии с настоящим изобретением может достигать уровней, составляющих по меньшей мере (максимально) 1.5 вес.%.
Кремний (Si) может присутствовать в виде примеси, но иногда его специально добавляют для повышения стойкости к воздействию окружающей среды. Содержание Si, добавленного в сплавы в соответствии с настоящим изобретением, может достигать уровней, составляющих по меньшей мере (максимально) 0.5 вес.%.
Медь (Cu) может присутствовать в виде примеси за счет использования вторичных материалов или за счет плавления и обработки самого сплава. Содержание Cu в сплавах в соответствии с настоящим изобретением может достигать уровней, составляющих по меньшей мере (максимально) 0.5 вес.%.
Магний (Mg) и кальций (Са) часто используют во время первичного плавления сплавов на базе никеля. Можно ожидать, что содержание этих элементов в сплавах в соответствии с настоящим изобретением может составлять ориентировочно до 0.05 вес.%.
Часто добавляют небольшое количество определенных элементов в сплавы на основе никеля, чтобы повысить стойкость к воздействию окружающей среды. Такими элементами являются (но без ограничения) лантан (La), церий (Се), иттрий (Y), цирконий (Zr) и гафний (Hf). Можно ожидать, что содержание каждого из этих элементов в сплавах в соответствии с настоящим изобретением может составлять ориентировочно до 0.05 вес.%.
Несмотря на то, что были испытаны образцы в виде деформируемого листа, можно ожидать, что предложенные сплавы будет иметь аналогичные свойства и в других деформируемых конфигурациях (таких как пластины, прутки, трубы, поковки и проволока), а также в изделиях, полученных за счет литья, напыления или порошковой металлургии, а именно в виде порошка, уплотненного порошка и спеченного уплотненного порошка. Следовательно, настоящее изобретение включает в себя все такие формы композиции сплава.
Совместные свойства хорошей термостабильности, сопротивления растрескиванию под действием напряжений в результате старения и хорошей стойкости к разрушению при ползучести, которые показывает предложенный сплав, делают его особенно полезным для изготовления компонентов газотурбинных двигателей, а в частности, переходных каналов газотурбинных двигателей. Такие компоненты и газотурбинные двигатели, содержащие такие компоненты, могут работать при более высоких температурах без разрушения и будут иметь более высокий срок службы, чем компоненты и газотурбинные двигатели, известные в настоящее время.
Несмотря на то, что были описаны некоторые предпочтительные варианты сплавов, совершенно ясно, что настоящее изобретение не ограничивается этими вариантами, причем в изобретение специалистами в данной области могут быть внесены изменения и дополнения, которые не выходят за рамки формулы изобретения.
Claims (20)
1. Сплав на основе никеля-хрома-кобальта, содержащий, вес.%:
от 17 до 22 хрома
от 8 до 15 кобальта
от 4,0 до 9,5 молибдена
до 7,0 вольфрама
от 1,28 до 1,65 алюминия
от 1,50 до 2,30 титана
до 0,80 ниобия
от 0,01 до 0,2 углерода
до 0,015 бора
никель и примеси - остальное,
причем количество элементов в сплаве удовлетворяет следующим композиционным соотношениям, вес.%:
2,2<Al+0,56Ti+0,29Nb<2,9
6,5<Mo+0,52W<9,5.
от 17 до 22 хрома
от 8 до 15 кобальта
от 4,0 до 9,5 молибдена
до 7,0 вольфрама
от 1,28 до 1,65 алюминия
от 1,50 до 2,30 титана
до 0,80 ниобия
от 0,01 до 0,2 углерода
до 0,015 бора
никель и примеси - остальное,
причем количество элементов в сплаве удовлетворяет следующим композиционным соотношениям, вес.%:
2,2<Al+0,56Ti+0,29Nb<2,9
6,5<Mo+0,52W<9,5.
2. Сплав на основе никеля-хрома-кобальта по п.1, который дополнительно содержит до 3 вес.% железа.
3. Сплав на основе никеля-хрома-кобальта по п.1, который дополнительно содержит в вес.%, по меньшей мере, один из элементов, выбранных из группы, в которую входят тантал до 1,5, марганец до 1,5, кремний до 0,5 и медь до 0,5.
4. Сплав на основе никеля-хрома-кобальта по п.1, который дополнительно содержит, по меньшей мере, один элемент в количестве до 0,05 вес.%, выбранный из группы, в которую входят магний, кальций, гафний, цирконий, иттрий, церий и лантан.
5. Сплав на основе никеля-хрома-кобальта по п.1, который находится в деформированной форме, выбранной из группы, в которую входят листы, пластины, прутки, проволока, трубы, трубки и поковки.
6. Сплав на основе никеля-хрома-кобальта по п.1, который получен литьем.
7. Сплав на основе никеля-хрома-кобальта по п.1, который получен распылением.
8. Сплав на основе никеля-хрома-кобальта по п.1, который получен порошковой металлургией.
9. Сплав на основе никеля-хрома-кобальта по п.1, который предназначен для изготовления компонентов для газотурбинных двигателей.
10. Сплав на основе никеля-хрома-кобальта, имеющий, вес.%:
от 17,5 до 21,3 хрома
от 8,3 до 14,2 кобальта
от 4,3 до 9,3 молибдена
до 7,0 вольфрама
от 1,29 до 1,63 алюминия
от 1,59 до 2,28 титана
до 0,79 ниобия
от 0,034 до 0,097 углерода
от 0,002 до 0,007 бора
до 2,6 железа
никель и примеси - остальное,
причем сплав предназначен для использования в переходных каналах газовой турбины и количество элементов в сплаве удовлетворяет следующим композиционным соотношениям, вес.%:
2,35<Al+0,56Ti+0,29Nb<2,84
7,1<Mo+0,52W<9,3.
от 17,5 до 21,3 хрома
от 8,3 до 14,2 кобальта
от 4,3 до 9,3 молибдена
до 7,0 вольфрама
от 1,29 до 1,63 алюминия
от 1,59 до 2,28 титана
до 0,79 ниобия
от 0,034 до 0,097 углерода
от 0,002 до 0,007 бора
до 2,6 железа
никель и примеси - остальное,
причем сплав предназначен для использования в переходных каналах газовой турбины и количество элементов в сплаве удовлетворяет следующим композиционным соотношениям, вес.%:
2,35<Al+0,56Ti+0,29Nb<2,84
7,1<Mo+0,52W<9,3.
11. Сплав на основе никеля-хрома-кобальта по п.10, который дополнительно содержит в вес.%, по меньшей мере, один из элементов, выбранных из группы, в которую входят тантал до 1,5, марганец до 1,5, кремний до 0,5 и медь до 0,5.
12. Сплав на основе никеля-хрома-кобальта по п.10, который дополнительно содержит, по меньшей мере, один элемент, выбранный из группы, в которую входят магний, кальций, гафний, цирконий, иттрий, церий и лантан, причем содержание каждого указанного элемента составляет до 0,05 вес.%.
13. Сплав на основе никеля-хрома-кобальта по п.10, который находится в деформированной форме, выбранной из группы, в которую входят листы, пластины, прутки, проволока, трубы, трубки и поковки.
14. Сплав на основе никеля-хрома-кобальта по п.10, который получен литьем.
15. Сплав на основе никеля-хрома-кобальта по п.10, который получен распылением.
16. Сплав на основе никеля-хрома-кобальта по п.10, который получен порошковой металлургией.
17. Сплав на основе никеля-хрома-кобальта по п.10, который предназначен для изготовления компонентов для газотурбинных двигателей.
18. Газотурбинный двигатель, который содержит множество металлических компонентов, изготовленных из сплава, содержащего, вес.%:
от 17 до 22 хрома
от 8 до 15 кобальта
от 4,0 до 9,5 молибдена
до 7,0 вольфрама
от 1,28 до 1,65 алюминия
от 1,50 до 2,30 титана
до 0,80 ниобия
от 0,01 до 0,2 углерода
до 0,015 бора
никель и примеси - остальное,
причем количество элементов в сплаве удовлетворяет следующим композиционным соотношениям, вес.%:
2,2<Al+0,56Ti+0,29Nb<2,9
6,5<Mo+0,52W<9,5.
от 17 до 22 хрома
от 8 до 15 кобальта
от 4,0 до 9,5 молибдена
до 7,0 вольфрама
от 1,28 до 1,65 алюминия
от 1,50 до 2,30 титана
до 0,80 ниобия
от 0,01 до 0,2 углерода
до 0,015 бора
никель и примеси - остальное,
причем количество элементов в сплаве удовлетворяет следующим композиционным соотношениям, вес.%:
2,2<Al+0,56Ti+0,29Nb<2,9
6,5<Mo+0,52W<9,5.
19. Газотурбинный двигатель по п.18, в котором, по меньшей мере, один из металлических компонентов представляет собой переходный канал.
20. Газотурбинный двигатель по п.18, в котором, по меньшей мере, один из металлических компонентов выполнен из сплава, содержащего, вес.%:
от 17,5 до 21,3 хрома
от 8,3 до 14,2 кобальта
от 4,3 до 9,3 молибдена
до 7,0 вольфрама
от 1,29 до 1,63 алюминия
от 1,59 до 2,28 титана
до 0,79 ниобия
от 0,034 до 0,097 углерода
от 0,002 до 0,007 бора
до 2,6 железа
с балансом никеля и примесей,
причем количество элементов в сплаве удовлетворяет следующим композиционным соотношениям, вес.%:
2,35<Al+0,56Ti+0,29Nb<2,84
7,1<Mo+0,52W<9,3.
от 17,5 до 21,3 хрома
от 8,3 до 14,2 кобальта
от 4,3 до 9,3 молибдена
до 7,0 вольфрама
от 1,29 до 1,63 алюминия
от 1,59 до 2,28 титана
до 0,79 ниобия
от 0,034 до 0,097 углерода
от 0,002 до 0,007 бора
до 2,6 железа
с балансом никеля и примесей,
причем количество элементов в сплаве удовлетворяет следующим композиционным соотношениям, вес.%:
2,35<Al+0,56Ti+0,29Nb<2,84
7,1<Mo+0,52W<9,3.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US10/934,920 | 2004-09-03 | ||
US10/934,920 US20060051234A1 (en) | 2004-09-03 | 2004-09-03 | Ni-Cr-Co alloy for advanced gas turbine engines |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2005117714A RU2005117714A (ru) | 2006-12-20 |
RU2377336C2 true RU2377336C2 (ru) | 2009-12-27 |
Family
ID=35198601
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2005117714/02A RU2377336C2 (ru) | 2004-09-03 | 2005-06-08 | Сплав для газотурбинных двигателей |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20060051234A1 (ru) |
EP (1) | EP1640465B1 (ru) |
JP (1) | JP4861651B2 (ru) |
KR (1) | KR100788527B1 (ru) |
CN (2) | CN102586652B (ru) |
AT (1) | ATE447048T1 (ru) |
AU (1) | AU2005205736B2 (ru) |
CA (1) | CA2517056A1 (ru) |
DE (1) | DE602005017338D1 (ru) |
DK (1) | DK1640465T3 (ru) |
ES (1) | ES2335503T3 (ru) |
GB (1) | GB2417729B (ru) |
MX (1) | MXPA05009401A (ru) |
PL (1) | PL1640465T3 (ru) |
RU (1) | RU2377336C2 (ru) |
TW (1) | TWI359870B (ru) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2538054C1 (ru) * | 2014-02-19 | 2015-01-10 | Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" ОАО НПО "ЦНИИТМАШ" | Жаропрочный сплав на основе никеля для изготовления лопаток газотурбинных установок |
RU2542195C1 (ru) * | 2014-02-19 | 2015-02-20 | Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" ОАО НПО "ЦНИИТМАШ" | Жаропрочный сплав на основе никеля для литья сопловых лопаток с равноосной структурой газотурбинных установок |
RU2542194C1 (ru) * | 2014-02-19 | 2015-02-20 | Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" ОАО НПО "ЦНИИТМАШ" | Жаропрочный сплав на основе никеля для литья рабочих лопаток газотурбинных установок |
RU2543581C2 (ru) * | 2010-11-30 | 2015-03-10 | Кабусики Кайся Кобе Сейко Се (Кобе Стил, Лтд.) | ДИСПЕРСИОННО-УПРОЧНЕННЫЙ ЖАРОПРОЧНЫЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ Ni И СПОСОБ ДЛЯ ЕГО ПОЛУЧЕНИЯ |
RU2564653C1 (ru) * | 2014-08-08 | 2015-10-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное объединение "Защитные покрытия" | Жаропрочный сплав на основе никеля для изготовления и ремонта лопаток газотурбинных установок |
RU2567140C2 (ru) * | 2011-07-12 | 2015-11-10 | Сименс Акциенгезелльшафт | Сплав на основе никеля, применение и способ |
RU2570130C1 (ru) * | 2014-06-11 | 2015-12-10 | Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" ОАО НПО "ЦНИИТМАШ" | Жаропрочный сплав на основе никеля для литья лопаток газотурбинных установок |
RU2650659C2 (ru) * | 2013-03-15 | 2018-04-16 | Хейнес Интернэшнл, Инк. | ЛЕГКООБРАБАТЫВАЕМЫЕ, ВЫСОКОПРОЧНЫЕ, СТОЙКИЕ К ОКИСЛЕНИЮ Ni-Cr-Co-Mo-Al-СПЛАВЫ |
RU2674274C1 (ru) * | 2018-03-22 | 2018-12-06 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Жаропрочный литейный сплав на основе никеля и изделие, выполненное из него |
RU2790495C1 (ru) * | 2022-07-15 | 2023-02-21 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" Национального исследовательского центра "Курчатовский институт" (НИЦ "Курчатовский институт" - ВИАМ) | Жаропрочный литейный сплав на основе никеля и изделие, выполненное из него |
Families Citing this family (55)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE528807C2 (sv) * | 2004-12-23 | 2007-02-20 | Siemens Ag | Komponent av en superlegering innehållande palladium för användning i en högtemperaturomgivning samt användning av palladium för motstånd mot väteförsprödning |
DE502005005347D1 (de) * | 2005-10-24 | 2008-10-23 | Siemens Ag | Schweißzusatzwerkstoff, Verwendung des Schweißzusatzwerkstoffes und Verfahren zum Schweißen |
EP1835040A1 (de) * | 2006-03-17 | 2007-09-19 | Siemens Aktiengesellschaft | Schweisszusatzwekstoff, Verwendung des Schweisszusatzwekstoffes, Verfahren zum Schweissen und Bauteil |
JP5201708B2 (ja) * | 2006-04-14 | 2013-06-05 | 三菱マテリアル株式会社 | Ni基耐熱合金溶接用ワイヤー |
JP5147037B2 (ja) * | 2006-04-14 | 2013-02-20 | 三菱マテリアル株式会社 | ガスタービン燃焼器用Ni基耐熱合金 |
JP4805803B2 (ja) * | 2006-12-19 | 2011-11-02 | 株式会社東芝 | Ni基合金およびタービンロータ |
US8506883B2 (en) * | 2007-12-12 | 2013-08-13 | Haynes International, Inc. | Weldable oxidation resistant nickel-iron-chromium-aluminum alloy |
JP5232492B2 (ja) * | 2008-02-13 | 2013-07-10 | 株式会社日本製鋼所 | 偏析性に優れたNi基超合金 |
EP2103700A1 (en) * | 2008-03-14 | 2009-09-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Nickel base alloy and use of it, turbine blade or vane and gas turbine |
JP5254693B2 (ja) * | 2008-07-30 | 2013-08-07 | 三菱重工業株式会社 | Ni基合金用溶接材料 |
KR101291419B1 (ko) * | 2008-10-02 | 2013-07-30 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | Ni기 내열 합금 |
JP2010150585A (ja) * | 2008-12-24 | 2010-07-08 | Toshiba Corp | 高温強度特性、鋳造性および溶接性に優れた、蒸気タービンの鋳造部品用のNi基合金、蒸気タービンのタービンケーシング、蒸気タービンのバルブケーシング、および蒸気タービンのノズルボックス、および蒸気タービンの配管 |
JP5127749B2 (ja) * | 2009-03-18 | 2013-01-23 | 株式会社東芝 | 蒸気タービンのタービンロータ用Ni基合金およびそれを用いた蒸気タービンのタービンロータ |
JP2010249050A (ja) * | 2009-04-16 | 2010-11-04 | Toshiba Corp | 蒸気タービンおよび蒸気タービン設備 |
FR2949234B1 (fr) * | 2009-08-20 | 2011-09-09 | Aubert & Duval Sa | Superalliage base nickel et pieces realisees en ce suparalliage |
JP5550298B2 (ja) * | 2009-10-05 | 2014-07-16 | 株式会社東芝 | 蒸気タービンの鍛造部品用のNi基合金、蒸気タービンのタービンロータ、蒸気タービンの動翼、蒸気タービンの静翼、蒸気タービン用螺合部材、および蒸気タービン用配管 |
DK2511389T3 (en) * | 2009-12-10 | 2015-02-23 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Austenitic heat resistant alloy |
JP5792500B2 (ja) * | 2011-04-11 | 2015-10-14 | 株式会社日本製鋼所 | Ni基超合金材およびタービンロータ |
ITMI20110830A1 (it) * | 2011-05-12 | 2012-11-13 | Alstom Technology Ltd | Valvola per una turbina a vapore 700 c |
CN103160709A (zh) * | 2011-12-12 | 2013-06-19 | 北京有色金属研究总院 | 一种刷密封用高性能合金刷丝及其制备方法 |
JP5919980B2 (ja) * | 2012-04-06 | 2016-05-18 | 新日鐵住金株式会社 | Ni基耐熱合金 |
JP2014005528A (ja) * | 2012-05-29 | 2014-01-16 | Toshiba Corp | Ni基耐熱合金およびタービン用部品 |
JP5981251B2 (ja) * | 2012-07-20 | 2016-08-31 | 株式会社東芝 | 鍛造用Ni基合金および鍛造部品 |
JP5743161B2 (ja) * | 2012-09-24 | 2015-07-01 | 株式会社日本製鋼所 | 耐Mg溶損特性に優れた被覆構造材 |
KR101476145B1 (ko) * | 2012-12-21 | 2014-12-24 | 한국기계연구원 | 도재 금속간 접합 특성과 기계적 특성이 우수한 니켈-크롬-코발트계 도재소부용 합금 |
JP6012454B2 (ja) * | 2012-12-21 | 2016-10-25 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 鍛造部材並びにこれを用いた蒸気タービンロータ、蒸気タービン動翼、ボイラ配管、ボイラチューブ及び蒸気タービンボルト |
JP5601607B1 (ja) * | 2013-02-13 | 2014-10-08 | 日立金属株式会社 | 金属粉末、熱間加工用工具および熱間加工用工具の製造方法 |
US9346101B2 (en) | 2013-03-15 | 2016-05-24 | Kennametal Inc. | Cladded articles and methods of making the same |
US9862029B2 (en) | 2013-03-15 | 2018-01-09 | Kennametal Inc | Methods of making metal matrix composite and alloy articles |
JP6393993B2 (ja) * | 2013-07-12 | 2018-09-26 | 大同特殊鋼株式会社 | 高温強度に優れた熱間鍛造可能なNi基超合金 |
JP6223743B2 (ja) * | 2013-08-07 | 2017-11-01 | 株式会社東芝 | Ni基合金の製造方法 |
DE102014200121A1 (de) | 2014-01-08 | 2015-07-09 | Siemens Aktiengesellschaft | Manganhaltige Hochtemperaturlotlegierung auf Kobaltbasis, Pulver, Bauteil und Lotverfahren |
CN103924126B (zh) * | 2014-04-24 | 2016-07-13 | 四川六合锻造股份有限公司 | 一种高温合金材料及其制备方法 |
CN104087769B (zh) * | 2014-06-25 | 2017-02-15 | 盐城市鑫洋电热材料有限公司 | 一种改善镍基电热合金性能的方法 |
CN106661674A (zh) * | 2014-09-29 | 2017-05-10 | 日立金属株式会社 | Ni基超耐热合金 |
CN104862533B (zh) * | 2015-04-26 | 2016-08-17 | 北京金恒博远冶金技术发展有限公司 | 发动机涡轮用高温合金材料及其制备方法 |
JP6499546B2 (ja) * | 2015-08-12 | 2019-04-10 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 積層造形用Ni基超合金粉末 |
CN106676331B (zh) * | 2016-12-22 | 2018-10-09 | 钢铁研究总院 | 一种耐高温高弹镍铬合金带材及其制备方法 |
US11117208B2 (en) * | 2017-03-21 | 2021-09-14 | Kennametal Inc. | Imparting wear resistance to superalloy articles |
BR112019021654A2 (pt) * | 2017-04-21 | 2020-05-12 | Crs Holdings, Inc. | Superliga à base de cobalto-níquel endurecível por precipitação e artigo fabricado a partir da superliga à base de cobalto-níquel endurecível por precipitação |
US11453939B2 (en) | 2017-11-10 | 2022-09-27 | Haynes International, Inc. | Heat treatments for improved ductility of Ni—Cr—Co—Mo—Ti—Al alloys |
WO2019099719A1 (en) * | 2017-11-16 | 2019-05-23 | Arconic Inc. | Cobalt-chromium-aluminum alloys, and methods for producing the same |
KR102114253B1 (ko) * | 2018-02-26 | 2020-05-22 | 한국기계연구원 | 크리프 강도가 우수한 Ni계 초내열합금 및 그 제조방법 |
CN108330335A (zh) * | 2018-03-15 | 2018-07-27 | 江苏理工学院 | 一种高温耐热合金及其制造工艺 |
CN108441705B (zh) * | 2018-03-16 | 2020-06-09 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种高强度镍基变形高温合金及其制备方法 |
KR102139177B1 (ko) * | 2018-03-28 | 2020-07-30 | 한국기계연구원 | 크립 특성이 우수한 단련용 니켈기 초내열합금 및 이의 제조방법 |
DE102018208736A1 (de) * | 2018-06-04 | 2019-12-05 | Siemens Aktiengesellschaft | Y, Y' gehärtete Kobalt-Nickel-Basislegierung, Pulver, Komponente und Verfahren |
CN110551920B (zh) * | 2019-08-30 | 2020-11-17 | 北京北冶功能材料有限公司 | 一种高性能易加工镍基变形高温合金及其制备方法 |
CN111636013A (zh) * | 2020-06-12 | 2020-09-08 | 江苏银环精密钢管有限公司 | 一种新型电站用镍铬钴钼高温合金无缝管及制造方法 |
CN114196854B (zh) * | 2020-09-02 | 2022-07-15 | 宝武特种冶金有限公司 | 一种高强度难变形镍基高温合金及其制备方法 |
CN112575228B (zh) * | 2020-11-12 | 2021-09-03 | 中国联合重型燃气轮机技术有限公司 | 抗蠕变、长寿命镍基变形高温合金及其制备方法和应用 |
CN113046600A (zh) * | 2021-03-15 | 2021-06-29 | 瑞安市石化机械厂 | 一种Incone625合金材料及其在高强度细长轴上的运用 |
CN114032421B (zh) * | 2022-01-07 | 2022-04-08 | 北京钢研高纳科技股份有限公司 | 一种增材制造用镍基高温合金、镍基高温合金粉末材料和制品 |
CN115505788B (zh) * | 2022-09-20 | 2023-06-27 | 北京北冶功能材料有限公司 | 一种抗应变时效开裂的镍基高温合金及其制备方法和应用 |
CN116676510B (zh) * | 2023-05-22 | 2024-04-19 | 烟台大学 | 一种镍钴基铸造多晶高温合金材料及其制备方法 |
Family Cites Families (30)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2048167A (en) * | 1936-04-11 | 1936-07-21 | Int Nickel Co | Nickel-chromium-iron-titanium alloys |
US2515185A (en) * | 1943-02-25 | 1950-07-18 | Int Nickel Co | Age hardenable nickel alloy |
US2570193A (en) * | 1946-04-09 | 1951-10-09 | Int Nickel Co | High-temperature alloys and articles |
US2712498A (en) * | 1948-06-01 | 1955-07-05 | Rolls Royce | Nickel chromium alloys having high creep strength at high temperatures |
US2688536A (en) * | 1951-01-27 | 1954-09-07 | Gen Motors Corp | High-temperature creep resistant alloy |
US2747993A (en) * | 1951-12-26 | 1956-05-29 | Gen Electric | High temperature nickel-base alloy |
US2793950A (en) * | 1953-07-03 | 1957-05-28 | Union Carbide & Carbon Corp | Heat-resistant nickel-base sheet alloy |
US2805154A (en) * | 1953-11-02 | 1957-09-03 | Nat Res Corp | Nickel-base alloy |
US2809110A (en) * | 1954-08-05 | 1957-10-08 | Utica Drop Forge & Tool Corp | Alloy for high temperature applications |
US3047381A (en) * | 1958-02-03 | 1962-07-31 | Gen Motors Corp | High temperature heat and creep resistant alloy |
US2945758A (en) * | 1958-02-17 | 1960-07-19 | Gen Electric | Nickel base alloys |
GB880805A (en) * | 1958-11-26 | 1961-10-25 | Rolls Royce | Nickel-chromium-cobalt alloys |
US3065072A (en) * | 1959-04-02 | 1962-11-20 | Int Nickel Co | Alloys with a nickel-chromium base |
US3094414A (en) * | 1960-03-15 | 1963-06-18 | Int Nickel Co | Nickel-chromium alloy |
GB919709A (en) * | 1960-03-15 | 1963-02-27 | Mond Nickel Co Ltd | Improvements in nickel-chromium-cobalt alloys |
US3107167A (en) * | 1961-04-07 | 1963-10-15 | Special Metals Inc | Hot workable nickel base alloy |
DE1213618B (de) * | 1961-11-21 | 1966-03-31 | Int Nickel Ltd | Verwendung einer Nickel-Chrom-Kobalt-Legierung als Werkstoff fuer gut verform- und schweissbare Bleche |
GB956405A (en) * | 1961-11-21 | 1964-04-29 | Mond Nickel Co Ltd | Improvements relating to nickel-chromium-cobalt alloys |
US3390023A (en) * | 1965-02-04 | 1968-06-25 | North American Rockwell | Method of heat treating age-hardenable alloys |
GB1029609A (en) * | 1965-04-07 | 1966-05-18 | Rolls Royce | Nickel-chromium-molybdenum-cobalt alloy |
GB1070099A (en) * | 1965-06-25 | 1967-05-24 | Int Nickel Ltd | Welding high-temperature alloys |
GB1190047A (en) * | 1967-08-18 | 1970-04-29 | Int Nickel Ltd | Nickel-Chromium-Iron Alloys |
JPH01129942A (ja) * | 1987-11-13 | 1989-05-23 | Daido Steel Co Ltd | 熱間加工性に優れたNi基合金 |
JP2778705B2 (ja) * | 1988-09-30 | 1998-07-23 | 日立金属株式会社 | Ni基超耐熱合金およびその製造方法 |
JPH06172900A (ja) * | 1992-12-09 | 1994-06-21 | Hitachi Metals Ltd | 樹脂成形用スクリュ材 |
KR100336803B1 (ko) * | 1994-06-20 | 2002-11-14 | 유나이티드 테크놀로지스 코포레이션 | 우수한 내산화성을 가지는 다결정질 니켈초합금 |
JP2000502405A (ja) * | 1995-12-21 | 2000-02-29 | テレダイン インダストリーズ インコーポレイテッド | リン及び硼素の水準の調整によるニッケル―クロム―コバルト合金の応力破壊特性 |
JPH09268337A (ja) * | 1996-04-03 | 1997-10-14 | Hitachi Metals Ltd | 鍛造製高耐食超耐熱合金 |
DE60015728T2 (de) * | 1999-01-28 | 2005-11-03 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Wärmebeständiger legierungsdraht |
JP2004190060A (ja) * | 2002-12-09 | 2004-07-08 | Hitachi Metals Ltd | エンジンバルブ用耐熱合金 |
-
2004
- 2004-09-03 US US10/934,920 patent/US20060051234A1/en not_active Abandoned
-
2005
- 2005-05-26 TW TW094117291A patent/TWI359870B/zh active
- 2005-06-08 RU RU2005117714/02A patent/RU2377336C2/ru active
- 2005-06-17 CN CN201210057737.8A patent/CN102586652B/zh active Active
- 2005-06-17 CN CNA2005100781613A patent/CN1743483A/zh active Pending
- 2005-07-15 JP JP2005206381A patent/JP4861651B2/ja active Active
- 2005-08-24 CA CA002517056A patent/CA2517056A1/en not_active Abandoned
- 2005-08-30 PL PL05018830T patent/PL1640465T3/pl unknown
- 2005-08-30 AT AT05018830T patent/ATE447048T1/de active
- 2005-08-30 DK DK05018830.9T patent/DK1640465T3/da active
- 2005-08-30 DE DE602005017338T patent/DE602005017338D1/de active Active
- 2005-08-30 ES ES05018830T patent/ES2335503T3/es active Active
- 2005-08-30 EP EP05018830A patent/EP1640465B1/en active Active
- 2005-08-31 AU AU2005205736A patent/AU2005205736B2/en active Active
- 2005-08-31 GB GB0517657A patent/GB2417729B/en active Active
- 2005-09-02 MX MXPA05009401A patent/MXPA05009401A/es active IP Right Grant
- 2005-09-02 KR KR1020050081625A patent/KR100788527B1/ko active IP Right Grant
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2543581C2 (ru) * | 2010-11-30 | 2015-03-10 | Кабусики Кайся Кобе Сейко Се (Кобе Стил, Лтд.) | ДИСПЕРСИОННО-УПРОЧНЕННЫЙ ЖАРОПРОЧНЫЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ Ni И СПОСОБ ДЛЯ ЕГО ПОЛУЧЕНИЯ |
RU2567140C2 (ru) * | 2011-07-12 | 2015-11-10 | Сименс Акциенгезелльшафт | Сплав на основе никеля, применение и способ |
RU2650659C2 (ru) * | 2013-03-15 | 2018-04-16 | Хейнес Интернэшнл, Инк. | ЛЕГКООБРАБАТЫВАЕМЫЕ, ВЫСОКОПРОЧНЫЕ, СТОЙКИЕ К ОКИСЛЕНИЮ Ni-Cr-Co-Mo-Al-СПЛАВЫ |
RU2538054C1 (ru) * | 2014-02-19 | 2015-01-10 | Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" ОАО НПО "ЦНИИТМАШ" | Жаропрочный сплав на основе никеля для изготовления лопаток газотурбинных установок |
RU2542195C1 (ru) * | 2014-02-19 | 2015-02-20 | Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" ОАО НПО "ЦНИИТМАШ" | Жаропрочный сплав на основе никеля для литья сопловых лопаток с равноосной структурой газотурбинных установок |
RU2542194C1 (ru) * | 2014-02-19 | 2015-02-20 | Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" ОАО НПО "ЦНИИТМАШ" | Жаропрочный сплав на основе никеля для литья рабочих лопаток газотурбинных установок |
RU2570130C1 (ru) * | 2014-06-11 | 2015-12-10 | Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" ОАО НПО "ЦНИИТМАШ" | Жаропрочный сплав на основе никеля для литья лопаток газотурбинных установок |
RU2564653C1 (ru) * | 2014-08-08 | 2015-10-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное объединение "Защитные покрытия" | Жаропрочный сплав на основе никеля для изготовления и ремонта лопаток газотурбинных установок |
RU2674274C1 (ru) * | 2018-03-22 | 2018-12-06 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Жаропрочный литейный сплав на основе никеля и изделие, выполненное из него |
RU2790495C1 (ru) * | 2022-07-15 | 2023-02-21 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" Национального исследовательского центра "Курчатовский институт" (НИЦ "Курчатовский институт" - ВИАМ) | Жаропрочный литейный сплав на основе никеля и изделие, выполненное из него |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN102586652A (zh) | 2012-07-18 |
PL1640465T3 (pl) | 2010-06-30 |
US20060051234A1 (en) | 2006-03-09 |
AU2005205736A1 (en) | 2006-03-23 |
DK1640465T3 (da) | 2010-03-01 |
CN102586652B (zh) | 2016-05-11 |
ES2335503T3 (es) | 2010-03-29 |
GB2417729B (en) | 2008-01-16 |
MXPA05009401A (es) | 2006-03-07 |
JP4861651B2 (ja) | 2012-01-25 |
GB2417729A (en) | 2006-03-08 |
ATE447048T1 (de) | 2009-11-15 |
AU2005205736B2 (en) | 2012-02-23 |
JP2006070360A (ja) | 2006-03-16 |
KR100788527B1 (ko) | 2007-12-24 |
CN1743483A (zh) | 2006-03-08 |
GB0517657D0 (en) | 2005-10-05 |
EP1640465A2 (en) | 2006-03-29 |
EP1640465B1 (en) | 2009-10-28 |
EP1640465A3 (en) | 2006-04-05 |
RU2005117714A (ru) | 2006-12-20 |
CA2517056A1 (en) | 2006-03-03 |
TW200609359A (en) | 2006-03-16 |
TWI359870B (en) | 2012-03-11 |
DE602005017338D1 (de) | 2009-12-10 |
KR20060050963A (ko) | 2006-05-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2377336C2 (ru) | Сплав для газотурбинных двигателей | |
US10577680B2 (en) | Fabricable, high strength, oxidation resistant Ni—Cr—Co—Mo—Al alloys | |
Pike | Development of a fabricable gamma-prime (γ′) strengthened superalloy | |
KR100862346B1 (ko) | 니켈계 초합금 및 그로부터 제조된 터빈 구성요소 | |
US20190040501A1 (en) | Nickel-cobalt alloy | |
US8066938B2 (en) | Ni-Cr-Co alloy for advanced gas turbine engines | |
JP2778705B2 (ja) | Ni基超耐熱合金およびその製造方法 | |
JP5147037B2 (ja) | ガスタービン燃焼器用Ni基耐熱合金 | |
JP5867991B2 (ja) | Ni基超合金物品の熱処理方法及び製品 | |
KR102403029B1 (ko) | 석출 경화성의 코발트-니켈 베이스 초합금 및 이로부터 제조된 물품 | |
Pike | HAYNES® 282™ alloy: a new wrought superalloy designed for improved creep strength and fabricability | |
EP1270754A1 (en) | Two-step aging treatment for Ni-Cr-Mo alloys | |
US6544362B2 (en) | Two step aging treatment for Ni-Cr-Mo alloys | |
KR20180109723A (ko) | 자가치유 초내열 니켈합금 | |
US2842439A (en) | High strength alloy for use at elevated temperatures | |
JPS62167839A (ja) | Ni基合金及びその製造法 | |
CA2560147C (en) | Ni-cr-co alloy for advanced gas turbine engines | |
KR20240034755A (ko) | 니켈계 합금 | |
US2983603A (en) | High strength alloy for use at elevated temperatures | |
US3625678A (en) | Nickel-chromium alloys adapted for producing weldable sheet | |
JP2004039320A (ja) | 固体酸化物型燃料電池用容器 |