JP5147037B2 - ガスタービン燃焼器用Ni基耐熱合金 - Google Patents
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Description
さらに、近年、ガスタービンエンジン材料として、Cr:15.0〜30%、Co:5〜20%、Mo:6〜12.0%、W:5%まで、Zr:0.5%まで、Al:0.5〜1.5%、Ti:0.75%まで、C:0.04〜0.15%、B:0.02%まで、Fe:5%まで、希土類元素:0.2%までを含有し、残りがNiと不可避不純物からなる成分組成を有し、合金の少なくとも1〜2重量%はM6C炭化物およびより少ない%のM23C6炭化物からなる実質上再結晶微細構造によってさらに特徴づけられ、M6C炭化物は存在する炭化物の少なくとも50%を構成し,結晶粒は平均約ASTM#約3〜約5であるNi基耐熱合金が提案されており、このNi基耐熱合金の素地中に分散するM6C炭化物は直径が3μm以下であり、このNi基耐熱合金の素地中にTiN相が0.05%以下の量で存在し、Ni3(Al,Ti)で代表される金属間化合物、すなわちγ′相が5%まで存在しているとされている(特許文献1参照)。
(a)高温引張強度、クリープ破断強度、低サイクル疲労強度、熱疲労強度、クリープ疲労強度などの高温強度特性のうちでも特に図2に示される引張付与時にのみ最大歪負荷状態で一定時間保持される引張と圧縮が繰り返し付与されることにより発生するクリープ疲労に対して優れた強度を有することが必要であり、比較的高歪負荷側のクリープ疲労特性にとって、クリープ延性は重要な要素で、粒界破壊が起こらず、粒内変形を発生させることが肝要であるので、高強度を有しつつも高い延性を有すること、
(b)過酷な高温雰囲気に曝されるので、この雰囲気に長期間耐えることができる高温耐酸化性、高温耐硫化性などの高温耐食性に優れていること、
(c)二次加工して複雑形状のガスタービン燃焼器を製造する際に、加工部分に大きな表面粗さが発生すると、加工率が大きな個所と加工率が低い個所とで表面粗さが相違し、表面粗さの高い部分では熱伝達率が高くなり、一方、表面粗さの低い部分では熱伝達率が低いために、温度勾配または温度分布のばらつきが発生し、これが原因で熱疲労が発生するところから、ガスタービン燃焼器を製造するNi基耐熱合金板は加工による表面粗さの発生が少ないこと、などの特性を有し、
(d)前記(a)〜(c)記載の特性を有するNi基耐熱合金は、Cr:14.0〜21.5%、Co:6.5〜14.5%、Mo:6.5〜10.0%、W:1.5〜3.5%、Al:1.2〜2.4%、Ti:1.1〜2.1%、Fe:7.0%以下、B:0.001〜0.020%、C:0.03〜0.15%を含有し、さらに必要に応じて、Nb:0.1〜1.0%を含有し、残りがNiと不可避不純物からなり、前記不可避不純物として含まれるSおよびPの含有量をそれぞれS:0.015%以下、P:0.015%以下になるように規定した成分組成を有しかつγ相中素地中にM6C型炭化物およびMC型炭化物が均一分散している組織を有する加工性に優れたNi基耐熱合金を作製し、このNi基耐熱合金を時効処理することによりγ´相を析出させて、γ相およびγ´相の混合相からなる素地中にM6C型炭化物およびMC型炭化物が均一分散している組織を形成させることにより得られる、という研究結果が得られたのである。
(1)Cr:14.0〜21.5%、Co:6.5〜14.5%、Mo:6.5〜10.0%、W:1.5〜3.5%、Al:1.2〜2.4%、Ti:1.1〜2.1%、Fe:7.0%以下、B:0.001〜0.020%、C:0.03〜0.15%を含有し、残りがNiと不可避不純物からなり、前記不可避不純物として含まれるSおよびPの含有量をそれぞれS:0.015%以下、P:0.015%以下になるように規定した成分組成、並びγ相からなる素地中にM6C型炭化物およびMC型炭化物が、いずれも平均粒径:0.3〜4.0μmを有し、素地中にM 6 C型炭化物およびMC型炭化物の合計が0.5〜16.0面積%の割合で均一分散している組織を有するガスタービン燃焼器加工用Ni基耐熱合金、および、
(2)Cr:14.0〜21.5%、Co:6.5〜14.5%、Mo:6.5〜10.0%、W:1.5〜3.5%、Al:1.2〜2.4%、Ti:1.1〜2.1%、Fe:7.0%以下、Nb:0.1〜1.0%、B:0.001〜0.020%、C:0.03〜0.15%を含有し、残りがNiと不可避不純物からなり、前記不可避不純物として含まれるSおよびPの含有量をそれぞれS:0.015%以下、P:0.015%以下になるように規定した成分組成、並びγ相素地中にM6C型炭化物およびMC型炭化物が、いずれも平均粒径:0.3〜4.0μmを有し、素地中にM 6 C型炭化物およびMC型炭化物の合計が0.5〜16.0面積%の割合で均一分散している組織を有するガスタービン燃焼器加工用Ni基耐熱合金、に特徴を有するものである。
(e)前記(1)記載のNi基耐熱合金の素地中に分散するM6C型炭化物におけるMは、Ni:12.0〜45.0%、Cr:9.0〜22.0%、Co:0.5〜13.5%、W:2.0〜24.0%、Al:5.0%以下、Ti:0.5〜6.0%を含有し、残部がMoおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、さらに前記MC型炭化物におけるMは、Ni:7.0%以下、Cr:6.0%以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Al:6.0%以下を含有し、残部がTiおよび不可避不純物からなる成分組成を有することが好ましく、さらに、
(f)前記(2)記載のNi基耐熱合金の素地中に分散するM6C型炭化物におけるMは、Ni:12.0〜45.0%、Cr:9.0〜22.0%、Co:0.5〜13.5%、W:2.0〜24.0%、Al:5.0%以下、Ti:0.5〜6.0%、Nb:1.0%以下を含有し、残部がMoおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、
前記MC型炭化物におけるMは、Ni:7.0%以下、Cr:6.0%以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Nb:65%以下、Al:6.0%以下を含有し、残部がTiおよび不可避不純物からなる成分組成を有することが好ましいことが分かったのである。
(3)前記M6C型炭化物におけるMは、Ni:12.0〜45.0%、Cr:9.0〜22.0%、Co:0.5〜13.5%、W:2.0〜24.0%、Al:5.0%以下、Ti:0.5〜6.0%を含有し、残部がMoおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、前記MC型炭化物におけるMは、Ni:7.0%以下、Cr:6.0%以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Al:6.0%以下を含有し、残部がTiおよび不可避不純物からなる成分組成を有する前記(1)記載のガスタービン燃焼器加工用Ni基耐熱合金、および、
(4)前記M6C型炭化物におけるMは、Ni:12.0〜45.0%、Cr:9.0〜22.0%、Co:0.5〜13.5%、W:2.0〜24.0%、Al:5.0%以下、Ti:0.5〜6.0%、Nb:1.0%以下を含有し、残部がMoおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、前記MC型炭化物におけるMは、Ni:7.0%以下、Cr:6.0%以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Nb:65%以下、Al:6.0%以下を含有し、残部がTiおよび不可避不純物からなる成分組成を有する(2)記載の加工性に優れたガスタービン燃焼器加工用Ni基耐熱合金、に特徴を有するものである。
(5)Cr:14.0〜21.5%、Co:6.5〜14.5%、Mo:6.5〜10.0%、W:1.5〜3.5%、Al:1.2〜2.4%、Ti:1.1〜2.1%、Fe:7.0%以下、B:0.001〜0.020%、C:0.03〜0.15%を含有し、残りがNiと不可避不純物からなり、前記不可避不純物として含まれるSおよびPの含有量をそれぞれS:0.015%以下、P:0.015%以下になるように規定した成分組成、並びγ相およびγ´相の混合相からなる素地中にM6C型炭化物およびMC型炭化物が、いずれも平均粒径:0.3〜4.0μmを有し、素地中にM 6 C型炭化物およびMC型炭化物の合計が0.5〜16.0面積%の割合で均一分散している組織を有するガスタービン燃焼器用Ni基耐熱合金、および、
(6)Cr:14.0〜21.5%、Co:6.5〜14.5%、Mo:6.5〜10.0%、W:1.5〜3.5%、Al:1.2〜2.4%、Ti:1.1〜2.1%、Fe:7.0%以下、Nb:0.1〜1.0%、B:0.001〜0.020%、C:0.03〜0.15%を含有し、残りがNiと不可避不純物からなり、前記不可避不純物として含まれるSおよびPの含有量をそれぞれS:0.015%以下、P:0.015%以下になるように規定した成分組成、並びγ相およびγ´相の混合相からなる素地中にM6C型炭化物およびMC型炭化物が、いずれも平均粒径:0.3〜4.0μmを有し、素地中にM 6 C型炭化物およびMC型炭化物の合計が0.5〜16.0面積%の割合で均一分散している組織を有するガスタービン燃焼器用Ni基耐熱合金、に特徴を有するものである。
前記(6)記載の時効処理して得られたNi基耐熱合金の素地中に分散するM6C型炭化物におけるMは、Ni:12.0〜45.0%、Cr:9.0〜22.0%、Co:0.5〜13.5%、W:2.0〜24.0%、Al:5.0%以下、Ti:0.5〜6.0%、Nb:1.0%以下を含有し、残部がMoおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、前記MC型炭化物におけるMは、Ni:7.0%以下、Cr:6.0%以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Nb:65%以下、Al:6.0%以下を含有し、残部がTiおよび不可避不純物からなる成分組成を有することが好ましい、などの研究結果が得られたのである。
(7)前記時効処理して得られたNi基耐熱合金の素地中に分散するM6C型炭化物におけるMは、Ni:12.0〜45.0%、Cr:9.0〜22.0%、Co:0.5〜13.5%、W:2.0〜24.0%、Al:5.0%以下、Ti:0.5〜6.0%を含有し、残部がMoおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、MC型炭化物におけるMは、Ni:7.0%以下、Cr:6.0%以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Al:6.0%以下を含有し、残部がTiおよび不可避不純物からなる成分組成を有する前記(5)記載のガスタービン燃焼器用Ni基耐熱合金、および、
(8)前記時効処理して得られたNi基耐熱合金の素地中に分散するM6C型炭化物におけるMは、Ni:12.0〜45.0%、Cr:9.0〜22.0%、Co:0.5〜13.5%、W:2.0〜24.0%、Al:5.0%以下、Ti:0.5〜6.0%、Nb:1.0%以下を含有し、残部がMoおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、MC型炭化物におけるMは、Ni:7.0%以下、Cr:6.0%以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Nb:65%以下、Al:6.0%以下を含有し、残部がTiおよび不可避不純物からなる成分組成を有する前記(6)記載のガスタービン燃焼器用Ni基耐熱合金、に特徴を有するものである。
[I]成分組成
(a)Cr
Cr成分には、良好な保護被膜を形成して合金の高温耐酸化性および高温耐硫化性などの高温耐食性を向上させ、さらにCとM6C型炭化物を形成し、かつM6C型炭化物の素地への固溶温度を高めて結晶粒の微細化に寄与すると共に、二次加工時の二次再結晶、結晶粒成長を抑制し、粒界強度を向上させ、さらにCとMC型炭化物を形成し、特にTiが中心となって生成したMC型炭化物を所望の粒径および面積率へと成長させることで結晶粒の微細化に寄与すると共に二次加工時の二次再結晶および結晶粒成長を抑制する作用を有し、さらに時効によってM23C6型炭化物を形成して粒界強度を向上させる作用があるが、その含有量が14.0%未満では所望の高温耐食性を確保することができず、一方その含有量が21.5%を越えると、σ相やμ相などの有害相を析出し、むしろ高温耐食性の低下をきたすようになることから、その含有量を14.0〜21.5%と定めた。Crの含有量の一層好ましい範囲は15.5〜20.0%である。
Co成分は、主に素地(γ相)に固溶してクリープ特性を向上させ、さらにCとMC型炭化物を形成し、特にTiが中心となって生成したMC型炭化物を所望の粒径および面積率へと成長させることで結晶粒の微細化に寄与すると共に二次加工時の二次再結晶および結晶粒成長を抑制する作用を有するが、その含有量が6.5%未満では十分なクリープ特性を付与することができないので好ましくなく、一方、14.5%を越えて含有すると、熱間加工性を低下させると共に、燃焼器などの使用中における高温延性を低下させるので好ましくない。したがって、Coの含有量を6.5〜14.5%と定めた。Coの含有量の一層好ましい範囲は7.5〜13.5%である。
Mo成分には、素地(γ相)に固溶して高温引張特性、クリープ特性およびクリープ疲労特性を向上させる作用を有し、その作用は特にWとの共存において複合効果を発揮し、さらにCとM6C型炭化物を形成して結晶粒界を強化すると共に二次加工時の二次再結晶、結晶粒成長を抑制する作用があり、さらにCとMC型炭化物を形成し、特にTiが中心となって生成したMC型炭化物を所望の粒径および面積率へと成長させることで結晶粒の微細化に寄与すると共に二次加工時の二次再結晶および結晶粒成長を抑制する作用を有するが、その含有量が6.5%未満では十分な高温延性およびクリープ疲労特性を付与することができず、一方その含有量が10.0%を越えて含有すると、熱間加工性が低下するとともにμ相などの有害相が析出して脆化を招くので好ましくない。したがって、Moの含有量を6.5〜10.0%と定めた。Moの含有量の一層好ましい範囲は7.0〜9.5%である。
W成分には、素地(γ相)およびγ´相に固溶して高温引張特性、クリープ特性およびクリープ疲労特性を向上させる作用のほか、Moと共存下で素地への固溶強化による複合強化を発揮し、さらにCとM6C型炭化物を形成して結晶粒界を強化すると共に二次加工時の二次再結晶、結晶粒成長を抑制する作用があり、さらにCとMC型炭化物を形成し、特にTiが中心となって生成したMC型炭化物を所望の粒径および面積率へと成長させることで結晶粒の微細化に寄与すると共に二次加工時の二次再結晶および結晶粒成長を抑制する作用を有するが、その含有量が1.5%未満では十分な高温延性およびクリープ疲労特性を付与することができず、一方その含有量が3.5%を越えると熱間加工性が低下すると共に延性も低下するので好ましくない。したがって、Wの含有量を1.5〜3.5%と定めた。Wの含有量の一層好ましい範囲は2.0〜3.0%である。
Al成分は、時効処理を経ることで主要析出強化相であるγ′相(Ni3Al)を構成して高温引張特性、クリープ特性およびクリープ疲労特性を向上させ、高温強度をもたらす作用を有し、さらにCとMC型炭化物を形成し、特にTiが中心となって生成したMC型炭化物を所望の粒径および面積率へと成長させることで結晶粒の微細化に寄与すると共に二次加工時の二次再結晶および結晶粒成長を抑制する作用を有するが、その含有量が1.2%未満ではγ′相の析出割合が不十分なために所望の高温強度を確保することができず、一方その含有量が2.4%を越えると熱間加工性が低下すると共に、γ′相の構成量が過剰となり、延性が低下するので好ましくない。したがって、Alの含有量を1.2〜2.4%と定めた。Alの含有量の一層好ましい範囲は1.4〜2.2%である。
Ti成分は、主としてγ′相に固溶して高温引張特性、クリープ特性およびクリープ疲労特性を向上させ、高温強度をもたらし、さらにCとMC型炭化物を形成して結晶粒を微細化するとともに二次加工時の二次再結晶粒および結晶粒成長を抑制し、また粒界強度を向上させる作用を有するが、その含有量が1.1%未満ではγ′相の析出割合が不十分なために所望の高温強度を確保することができず、一方その含有量が2.1%を越えると熱間加工性が低下するので好ましくない。したがってTiの含有量を1.1〜2.1%と定めた。Tiの含有量の一層好ましい範囲は1.3〜1.9%である。
B成分は、CrやMo等とM3B2型炭化物を形成して粒界強度を向上させる作用を有するとともに結晶粒の成長を抑制する作用を有するが、その含有量が0.001%未満では硼化物の構成量が不十分で十分な粒界強化機能および粒界のピン止め効果が得られず、一方、0.020%を越えて含有すると、炭化物の構成量が過剰となりすぎて熱間加工性、溶接性、延性などが低下するので好ましくない。したがって、Bの含有量を0.001〜0.020%と定めた。Bの含有量の一層好ましい範囲は0.002〜0.010%である。
C成分は、TiやMo等とM6CやMC型炭化物を形成して、結晶粒の細粒化に寄与すると共に、二次加工時の二次再結晶粒および結晶粒成長を抑制し、また粒界強度を向上させる作用を有し、さらに時効処理によって新たにM23C6型炭化物を生成することで粒界を強化する作用があるが、その含有量が0.03%未満ではM6CやMC型炭化物の析出割合が不十分なために十分な粒界強化機能および粒界のピン止め効果が得られず、一方、0.15%を越えて含有すると、炭化物の構成量が過剰となりすぎて熱間加工性、溶接性、延性などが低下するので好ましくない。したがって、Cの含有量を0.03〜0.15%と定めた。Cの含有量の一層好ましい範囲は0.05〜0.12%である。
Fe成分は、安価で経済的であると共に熱間加工性を向上させる作用があるので必要に応じて添加するが、その含有量が7%を越えると、高温強度が劣化するので好ましくない。したがって、Feの含有量を7%以下(0%を含む)(一層好ましくは、4%以下)と定めた。
SおよびPはいずれも粒界に偏析して粒界の弱化を招き、そのためにクリープ疲労強度の低下を招くとともに溶接性を害するのでこれらの含有量は可能な限り低いことが好ましいが、その上限は0.015%まで許容できるので、S≦0.015%、P≦0.015%に定めた。
Nb成分は、素地(γ相)およびγ′相に固溶して高温引張特性、クリープ特性およびクリープ疲労特性を向上させ、高温強度をもたらし、さらにCとMC型炭化物を形成して結晶粒を微細化するとともに二次加工時の二次再結晶粒および結晶粒成長を抑制し、また粒界強度を向上させる作用を有するので必要に応じて添加するが、その含有量が0.1%未満では不十分なクリープ疲労特性を付与することができず、一方その含有量が1.0%を越えると熱間加工性が低下するので好ましくない。したがってNbの含有量を0.1〜1.0%と定めた。Nbの含有量の一層好ましい範囲は0.2〜0.8%である。
Cr:14.0〜21.5%、Co:6.5〜14.5%、Mo:6.5〜10.0%、W:1.5〜3.5%、Al:1.2〜2.4%、Ti:1.1〜2.1%、Fe:7.0%以下、B:0.001〜0.020%、C:0.03〜0.15%を含有し、さらに必要に応じてNb:0.1〜1.0%を含有し、残りがNiと不可避不純物からなり、前記不可避不純物として含まれるSおよびPの含有量をそれぞれS:0.015%以下、P:0.015%以下になるように規定した成分組成を有するNi基耐熱合金を溶解して得られたインゴットに熱間鍛造、熱間圧延などの熱間加工を繰り返し施す工程において、γ´ソルバス(solvus)+20℃〜γ´ソルバス(solvus)+200℃の間の温度に加熱したのち、加熱温度〜γ´ソルバス(solvus)−150℃に至る温度域で所望の製品領域に加工率:15%以上の加工を少なくとも2回以上行い、その後、必要に応じて冷間加工を行った後、γ´ソルバス(solvus)+20℃〜γ´ソルバス(solvus)+200℃の間に加熱したのち冷却する溶体化処理を行うと、素地中に平均粒径:0.3〜4.0μmを有するM6C型炭化物およびMC炭化物が面積%で0.5〜16.0%形成され、M6C型炭化物におけるMの成分組成はNi:12.0〜45.0%、Cr:9.0〜22.0%、Co:0.5〜13.5%、W:2.0〜24.0%、Al:5.0%以下、Ti:0.5〜6.0%を含有し、さらに必要に応じてNb:1.0%以下を含有し、残部がMoおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、前記MC型炭化物におけるMは、Ni:7.0%以下、Cr:6.0%以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Al:6.0%以下を含有し、さらに必要に応じてNb:65%以下を含有し、残部がTiおよび不可避不純物からなる成分組成を有するようになる。
通常の高周波真空溶解炉を用い、それぞれ表1〜3に示される成分組成をもった本発明Ni基耐熱合金1〜26、比較Ni基耐熱合金1〜18および従来Ni基耐熱合金からなるNi基合金溶湯を溶製し鋳造して直径:100mm、高さ:150mmのインゴットを作製し、このインゴットを熱間鍛造して厚さ:50mm、幅:120mm、長さ:200mmの寸法を有する熱間鍛造体を作製した。
さらに、厚さ:5mmを有する溶体化処理板Aを温度:850℃で24時間保持したのち空冷し、さらに温度:760℃で16時間保持したのち空冷の条件の時効処理を施すことにより厚さ:5mmを有する時効処理板Aを作製し、さらに厚さ:20mmを有する溶体化処理板Bを温度:850℃で24時間保持したのち空冷し、さらに温度:760℃で16時間保持したのち空冷の条件の時効処理を施すことにより厚さ:20mmを有する時効処理板Bを作製した。
さらに、本発明Ni基耐熱合金1〜26、比較Ni基耐熱合金1〜18および従来Ni基耐熱合金からなる時効処理板Aの組織を2000倍の反射電子(組成)像写真に撮り、図4に示した。図4において素地表面が荒れて見えるのはγ相素地中にγ´相が混在していることを示している。時効処理板AにおけるM6C型炭化物とMC炭化物は平均粒径および面積率は溶体化処理板Aとほぼ同じであり、粒界にM23C6型炭化物が微細分散し、γ相素地中にγ´相が混在している以外は異なる所がないので、M6C型炭化物とMC炭化物は平均粒径および面積率の測定は省略した。
先に用意した本発明Ni基耐熱合金1〜26、比較Ni基耐熱合金1〜18および従来Ni基耐熱合金からなる厚さ:5mmの溶体化処理板Aを用いて下記の加工試験を行い、加工性についての評価を行った。
A.曲げ加工試験
本発明Ni基耐熱合金1〜26、比較Ni基耐熱合金1〜18および従来Ni基耐熱合金からなる溶体化処理板Aから厚さ:5mm、幅:20mm、長さ:100mmの寸法を有する試験片を採取し、この試験片をR=10mmの180°曲げ加工試験を実施し、曲げ加工部分における割れの有無、および表面粗さを測定し、その結果を表4〜6に示した。
本発明Ni基耐熱合金1〜26、比較Ni基耐熱合金1〜18および従来Ni基耐熱合金からなる溶体化処理板Aから厚さ:5mm、外径:140mm、内径:20mmを有するリング状試験片を採取し、このリング状試験片の内径:20mmの穴を穴拡げ率35%広げることにより穴拡げ加工試験を実施し、穴拡げ加工された穴における割れの有無、および穴近傍の表面粗さを測定し、その結果を表4〜6に示した。
C.低サイクル疲労試験
先に用意した本発明Ni基耐熱合金1〜26、比較Ni基耐熱合金1〜18および従来Ni基耐熱合金からなる厚さ:20mmを有する溶体化処理板Bを温度:850℃で24時間保持したのち空冷し、さらに温度:760℃で16時間保持したのち空冷の条件の時効処理を施すことにより厚さ:20mmを有する時効処理板Bから平行部径:8mm、平行部長さ:110mmの寸法を有する丸棒試験片を採取し、この試験片を温度:700℃に加熱し、引張/圧縮の付与歪範囲:1.2%を図1に示されるように繰り返し付与することにより低サイクル疲労試験を行い、測定荷重が初期荷重の75%(25%減)となるサイクル数を測定し、その結果を表7〜9に示した。
先に用意した厚さ:20mmを有する時効処理板Bから平行部径:8mm、平行部長さ:110mmの寸法を有する丸棒試験片を採取し、この試験片を温度:700℃に加熱したのち、図2に示されるように、引張歪付与時にのみ最大歪負荷状態での保持時間Tが10分間保持される引張/圧縮の付与歪範囲:1.2%を繰り返し付与することによりクリープ疲労試験を行い、測定荷重が初期荷重の75%(25%減)となるサイクル数を測定し、その結果を表7〜9に示した。
先に用意した厚さ:20mmを有する時効処理板Bから平行部径:8mm、平行部長さ:110mmの寸法を有する丸棒試験片を採取し、この試験片を温度:700℃に加熱し、図2に示されるように、引張歪付与時にのみ最大歪負荷状態での保持時間Tが60分間保持される引張/圧縮の歪:1.2%を繰り返し付与することによりクリープ疲労試験を行い、測定荷重が初期荷重の75%(25%減)となるサイクル数を測定し、その結果を表7〜9に示した。
先に用意した厚さ:5mmを有する時効処理板Aから平行部径:4mm、平行部長さ:26mmの寸法を有する丸棒試験片を採取し、この試験片を温度:750℃に加熱し、応力:353MPaでクリープラプチャー試験を実施し、破断時間および破断伸びを測定し、その結果を表7〜9に示した。
先に用意した厚さ:5mmを有する時効処理板Aから平行部径:4mm、平行部長さ:26mmの寸法を有する丸棒試験片を採取し、この試験片を温度:700℃および900℃で高温引張試験を実施し、0.2%耐力、引張強さおよび破断伸びを測定し、これらの測定結果を表10〜12に示した。
Claims (12)
- 質量%で(以下、%は質量%を示す)、Cr:14.0〜21.5%、Co:6.5〜14.5%、Mo:6.5〜10.0%、W:1.5〜3.5%、Al:1.2〜2.4%、Ti:1.1〜2.1%、Fe:7.0%以下、B:0.001〜0.020%、C:0.03〜0.15%を含有し、残りがNiと不可避不純物からなり、前記不可避不純物として含まれるSおよびPの含有量をそれぞれS:0.015%以下、P:0.015%以下になるように規定した成分組成、
並びγ相素地中にM6C型炭化物およびMC型炭化物が、いずれも平均粒径:0.3〜4.0μmを有し、素地中にM 6 C型炭化物およびMC型炭化物の合計が0.5〜16.0面積%の割合で均一分散している組織を有することを特徴とするガスタービン燃焼器用Ni基耐熱合金。 - Cr:14.0〜21.5%、Co:6.5〜14.5%、Mo:6.5〜10.0%、W:1.5〜3.5%、Al:1.2〜2.4%、Ti:1.1〜2.1%、Fe:7.0%以下、Nb:0.1〜1.0%、B:0.001〜0.020%、C:0.03〜0.15%を含有し、残りがNiと不可避不純物からなり、前記不可避不純物として含まれるSおよびPの含有量をそれぞれS:0.015%以下、P:0.015%以下になるように規定した成分組成、
並びγ相素地中にM6C型炭化物およびMC型炭化物が、いずれも平均粒径:0.3〜4.0μmを有し、素地中にM 6 C型炭化物およびMC型炭化物の合計が0.5〜16.0面積%の割合で均一分散している組織を有することを特徴とするガスタービン燃焼器用Ni基耐熱合金。 - 前記M6C型炭化物におけるMは、Ni:12.0〜45.0%、Cr:9.0〜22.0%、Co:0.5〜13.5%、W:2.0〜24.0%、Al:5.0%以下、Ti:0.5〜6.0%を含有し、残部がMoおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、
前記MC型炭化物におけるMは、Ni:7.0%以下、Cr:6.0%以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Al:6.0%以下を含有し、残部がTiおよび不可避不純物からなる成分組成を有することを特徴とする請求項1記載のガスタービン燃焼器用Ni基耐熱合金。 - 前記M6C型炭化物におけるMは、Ni:12.0〜45.0%、Cr:9.0〜22.0%、Co:0.5〜13.5%、W:2.0〜24.0%、Al:5.0%以下、Ti:0.5〜6.0%、Nb:1.0%以下を含有し、残部がMoおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、
前記MC型炭化物におけるMは、Ni:7.0%以下、Cr:6.0%以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Nb:65%以下、Al:6.0%以下を含有し、残部がTiおよび不可避不純物からなる成分組成を有することを特徴とする請求項2記載のガスタービン燃焼器用Ni基耐熱合金。 - Cr:14.0〜21.5%、Co:6.5〜14.5%、Mo:6.5〜10.0%、W:1.5〜3.5%、Al:1.2〜2.4%、Ti:1.1〜2.1%、Fe:7.0%以下、B:0.001〜0.020%、C:0.03〜0.15%を含有し、残りがNiと不可避不純物からなり、前記不可避不純物として含まれるSおよびPの含有量をそれぞれS:0.015%以下、P:0.015%以下になるように規定した成分組成、
並びγ相およびγ´相の混合相からなる素地中にM6C型炭化物およびMC型炭化物が、いずれも平均粒径:0.3〜4.0μmを有し、素地中にM 6 C型炭化物およびMC型炭化物の合計が0.5〜16.0面積%の割合で均一分散している組織を有することを特徴とするガスタービン燃焼器用Ni基耐熱合金。 - Cr:14.0〜21.5%、Co:6.5〜14.5%、Mo:6.5〜10.0%、W:1.5〜3.5%、Al:1.2〜2.4%、Ti:1.1〜2.1%、Fe:7.0%以下、Nb:0.1〜1.0%、B:0.001〜0.020%、C:0.03〜0.15%を含有し、残りがNiと不可避不純物からなり、前記不可避不純物として含まれるSおよびPの含有量をそれぞれS:0.015%以下、P:0.015%以下になるように規定した成分組成、
並びγ相およびγ´相の混合相からなる素地中にM6C型炭化物およびMC型炭化物が、いずれも平均粒径:0.3〜4.0μmを有し、素地中にM 6 C型炭化物およびMC型炭化物の合計が0.5〜16.0面積%の割合で均一分散している組織を有することを特徴とするガスタービン燃焼器用Ni基耐熱合金。 - 前記M6C型炭化物におけるMは、Ni:12.0〜45.0%、Cr:9.0〜22.0%、Co:0.5〜13.5%、W:2.0〜24.0%、Al:5.0%以下、Ti:0.5〜6.0%を含有し、残部がMoおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、
前記MC型炭化物におけるMは、Ni:7.0%以下、Cr:6.0%以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Al:6.0%以下を含有し、残部がTiおよび不可避不純物からなる成分組成を有することを特徴とする請求項5記載のガスタービン燃焼器用Ni基耐熱合金。 - 前記M6C型炭化物におけるMは、Ni:12.0〜45.0%、Cr:9.0〜22.0%、Co:0.5〜13.5%、W:2.0〜24.0%、Al:5.0%以下、Ti:0.5〜6.0%、Nb:1.0%以下を含有し、残部がMoおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、
前記MC型炭化物におけるMは、Ni:7.0%以下、Cr:6.0%以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Nb:65%以下、Al:6.0%以下を含有し、残部がTiおよび不可避不純物からなる成分組成を有することを特徴とする請求項6記載のガスタービン燃焼器用Ni基耐熱合金。 - 請求項1、2、3、4、5、6、7または8記載のNi基耐熱合金からなるガスタービン燃焼器のライナー用部材。
- 請求項1、2、3、4、5、6、7または8記載のNi基耐熱合金からなるガスタービン燃焼器のトランジッションピース用部材。
- 請求項1、2、3、4、5、6、7または8記載のNi基耐熱合金で構成されたガスタービン燃焼器のライナー。
- 請求項1、2、3、4、5、6、7または9記載のNi基耐熱合金で構成されたガスタービン燃焼器のトランジッションピース。
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