RU2225514C2 - Способ изготовления ротора в моноблоке с лопатками (варианты), устройство для местной термообработки и способ ремонта лопатки вышеуказанного ротора - Google Patents

Способ изготовления ротора в моноблоке с лопатками (варианты), устройство для местной термообработки и способ ремонта лопатки вышеуказанного ротора Download PDF

Info

Publication number
RU2225514C2
RU2225514C2 RU2002106364/02A RU2002106364A RU2225514C2 RU 2225514 C2 RU2225514 C2 RU 2225514C2 RU 2002106364/02 A RU2002106364/02 A RU 2002106364/02A RU 2002106364 A RU2002106364 A RU 2002106364A RU 2225514 C2 RU2225514 C2 RU 2225514C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
blade
heat treatment
rotor
blades
temperature
Prior art date
Application number
RU2002106364/02A
Other languages
English (en)
Inventor
Роберт У. БОМГАРТЕН (US)
Роберт У. БОМГАРТЕН
Томас ДЕМАЙКЛ (US)
Томас ДЕМАЙКЛ
Стивен Л. МЕЙЭРС (US)
Стивен Л. МЕЙЭРС
Дэвид С. МЕРФИ (US)
Дэвид С. МЕРФИ
Майкл П. СМИТ (US)
Майкл П. Смит
Дженит М. СТЕНЛИ (US)
Дженит М. СТЕНЛИ
Original Assignee
Юнайтид Текнолоджиз Копэрейшн
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Юнайтид Текнолоджиз Копэрейшн filed Critical Юнайтид Текнолоджиз Копэрейшн
Application granted granted Critical
Publication of RU2225514C2 publication Critical patent/RU2225514C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/34—Rotor-blade aggregates of unitary construction, e.g. formed of sheet laminae
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
    • B23P15/00—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass
    • B23P15/006—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass turbine wheels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
    • B23P6/00—Restoring or reconditioning objects
    • B23P6/002—Repairing turbine components, e.g. moving or stationary blades, rotors
    • B23P6/005—Repairing turbine components, e.g. moving or stationary blades, rotors using only replacement pieces of a particular form
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
    • C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
    • C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
    • C21D1/58—Oils
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2221/00—Treating localised areas of an article
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0068—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2230/00—Manufacture
    • F05D2230/20—Manufacture essentially without removing material
    • F05D2230/23—Manufacture essentially without removing material by permanently joining parts together
    • F05D2230/232—Manufacture essentially without removing material by permanently joining parts together by welding
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49316—Impeller making
    • Y10T29/4932—Turbomachine making
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49316—Impeller making
    • Y10T29/4932—Turbomachine making
    • Y10T29/49321—Assembling individual fluid flow interacting members, e.g., blades, vanes, buckets, on rotary support member
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49316—Impeller making
    • Y10T29/4932—Turbomachine making
    • Y10T29/49323—Assembling fluid flow directing devices, e.g., stators, diaphragms, nozzles
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49316—Impeller making
    • Y10T29/4932—Turbomachine making
    • Y10T29/49325—Shaping integrally bladed rotor

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
  • Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)
  • Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу изготовления ротора в моноблоке с лопатками, в котором используют втулочную часть ротора, выполненную в предпочтительном варианте из титанового сплава, и приваривают к ней лопатку, в предпочтительном варианте также выполненную из титанового сплава. Способ дополнительно содержит частичное старение и охлаждение втулочной части сваркой и старение лопатки и сварного соединения между лопаткой и втулочной частью после сварки. Операция старения после сварки в предпочтительном варианте выполняется с использованием нового устройства для местной термообработки лопатки, имеющего оболочку и несколько нагревательных элементов, вплетенных в оболочку, выполненную из высокотемпературной ткани. Способ в соответствии с настоящим изобретением может быть также использован для ремонта роторов в моноблоке с лопатками. Изобретение позволяет повысить качество работы и эффективность. 4 с. и 16 з.п. ф-лы, 5 ил.

Description

Настоящее изобретение относится к способам изготовления и/или ремонта ротора в моноблоке с лопатками (с несъемными лопатками) и новому устройству для местной термообработки лопатки, имеющему оболочку, которое применяется в данном способе.
Уровень техники
Расширение использования роторов в моноблоке с лопатками в крупных, высокоэффективных газотурбинных двигателях вызвано необходимостью повышения качества работы и эффективности. В роторах обычной конструкции вращающиеся лопатки закреплены в пазах в форме "ласточкина хвоста", выполненных протягиванием в ободе диска. В роторе в моноблоке с лопатками лопатки и диск образуют единую сплошную металлическую деталь. Экономия веса и снижение расхода топлива, обеспечиваемые благодаря применению роторов в моноблоке с лопатками, связаны с тем, что для удерживания лопаток требуется диск меньшей массы, чем в роторе обычной конструкции. Более того, снижение массы диска в случае ротора в моноблоке с лопатками позволяет снизить вес других компонентов, которые воздействуют на роторы или на которые воздействуют роторы, т.е., валы, втулки и подшипники.
До настоящего времени главным недостатком, связанным с применением роторов в моноблоке с лопатками в крупных газотурбинных двигателях, было отсутствие надежного способа ремонта лопаток (их профильной части), степень повреждения которых не допускала их полного восстановления. Поскольку лопатки составляют единое целое с диском, при таких повреждениях, когда полное восстановление невозможно, приходится снимать с эксплуатации весь ротор и заменять его на новый ротор в моноблоке с лопатками, что связано с большими издержками.
Другие проблемы, связанные с роторами в моноблоке с лопатками, касаются способа изготовления при их производстве. Они могут быть изготовлены на металлорежущих станках из единой большой поковки, однако этот путь нежелателен. Большие поковки, т.е. большие заготовки, обладают более низкими характеристиками, а большая масса исходного материала, который, в зависимости от типа, может быть очень дорогим, срезается при обработке. Кроме того, существует риск брака, связанного с неизбежными ошибками металлобработки при изготовлении. Другим способом изготовления роторов в моноблоке с лопатками является прикрепление откованных по отдельности лопаток к ротору посредством специального процесса.
Титановый сплав, состоящий, в основном, (мас.%) из 6,0% алюминия, 2,0% олова, 4,0% циркония, 6,0% молибдена, остальное в основном титан, является предпочтительным сплавом для роторов в моноблоке с лопатками благодаря своей высокой вязкости, прочности на разрыв, усталостной прочности и свариваемости. Однако этот сплав трудно обрабатывать после сварки из-за характера микроструктуры в зоне сварки, представляющей собой ромбический мартенсит. Во-первых, после сварки трением с использованием оборудования фирмы-изготовителя комплексного оборудования (OEM) необходимо проведение термической обработки места сварки для стабилизации микроструктуры и снятия напряжений. Во-вторых, должна существовать возможность ремонта ротора в моноблоке с лопатками в процессе эксплуатации посредством сварки после повреждения посторонними объектами. В то время как характеристики в зоне сварки могут быть восстановлены обработкой на твердый раствор, плюс термическое старение после сварки, нецелесообразно проводить эту операцию из-за опасности деформации лопатки и загрязнения поверхности, особенно в случае сварных соединений, выполненных без использования оборудования фирмы-изготовителя комплексного оборудования (non-OEM). В результате используемой после сварки термической обработки при температуре 1100oF (593oС) в течение 2-6 часов твердость материала в зоне сварки получается очень высокой с низкой, по сравнению с основным металлом, ударной прочностью, и недостаточной устойчивостью к распространению усталостных трещин. Для восстановления приемлемых характеристик в зоне сварки в отношении устойчивости к ударам и прочности температура термической обработки после сварки может быть поднята до средней температуры в 1300oF (704oС) продолжительностью до двух часов; такая обработка, однако, приводит к 4-6-процентной потере прочности на разрыв по сравнению с необработанным металлом. Для многих деталей, работающих в условиях воздействия больших напряжений, такое снижение недопустимо.
Сущность изобретения
В соответствии с изложенным выше задачей настоящего изобретения является создание усовершенствованного способа изготовления и/или ремонта роторов в моноблоке с лопатками (с несъемными лопатками).
Еще одной задачей настоящего изобретения является создание способа, который позволяет использовать высокотемпературную термическую обработку после сварки с сохранением высокой прочности на разрыв и усталостной прочности.
Еще одной задачей настоящего изобретения является создание нового устройства для местной термообработки (профилированной) лопатки, имеющего оболочку и предназначенного для выполнения упомянутой высокотемпературной термической обработки после сварки.
В соответствии с первой особенностью настоящего изобретения в способе создания ротора в моноблоке с лопатками, в общем, используют втулочную часть ротора, в предпочтительном варианте выполнения изготовленную из сплава на основе титана, и приваривают к втулочной части лопатку, также в предпочтительном варианте выполнения, изготовленную из сплава на основе титана. Перед приваркой втулочная часть и лопатка могут быть подвергнуты (термической) обработке на твердый раствор, закалке в масле, частичному старению и охлаждению перед приваркой. Способ также содержит применение высокотемпературной обычной термической обработки сварного соединения между втулочной частью и лопаткой после сварки.
Новое устройство для местной термообработки лопатки, имеющее оболочку, используется для осуществления обычной термической обработки после сварки. Устройство, в общих чертах, содержит несколько нагревательных элементов, вплетенных в оболочку, выполненную из высокотемпературной ткани. Устройство располагается поверх лопатки и сварного соединения для осуществления тепловой обработки после сварки.
В способе ремонта лопатки ротора в моноблоке с лопатками в соответствии с настоящим изобретением в общих чертах осуществляют удаление поврежденной части лопатки и приварку неповрежденной секции лопатки к оставшейся части лопатки. Затем на неповрежденную лопатку и сварное соединение помещается устройство для местной термообработки лопатки, имеющее оболочку, и выполняется термическая обработка после сварки для снятия остаточных напряжений и восстановления микроструктуры и механических характеристик сварного соединения и смежных участков металла.
Другие подробности способов изготовления/ремонта и устройства для местной термообработки лопатки, имеющего оболочку, а также другие, связанные с ними задачи и преимущества изложены в приведенном ниже описании и сопровождающих чертежах, где одинаковые обозначения присвоены сходным элементам.
Перечень фигур чертежей и иных материалов
На фиг. 1 представлено схематическое изображение ротора в моноблоке с лопатками, у которого лопатка приварена ко втулочной части;
На фиг. 2 представлено схематическое изображение устройства местной для термообработки лопатки, имеющего оболочку, в соответствии с настоящим изобретением;
На фиг. 3 представлено схематическое изображение устройства для термообработки, показанного на фиг.2, помещенного поверх лопатки и сварного соединения; и
На фиг.4 и 5 представлены графики, иллюстрирующие улучшения, достигаемые при использовании способа изготовления в соответствии с настоящим изобретением.
Сведения, подтверждающие возможность осуществления изобретения
На фиг.1 представлен ротор 10 в моноблоке с лопатками, имеющий втулочную (дисковую) часть 12 и лопатку 14 (ротора), приваренную к втулочной части по сварному соединению 16, и секции 15 лопатки, приваренные к неповрежденным частям (профилированной) лопатки 11 по линиям сварных соединений 16'. На фиг. 1 также показаны некоторые лопатки 11 с поврежденными концевыми частями 19, требующими ремонта. Втулочная часть 12, лопатки 14 и секции 15 лопатки могут быть изготовлены любым известным в уровне техники способом. Втулочная часть 12, каждая из лопаток 11, 14 и секции 15 лопатки могут быть изготовлены из сплава на основе титана. К подходящим титановым сплавам относится титановый сплав, содержащий в основном, по весу (мас.%) 6,0% алюминия, 2,0% олова, 4,0% циркония, 6,0% молибдена, остальное в основном титан (TI-6246); титановый сплав, содержащий в основном, по весу 6,0% алюминия, 2,0% олова, 4,0% циркония, 2,0% молибдена, остальное в основном титан (TI-6246); и титановый сплав, содержащий, в основном, по весу 6,0% алюминия, 4,0% ванадия, остальное в основном титан (TI-64). Хотя более предпочтительным является использование титановых сплавов, описанные здесь способы могут быть использованы с втулочными частями, лопатками и секциями лопаток, выполненными из сплавов на основе никеля, например Inco 718. Втулочная часть 12, лопатки 11, 14 и/или секции 15 лопатки могут быть выполнены из одного и того же сплава или из различных сплавов.
Сварное соединение 16 может быть выполнено любым известным в уровне техники способом. Например, каждая лопатка 14 может быть приварена к втулочной части посредством сварки трением, например, сваркой трением с использованием оборудования фирмы-изготовителя комплексного оборудования.
Перед сваркой втулочная часть 12 и каждая лопатка 14 могут быть подвержены обработке на твердый раствор и закалке в масле. Например, если втулочная часть 12 и /или лопатка 14 выполнены из сплава TI-6246, то они подвергаются обработке на твердый раствор и закалке в масле. Обработка на твердый раствор и закалка в масле могут осуществляться путем нагрева втулочной части 12 и лопатки 14 до температуры в интервале от приблизительно 1620oF (882oС) до приблизительно 1655oF (902oС) в течение времени от 1 до 4 ч. Обработка на твердый раствор и закалка в масле могут выполняться в электрической печи в атмосфере воздуха или аргона. Втулочная часть 12 и/или лопатка 14 могут помещаться в специальную рамку или держатель для своевременного перемещения в ванну с маслом (не показана) с минимальной задержкой. С другой стороны, для осуществления обработки на твердый раствор может использоваться вакуумная печь с функцией закалки в масле. После того как выполнена закалка в масле, втулочная часть 12 и лопатка(и) 14 могут быть подвергнуты частичному старению при температуре примерно 1075-1125oF (579-607oС) в интервале времени от приблизительно 2 ч до приблизительно 8 ч. Частичное старение может быть выполнено с использованием любой известной подходящей печи в любой подходящей атмосфере. После частичного старения втулочная часть 12 и лопатка(и) 14 могут охлаждаться со скоростью приблизительно 40-100oF (20-55oС) в минуту.
Как упоминалось выше, при изготовлении ротора 10 в моноблоке с лопатками каждая лопатка 14 приваривается к втулочной части 12. После завершения приварки втулочная часть 12 и сварное соединение 16 между лопаткой 14 и втулочной частью 12 подвергаются повторному старению термической обработкой после сварки, в процессе которого сварное соединение 16 нагревается до температуры приблизительно 1275-1325oF (690-718oС) в атмосфере инертного газа в интервале времени от 1 до 4 часов. По завершению термической обработки после сварки лопатка 14 и сварное соединение 16 охлаждаются со скоростью от приблизительно 40oF до приблизительно 100oF (20-55oС) в минуту.
В соответствии с настоящим изобретением в предпочтительном варианте выполнения термическая обработка после сварки выполняется с использованием нового устройства 20 для местной термообработки (нагрева) лопатки, имеющего оболочку, например, такого, как показано на фиг.2. Устройство 20 содержит размещаемую поверх лопатки оболочку или чулок 22, выполненные из керамического изолирующего материала, например, высокотемпературной ткани из волокна на основе алюмоборсиликата. Оболочка или чулок 22 выполняет две функции. Во-первых, он концентрирует вырабатываемое устройством 20 тепло на поверхности лопатки и обеспечивает достижение и поддержание необходимой температуры термической обработки после сварки на сварном соединении 16 и окружающих участках, на которые воздействует тепло. Во-вторых, оболочка 22 предотвращает непреднамеренное нагревание соседних лопаток.
Устройство 20 содержит несколько излучающих резистивных нагревательных элементов 24, вплетенных в ткань оболочки 22. В предпочтительном варианте выполнения нагревательных элементов 24 они содержат нагревательные провода с высокой плотностью мощности. Нагревательные элементы 24 предназначены для излучения тепла непосредственно на поверхность лопатки. Нагревательные элементы 24 могут быть распределены по индивидуально управляемым зонам нагревательных элементов. Например, устройство 20 может содержать четыре индивидуально управляемые зоны нагревательных элементов.
В ткань оболочки 22 также вплетен материал предотвращения непреднамеренного нагревания соседних лопаток, например, титановый газопоглотительный лист 26 в виде фольги, служащий также для предотвращения местного загрязнения атмосферы и для улучшения управления температурой в разделенном на зоны нагревательном устройстве 20.
Устройство 20 дополнительно содержит несколько бесконтактных проволочных термопар 28 (управления нагреванием упомянутой лопатки во время термообработки после сварки), вплетенных в ткань оболочки 22. Проволочные термопары 28 используются для обеспечения точного управления температурой во время цикла термической обработки после сварки. К нагревательным элементам 24 в каждой зоне нагрева подключен регулируемый (поворотный) трансформатор 30, подводящий к ним электропитание. Трансформатор 30 может быть использован для изменения величины тока, подводимого к нагревательным элементам 24 в каждой температурной зоне, в зависимости от температуры, измеряемой проволочными термопарами 28.
Устройство 20 используется, как показано на фиг.3. Устройство 20 помещается поверх лопатки 14 и сварного соединения 16. Затем включается электропитание излучающих нагревательных элементов 24, и тепло подается на сварное соединение 16 при указанной выше температуре термической обработки после сварки. Электропитание подводится в течение промежутка времени, соответствующего указанному выше интервалу термической обработки после сварки.
Тем же способом, что используется для изготовления ротора 10 в моноблоке с лопатками, можно выполнять обновление поврежденного ротора. Для ремонта ротора в моноблоке с лопатками сначала отрезается поврежденная часть 19 лопатки 11 ротора с использованием любого способа механической обработки, известного в уровне техники. После этого неповрежденная секция 15 лопатки сваривается с оставшейся частью 11 лопатки ротора. Для приварки секции 15 лопатки к части 11 может быть использована любая известная технология сварки, например сварка трением. Неповрежденная секция 15 лопатки может быть выполнена из любого упомянутого выше сплава на основе титана или сплава на основе никеля.
Затем поверх неповрежденной секции 15 лопатки и сварного соединения 16' помещается устройство 20 и на него подается энергия для осуществления вышеупомянутой термической обработки после сварки при температуре в интервале 1275-1325oF (690-718oС) в течение промежутка времени от 1 ч до 4 ч в атмосфере инертных газов. Вслед за термической обработкой после сварки неповрежденная секция 15 лопатки и сварное соединение 16' охлаждаются со скоростью от примерно 40oF до примерно 100oF (20-55oС) в минуту.
После завершение термической обработки после сварки неповрежденная секция 15 лопатки подвергается механической обработке для придания нужной формы.
Преимуществом устройства 20 в соответствии с настоящим изобретением является то, что оно создает сфокусированный, локальный нагрев, благодаря чему соседние лопатки и дисковая втулка ротора остаются при температуре, значительно более низкой, чем те, которые могут вызвать снижение прочности и/или изменение размеров. В то же время устройство 20 обеспечивает требуемую величину температуры и продолжительность обработки для снятия напряжений в суперсплаве материала лопатки после сварки.
На фиг. 4 и 5 в графической форме иллюстрируется, как в результате использования способа в соответствии с настоящим изобретением устраняется снижение прочности основного металла, а прочность сплава соответствует исходному материалу. Как показано на фиг.4, результирующие прочность на разрыв, предел текучести и характеристики растяжения сплава Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Мо, из которого может быть выполнен ротор в моноблоке с лопатками и который был подвергнут обработке на твердый раствор, закалке в масле, частичному старению при температуре 1100oF(593oС) и повторному старению при температуре 1300oF (704oС) (сплав 1), лучше, чем у такого же сплава, который был подвергнут обработке на твердый раствор, охлажден на воздухе и подвергнут старению при температуре 1100oF (593oС) (сплав 2), и такого же сплава, подвергнутого обработке на твердый раствор, охлаждению на воздухе и старению при температуре 1300oF (704oС) (сплав 3). На фиг.5 показано, как использование способа в соответствии с настоящим изобретением влияет на ударную вязкость по Шарпи сплава Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Мо, используемого для дисковой части ротора в моноблоке с лопатками.
Несмотря на то что устройство 20 было описано применительно к обработке роторов в моноблоке с лопатками, выполненных из материала на основе титана, оно может использоваться для обработки роторов в моноблоке с лопатками и лопаток, выполненных из других материалов, например, суперсплава на основе никеля.
Очевидно, что представленная здесь технология изготовления и ремонта лопатки ротора в моноблоке с лопатками согласно настоящему изобретению полностью соответствует средствам, задачам и преимуществам, упомянутым выше. Хотя настоящее изобретение было описано применительно к конкретным вариантам его выполнения, для специалиста, ознакомившегося с приведенным описанием, будут очевидны и другие варианты, модификации и изменения. Поэтому предполагается охватить все подобные варианты, модификации и изменения, попадающие в широкую область притязаний приложенной формулы.

Claims (20)

1. Способ изготовления ротора в моноблоке с лопатками, отличающийся тем, что проводят обработку на твердый раствор втулочной части ротора, выполненной из металлического сплава, при температуре в интервале от 882 до 902°С в течение промежутка времени от 1 до 4 ч, затем проводят закалку в масле упомянутой втулочной части, после чего приваривают лопатку, выполненную из металлического сплава, к упомянутой втулочной части.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что после обработки на твердый раствор и закалки упомянутой втулочной части дополнительно осуществляют перед упомянутой приваркой лопатки частичное старение упомянутой втулочной части при температуре от 579 до 607°С в течение промежутка времени от 2 до 8 ч.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что дополнительно осуществляют охлаждение упомянутой втулочной части, подвергнутой частичному старению, со скоростью от 20 до 55°С/мин.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что после упомянутой приварки лопатки дополнительно осуществляют старение упомянутой лопатки и сварного соединения между лопаткой и упомянутой втулочной частью при температуре в интервале от 690 до 718°С в течение промежутка времени от 1 до 4 ч и затем охлаждают упомянутую лопатку со скоростью от 20 до 55°С/мин.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что во время упомянутой операции старения размещают поверх упомянутого сварного соединения устройство для местной термообработки лопатки, имеющее оболочку, и излучают тепло непосредственно на поверхность упомянутой лопатки, причем упомянутое устройство для местной термообработки лопатки имеет несколько резистивных нагревательных элементов, а во время упомянутой операции старения изменяют величину электрической мощности, подводимой к упомянутым нагревательным элементам, посредством чего нагревают упомянутую лопатку и упомянутое сварное соединение до температуры в пределах упомянутого интервала температур.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что упомянутая втулочная часть и упомянутая лопатка выполнены из титанового сплава.
7. Способ по п.1, отличающийся тем, что упомянутая втулочная часть и упомянутая лопатка выполнены из сплава на основе титана, имеющего в основном следующий состав, мас.%:
Алюминий 6,0
Олово 2,0
Цирконий 4,0
Молибден 6,0
Титан Остальное
8. Устройство для местной термообработки лопатки ротора в моноблоке с лопатками, отличающееся тем, что оно содержит размещаемую поверх упомянутой лопатки оболочку и группу нагревательных элементов, размещенных вплетенными в упомянутую оболочку.
9. Устройство по п.8, отличающееся тем, что упомянутая оболочка выполнена из керамического изолирующего материала или высокотемпературной ткани на основе алюмоборсиликата, причем упомянутые нагревательные элементы представляют собой нагревательные провода высокой мощности, а упомянутая оболочка выполнена с возможностью концентрации выделяемого упомянутыми нагревательными элементами тепла на поверхности упомянутой лопатки с достижением и стабилизацией температуры термообработки после сварки в зоне термообработки и на сварном соединении между упомянутой лопаткой и втулочной частью ротора.
10. Устройство по п.8, отличающееся тем, что оно дополнительно содержит материал предотвращения непреднамеренного нагревания соседних лопаток, размещенный вплетенным в упомянутую оболочку, и проволочные термопары управления нагреванием упомянутой лопатки во время термообработки после сварки, также размещенные вплетенными в упомянутую оболочку.
11. Устройство по п.10, отличающееся тем, что упомянутый материал представляет собой титановый газопоглотительный лист.
12. Устройство по п.8, отличающееся тем, что оно дополнительно содержит регулируемый трансформатор, соединенный с упомянутыми нагревательными элементами с возможностью изменения подводимой к ним величины электрической мощности и распределения температуры на лопатке.
13. Способ ремонта лопатки ротора в моноблоке с лопатками, отличающийся тем, что удаляют посредством механической обработки поврежденную часть упомянутой лопатки ротора, затем приваривают неповрежденную секцию лопатки к оставшейся части упомянутой лопатки ротора, далее размещают устройство для местной термообработки лопатки, имеющее оболочку, поверх упомянутой неповрежденной секции лопатки и сварного соединения между упомянутой неповрежденной секцией лопатки и упомянутой оставшейся частью, проводят термообработку упомянутой неповрежденной секции лопатки и упомянутого сварного соединения посредством упомянутого устройства для термообработки и при этом уменьшают остаточные напряжения и восстанавливают микроструктуру и механические характеристики сварного соединения и смежных участков металла.
14. Способ по п.13, отличающийся тем, что дополнительно проводят механическую обработку поверхности упомянутой неповрежденной секции лопатки и получают требуемую геометрию, а упомянутую термообработку проводят в инертной атмосфере.
15. Способ по п.13, отличающийся тем, что к упомянутой оставшейся части лопатки ротора приваривают неповрежденную секцию лопатки, выполненную из сплава на основе титана.
16. Способ по п.13, отличающийся тем, что во время упомянутой термообработки осуществляют старение упомянутой секции лопатки при температуре в интервале от 690 до 718°С в течение промежутка времени от 1 до 4 ч и затем охлаждают упомянутую секцию лопатки со скоростью от 20 до 55°С/мин.
17. Способ изготовления ротора в моноблоке с лопатками, отличающийся тем, что осуществляют частичное старение втулочной части ротора и/или упомянутой лопатки, выполненных из металлического сплава, при температуре в интервале от 579 до 607°С в течение промежутка времени от 2 до 8 ч, затем приваривают упомянутую лопатку к упомянутой втулочной части и затем осуществляют старение упомянутой лопатки и сварного соединения между упомянутой лопаткой и упомянутой втулочной частью при температуре в интервале от 690 до 718°С в течение промежутка времени от 1 до 4 ч.
18. Способ по п.17, отличающийся тем, что во время упомянутой операции старения поверх упомянутого сварного соединения размещают устройство для местной термообработки лопатки, имеющее оболочку, и излучают тепло непосредственно на поверхность упомянутой лопатки, причем упомянутое устройство для местной термообработки лопатки имеет несколько резистивных нагревательных элементов, а во время упомянутой операции старения изменяют величину электрической мощности, подводимой к упомянутым нагревательным элементам, посредством чего нагревают упомянутую лопатку и упомянутое сварное соединение до температуры в пределах упомянутого интервала температур.
19. Способ по п.17, отличающийся тем, что одна из упомянутых втулочной части и лопатки выполнена из сплава на основе титана, имеющего в основном следующий состав, мас.%:
Алюминий 6,0
Олово 2,0
Цирконий 4,0
Молибден 6,0
Титан Остальное
а другая из упомянутых втулочной части и лопатки выполнена из сплава на основе титана, имеющего в основном следующий состав, мас.%:
Алюминий 6,0
Ванадий 4,0
Титан Остальное
20. Способ по п.17, отличающийся тем, что одна из упомянутых втулочной части и лопатки выполнена из сплава на основе титана, имеющего в основном следующий состав, мас.%:
Алюминий 6,0
Олово 2,0
Цирконий 4,0
Молибден 6,0
Титан Остальное
а другая из упомянутых втулочной части и лопатки выполнена из сплава на основе титана, имеющего в основном следующий состав, мас.%:
Алюминий 6,0
Олово 2,0
Цирконий 4,0
Молибден 2,0
Титан Остальное
RU2002106364/02A 2001-04-17 2002-03-12 Способ изготовления ротора в моноблоке с лопатками (варианты), устройство для местной термообработки и способ ремонта лопатки вышеуказанного ротора RU2225514C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US09/836,009 2001-04-17
US09/836,009 US6536110B2 (en) 2001-04-17 2001-04-17 Integrally bladed rotor airfoil fabrication and repair techniques

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2225514C2 true RU2225514C2 (ru) 2004-03-10

Family

ID=25271002

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2002106364/02A RU2225514C2 (ru) 2001-04-17 2002-03-12 Способ изготовления ротора в моноблоке с лопатками (варианты), устройство для местной термообработки и способ ремонта лопатки вышеуказанного ротора

Country Status (12)

Country Link
US (2) US6536110B2 (ru)
EP (2) EP1609948B1 (ru)
JP (2) JP3883899B2 (ru)
KR (1) KR100509544B1 (ru)
CN (3) CN1526510A (ru)
AT (1) ATE315719T1 (ru)
DE (1) DE60208629T2 (ru)
DK (1) DK1253289T3 (ru)
ES (1) ES2256413T3 (ru)
MX (1) MXPA02002840A (ru)
RU (1) RU2225514C2 (ru)
SG (1) SG107579A1 (ru)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2456143C2 (ru) * 2010-06-18 2012-07-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" Способ линейной сварки трением заготовок из титановых сплавов для моноблоков турбомашин
RU2456142C2 (ru) * 2010-09-13 2012-07-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" Способ линейной сварки трением деталей из титановых сплавов
RU2456141C2 (ru) * 2010-06-18 2012-07-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" Способ линейной сварки трением деталей из титановых сплавов
RU2524037C1 (ru) * 2012-12-20 2014-07-27 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" Способ аргонодуговой обработки сварных соединений, полученных линейной сваркой трением
RU2551045C1 (ru) * 2013-11-21 2015-05-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" Способ термообработки сварных соединений, полученных линейной сваркой трением
RU187330U1 (ru) * 2018-11-06 2019-03-01 Владимир Васильевич Галайко Рабочее колесо центробежного насоса
CN114855106A (zh) * 2022-04-13 2022-08-05 沈阳工业大学 航空钛合金大型复杂结构件修复后局部热处理装置及方法

Families Citing this family (75)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6663347B2 (en) * 2001-06-06 2003-12-16 Borgwarner, Inc. Cast titanium compressor wheel
GB2398029B (en) * 2003-02-04 2005-05-18 Rolls Royce Plc Production of disc components
US7216428B2 (en) 2003-03-03 2007-05-15 United Technologies Corporation Method for turbine element repairing
US7509734B2 (en) * 2003-03-03 2009-03-31 United Technologies Corporation Repairing turbine element
US20040221929A1 (en) 2003-05-09 2004-11-11 Hebda John J. Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby
US6754954B1 (en) * 2003-07-08 2004-06-29 Borgwarner Inc. Process for manufacturing forged titanium compressor wheel
DE10356679A1 (de) * 2003-11-28 2005-07-21 Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg Verfahren und Vorrichtung zur Beschichtung oder Wärmebehandlung von BLISK-Scheiben für Fluggasturbinen
US20050205415A1 (en) * 2004-03-19 2005-09-22 Belousov Igor V Multi-component deposition
US7837812B2 (en) * 2004-05-21 2010-11-23 Ati Properties, Inc. Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
US7249412B2 (en) * 2004-05-25 2007-07-31 General Electric Company Method for repairing a damaged blade of a Blisk
US7449075B2 (en) * 2004-06-28 2008-11-11 General Electric Company Method for producing a beta-processed alpha-beta titanium-alloy article
EP2205038A1 (en) 2004-11-16 2010-07-07 Research In Motion Limited System and method for sequentially conducting independent data contexts using a mobile communications device
US8220697B2 (en) * 2005-01-18 2012-07-17 Siemens Energy, Inc. Weldability of alloys with directionally-solidified grain structure
DE502006000502D1 (de) * 2005-03-03 2008-05-08 Mtu Aero Engines Gmbh Verfahren zum Reibschweissfügen von einer Laufschaufel an einen Rotorgrundkörper mit Bewegung eines zwischen der Laufschaufel und dem Rotorgrundkörper angeordneten Fügeteils
GB0512184D0 (en) 2005-06-15 2005-07-20 Rolls Royce Plc Method and apparatus for the treatment of a component
FR2889091B1 (fr) * 2005-07-29 2007-10-19 Snecma Procede de reparation d'une aube d'un disque aubage monobloc de turbomachine et eprouvette pour la mise en oeuvre du procede
US8337750B2 (en) 2005-09-13 2012-12-25 Ati Properties, Inc. Titanium alloys including increased oxygen content and exhibiting improved mechanical properties
US8557063B2 (en) * 2006-01-05 2013-10-15 General Electric Company Method for heat treating serviced turbine part
US20070158388A1 (en) * 2006-01-06 2007-07-12 Honeywell International, Inc. Apparatus and method for welding superalloys
WO2007081924A2 (en) * 2006-01-09 2007-07-19 Surface Technology Holdings, Ltd. Method of improving the properties of a repaired component and a component improved thereby
US7358466B1 (en) 2006-01-12 2008-04-15 General Electric Company Localized heat treating apparatus for blisk airfoils
US7611592B2 (en) * 2006-02-23 2009-11-03 Ati Properties, Inc. Methods of beta processing titanium alloys
US20070281088A1 (en) * 2006-06-02 2007-12-06 United Technologies Corporation Low plasticity burnishing of coated titanium parts
GB0615671D0 (en) * 2006-08-08 2006-09-13 Rolls Royce Plc A method of friction welding
WO2008072303A1 (ja) * 2006-12-11 2008-06-19 Hitachi, Ltd. 摩擦圧接方法、遠心式ガスタービンの製造方法及びターボチャージャーの製造方法
FR2913901B1 (fr) * 2007-03-20 2009-09-04 Snecma Services Sa Procede de reparation de pieces usinees telles que des aubes de turbomachines ou des pales de dam
US8058591B2 (en) * 2007-03-30 2011-11-15 United Technologies Corp. Systems and methods for providing localized heat treatment of gas turbine components
US8141249B2 (en) 2007-10-11 2012-03-27 United Technologies Corporation Heat treating apparatus and method of using same
US9133720B2 (en) * 2007-12-28 2015-09-15 United Technologies Corporation Integrally bladed rotor with slotted outer rim
US20090185908A1 (en) * 2008-01-21 2009-07-23 Honeywell International, Inc. Linear friction welded blisk and method of fabrication
JP4898720B2 (ja) * 2008-02-14 2012-03-21 三菱重工業株式会社 タービン動翼の補修方法
US8539659B2 (en) 2008-04-23 2013-09-24 United Technologies Corporation Method of repairing an article
SG159411A1 (en) * 2008-08-25 2010-03-30 Eagle Services Asia Private Lt Aluminum welding of aircraft engine components
US20100126018A1 (en) * 2008-11-25 2010-05-27 General Electric Company Method of manufacturing a vane with reduced stress
US20100233504A1 (en) * 2009-03-13 2010-09-16 Honeywell International Inc. Method of manufacture of a dual microstructure impeller
BR112012008607B1 (pt) 2009-10-13 2020-11-03 Novenco A/S ventilador axial
US8613138B2 (en) * 2009-12-16 2013-12-24 United Technologies Corporation Repair of integrally bladed rotors
US8479391B2 (en) * 2009-12-16 2013-07-09 United Technologies Corporation Consumable collar for linear friction welding of blade replacement for damaged integrally bladed rotors
US10053758B2 (en) * 2010-01-22 2018-08-21 Ati Properties Llc Production of high strength titanium
CA2786978C (en) * 2010-01-28 2015-07-14 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Method for heat-treating metal tubes or pipes for nuclear power plant, batch-type vacuum heat treatment furnace used therefor, and metal tubes or pipes for nuclear power plant heat-treated by the same
US9255316B2 (en) 2010-07-19 2016-02-09 Ati Properties, Inc. Processing of α+β titanium alloys
DE102010032464B4 (de) 2010-07-28 2017-03-16 MTU Aero Engines AG Duale Blisken im Hochdruckverdichter
US8499605B2 (en) 2010-07-28 2013-08-06 Ati Properties, Inc. Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium
CN101914658B (zh) * 2010-08-12 2012-07-04 贵州航天精工制造有限公司 一种局部高频固溶方法及其装置
US8613818B2 (en) 2010-09-15 2013-12-24 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys
US9206497B2 (en) 2010-09-15 2015-12-08 Ati Properties, Inc. Methods for processing titanium alloys
CN101947719A (zh) * 2010-09-17 2011-01-19 李�杰 一种考登钢管的生产工艺
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
US9694440B2 (en) 2010-10-22 2017-07-04 United Technologies Corporation Support collar geometry for linear friction welding
CN102091906B (zh) * 2010-12-22 2012-07-25 北京工业大学 一种刮板输送机中部槽的修复方法
US20120279066A1 (en) * 2011-05-06 2012-11-08 United Technologies Corporation WELDING Ti-6246 INTEGRALLY BLADED ROTOR AIRFOILS
US8652400B2 (en) 2011-06-01 2014-02-18 Ati Properties, Inc. Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
CN102658466B (zh) * 2012-06-06 2014-04-16 沈阳飞机工业（集团）有限公司 整体“眼镜框”形大型钛合金零件的数控加工方法
US9050647B2 (en) 2013-03-15 2015-06-09 Ati Properties, Inc. Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US9192981B2 (en) 2013-03-11 2015-11-24 Ati Properties, Inc. Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material
US9777361B2 (en) 2013-03-15 2017-10-03 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
CN104014903B (zh) * 2014-06-27 2015-12-02 河北瑞兆激光再制造技术有限公司 离心风机叶轮叶片磨损后的手工电弧焊修复方法
US10440829B2 (en) 2014-07-03 2019-10-08 United Technologies Corporation Heating circuit assembly and method of manufacture
US10094003B2 (en) 2015-01-12 2018-10-09 Ati Properties Llc Titanium alloy
US9951405B2 (en) * 2015-02-04 2018-04-24 Spirit Aerosystems, Inc. Localized heat treating of net shape titanium parts
CN104889562B (zh) * 2015-06-12 2017-10-31 镇江同舟螺旋桨有限公司 船用螺旋桨的搅拌摩擦加工方法
ITUB20152608A1 (it) * 2015-07-29 2017-01-29 Fly S P A Nuovo metodo di saldatura.
EP3170609A1 (de) * 2015-11-19 2017-05-24 MTU Aero Engines GmbH Verfahren zum herstellen eines beschaufelten rotors für eine strömungsmaschine ; entsprechender beschaufelter rotor
US10502252B2 (en) 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys
US10385433B2 (en) 2016-03-16 2019-08-20 Honeywell International Inc. Methods for processing bonded dual alloy rotors including differential heat treatment processes
US10633731B2 (en) * 2018-01-05 2020-04-28 United Technologies Corporation Method for producing enhanced fatigue and tensile properties in integrally bladed rotor forgings
US10935037B2 (en) 2018-01-05 2021-03-02 Raytheon Technologies Corporation Tool for simultaneous local stress relief of each of a multiple of linear friction welds of a rotor forging
CN112355576B (zh) * 2020-10-16 2022-04-12 西安北方光电科技防务有限公司 一种翼型弹轴高精度零件的加工方法
CN112756769B (zh) * 2020-12-28 2022-04-12 西安理工大学 一种基于热力耦合条件的钛合金摩擦焊接头优化方法
CN113046528B (zh) * 2021-02-03 2022-05-10 东方电气集团东方汽轮机有限公司 一种叶片热处理加热装置
CN113319340B (zh) * 2021-06-03 2022-08-02 南通中能机械制造有限公司 一种应用卧式加工中心铣削菌形叶根的加工工艺
CN114633079B (zh) * 2022-04-12 2023-04-18 山东钢铁集团日照有限公司 一种热成形高强钢车轮的生产方法及其冷却装置
KR102507408B1 (ko) 2022-11-11 2023-03-08 터보파워텍(주) 3d프린팅에 의한 가스터빈 블레이드의 에어포일 수리 공정

Family Cites Families (50)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1036632A (en) * 1911-11-17 1912-08-27 Gerhard Jahr Electric heating-pad.
US1436384A (en) * 1922-04-07 1922-11-21 Vit O Net Mfg Co Electrical pad and the like
US1703005A (en) * 1928-01-05 1929-02-19 Frank W Hewitt Electric heating pad and fabric
DE1113993B (de) * 1954-07-20 1961-09-21 M H Godden Cheltenham Ltd Elektrische Widerstandsheizmatte und Verfahren zu ihrer Herstellung
US3049465A (en) * 1957-11-04 1962-08-14 Phillips Petroleum Co Method for joining plastic articles
US3393297A (en) * 1966-01-14 1968-07-16 Oliver M. Hart Combined heating and insulating means for heat-treating objects
NL134709C (ru) * 1966-12-16
US3484585A (en) * 1967-11-13 1969-12-16 Templeton Coal Co Waterproofed electric resistance heating mantle
US4113518A (en) * 1976-03-02 1978-09-12 Emerson Electric Co. Method of manufacturing a corrosion resistant rotor assembly
US4214921A (en) * 1979-03-30 1980-07-29 Emerson Electric Co. Method of manufacturing a corrosion resistant rotor assembly
US4352707A (en) * 1981-04-23 1982-10-05 Grumman Aerospace Corporation Composite repair apparatus
EP0163018A3 (en) 1981-04-30 1988-02-10 Nissan Motor Co., Ltd. Method of welding titanium alloy parts with an insert member consisting essentially of 0 to 3% by weight of aluminium and the balance of titanium
GB2110909B (en) * 1981-11-26 1985-06-12 Hadeje International Bv Heating fabric
US4479293A (en) * 1981-11-27 1984-10-30 United Technologies Corporation Process for fabricating integrally bladed bimetallic rotors
JPS58178804A (ja) * 1982-04-14 1983-10-19 Hitachi Ltd 蒸気タ−ビンロ−タシヤフト
US4611744A (en) 1982-06-23 1986-09-16 Refurbished Turbine Components Ltd. Turbine blade repair
GB8320836D0 (en) * 1983-08-02 1983-09-01 Refurbished Turbine Components Securing heaters
JPS61215270A (ja) * 1985-03-15 1986-09-25 日本特殊陶業株式会社 タ−ビンロ−ター
JPS62238843A (ja) * 1986-04-08 1987-10-19 東レ株式会社 織物状発熱体、その織成方法及びその織機
DE3863683D1 (de) * 1987-04-13 1991-08-22 Bbc Brown Boveri & Cie Befestigung einer deckplatte an dem blatt einer turbomaschinenschaufel.
JPH01104901A (ja) * 1987-10-16 1989-04-21 Mitsubishi Heavy Ind Ltd タービン動翼の肉盛り溶接方法
US4841614A (en) * 1988-02-12 1989-06-27 United Technologies Corporation Method for fabricating integrally bladed rotors
US4934583A (en) 1988-03-28 1990-06-19 General Electric Company Apparatus for bonding an article projection
FR2631268A1 (fr) 1988-05-11 1989-11-17 Snecma Procede de reparation d'aubes pour disques ailetes de rotor de turbomachine et roue a aubes de rotor obtenue par ledit procede
GB8904988D0 (en) 1989-03-04 1989-04-19 Refurbished Turbine Components Turbine blade repair
US4931253A (en) 1989-08-07 1990-06-05 United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for producing alpha titanium alloy pm articles
NZ233841A (en) * 1990-05-29 1993-01-27 Transflux Holdings Ltd Continuous flow transformer water heater
GB9013815D0 (en) * 1990-06-21 1990-08-15 Refurbished Turbine Components Improvements in or relating to the repair of turbine blades
JP3057606B2 (ja) * 1990-07-03 2000-07-04 株式会社東芝 チタン合金製タービン動翼の製造方法
DE4023816A1 (de) 1990-07-27 1992-02-06 Deutsche Forsch Luft Raumfahrt Thermomechanisches verfahren zur behandlung von titanaluminiden auf der basis ti(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)al
US5489194A (en) * 1990-09-14 1996-02-06 Hitachi, Ltd. Gas turbine, gas turbine blade used therefor and manufacturing method for gas turbine blade
JPH04293705A (ja) * 1991-03-20 1992-10-19 Akebono Brake Res & Dev Center Ltd アルミ基複合材ディスクロータの製造方法
GB2257340B (en) * 1991-06-25 1995-05-10 Turbine Blading Ltd Heat treatment apparatus and methods of repair of turbine blades
US5484983A (en) * 1991-09-11 1996-01-16 Tecnit-Techische Textilien Und Systeme Gmbh Electric heating element in knitted fabric
JPH0658168A (ja) * 1992-08-06 1994-03-01 Hitachi Ltd ガスタービン用圧縮機及びガスタービン
JP3315800B2 (ja) * 1994-02-22 2002-08-19 株式会社日立製作所 蒸気タービン発電プラント及び蒸気タービン
JP2988246B2 (ja) 1994-03-23 1999-12-13 日本鋼管株式会社 （α＋β）型チタン合金超塑性成形部材の製造方法
JP3461945B2 (ja) * 1994-12-26 2003-10-27 株式会社日本製鋼所 高低圧一体型タービンロータの製造方法
US5817192A (en) * 1995-04-12 1998-10-06 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha High-strength and high-toughness heat-resisting steel
WO1997010066A1 (fr) * 1995-09-13 1997-03-20 Kabushiki Kaisha Toshiba Procede de fabrication de pales de turbine en alliage de titane et pales de turbines en alliage de titane
US5609471A (en) * 1995-12-07 1997-03-11 Allison Advanced Development Company, Inc. Multiproperty rotor disk and method of manufacture
US6305078B1 (en) * 1996-02-16 2001-10-23 Hitachi, Ltd. Method of making a turbine blade
US6129514A (en) * 1996-02-16 2000-10-10 Hitachi, Ltd. Steam turbine power-generation plant and steam turbine
JP3850929B2 (ja) * 1996-09-05 2006-11-29 株式会社日立製作所 ガスタービン翼の補修方法およびその補修装置並びにガスタービン翼
US5755031A (en) * 1996-11-12 1998-05-26 United Technologies Corporation Method for attaching a rotor blade to an integrally bladed rotor
US6118098A (en) * 1997-10-10 2000-09-12 Siemens Westinghouse Power Corporation Turbine rotor modernization and repair method
GB2331688B (en) * 1997-11-20 2002-10-09 Ceramaspeed Ltd Radiant electric heater
DE19831736C2 (de) 1998-07-15 2000-05-31 Mtu Muenchen Gmbh Verfahren zur Reparatur und Herstellung eines integral beschaufelten Rotors für eine Strömungsmaschine
JP3666256B2 (ja) 1998-08-07 2005-06-29 株式会社日立製作所 蒸気タービン翼の製造方法
JP2001073706A (ja) * 1999-09-06 2001-03-21 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd タービン動翼の補修方法

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2456143C2 (ru) * 2010-06-18 2012-07-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" Способ линейной сварки трением заготовок из титановых сплавов для моноблоков турбомашин
RU2456141C2 (ru) * 2010-06-18 2012-07-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" Способ линейной сварки трением деталей из титановых сплавов
RU2456142C2 (ru) * 2010-09-13 2012-07-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" Способ линейной сварки трением деталей из титановых сплавов
RU2524037C1 (ru) * 2012-12-20 2014-07-27 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" Способ аргонодуговой обработки сварных соединений, полученных линейной сваркой трением
RU2551045C1 (ru) * 2013-11-21 2015-05-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" Способ термообработки сварных соединений, полученных линейной сваркой трением
RU187330U1 (ru) * 2018-11-06 2019-03-01 Владимир Васильевич Галайко Рабочее колесо центробежного насоса
CN114855106A (zh) * 2022-04-13 2022-08-05 沈阳工业大学 航空钛合金大型复杂结构件修复后局部热处理装置及方法

Also Published As

Publication number Publication date
JP2006207579A (ja) 2006-08-10
JP2003041903A (ja) 2003-02-13
CN1526510A (zh) 2004-09-08
JP3883899B2 (ja) 2007-02-21
CN1385281A (zh) 2002-12-18
EP1609948A2 (en) 2005-12-28
CN1180918C (zh) 2004-12-22
KR100509544B1 (ko) 2005-08-23
EP1253289A2 (en) 2002-10-30
EP1253289A3 (en) 2002-11-20
DK1253289T3 (da) 2006-04-18
US20020195176A1 (en) 2002-12-26
DE60208629T2 (de) 2006-08-10
KR20020081550A (ko) 2002-10-28
EP1609948A3 (en) 2009-01-21
ES2256413T3 (es) 2006-07-16
EP1253289B1 (en) 2006-01-11
US6536110B2 (en) 2003-03-25
US20030000602A1 (en) 2003-01-02
EP1609948B1 (en) 2011-12-14
US6787740B2 (en) 2004-09-07
MXPA02002840A (es) 2004-11-12
DE60208629D1 (de) 2006-04-06
SG107579A1 (en) 2004-12-29
CN1962172A (zh) 2007-05-16
ATE315719T1 (de) 2006-02-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2225514C2 (ru) Способ изготовления ротора в моноблоке с лопатками (варианты), устройство для местной термообработки и способ ремонта лопатки вышеуказанного ротора
RU2265505C2 (ru) Сварка изделий из суперсплавов
EP1148967B1 (en) Laser welding superalloy articles
US7094988B1 (en) Laser welding heat treat process
US20120279066A1 (en) WELDING Ti-6246 INTEGRALLY BLADED ROTOR AIRFOILS
US20070023403A1 (en) Method and device for welding structural parts
KR20020013698A (ko) 심형 전자 비임 용접 공정
CN101406991A (zh) 焊接过程中的预热温度
EP1018388A2 (en) Welding method and apparatus therefor
CN110592592A (zh) 一种基于脉冲电子束技术的激光熔覆高温防护涂层表面抛光净化方法
KR101035154B1 (ko) 가스터빈용 블레이드의 용접방법
KR100663204B1 (ko) 가스터빈용 니켈계 초합금 부품의 용접 결함 치유방법
CN113172387B (zh) 一种光电复合修复涡轮导向叶片裂纹的方法
Albert et al. In situ repair welding of steam turbine shroud for replacing a cracked blade
WO2004065051A1 (en) Turbine refurbishment

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20080313