RU2217655C2 - Сепаратор для устройства разделения воды и пара - Google Patents

Сепаратор для устройства разделения воды и пара Download PDF

Info

Publication number
RU2217655C2
RU2217655C2 RU2001107119/06A RU2001107119A RU2217655C2 RU 2217655 C2 RU2217655 C2 RU 2217655C2 RU 2001107119/06 A RU2001107119/06 A RU 2001107119/06A RU 2001107119 A RU2001107119 A RU 2001107119A RU 2217655 C2 RU2217655 C2 RU 2217655C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steam
separator
water
separation
inner diameter
Prior art date
Application number
RU2001107119/06A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2001107119A (ru
Inventor
Хольгер Шмидт
Эберхард ВИТТХОВ
Original Assignee
Сименс Акциенгезелльшафт
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Сименс Акциенгезелльшафт filed Critical Сименс Акциенгезелльшафт
Publication of RU2001107119A publication Critical patent/RU2001107119A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2217655C2 publication Critical patent/RU2217655C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
    • F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
    • F22B37/26—Steam-separating arrangements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
    • F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
    • F22B37/26—Steam-separating arrangements
    • F22B37/32—Steam-separating arrangements using centrifugal force

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Cyclones (AREA)
  • Separating Particles In Gases By Inertia (AREA)
  • Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
  • Sanitary Device For Flush Toilet (AREA)

Abstract

Изобретение относится к энергетике и может быть применено в прямоточных парогенераторах, содержащих устройство для разделения воды и пара. Чтобы достигнуть возможно малой потери давления при одновременно высоком расходе среды и эффективного сепарационного действия посредством сепаратора (1) для разделения воды (W) и пара (D), который содержит на стороне пара выпускную трубу (2) и на стороне воды выпускную трубу (3), а также сепарационное пространство (10) между множеством впускных труб (5) и расположенным перед выпускной трубой (3) на стороне воды средством, препятствующим вихреобразованию (9), длина (А) сепарационного пространства (10) должна составлять, по меньшей мере, пятикратную величину его внутреннего диаметра (DI), а соотношение (К) общего поперечного сечения потока (F) впускных труб (5) к внутреннему диаметру (DI) в квадрате сепарационного пространства (10) должно составлять величину 0,2-0,3. Внутри устройства (11) разделения воды и пара сепаратор (1) соединен с водосборным баком (15) так, что его верхний конец (ОК) расположен ниже половины длины (L) сепаратора (1), считая от его нижнего конца (UE) на стороне воды. 3 с. и 1 з.п. ф-лы, 3 ил.

Description

Изобретение относится к сепаратору для разделения воды и пара с расположенной на стороне пара выпускной трубой и с предусмотренной на стороне воды выпускной трубой, а также с сепарационным пространством между множеством впускных труб и предусмотренным перед выпускной трубой на стороне воды средством, препятствующим вихреобразованию. Оно относится, кроме того, к устройству для разделения воды и пара, в частности, для прямоточного парогенератора, по меньшей мере, с одним таким сепаратором, который соединен с водосборным баком.
Из немецкой акцептованной заявки DAS 1081474 известен центробежный сепаратор воды, в котором соотношение диаметра к высоте должно составлять порядка 1:6 и больше. Кроме того, из статьи Юргена Фольрата "Сепарация пара в кипящих реакторах и кипящих реакторах с ядерным перегревом пара", Technische ьberwachung 9 (1968), № 2, стр. 46-50 известен выбор соотношения диаметра выпускной трубы на стороне пара сепаратора к внутреннему диаметру сепаратора, равный 52%. Кроме того, из JP 1-312304 А известно устройство для разделения воды и пара, в котором водосборный бак, соединенный на стороне воды с сепаратором, располагают на вертикальной высоте, которая определяется вертикальной высотой сепаратора. Сепаратор типа, соответствующего ограничительной части, известен, например, из GB-A-1164996.
Известный из DE 4242144 A1 сепаратор используется обычно в испарительной системе парогенератора, в частности прямоточного парогенератора. В зависимости от производительности парогенератора часто несколько параллельно расположенных сепараторов внутри устройства для разделения воды и пара соединены с общим водосборным баком. В частности, в режиме запуска такого прямоточного парогенератора в испарительной системе в целом скапливаются большие количества воды. При этом тот или иной сепаратор служит для разделения воды и пара, причем воду возвращают в испарительный контур, а пар, по возможности свободный от водяных капель, направляют в перегреватель.
Так как прямоточный парогенератор в противоположность парогенератору с естественной циркуляцией не подлежит никакому ограничению давления, и таким образом возможны давления свежего пара значительно выше критического давления воды (ркрит = 221 бар), современные тепловые электростанции могут эксплуатироваться с высокими давлениями пара от 250 до 300 бар. Высокие давления свежего пара являются необходимыми для достижения высоких термических коэффициентов полезного действия и тем самым низких эмиссий двуокиси углерода. Особенной проблемой является при этом расчет находящихся под давлением деталей, так как такого рода высокие давления пара приводят к слишком большим толщинам стенок, которые, в свою очередь, могут значительно уменьшать температурные переходные процессы.
В прямоточном парогенераторе это касается, в частности, сепараторов, так как они при изменении нагрузки в режиме работы со скользящим давлением, при котором в одном или в каждом сепараторе давление пара и тем самым также температура кипения изменяется линейно с нагрузкой, подвержены значительным температурным изменениям. За счет этого при запуске и при изменениях нагрузки допустимая скорость изменения температуры сильно ограничена. Это опять-таки может приводить к нежелательно большому времени запуска с соответственно высокими пусковыми потерями и к малой скорости изменения нагрузки, что опять-таки ограничивает особенно высокую гибкость прямоточного парогенератора по меньшей мере в режиме работы с высокими давлениями пара.
В основе изобретения лежит задача создания сепаратора для устройства разделения воды и пара, который при одновременно низкой потере давления и высокой степени сепарирования, а также при возможно малой толщине стенки является особенно термоупругим. Кроме того, должен быть создан подходящий способ для эксплуатации содержащего множество таких сепараторов устройства разделения воды и пара для прямоточного парогенератора.
Относительно сепаратора задача согласно изобретению решается согласно признакам п.1 формулы изобретения. Для этого длина его сепарационного пространства составляет, по меньшей мере, пятикратную величину его внутреннего диаметра. При этом длина сепарационного пространства определена расстоянием между определенной впускными трубами сепаратора входной плоскостью и верхним краем расположенного ниже средства, препятствующего вихреобразованию. Соотношение общего поперечного сечения потока впускных труб к внутреннему диаметру в квадрате сепарационного пространства составляет при этом величину 0,2-0,3.
При этом в изобретении, исходя из накопленного опыта, учтен фактор, при котором неожиданным образом в сепараторе, в частности в циклонном сепараторе со средством, препятствующим вихреобразованию потеря давления в сепарационном пространстве является сравнительно высокой, в то время как потери давления, обусловленные выпускной трубой на стороне пара, являются скорее низкими. В то время как это поведение в литературе не отражено, в противоположность этому в циклонном сепараторе без средства, препятствующего вихреобразованию, путем расчетов было подтверждено, что там появляются существенные потери давления при входе в выпускную трубу на стороне пара и в самой выпускной трубе, в то время как потери давления в сепарационном пространстве являются только низкими.
Целесообразным является то, что за счет конструктивного выполнения сепаратора составляющие потерь давления в различных участках сепаратора можно согласовывать между собой таким образом, что их сумма достигает минимума при высоком расходе среды и эффективном сепарационном действии. При этом потеря давления складывается из составляющей входных потерь давления и из составляющей потерь давления на трение при нисходящем и восходящем потоке поступающей в сепаратор пароводяной смеси, а также из составляющей потерь давления на изменение направления нисходящего потока в восходящий поток и составляющей входных потерь давления в выпускную трубу на стороне пара.
При эксплуатации сепаратора даже при высокой плотности массового потока поступающей в него среды М>800 кг/м2с достигается особенно низкая потеря давления при одновременно хорошем сепарационном действии. Плотность массового потока определена при этом как расход [в кг/с], деленный на площадь поперечного сечения [в м2], определенную внутренним диаметром [в м] сепаратора и тем самым его сепарационного пространства.
Кроме того, возможно низкая потеря давления при одновременно возможно высокой степени сепарирования достигается за счет того, что определенная суммой площадей поперечного сечения или поперечными сечениями потока впускных труб общая площадь поперечного сечения F [м2] с внутренним диаметром DI [м] сепаратора или, соответственно, его сепарационного пространства установлена согласно соотношению F=K·DI2, при этом К=0,2-0,3, предпочтительно К=0,21-0,26. При этом внутренний диаметр DA [м] выпускной трубы на стороне пара предпочтительно составляет от 40 до 60% внутреннего диаметра сепарационного пространства.
Относительно расположения множества подобных сепараторов внутри устройства разделения воды и пара, в котором, например, три или четыре сепаратора соединены на стороне воды с общим водосборным баком, эта особенно низкая потеря давления при одновременно высокой степени сепарирования и высокой плотности массового потока среды более чем 800 кг/м2с предпочтительно поддерживается за счет того, что верхний конец водосборного бака не выступает за пределы половины аксиальной протяженности сепаратора. При этом относительно нижнего конца сепаратора на стороне воды верхний конец или верхний край водосборного бака должен быть расположен ниже половины длины сепаратора.
Относительно способа названная задача решается согласно изобретению посредством признаков п.4 формулы изобретения. Согласно способу особенно предпочтительные результаты достигаются в прямоточном парогенераторе с, по меньшей мере, одним сепаратором, если пропускная способность сепаратора при полной нагрузке прямоточного парогенератора установлена больше, чем 630-кратное квадрата внутреннего диаметра сепарационного пространства.
Примеры выполнения изобретения поясняются более подробно с помощью чертежей, на которых изображены:
фиг. 1a - сепаратор со средством, препятствующим вихреобразованию в продольном сечении;
фиг. 1b - сепаратор согласно фиг. 1 в поперечном сечении;
фиг. 2 - устройство разделения воды и пара с сепаратором согласно фиг. 1 с подключенным на стороне воды водосборным баком.
Соответствующие друг другу части на фиг. 1 и 2 обозначены одинаковыми ссылочными позициями.
На фиг. 1 показан сепаратор или циклонный сепаратор 1 в продольном сечении (фиг. 1а), поперечное сечение которого представлено на фиг. 1b. Сепаратор 1 содержит верхнюю выпускную трубу 2 на стороне пара и нижнюю выпускную трубу 3 на стороне воды. Ниже выпускной трубы 2 на стороне пара в расположенной вблизи ее входного отверстия 4 плоскости втекания или входной плоскости Е предусмотрены расположенные по периметру сепаратора 1 впускные трубы 5 для подлежащей разделению на воду W и пар D пароводяной смеси WD. При этом впускные трубы 5 расположены, с одной стороны, наклонно под углом α к горизонтальной линии или горизонтали Н и, с другой стороны, проходящими тангенциально. Ниже входной плоскости Е впускных труб 5 на стенке 8 сепаратора 1 размещены опорные захваты 7, которые удерживают сепаратор в его установленном положении.
За счет расположения впускных труб 5 поступающая в сепаратор 1 пароводяная смесь WD направляется, с одной стороны, вниз к области дна 6 сепаратора 1 и, с другой стороны, при этом создается завихрение. Разделение воды W и пара D происходит при этом за счет центробежной силы, причем пар D отводят по центру вверх, а воду W вниз. Для устранения завихрения в вытекающей через выпускную трубу 3 воды W в области дна 6 сепаратора 1 предусмотрено средство, препятствующее вихреобразованию 9. Он препятствует утечке пара D в выпускную трубу 3 и препятствует перемещению уже отделенной воды W обратно в сепаратор 1, то есть обратному течению в его сепарационное пространство 10.
Для достижения возможно малой толщины d стенки 8 сепаратора 1 при одновременно высокой степени сепарирования длина А определенного входной плоскостью Е и верхним краем В средства, препятствующего вихреобразованию 9 сепарационного пространства 10 сепаратора 1, составляет, по меньшей мере, пятикратную величину внутреннего диаметра DI сепаратора 1. Кроме того, соотношение К между общим поперечным сечением F входных труб 5 и внутренним диаметром DI в квадрате сепаратора 1 и тем самым сепарационного пространства 10 составляет величину 0,2-0,3, предпочтительно 0,21-0,26. При этом общее поперечное сечение F определено суммой отдельных поперечных сечений f1 до fn с n=4 в примере выполнения. Выпускная труба 2 на стороне пара имеет такой внутренний диаметр DA, который составляет от 40 до 60% внутреннего диаметра DI сепарационного пространства 10. Относительно общего поперечного сечения F [м2] и внутреннего диаметра DI [м] сепаратора 1 или сепарационного пространства 10, а также внутреннего диаметра DA [м] выпускной трубы 2 на стороне пара предпочтительно действуют следующие соотношения размеров:
F=К·DI2 при К=0,21-0,26;
DA=(0,5±0,1)·DI;
А≥5·DI.
На фиг. 2 показано устройство 11 разделения воды и пара прямоточного парогенератора, из которого схематически представлены только его испаритель 12 и его пароперегреватель 13. Устройство 11 разделения воды и пара содержит один или несколько сепараторов 1 согласно фиг. 1. Один или несколько сепараторов 1 соединены на стороне воды через подключенный к его выпускной трубе 3 соединительный трубопровод 14 с водосборным баком 15. Целесообразным является то, что введение соединительного трубопровода 14 от сепаратора 1 в водосборный бак 15 происходит ниже его уровня воды WS так, чтобы была обеспечена спокойная поверхность воды.
При этом внутри устройства 11 разделения воды и пара один или несколько сепараторов 1 и водосборный бак 15 предпочтительно расположены относительно друг друга так, что его верхний конец или верхний край ОК максимально достигает половины длины L сепаратора 1. При этом длина L измерена между верхним концом ОЕ и нижним концом UE сепаратора 1. Половина длины (1/2 L) определена относительно его нижнего конца UE и таким образом измерена исходя от него.
При эксплуатации устройства 11 разделения воды и пара прямоточного парогенератора полученная в его испарителе 12 пароводяная смесь WD проходит через впускные трубы 5 в сепаратор 1 и там вследствие, по меньшей мере, приблизительно тангенциального втекания приводится в завихрение. Вследствие обусловленной за счет этого центробежной силы вода W и пар D отделяются друг от друга. Отделенный пар D проходит через выпускную трубу 2 на стороне пара и соединенный с ней трубопровод 16 для пара в пароперегреватель 13 прямоточного парогенератора, в то время как отделенная вода W через средство, препятствующее вихреобразованию 9, и соединительный трубопровод 14 стекает в водосборный бак 15. При этом относительно режима полной нагрузки прямоточного парогенератора расход М [кг/с] через сепаратор 1 в расчете на внутренний диаметр DI сепарационного пространства 10 установлен согласно соотношению М≥630·DI2.
С выполненным конструктивно таким образом сепаратором 1 и его расположением внутри устройства 11 разделения воды и пара прямоточного парогенератора могут быть реализованы давления пара или свежего пара в интервале от 250 до 300 бар при одновременно малой потере давления и высоком расходе среды, а также особенно эффективном сепарировании. В целом в тепловой электростанции, эксплуатируемой с таким устройством 11 разделения воды и пара, достигается особенно высокий коэффициент полезного действия.

Claims (4)

1. Сепаратор для разделения воды и пара с одной выпускной трубой (2) на стороне пара и с одной выпускной трубой (3) на стороне воды, а также с сепарационным пространством (10) между множеством впускных труб (5) и расположенным перед выпускной трубой (3) на стороне воды средством, препятствующим вихреобразованию (9), отличающийся тем, что длина (А) сепарационного пространства (10) составляет, по меньшей мере, пятикратную величину его внутреннего диаметра (DI), а соотношение К общего поперечного сечения потока (F[м2]) впускных труб (5) к внутреннему диаметру (DI) в квадрате сепарационного пространства (10) составляет величину 0,2 - 0,3.
2. Сепаратор по п.1, отличающийся тем, что выпускная труба (2) на стороне пара имеет внутренний диаметр (DA), который составляет 40 - 60% внутреннего диаметра (DI) сепарационного пространства (10).
3. Устройство разделения воды и пара, содержащее, по меньшей мере, один сепаратор и соединенный с ним по стороне воды водосборный бак (15), верхний конец (ОК) которого лежит ниже половины длины (L) сепаратора (1) - считая от его нижнего конца (UE) на стороне воды.
4. Способ эксплуатации устройства разделения воды и пара с, по меньшей мере, одним сепаратором (1) для прямоточного парогенератора, при котором расход М [кг/с] сепаратора (1) при полной нагрузке прямоточного парогенератора с внутренним диаметром (DI[м]) сепарационного пространства (10) определяется зависимостью М ≥ 630 · DI2.
RU2001107119/06A 1998-08-17 1999-08-05 Сепаратор для устройства разделения воды и пара RU2217655C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19837250.7 1998-08-17
DE19837250A DE19837250C1 (de) 1998-08-17 1998-08-17 Abscheider für eine Wasser-Dampf-Trenneinrichtung

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2001107119A RU2001107119A (ru) 2003-03-10
RU2217655C2 true RU2217655C2 (ru) 2003-11-27

Family

ID=7877785

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2001107119/06A RU2217655C2 (ru) 1998-08-17 1999-08-05 Сепаратор для устройства разделения воды и пара

Country Status (12)

Country Link
US (1) US6408800B2 (ru)
EP (1) EP1105675B1 (ru)
JP (1) JP4805454B2 (ru)
KR (1) KR100626464B1 (ru)
CN (1) CN1178020C (ru)
AT (1) ATE219228T1 (ru)
CA (1) CA2340674C (ru)
DE (2) DE19837250C1 (ru)
DK (1) DK1105675T3 (ru)
ES (1) ES2178900T3 (ru)
RU (1) RU2217655C2 (ru)
WO (1) WO2000011401A1 (ru)

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4657422B2 (ja) * 2000-07-14 2011-03-23 株式会社テイエルブイ 気液分離器
EP1681522B1 (en) * 2003-12-09 2008-09-17 Fujikoki Corporation Gas liquid separator
EP1710498A1 (de) * 2005-04-05 2006-10-11 Siemens Aktiengesellschaft Dampferzeuger
DE102009015260B4 (de) * 2009-04-01 2013-02-14 Areva Np Gmbh Vorrichtung zur Phasenseparation eines Mehrphasen-Fluidstroms, Dampfturbinenanlage mit einer derartigen Vorrichtung und zugehöriges Betriebsverfahren
US20110314831A1 (en) * 2010-06-23 2011-12-29 Abou-Jaoude Khalil F Secondary water injection for diffusion combustion systems
US20140041359A1 (en) * 2012-08-13 2014-02-13 Babcock & Wilcox Power Generation Group, Inc. Rapid startup heat recovery steam generator
US20140251140A1 (en) * 2013-03-06 2014-09-11 Cameron Solutions, Inc. Methods To Reduce Gas Carry-Under For Cyclonic Separators
PL2881660T3 (pl) * 2013-12-09 2020-05-18 Gorenje D.D. Odśrodkowy separator cieczy i pary do sprzętu gospodarstwa domowego
US9272972B2 (en) 2014-06-17 2016-03-01 Cameron Solutions, Inc. Salt removal and transport system and method for use in a mono ethylene glycol reclamation process
CN104534445B (zh) * 2014-12-25 2016-07-06 哈尔滨锅炉厂有限责任公司 用于前后墙对冲超超临界锅炉的汽水分离器及分离方法
CN110242950B (zh) * 2019-06-19 2020-07-17 哈尔滨锅炉厂有限责任公司 二次再热锅炉汽水分离器消旋装置
KR102569991B1 (ko) 2021-01-07 2023-08-23 한국수력원자력 주식회사 원전 증기발생기 수평형 집수장치
KR102569989B1 (ko) 2021-01-07 2023-08-23 한국수력원자력 주식회사 원전 증기발생기 수직형 집수장치

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1081474B (de) * 1959-03-10 1960-05-12 Ver Kesselwerke Ag Fliehkraft-Wasserabscheider fuer Zwangdurchlaufkessel
GB1164996A (en) * 1965-11-19 1969-09-24 Babcock & Wilcox Ltd Improvements in or relating to Recovery of Liquid from a Gas/Liquid Mixture.
US3992172A (en) * 1975-03-06 1976-11-16 Foster Wheeler Energy Corporation Separator arrangement for start-up system
JPS60148048U (ja) * 1984-03-12 1985-10-01 三菱重工業株式会社 気液分離タンク
JP2614643B2 (ja) * 1988-06-10 1997-05-28 バブコツク日立株式会社 ボイラの気水分離・貯水装置
JPH0621531Y2 (ja) * 1988-10-19 1994-06-08 株式会社タクマ 気水分離器
DE4140788A1 (de) * 1991-12-11 1993-06-17 Evt Energie & Verfahrenstech Vorrichtung zur trennung des wasser-dampfgemisches aus den steigrohren eines umlauf-dampferzeugers
JPH0629613U (ja) * 1992-09-18 1994-04-19 石川島播磨重工業株式会社 気水混合蒸気のドレンセパレータ
DE4242144C2 (de) * 1992-12-14 1995-12-14 Siemens Ag Wasserabscheider
JPH07232021A (ja) * 1994-02-25 1995-09-05 Babcock Hitachi Kk 気液分離器
JPH0868501A (ja) * 1994-08-31 1996-03-12 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 湿分分離装置及び方法
JPH0979502A (ja) * 1995-09-19 1997-03-28 Hitachi Ltd 蒸気乾燥器及び原子力プラント
JPH09273703A (ja) * 1996-04-03 1997-10-21 Hitachi Ltd 発電プラントの流路管
DE19651966A1 (de) * 1996-12-13 1998-06-18 Asea Brown Boveri Reinigung des Wasser-Dampfkreislaufs in einem Zwangsdurchlaufdampferzeuger
JP3707035B2 (ja) * 1997-04-22 2005-10-19 株式会社イシン技研 竪形蒸発缶

Also Published As

Publication number Publication date
US6408800B2 (en) 2002-06-25
EP1105675A1 (de) 2001-06-13
KR20010072462A (ko) 2001-07-31
DE59901751D1 (de) 2002-07-18
CN1178020C (zh) 2004-12-01
ATE219228T1 (de) 2002-06-15
DE19837250C1 (de) 2000-03-30
US20010018897A1 (en) 2001-09-06
DK1105675T3 (da) 2002-10-14
WO2000011401A1 (de) 2000-03-02
JP4805454B2 (ja) 2011-11-02
CN1312901A (zh) 2001-09-12
JP2002523716A (ja) 2002-07-30
CA2340674A1 (en) 2000-03-02
KR100626464B1 (ko) 2006-09-20
CA2340674C (en) 2007-03-27
ES2178900T3 (es) 2003-01-01
EP1105675B1 (de) 2002-06-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2217655C2 (ru) Сепаратор для устройства разделения воды и пара
US4629481A (en) Low pressure drop modular centrifugal moisture separator
CA2028796A1 (en) Continuous-flow steam generator
CA1125118A (en) Vapor generating technique
US4912733A (en) Steam-water separating system for boiling water nuclear reactors
US5393315A (en) Immersed heat exchanger in an integral cylindrical cyclone and loopseal
RU2001107119A (ru) Сепаратор для устройства разделения воды и пара
US3314220A (en) Multiannular centrifugal separator
CN104968915B (zh) 快速启动余热蒸汽发生器
US2715451A (en) Fluid purifying apparatus
JPH06201890A (ja) モジュール型乾燥器一体化蒸気分離器
JP2008261538A (ja) 汽水分離器ならびにそれを備えたボイラ装置
JP5584281B2 (ja) 多相流体流を相分離する装置、このような装置を備える蒸気タービン設備、およびこれに対応する運転方法
US3262428A (en) Fluid operated steam generator having steam operated feedwater preheater
CA1162495A (en) Apparatus for separating the liquid and vapour phases of a fluid
US5976207A (en) Water separating system
US3373544A (en) Thermal steam scrubber
JPH0675082A (ja) 多段式気水分離器
JPH02223703A (ja) 旋回式セパレータ
JP2002139202A (ja) 蒸気ボイラの気液分離構造
USRE26526E (en) Fluid operated steam generator having st
JPH06229503A (ja) 排熱回収ボイラ装置
US2824551A (en) Steam generating apparatus
JPH06142424A (ja) 気水分離器
SU1588716A2 (ru) Деаэрационна колонка

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20130806